CN101280322A - 酒精糟液厌氧发酵的方法及其装置 - Google Patents

酒精糟液厌氧发酵的方法及其装置 Download PDF

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Abstract

一种酒精糟液厌氧发酵的方法及其装置。包括一种“双流加”法，两台发酵罐等设备。酒精糟液经沉淀分离为上清液与沉渣，按并联的“双流加”法，沉渣经调配进入沉渣厌氧发酵罐，上清液经调配进入清液厌氧发酵罐；在特定的工况下，沉渣进行水解、酸化、甲烷化的厌氧发酵，上清液进行甲烷化厌氧发酵；而沉渣发酵罐的消化液，部分回流调配，部分串入清液发酵罐，该罐的消化液进入澄清池，沉淀下消化污泥，回流调配，上清液进行后续处理；两罐底的剩余污泥，不定期排出处理；发酵罐中装有布水器，料液进料配有喷水泵，提高了厌氧发酵的传质、传热效率，节能节投资，可提高沼气产量和COD去除率。适用于对有机物废水以厌氧发酵的方法进行治理。

Description

酒精糟液厌氧发酵的方法及其装置
技术领域
本发明涉及一种使用酶处理废液，特别是一种酒精糟液厌氧发酵的方法及其装置。
技术背景
由新鲜或晒干的薯类，经粉碎、拌料、液化、糖化、发酵、蒸馏等工艺，生产酒精的过程，产生多至12～15倍的酒精糟液，造成大量废液污染环境。为处理这大量的废液，通常采用厌氧发酵的方法来生产沼气，以实现废物利用。采用酒精糟液厌氧发酵生产沼气的技术，因而在薯类酒精糟液的处理当中，得到广泛的应用。但在生产沼气后的“新”废液中，CODcr仍然相当高。中国专利申请号91106371.4“一种高温蒸煮、薯干酒精糟液全回用的方法”，(公开号CN1065442A)，公开了一种将酒精糟液全部回收，以避免产生槽液废液的方法，即是将酒精生产过程中产生的酒精糟液，经除砂、过滤分离后，其中滤液用SPBL-I处理剂处理，然后全部返回到薯类煎煑，糖化工序，拌入到新的原料中，一起进行酒精发酵。这种方法除了存在滤渣没有得到很好处理，即“三废”中的“废渣”没有处理外，更主要的是该方法脱离不开酒精生产过程，仅仅是对废渣分离后的滤液进行回收，反复使用而已，而没有利用到厌氧发酵生产沼气这个简单易行的工艺。
目前，酒精糟液厌氧发酵的方法，基本上有两种，一种是将从蒸馏系统排出的酒精糟液，不经分离处理，直接进行厌氧发酵，称之为“全渣”厌氧发酵法；另一种是将酒精糟液经离心或压滤进行分离后，取其中固体物含量在1％左右的滤清液，进行厌氧发酵，称之为“清液”厌氧发酵法。两种方法各有其优缺点，其中，“全渣”发酵法的水力滞留期(HRT)较长，约需7～12天，初始启动困难，速度慢，对菌种污泥需求量大，尤其COD去除率较低，在82％～88％范围，并且不适宜采用例如UASB，EGSB，IC等高效厌氧反应器。而“清液”发酵法的缺陷，则是在分离过程中有降温损失，不利于高温发酵，沼气产量较低，1m3酒精糟液的沼气产量约为10m3～15m3，在冲击负荷高或进料悬浮固体物含量高时，易造成污泥流失，难以获得大量的性能良好的厌氧活性污泥。上述两种发酵法的加料方式，均称之为“单流加”法，即进料和出料“单进单出”，当使用两个发酵罐时，也是两罐串联方式。显然，上述两种工艺，给酒精糟液厌氧发酵的推广应用，带来一定的困难和局限。
发明内容
本发明的目的在于避免上述现有技术的不足之处，而提供厌氧发酵速度较快，发酵效率较高，实现沼气产量大，污染物COD去除率高的，一种酒精糟液厌氧发酵的方法及其装置。
本发明的目的可通过如下的措施来达到：
一种酒精糟液厌氧发酵的方法，包括经处理的酒精糟液，进入厌氧发酵罐，经微生物进行厌氧发酵，产生沼气，而发酵后排出的消化液，经分离方式处理；
1.所述的酒精糟液，经酒糟沉淀罐的自然沉淀，分离为沉渣与1号上清液两部分；
2.所述的厌氧发酵罐为两个罐，分为沉渣厌氧发酵罐，和清液厌氧发酵罐，上述经分离所得到的沉渣和1号上清液，以并联加料方式，同时分别进入该两个发酵罐，其中沉渣进入沉渣厌氧发酵罐，1号上清液进入清液厌氧发酵罐，两个发酵罐均在50℃～60℃，优选56℃～57℃温度下，经过自然训育的沼气发酵菌种进行厌氧发酵；
3.在上述的两个发酵罐分别产生出沼气的同时，从沉渣厌氧发酵罐排出的1号消化液，一部分回流与沉渣调配，另一部分则流入加到清液调配池，与上述分离得到的1号上清液调配，调配后进入清液厌氧发酵罐进行发酵；从清液厌氧发酵罐排出的2号消化液，经分离，上面得到的2号上清液，作为中水回用或进行好氧处理，而下面分离出的1号消化污泥，以及从清液厌氧发酵罐排出的2号消化污泥，均回流至清液调配池再利用。
上述的沉渣厌氧发酵罐，和清液厌氧发酵罐的进料方式，均采用水力喷射泵产生的真空，吸入沼气，再经设置于罐底的布水器上的喷嘴喷出，产生气液两相混合的漩涡，进行涡流搅拌。
上述的沉渣厌氧发酵罐和清液厌氧发酵罐里，总的水力滞留期为16天，其中，在沉渣厌氧发酵罐里的水力滞留期为20天，在清液厌氧发酵罐里的水力滞留期为13天。
上述从清液厌氧发酵罐排出的2号消化液的分离，是在水力循环澄清池里进行自然沉淀分离。
上述的沉渣厌氧发酵罐和清液厌氧发酵罐的罐底、分别沉积的1号剩余污泥和2号剩余污泥，不定期排出，经离心分离后，滤液回收再利用，滤渣作有机肥料使用。
一种实施所述的酒精糟液厌氧发酵的方法的装置，包括厌氧发酵罐，沉淀罐，澄清池，以及配套的连接管线，所述的厌氧发酵罐是沉渣厌氧发酵罐，与清液厌氧发酵罐；酒精糟液的进料管线连接到一台竖流式酒糟沉淀罐的入口，该酒糟沉淀罐的沉渣出口管线，经沉砂沟渠，到沉渣调配池，由沉渣进料泵，连接到沉渣喷射泵，再接到沉渣厌氧发酵罐里；而酒糟沉淀罐上部的清液出口管线、则接到清液调配池，经清液进料泵，连接到清液喷射泵，再接到清液厌氧发酵罐里，形成两个发酵罐进料管线的并联系统；沉渣厌氧发酵罐上部的消化液出料管，一条支管线连接到沉渣调配池，另一条支管线连接到上述的清液调配池，形成两罐之间出料管线的串联系统；清液厌氧发酵罐上部的消化液出料管，接到一个水力循环澄清池里，该池的上清液出料管，再接到中水回用管网，或好氧处理系统，其沉淀污泥出料管，则接到上述的清液调配池里；上述两个发酵罐底的剩余污泥出料管，均接到一台离心分离机的入口处。
上述的沉渣厌氧发酵罐里的下部，装设有沉渣布水器，在沉渣喷射泵上连接有沼气管线；在所述的清液厌氧发酵罐里的下部，装设有清液布水器，在清液喷射泵上连接有沼气管线；沉渣布水器和清液布水器，均由多圈盘管组成，盘管上开设有斜向的喷嘴。
本发明的酒精糟液厌氧发酵的方法，具有如下优点：
1.提高了厌氧发酵的速率和效率。当酒糟上清液和沉渣分别在两个罐里进行厌氧发酵时，使得可溶性有机物和难降解的有机物，分别在特定的，专一的最佳工况下进行发酵。例如，清液的主要成份是可溶性物质，在二级的清液厌氧发酵罐中，主要进行甲烷化发酵，有利于甲烷菌族的积累，促使沼气发酵启动迅速，减少对菌种污泥的需求量，沼气大量产生的时间提前，有利于沼气大量生产。而沉渣的主要成份是难降解物质，在一级的沉渣厌氧发酵罐中，主要进行水解、酸化、甲烷化发酵，有利于水解、酸化、甲烷菌族的积累，使得难降解物质在特定、专一的最佳工况下，得到充分的降解和产生沼气；因而提高了发酵的速率和效率。
2.节能节投资。本发明方法采用自然沉淀以及水力循环澄清池进行分离，分离工艺不需要动力机械和能源。
3.传质效果好。本发明的装置采用水力喷射泵，利用了射流技术，在进料液的同时吸入沼气，加之设置在厌氧罐底处的布水器，实现气液涡流搅拌，既节省能量，又提高物料和菌种间的传质效果，最大限度地提高沼气生产量和去除污染物。
4.提高CDO去除率。去除率由“单流加”法时的85％～90％，采用本发明的发酵方法，COD去除率达到97.4％，再经沉淀分离可达到98.3％；厌氧发酵终端出水(消化液)COD，由原来的5000mg～7500mg/L，降低到1000mg～1500mg/L。
5.提高沼气产量。较之“单流加”法1m3酒精糟液产23m3～28m3沼气而言，本发明方法的沼气产量提高了15％左右。
下面结合附图和实施例对本发明作进一步的非限定性叙述。
附图说明
图1是现有“全渣”厌氧发酵法的工艺流程示意图；
图2是现有“清液”厌氧发酵法的工艺流程示意图；
图3是本发明方法的工艺流程示意图；
图4是本发明方法的装置的设备流程示意图。
各图之中，1是酒糟泵，2是酒糟沉淀罐，3是沉砂沟渠，4是沉渣调配池，5是沉渣进料泵，6是沉渣喷射泵，7是沉渣布水器，8是沉渣厌氧发酵罐，9是清液调配池，10是清液进料泵，11是清液喷射泵，12是清液布水器，13是清液厌氧发酵罐，14是水力循环澄清池，15是离心分离机，16是1号水封器，17是2号水封器。
具体实施方式
按照如图3所示的工艺流程，如图4所示的设备流程，安装一条配套年产万吨酒精的酒精糟液厌氧发酵的生产线装置。在这套装置里，酒精糟液经酒糟沉淀罐2，分离成沉渣与1号上清液两部分，这些物料经调配后，分别进入原料进料管线并联的沉渣厌氧发酵罐8和清液厌氧发酵罐13里面。这种进料方式，被称之为“双流加”法。而采出的消化液进入清液厌氧发酵罐13，则采用两罐之间串联的方式。进入发酵罐内的物料，除经布水器的涡流搅拌外，还由喷射泵吸入的沼气，强化搅拌。在两个厌氧发酵罐里，总的水力滞留期为16天，使厌氧发酵技术趋向“大厌氧”。在沉渣厌氧发酵罐8里，水解、酸化、甲烷化三阶段同期进行，在清液厌氧发酵罐13里，主要进行甲烷化发酵。
以年产1万吨酒精的生产规模为例，具体实施方式如下：
表1 酒精糟液“双流加”厌氧发酵设备及技术参数
Figure A20081002750400091
本发明的酒精糟液“双流加”法厌氧发酵，采用如下工艺条件：
一.主要操作条件
酒精糟液日投料量：500m3/d＝20.8m3/h
进料前酒精糟液温度：60℃～65℃
进料前酒精糟液pH：4.5左右，不需调节
进料前沉渣调配池pH：7.6
进料前清液调配池pH：7.6
厌氧发酵温度：50～60℃，最适宜56～57℃
发酵液pH值：7～8
消化液挥发酸：250～650mg/L，＜800mg/L
沉渣厌氧罐水力滞留期：＜20天
清液厌氧罐水力滞留期：＜13天
厌氧发酵全程水力滞留期：＜16天(注：本发明水力滞留期＝厌氧发酵罐有效总体积/日酒精糟液投料体积)
本发明“双流加”法厌氧发酵系统进料流量和COD负荷分配，详见表2
表2 酒精糟液“双流加”法厌氧发酵系统进料流量和COD负荷分配
  序号   项目名称   进料流量m3/d   COD值mg/L   COD总量kg/d
  1   酒精糟液   500   50000   25000
  2   酒糟沉淀罐清液   300   30000   9000
  3   酒糟沉淀罐沉渣   200   80000   16000
  4   沉渣进料泵进料液   400   43000   17200
  5   沉渣厌氧罐消化液   400   6000   2400
  6   沉渣厌氧罐消化液回流液   200   6000   1200
  7   沉渣厌氧罐消化液采出液   200   6000   1200
  8   清液进料泵进料液   700   15250   10675
  9   清液厌氧罐消化液   700   1280   900
  10   水力循环澄清池上清液   500   850   425
  11   水力循环澄清池浓缩污泥   200   2375   475
二、操作方法
1.菌种的选取与沼气发酵启动
酒精工厂初始进行沼气发酵时，可以采用如下方法：
(1)引进生产良好酒精厂沼气发酵的消化液或污泥，可以很快进入正常沼气发酵。
(2)引进农村沼气发酵消化液或城市污水处理厂消化液，这需要经过高温驯养。
(3)选取起泡多的屠宰场臭水沟、下水道、臭水塘、酒糟沟等底部发臭的黑黝色的污泥，或取几处的污泥混合，加入5％的酒精糟液，于29℃～38℃中温培养，由于此等污泥中产甲烷菌数量较少，繁殖缓慢，要约1个月左右才能产气，待pH值回升至7.5左右，可以补加酒精糟液5％，照此逐步扩大。
(4)沼气高温发酵可以从已经正常的中温发酵逐步提高温度而实现。
2.酒精糟液的沉淀分离
从粗馏塔底排出的酒精糟液流量为500m3/d，COD含量为50000mg/L左右，经冷却器降温至60～65℃后，由酒糟泵1送入酒糟沉淀罐2，在罐内经过5小时的自然沉淀分离，从顶部排出“清液”，从底部排出“沉渣”。
“清液”数量控制在300m3/d，占总量的60％，COD含量为30000mg/L；
“沉渣”数量控制在200m3/d，占总量的40％，COD含量为80000mg/L。
“清液”送入清液厌氧发酵系统处理；“沉渣”送入沉渣厌氧发酵系统处理。
3.“沉渣”的除砂
“沉渣”从酒糟沉淀罐2底部排出后，自流进入沉砂沟渠3，在沉砂沟渠3的首端，引入沉渣厌氧消化回流液和离心机分离的滤液“冲砂”，回流液数量控制在200m3/d，COD含量为7000mg/L，离心机滤液因数量较小，忽略不计；“沉渣”在回流液的冲击和稀释作用下，其中的砂、石，在沉渣沟渠底部的“沉砂段”中沉积，用人工挖出砂、石回收利用。
4.“沉渣”调配
经沉砂沟渠3除砂后的“沉渣”，流入沉渣调配池4，在池中，“沉渣”和沉渣厌氧消化回流液两者经自然混合、调配，待用，此时沉渣调配液的COD含量由原“沉渣”80000mg/L稀释为43000mg/L，数量增至400m3/d。
5.“沉渣”的进料方式
沉渣调配液自沉渣调配池4，经沉渣进料泵5，输送至设置于沉渣厌氧罐8顶部的沉渣喷射泵6，在喷射水力产生的局部真空作用下，从沉渣厌氧罐8的顶部吸入适量的沼气，混入沼气的“沉渣”在喷射泵混合管中完成气液混合，由设在沉渣厌氧罐8底部的沉渣布水器7中喷出，沼气穿过液层至罐顶逸出，起到气力搅拌作用，促进了厌氧发酵的传质、传热过程。
6.沉渣厌氧发酵
沉渣调配液在沉渣厌氧罐8中，于56℃～57℃(最佳)温度下，经过自然训育的沼气发酵菌种的发酵作用，约20天左右完成发酵过程。发酵过程产生的沼气由罐顶排出，经过水封器16的隔离和保护，送至锅炉车间燃烧或沼气发电车间发电。消化液由罐上部排出，50％以回流液方式进入沉渣调配池4再利用，50％以采出液方式进入清液调配池9进行二级厌氧处理。罐底的剩余污泥，视发酵状况不定期排出，另行处理。
沉渣厌氧罐的进料量为400m3/d，COD含量43000mg/L；
沉渣厌氧消化液的排出量为400m3/d，COD含量6000mg/L，COD去除率为88.0％；
沉渣厌氧消化回流液量为200m3/d，COD含量6000mg/L；
沉渣厌氧消化采出液量为200m3/d，COD含量6000mg/L。
7.“清液”调配
“清液”从酒糟沉淀罐2上部排出后，自流进入清液调配池9，在池中，“清液”、水力循环澄清池浓缩污泥、沉渣厌氧消化采出液三者经自然混合、调配，待用。
“清液”的进料量为300m3/d，COD含量30000mg/L；
沉渣厌氧消化采出液流量为200m3/d，COD含量7000mg/L。
水力循环澄清池浓缩污泥的流量为200m3/d，COD含量4000mg/L；
8.“清液”的进料方式
清液调配液自清液调配池9，经清液进料泵10，输送至设置于清液厌氧罐13顶部的清液喷射泵11，在喷射水力产生的局部真空作用下，从清液厌氧罐13的顶部吸入适量的沼气，混入沼气的“清液”在喷射泵混合管中完成气液混合，由设在清液厌氧罐13底部的清液布水器12中喷出，沼气穿过液层至罐顶逸出，起到气力搅拌作用，促进了厌氧发酵的传质、传热过程。
9.“清液”的厌氧发酵
清液调配液在清液厌氧罐13中，于56～57℃(最佳)温度下，经过自然训育的沼气发酵菌种的发酵作用，约在5～6天左右完成发酵过程。发酵过程产生的沼气由罐顶排出，经过水封器16的隔离和保护，送至锅炉车间燃烧或沼气发电车间发电。消化液由罐上部排出，进入水力循环澄清池14沉淀分离。罐底的剩余污泥，视发酵状况不定期排出，另行处理。
清液厌氧罐的进料量为700m3/d，COD含量15250mg/L；
清液厌氧消化液的排出量为700m3/d，COD含量1280mg/L，COD去除率为97.4％；
10.沼气回流搅拌
沼气回流搅拌的气源，来源于厌氧发酵罐顶部的沼气，沼气由进料液泵入水力喷射泵后射流产生的真空吸入，气液经混合管段完成气液混合，进入厌氧发酵罐底部设置的布水器喷出，布水器由三圈盘管组成，盘管上装有多个倾斜成同一角度的喷头，气液混合流经过喷头喷出后形成漩涡流，强化了罐底气力搅拌效果。沼气穿过液层逸出，促进了厌氧发酵的传质、传热过程。
11.沉渣厌氧消化液的处理
沉渣厌氧罐8产生的消化液，一部分(约50％)作为回流液，先用于沉砂沟渠3的“冲砂”，后进入沉渣调配池4再利用，另一部分(约50％)作为采出液，进入清液调配池9再利用。
12.清液厌氧消化液的处理
清液厌氧罐13产生的消化液，全部进入水力循环澄清池14沉淀分离，经4小时的自然沉淀，上部排出的上清液，可以作为中水回用，剩余部分进入好氧发酵装置处理，达标排放。底部浓缩的污泥，回流入清液调配池9再利用。
水力循环澄清池的进液量为700m3/d，COD含量1280mg/L，
水力循环澄清池上清液量为500m3/d，COD含量850mg/L，COD去除率为33.6％；
水力循环澄清池浓缩污泥量为200m3/d，COD含量2375mg/L。
13.厌氧发酵剩余污泥的处理
沉渣厌氧罐8和清液厌氧罐13底部沉积的剩余厌氧污泥，不定期适量排出，以避免污泥过剩对厌氧发酵过程的干扰。剩余污泥通过离心分离机15脱水后，脱水污泥供作有机肥料，滤液回流入沉砂沟渠3再利用。
14.沼气处理
清液厌氧罐13和沉渣厌氧罐8顶部聚集的沼气，分别经过水封器16、水封器17的隔离和保护，送至锅炉车间燃烧或沼气发电车间发电。沼气的生产量约为14254m3/d。
三、本发明技术指标
(1)经济技术指标
1m3厌氧发酵容器处理酒精糟液：0.0625m3/m3·d
1m3厌氧发酵容器处理COD：3.1kg/m3·d
1m3酒精糟液产沼气量：28.5m3/m3
1m3发酵容器产沼气量：1.8m3/m3·d
1kgCOD产沼气量：0.58m3/kg
沼气中CH4含量：55％～65％
(2)COD在系统中各阶段的变化情况
在有机废水污染物指标中，化学耗氧量(COD)最具有代表性，本发明中COD在系统中各阶段的变化情况，详见表3
表3 “双流加”厌氧发酵系统COD的变化
Figure A20081002750400161
表3示，采用酒精糟液“双流加”厌氧发酵方法，COD去除率达到97.4％，再经过沉淀分离，上清液的COD去除率可以达到98.3％。

Claims (10)

1.一种酒精糟液厌氧发酵的方法，包括经处理的酒精糟液，进入厌氧发酵罐，经微生物进行厌氧发酵，产生沼气，而发酵后排出的消化液，经分离方式处理，其特征在于，
a.所述的酒精糟液，经酒糟沉淀罐(2)的自然沉淀，分离为沉渣和1号上清液两部分；
b.所述的厌氧发酵罐为两个罐，分为沉渣厌氧发酵罐(8)，和清液厌氧发酵罐(13)，上述经分离所得到的沉渣和1号上清液，以并联加料方式，同时分别进入该两个发酵罐，其中沉渣进入沉渣厌氧发酵罐(8)，1号上清液进入清液厌氧发酵罐(13)，两个发酵罐均在50℃～60℃，优选56℃～57℃温度下，经过自然训育的沼气发酵菌种进行厌氧发酵；
c.在上述的两个发酵罐分别产生出沼气的同时，从沉渣厌氧发酵罐(8)排出的1号消化液，一部分回流与沉渣调配，另一部分则流入加到清液调配池(9)，与上述分离得到的1号上清液调配，调配后进入清液厌氧发酵罐(13)进行发酵；从清液厌氧发酵罐(13)排出的2号消化液，经分离，上面得到的2号上清液，作为中水回用或进行好氧处理，而下面分离出的1号消化污泥，以及从清液厌氧发酵罐(13)排出的2号消化污泥，均回流至清液调配池(9)再利用。
2.根据权利要求1所述的酒精糟液厌氧发酵的方法，其特征在于，所述的沉渣厌氧发酵罐(8)，和清液厌氧发酵罐(13)的进料方式，均采用水力喷射泵产生的真空，吸入沼气，再经设置于罐底的布水器上的喷嘴喷出，产生气液两相混合的漩涡，进行涡流搅拌。
3.根据权利要求1或2所述的酒精糟液厌氧发酵的方法，其特征在于，在所述的沉渣厌氧发酵罐(8)和清液厌氧发酵罐(13)里，总的水力滞留期为16天，其中，在沉渣厌氧发酵罐(8)里的水力滞留期为20天，在清液厌氧发酵罐(13)里的水力滞留期为13天。
4.根据权利要求1或2所述的酒精糟液厌氧发酵的方法，其特征在于，所述从清液厌氧发酵罐(13)排出的2号消化液的分离，是在水力循环澄清池(14)里进行自然沉淀分离。
5.根据权利要求3所述的酒精糟液厌氧发酵的方法，其特征在于，所述从清液厌氧发酵罐(13)排出的2号消化液的分离，是在水力循环澄清池(14)里进行自然沉淀分离。
6.根据权利要求1或2所述的酒精糟液厌氧发酵的方法，其特征在于，在所述的沉渣厌氧发酵罐(8)和清液厌氧发酵罐(13)的罐底、分别沉积的1号剩余污泥和2号剩余污泥，不定期排出，经离心分离后，滤液回收再利用，脱水后的滤渣送往有机肥料车间。
7.根据权利要求3所述的酒精糟液厌氧发酵的方法，其特征在于，在所述的沉渣厌氧发酵罐(8)和清液厌氧发酵罐(13)的罐底、分别沉积的1号剩余污泥和2号剩余污泥，不定期排出，经离心分离后，滤液回收再利用，脱水后的滤渣送往有机肥料车间。
8.根据权利要求4所述的酒精糟液厌氧发酵的方法，其特征在于，在所述的沉渣厌氧发酵罐(8)和清液厌氧发酵罐(13)的罐底、分别沉积的1号剩余污泥和2号剩余污泥，不定期排出，经离心分离后，滤液回收再利用，脱水后的滤渣送往有机肥料车间。
9.一种实施权利要求1所述的酒精糟液厌氧发酵的方法的装置，包括厌氧发酵罐，沉淀罐，澄清池，以及配套的连接管线，其特征在于，所述的厌氧发酵罐是沉渣厌氧发酵罐(8)，与清液厌氧发酵罐(13)；酒精糟液的进料管线连接到一台竖流式酒糟沉淀罐(2)的入口，该酒糟沉淀罐(2)的沉渣出口管线，经沉砂沟渠(3)，到沉渣调配池(4)，由沉渣进料泵(5)，连接到沉渣喷射泵(6)，再接到沉渣厌氧发酵罐(8)里；而酒糟沉淀罐(2)上部的清液出口管线、则接到清液调配池(9)，经清液进料泵(10)，连接到清液喷射泵(11)，再接到清液厌氧发酵罐(13)里；沉渣厌氧发酵罐(8)上部的消化液出料管，一条支管线连接到沉渣调配池(4)，另一条支管线连接到上述的清液调配池(9)；清液厌氧发酵罐(13)上部的消化液出料管，接到一个水力循环澄清池(14)里，该池的上清液出料管，再接到中水回用管网，或好氧处理系统，其沉淀污泥出料管，则接到上述的清液调配池(9)里；上述两个发酵罐底的剩余污泥出料管，均接到一台离心分离机(15)的入口处。
10.根据权利要求9所述的酒精糟液厌氧发酵的装置，其特征在于，在所述的沉渣厌氧发酵罐(8)里的下部，装设有沉渣布水器(7)，在沉渣喷射泵(6)上连接有沼气管线；在所述的清液厌氧发酵罐(13)里的下部，装设有清液布水器(12)，在清液喷射泵(11)上连接有沼气管线；沉渣布水器(7)和清液布水器(12)，均由多圈盘管组成，盘管上开设有斜向的喷嘴。
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PB01 Publication
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SE01 Entry into force of request for substantive examination
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WD01 Invention patent application deemed withdrawn after publication

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