CN101191096B - 一种螺纹脂 - Google Patents
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Abstract
一种螺纹脂,其组分重量百分比为:M0S2极压型锂基脂:45.3~52.4;甲基硅油:0.48~0.65;兰703兰746防锈添加剂:0.06~0.07;失水山梨醇硬脂酸脂:0.06~0.07;非晶体型石墨粉:20.68~26.6;膨胀石磨:8.3~9.3;湿性白云母粉:8.6~9.4;α—Al2零,gif3粉:7.8~9.52。使用该螺纹脂使得油套管螺纹连接时的抗粘扣次数大大提高,延长油套管的使用寿命。
Description
技术领域
本发明涉及一种石油开采用油套管螺纹脂。
背景技术
石油开采过程中,油管、套管类产品依靠公母扣锥螺纹实现管与管间的相互连接,在公母扣锥螺纹连接时,螺纹表面需涂上螺纹脂起到防腐蚀、润滑和密封作用。
现有的油套管生产厂家都采用API推荐的螺纹脂配方:
其中油脂基采用通用类油脂占总重量的36%,油脂基普遍采用的是矿物油;固相物占总重量的64%。固相物(重量百分比)由28%的石墨粉、47.5%的铅粉、19.3%的锌粉、5.2%的铜粉组成。
在油套管使用中,为了达到一定的防滑脱拉力,必须在螺纹连接时加以一定的扭矩,而扭矩产生依靠锥螺纹金属间的过盈配合。在油套管反复上卸扣过程中,螺纹脂主要起到润滑、密封和防腐蚀作用,由于目前油脂基普遍采用矿物油,其在拧接后期的高温高压工况下容易流失,并失去润滑性能,加速了金属粉末填充料磨损母螺纹或公螺纹的表面处理层,从而造成同金属间的亲合现象,使油套管类螺纹连接失效,这种由于公母螺纹在高温高压作用下的金属亲合专业上称为粘扣。粘扣现象是油套管服役进程中消耗的主要原因。
发明内容
本发明的目的在于提供一种改进配方的螺纹脂,提高石油开采用油套管螺纹连接的抗粘扣性能,延长油套管的使用寿命。
为达上述目的,本发明提供了一种螺纹脂,其组分重量百分比为:
MoS2极压型锂基脂: 45.3~52.4;
甲基硅油: 0.48~0.65;
兰703兰746防锈添加剂: 0.06~0.07;
失水山梨醇硬脂酸脂: 0.06~0.07;
非晶体型石墨粉: 20.68~26.6;
膨胀石磨: 8.3~9.3;
湿性白云母粉: 8.6~9.4;
α—Al2O3粉: 7.8~9.52。
所述非晶体型石墨粉的细度为325目以上。
所述湿性白云母粉的细度为325目以上。
所述α—Al2O3粉的细度为325目以上。
下面就本发明中化学组分及限定理由详述如下:
MoS2极压型锂基脂:48~65wt%;
使用MoS2极压型锂基脂替代原配方中的通用类油脂作为油脂基,并提高油脂基的重量百分比,以解决螺纹连接时表面在高应力环境下的油膜流失问题,改善常温润滑效果。
如MoS2极压型锂基脂小于配方比例,则必须增大固体粉末填充料比例,降低配方螺纹脂的可涂刷性和设备自动喷涂性;如大于配方比例,则必须减少固体粉末填充料比例,降低配方螺纹脂的高温润滑性或螺纹密封性能。
非晶体型石墨粉:30~53wt%;
在固体粉末填充料配方中,以非晶体型石墨粉为主成分,其在配方中的作用以高温润滑为主,填充螺纹配合间隙为辅。如果非晶体型石墨粉比例小于30wt%,则会降低配方螺纹脂的高温润滑性能,也就是降低了抗粘扣性能;如果比例大于53wt%,则必须减小其他固体粉末填充料比例,牺牲部分密封性能,造成油田开采中极端工况下的油气泄漏。
膨胀石磨:15~20wt%;
在固体粉末填充料配方中,配以膨胀石磨来吸附MoS2极压型锂基脂,改善油脂基在螺纹表面挤压下容易流失的弊端。比例小于15wt%,会降低吸附性能,增大油脂基挤压流失;比例大于20wt%,一会降低非晶体型石墨粉比例,恒定石墨含量,增大配方成本;二是会减少湿性白云母粉和α一Al2O3粉比例,降低密封性能。
湿性白云母粉:12~25wt%;α一Al2O3粉:15~28wt%。
在固体粉末填充料配方中,湿性白云母粉和α—Al2O3粉是两种性能比较稳定的材料,在配方中起到提高螺纹脂密封性能的作用。湿性白云母粉质软,价格低廉;α—Al2O3粉质硬,成本较高,配合使用既能很好地满足螺纹密封要求,又能把抗粘扣性能控制在一个比较理想的状态。如提高湿性白云母粉比例,降低α—Al2O3粉比例,则会使密封性能下降,降低石磨含量比例,会使润滑性能下降;相反,减小高湿性白云母粉比例,增加α—Al2O3粉比例,又会使抗粘扣性能降低,增加配方成本。
在通用锂基脂中添加甲基硅油、兰703兰746防锈添加剂和失水山梨醇硬脂酸脂,提高配方密封脂的涂刷性和防腐防锈性。
本发明的螺纹脂的优点在于:通过改变了螺纹脂的配方,在螺纹表面使用本发明的螺纹脂后,油套管螺纹连接的抗粘扣次数明显提高,抗粘扣性能增强,延长油套管的使用寿命。
具体实施方式
下面通过具体实施例来说明本发明。
表1
表2
表1为本发明的实施例1~4的螺纹脂的化学成分表。
表2为本发明的实施例1~4的螺纹脂与现有的螺纹脂对比,在提高螺纹抗粘扣性能方面的参数表。试验中所用管料规格:27/8'*5.51EU;管料的钢级为N80,螺纹表面处理:接箍高温锌系磷化。
实施例1
实施例1中的螺纹脂,其组分重量百分比为:
MoS2极压型锂基脂: 49.32;
甲基硅油: 0.55;
兰703兰746防锈添加剂:0.07;
失水山梨醇硬脂酸脂: 0.065;
非晶体型石墨粉: 23.5;
膨胀石磨: 9.3;
湿性白云母粉: 9.4;
α—Al2O3粉: 7.8。
由表2可见,在API推荐的最佳上扣扭矩2300FT-IB以及上卸扣转速相同的情况下,现有螺纹脂:龙泉GLM-913型的抗粘扣次数为3.1次,宏钢SR-9406型抗粘扣次数为3.2次,Bestlife2000型抗粘扣次数为3.4次,而实施例1中的螺纹脂的型抗粘扣次数为8.5次。在API推荐的最大上扣扭矩2880FT-IB时,龙泉GLM-913型、宏钢SR-9406型、Bestlife2000型的抗粘扣次数均为2次,而实施例1中的螺纹脂的型抗粘扣次数为5次。
实施例2
实施例2中的螺纹脂,其组分重量百分比为:
MoS2极压型锂基脂: 52.4;
甲基硅油: 0.48;
兰703兰746防锈添加剂: 0.06;
失水山梨醇硬脂酸脂: 0.06;
非晶体型石墨粉: 20.68;
膨胀石磨: 9;
湿性白云母粉: 9;
α—Al2O3粉: 8.32。
由表2可见,在API推荐的最佳上扣扭矩2300FT-IB以及上卸扣转速相同的情况下,现有螺纹脂:龙泉GLM-913型的抗粘扣次数为3.1次,宏钢SR-9406型抗粘扣次数为3.2次,Bestlife2000型抗粘扣次数为3.4次,而实施例1中的螺纹脂的型抗粘扣次数为7.2次。在API推荐的最大上扣扭矩2880FT-IB时,龙泉GLM-913型、宏钢SR-9406型、Bestlife2000型的抗粘扣次数均为2次,而实施例1中的螺纹脂的型抗粘扣次数为4.8次。
实施例3
实施例3中的螺纹脂,其组分重量百分比为:
MoS2极压型锂基脂: 47.6;
甲基硅油: 0.6;
兰703兰746防锈添加剂:0.065;
失水山梨醇硬脂酸脂: 0.07;
非晶体型石墨粉: 21.5;
膨胀石磨: 8.3;
湿性白云母粉: 9;
α—Al2O3粉: 8.2。
由表2可见,在API推荐的最佳上扣扭矩2300FT-IB以及上卸扣转速相同的情况下,现有螺纹脂:龙泉GLM-913型的抗粘扣次数为3.1次,宏钢SR-9406型抗粘扣次数为3.2次,Bestlife2000型抗粘扣次数为3.4次,而实施例1中的螺纹脂的型抗粘扣次数为8.5次。在API推荐的最大上扣扭矩2880FT-IB时,龙泉GLM-913型、宏钢SR-9406型、Bestlife2000型的抗粘扣次数均为2次,而实施例1中的螺纹脂的型抗粘扣次数为5.3次。
实施例4
实施例4中的螺纹脂,其组分重量百分比为:
MoS2极压型锂基脂: 45.3;
甲基硅油: 0.65;
兰703兰746防锈添加剂: 0.06;
失水山梨醇硬脂酸脂: 0.07;
非晶体型石墨粉: 26.6;
膨胀石磨: 9.2;
湿性白云母粉: 8.6;
α—Al2O3粉: 9.52。
由表2可见,在API推荐的最佳上扣扭矩2300FT-IB以及上卸扣转速相同的情况下,现有螺纹脂:龙泉GLM-913型的抗粘扣次数为3.1次,宏钢SR-9406型抗粘扣次数为3.2次,Bestlife2000型抗粘扣次数为3.4次,而实施例1中的螺纹脂的型抗粘扣次数为8.6次。在API推荐的最大上扣扭矩2880FT-IB时,龙泉GLM-913型、宏钢SR-9406型、Bestlife2000型的抗粘扣次数均为2次,而实施例1中的螺纹脂的型抗粘扣次数为5.2次。
Claims (4)
1. 一种螺纹脂,其特征在于,其组分重量百分比为:
MoS2极压型锂基脂: 45.3~52.4;
甲基硅油: 0.48~0.65;
兰703兰746防锈添加剂:0.06~0.07;
失水山梨醇硬脂酸脂: 0.06~0.07;
非晶体型石墨粉: 20.68~26.6;
膨胀石磨: 8.3~9.3;
湿性白云母粉: 8.6~9.4;
α—Al2O3粉: 7.8~9.52。
2. 如权利要求1所述的螺纹脂,其特征在于:所述非晶体型石墨粉的细度为325目以上。
3. 如权利要求1所述的螺纹脂,其特征在于:所述湿性白云母粉的细度为325目以上。
4. 如权利要求1所述的螺纹脂,其特征在于:所述α—Al2O3粉的细度为325目以上。
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