CN101138814A - 用于焊接镍含量高的钢的焊丝、焊剂及方法 - Google Patents

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Abstract

本发明涉及：一种用于焊接镍钢的药芯焊丝，该药芯焊丝包括钢皮和填充成分，并包含相对于焊丝重量为2－15％的氟、8－13％的镍，以及铁；包含有重量比率为25－35％的MgO、20－30％的CaO、10－15％的SiO2、10－30％的Al2O3和5－20％的氟的焊剂；以及一种焊接方法，特别是使用该焊丝和该焊剂以使包含有多于6％的镍、优选为约9％的镍的钢工件相结合的埋弧焊接方法。

Description

用于焊接镍含量高的钢的焊丝、焊剂及方法
技术领域
本发明涉及镍钢、特别是9％Ni钢的高生产率的同质焊接(homogeneous welding)。
背景技术
通常被称为“9％Ni钢”的9％镍钢是用于构造打算在低温下使用的容器或其它工业设备如管道的材料。
为此，这些钢的特征在于，即使在液氮温度下即-196℃时也具有良好的机械强度和良好的冲击强度。
9％Ni钢是含有重量为大约9％的镍、并经适当的热处理以便在非常低的温度下保持良好的延展性的低碳钢。
这种类型的钢的特征在于，碳含量较低，以重量计通常少于0.1％，最重要的是杂质尤其是硫和磷含量低。原因在于，杂质含量低是确保低温时具有良好的冲击强度和限制回火脆性危险的必要因素。
面对日益增长的能量需求，液化天然气为目前使用的油类产品的有利的替代品。鉴于该原因并且由于9％镍钢在低温时的性质，9％镍钢越来越多地用于制造在温度降至大约-196℃时存贮和输送无腐蚀性低温流体例如天然气的设备。
但是，为了利用9％镍钢制造这种设备，必需使用特殊的焊接用品和特殊的焊接方法，也就是说，使熔融区(MZ)和热影响区(HAZ)能够达到相同级别的机械性能。
换句话说，在焊接这种9％镍钢时所产生的问题在于，如何以最低的制造成本使熔融区(MZ)和热影响区(HAZ)获得良好的机械性能，以确保组合件的整体性。
目前存在两种用于焊接9％镍钢的自耗焊丝(consumable wire)：用于同质焊接的铁素体填充物和用于异质焊接的镍含量非常高的填充物。
最常用的是异质焊接。在这种情况中，可采用所有的弧焊方法，特别是埋弧焊。利用镍含量非常高、通常为至少50％镍的镍基类型的奥氏体自耗焊丝对9％镍钢部件或板件进行组合。利用这种自耗焊丝所得的焊缝是奥氏体的，因此不具有延展性-脆性转变。因此即使在液氮温度下也具有良好的韧性。
但是，使用这种镍基填充金属会引发多个缺陷，即：
-尽管该过程的生产率高，但是，具有高镍含量的填充金属的成本也较高、特别是自耗焊丝的成本高，使得该方案花费较多，因此，从经济性角度看并不具有竞争力；
-某些镍基类型的填充金属对热裂具有高敏感性；以及
-最后但最重要的是，熔融金属的抗拉强度低于母体金属的抗拉强度。例如，熔融区(MZ)的抗拉强度根据结合部的构型可能降低至640MPa，而母体金属的抗拉强度大于700MPa。如果是容器，这将导致为达到构造规定的要求而使设备尺寸过大；如果是经纵向焊接的管道，这将使得焊接后不能形成合乎要求的管道。
在同质焊接中，使用化学组成、特别是镍含量接近于母体金属的散装焊丝(bulk wire)。
目前的同质铁素体自耗焊丝与TIG或MIG焊接方法结合，能够使具有与母体金属一致的抗拉强度的、标准尺寸(10×10mm)的试验样品不经热处理而达到足够的低温下的韧性值，即在-196℃时为34J。
尽管这些自耗焊丝的成本非常有利，但是，由于这些方法的生产率低，因此，使用这些自耗焊丝在经济性方面并不可行。
此外，利用其它生产率较高的方法、特别是文献“Production of9％Nickel Steel UOE Pipe with Ferritic Filler Submerged Arc Welding，Transactions ISU，Vol.26，1986，pp.359-366”所描述的埋弧焊接，散装焊丝类型的同质耗材(homogeneous consumables)无法获得所要求的韧度。
另外，使用散装焊丝并不能如期地理想，因为在每一次对组成的调整中--例如为了将母体金属中的镍百分含量考虑在内，都需要进行金属铸造操作以便将焊丝制造成所希望的组成。这从经济性角度看是有害的，并且造成生产困难。
此外，在该情况下，为了在-196℃获得所要求的韧度，必须对整个装置进行热处理，然而特别是在工作现场时由于被焊设备的地理位置、或当设备--例如被焊管道--的尺寸非常大即好几米时，该热处理过程通常不可行。
最后，利用这种使用散装焊丝的方法所得到的焊缝常常具有过高的氧含量，通常高于0.040％。
换句话说，当前既不存在焊接材料即焊丝、焊剂或其组合，又不存在使用所述焊接材料既能获得良好的焊缝性质又经济上可行和/或可按工业规模实施的焊接方法。
因此，问题在于，如何提供一种可用于有效地焊接镍含量高的钢、特别是9％镍钢的焊丝和/或焊剂，以及如何提供使用该焊丝和/或焊剂使焊接结合部或熔敷金属的性质良好的、经济上可行并易于按工业规模实施的焊接方法。
发明内容
本发明一方面提供了一种用于焊接镍钢的药芯焊丝，该药芯焊丝包括钢皮和填充成分，其特征在于，该药芯焊丝包含相对于焊丝重量2-15％的氟、8-13％的镍，以及铁。
本发明的药芯焊丝的特征在于具有氟(F)比率在2％至15％之间的氟含量。但是，可使用多种形式、优选为氟石形式的氟，但也可以是自然态或合成态的冰晶石，或者是氟化化合物如氟化钠、氟化锂或氟化钾或其它氟化物。
本发明的药芯焊丝根据情况可包括如下特征中的一个或多个：
-所述钢是碳锰钢，钢皮的碳含量优选小于0.05％；
-该焊丝的所述填充成分的填充度(fill level)相对于焊丝总重量在8％至40％之间，优选在12％至30％之间；
-所述铁仅来自钢皮，所述填充成分不含铁、特别是不含铁粉；以及
-该焊丝包含相对于焊丝重量为8-15％的氟和9-11.75％的镍。
另外，本发明另一方面提供了一种用于使用药芯焊丝对至少一个由镍钢制成的工件进行弧焊、激光焊或激光/弧混合焊的方法，所述至少一个工件优选包含至少6％的镍。
优选地，所述方法是一种埋弧焊接方法，该方法使用根据权利要求1至5中任一项所述的药芯焊丝和包含重量比率为25-35％的MgO、20-30％的CaO、10-15％的SiO2、10-30％的Al2O3和5-20％的氟的焊剂。
根据本发明的方法，将由含镍多于7％、典型地含镍7-13％的钢制成的一个或多个工件焊接在一起。
有利地，焊接结合部被制造成该焊接结合部的焊道密度(density ofpasses)大于2焊道/cm2。
本发明又一方面提供了一种可用于本发明方法的焊剂，其特征在于，该焊剂含有重量比率为25-35％的MgO、20-30％的CaO、10-15％的SiO2、10-30％的Al2O3和5-20％的氟。
优选地，所述焊剂还包含至少一种选自Na2O和K2O的组分，所述至少一种组分的重量比率小于3％。
本发明再一方面提供了一种可通过实施本发明的方法和/或通过熔融本发明的药芯焊丝而得到的焊接结合部或熔敷金属，其特征在于，该焊接结合部或熔敷金属包含：
-0.010-0.07％的碳，优选为0.010-0.05％的碳；
-0.02-0.20％的硅；
-0.15-0.6％的锰；
-0.002-0.007％的磷；
-0.0013-0.0050％的硫；
-7-13％的镍；
-0.002-0.012％的钛；
-0.005-0.018％的铝；以及
-主要成分铁。
有利地，该焊接结合部包含少于300ppm的氧。
另外，该焊接结合部还可包含重量比率少于2％的钡、锆、铬和/或锂；这些成分可以金属形式、氧化物形式和/或以含有这些成分中的一种或多种的化合物的形式存在。
参考下面结合附图给出的说明和示例将能更清楚地理解本发明。
一般而言，例如由9％镍钢制成的母体金属即待焊工件的良好的机械强度和优质的低温下的韧性应归于该材料的微结构的改善。
材料的微结构包括马氏体或贝氏体和富碳奥氏体。该特种结构通过在双重正火(double normalization)后进行回火处理或在淬火后进行回火处理而制得。回火处理在所谓的“临界温度”范围内进行。
在该热处理过程中将出现一些奥氏体，而存在于母体金属中的碳将优先移至奥氏体中。由此形成的富碳奥氏体在冷却至-200℃时变得稳定。
由于奥氏体的转化只是局部的，因此，经热处理后的钢的微结构由碳含量很低的马氏体和残余的奥氏体组成。正是该特种微结构决定了材料的低温韧性的优质级别。
残余奥氏体的最佳含量有赖于钢的碳含量。其原因在于，(奥氏体的含量)必须足以捕捉母体金属中的碳，但如果含量太高，则奥氏体将不能包含足够的碳以在冷却时保持稳定，并将转化为马氏体。通过处理温度、时间对(time pair)对残余奥氏体的含量进行控制。
当对回火处理的控制较差时可能发生多种现象，即：可能在冷却过程中形成脆性结构的碳化物；以及在处理过程中形成的奥氏体的量可能过多和不稳定，从而导致新的马氏体形成。
另外，回火温度的冷却速率对9％镍钢在低温下的延展性有直接的影响。
这意味着，必须采取特殊的预防措施以通过焊接组合9％镍钢部件。因此，由焊接过程提供的热量必须非常低，且焊道之间的温度必须非常低，以限制在热影响区(HAZ)中钢的转化。
对于被焊组件，热处理常分两个阶段进行：在淬火后在约600℃时回火。只有当回火处理最佳时通过回火处理得到的奥氏体才是稳定的。
希望的熔敷金属的化学组成必须考虑机械强度和韧性之间的平衡，合金成分是影响韧性的因素。
因此，通过减少在晶界处偏聚的元素、特别是磷和锰，可以减小焊缝易产生回火脆性的可能性。
特别地，为了包括在-196℃时获得良好的韧性度，必须尽可能降低会导致脆化的锰的含量。最大锰含量似乎与碳含量有关，而最小锰含量与硫含量有关。因此，在碳的惯常范围内即约0.05％时，锰的重量含量为0.3％是有效的。
另外，还必须控制磷的含量，并使其保持低于0.007％。
硫含量由于对开裂危险具有不利影响因而必须尽可能低，其作用可通过添加锰来抑制。当硫含量少于0.005％时，约0.15％的锰含量将足以获得令人满意的结果。
镍是关键元素。镍的重量含量必须在7％和13％之间，优选多于9％和/或少于12％。其原因在于，在该范围之外将不能实现希望的韧性度。镍含量从7％增加至11％将反映为最大能量吸收度和延展性-脆性转变同时降低。
另一方面，重量含量高达0.07％的碳对韧性度似乎无重要作用，该碳含量优选为约0.05％或更少。
硅也具有一定作用，并且必须以少于0.2％的最大含量存在。
总之，根据本发明，熔敷在待焊工件上的金属包含(按重量)含量少于0.007％的磷、含量优选为0.15％至0.3％的锰、含量为0.001-0.070％、优选最多为约0.050％的碳、含量少于0.005％的硫、含量为7-13％的镍、含量少于0.2％的硅、以及其余的作为最主要部分的铁。
但是，不排除所述焊接缝还包含钛和铝。
在各种情况下，内含物内含水平较低易于提高韧性。
总体而言，通过任何焊接方法组合镍钢工件以形成特别用于在低温下输送和存贮液化天然气(LNG)的容器、管道或其它类似的结构，并且所述任何焊接方法能够制造出具有适于这些应用的抗拉强度和冲击强度的被焊组件。
在此方面，可采用如下方法：使用自耗焊丝、焊接气体和/或焊剂及使焊丝熔融的能源的MIG/MAG焊接、TIG焊接、激光焊接、等离子焊接、利用填充焊丝的激光/弧混合焊接或埋弧焊接，对于激光/弧结合(的焊接)，所述能量源是一电弧(或多个弧)、一激光束(或多个激光束)。
此时，被焊组件的特征在于具有所述熔融金属、受能量源影响的热影响区(HAZ)以及HAZ附近的母体金属。
熔融金属实际对应于被熔融的自耗焊丝，也可能对应于在焊接过程中被熔融的母体金属熔敷并稀释的焊剂。
所述HAZ是母体金属的一部分，即是组成被焊工件的材料的一部分，该部分在焊接过程中不被熔融，但其微结构和机械性质由弧焊或激光焊过程中散发的热量来改变。
因此，为构造打算与低温流体接触的管道、容器或任何其它设备，必须具有这样的焊接方法，即能够获得适合于低温应用的抗拉强度和韧性。因此，通过该焊接方法必须要获得能够满足低温应用要求--即在-196℃最小韧性为34J和最小横向膨胀为0.38mm--的易延展的微结构和机械性质并具有经济性令人满意的生产率。
为获得令人满意的生产率和在液氮温度下高于34J的韧性度，本发明的发明人已经证明，埋弧焊接(SAW)方法由于能达到很高的生产率，因而是最合适的方法。
其原因在于，焊接速度与所用焊丝的数量成正比。因此，SAW方法在使用一根焊丝时的焊接速度通常为约50cm/min或更大，而在使用5根焊丝时的速度可能达250cm/min。
因此，必须开发一种可在本发明的SAW焊接中使用的焊丝和焊剂，并且通过所述焊丝和焊剂还可得到具有上述组成的熔敷金属。
因此，本发明的发明人已开发出一种专用于SAW焊接的焊剂，该焊剂使得所得的熔敷金属的氧含量尽可能低并使硫的重量含量低于0.01％。下文给出该焊剂的组成。
此外，关于自耗焊丝，本发明的发明人考虑用药芯焊丝代替SAW焊接中通常使用的散装焊丝，以使得熔融金属的生产和组成具有较大的灵活性。该药芯焊丝的组成也在下文中详细给出。
附图说明
图1示出一由9％镍钢制得的“X”结合部；
图2示出一由9％镍钢制得的“Y”结合部。
具体实施方式
为此，对由根据ASTM标准的A553型的、厚度为12mm的9％镍钢制得的“Y”结合部(图2)或“X”结合部(图1)进行测试。为评估焊接能量对韧性度的影响，(分别)使用根据现有技术的方法和作为对比使用根据本发明的采用药芯焊丝的SAW方法对“Y”结合部或“X”结合部按不同的焊道数进行填充。
在下文的示例中给出这些试验的细节。
示例1：根据现有技术的利用散装焊丝的SAW焊接
用板制造出大壁厚的管道，对该管道的两纵向边进行机加工并随后将其结合在一起。板的形状使得经加工的边能够被结合在一起，以形成如图1所示的具有X-形轮廓的预制管(pre-tube)。
采用MIG焊接方法进行连续的点固焊，用以使组件在实际进行SAW焊接之前保持就位。
然后，利用在固态焊剂下面的埋弧(SA)在两个焊道中进行焊接。第一焊道在管的内部，而第二焊道在管的外部，以确保两个焊道互相贯通。
用根据ASTM标准的A553型的、厚度为12mm的9％镍钢制造这种组件。在该试验中使用根据Bonisevsky的碱度指数为2.7的焊剂。填充物是直径为1.2mm的9％镍钢散装焊丝。
更准确地，所述焊剂是可从Oerlikon获得的参考号为OP76的CaO-MgO-Al2O3型商用焊剂；而所用散装焊丝也是可从Kobe Steel获得的参考号为TGS-9N的商用焊丝。
焊接参数在下述表1中给出。其它操作条件采用SAW焊接生产中常规使用的条件。
表1
  电流极性  电流(A)  电压(V)   焊接速度
  “管内”第一焊道   AC  370  32   80cm/min
  “管外”第二焊道   AC  410  32   80cm/min
AC：交流电
对被如此焊接的管进行常规的韧性测试(Charpy型)，结果显示：尽管焊接能量为9kJ/cm，在焊接状态中所得的韧性值仍低于34J。因此，为获得令人满意的(韧性)值即至少为34J的值，必须进行如上所述的焊接后的热处理，这将引起上述问题。
示例2：根据现有技术的利用散装焊丝的多焊道TIG焊接
通过使用常规的TIG方法在10个相继的焊道中以15cm/min的焊接速度焊接与示例1类似的“Y”结合部。
TIG焊接的操作条件是此类方法中采用的常规条件，所用焊丝是示例1中的焊丝。
如此焊接的结合部的韧性度和抗拉强度大于34J，因而令人满意。
但是，与通常用于在两焊道中焊接管的方法相比，由于为填充“Y”结合部所需的焊道较多，导致焊接速度很慢，从而使得生产率显著降低，并不适用于大规模生产。
示例3：根据本发明的利用药芯焊丝的SAW焊接
为检验根据本发明的利用药芯焊丝的SAW焊接方法的有效性，如示例1中一样进行焊接，但采用如图2所示的“Y”形轮廓。
换句话说，在示例3中进行的方法是使用药芯焊丝和助焊剂(poweredflux)对具有“Y”轮廓(如示例2中)的9％镍钢的成品件进行的埋弧焊接方法。
如上所述，所用焊剂必须满足多个约束条件，以达到-196℃时的韧性度和限制冷裂危险。所述韧性度主要依赖于硅和氧的含量。
采用TIG和MIG/MAG方法时，氧和硅的含量可能很低，可以获得与填充金属相当即约0.05％的硅含量和50ppm的氧含量。但是，在埋弧焊接时，市面上的焊剂和散装焊丝不能达到该较低的氧含量。通常，对于根据Bonisevsky分类法的碱性熔剂，氧含量为约300ppm。
必需开发一种硅和氧的含量显著减少的新型焊剂。表2给出满足这些标准的焊剂的组成，该焊剂被用于示例3。
表2：焊剂的组成
  ZrO2   MgO   Na2O   Fe2O3   Cr2O3   BaO   TiO2
  0   31   1.1   0.4   0   0   0.05
  MnO   CaOT   SiO2   K2O   P2O5   Al2O3   F
  0.8   24   13   1.2   0.03   18   11
目前不存在用于通过埋弧焊接方法焊接合适的9％镍钢的同质药芯焊丝(homogeneous flux-cored wire)。现有的可消耗物品是散装焊丝，这将引起上述问题。
因此，为了特别是提高焊接方法的生产率，本发明的发明人开发了一种具有包含填料成分的碳-锰钢皮的药芯焊丝，并将该药芯焊丝用于该示例3中。
更具体地，所述填料成分包含相对于焊丝的总重量为约12％的氟和11％的镍，但不含铁粉。其原因在于，本发明的药芯焊丝的一个新颖之处在于不含铁粉，铁由钢皮或覆箔提供。
在SAW焊接方法中使用这种同质的药芯焊丝/焊剂对，使得可以达到所希望的-196℃的韧性度，如在下表3中示出的所得的试验结果显示，表3给出根据现有技术的示例1和2和根据本发明的示例3(试验A、B和C)得出的结果。
表3：对比试验的结果
  试验   示例1   示例2   A   B   C
  制备类型(待焊轮廓)   X   Y   Y   Y   Y
  焊道数目   2   10   5   8   4
  焊接能量(kJ/cm)   9   5   12   7   14
  -196℃时的平均韧性(J)   8   200   38   34   48
  横向膨胀(mm)   ND   ND   0.45   0.46   0.7
  焊接速度(cm/min)   60   15   60   60   60
ND：未测定
所得结果表明：在SAW焊接中，为获得足够的韧性度，必须存在至少4个具有Y形坡口的焊道。
将X构型中具有2个焊道的试验(示例1)的焊接能量与本发明的具有Y形坡口和4个焊道的试验C的焊接能量进行对比，表明：非常低的焊接能量与良好的韧性度未必相关。试验C所得的焊缝具有符合用于构造低温装置的规定的抗拉强度和具有-196℃时大于34J的冲击强度，同时还具有与制造者的经济性要求一致的生产率，但对于示例1的情况却不同，尽管其焊接方法也为SAW方法。
试验C使得可以获得很低的不纯度。此外，通过使用熔融金属的适当的化学组成和通过控制热循环(thermal cycle)而获得所希望的微结构。
另外，通过示例2中的条件得到很好的韧性值，但是由于所达到的焊接速度仅达15cm/min而对生产率造成损害，其它示例中的焊接速度为约60cm/min。从工业角度来看，示例2中所得的如此低的速度是不可接受的。
从现有技术的方法(示例1和2)与本发明的方法(试验A-C)相比的局限性，很容易理解，本发明既可以获得良好的韧性值又能获得与工业方面的使用相匹配的高焊接速度。
除了控制熔融区的化学组成外，焊接工序(焊道数)也是在熔融区和热影响区获得满意韧性值的重要参数。
应注意到，希望采用低焊接能量以使焊接结合部迅速冷却，所述焊接能量定义为：焊接电压与焊接电流的乘积除以焊接速度。在本发明中，焊接能量优选为8-15kJ/cm。
考虑表3给出的结果，发明人试图弄清楚为什么在焊接能量较低(示例1)时所得的韧性仍然很差、小于34J。
如上所述，对于这些结果的一种解释在于所采用的焊道的数目。
因此，为更好地控制本发明的焊接方法，定义一新参数“焊道密度”，其表示每cm2的焊道数。
利用所生产的结合部的一段的宏观图来计算焊道密度。该宏观图使得可根据所有的焊道测出熔融区的面积并可数出所采用的焊道的数目。这两个值之比(焊道数/熔融面积)给出焊道密度。
下表4给出由示例1和示例3的试验所得到的焊道密度和韧性值。
表4：试验结果
  试验   示例1   A   B   C
  焊道密度(nb/cm2)   1.7   3   5   2.6
  -196℃时的平均韧性(J)   8   38   34   48
表4的结果表明：为获得良好的韧性(＞34J)必须使焊道密度大于2焊道/cm2。
示例4：熔敷金属的氧含量的对比研究
示例4的目的在于，比较在使用SAW焊接时使用本发明的药芯焊丝与现有技术的散装焊丝，除组成灵活性之外，特别是对焊缝氧含量具有有利影响。
为此，利用本发明的药芯焊丝和作为对比利用根据示例1的散装焊丝在相同的操作条件下、特别是利用相同的焊剂和相同的焊接能量在9％镍钢板件上制得焊道。
所得的结果在下表5中给出。
表5
  O(ppm)
 示例1的散装焊丝(现有技术)   310
 示例3的药芯焊丝(本发明)   250
这些结果相当令人惊讶：因为包含在药芯焊丝中的粉末被认为将提供大量的氧到焊缝中，因此，使用本发明的药芯焊丝，原预料到在熔敷金属中得到的氧含量将大于利用散装焊丝得到的氧含量。
但是，所得的结果表明：利用本发明的药芯焊丝的情况并非如此，特别是由于本发明的药芯焊丝的填充成分中缺少铁粉。
由此可见，根据本发明的药芯焊丝与碱性熔剂的配合使用，使得可以使焊缝氧含量低于利用散装焊丝和碱性熔剂所得到的氧含量。这种氧含量的减少对于获得良好的韧性值是有利的。
因此，如上述结果表明，本发明的有效焊接方法能够在确保母体金属在极低温度时的抗拉性、韧性和横向膨胀性高于构造规定所要求的最小值的同时，以很高的生产率对低温用途的9％镍钢进行组合。
换句话说，本发明的焊接方法使得可以以经济性令人满意的生产率获得能够满足-196℃时的低温应用要求即-196℃时的最小韧性为34J和横向膨胀为至少0.38mm的可延展的微结构和机械性质。

Claims (13)

1.用于焊接镍钢的药芯焊丝，该药芯焊丝包括钢皮和填充成分，其特征在于，该药芯焊丝包含相对于焊丝重量为2-15％的氟、8-13％的镍，以及铁。
2.根据权利要求1所述的药芯焊丝，其特征在于，所述钢是碳锰钢，所述钢皮的碳含量优选小于0.05％。
3.根据权利要求1或2所述的药芯焊丝，其特征在于，所述焊丝的所述填充成分的填充度相对于焊丝总重量为8％至40％，优选为12％至30％。
4.根据权利要求1至3之一所述的药芯焊丝，其特征在于，所述铁仅来自于所述钢皮，所述填充成分不含铁、尤其不含铁粉。
5.根据权利要求1至4之一所述的药芯焊丝，其特征在于，所述药芯焊丝包含相对于焊丝重量为8-15％的氟和9-11.75％的镍。
6.用于对至少一个由镍钢制成的工件、优选为至少一个包含至少6％的镍的工件进行弧焊、激光焊或激光/弧混合焊的方法，其中，使用根据权利要求1至5之一所述的药芯焊丝。
7.根据权利要求6所述的方法，其特征在于，该方法是使用根据权利要求1至5之一所述的药芯焊丝和包含有重量比率为25-35％的MgO、20-30％的CaO、10-15％的SiO2、10-30％的Al2O3和5-20％的氟的焊剂的埋弧焊接方法。
8.根据权利要求6或7所述的方法，其特征在于，将由包含有多于7％的镍、典型地为7-13％的镍的钢制成的一个或多个工件焊接在一起。
9.根据权利要求6至8之一所述的方法，其特征在于，焊接结合部被制造成该焊接结合部的焊道密度大于2焊道/cm2。
10.能够用于根据权利要求7所述的方法中的焊剂，其特征在于，该焊剂包含有重量比率为25-35％的MgO、20-30％的CaO、10-15％的SiO2、10-30％的Al2O3和5-20％的氟。
11.根据权利要求10所述的焊剂，其特征在于，该焊剂还包括选自Na2O和K2O的至少一种组分，所述至少一种组分的重量比率少于3％。
12.能够通过实施根据权利要求6至9之一所述的方法和/或通过熔融根据权利要求1至5之一所述的药芯焊丝而获得的焊接结合部或熔敷金属，其特征在于，包括：
-0.001-0.07％的碳，优选为0.010-0.05％的碳；
-0.02-0.20％的硅；
-0.15-0.6％的锰；
-0.002-0.007％的磷；
-0.0013-0.0050％的硫；
-7-13％的镍；
-0.002-0.012％的钛；
-0.005-0.018％的铝；以及
-主要成分铁。
13.根据权利要求12所述的焊接结合部或熔敷金属，其特征在于，还包含少于300ppm的氧。
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