压铸耐热镁合金
技术领域
本发明涉及镁合金技术领域,主要用作生产汽车动力系统的轻合金部件,具体是一种压铸耐热镁合金。
背景技术
当前轻量化逐渐成为现代汽车的发展方向,镁合金作为最有前途的轻合金在汽车工业中将得到更广泛的应用。而目前汽车上的镁合金件,基本上都是压铸件。现有铸造镁合金中,以AZ91D、AM50等合金的应用最为广泛,这些镁合金具有优良的力学性能、耐腐蚀性能和压铸性能。然而,当工作温度超过120℃时,这些合金的蠕变性能急剧下降,因此不能用于生产汽车动力传动和承载系统等结构件。目前正在研究和开发的汽车用耐热镁合金主要有Mg-Al-RE、Mg-Al-Ca、Mg-Zn-Al-Ca、Mg-Al-Ca-RE、Mg-Al-Sr、Mg-Al-Si等合金系。
经对现有技术的文献检索发现,刘海峰等人在《Materials Science Forum》,(材料科学论坛),2005,488-489:279-282,“Development of High TemperatureCreep Resistant Magnesium Alloys for Die Casting”,(压铸耐热镁合金的开发)一文中研究了AZ91-Y合金,通过向AZ91合金中添加重量百分比为1%的钇,细化了铸态组织中粗大的β(Mg17Al12)相,提高合金的蠕变性能,使合金在150℃、50MPa条件下,经100小时蠕变量为0.1%,远远低于AZ91。但是,由于合金中的Al含量较高,合金中有较多的Mg17Al12相,影响合金的耐热性能。
发明内容
本发明的目的在于针对现有技术的不足,提供一种压铸耐热镁合金,使其通过向Mg-Al基镁合金中添加Mg-Y、Mg-Gd、Al-Ti等中间合金,由于Y(Gd)元素可以细化合金晶粒,有细晶强化的作用;Y(Gd)元素在镁合金中有较大的固溶度,而且扩散速度低,对合金起固溶强化作用;同时在合金的晶界附件生成稳定的粒状Al2Y(Al2Gd)相,起到析出强化的作用,并抑制了Mg17Al12相的析出,有效提高了合金的高温性能。Ti的添加显著细化了合金的晶粒,改善了Mg17Al12、Al2Y(Al2Gd)相的形态和分布,提高了合金的力学性能。由于稀土元素和Ti的添加量小,降低了合金的成本,此外,合金的压铸性能好,并能在150~200℃的温度范围内,50MPa条件下稳定工作,使其在汽车工业中的广泛应用成为可能。
本发明是通过以下技术方案实现的,本发明所述压铸耐热镁合金的组分及其重量百分比为:Al 3.0-8.0%,Mn 0.30-0.60%,Y或Gd 0.3-2.0%,Ti0.001-0.1%,杂质元素Fe<0.005%,Cu<0.015%,Ni<0.002%,余量为Mg。
本发明以Al作为基本成分,加入Y(Gd)细化晶粒,生成Al2Y(Al2Gd)相,有效提高了合金的高温性能。加入Ti是为了细化合金晶粒,改善Al2Y(Al2Gd)相的形态和分布。Mn的加入是为了保证合金的耐腐蚀性能。本发明形成的合金的晶粒和Mg17Al12相尺寸明显细化,延晶界分布的粗大Mg17Al12相转变为细小的粒状颗粒,分布更加均匀,Al2Y(Al2Gd)相的形貌和分布得到显著改善,合金的压铸性能、耐腐蚀性能与AZ91镁合金相当,合金的强度、塑性和抗蠕变性能明显好于AE42。
本发明上述合金的制备方法如下:
(1)按照采用的成分计算原料需要的重量百分比,原料为:镁锭(镁含量的质量分数大于99.9%),工业纯铝,Al-Mn中间合金,Mg-Y(Gd)中间合金(其成分为Mg75%,Y(Gd)25%),Al-Ti中间合金。
(2)合金的熔炼工艺如下:将工业纯镁在N2+0.2%SF6混合气体的保护下加热,待镁完全熔化后,在600-650℃加入工业纯铝和Al-10Mn中间合金,在600-660℃加入Mg-Y或Mg-Gd中间合金,在650-740℃加入Al-10Ti中间合金并在该温度下保温30分钟,保温过程中每隔5分钟搅拌一次,待合金元素完全溶解后,用工具搅拌合金,使成分均匀,然后降温至660-680℃的浇注温度下静置5-10分钟,即可进行压铸生产。
与现有压铸耐热镁合金相比,本发明工艺简单,成本相对较低,通过加入少量的Y(Gd)重稀土元素和Ti元素,合金晶粒小于20μm,改善了Mg17Al12、Al2Y(Al2Gd)相的形貌和分布,使合金的抗拉强度达到271MPa,延伸率达到6.0%;在200℃,50MPa条件下,100小时的蠕变量为0.26%,在150℃,50MPa条件下,100小时的蠕变量为0.07%;同时合金的压铸性能与AM50相当,解决了压铸镁合金抗蠕变性能较差的问题。
具体实施方式
结合本发明技术方案的内容提供以下实例:
实例1:
合金成分(重量百分比)为:3.1%Al、0.3%Mn、0.3%Y、0.01%Ti,杂质元素小于0.02%,其余为Mg。合金的熔炼工艺为:按照上述成分配置合金,在电阻坩锅炉中加入工业纯镁100公斤,同时采用N2+0.2%SF6混合气体保护,待镁完全熔化后,在620℃加入工业纯铝5.00Kg和Al-10Mn中间合金5.5Kg,在650℃加入Mg-Y中间合金,在720℃加入Al-10Ti中间合金0.25Kg并在该温度下保温30分钟,保温过程中每隔5分钟搅拌一次,待合金元素完全溶解后,用工具搅拌合金,使成分均匀,降温至680℃的浇注温度下静置10分钟,然后通过定量浇注系统浇入压铸机进行压铸。本实例合金的室温抗拉强度为262MPa、屈服强度为171MPa、延伸率为6.5%;在200℃下的抗拉强度为176MPa、屈服强度为134MPa、延伸率为14.1%;在200℃,50MPa条件下,100小时的蠕变量是0.24%,在150℃,50MPa条件下,100小时的蠕变量是0.05%。
实例2:
合金成分(重量百分比)为:8.0%Al、0.4%Mn、1.1%Y、0.2%Ti,杂质元素小于0.02%,其余为Mg。合金的熔炼工艺为:按照上述成分配置合金,在电阻坩锅炉中加入工业纯镁100公斤,加热熔炼,同时撒少量的覆盖剂保护,待镁完全熔化后,在620℃加入工业纯铝6.30Kg和Al-10Mn中间合金4.5Kg,在600-650℃加入Mg-Y中间合金,在720℃加入Al-10Ti中间合金2.5Kg并在该温度下保温30分钟,保温过程中每隔5分钟搅拌一次,待合金元素完全溶解后,用工具搅拌合金,使成分均匀,降温至680℃的浇注温度下静置10分钟,然后通过定量浇注系统浇入压铸机进行压铸。本实例合金的室温抗拉强度为271MPa、屈服强度为176MPa、延伸率为6.0%;在200℃下的抗拉强度为171MPa、屈服强度为130MPa、延伸率为13.6%;在200℃,50MPa条件下,100小时的蠕变量是0.26%,在150℃,50MPa条件下,100小时的蠕变量是0.07%。
实例3:
合金成分(重量百分比)为:4.7%Al、0.3%Mn、0.8%Y、0.01%Ti,杂质元素小于0.02%,其余为Mg。合金的熔炼工艺为:按照上述成分配置合金,在电阻坩锅炉中加入工业纯镁100公斤,同时采用N2+0.2%SF6混合气体保护,待镁完全熔化后,在620℃加入工业纯铝5.00Kg和Al-10Mn中间合金3.3Kg,在650℃加入Mg-Y中间合金,在720℃加入Al-10Ti中间合金0.12Kg并在该温度下保温30分钟,保温过程中每隔5分钟搅拌一次,待合金元素完全溶解后,用工具搅拌合金,使成分均匀,降温至680℃的浇注温度下静置10分钟,然后通过定量浇注系统浇入压铸机进行压铸。本实例合金的室温抗拉强度为265MPa、屈服强度为168MPa、延伸率为6.7%;在200℃下的抗拉强度为172MPa、屈服强度为131MPa、延伸率为13.6%;在200℃,50MPa条件下,100小时的蠕变量是0.25%,在150℃,50MPa条件下,100小时的蠕变量是0.05%。
实例4:
合金成分(重量百分比)为:5.8%Al、0.27%Mn、0.6%Gd、0.2%Ti,杂质元素小于0.02%,其余为Mg合金的熔炼工艺为:按照上述成分配置合金,在电阻坩锅炉中加入工业纯镁100公斤,同时采用N2+0.2%SF6混合气体保护,待镁完全熔化后,在620℃加入工业纯铝6.00Kg和Al-10Mn中间合金3.0Kg,在650℃加入Mg-Gd中间合金,在720℃加入Al-10Ti中间合金2.5Kg并在该温度下保温30分钟,保温过程中每隔5分钟搅拌一次,待合金元素完全溶解后,用工具搅拌合金,使成分均匀,降温至680℃的浇注温度下静置10分钟,然后通过定量浇注系统浇入压铸机进行压铸。本实例合金的室温抗拉强度为258MPa、屈服强度为167MPa、延伸率为5.9%;在200℃下的抗拉强度为169MPa、屈服强度为131MPa、延伸率为14.5%;在200℃,50MPa条件下,100小时的蠕变量是0.27%,在150℃,50MPa条件下,100小时的蠕变量是0.08%。