CH713409A2

CH713409A2 - Spiral balance of the thermocompensated type, movement and timepiece.

Info

Publication number: CH713409A2
Application number: CH00103/18A
Authority: CH
Inventors: Nakajima Masahiro; Kawauchiya Takuma; koda Masayuki; Fujieda Hisashi
Original assignee: Seiko Instr Inc
Priority date: 2017-01-31
Filing date: 2018-01-30
Publication date: 2018-07-31
Also published as: CH713409B1; CN108375891B; JP6789140B2; JP2018124114A; CN108375891A

Abstract

Le but de l’invention est de proposer un balancier-spiral du type thermocompensé, un mouvement et une pièce d’horlogerie qui sont de haute qualité et meilleurs s’agissant des performances de thermocompensation. Un balancier-spiral (54) du type thermocompensé comprend un corps principal (62) de balancier-spiral comprenant un arbre de balancier (61) s’étendant selon un premier axe (O1) et agencé pour être entraîné en rotation autour du premier axe (O1) par la puissance d’un spiral (63). Le balancier-spiral (54) du type thermocompensé comprenant une partie d’ajustement (100) s’étendant le long d’un deuxième axe (O2), à partir d’une position où elle est dans une symétrie de rotation autour du premier axe (O1) du corps principal (62) de balancier-spiral, permettant un réglage positionnel autour du deuxième axe (O2) et comprenant une pièce bimétal (121) obtenue en empilant ensemble, selon une direction croisant le deuxième axe (O2), des matériaux (130, 131) présentant de coefficients de dilatation différents.The object of the invention is to provide a balance-spiral of the thermocompensated type, a movement and a timepiece that are of high quality and better in terms of thermocompensation performance. A balance-spring balance (54) of the thermocompensated type comprises a main body (62) balance spring comprising a balance shaft (61) extending along a first axis (O1) and arranged to be rotated about the first axis (O1) by the power of a hairspring (63). The balance spring balance (54) of the thermocompensated type comprising an adjustment portion (100) extending along a second axis (O2), from a position where it is in rotation symmetry around the first axle (O1) of the main balance spring body (62), allowing a positional adjustment about the second axis (O2) and comprising a bimetal piece (121) obtained by stacking together in a direction crossing the second axis (O2), materials (130, 131) having different expansion coefficients.

Description

DescriptionDescription

ARRIÈRE-PLAN DE L’INVENTIONBACKGROUND OF THE INVENTION

Domaine de l’invention [0001] La présente invention concerne un balancier-spiral du type thermocompensé, un mouvement et une pièce d’horlogerie.FIELD OF THE INVENTION [0001] The present invention relates to a spiral balance-spring of the thermocompensated type, a movement and a timepiece.

Art antérieur [0002] Un balancier-spiral remplissant la fonction d’un régulateur dans une pièce d’horlogerie mécanique comprend un arbre de balancier s’étendant selon un axe, une roue de balancier fixée à l’arbre de balancier, ainsi qu’un spiral. Lorsque le spiral s’expanse et se contracte, l’arbre de balancier et la roue de balancier effectuent un mouvement de rotation alternatif périodique (oscillation) autour de l’axe.PRIOR ART [0002] A balance-spring performing the function of a regulator in a mechanical timepiece comprises a rocker shaft extending along an axis, a rocker wheel fixed to the balance shaft, and a spiral. As the hairspring expands and contracts, the balance shaft and the balance wheel perform periodic reciprocating rotational movement (oscillation) about the axis.

[0003] Avec le balancier-spiral décrit ci-dessus, il est important que la période d’oscillation soit réglée sur une valeur prédéterminée prescrite. Si la période d’oscillation est décalée par rapport à la valeur prescrite, la marche de la pièce d’horlogerie mécanique (la quantité dont la pièce d’horlogerie avance et retarde) est modifiée.With the sprung balance described above, it is important that the oscillation period is set to a prescribed predetermined value. If the oscillation period is shifted with respect to the prescribed value, the mechanical timepiece (the quantity the timepiece advances and delays) is modified.

[0004] La période d’oscillation T du balancier-spiral est exprimée par l’équation suivante (1). Dans l’équation 1, I est le «moment d’inertie» du balancier-spiral et K est la «raideur» du spiral.The oscillation period T of the spring balance is expressed by the following equation (1). In equation 1, I is the "moment of inertia" of the sprung balance and K is the "stiffness" of the hairspring.

(1) [0005] Selon l’équation 1, lorsque le moment d’inertie I du balancier-spiral et la raideur K du ressort sont modifiés du fait d’un changement de température ou analogue, la période d’oscillation du balancier-spiral est modifiée. Plus précisément, dans certains cas, la roue de balancier décrite ci-dessus est faite d’un matériau dont le coefficient de dilatation est positif (un matériau s’expansant avec une augmentation de la température). Dans ce cas, lorsque la température augmente, la roue de balancier voit son diamètre augmenter et le moment d’inertie I augmente. D’un autre côté, dans certains cas, le spiral est réalisé en un matériau dont le coefficient thermique du module d’Young est négatif (par exemple un acier). Dans ce cas, lorsque la température augmente, la raideur K baisse.(1) [0005] According to equation 1, when the moment of inertia I of the sprung balance and the stiffness K of the spring are modified due to a change in temperature or the like, the oscillation period of the balance- spiral is modified. Specifically, in some cases, the balance wheel described above is made of a material whose coefficient of expansion is positive (a material expands with an increase in temperature). In this case, when the temperature increases, the balance wheel sees its diameter increase and the moment of inertia I increases. On the other hand, in some cases, the hairspring is made of a material whose thermal coefficient of the Young's modulus is negative (for example a steel). In this case, when the temperature increases, the stiffness K decreases.

[0006] Ainsi, lorsque la température augmente, le moment d’inertie I augmente et la raideur K baisse, ce qui a comme conséquence que la période d’oscillation T s’allonge. Il en résulte que la période d’oscillation T du balancier-spiral est courte à une température basse, et longue à une température élevée, en sorte que la caractéristique thermique de la pièce d’horlogerie augmente à basse température et baisse à haute température.Thus, when the temperature increases, the moment of inertia I increases and the stiffness K drops, which has the consequence that the oscillation period T is longer. As a result, the oscillation period T of the sprung balance is short at a low temperature, and long at a high temperature, so that the thermal characteristic of the timepiece increases at a low temperature and falls at a high temperature.

[0007] Comme mesure pour surmonter le fait que la période d’oscillation T dépend de la température, il pourrait être possible d’employer un matériau à module constant (par exemple le co-élinvar) comme matériau constitutif du spiral. En employant un matériau à module constant, il serait possible de supprimer les fluctuations de raideur K avec les changements de température et de supprimer l’influence de la température sur la période d’oscillation T. Cependant, pour supprimer les fluctuations affectant le coefficient thermique du module d’Young, une conduite stricte de la production est nécessaire et la production du spiral est difficile à effectuer.As a measure to overcome the fact that the oscillation period T depends on the temperature, it may be possible to use a constant modulus material (for example the co-élinvar) as a constituent material of the spiral. By using a constant modulus material, it would be possible to suppress stiffness fluctuations K with temperature changes and suppress the influence of temperature on the oscillation period T. However, to suppress the fluctuations affecting the thermal coefficient Young's modulus, a strict production management is necessary and the production of the hairspring is difficult to perform.

[0008] D’un autre côté, comme mesure pour surmonter que la période d’oscillation T dépend de la température, il pourrait être possible de prévoir une pièce bimétal en une position de symétrie de rotation de la roue de balancier. La pièce bimétal est formée en empilant ensemble des éléments aplatis présentant des coefficients de dilatation différents.On the other hand, as a measure to overcome that the oscillation period T depends on the temperature, it could be possible to provide a bi-metal part in a rotational symmetry position of the balance wheel. The bimetal piece is formed by stacking together flattened elements having different expansion coefficients.

[0009] Dans cette constitution, lorsque la température augmente, la pièce bimétal subit une déformation, par exemple radialement vers l’intérieur, du fait de la différence entre les coefficients de dilatation des éléments aplatis. Il en résulte que le diamètre moyen de la roue de balancier est diminué, moyennant quoi il est possible de réduire le moment d’inertie I. Il en résulte qu’il est possible de corriger les caractéristiques thermiques du moment d’inertie I, ce qui permet de supprimer l’influence de la température sur la période d’oscillation T.In this constitution, when the temperature increases, the bimetal piece undergoes a deformation, for example radially inwards, because of the difference between the expansion coefficients of the flattened elements. As a result, the average diameter of the balance wheel is decreased, whereby it is possible to reduce the moment of inertia I. It follows that it is possible to correct the thermal characteristics of the moment of inertia I, which makes it possible to suppress the influence of the temperature on the oscillation period T.

[0010] Par ailleurs, par exemple, le brevet du Royaume-Uni No. 256 953 (document de brevet 1) mentionné plus bas divulgue une constitution dans laquelle la longueur effective de chaque pièce bimétal (la quantité dont il y a saillie à partir de la roue de balancier) est modifiée de manière à permettre de modifier la quantité de correction de coefficient thermique (la quantité dont la pièce bimétal change selon la direction radiale en raison d’un changement de température). Dans cette constitution, on doit partir du principe que, en ajustant la longueur effective de chaque pièce bimétal en fonction du coefficient thermique du module d’Young, il devient plus facile de compenser la variation du coefficient thermique du module d’Young grâce à la caractéristique thermique du moment d’inertie I.Furthermore, for example, United Kingdom Patent No. 256,953 (Patent Document 1) mentioned below discloses a constitution in which the effective length of each bi-metal part (the amount from which there is protrusion from of the balance wheel) is modified so as to make it possible to modify the amount of correction of the thermal coefficient (the quantity of which the bimetal part changes in the radial direction due to a change of temperature). In this constitution, it must be assumed that, by adjusting the effective length of each bimetal piece as a function of the thermal coefficient of the Young's modulus, it becomes easier to compensate for the variation of the thermal coefficient of the Young's modulus thanks to the thermal characteristic of the moment of inertia I.

[0011] Cependant, la constitution du document de brevet 1 susmentionné présente un problème qui est qu’il est difficile de rendre égales les longueurs effectives des pièces bimétal. Lorsque les longueurs effectives des pièces bimétal diffèrent l’une de l’autre, le centre de gravité du balancier-spiral est déporté par rapport à l’axe de rotation. Il en résulte qu’il est généré une erreur d’équilibrage affectant le balancier-spiral, ce dont il résulte une grande fluctuation affectant la période d’oscillation T du fait du comportement du balancier-spiral (ce qu’on appelle une différence de comportement est générée).However, the constitution of the aforementioned patent document 1 has a problem which is that it is difficult to make the effective lengths of the bimetal parts equal. When the effective lengths of the bimetal parts differ from each other, the center of gravity of the sprung balance is offset with respect to the axis of rotation. As a result, there is generated a balancing error affecting the sprung balance, which results in a large fluctuation affecting the oscillation period T due to the behavior of the sprung balance (a so-called behavior is generated).

[0012] En outre, dans le cas où un matériau à module constant est employé comme matériau constitutif du spiral, il existe la possibilité que le coefficient de température du module d’Young fluctue en plus ou en moins en fonction des conditions de fabrication avec lesquelles s’effectue la fabrication du spiral (par exemple le procédé de dissolution et de chauffage).In addition, in the case where a constant modulus material is used as a constituent material of the hairspring, there is the possibility that the temperature coefficient of the Young's modulus will fluctuate more or less depending on the manufacturing conditions with which is the manufacture of the spiral (for example the dissolution and heating process).

[0013] Toutefois, dans un balancier-spiral comprenant une pièce bimétal classique, le coefficient thermique du moment d’inertie I (la pente du coefficient thermique) peut être réglé seulement en plus ou en moins.However, in a sprung balance comprising a conventional bimetallic piece, the thermal coefficient of the moment of inertia I (the slope of the thermal coefficient) can be adjusted only in more or less.

RÉSUMÉ DE L’INVENTIONSUMMARY OF THE INVENTION

[0014] La présente invention a été réalisée au vu des problèmes mentionnés plus haut. Un but de la présente invention est de proposer un balancier-spiral thermocompensé, un mouvement et une pièce d’horlogerie qui sont d’une qualité élevée et meilleures pour ce qui est de la performance de la thermocompensation.The present invention has been made in view of the problems mentioned above. An object of the present invention is to provide a thermocompensated balance spring, a movement and a timepiece which are of a high quality and better in terms of the performance of thermocompensation.

[0015] Pour atteindre le but ci-dessus, selon un aspect de la présente invention, il est proposé un balancier-spiral du type thermocompensé comprenant: un corps principal de balancier-spiral comportant un arbre de balancier s’étendant selon un premier axe et configuré pour être entraîné en rotation autour du premier axe par la puissance d’un spiral; ainsi qu’une partie, d’ajustement qui s’étend selon un deuxième axe à partir d’un emplacement où elle possède une symétrie de rotation autour du premier axe du corps principal de balancier-spiral, qui autorise un réglage positionnel autour du deuxième axe et qui comporte une pièce bimétal obtenue en empilant ensemble, selon une direction croisant le deuxième axe, des matériaux présentant des coefficients de dilatation différents.To achieve the above purpose, according to one aspect of the present invention, there is provided a sprung balance-spring of the thermocompensated type comprising: a main body balancer-balance comprising a balance shaft extending along a first axis and configured to be rotated about the first axis by the power of a hairspring; and an adjustment portion extending along a second axis from a location where it has rotation symmetry about the first axis of the balance sprung main body, which allows positional adjustment around the second axis and which comprises a bimetal piece obtained by stacking together, in a direction crossing the second axis, materials having different coefficients of expansion.

[0016] Selon cet aspect, la pièce bimétal subit une déformation lors d’un changement de température, moyennant quoi le diamètre moyen du corps principal de balancier-spiral est modifié. Il en résulte qu’il est possible de corriger la caractéristique thermique du moment d’inertie.According to this aspect, the bimetal piece undergoes deformation during a temperature change, whereby the average diameter of the balance sprung main body is modified. As a result, it is possible to correct the thermal characteristic of the moment of inertia.

[0017] En particulier, dans le présent aspect, la partie d’ajustement permet un réglage positionnel autour du deuxième axe, si bien qu’il est possible de changer l’orientation de la pièce bimétal en fonction du coefficient thermique du module d’Young du spiral. Il en résulte que la quantité de correction du coefficient thermique effectuée par la pièce bimétal peut être modifié aussi bien dans le sens d’une augmentation que dans le sens d’une réduction, moyennant quoi il est possible de corriger le coefficient thermique du moment d’inertie du balancier-spiral à la fois dans le sens d’une augmentation et dans le sens d’une réduction. Cela veut dire qu’une variation du coefficient thermique du module d’Young peut être aisément annulée grâce à la caractéristique thermique du moment d’inertie du balancier-spiral. Il en résulte que la période d’oscillation du balancier-spiral peut être maintenue constante, ce qui permet de proposer un balancier-spiral meilleur s’agissant de la propriété de thermocompensation.In particular, in the present aspect, the adjustment part allows a positional adjustment around the second axis, so that it is possible to change the orientation of the bimetal part as a function of the thermal coefficient of the module. Young of the spiral. As a result, the amount of correction of the thermal coefficient effected by the bi-metal part can be modified both in the direction of an increase and in the direction of a reduction, whereby it is possible to correct the thermal coefficient of the moment of rotation. inertia of the spiral balance both in the sense of an increase and in the sense of a reduction. This means that a variation in the thermal coefficient of the Young's modulus can be easily canceled by virtue of the thermal characteristic of the moment of inertia of the balance-spring. As a result, the period of oscillation of the sprung balance can be kept constant, which makes it possible to propose a better balance-spring with regard to the property of thermocompensation.

[0018] En outre, dans le présent mode de réalisation, même si l’orientation de la pièce bimétal est changée, la longueur, selon la direction du deuxième axe, de la partie d’ajustement est maintenue à une valeur fixe. Par conséquent, contrairement au cas classique dans lequel la longueur effective de la pièce bimétal est modifiée, il est possible d’éviter un déplacement du centre de gravité du balancier-spiral à une température prédéfinie (température ambiante par exemple de l’ordre de 23 °C). Il en résulte qu’il est possible d’éviter l’apparition d’une erreur d’équilibrage et de réduire les différences de comportement.In addition, in the present embodiment, even if the orientation of the bimetal piece is changed, the length, in the direction of the second axis, of the adjustment portion is maintained at a fixed value. Therefore, unlike the conventional case in which the effective length of the bimetal piece is changed, it is possible to avoid a shift of the center of gravity of the sprung balance at a predetermined temperature (ambient temperature for example of the order of 23 ° C). As a result, it is possible to avoid the occurrence of a balancing error and to reduce differences in behavior.

[0019] Dans le mode de réalisation ci-dessus, le corps principal de balancier-spiral peut comporter l’arbre de balancier et une roue de balancier qui comprend une serge entourant l’arbre de balancier depuis le côté extérieur selon une première direction radiale orthogonale au premier axe et qui est montée sur l’arbre de balancier, la partie d’ajustement s’étendant à partir de la serge.In the embodiment above, the main sprung balance body may comprise the balance shaft and a balance wheel which comprises a serge surrounding the balance shaft from the outer side in a first radial direction. orthogonal to the first axis and which is mounted on the balance shaft, the adjustment part extending from the serge.

[0020] Selon le présent aspect, la partie d’ajustement est prévue sur la serge de la roue de balancier, si bien qu’il est possible d’éloigner la partie d’ajustement du premier axe, selon la première direction radiale. Il en résulte qu’il est possible d’augmenter la quantité de déformation radiale de la partie d’ajustement (la différence, selon la première direction radiale, entre la distance entre l’extrémité distale de la partie d’ajustement à une température prédéfinie et le premier axe et la distance entre l’extrémité distale de la partie d’ajustement après un changement de température et le premier axe), ce qui permet d’augmenter la quantité de correction du coefficient thermique due à la pièce bimétal.According to the present aspect, the adjustment portion is provided on the serge of the balance wheel, so that it is possible to move the adjustment part away from the first axis in the first radial direction. As a result, it is possible to increase the amount of radial deformation of the adjustment portion (the difference, in the first radial direction, between the distance between the distal end of the adjustment portion and a predefined temperature and the first axis and the distance between the distal end of the adjustment portion after a temperature change and the first axis), thereby increasing the amount of correction of the thermal coefficient due to the bi-metal part.

[0021] Dans l’aspect ci-dessus, la partie d’ajustement peut être disposée sur le côté interne de la serge, dans une vue en plan obtenue en regardant depuis la direction du premier axe, et s’étendre le long d’une direction tangentielle à la serge.In the above aspect, the adjustment portion may be disposed on the inner side of the serge, in a plan view obtained by looking from the direction of the first axis, and extending along the a tangential direction to the serge.

[0022] Selon le présent aspect, il est possible d’obtenir la quantité de déformation radiale résultant d’un changement de température, tout en évitant une augmentation de la taille du balancier-spiral causée par l’ajout de la partie d’ajustement.According to the present aspect, it is possible to obtain the amount of radial deformation resulting from a temperature change, while avoiding an increase in the size of the sprung balance caused by the addition of the adjustment part. .

[0023] Dans l’aspect ci-dessus, la pièce bimétal peut être disposée à une position différente de la serge selon la direction du premier axe.In the aspect above, the bimetal piece can be arranged at a different position of the serge in the direction of the first axis.

[0024] Dans le présent aspect, lors d’une déformation, selon la première direction radiale, de la partie d’ajustement à cause d’un changement de température, il est possible d’éviter une interférence entre la serge et la partie d’ajustement, ce qui permet de garantir la quantité de déformation radiale de la partie d’ajustement (la partie d’ajustement peut se déformer radialement de la quantité souhaitée sans venir buter contre la serge).In this aspect, during a deformation, in the first radial direction, of the adjustment part because of a temperature change, it is possible to avoid interference between the serge and the part of the This adjustment makes it possible to guarantee the amount of radial deformation of the adjustment part (the adjustment part can deform radially from the desired quantity without coming up against the serge).

[0025] Dans le présent aspect, la partie d’ajustement peut comporter une masselotte.In this aspect, the adjustment portion may comprise a flyweight.

[0026] Selon le présent aspect, il est possible d’augmenter la masse de la partie d’ajustement, si bien qu’il est possible d’augmenter la quantité de correction du coefficient thermique due à la pièce bimétal.According to the present aspect, it is possible to increase the mass of the adjustment part, so that it is possible to increase the amount of correction of the thermal coefficient due to the bimetal part.

[0027] Dans l’aspect plus haut, un trou traversant s’étendant à travers le corps principal de balancier-spiral selon la direction du deuxième axe peut être formé dans le corps principal de balancier-spiral, tandis que la partie d’ajustement peut comporter une portion de fixation qui se trouve à une extrémité, selon la direction du deuxième axe, par rapport à la pièce bimétal et qui est en prise de manière ajustée avec le trou traversant, et une portion d’accouplement à laquelle est accouplé un outil peut être formée dans la surface d’extrémité de la portion de fixation en regard de la dite extrémité selon la direction du deuxième axe.In the above aspect, a through hole extending through the balance sprung main body in the direction of the second axis can be formed in the balance sprung main body, while the adjustment portion may comprise a fastening portion which is at one end in the direction of the second axis relative to the bi-metal piece and which fits snugly with the through-hole, and a coupling portion to which is coupled a tool can be formed in the end surface of the fixing portion facing said end in the direction of the second axis.

[0028] Dans le présent aspect, il est possible d’accoupler un outil à la portion d’accouplement de la portion de fixation, à travers le trou traversant. Par conséquent, il est possible de réaliser aisément le réglage positionnel de la partie d’ajustement autour du deuxième axe. En outre, l’angle de rotation de la partie d’ajustement est modifié par l’intermédiaire de la partie de fixation, moyennant quoi, comparé au cas où l’angle de rotation de la partie d’ajustement serait modifié par l’intermédiaire de l’extrémité distale (la pièce bimétal et la masselotte), il est possible d’éviter une déformation plastique de la partie d’ajustement lors du réglage positionnel de la partie d’ajustement. Par conséquent, il est possible d’éviter qu’un changement de la marche se produise à une température prédéterminée du fait d’une déformation plastique de la partie d’ajustement.In the present aspect, it is possible to couple a tool to the coupling portion of the fastening portion, through the through hole. Therefore, it is possible to easily perform the positional adjustment of the adjustment portion around the second axis. Further, the angle of rotation of the adjustment portion is changed through the attachment portion, whereby, compared to the case where the rotation angle of the adjustment portion is changed through from the distal end (the bimetal part and the flyweight), it is possible to avoid a plastic deformation of the adjustment part during the positional adjustment of the adjustment part. Therefore, it is possible to prevent a change in gait from occurring at a predetermined temperature due to plastic deformation of the adjustment portion.

[0029] Dans l’aspect plus haut, la partie d’ajustement peut s’étendre en porte-à-faux le long du deuxième axe.In the aspect above, the adjustment portion can extend cantilever along the second axis.

[0030] Dans le présent aspect, il est possible de garantir la quantité (voulue) de déformation radiale résultant d’un changement de température et d’accroître la quantité de correction du coefficient thermique due à la pièce bimétal.In this aspect, it is possible to guarantee the (desired) amount of radial deformation resulting from a temperature change and increase the amount of correction of the thermal coefficient due to the bimetal part.

[0031] Dans l’aspect plus haut, le spiral peut être réalisé en un matériau à module constant.In the aspect above, the spiral can be made of a constant modulus material.

[0032] Selon le présent aspect, il est possible de réduire la variation du module d’Young causée par un changement de température et de supprimer la dépendance de la période d’oscillation à la température. En outre, dans le présent aspect, il est possible de corriger la variation du coefficient thermique du module d’Young au moyen de l’angle de rotation de la partie d’ajustement, si bien que la production du spiral et le pilotage au moment de la production du spiral sont facilités. Par conséquent, il est possible d’améliorer l’efficacité de la production du spiral et de réaliser une baisse de coût.According to the present aspect, it is possible to reduce the variation of the Young's modulus caused by a temperature change and to eliminate the dependence of the oscillation period on the temperature. Furthermore, in the present aspect, it is possible to correct the variation of the thermal coefficient of the Young's modulus by means of the angle of rotation of the adjustment part, so that the production of the hairspring and the control at the moment of spiral production are facilitated. Therefore, it is possible to improve the efficiency of the production of the hairspring and to realize a cost reduction.

[0033] Dans l’aspect plus haut, le centre de gravité de la partie d’ajustement peut se trouver sur le deuxième axe.In the aspect above, the center of gravity of the adjustment portion can be on the second axis.

[0034] Selon le présent aspect, le centre de gravité de la partie d’ajustement se trouve sur le deuxième axe, si bien que, lorsque l’on règle la position de la partie d’ajustement autour du deuxième axe, il est possible d’éviter que le centre de gravité de la partie d’ajustement se décale du deuxième axe du fait de l’angle de rotation de la partie d’ajustement. Il en résulte qu’il est possible d’éviter un déport du centre de gravité du balancier-spiral en fonction de l’angle de rotation de la partie d’ajustement, si bien qu’il est possible de réduire de manière fiable la différence de comportement.According to the present aspect, the center of gravity of the adjustment part is on the second axis, so that when the position of the adjustment part is adjusted around the second axis, it is possible to to prevent the center of gravity of the adjustment portion from shifting the second axis due to the rotation angle of the adjustment portion. As a result, it is possible to avoid an offset of the center of gravity of the sprung balance depending on the angle of rotation of the adjustment part, so that it is possible to reliably reduce the difference. of behavior.

[0035] Un mouvement selon un aspect de la présente invention peut comprendre un balancier-spiral du type thermocompensé selon l’aspect plus haut.A movement according to one aspect of the present invention may comprise a sprung balance of the thermocompensated type according to the aspect above.

[0036] Une pièce d’horlogerie selon un aspect de la présente invention peut comprendre un mouvement selon l’aspect ci-dessus.[0036] A timepiece according to one aspect of the present invention may comprise a movement according to the aspect above.

[0037] Selon le présent aspect, il est proposé un balancier-spiral du type thermocompensé selon le présent aspect, si bien qu’il est possible de proposer un mouvement et une pièce d’horlogerie qui sont de qualité élevée et qui impliquent une faible variation de la marche.According to the present aspect, it is proposed a balance-spiral of the thermocompensated type according to the present aspect, so that it is possible to propose a movement and a timepiece which are of high quality and which imply a low variation of walking.

[0038] Selon la présente invention, il est possible de proposer un balancier-spiral du type thermocompensé, un mouvement et une pièce d’horlogerie qui sont de haute qualité et qui sont meilleurs s’agissant des performances de thermocompensation.According to the present invention, it is possible to propose a spiral-balance of the thermocompensated type, a movement and a timepiece which are of high quality and which are better with regard to the thermocompensation performance.

BREVE DESCRIPTION DES DESSINSBRIEF DESCRIPTION OF THE DRAWINGS

[0039][0039]

La fig. 1 est une vue externe d’une pièce d’horlogerie selon un premier mode de réalisation.Fig. 1 is an external view of a timepiece according to a first embodiment.

La fig. 2 est une vue en plan d’un mouvement selon le premier mode de réalisation, tel que vu depuis le côté avant.Fig. 2 is a plan view of a movement according to the first embodiment, as seen from the front side.

La fig. 3 est une vue en plan d’un balancier-spiral selon le premier mode de réalisation, tel que vu depuis le cô té avant.Fig. 3 is a plan view of a sprung balance according to the first embodiment as seen from the front side.

La fig. 4 est une vue latérale du balancier-spiral selon le premier mode de réalisation.Fig. 4 is a side view of the sprung balance according to the first embodiment.

La fig. 5 est une vue en coupe selon la ligne V-V de la fig. 3.Fig. 5 is a sectional view along the line V-V of FIG. 3.

La fig. 6 est une vue en coupe selon la ligne VI-VI de la fig. 3.Fig. 6 is a sectional view along the line VI-VI of FIG. 3.

La fig. 7 est une vue en plan, partielle, du balancier-spiral, servant à illustrer le fonctionnement d’une partie d’ajustement.Fig. 7 is a partial plan view of the sprung balance for illustrating the operation of an adjustment portion.

La fig. 8 est une vue agrandie, en coupe, de la partie d’ajustement, cette partie d’ajustement y étant dans une position de référence.Fig. 8 is an enlarged sectional view of the adjustment portion, this adjustment portion being in a reference position therein.

La fig. 9 est une vue agrandie, en coupe, de la partie d’ajustement, cette partie d’ajustement y étant tournée d’un angle de 45°.Fig. 9 is an enlarged sectional view of the adjustment portion, this adjustment portion being rotated at an angle of 45 °.

La fig. 10 est une vue agrandie, en coupe, de la partie d’ajustement, cette partie d’ajustement y étant tournée d’un angle de 90°.Fig. 10 is an enlarged sectional view of the adjustment portion, this adjustment portion being rotated at an angle of 90 °.

La fig. 11 est une vue agrandie, en coupe, de la partie d’ajustement, cette partie d’ajustement y étant tournée d’un angle de -45°.Fig. 11 is an enlarged sectional view of the adjustment portion, this adjustment portion being rotated at an angle of -45 °.

La fig. 12 est une vue agrandie, en coupe, de la partie d’ajustement, cette partie d’ajustement y étant tournée d’un angle de -90°.Fig. 12 is an enlarged sectional view of the adjustment portion, this adjustment portion being rotated at an angle of -90 °.

La fig. 13 est un graphe représentant la relation entre l’orientation de la pièce bimétal et la quantité de déformation de la pièce bimétal quand l’angle dont est tournée la partie d’ajustement est modifié dans la plage allant de -90 degrés à +90.Fig. 13 is a graph showing the relationship between the orientation of the bimetal piece and the amount of deformation of the bimetal piece when the angle of the adjustment portion is changed in the range of -90 degrees to +90.

La fig. 14 est un graphique représentant la relation entre l’angle dont sont tournées la partie d’ajustement et la quantité de changement radial (R).Fig. 14 is a graph showing the relationship between the angle at which the adjustment portion is rotated and the amount of radial change (R).

La fig. 15 est un graphique représentant la relation entre la température (°C) et la marche due à une différence sur le coefficient thermique du module d’Young du spiral.Fig. 15 is a graph showing the relationship between temperature (° C) and gait due to a difference in the thermal coefficient of the Young's modulus of the hairspring.

La fig. 16 est une vue en perspective d’un balancier-spiral selon un deuxième mode de réalisation.Fig. 16 is a perspective view of a sprung balance according to a second embodiment.

La fig. 17 est une vue en plan d’un balancier-spiral selon une variante, tel que vu depuis le côté avant.Fig. 17 is a plan view of a sprung balance according to a variant, as seen from the front side.

La fig. 18 est une vue en coupe, correspondant à la fig. 6, et représente une variante.Fig. 18 is a sectional view corresponding to FIG. 6, and represents a variant.

La fig. 19 est une vue partielle, en plan, d’un balancier-spiral selon une variante.Fig. 19 is a partial view, in plan, of a sprung balance according to a variant.

DESCRIPTION DES MODES DE RÉALISATIONDESCRIPTION OF THE EMBODIMENTS

[0040] Dans ce qui suit, on va décrire des modes de réalisation de la présente invention en se référant aux dessins.In what follows, embodiments of the present invention will be described with reference to the drawings.

Premier mode de réalisationFirst embodiment

Pièce d’horlogerie [0041] La fig. 1 est une vue externe d’une pièce d’horlogerie 1. Dans ce qui suit, afin de faciliter la compréhension des dessins, des constituants de pièce d’horlogerie sont omis et, dans certains cas, des composants de pièce d’horlogerie sont représentés sous une forme simplifiée.Timepiece [0041] FIG. 1 is an external view of a timepiece 1. In the following, to facilitate understanding of the drawings, timepiece components are omitted and, in some cases, timepiece components are represented in a simplified form.

[0042] Comme le montre la fig. 1, dans la pièce d’horlogerie 1 du présent mode de réalisation, un mouvement 2, un cadran 3, différentes aiguilles indicatrices 4 à 6, etc. sont incorporés dans une boîte de pièce d’horlogerie 7.As shown in FIG. 1, in the timepiece 1 of the present embodiment, a movement 2, a dial 3, different indicator hands 4 to 6, etc. are incorporated in a timepiece box 7.

[0043] La boîte de pièce d’horlogerie 7 comporte un corps principal de boîte 11, un couvercle de boîte (non représenté) et une glace de couvercle 12. Une couronne 15 est prévue à la position 3 heures (sur le côté droit à la fig. 1) de la surface latérale du corps principal de boîte 11. La couronne 15 est utilisée pour actionner le mouvement 2 depuis l’extérieur du corps principal de boîte 11. La couronne 15 est fixée à une tige de remontoir 19 introduite dans le corps principal de boîte 11.The timepiece box 7 comprises a box main body 11, a box cover (not shown) and a lid cover 12. A ring 15 is provided at the 3 o'clock position (on the right side at 1) of the lateral surface of the main body of the box 11. The crown 15 is used to actuate the movement 2 from the outside of the main body of the box 11. The crown 15 is fixed to a winding stem 19 introduced into the main body of box 11.

[0044] La fig. 2 est une vue en plan du mouvement 2 tel que vu depuis le côté avant.FIG. 2 is a plan view of the movement 2 as seen from the front side.

[0045] Comme le montre la fig. 2, dans le mouvement 2, plusieurs mobiles, etc., sont supportés de manière rotative par une platine principale 21 formant la platine de base du mouvement 2. Dans la description suivante, le côté glace de couvercle 12 (le côté cadran 3) de la boîte de pièce d’horlogerie 7 par rapport à la platine principale 21 sera appelée le «côté arrière» du mouvement 2, tandis que le côté couvercle de boîte (le côté opposé au côté cadran 3) sera appelé le «côté avant» du mouvement 2. En outre, tous les mobiles décrits plus bas sont prévus de manière que la direction antéro-postérieure du mouvement 2 soit leur direction axiale.As shown in FIG. 2, in the movement 2, several mobiles, etc., are rotatably supported by a main plate 21 forming the base plate of the movement 2. In the following description, the cover ice side 12 (the dial side 3) of the timepiece box 7 with respect to the main turntable 21 will be called the "back side" of the movement 2, while the box cover side (the opposite side to the dial side 3) will be called the "front side" of the movement 2. In addition, all the mobiles described below are provided so that the anteroposterior direction of the movement 2 is their axial direction.

[0046] La tige de remontoir 19 susmentionnée est incorporée dans la platine principale 21. La tige de remontoir 19 est utilisée pour corriger la date et l’heure. La tige de remontoir 19 est rotative sur son axe et déplaçable selon la direction axiale. La position de la tige de remontoir 19 selon la direction axiale est déterminée par un dispositif de commutation comprenant une tirette 23, une bascule 24, un ressort de bascule 25 et un sautoir de tirette 26.The aforementioned winding rod 19 is incorporated in the main plate 21. The winding rod 19 is used to correct the date and time. The winding stem 19 is rotatable on its axis and movable in the axial direction. The position of the winding stem 19 in the axial direction is determined by a switching device comprising a pull-rod 23, a rocker 24, a rocker spring 25 and a pull-rod 26.

[0047] Lorsque l’on fait tourner la tige de remontoir 19, le pignon de remontoir 31 tourne du fait de la rotation d’une roue d’embrayage (non représentée). Du fait de la rotation du pignon de remontoir 31, une roue de couronne 32 et un röchet 33 tournent à la suite et un ressort de barillet (non représenté) logé dans le barillet de mouvement 34 est armé.When the winding stem 19 is rotated, the winding pinion 31 rotates due to the rotation of a clutch wheel (not shown). Due to the rotation of the winding pinion 31, a crown wheel 32 and a bit 33 turn next and a barrel spring (not shown) housed in the movement barrel 34 is cocked.

[0048] Le barillet de mouvement 34 est supporté de manière rotative entre la platine principale 21 et le pont de barillet 35. Un mobile de centre 41, un mobile de moyenne 42 et un mobile de seconde 43 sont supportés de manière rotative entre la platine principale 21 et le pont de rouage 45.The movement barrel 34 is rotatably supported between the main plate 21 and the barrel bridge 35. A center mobile 41, a mobile 42 average and a movable second 43 are rotatably supported between the platen main 21 and the gear bridge 45.

[0049] Lorsque le barillet de mouvement 34 est entraîné en rotation par la force d’entretien du ressort de barillet, le mobile de centre 41, le mobile de moyenne 42 et le mobile de seconde 43 tournent à la suite. Le barillet de mouvement 34, le mobile de centre 41, le mobile de moyenne 42 et le mobile de seconde 43 forment le rouage avant.When the movement barrel 34 is rotated by the maintenance force of the mainspring, the center mobile 41, the average mobile 42 and the second mobile 43 turn next. The movement barrel 34, the center wheel 41, the middle wheel 42 and the second wheel 43 form the front wheel.

[0050] L’aiguille des minutes 5 (voir la fig. 1) est montée sur le mobile de centre 41 du rouage avant susmentionné. L’aiguille des heures 4 est montée sur une roue des heures (non représentée) tournant avec la rotation du mobile de centre 41. En outre, l’aiguille des secondes 6 (voir la fig. 1) tourne en fonction de la rotation du mobile de seconde 43. [0051] Un régulateur à échappement 51 est monté dans le mouvement 2.The minute hand 5 (see Fig. 1) is mounted on the center wheel 41 of the aforementioned front wheel. The hour hand 4 is mounted on an hour wheel (not shown) rotating with the rotation of the center wheel 41. In addition, the second hand 6 (see Fig. 1) rotates according to the rotation of the wheel. mobile 43. An exhaust regulator 51 is mounted in the movement 2.

[0052] Le régulateur à échappement 51 comporte un mobile d’échappement 52, une ancre 53 et un balancier-spiral 54 (balancier-spiral du type thermocompensé).The exhaust regulator 51 comprises an escapement mobile 52, an anchor 53 and a sprung balance 54 (sprung-balance of the thermocompensated type).

[0053] Le mobile d’échappement 52 est monté de manière rotative entre la platine principale 21 et le pont de rouage 45. Le mobile d’échappement 52 tourne avec la rotation du mobile de seconde 43.The escapement mobile 52 is rotatably mounted between the main plate 21 and the gear wheel 45. The escapement wheel 52 rotates with the rotation of the second wheel 43.

[0054] L’ancre 53 est supportée entre la platine principale 21 et un pont d’ancre 55 de manière à être à même d’effectuer un mouvement de rotation alternatif. L’ancre 53 comporte une paire de palettes 56a et 56b. Les palettes 56a et 56b sont alternativement en prise avec la roue d’échappement 52a du mobile d’échappement 52 du fait du mouvement de rotation alternatif de l’ancre 53. Lorsque l’une des deux palettes 56a et 56b est en prise avec la roue d’échappement 52a, le mobile d’échappement 52 s’arrête temporairement de tourner. Lorsque les deux palettes 56a et 56b sont à distance de la roue d’échappement 52a, le mobile d’échappement 52 tourne. Ces opérations se répètent à la suite, moyennant quoi le mobile 52 tourne de manière intermittente. Du fait du mouvement de rotation intermittent du mobile d’échappement 52, le rouage susmentionné (rouage avant) fonctionne de manière intermittente, moyennant quoi la rotation du rouage avant est contrôlée.The anchor 53 is supported between the main plate 21 and an anchor bridge 55 so as to be able to perform an alternating rotation movement. The anchor 53 has a pair of vanes 56a and 56b. The vanes 56a and 56b are alternately engaged with the escapement wheel 52a of the escape wheel 52 due to the reciprocating movement of the anchor 53. When one of the two vanes 56a and 56b is engaged with the escape wheel 52a, the escapement mobile 52 temporarily stops rotating. When the two vanes 56a and 56b are at a distance from the escape wheel 52a, the escape wheel 52 rotates. These operations are repeated as a result, whereby the mobile 52 rotates intermittently. Due to the intermittent rotational movement of the escapement wheel 52, the aforementioned wheel (front wheel) operates intermittently, whereby the rotation of the front wheel is controlled.

Balancier-spiral [0055] La fig. 3 est une vue en plan d’un balancier-spiral 54 tel que vu depuis le côté avant. La fig. 4 est une vue de côté du balancier-spiral 54. Comme le montrent les figures 3 et 4, le balancier-spiral 54 contrôle le mobile d’échappement 52 (il fait que le mobile d’échappement 52 s’échappe à une vitesse fixe). Le balancier-spiral 54 comporte principalement un arbre de balancier 61, une roue de balancier 62 et un spiral 63.Spiral balance [0055] FIG. 3 is a plan view of a sprung balance 54 as seen from the front side. Fig. 4 is a side view of the sprung balance 54. As shown in FIGS. 3 and 4, the sprung balance 54 controls the escapement wheel 52 (it causes the escapement wheel 52 to escape at a fixed speed). ). The spring balance 54 comprises mainly a balance shaft 61, a balance wheel 62 and a balance spring 63.

[0056] Comme le montre la fig. 4, l’arbre de balancier 61 est supporté entre la platine principale 21 et un coq 65 de manière à être rotatif sur un premier axe 01. Dans la description qui suit, dans certains cas, la direction selon le premier axe 01 sera appelée la direction du premier axe, la direction orthogonale au premier axe 01 sera appelée la première direction radiale et la direction autour du premier axe 01 sera appelée la première direction périphérique. Dans le cas présent, la direction du premier axe coïncide avec la direction antéro-postérieure.As shown in FIG. 4, the rocker shaft 61 is supported between the main plate 21 and a cock 65 so as to be rotatable on a first axis 01. In the following description, in some cases, the direction along the first axis 01 will be called the direction of the first axis, the direction orthogonal to the first axis 01 will be called the first radial direction and the direction around the first axis 01 will be called the first peripheral direction. In this case, the direction of the first axis coincides with the anteroposterior direction.

[0057] L’arbre de balancier 61 effectue un mouvement de rotation alternatif selon un cycle d’oscillation constant, sur le premier axe 01, du fait de la puissance reçue du spiral 63. L’extrémité avant, selon la direction du premier axe, de l’arbre de balancier 61 est supportée par le coq 65, par l’intermédiaire d’un palier (non représenté). L’extrémité arrière selon la direction du premier axe, de l’arbre de balancier 61 est supportée par un palier (non représenté) formé dans la platine principale 21.The balance shaft 61 performs an alternating rotational movement according to a constant oscillation cycle, on the first axis 01, because of the power received from the spiral 63. The front end, in the direction of the first axis of the balance shaft 61 is supported by the cock 65, via a bearing (not shown). The rear end in the direction of the first axis of the balance shaft 61 is supported by a bearing (not shown) formed in the main plate 21.

[0058] Un double plateau 67 est ajusté sur l’extrémité arrière, selon la direction du premier axe, de l’arbre de balancier 61. Le double plateau 67 est conformé comme un tube disposé de manière coaxiale avec le premier axe 01. Une cheville de plateau 68 est prévue sur une portion, selon la première direction périphérique, du double plateau 67. De manière répétée, la cheville de plateau 68 est en prise avec et dégagée de la fourchette de l’ancre 53, de manière synchronisée avec le mouvement alternatif de rotation du balancier-spiral 54. Il en résulte que l’ancre 53 effectue un mouvement de rotation alternatif, moyennant quoi les palettes 56a et 56b sont, de manière répétée, en prise avec et dégagées du mobile d’échappement 52.A double plate 67 is fitted on the rear end, in the direction of the first axis, of the balance shaft 61. The double plate 67 is shaped like a tube arranged coaxially with the first axis 01. A Tray pin 68 is provided on a portion, in the first peripheral direction, of the double plate 67. Repeatedly, the plate pin 68 is engaged with and disengaged from the fork of the anchor 53, in a manner synchronized with the reciprocating movement of the sprung balance 54. As a result, the anchor 53 performs an alternating rotational movement, whereby the vanes 56a and 56b are repeatedly engaged with and disengaged from the escapement wheel 52.

[0059] La fig. 5 est une vue en coupe selon la ligne V-V de la fig. 3.FIG. 5 is a sectional view along the line V-V of FIG. 3.

[0060] Comme le montrent les figures 3 et 5, la roue de balancier 52 est fixée à l’arbre de balancier 61, sur l’avant du double plateau 67 selon la direction du premier axe. La roue de balancier 62 comporte essentiellement un moyeu 71, des rayons 72 et une serge 73. Dans le présent mode de réalisation, le moyeu 71, les rayons 72 et la serge 73 sont monobloc et sont réalisés en un métal (par exemple en laiton).As shown in Figures 3 and 5, the balance wheel 52 is fixed to the balance shaft 61, on the front of the double plate 67 in the direction of the first axis. The balance wheel 62 essentially comprises a hub 71, spokes 72 and a serge 73. In the present embodiment, the hub 71, the spokes 72 and the serge 73 are in one piece and are made of a metal (for example brass ).

[0061] Le moyeu 71 est fixé à l’arbre de balancier 61 par chassage ou analogue.The hub 71 is fixed to the balance shaft 61 by driving or the like.

[0062] Le rayon 72 saille vers l’extérieur selon la première direction radiale, à partir du moyeu 71. Dans le présent mode de réalisation, les rayons 72 saillent selon la première direction radiale, à partir de positions opposées avec, entre eux, le premier axe 01 du moyeu 71. Les positions en saillie, le nombre, etc. des rayons 72 peuvent toutefois être modifiés au besoin.The radius 72 protrudes outwardly in the first radial direction, from the hub 71. In the present embodiment, the spokes 72 project in the first radial direction, from opposite positions with, between them, the first axis 01 of the hub 71. The protruding positions, the number, etc. however, rays 72 may be modified as needed.

[0063] La serge 73 a une forme annulaire et elle est disposée coaxialement avec le premier axe 01. La serge 73 entoure le moyeu 71, sur le côté externe selon la première direction radiale. Du côté extérieur selon la première direction radiale, une extrémité du rayon 72 se raccorde sur la surface périphérique interne de la serge 73.The serge 73 has an annular shape and is disposed coaxially with the first axis 01. The serge 73 surrounds the hub 71, on the outer side in the first radial direction. On the outer side in the first radial direction, one end of the spoke 72 is connected to the inner peripheral surface of the serge 73.

[0064] Le spiral 63 est un spiral plat, s’étendant en spirale dans une vue en plan obtenue en regardant depuis la direction du premier axe. Le spiral 63 est enroulé de manière à s’étendre selon une spirale d’Archimède. L’extrémité intérieure du spiral 63 est connectée à l’arbre de balancier 61 par l’intermédiaire d’une virole 75. L’extrémité externe du spiral 63 est connectée au coq 65 par l’intermédiaire d’un piton (non représenté). Le spiral 63 sert à emmagasiner la puissance transmise du mobile de seconde 43 au mobile d’échappement 52, et à la transmettre à l’arbre de balancier 61.The hairspring 63 is a flat hairspring, extending in a spiral in a plan view obtained by looking from the direction of the first axis. The hairspring 63 is wound so as to extend in an Archimedean spiral. The inner end of the hairspring 63 is connected to the balance shaft 61 via a collar 75. The outer end of the hairspring 63 is connected to the cock 65 via a pin (not shown). . The hairspring 63 serves to store the transmitted power of the second wheel 43 to the escape wheel 52, and to transmit it to the balance shaft 61.

[0065] Dans le présent mode réalisation, un matériau à module constant (par exemple co-élinvar) est employé de manière appropriée pour le spiral 63. La caractéristique thermique du spiral 63 est telle qu’il présente un module d’Young positif sur la plage de température d’utilisation. Dans ce cas, le coefficient thermique du module d’Young du spiral 63 est réglé de manière que la période d’oscillation du balancier-spiral 54 est aussi fixe que possible par rapport à la caractéristique thermique du moment d’inertie de la roue de balancier 62 accompagnant un changement de température. Toutefois, le spiral 63 peut être réalisé en un matériau autre qu’un matériau à module constant. Dans ce cas, comme matériau constitutif du spiral 63, il est possible d’employer un acier général dont le module d’Young présente un coefficient thermique négatif (comportement selon lequel la raideur diminue lors d’une augmentation de température).In the present embodiment, a constant modulus material (for example co-élinvar) is suitably used for the spiral 63. The thermal characteristic of the spiral 63 is such that it has a positive Young's modulus on the temperature range of use. In this case, the thermal coefficient of the Young's modulus of the hairspring 63 is adjusted so that the oscillation period of the hairspring 54 is as fixed as possible with respect to the thermal characteristic of the moment of inertia of the hairspring. balance 62 accompanying a change of temperature. However, the hairspring 63 may be made of a material other than a constant modulus material. In this case, as a constituent material of the spiral 63, it is possible to use a general steel whose Young's modulus has a negative thermal coefficient (behavior in which the stiffness decreases during a temperature increase).

[0066] Ici, le balancier-spiral 54 du présent mode de réalisation comporte deux parties d’ajustement 100 placées en des positions présentant une symétrie de rotation (invariance par rotation de ces positions) autour du premier axe 01 de la roue de balancier 62 (symétrie d’ordre 2 dans le présent mode de réalisation).Here, the sprung balance 54 of the present embodiment comprises two adjustment parts 100 placed in positions having a symmetry of rotation (rotation invariance of these positions) around the first axis 01 of the balance wheel 62 (2nd order symmetry in the present embodiment).

[0067] Ici, l’expression symétrie de rotation est un exemple d’une expression pour caractériser une figure et il s’agit d’un concept bien connu. Plus précisément, n étant un entier égal ou supérieur à 2, la propriété d’une figure qui se superpose à elle-même (figure invariante par rotation) lorsqu’on lui applique une rotation de 360/n degrés autour d’un certain centre (dans le cas d’une figure à deux dimensions) ou autour d’un axe (dans le cas d’une figure à trois dimensions) s’appelle une symétrie d’ordre n ou une symétrie de 360/n degrés. Par exemple, lorsque n=2, une rotation de 180 degrés de la figure résulte en ce qu’elle se superpose à elle-même (elle est inchangée), c’est-à-dire qu’il y a symétrie d’ordre 2. Chaque partie d’ajustement 100 a la forme d’une barre s’étendant selon le deuxième axe 02 parallèle à la tangente à la serge 73. Les parties d’ajustement 100 sont supportées individuellement par une paire de portions de support 110 prévues de manière continue sur la serge 73. Les parties d’ajustement 100 ont une construction semblable et il en est de même des portions de support 110, si bien que la description qui suit va se concentrer sur une seule partie d’ajustement 100 et sur une seule portion de support 110. En outre, dans la description qui suit, la direction selon le deuxième axe 02 sera parfois appelée la direction du deuxième axe, et la direction orthogonale au deuxième axe sera appelée la deuxième direction radiale, tandis que la direction autour du deuxième axe 02 sera appelée la deuxième direction périphérique.Here, the rotation symmetry expression is an example of an expression for characterizing a figure and it is a well-known concept. More precisely, n being an integer equal to or greater than 2, the property of a figure which is superimposed on itself (invariant figure by rotation) when it is applied a rotation of 360 / n degrees around a certain center (in the case of a two-dimensional figure) or around an axis (in the case of a three-dimensional figure) is called n-symmetry or a symmetry of 360 / n degrees. For example, when n = 2, a 180-degree rotation of the figure results in it being superimposed on itself (it is unchanged), that is, there is order symmetry 2. Each adjustment portion 100 has the shape of a bar extending along the second axis 02 parallel to the tangent to the serge 73. The adjustment portions 100 are individually supported by a pair of support portions 110 provided The adjustment portions 100 have a similar construction and so are the support portions 110, so that the description which follows will focus on a single adjustment portion 100 and on a single support portion 110. In addition, in the following description, the direction along the second axis 02 will sometimes be called the direction of the second axis, and the direction orthogonal to the second axis will be called the second radial direction, while the direction around the second axis 02 will be called the second peripheral direction.

[0068] La fig. 6 est une vue en coupe selon la ligne VI-VI de la fig. 3.FIG. 6 is a sectional view along the line VI-VI of FIG. 3.

[0069] La portion de support 110 forme un renflement vers l’intérieur, selon la première direction radiale, à partir de la surface périphérique interne de la serge 73. Un trou de montage 115 (trou traversant) est formé dans la portion de support 110. Il s’étend à travers la portion de support 110, selon la direction du deuxième axe. Le trou de montage 115a une forme ronde (circulaire) dans une vue de face obtenue en regardant depuis la direction du deuxième axe. La forme du trou de montage 115 n’est pas limitée à la forme ronde. Ce peut également être une forme rectangulaire, une forme triangulaire, etc.The support portion 110 forms an inward bulge, in the first radial direction, from the inner peripheral surface of the serge 73. A mounting hole 115 (through hole) is formed in the support portion. 110. It extends through the support portion 110 in the direction of the second axis. The mounting hole 115 has a round (circular) shape in a front view obtained by looking from the direction of the second axis. The shape of the mounting hole 115 is not limited to the round shape. It can also be a rectangular shape, a triangular shape, etc.

[0070] Une fente 116 communiquant avec l’intérieur du trou de montage 115 est formée dans une partie de la portion de support, à savoir dans sa partie se trouvant du côté arrière selon la direction du premier axe. La fente 116 est formée dans la portion de support 110, d’un bout à l’autre de celle-ci selon la direction du deuxième axe.A slot 116 communicating with the inside of the mounting hole 115 is formed in a portion of the support portion, namely in its part located on the rear side in the direction of the first axis. The slot 116 is formed in the support portion 110 from one end to the other thereof in the direction of the second axis.

[0071] Comme le montre la fig. 4, un trou d’intervention 117 (trou traversant) s’étendant à travers la serge 73 selon la direction du deuxième axe est formé dans la serge 73, là où celle-ci passe devant le trou de montage 115. Le trou d’intervention 117 permet l’insertion d’un outil (non représenté) (par exemple un outil de manoeuvre à bout plat).As shown in FIG. 4, an intervention hole 117 (through hole) extending through the serge 73 in the direction of the second axis is formed in the serge 73, where it passes in front of the mounting hole 115. intervention 117 allows the insertion of a tool (not shown) (for example a flat-end maneuvering tool).

[0072] Comme le montre la fig. 3, la partie d’ajustement 100 est supportée en porte-à-faux par la portion de support 110, sur le côté intérieur de la serge 73. Plus précisément, la partie d’ajustement 100 comporte une portion de fixation 120, une pièce bimétal (bimatériau) 121 et une masselotte 122, qui sont formées de manière continue depuis l’extrémité proximale (extrémité de fixation) jusqu’à l’extrémité distale (extrémité libre), selon la direction du deuxième axe.As shown in FIG. 3, the adjustment portion 100 is supported cantilevered by the support portion 110, on the inner side of the serge 73. Specifically, the adjustment portion 100 has a fixing portion 120, a piece bimetal (bimaterial) 121 and a flyweight 122, which are formed continuously from the proximal end (attachment end) to the distal end (free end) in the direction of the second axis.

[0073] Comme le montre lafig. 6, la portion de fixation 120 est réalisée, par exemple, en métal. De manière à correspondre au trou de montage 115 susmentionné, la portion de fixation 120 a une forme circulaire dans une vue de face obtenue en regardant depuis la direction du deuxième axe. La portion de fixation 120 est chassée dans le trou de montage 115 susmentionné (qui la retient de manière élastique). La portion de fixation 120 peut être chassée de manière à être à cheval sur le trou de montage 115 et sur le trou d’intervention 117.As shown lafig. 6, the fixing portion 120 is made, for example, of metal. In order to correspond to the aforementioned mounting hole 115, the fixing portion 120 is circular in a front view obtained by looking from the direction of the second axis. The fixing portion 120 is driven into the above-mentioned mounting hole 115 (which elastically retains it). The fixing portion 120 may be driven away so as to straddle the mounting hole 115 and the intervention hole 117.

[0074] Dans le présent mode de réalisation, le degré d’ajustement entre la portion de fixation 120 et le trou de montage 115 est choisi de manière que la partie d’ajustement 100 puisse être tournée autour du deuxième axe 02 lorsqu’un couple prédéterminé autour du deuxième axe 02 (deuxième direction périphérique) est appliqué à la partie d’ajustement 100. En d’autres termes, la partie d’ajustement 100 du présent mode de réalisation tourne autour du deuxième axe 02, la surface périphérique externe de la portion de fixation 120 glissant sur la surface périphérique interne du trou de montage 115, moyennant quoi la position de la partie d’ajustement 100 autour du deuxième axe 02 peut être réglée.In the present embodiment, the degree of adjustment between the attachment portion 120 and the mounting hole 115 is chosen so that the adjustment portion 100 can be rotated about the second axis 02 when a pair predetermined, about the second axis 02 (second peripheral direction) is applied to the adjustment portion 100. In other words, the adjustment portion 100 of the present embodiment rotates about the second axis 02, the outer peripheral surface of the fixing portion 120 sliding on the inner peripheral surface of the mounting hole 115, whereby the position of the adjusting portion 100 about the second axis 02 can be adjusted.

[0075] La forme de la section transversale de la portion de fixation 120 n’est pas limitée à la forme ronde. Ce peut également être une forme rectangulaire, une forme triangulaire, etc. En outre, alors que dans le présent mode de réalisation tel que décrit ci-dessus, la forme de la section transversale de la portion de fixation 120 correspond au trou de montage 115, la portion de fixation 120 et le trou de montage 115 peuvent avoir des formes différentes dès lors que la portion de fixation 120 peut être tournée sur le deuxième axe 02.The shape of the cross section of the fastening portion 120 is not limited to the round shape. It can also be a rectangular shape, a triangular shape, etc. Further, while in the present embodiment as described above, the shape of the cross-section of the fastening portion 120 corresponds to the mounting hole 115, the fastening portion 120 and the mounting hole 115 may have different shapes since the fixing portion 120 can be rotated on the second axis 02.

[0076] Comme le montre la fig. 4, une portion d’accouplement 135 est formée sur la surface proximale d’extrémité, selon la direction du deuxième axe, de la portion de fixation 120. La portion d’accouplement 135 est une gorge s’étendant linéairement selon la deuxième direction radiale. Un outil est inséré dans la portion d’accouplement, par le trou d’intervention 117. La portion d’accouplement 135 n’est pas limitée à une gorge dès lors qu’elle peut être accouplée à un outil.As shown in FIG. 4, a coupling portion 135 is formed on the proximal end surface, in the direction of the second axis, of the attachment portion 120. The coupling portion 135 is a groove extending linearly in the second radial direction . A tool is inserted into the coupling portion through the intervention hole 117. The coupling portion 135 is not limited to a groove since it can be coupled to a tool.

[0077] Comme le montre la fig. 3, la pièce bimétal 121 est liée (par exemple soudée ou collée) à la surface d’extrémité distale, selon la direction du deuxième axe, de la portion de fixation 120. La pièce bimétal 121 a la forme d’une plaque s’étendant linéairement selon la direction du deuxième axe, sur le côté interne, selon la première direction radiale, de la serge 73. La pièce bimétal 121 est formée en empilant (accolant) ensemble, selon la deuxième direction radiale, deux éléments aplatis qui diffèrent par leur coefficient de dilatation (un élément de faible dilatation 130 et un élément de dilatation élevée 131). Dans le présent mode de réalisation, l’invar (alliage Ni-Fe), le silicium, les céramiques ou analogues peuvent être employés de manière appropriée comme matériau constitutif de l’élément de faible dilatation 130. Le cuivre, un alliage de cuivre, l’aluminium ou analogue peut être utilisé de manière appropriée comme matériau constitutif de l’élément de dilatation élevée 131. L’élément de faible dilatation 130 et l’élément de dilatation élevée 131 ont une forme analogue (une forme rectangulaire en section transversale orthogonale au deuxième axe 02). Dans l’exemple représenté, la zone frontière entre l’élément de faible dilatation 130 et l’élément de dilatation élevée 131 se trouve au niveau du deuxième axe 02. Il est souhaitable que le centre de gravité de chaque partie d’ajustement 100 se trouve au niveau du deuxième axe 02. Ainsi, l’épaisseur de l’élément de faible dilatation 130 et l’épaisseur de l’élément de dilatation élevée 131 peuvent être différentes l’une de l’autre (l’épaisseur peut être changée selon les nécessités). Dans le cas où l’épaisseur de l’élément de faible dilatation 130 et l’épaisseur de l’élément de dilatation élevée 131 diffèrent l’une de l’autre, la zone frontière entre l’élément de faible dilatation 130 et l’élément de dilatation élevée 131 s’étend parallèlement au deuxième axe 02.As shown in FIG. 3, the bimetal piece 121 is bonded (for example welded or glued) to the distal end surface, in the direction of the second axis, of the fixing portion 120. The bimetal piece 121 has the shape of a plate extending linearly in the direction of the second axis, on the inner side, in the first radial direction, of the serge 73. The bimetal piece 121 is formed by stacking (mating) together, in the second radial direction, two flattened elements which differ by their coefficient of expansion (a low expansion element 130 and a high expansion element 131). In the present embodiment, invar (Ni-Fe alloy), silicon, ceramics or the like can be suitably employed as the material of the low expansion element 130. Copper, a copper alloy, the aluminum or the like may suitably be used as the material for the high expansion element 131. The low expansion element 130 and the high expansion element 131 have a similar shape (a rectangular shape in orthogonal cross-section at the second axis 02). In the example shown, the boundary zone between the low expansion element 130 and the high expansion element 131 is at the second axis 02. It is desirable that the center of gravity of each adjustment portion 100 be located at the second axis 02. Thus, the thickness of the low expansion element 130 and the thickness of the high expansion element 131 may be different from each other (the thickness may be changed as needed). In the case where the thickness of the low expansion element 130 and the thickness of the high expansion element 131 differ from each other, the boundary zone between the low expansion element 130 and the high expansion element 131 extends parallel to the second axis 02.

[0078] La pièce bimétal 121 (l’élément de faible dilatation 130 et l’élément de dilatation 131) permet un changement d’orientation selon la deuxième direction radiale, puisque la partie d’ajustement 100 tourne autour du deuxième axe 02. La pièce bimétal 121 peut se déformer selon la deuxième direction radiale lors d’un changement de température, ce qui utilise la différence entre le coefficient de dilatation de l’élément de faible dilatation 130 et le coefficient de dilatation de l’élément de dilatation élevée 131. Le fonctionnement spécifique de la pièce bimétal 121 sera décrit plus loin.The bimetal piece 121 (the element of small expansion 130 and the expansion element 131) allows a change of orientation in the second radial direction, since the adjustment portion 100 rotates about the second axis 02. The bimetal piece 121 can deform in the second radial direction during a change in temperature, which uses the difference between the expansion coefficient of the low expansion element 130 and the expansion coefficient of the high expansion element 131 The specific operation of the bimetal part 121 will be described later.

[0079] Comme le montre la fig. 3, la masselotte 122 est liée (par exemple soudée ou collée) à la surface d’extrémité distale, selon la direction du deuxième axe, de la pièce bimétal 121. La masselotte 122 est réalisée, par exemple, en métal. La section transversale, perpendiculairement au deuxième axe 02, de la masselotte 122 est de forme circulaire. Dans une vue de face obtenue en regardant depuis la direction du deuxième axe, la masselotte 122 a une forme externe plus grande que la pièce bimétal 121. La masselotte 122 peut être montée sur la pièce bimétal 121 de manière à être amovible. Méthode de correction de température [0080] Une méthode de réglage de la quantité de correction du coefficient thermique va maintenant être exposée concernant le balancier-spiral 54 décrit ci-dessus. La fig. 7 est une vue en plan, partielle, du balancier-spiral 54, et sert à montrer le fonctionnement de la partie d’ajustement 100. Dans l’état de la fig. 7, l’élément de faible dilatation 130 et l’élément de dilatation élevée 131 sont disposés côte à côte selon la première direction radiale, au sein de la pièce bimétal 121, l’élément de faible dilatation 130 se trouvant sur le côté interne selon la première direction radiale.As shown in FIG. 3, the flyweight 122 is bonded (for example welded or glued) to the distal end surface, in the direction of the second axis, of the bimetal piece 121. The flyweight 122 is made, for example, of metal. The cross section, perpendicular to the second axis 02, of the feeder 122 is of circular shape. In a front view obtained by looking from the direction of the second axis, the flyweight 122 has an outer shape larger than the bimetal part 121. The flyweight 122 can be mounted on the bimetal piece 121 so as to be removable. Temperature Correction Method [0080] A method for adjusting the amount of correction of the thermal coefficient will now be disclosed with respect to the sprung balance 54 described above. Fig. 7 is a partial plan view of the sprung balance 54 and serves to show the operation of the adjustment portion 100. In the state of FIG. 7, the low expansion element 130 and the high expansion element 131 are arranged side by side in the first radial direction, within the bimetal part 121, the low expansion element 130 on the inner side according to the first radial direction.

[0081] Comme le montre la fig. 7, dans le balancier-spiral 54 du présent mode de réalisation, lorsqu’un changement de température a lieu, la pièce bimétal 121 subit une déformation, un cintrage, du fait de la différence entre le coefficient de dilatation de l’élément de faible dilatation 130 et le coefficient de dilatation de l’élément de dilatation 131. Plus précisément, lorsque la température augmente à partir d’une température prédéterminée TO (température ambiante, par exemple de l’ordre de 23 °C), l’élément de dilatation élevée 131 se dilate plus que l’élément de faible dilatation 130. Il en résulte que la partie d’ajustement 100 subit une déformation vers un côté selon la direction d’empilement de l’élément de faible dilatation 130 et de l’élément de dilatation élevée 131 (le côté interne selon la première direction radiale sur la fig. 7). Lorsque la température baisse à partir de la température prédéterminée TO, l’élément de dilatation élevée 131 se contracte plus que l’élément de faible dilatation 130. Il en résulte que la partie d’ajustement 100 subit une déformation vers l’autre côté selon la direction d’empilement (le côté externe selon la première direction radiale sur la fig. 7).As shown in FIG. 7, in the sprung balance 54 of the present embodiment, when a temperature change occurs, the bimetal piece 121 undergoes deformation, bending, due to the difference between the coefficient of expansion of the weak element. dilation 130 and the coefficient of expansion of the expansion element 131. More specifically, when the temperature increases from a predetermined temperature TO (ambient temperature, for example of the order of 23 ° C), the element of The high expansion 131 expands more than the low expansion element 130. As a result, the adjustment portion 100 is deformed to one side in the stacking direction of the low expansion element 130 and the element. high expansion 131 (the inner side in the first radial direction in Fig. 7). When the temperature decreases from the predetermined temperature TO, the high expansion element 131 contracts more than the low expansion element 130. As a result, the adjustment portion 100 undergoes deformation toward the other side according to the stacking direction (the outer side in the first radial direction in Fig. 7).

[0082] Du fait de la déformation de la partie d’ajustement 100, la distance, selon la première direction radiale, entre l’extrémité distale de la partie d’ajustement 100 et le premier axe 01 est modifiée. Plus précisément, si RO est la distance, selon la première direction radiale, entre l’extrémité distale de la partie d’ajustement 100 et le premier axe 01 à la température prédéterminée TO et si R1 est la distance, selon la première direction radiale, entre l’extrémité distale de la partie d’ajustement 100 et le premier axe 01 après le changement de température, la différence entre la distance RO et la distance R1 est la quantité de changement radial AR selon la première direction radiale. Il est possible d’augmenter ou de réduire le diamètre moyen de la roue de balancier 62 conformément à la quantité de changement radial AR, et de modifier le moment d’inertie, autour du premier axe 01, du balancier-spiral 54. En d’autres termes, dans le cas où la température augmente, il est possible de réduire le diamètre moyen de la roue de balancier 62 afin de réduire le moment d’inertie. Dans le cas où la température a baissé, il est possible d’augmenter le diamètre moyen de la roue de balancier 62 afin d’augmenter le moment d’inertie. Il en résulte qu’il est possible de corriger le coefficient thermique du moment d’inertie.Due to the deformation of the adjustment portion 100, the distance, in the first radial direction, between the distal end of the adjustment portion 100 and the first axis 01 is changed. More specifically, if RO is the distance, in the first radial direction, between the distal end of the adjustment portion 100 and the first axis 01 at the predetermined temperature TO and if R1 is the distance, in the first radial direction, between the distal end of the adjustment portion 100 and the first axis 01 after the temperature change, the difference between the distance RO and the distance R1 is the amount of radial change AR in the first radial direction. It is possible to increase or reduce the average diameter of the rocker wheel 62 in accordance with the amount of radial change AR, and to modify the moment of inertia, around the first axis 01, of the sprung balance 54. other words, in the case where the temperature increases, it is possible to reduce the average diameter of the balance wheel 62 to reduce the moment of inertia. In the case where the temperature has dropped, it is possible to increase the average diameter of the balance wheel 62 to increase the moment of inertia. As a result, it is possible to correct the thermal coefficient of the moment of inertia.

[0083] Dans le cas où, comme dans le présent mode de réalisation, un matériau à module constant est employé comme matériau constitutif du spiral 63, il existe la possibilité que le coefficient thermique du module d’Young fluctue en plus ou en moins en fonction des conditions de procédé du procédé de fabrication du spiral (par exemple dissolution et traitement thermique).In the case where, as in the present embodiment, a constant modulus material is used as a constituent material of the hairspring 63, there is the possibility that the thermal coefficient of the Young's modulus will fluctuate more or less in depending on the process conditions of the spiral production process (eg dissolution and heat treatment).

[0084] En revanche, dans le présent mode de réalisation, l’orientation de la pièce bimétal 121 (l’angle de rotation θ autour du deuxième axe 02) peut être changée en fonction du coefficient thermique du module d’Young du spiral 63. Plus précisément, un outil est accouplé à l’intérieur de la portion d’accouplement 135 constitutive de la partie d’ajustement 100 représentée à la fig. 4, par le trou d’intervention 117. On tourne alors l’outil sur le deuxième axe 02, moyennant quoi la partie d’ajustement 100 tourne sur le deuxième axe 02, la surface périphérique externe de la portion de fixation 120 glissant sur la surface périphérique interne du trou de montage 115. Il en résulte que l’angle de rotation θ est modifié. [0085] Les figures 8 à 12 sont des vues agrandies, en coupe, de la partie d’ajustement 100.In contrast, in the present embodiment, the orientation of the bimetal piece 121 (the rotation angle θ about the second axis 02) can be changed as a function of the thermal coefficient of the Young's modulus of the spiral 63 More specifically, a tool is coupled inside the coupling portion 135 constituting the adjustment portion 100 shown in FIG. 4, through the intervention hole 117. The tool is then rotated on the second axis 02, whereby the adjustment portion 100 rotates on the second axis 02, the outer peripheral surface of the fixing portion 120 sliding on the second axis 02. inner peripheral surface of the mounting hole 115. As a result, the rotation angle θ is changed. Figures 8 to 12 are enlarged views, in section, of the adjustment portion 100.

[0086] Dans l’état représenté à la fig. 8, l’élément de faible dilatation 130 se trouve sur le côté avant selon la direction du premier axe, l’élément de faible dilatation 130 et l’élément de dilatation élevée 131 étant disposés côte à côte selon la direction du premier axe. En utilisant cet état comme position de référence (0 degré) de la partie d’ajustement 100, l’angle de rotation θ autour du deuxième axe 02 est réglé. Par exemple, sur la fig. 9, la partie d’ajustement 100 est tournée de 45 degrés dans le sens des aiguilles d’une montre (sens +), à partir de la position de référence, autour du deuxième axe 02. Sur la fig. 10, la partie d’ajustement 100 est tournée de 90 degrés dans le sens des aiguilles d’une montre (sens +), à partir de la position de référence, autour du deuxième axe 02.In the state shown in FIG. 8, the low expansion element 130 is on the front side in the direction of the first axis, the low expansion element 130 and the high expansion element 131 being arranged side by side in the direction of the first axis. By using this state as the reference position (0 degree) of the adjustment part 100, the rotation angle θ about the second axis 02 is set. For example, in fig. 9, the adjustment portion 100 is rotated 45 degrees clockwise (+ direction) from the reference position about the second axis 02. In FIG. 10, the adjustment portion 100 is rotated 90 degrees clockwise (+ direction), from the reference position, about the second axis 02.

[0087] Sur la fig. 11,1a partie d’ajustement 100 est tournée de-45 degrés dans le sens inverse des aiguilles d’une montre (sens -) à partir de la position de référence, autour du deuxième axe 02. Sur la fig. 12, la partie, d’ajustement 100 est tournée de -90 degrés dans le sens inverse des aiguilles d’une montre (sens -), à partir de la position de référence autour du deuxième axe 02.In FIG. 11,1a adjustment portion 100 is rotated by -45 degrees counterclockwise (- direction) from the reference position, about the second axis 02. In FIG. 12, the adjusting portion 100 is rotated by -90 degrees counterclockwise (- direction) from the reference position about the second axis 02.

[0088] La fig. 13 est un graphe représentant la relation entre l’orientation de la pièce bimétal 121 et la quantité de déformation de la pièce bimétal 121 quand, à la même température (température élevée), l’angle de rotation θ de la partie d’ajustement 100 est modifié dans la plage allant de -90 degrés à +90. Sur la fig. 13, la composante selon la première direction radiale (appelée ci-après composante en X) du vecteur de déformation de la pièce bimétal 121 est en abscisse. La composante selon la direction du premier axe (appelée ci-après composante en Y) du vecteur de déformation de la pièce bimétal 121 est en ordonnée. Dans ce cas, sur la fig. 13, la direction -X correspond au côté interne selon la première direction radiale, tandis que la direction +X correspond au côté externe selon la première direction radiale. En outre, sur la fig. 13, la pièce bimétal 121 se trouvant au niveau de l’origine représente l’état à la température prédéterminée (TO) (avant déformation).FIG. 13 is a graph showing the relationship between the orientation of the bimetal part 121 and the amount of deformation of the bimetal part 121 when, at the same temperature (high temperature), the rotation angle θ of the adjustment part 100 is changed in the range of -90 degrees to +90. In fig. 13, the component in the first radial direction (hereinafter referred to as the X component) of the deformation vector of the bimetal piece 121 is on the abscissa. The component in the direction of the first axis (hereinafter referred to as the Y component) of the deformation vector of the bimetal piece 121 is on the ordinate. In this case, in FIG. 13, the -X direction corresponds to the inner side in the first radial direction, while the + X direction corresponds to the outer side in the first radial direction. In addition, in fig. 13, the bi-metal piece 121 at the origin represents the state at the predetermined temperature (TO) (before deformation).

[0089] Comme le montre la fig. 13, lorsque la partie d’ajustement 100 est à la position de référence (0 degré), la pièce bimétal 121 se déforme seulement vers le côté avant, selon la direction du premier axe (A1 sur la fig. 13). A la position de référence, la composante en Y du vecteur de déformation de la pièce bimétal 121 est donc maximale et la composante en X du vecteur de déformation de la pièce bimétal 121 est donc 0. Dans ce cas, la quantité de modification radiale AR est 0, de sorte que le coefficient thermique du moment d’inertie n’est pas modifié.As shown in FIG. 13, when the adjustment portion 100 is at the reference position (0 degrees), the bimetal piece 121 only deforms toward the front side, in the direction of the first axis (A1 in Fig. 13). At the reference position, the Y component of the deformation vector of the bimetal piece 121 is therefore maximal and the X component of the deformation vector of the bimetal piece 121 is therefore 0. In this case, the amount of radial modification AR is 0, so that the thermal coefficient of the moment of inertia is not modified.

[0090] Lorsque la partie d’ajustement 100 est tournée dans le sens + à partir de la position de référence, la pièce bimétal 121 se déforme également vers le côté externe selon la première direction radiale, de sorte que la composante en X du vecteur de déformation de la pièce bimétal 121 est produite (A2 et A3 sur la fig. 13). En augmentant l’angle de rotation θ dans le sens+, la composante en X positive est augmentée graduellement. Cela veut dire que, en plaçant l’angle de rotation θ de la partie d’ajustement 100 dans le sens + à partir de la position de référence, il est possible d’augmenter la quantité d’augmentation du moment d’inertie du balancier-spiral 54 lors d’une augmentation de température. De plus, lorsque l’angle de rotation θ est de 90 degrés (A3 sur la fig. 13), la pièce bimétal 121 est déformée seulement vers le côté externe selon la première direction radiale. Par conséquent, dans le cas où l’angle de rotation θ est de 90 degrés, la composante en X positive est maximale et la composante en Y est nulle. De cette manière, en tournant la partie d’ajustement 100 dans le sens + à partir de la position de référence, on peut augmenter le coefficient thermique du moment d’inertie.When the adjustment portion 100 is rotated in the + direction from the reference position, the bimetal piece 121 also deforms towards the outer side in the first radial direction, so that the X component of the vector deformation of the bimetal piece 121 is produced (A2 and A3 in Fig. 13). By increasing the rotation angle θ in the + direction, the positive X component is gradually increased. This means that, by placing the rotation angle θ of the adjustment part 100 in the + direction from the reference position, it is possible to increase the amount of increase of the moment of inertia of the balance. -spiral 54 during a temperature increase. In addition, when the rotation angle θ is 90 degrees (A3 in Fig. 13), the bimetal piece 121 is deformed only to the outer side in the first radial direction. Therefore, in the case where the rotation angle θ is 90 degrees, the positive X component is maximum and the Y component is zero. In this way, by turning the adjustment part 100 in the + direction from the reference position, the thermal coefficient of the moment of inertia can be increased.

[0091] D’un autre côté, lorsque la partie d’ajustement 100 est tournée dans un sens à partir de la position de référence, la pièce bimétal est également déformée vers le côté intérieur selon la première direction radiale, moyennant quoi la composante en X négative du vecteur de déformation de la pièce bimétal 121 est produite (A4 et A5 sur la fig. 13). En augmentant l’angle de rotation dans un sens, la composante en X négative augmente. Cela veut dire que, en situant l’angle de rotation θ de la partie d’ajustement 100 dans un sens à partir de la position de référence, on peut supprimer l’augmentation du moment d’inertie du balancier-spiral 54 lors d’une augmentation de température. En outre, dans le cas où l’angle de rotation θ est de 90 degrés (A5sur la fig. 13), la pièce bimétal 121 se déforme seulement vers le côté intérieur selon la première direction radiale. Par conséquent, dans le cas où l’angle de rotation θ est de 90 degrés, la composante en X négative est maximale et la composante en Y est nulle. De cette manière, en tournant la partie d’ajustement 100 dans le sens - à partir de la position de référence, on peut réduire le coefficient thermique du moment d’inertie.On the other hand, when the adjustment portion 100 is rotated in one direction from the reference position, the bimetal piece is also deformed towards the inner side in the first radial direction, whereby the component Negative X of the deformation vector of the bimetal part 121 is produced (A4 and A5 in Fig. 13). By increasing the rotation angle in one direction, the negative X component increases. This means that, by locating the angle of rotation θ of the adjustment part 100 in one direction from the reference position, the increase in the moment of inertia of the sprung balance 54 can be suppressed. an increase in temperature. Further, in the case where the rotation angle θ is 90 degrees (A5 in Fig. 13), the bimetal piece 121 deforms only towards the inner side in the first radial direction. Therefore, in the case where the rotation angle θ is 90 degrees, the negative X component is maximum and the Y component is zero. In this way, by turning the adjustment portion 100 in the direction - from the reference position, the thermal coefficient of the moment of inertia can be reduced.

[0092] La fig. 14 est un graphique représentant la relation entre l’angle de rotation θ de la partie d’ajustement 100 et la quantité de changement radial AR.FIG. 14 is a graph showing the relationship between the rotation angle θ of the adjustment portion 100 and the amount of radial change AR.

[0093] Comme le montre la fig. 14, à partir des résultats de la fig. 13 décrite plus haut, lorsque la partie d’ajustement 100 est tournée dans le sens + à partir de la position de référence, la quantité de changement radial AR augmente dans la direction + (vers le côté externe selon la première direction radiale). D’un autre côté, lorsque la partie d’ajustement 100 est tournée dans le sens - à partir de la position de référence, la quantité de changement radial AR de la partie d’ajustement 100 augmente dans la direction - (vers le côté intérieur selon la première direction radiale).As shown in FIG. 14, from the results of FIG. 13 described above, when the adjustment portion 100 is rotated in the + direction from the reference position, the amount of radial change AR increases in the + direction (to the outer side in the first radial direction). On the other hand, when the adjustment portion 100 is rotated in the direction - from the reference position, the amount of radial change AR of the adjustment portion 100 increases in the - direction (towards the inner side in the first radial direction).

[0094] La fig. 15 est un graphique représentant la relation entre la température (°C) et la marche due à la différence sur le coefficient thermique du module d’Young du spiral 63. Sur la fig. 15, la ligne interrompue G1 correspond au cas où la marche (le cycle d’oscillation du balancier-spiral 54) présente une caractéristique thermique négative, et la ligne en trait mixte G2 correspond au cas où la marche présente une caractéristique thermique positive.FIG. 15 is a graph showing the relationship between the temperature (° C) and the gait due to the difference in the thermal coefficient of the Young's modulus of the hairspring 63. In FIG. 15, the broken line G1 corresponds to the case where the step (the oscillation cycle of the sprung balance 54) has a negative thermal characteristic, and the dashed line G2 corresponds to the case where the step has a positive thermal characteristic.

[0095] Comme G1 le montre sur la fig. 15, du fait de la relation entre le module d’Young du spiral 63 et le moment d’inertie du balancier-spiral 54, lorsque la marche présente une caractéristique thermique négative, la marche tend à retarder lorsque la température augmente. Dans ce cas, la partie d’ajustement 100 est tournée dans le sens - à partir de la position de référence. Cela permet d’obtenir une quantité de changement radial AR vers le côté intérieur selon la première direction radiale lors d’une augmentation de température et de réduire le coefficient du moment d’inertie, si bien qu’il est possible de supprimer une augmentation du moment d’inertie du balancier-spiral 54 accompagnant une augmentation de température. Il en résulte qu’un réglage est effectué de manière que le coefficient thermique de la période d’oscillation du balancier-spiral 54 approche 0, ce qui permet de maintenir une marche constante, indépendante des changements de température (voir la ligne en trait continu G3 sur la fig. 15).As G1 shows in FIG. 15, because of the relationship between the Young's modulus of the spiral 63 and the moment of inertia of the sprung balance 54, when the running has a negative thermal characteristic, the walking tends to delay when the temperature increases. In this case, the adjustment portion 100 is rotated in the direction - from the reference position. This makes it possible to obtain a quantity of radial change AR towards the inner side in the first radial direction during a temperature increase and to reduce the coefficient of the moment of inertia, so that it is possible to suppress an increase in the moment of inertia of the sprung balance 54 accompanying an increase in temperature. As a result, an adjustment is made so that the thermal coefficient of the oscillation period of the sprung balance 54 approaches 0, which makes it possible to maintain a constant step, independent of the temperature changes (see the continuous line) G3 in Fig. 15).

[0096] D’un autre côté, comme G2 le montre à la fig. 15, du fait de la relation entre le module d’Young du spiral et le moment d’inertie du balancier-spiral 54, lorsque la marche présente une caractéristique thermique positive, la marche tend à avancer lorsque la température augmente. Dans ce cas, la partie d’ajustement 100 est tournée dans le sens + à partir de la position de référence. Cela permet de garantir une quantité de changement radial AR vers le côté extérieur selon la première direction radiale accompagnant une augmentation de température et d’augmenter le coefficient du moment d’inertie, si bien qu’il est possible d’augmenter le moment d’inertie du balancier-spiral 54 accompagnant une augmentation de température. Il en résulte qu’un réglage est réalisé de manière que le coefficient thermique de la période d’oscillation du balancier-spiral 54 approche 0, ce qui permet de maintenir une marche constante, indépendante des changements de température (voir la ligne en trait continu G3 sur la fig. 15).On the other hand, as G2 shows in FIG. 15, because of the relationship between the Young's modulus of the spiral and the moment of inertia of the sprung balance 54, when the running has a positive thermal characteristic, walking tends to advance when the temperature increases. In this case, the adjustment portion 100 is rotated in the + direction from the reference position. This makes it possible to guarantee a quantity of radial change AR towards the outer side in the first radial direction accompanying an increase in temperature and to increase the coefficient of the moment of inertia, so that it is possible to increase the moment of inertia of the sprung balance 54 accompanying an increase in temperature. As a result, an adjustment is made so that the thermal coefficient of the oscillation period of the sprung balance 54 approaches 0, which makes it possible to maintain a constant step, independent of the temperature changes (see the continuous line) G3 in Fig. 15).

[0097] De cette manière, l’angle de rotation θ de la partie d’ajustement 100 est modifié en fonction de la caractéristique thermique de la marche, moyennant quoi il est possible de corriger le coefficient thermique du moment d’inertie du balancier-spiral 54 à la fois en plus et en moins. Il en résulte qu’il est plus facile de supprimer des variations affectant le coefficient thermique du module d’Young, grâce à la caractéristique thermique du moment d’inertie du balancier-spiral 54.In this way, the rotation angle θ of the adjustment portion 100 is modified according to the thermal characteristic of the step, whereby it is possible to correct the thermal coefficient of the moment of inertia of the balance- spiral 54 at the same time more and less. As a result, it is easier to suppress variations affecting the thermal coefficient of the Young's modulus, thanks to the thermal characteristic of the moment of inertia of the spring balance 54.

[0098] Dans le présent mode de réalisation décrit plus haut, la pièce bimétal 121 est prévue à une position présentant une symétrie de rotation, sur la roue de balancier 62.In the present embodiment described above, the bimetal piece 121 is provided at a position having a symmetry of rotation, on the balance wheel 62.

[0099] Avec cette constitution, la pièce bimétal 121 subit une déformation lors d’un changement de température, moyennant quoi le diamètre moyen de la roue de balancier 62 est modifié. Il en résulte qu’il est possible de corriger la caractéristique thermique du moment d’inertie.With this constitution, the bimetal piece 121 undergoes deformation during a temperature change, whereby the average diameter of the balance wheel 62 is changed. As a result, it is possible to correct the thermal characteristic of the moment of inertia.

[0100] En particulier, dans le présent mode de réalisation, la position de la partie d’ajustement 100 autour du deuxième axe 02 peut être réglée. Par conséquent, il est possible de modifier l’orientation de la pièce bimétal 121 en fonction du coefficient thermique du module d’Young du spiral 63. Il en résulte que la quantité de correction du coefficient thermique de la pièce bimétal 121 peut être changée à la fois en plus et en moins et le coefficient thermique du moment d’inertie du balancier-spiral 54 peut être corrigé à la fois en plus et en moins. Cela veut dire qu’une variation affectant le coefficient thermique du module d’Young peut être aisément annulée grâce à la caractéristique thermique du moment d’inertie du balancier-spiral 54. Il en résulte qu’il est possible de maintenir constante la période d’oscillation du balancier-spiral 54, ce qui permet de proposer un balancier-spiral 54 meilleur s’agissant de la capacité de thermocompensation.In particular, in the present embodiment, the position of the adjusting portion 100 about the second axis O2 can be adjusted. Therefore, it is possible to modify the orientation of the bimetal part 121 as a function of the thermal coefficient of the Young's modulus of the spiral 63. As a result, the amount of correction of the thermal coefficient of the bimetal part 121 can be changed to both in plus and minus and the thermal coefficient of the moment of inertia of the sprung balance 54 can be corrected both in addition and in less. This means that a variation affecting the thermal coefficient of the Young's modulus can be easily canceled by virtue of the thermal characteristic of the moment of inertia of the sprung balance 54. As a result, it is possible to keep constant the period of time. oscillation of the sprung balance 54, which makes it possible to propose a balance-spring balance 54 better with regard to the thermocompensation capacity.

[0101] En outre, dans le présent mode de réalisation, même si l’orientation de la pièce bimétal 121 est modifiée, la longueur, selon la direction du deuxième axe 02, de la partie d’ajustement 100 est maintenue constante. Par conséquent, contrairement au cas classique dans lequel la longueur effective de la pièce bimétal 121 est modifiée, il est possible de supprimer que le centre de gravité du balancier-spiral 54 se décale à la température prédéterminée ΤΟ. Il en résulte qu’il est possible de supprimer la génération d’une erreur d’équilibrage et de réduire la différence de comportement.In addition, in the present embodiment, even if the orientation of the bimetal piece 121 is changed, the length, in the direction of the second axis 02, of the adjustment portion 100 is kept constant. Therefore, in contrast to the conventional case in which the effective length of the bimetal piece 121 is changed, it is possible to suppress that the center of gravity of the sprung balance 54 shifts to the predetermined temperature ΤΟ. As a result, it is possible to suppress the generation of a balancing error and to reduce the difference in behavior.

[0102] Dans le présent mode de réalisation, la partie d’ajustement 100 est prévue sur la serge 73 de la roue de balancier 62, si bien qu’il est possible d’éloigner la partie d’ajustement 100 du premier axe 01, selon la première direction radiale. Il en résulte qu’il est possible d’augmenter la quantité de changement radial ÀR, ce qui permet d’augmenter la quantité de correction du coefficient thermique due à la pièce bimétal 121.In the present embodiment, the adjustment portion 100 is provided on the serge 73 of the balance wheel 62, so that it is possible to move the adjustment portion 100 away from the first axis 01, in the first radial direction. As a result, it is possible to increase the amount of radial change ÀR, which increases the amount of correction of the thermal coefficient due to the bimetal part 121.

[0103] Dans le présent mode de réalisation, la partie d’ajustement 100 est disposée sur le côté interne selon la première direction radiale, par rapport à la serge 73, et s’étend le long de la tangente à la serge 73.In the present embodiment, the adjustment portion 100 is disposed on the inner side in the first radial direction, relative to the serge 73, and extends along the tangent to the serge 73.

[0104] Dans cette constitution, il est possible d’obtenir la quantité de changement AR accompagnant un changement de température, tout en évitant une augmentation de la taille du balancier-spiral 54 résultant de l’ajout de la partie d’ajustement 100.In this constitution, it is possible to obtain the amount of change AR accompanying a change in temperature, while avoiding an increase in the size of the sprung balance 54 resulting from the addition of the adjustment portion 100.

[0105] Dans le présent mode de réalisation, la partie d’ajustement 100 possède la masselotte 122 au niveau de l’extrémité distale, si bien qu’il est possible d’augmenter le poids de l’extrémité distale, qui est la partie avec la plus grande déformation de la partie d’ajustement 100. Par conséquent, il est possible d’augmenter la quantité de correction du coefficient thermique due à la pièce bimétal 121.In the present embodiment, the adjustment portion 100 has the flyweight 122 at the distal end, so that it is possible to increase the weight of the distal end, which is the portion with the greatest deformation of the adjustment portion 100. Therefore, it is possible to increase the amount of correction of the thermal coefficient due to the bimetal part 121.

[0106] Dans le présent mode de réalisation, la partie d’ajustement 100 s’étend en porte-à-faux, si bien qu’il est possible d’obtenir la quantité d’un changement radial AR résultant d’un changement de température et d’augmenter la quantité de correction du coefficient thermique due à la pièce bimétal 121.In the present embodiment, the adjustment portion 100 extends cantilevered, so that it is possible to obtain the amount of a radial change AR resulting from a change of temperature and increase the amount of correction of the thermal coefficient due to the bimetal part 121.

[0107] Dans le présent mode de réalisation, le trou d’intervention 117 est formé dans la serge 73, si bien qu’il est possible d’accoupler un outil à la portion d’accouplement de la portion de fixation 120, par le trou d’intervention 117. Par conséquent, la position de la partie d’ajustement 100 autour du deuxième axe 02 peut être facilement réglée. En outre, l’angle de rotation 0 de la partie d’ajustement 100 est modifié par l’intermédiaire de la portion de fixation 120 si bien que, comparé au cas où l’angle de rotation θ de la partie d’ajustement 100 serait modifié par l’intermédiaire de l’extrémité distale (la pièce bimétal 121 et la masselotte 122), il est possible d’éviter une déformation plastique de la partie d’ajustement 100 lors du réglage positionnel de la partie d’ajustement 100. Par conséquent, il est possible d’éviter qu’une variation affectant la marche à la température prédéterminée TO soit générée du fait d’une déformation plastique de la partie d’ajustement 100. [0108] Dans le présent mode de réalisation, le spiral 63 est réalisé en un matériau à module constant.In the present embodiment, the intervention hole 117 is formed in the serge 73, so that it is possible to couple a tool to the coupling portion of the fixing portion 120, by the 117. Therefore, the position of the adjusting portion 100 about the second axis 02 can be easily adjusted. In addition, the rotation angle θ of the adjustment part 100 is modified via the fixing portion 120 so that, compared to the case where the rotation angle θ of the adjustment part 100 is modified through the distal end (the bimetal part 121 and the flyweight 122), it is possible to avoid a plastic deformation of the adjustment portion 100 during the positional adjustment of the adjustment portion 100. By therefore, it is possible to prevent a variation affecting the operation at the predetermined temperature TO is generated due to a plastic deformation of the adjustment portion 100. In the present embodiment, the spiral 63 is made of a constant modulus material.

[0109] Avec cette constitution, il est possible de réduire le changement affectant le module d’Young suite à un changement de température afin de supprimer que la période d’oscillation soit dépendante de la température. En outre, dans le présent mode de réalisation, il est possible de corriger les variations affectant le coefficient thermique du module d’Young, par un angle de rotation θ de la partie d’ajustement 100, si bien que la production et l’organisation au moment de la production du spiral 63 sont facilitées. Ainsi, il est possible d’obtenir un progrès sur l’efficacité de fabrication du spiral 63 et d’obtenir une réduction des coûts.With this constitution, it is possible to reduce the change affecting the Young's modulus following a change in temperature in order to eliminate the oscillation period being dependent on the temperature. Furthermore, in the present embodiment, it is possible to correct the variations affecting the thermal coefficient of the Young's modulus, by a rotation angle θ of the adjustment part 100, so that the production and the organization at the moment of production of the hairspring 63 are facilitated. Thus, it is possible to obtain progress on the manufacturing efficiency of the hairspring 63 and to obtain a reduction in costs.

[0110] Dans le présent mode de réalisation, le centre de gravité de la partie d’ajustement 100 se trouve sur le deuxième 02 si bien que, lorsque la position de la partie d’ajustement 100 autour du deuxième axe 02 est réglée, il est possible d’empêcher que le centre de gravité de la partie d’ajustement 100 soit déporté à l’écart du deuxième axe 02 du fait de l’angle de rotation θ de la partie d’ajustement 100. Il en résulte qu’il est possible d’éviter que le centre de gravité du balancier-spiral 54 se décale en fonction de l’angle de rotation θ de la partie d’ajustement 100, si bien qu’il est possible de réduire avec fiabilité une différence de comportement.In the present embodiment, the center of gravity of the adjustment portion 100 is on the second O2 so that when the position of the adjustment portion 100 about the second axis O2 is set, it is It is possible to prevent the center of gravity of the adjustment part 100 from being displaced away from the second axis 02 because of the rotation angle θ of the adjustment part 100. It is possible to prevent the center of gravity of the sprung balance 54 from shifting as a function of the rotation angle θ of the adjusting part 100, so that it is possible to reliably reduce a difference in behavior.

[0111] Le mouvement 2 et la pièce d’horlogerie 1 du présent mode de réalisation sont pourvus du balancier-spiral 54 décrit plus haut, si bien qu’il est possible de proposer un mouvement 2 et une pièce d’horlogerie 1 présentant une qualité élevée conduisant à des faibles variations de la marche.The movement 2 and the timepiece 1 of the present embodiment are provided with the sprung balance 54 described above, so that it is possible to propose a movement 2 and a timepiece 1 having a high quality leading to slight variations in walking.

Deuxième mode de réalisation [0112] Un deuxième mode de réalisation de la présente invention va maintenant être décrit. La fig. 16 est une vue en perspective d’un balancier-spiral 201 selon le deuxième mode de réalisation. Le présent mode de réalisation diffère du mode de réalisation décrit plus haut en ce que la portion de support 202 saille selon la direction du premier axe, de la serge 73. Dans la description qui suit, les composants qui sont les mêmes que ceux du mode de réalisation décrit plus haut sont désignés par les mêmes numéros de référence et une description d’eux sera omise.Second Embodiment [0112] A second embodiment of the present invention will now be described. Fig. 16 is a perspective view of a sprung balance 201 according to the second embodiment. The present embodiment differs from the embodiment described above in that the support portion 202 projects in the direction of the first axis, from the serge 73. In the following description, the components which are the same as those of the mode embodiments described above are designated by the same reference numbers and a description thereof will be omitted.

[0113] Dans le balancier-spiral 201 représenté à la fig. 16, les portions de support 202 sont formées en des positions de la serge 73 qui présentent une symétrie de rotation (qui sont invariantes par rotation). La portion de support 202 saille de la serge 73, vers l’arrière selon la direction du premier axe, et s’étend vers l’intérieur selon la première direction radiale.In the sprung balance 201 shown in FIG. 16, the support portions 202 are formed at positions of the serge 73 which exhibit rotational symmetry (which are invariant by rotation). Support portion 202 protrudes from serge 73 rearwardly in the direction of the first axis and extends inwardly in the first radial direction.

Dans la partie de la portion de support 202 qui s’étend vers l’intérieur selon la première direction radiale par rapport à la serge 73, sont formés des trous de montage 205 s’étendant à travers la portion de support 202 selon la direction du deuxième axe. La portion de fixation 120 de la partie d’ajustement 100 est chassée dans un trou de montage 205.In the portion of the support portion 202 that extends inwardly in the first radial direction relative to the serge 73, mounting holes 205 are formed extending through the support portion 202 in the direction of the second axis. The attachment portion 120 of the adjustment portion 100 is driven into a mounting hole 205.

[0114] De cette manière, dans le présent mode de réalisation, la serge 73 et la partie d’ajustement 100 se trouvent à des positions différentes selon la direction du premier axe. Par conséquent, lors d’une déformation, selon la première direction radiale, de la partie d’ajustement 100 du fait d’un changement de température, il est possible d’éviter qu’il y ait une interférence entre la serge 73 et la partie d’ajustement 100 et il est possible d’obtenir la quantité de changement radial AR de la partie d’ajustement 100.In this way, in the present embodiment, the serge 73 and the adjustment portion 100 are at different positions in the direction of the first axis. Therefore, during a deformation, in the first radial direction, of the adjustment portion 100 due to a change in temperature, it is possible to prevent interference between the serge 73 and the adjustment portion 100 and it is possible to obtain the amount of radial change AR of the adjustment portion 100.

[0115] La portée technique de la présente invention n’est pas limitée à celle des modes de réalisation décrits plus haut, mais permet des modifications variées sans sortir de la portée de la présente invention.The technical scope of the present invention is not limited to that of the embodiments described above, but allows various modifications without departing from the scope of the present invention.

[0116] Par exemple, bien que dans les modes de réalisation décrits plus haut, deux parties d’ajustement 100 soient prévues à des positions possédant une symétrie de rotation sur la serge 73, cela ne doit pas être interprété de manière restrictive. Cela veut dire que, par exemple comme le montre la fig. 17, trois parties d’ajustement 100 ou plus peuvent être prévues dès lors que les parties d’ajustement 100 sont prévues à des positions possédant une symétrie de rotation, c’est-à-dire une symétrie d’ordre quelconque (ces positions sont invariantes par rotation).For example, although in the embodiments described above, two adjustment portions 100 are provided at positions having rotational symmetry on the serge 73, this should not be interpreted restrictively. This means that, for example as shown in fig. 17, three adjustment portions 100 or more may be provided since the adjustment portions 100 are provided at positions having rotational symmetry, i.e. any order symmetry (these positions are invariant by rotation).

[0117] Alors que dans les modes de réalisation décrits plus haut, la partie d’ajustement 100 tourne autour du deuxième axe 02, moyennant le fait que la surface périphérique externe de la portion de fixation 120 glisse sur la surface périphérique interne du trou de montage 115, cela ne doit pas être interprété de manière restrictive. Cela veut dire que n’importe quelle autre constitution conviendra dès lors que la position de la partie d’ajustement 100 peut être réglée autour du deuxième axe 02. Dans ce cas, par exemple comme le montre la fig. 18, une cannelure mâle 120a formée sur la portion de fixation 120 peut être en prise avec une cannelure femelle 115a formée dans le trou de montage 115. Avec cette constitution, l’orientation de la pièce bimétal 121 ayant été choisie, la portion de fixation 120 est engagée de manière ajustée dans le trou de montage 115, moyennant quoi il est possible de régler la position de la partie d’ajustement 100 autour du deuxième axe 02.While in the embodiments described above, the adjustment portion 100 rotates about the second axis 02, with the fact that the outer peripheral surface of the fixing portion 120 slides on the inner peripheral surface of the hole. 115, this should not be interpreted restrictively. This means that any other constitution will be suitable as soon as the position of the adjustment part 100 can be adjusted around the second axis 02. In this case, for example as shown in FIG. 18, a male spline 120a formed on the attachment portion 120 may be engaged with a female spline 115a formed in the mounting hole 115. With this constitution, the orientation of the bimetal piece 121 having been selected, the attachment portion 120 is fitly engaged in the mounting hole 115, whereby it is possible to adjust the position of the adjustment portion 100 about the second axis 02.

[0118] Après le réglage positionnel de la partie d’ajustement 100, la partie d’ajustement 100 peut être fixée à la portion de support 110 de manière à ne plus pouvoir tourner. La technique de fixation de la partie d’ajustement 100 peut être le soudage, le collage ou analogue, ou elle peut être fixée au moyen d’attaches séparées (par exemple une vis de pression).After the positional adjustment of the adjustment portion 100, the adjustment portion 100 may be attached to the support portion 110 so that it can no longer be rotated. The fixing technique of the adjustment part 100 may be welding, gluing or the like, or it may be fixed by means of separate fasteners (for example a set screw).

[0119] Alors que, dans les modes de réalisation décrits plus haut, la portion de fixation 120 est engagée de manière ajustée dans le trou de montage 115, cela ne doit pas être interprété de manière restrictive. La technique de montage de la partie d’ajustement 100 autorise des modifications selon les besoins. Par exemple, une saillie formée sur la serge 73 peut être en prise de manière ajustée avec un creux formé dans la partie d’ajustement 100.While in the embodiments described above, the attachment portion 120 is fitly engaged in the mounting hole 115, this should not be interpreted restrictively. The mounting technique of the adjustment portion 100 allows modifications as needed. For example, a protrusion formed on the serge 73 may be fitly engaged with a recess formed in the adjustment portion 100.

[0120] Alors que, dans les modes de réalisation décrits plus haut, le deuxième axe 02 de la partie d’ajustement 100 s’étend le long d’une tangente à la serge 73, cela ne doit pas être interprété de manière restrictive. Cela veut dire que n’importe quelle autre constitution conviendra dès lors que la composante en X du vecteur de déformation de la partie d’ajustement 100 est produite du fait de la déformation de la pièce bimétal 121 suite à un changement de température. Dans ce cas, le deuxième axe 02 peut, par exemple, être positionné selon une direction croisant la direction du premier axe ou selon une direction parallèle à la direction du premier axe.While in the embodiments described above, the second axis 02 of the adjustment portion 100 extends along a tangent to the serge 73, this should not be interpreted restrictively. This means that any other constitution will be suitable as soon as the X component of the deformation vector of the adjustment part 100 is produced because of the deformation of the bimetal piece 121 following a change of temperature. In this case, the second axis 02 may, for example, be positioned in a direction crossing the direction of the first axis or in a direction parallel to the direction of the first axis.

[0121] Alors que, dans les modes de réalisation décrits plus haut, la partie d’ajustement 100 est portée par la serge 73, par l’intermédiaire de la portion de support 110, cela ne doit pas être interprété de manière restrictive. Cela veut dire que n’importe quelle autre constitution conviendra dès lors que la partie d’ajustement 100 est prévue sur la partie (le corps principal de balancier-spiral) du balancier-spiral 54 mise en rotation par la puissance du spiral 63. Dans ce cas, des exemples de corps principal du balancier-spiral comprennent l’arbre de balancier 61, la roue de balancier 62 (le moyeu 71, les rayons 72, etc.), ainsi que le double plateau 67.While in the embodiments described above, the adjustment portion 100 is carried by the serge 73, through the support portion 110, this should not be interpreted restrictively. This means that any other constitution will be suitable as soon as the adjustment part 100 is provided on the part (the balance sprung main body) of the sprung balance 54 rotated by the power of the spiral 63. in this case, examples of the main body of the balance spring comprise the balance shaft 61, the balance wheel 62 (the hub 71, the spokes 72, etc.), as well as the double plate 67.

[0122] Alors que, dans les modes de réalisation décrits plus haut, l’élément de faible dilatation 130 et l’élément de dilatation élevée 131 sont conformés comme des plaques ayant la même forme, cela ne doit pas être interprété de manière restrictive. Par exemple, ainsi que le montre la fig. 19, l’élément de faible dilatation 130 et l’élément de dilatation élevée 131 peuvent avoir des épaisseurs différentes. En outre, les sections de l’élément de faible dilatation 130 et de l’élément de dilatation élevée 131 orthogonale au deuxième axe 02 ont une forme qui n’est pas limitée à la forme rectangulaire. Cela permet des modifications selon les besoins et ces sections peuvent être de forme triangulaire, de forme semi-circulaire ou analogue.While in the embodiments described above, the low expansion element 130 and the high expansion element 131 are shaped like plates having the same shape, this should not be interpreted restrictively. For example, as shown in FIG. 19, the low expansion element 130 and the high expansion element 131 may have different thicknesses. In addition, the sections of the low expansion element 130 and the high expansion element 131 orthogonal to the second axis 02 have a shape that is not limited to the rectangular shape. This allows for modifications as needed and these sections may be triangular, semicircular or the like.

[0123] Alors que, dans les modes de réalisation décrits plus haut, l’élément de faible dilatation 130 et l’élément de dilatation élevée 131 sont empilés ensemble selon la deuxième direction radiale, cela ne doit pas être interprété de manière restrictive. N’importe quelle autre constitution conviendra dès lors que les éléments sont empilés ensemble selon une direction croisant la direction du deuxième axe. Dans ce cas, comme le montre par exemple la fig. 19, l’élément de faible dilatation 130 s’élargissant progressivement en direction du l’extrémité distale et l’élément de dilatation élevée 131 s’amincissant progressivement en direction du l’extrémité distale peuvent être empilés ensemble.While in the embodiments described above, the low expansion element 130 and the high expansion element 131 are stacked together in the second radial direction, this should not be interpreted restrictively. Any other constitution will be appropriate as soon as the elements are stacked together in a direction crossing the direction of the second axis. In this case, as shown for example in FIG. 19, the low expansion element 130 progressively widening towards the distal end and the high expansion element 131 gradually tapering towards the distal end can be stacked together.

[0124] Alors que, dans les modes de réalisation décrits plus haut, la partie d’ajustement 100 s’étend de manière linéaire, cela ne doit pas être interprété de manière restrictive. La partie d’ajustement 100 peut s’étendre de manière à croiser laWhile in the embodiments described above, the adjustment portion 100 extends linearly, this should not be interpreted restrictively. The adjustment portion 100 may extend to intersect the

Claims

direction of the second axis or can be formed according to a waveform since it allows a positional adjustment around the second axis 02. While, in the embodiments described above, the adjustment portion 100 s extends cantilevered, this should not be interpreted restrictively. It can also extend in the form of an eccentric. While, in the embodiments described above, the bimetal piece 121 extends over the entire area of the adjustment portion 100 between the support portion 110 and the counterweight 122, this should not be the case. be interpreted restrictively. Any other constitution may be suitable as soon as at least a part of the adjustment part 100 consists of the bimetal part 121. Furthermore, without departing from the scope of the present invention, the components of the Embodiments described above can be replaced by well-known components as needed. In addition, the modifications mentioned above can be combined with each other as needed. claims

A sprung balance sprocket of the heat-compensated type, comprising: a sprung balance main body having a balance shaft extending along a first axis and configured to be rotated about the first axis by the power of a hairspring; and an adjustment portion extending along a second axis from a location where it has rotation symmetry about the first axis of the balance sprung main body, which allows positional adjustment about the second axis and which comprises a bimetal piece obtained by stacking together, in a direction crossing the second axis, materials having different coefficients of expansion.

2. sprung balance-spring of the heat-compensated type according to claim 1, wherein the main body balance-balance comprises: the balance shaft; and. a balance wheel which comprises a serge surrounding the balance shaft from the outer side in a first radial direction orthogonal to the first axis and which is mounted on the balance shaft; and the adjustment portion extends from the serge.

A thermocompensated balance sprung balance according to claim 2, wherein the adjustment portion is disposed on the inner side of the serge in a plan view obtained by looking from the direction of the first axis, the adjustment portion being extending along a direction tangential to the serge.

A thermocompensated type sprung balance according to claim 2 or claim 3, wherein the bimetal piece is disposed at a position different from the serge in the direction of the first axis.

5. Spiral balance spring of the thermocompensated type according to one of claims 1 to 4, wherein the adjustment portion comprises a feeder.

The thermocompensated spring-type balance spring according to one of claims 1 to 5, wherein a through-hole extending through the main body of the balance-spring in the direction of the second axis is formed in the balance main body. spiral; the adjustment portion has a fastening portion which is at one end in the direction of the second axis relative to the bimetal piece and which fits snugly with the through hole; and a coupling portion to which a tool is coupled is formed in the end surface of the fastening portion facing said end in the direction of the second axis.

7. Spiral spring balance of the thermocompensated type according to one of claims 1 to 6, wherein the adjustment portion extends cantilever along the second axis.

8. sprung balance springs of thermocompensated type according to one of claims 1 to 7, wherein the spiral is made of a constant modulus material.

9. sprung balance springs of thermocompensated type according to one of claims 1 to 8, wherein the center of gravity of the adjustment portion is on the second axis.

Movement, comprising a balance spring-balance of the thermocompensated type according to one of claims 1 to 9.

Timepiece, comprising a movement according to claim 10.