Die vorliegende Erfindung bezieht sich auf ein Verfahren zum Steuern der Leistung eines elektrisch beheizten Durchlauferhitzers, bei dem der Durchsatz bei bekannter Kanalquerschnittsfläche über die Temperaturerhöhung an wenigstens zwei Widerständen gemessen wird, wovon wenigstens einer in seiner an das Durchlaufmedium abgegebenen Leistung nicht variiert wird und bei dem wenigstens ein weiterer Widerstand verwendet wird, dessen Leistung zum Steuern eines von einem Soll-Wert, dem aktuellen Durchfluss und der Einlauftemperatur diktierten Wertes der Auslauftemperatur geändert wird.
Solche elektrisch beheizten, elektronisch gesteuerten Durchlauferhitzer sind mittlerweile Stand der Technik.
Bei diesen Durchlauferhitzern wird ein Kunststoffkanalkörper verwendet, der mehrere Kanalstrecken aufweist, die teilweise als Leerstrecken ausgebildet sein können, teil weise mit elektrisch beheizten Widerständen versehen sind. Die Leerstrecken dienen dazu, die Ableitströme einlass- und auslassseitig des Kunststoffblocks auf vorgegebene Werte zu drücken, zum anderen dazu, innerhalb der Anschlüsse des Dreiphasennetzes ausreichende Isolationswiderstände sicherzustellen. Von den beheizten Kanälen sind einige Widerstände entweder an Spannung oder abgeschaltet, einige in ihrer Leistung, z.B. über Triacs, variierbar, es können auch einige zum Ermitteln des Durchsatzes dienen. Bei diesen wird die Leistung konstant gehalten, und es wird bei bekanntem Kanalquerschnitt in diesem Bereich der Durchsatz über die Temperaturerhöhung vor und hinter dem Widerstand gemessen.
Probleme ergeben sich dann, wenn sich die Durchflussmessstrecke aus mehreren Widerständen zusammensetzt, von denen einer oder mehrere in ihrer abgegebenen Leistung variiert werden. Probleme ergeben sich weiterhin für die angestrebte möglichst konstante Auslauftemperatur, wenn vom Benutzer der Auslauftemperatur-Soll-Wert geändert wird oder wenn sich zum Beispiel die Einlauftemperatur des zu erhitzenden Mediums (Gebrauchswasser) ändert.
In allen Fällen besteht die Aufgabe darin, die gesteuerte Auslauftemperatur möglichst konstant zu lassen, und zwar unabhängig von den auf das System wirkenden Einflussgrössen. Im Fall des geänderten Auslauftemperatur-Soll-Wertes be steht die Aufgabe darin, den Übergang vom einen auf den anderen Wert möglichst schnell und ohne überschwingen darstellen zu können.
Zur Lösung der Aufgabe besteht die Erfindung in der einen Alternative darin, dass bei einer Änderung des Auslauftemperatur-Soll-Wertes und ein sich daraus resultierendes Zu- oder Abschalten einer Heizwendel zwischen den beiden Temperatursensoren die Durchsatzmessung für eine vorgebbare Zeit unterdrückt wird und dass für diese Durchlaufzeit das entstehende Fehlangebot an Leistung kompensiert wird. Wird nämlich die Durchsatzmessung während der Änderung des Auslauftemperatur-Soll-Wertes beibehalten, so tritt entweder eine unerwünschte Temperaturerhöhung oder -erniedrigung ein.
Wird angenommen, dass bei einer hydraulischen Serienschaltung aller Widerstände im beheizten Kanalblock ein weitgehend am Anfang liegender Widerstand abgeschaltet wird und ein am Ende liegender Widerstand zugeschaltet und eine Temperaturerhöhung angestrebt wird, so muss davon ausgegangen werden, dass der zugeschaltete Widerstand in seiner abgegebenen Leistung höher liegt. Da das im ersten Moment des Umschaltens den stromaufliegenden Widerstand passierte Wasser von diesem bereits beheizt wurde, wird es vom hintenliegenden Widerstand noch einmal beheizt. Das führt zu einer Temperaturerhöhung, der neue Auslauftemperaturwert stellt sich dann erst nach der Zeit ein, die das Wasser zum Passieren des gesamten Kanallochs benötigt.
Liegen die Verhältnisse umgekehrt, also ein hintenliegender Widerstand abgeschaltet und ein vorneliegender Widerstand zugeschaltet, so findet eine Temperaturabsenkung statt, da das den Durchlauferhitzer dann passierende Wasser vom eingeschalteten stromaufliegenden Widerstand noch nicht beheizt wurde, vom hintenliegenden Widerstand aber nicht mehr beheizt wird.
Insofern führt eine Unterdrückung der Durchsatzmessung in diesem Fall zu einer besseren Einhaltung der gewünschten Auslauftemperatur, da man voraussetzen kann, dass sich am Durchsatz durch das System nichts geändert haben kann, wenn der Benutzer lediglich den Auslauftemperatur-Soll-Wert verstellt. Das bestehende Leistungsdefizit oder Leistungsüberangebot, was trotzdem eintritt, kann man in eine entsprechende Variation der gesamten Leistung des Durchlauferhitzers kompensieren, aber nur für die Zeit des Durchlaufs des Wassers durch das System.
Gemäss einer zweiten Variante der Erfindung besteht diese darin, dass bei einer Änderung des Ist-Wertes der Durchflussmedium-Einlauftemperatur und ein sich daraus resultierendes Zu- oder Abschalten einer Heizwendel zwischen den beiden Temperatursensoren die Durchsatzmessung für eine vorgebbare Zeit unterdrückt wird und dass für diese Durchlaufzeit das entstehende Fehlangebot an Leistung kompensiert wird. Auch dieser erfinderischen Idee liegen die gleichen Ansätze zugrunde, dass nämlich der Durchsatz bei einer Variation, z.B. der Durchflussmedium-Einlauftemperatur, konstant bleiben muss. Die Unterdrückung der Durchsatzmessung für die Durchlaufzeit durch das System verhindert also hier die Auswertung eines falschen Messergebnisses. Ein Leistungsdefizit oder Leistungsüberangebot kann in der vorhin beschriebenen Weise kompensiert werden.
Gemäss der dritten Alternative besteht die Erfindung darin, dass bei Vorliegen eines geänderten Durchsatzwertes und ein sich daraus resultierendes Zu- oder Abschalten einer Heizwendel zwischen den beiden Temperatursensoren dieser nach Verstreichen einer minimalen Wartezeit benutzt wird. Das Unterdrücken der Durchsatzmessung bringt in diesem Fall nur eine Vergrösserung des Fehlers, also wird gerade ein neuer Durchsatzwert gemessen und für die Temperatursteuerung benutzt. Die Wartezeit dient dazu sicherzustellen, dass der Durchflussmesswiderstand auf seine Arbeitstemperatur kommt. Auch hierfür gilt, dass das Leistungsdefizit beziehungsweise -überangebot durch eine Variation der Leistung der Widerstände für die Durchlaufzeit des Wassers durch das System kompensiert werden kann.
In Ausgestaltung der Erfindung wird vorgeschlagen, dass die Unterdrückungszeit solange gewählt wird, dass sie der Zeit entspricht, die das Durchflussmedium vom Passieren des zweiten Fühlers der Durchsatzmessung bis zum Ende des letzten beheizten Widerstands benötigt. Hierdurch ist sichergestellt, dass erst nach Ablauf dieser Zeit sich stationäre Verhältnisse wieder eingestellt haben, die eine sichere Messung des Durchsatzes wieder ermöglichen.
In weiterer Ausgestaltung der Erfindung wird die Wartezeit durch die Zeit bemessen, die der Widerstand zu seiner Erwärmung benötigt. Dies dient dazu sicherzustellen, dass tatsächlich das Wasser soweit erwärmt ist, dass sich eine sichere Durchsatzmessung ermöglichen lässt.
Weitere Ausgestaltungen und besonders vorteilhafte Weiterbildungen der Erfindung gehen aus der nachfolgenden Beschreibung hervor, die ein Ausführungsbeispiel der Erfindung anhand der Figur der Zeichnung näher erläutert.
Die Zeichnung zeigt einen elektrischen Durchlauferhitzer für sanitäres Brauchwasser in einer Schemadarstellung. Der elektrische Durchlauferhitzer weist einen Kunststoffkanalkörper 2 auf, der in seinem Inneren eine Kanalstrecke 3 besitzt, die mit einer Vielzahl nicht bezeichneter Umlenkungen versehen ist. Hierdurch entstehen Kanalstrecken 4, die beheizt oder unbeheizt sein können. Es sind, in Durchflussrichtung 5 des Wassers gesehen, zunächst nach einem Wasserschalter 6 zwei beheizte Kanalstrecken 7 und 8 vorgesehen, dann folgt eine weitere beheizte Kanalstrecke 9, an die sich eine unbeheizte Kanalstrecke 10 anschliesst. Dieser folgen zwei weitere beheizte Kanalstrecken 11 und 12. An den Kanalkörper 2 schliesst sich ein Zapfventil 13 an, das zu einem Warmwasserauslauf 14 führt.
Es ist eine Steuervorrichtung 15 vorgesehen, die mit einem Soll-Wert-Geber 16 zur Vorgabe einer veränderbaren Warmwasserauslauftemperatur versehen ist. Der Wasserschalter 6 ist über eine Messleitung 17 mit der Steuervorrichtung 15 verbunden. Die beheizten Kanalstrecken weisen Widerstände R1, R2, R3, R4, R5 auf, die mit Zuleitungen 18, 19, 20, 21, 22, 23 und 24 versehen sind. Diese Zuleitungen führen zu Aussenleitern L1, L2 und L3 eines speisenden Drehstromnetzes. In allen Zuleitungen sind elektrische Schalter vorgesehen, die entweder als Kontakte oder als Triacs ausgebildet sind. In den Zuleitungen 18, 21, 22 und 24 finden Triacs T1, T2, T3 und T4, in den Zuleitungen 19, 20 und 23 finden sich Schalter Sl, S2 und S3. Alle Ansteuerleitungen der Triacs beziehungsweise Be tätigungswirkvorrichtungen der Schalter sind mit der Steuervorrichtung 15 verbunden.
Die Widerstände sind so bemessen, dass an ihnen bei Spannungsdauereinschaltung unterschiedliche Leistungen an das durchfliessende Wasser abgegeben werden. Die Leistungen der einzelnen Widerstände liegen zwischen 2 und 8 kW. Die Anbindung der einzelnen Widerstände an die Aussenleiter hängt davon ab, dass bei Leistungsumschaltungen ein Minimum an Flickerrückwirkungen auf das speisende Netz erreicht wird. Weiterhin hängt die Art der Anbindung auch von der Verkalkungsgefahr ab und von der Durchbrenngefahr aufgrund sich bildender Luftblasen bei aufwärts oder abwärts durchströmten beheizten Strecken. Auch die Gefahr zu hoher Ableitströme an den Aussenseiten des Kanalblocks muss berücksichtigt werden. Weiterhin gilt, dass bezüglich der elektrischen Anbindung sowohl die Sternschaltung als auch die Dreieckschaltung möglich ist.
Stromauf des Widerstandes R1 und stromab des Widerstandes R2 befinden sich je ein Temperaturfühler 25 und 26, die über Messleitungen 27 und 28 mit der Steuervorrichtung verbunden sind. Mit dem Temperaturfühler 25 kann die Wassereinlauftemperatur ermittelt werden, aufgrund der Differenzwerte der Temperaturfühler 25 und 26 der Wasserdurchsatz, wenn eine Beheizung durch die Widerstände R1 und/oder R2 erfolgt und diese konstant gehalten wird, da der Kanalquerschnitt in der Durchlaufstrecke bekannt und konstant ist.
Das Verfahren arbeitet wie folgt: Im Ruhezustand sind alle Schalter geöffnet beziehungsweise alle Triacs gesperrt. Das Zapfventil 13 ist geschlossen, Wasserdurchsatz findet nicht statt. Wird das Zapfventil 13 geöffnet, erfolgt unmittelbar danach Wasserdurchsatz, was vom Wasserschalter 6 registriert wird. Dieser gibt über die Leitung 17 an die Steuervorrichtung 15 ein Signal des Inhalts, dass Wasser unbekannten Durchsatzes durch das System fliesst. Der Benutzer des Durchlauferhitzers hat am Soll-Wert-Geber 16 eine bestimmte Soll-Temperatur vorgegeben. Es wird nun angestrebt, dass in der Zapfleitung 14 Wasser mit einer Temperatur dieses Soll-Wertes austritt.
Für den Fall, dass sich die Wassereinlauftemperatur, der Durchsatz und der Soll-Wert nicht ändern, ist das gewährleistet, da über die Widerstände R1 bis R5 eine Leistung auf das Wasser abgegeben werden kann, die der gewünschten Temperaturerhöhung bei dem festliegenden Durchsatz entspricht.
Nunmehr gibt es im wesentlichen drei Störgrössen, die auf das System einwirken können: Zum einen ist es möglich, dass der Benutzer durch Verstellen des Soll-Wertes wärmeres oder kälteres Wasser wünscht. Wünscht er wärmeres Wasser, so muss die Beheizung des Durchlauferhitzers insgesamt erhöht werden. Dies kann geschehen, indem ein bislang nicht an das Stromnetz angeschlossener Widerstand eingeschaltet wird oder dass ein Widerstand eingeschaltet, ein anderer hingegen abgeschaltet wird oder dass Leistungsbeaufschlagung eines Widerstandes durch Variation des Taktverhaltens des zugehörigen Triacs geändert wird. Im letzteren Fall ergibt sich keine Notwendigkeit, etwas weitergehendes zu tun. Das gleiche gilt, wenn lediglich ein zusätzlicher Widerstand im System eingeschaltet wird.
Wird aber ein Widerstand aus- und ein anderer eingeschaltet, ergibt sich entweder ein Überangebot oder ein Defizit an Leistung für die Durchlaufzeit des Wassers durch den gesamten Kanalkörper 2. Dieses Über- oder Unterangebot an Leistung wird für die Durchlaufzeit des Wassers durch den Kanalkörper durch ein entsprechendes Unter- oder Überangebot an Leistung kompensiert.
Bezüglich der Durchsatzmessung ergibt sich aber dann ein Problem, wenn einer der in die Durchsatzmessung einbezogenen Widerstände zu denen gehört, die ab- oder zugeschaltet werden. In diesem Fall würde die fortlaufende Durchsatzmessung die Temperatursteuerung zusätzlich beeinträchtigen, dass sie einen geänderten Durchsatz vortäuschen würde, ein solcher aber gar nicht vorliegt. Aus diesem Grunde wird die Durchsatzmessung für die Durch laufzeit des Wassers durch das System unterdrückt.
Ändert sich die Wassereinlauftemperatur in den Kanalkörper 2, so wird dies über den Fühler 25 erfasst und über die Leitung 27 der Steuervorrichtung 15 mitgeteilt. Bei unverändertem Auslauftemperatur-Soll-Wert und unverändertem Durchsatz führt auch eine abgesenkte Wassereinlauftemperatur zu einer Leistungserhöhung des Systems, eine sich anhebende Wassereinlauftemperatur müsste zu einer Leistungsverminderung führen. Auch in diesem Fall wird von der Steuervorrichtung Einfluss auf die Beheizung der Widerstände genommen, die abgegebene Leistung entweder erhöht oder erniedrigt. Dies kann im Einzelfall, wie eben geschehen, erfolgen. Auch hierdurch ergeben sich in zwei Fällen Leistungsüberangebote oder Leistungsdefizite, die in analoger Weise durch Leistungsunterangebote oder Überangebote für die Durchlaufzeit des Wassers durch das System kompensiert werden.
Auch in diesem Falle würde eine Durchflussmessung dann zu falschen Durchsatzmessungen führen, wenn ein an der Durchsatzmessung beteiligter Widerstand in seiner Leistung an das Wasser variiert wird. Auch deswegen wird aus diesem Grunde die Durchsatzmessung für die Durchlaufzeit durch das System unterdrückt.
Der dritte zu behandelnde Fall ist, dass tatsächlich der Durchfluss geändert wird. Dies kann vom Verbraucher herrühren, indem er das Zapfventil 13 in seinem Durchlassquerschnitt vergrössert oder verkleinert, die Durchsatzänderung kann auch erfolgen, weil der Wasservordruck durch eine Druckspitze sich erhöht oder durch Zuschaltung anderer Verbraucher erniedrigt wird. In beiden Fällen bleiben die beiden Grössen, nämlich der Auslauftemperatur-Soll-Wert und die Einlauftemperatur, konstant. In diesem Falle antwortet das System dem veränderten Durchsatz auch durch eine Leistungsanpassung, und zwar entweder einer Leistungserhöhung oder -erniedrigung. Auch hierfür gilt, dass in den geschilderten zwei Fällen für die Durchlaufzeit des Wassers durch das System ein Leistungsdefizit oder -überangebot durch eine entgegengesetzte Komponente für die Durchlaufzeit kompensiert wird.
Lediglich im Unterschied zu den eben behandelten Fällen muss die Durchsatzmessung weiter erfolgen und ausgewertet werden. Es ist hier aber eine Wartezeit vonnöten, die die Durchsatzmessung erst dann in ihren Ergebnissen freigibt, wenn sichergestellt ist, dass die für die Durchsatzmessung benötigten Widerstände oder der benötigte Widerstand aufgeheizt ist, da erst dann eine korrekte Durchsatzmessung möglich ist.
Die eben geschilderten Verhältnisse setzen voraus, dass die Durchsatzmessstrecke am stromaufseitigen Teil des Ka nalkörpers 2 angeordnet ist.
The present invention relates to a method for controlling the power of an electrically heated instantaneous water heater, in which the throughput with a known channel cross-sectional area is measured via the temperature increase at at least two resistors, of which at least one is not varied in its output delivered to the continuous medium and in which at least one further resistor is used, the power of which is changed to control a value of the outlet temperature dictated by a target value, the current flow rate and the inlet temperature.
Such electrically heated, electronically controlled instantaneous water heaters are now state of the art.
In these instantaneous water heaters, a plastic channel body is used, which has a plurality of channel sections, which can be designed in part as empty sections, and in some cases are provided with electrically heated resistors. The empty paths serve to push the leakage currents on the inlet and outlet sides of the plastic block to predetermined values, and on the other hand to ensure sufficient insulation resistances within the connections of the three-phase network. Some of the heated channels are either live or switched off, some in their performance, e.g. Via triacs, variable, some can also be used to determine the throughput. In these, the power is kept constant and, with a known channel cross section, the throughput is measured in this area via the temperature increase before and after the resistance.
Problems arise when the flow measuring section is composed of several resistors, one or more of which are varied in their output power. Problems continue to arise for the desired constant outlet temperature if the user changes the outlet temperature setpoint or if, for example, the inlet temperature of the medium to be heated (service water) changes.
In all cases, the task is to keep the controlled outlet temperature as constant as possible, regardless of the influencing factors affecting the system. In the case of the changed outlet temperature setpoint, the task is to be able to represent the transition from one to the other value as quickly as possible and without overshooting.
To achieve the object, the invention consists in one alternative in that when the outlet temperature setpoint changes and a resultant connection or disconnection of a heating coil between the two temperature sensors, the throughput measurement is suppressed for a predeterminable time and for this Lead time the resulting lack of performance is compensated. If the throughput measurement is maintained during the change in the target outlet temperature value, then either an undesirable increase or decrease in temperature occurs.
If it is assumed that in the case of a hydraulic series connection of all resistors in the heated duct block, a resistor that is largely at the beginning is switched off and a resistor that is at the end is switched on and an increase in temperature is sought, it must be assumed that the connected resistor has a higher output . Since the water passing through the upstream resistor at the first moment of switching has already been heated by it, it is heated again by the rear resistor. This leads to an increase in temperature, the new outlet temperature value only sets itself after the time that the water needs to pass through the entire channel hole.
If the situation is reversed, i.e. a rear resistor is switched off and a previous resistor is switched on, the temperature is reduced because the water passing through the instantaneous water heater has not yet been heated by the upstream resistor switched on, but is no longer heated by the rear resistor.
In this respect, suppression of the throughput measurement in this case leads to better compliance with the desired outlet temperature, since it can be assumed that nothing can have changed in the throughput by the system if the user merely adjusts the outlet temperature setpoint. The existing performance deficit or oversupply, which nevertheless occurs, can be compensated for by a corresponding variation in the total output of the instantaneous water heater, but only for the time that the water passes through the system.
According to a second variant of the invention, this means that when the actual value of the flow medium inlet temperature changes and a resultant connection or disconnection of a heating coil between the two temperature sensors, the throughput measurement is suppressed for a predeterminable time and for this throughput time the resulting lack of performance is compensated. This inventive idea is also based on the same approaches, namely that the throughput in a variation, e.g. the flow medium inlet temperature must remain constant. Suppressing the throughput measurement for the throughput time by the system thus prevents the evaluation of an incorrect measurement result. A performance deficit or oversupply can be compensated for in the manner described above.
According to the third alternative, the invention consists in the fact that if there is a changed throughput value and a resultant connection or disconnection of a heating coil between the two temperature sensors, this is used after a minimal waiting time has elapsed. In this case, suppressing the throughput measurement only increases the error, so a new throughput value is being measured and used for temperature control. The waiting time serves to ensure that the flow measuring resistor reaches its working temperature. Here too, the power deficit or oversupply can be compensated by varying the power of the resistors for the throughput time of the water through the system.
In an embodiment of the invention, it is proposed that the suppression time be selected so long that it corresponds to the time that the flow medium requires from passing the second sensor of the throughput measurement to the end of the last heated resistor. This ensures that steady-state conditions, which enable a reliable measurement of the throughput, are only restored after this time has elapsed.
In a further embodiment of the invention, the waiting time is measured by the time it takes for the resistor to warm up. This serves to ensure that the water is actually warmed up to such an extent that a reliable throughput measurement can be made possible.
Further refinements and particularly advantageous developments of the invention will become apparent from the following description, which explains an embodiment of the invention with reference to the figure of the drawing.
The drawing shows an electric instantaneous water heater for sanitary process water in a schematic representation. The electrical instantaneous water heater has a plastic channel body 2, which has a channel section 3 in its interior, which is provided with a large number of deflections, not designated. This creates channel sections 4, which can be heated or unheated. As seen in the flow direction 5 of the water, two heated duct sections 7 and 8 are initially provided after a water switch 6, followed by a further heated duct section 9 to which an unheated duct section 10 connects. This is followed by two further heated channel sections 11 and 12. A nozzle 13 connects to the channel body 2 and leads to a hot water outlet 14.
A control device 15 is provided which is provided with a setpoint value transmitter 16 for specifying a changeable hot water outlet temperature. The water switch 6 is connected to the control device 15 via a measuring line 17. The heated channel sections have resistors R1, R2, R3, R4, R5, which are provided with supply lines 18, 19, 20, 21, 22, 23 and 24. These leads lead to outer conductors L1, L2 and L3 of a three-phase supply network. Electrical switches are provided in all supply lines and are designed either as contacts or as triacs. Triacs T1, T2, T3 and T4 are found in the supply lines 18, 21, 22 and 24, switches S1, S2 and S3 are found in the supply lines 19, 20 and 23. All of the control lines of the triacs or actuation devices of the switches are connected to the control device 15.
The resistors are dimensioned so that when the voltage is switched on, different powers are given to the water flowing through them. The power of the individual resistors is between 2 and 8 kW. The connection of the individual resistors to the outer conductor depends on the fact that a minimum of flicker effects on the supply network is achieved when switching power. Furthermore, the type of connection also depends on the risk of calcification and the risk of burns due to the formation of air bubbles on heated sections with upward or downward flow. The danger of excessive leakage currents on the outside of the duct block must also be taken into account. Furthermore, both the star connection and the delta connection are possible with regard to the electrical connection.
Upstream of the resistor R1 and downstream of the resistor R2 there are temperature sensors 25 and 26, which are connected to the control device via measuring lines 27 and 28. With the temperature sensor 25, the water inlet temperature can be determined, based on the difference values of the temperature sensors 25 and 26, the water throughput if heating is carried out by the resistors R1 and / or R2 and this is kept constant, since the channel cross section in the throughput section is known and constant.
The procedure works as follows: In the idle state, all switches are open or all triacs are blocked. The nozzle 13 is closed, water throughput does not take place. If the nozzle 13 is opened, water flow takes place immediately afterwards, which is registered by the water switch 6. The latter sends a signal to the control device 15 via the line 17 that the water has an unknown throughput flowing through the system. The user of the instantaneous water heater has specified a specific target temperature on the target value transmitter 16. The aim now is for water to exit the tap line 14 at a temperature of this desired value.
In the event that the water inlet temperature, the throughput and the setpoint value do not change, this is guaranteed because the resistors R1 to R5 can deliver a power to the water that corresponds to the desired temperature increase at the fixed throughput.
There are now essentially three disturbance variables that can affect the system: Firstly, it is possible that the user desires warmer or colder water by adjusting the setpoint. If he wants warmer water, the heating of the instantaneous water heater must be increased overall. This can be done by switching on a resistor that was not previously connected to the power grid, or by switching on one resistor, but switching off another, or by changing the power applied to a resistor by varying the clock behavior of the associated triac. In the latter case, there is no need to do anything further. The same applies if only one additional resistor is switched on in the system.
However, if one resistor is switched off and another is switched on, there is either an oversupply or a deficit in performance for the throughput time of the water through the entire channel body 2. This oversupply or undersupply of performance is caused for the throughput time of the water through the canal body corresponding under or over supply of performance compensated.
With regard to the throughput measurement, however, a problem arises if one of the resistances included in the throughput measurement belongs to those that are switched on or off. In this case, the continuous throughput measurement would additionally impair the temperature control in that it would simulate a changed throughput, but no such existed. For this reason, the throughput measurement for the running time of the water through the system is suppressed.
If the water inlet temperature in the channel body 2 changes, this is detected by the sensor 25 and communicated to the control device 15 via the line 27. If the outlet temperature setpoint remains unchanged and the throughput remains unchanged, even a lowered water inlet temperature leads to an increase in the performance of the system, and a rising water inlet temperature should lead to a reduction in output. In this case too, the control device influences the heating of the resistors, and the output power either increases or decreases. In individual cases, this can be done as just done. This also results in two cases of oversupply or deficits in services, which are compensated in an analogous manner by undersupply or oversupply for the throughput time of the water through the system.
In this case too, a flow measurement would lead to incorrect flow measurements if a resistance involved in the flow measurement was varied in its power to the water. For this reason, too, the throughput measurement for the throughput time is suppressed by the system.
The third case to be dealt with is that the flow is actually changed. This can come from the consumer by increasing or decreasing the nozzle cross-section of the nozzle 13, the change in throughput can also take place because the water pressure increases due to a pressure peak or is reduced by connecting other consumers. In both cases, the two variables, namely the target outlet temperature value and the inlet temperature, remain constant. In this case the system also responds to the changed throughput by adjusting the output, either by increasing or reducing the output. This also applies to the fact that in the two cases described for the throughput time of the water through the system, a performance deficit or excess supply is compensated for by an opposite component for the throughput time.
Only in contrast to the cases just discussed, the throughput measurement must continue to be carried out and evaluated. However, there is a waiting time here that the throughput measurement only releases in its results if it is ensured that the resistances or the required resistance required for the throughput measurement is heated, since only then can a correct throughput measurement be possible.
The conditions just described assume that the throughput measuring section is arranged on the upstream part of the channel body 2.