CH674522A5

CH674522A5 -

Info

Publication number: CH674522A5
Application number: CH2454/87A
Authority: CH
Inventors: Raynald Simoneau
Original assignee: Hydro Quebec
Priority date: 1986-06-30
Filing date: 1987-06-29
Publication date: 1990-06-15
Also published as: EP0250690B1; AU7494587A; US4751046A; JPS6311653A; EP0250690A1; DE3675547D1; CA1269548A; AU589281B2

Description

DESCRIPTION 20 La présente invention a pour objet un nouvel acier inoxydable austénitique au cobalt ultra résistant à la cavitation érosive.

La demande de brevet canadien en coinstance no.

457 755 déposée le 28 juin 1984 au nom du même inventeur 25 décrit et revendique un acier inoxydable austénitique au cobalt possédant une très forte résistance à la cavitation érosive de forte intensité, lequel acier est, de par sa résistance, tout particulièrement utile pour la fabrication ou la réparation de pièces de machines hydrauliques.

30 L'acier inoxydable austénique décrit et revendiqué dans cette demande de brevet en coinstance est caractérisé en ce que, d'une part, comprend:

de 8 à 30% en poids de Co;

de 13 à 30% en poids de Cr;

35 de 0,03 à 0,3% en poids de C;

jusqu'à 0,3% en poids de N;

jusqu'à 3,0% en poids de Si;

jusqu'à 1,0% en poids de Ni;

jusqu'à 2% en poids de Mo; et 40 jusqu'à 9% en poids de Mn;

le pourcentage restant étant essentiellement constitué de

Fe,

et en ce que, d'autre part et surtout, sa teneur en éléments connus comme ferritisants (Cr, Mo, Si), en éléments connus 45 comme austénitisants (C, N, Co, Ni, Mn) et, parmi ces éléments ferritisants et austénitisants, en éléments connus pour augmenter ou abaisser l'énergie de faute d'empilement, est adéquatement choisie et ajustée de façon à ce qu'au moins 60% et de préférence au moins 85% en poids de l'acier soit, 50 à la température ambiante, dans une phase cubique à face centrée métastable y ayant une énergie de faute d'empilement suffisamment faible pour qu'elle puisse se transformer sous l'effet de la cavitation en une phase hexagonale compacte ou en de la martensite montrant un mâclage fin de déformation. 55 Tel qu'indiqué dans le préambule de cette demande en coinstance no. 457 755, la composition ainsi que la structure très particulière de cet acier inoxydable ont été «sélectionnées» par l'inventeur après de nombreuses recherches effectuées suite à la découverte du fait que les aciers inoxydables 60 au cobalt à faible dureté contenant aussi peu que 8% en poids de cobalt possèdent une résistance à la cavitation érosive aussi bonne que celle, excellente, que possèdent les alliages contenant jusqu'à 65% de cobalt, à condition qu'au moins 60% en poids desdits aciers inoxydables à faible te-65 neur en cobalt soit, à température ambiante, dans une phase cubique à face centrée métastable y ayant une énergie de faute d'empilement suffisamment faible pour qu'elle puisse se transformer sous l'effet de la cavitation en une phase hexa-

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gonale compacte s et/ou en de la martensite a montrant un mâclage fin de déformation.

En fait, il avait alors été découvert que, de façon fort surprenant les alliages «mous» Fe-Cr-Co-C qui possèdent un mâclage fin induit par la cavitation, lequel mâclage est spécifique aux cristaux à faible énergie de faute d'empilement (E.F.E.), possèdent également une résistance efficace à la cavitation au moyen des divers mécanismes suivants:

- écrouissage et accommodation de contraintes élevées, retardant l'initiation de fissures de fatigue;

- extension du mâclage plan à toute la surface de l'alliage conservant ce dernier lisse durant toute une période d'incubation; et

- absorption continue de l'énergie de cavitation incidente par la production d'une grande densité de dislocation et de particules érodées fines conduisant ainsi à de faibles taux d'érosion.

La présente invention telle que ci-après décrite et revendiquée, est basée sur la découverte du fait que des résultats et avantages similaires à ceux précédemment mentionnés à savoir une très forte résistance à la cavitation érosive, un relativement bas prix de revient et une multitude d'utilisations possibles notamment pour la fabrication de pièces de machines hydrauliques, peuvent être obtenus avec des aciers inoxy-

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de la cavitation, de se déformer pour montrer un mâclage fin de déformation le rendant ultra résistant. Cette déformation peut s'effectuer dans certains cas sans changement de phase. Cette déformation peut également être obtenue par transformation de la phase cubique à face centrée y, en phase hexagonale compacte e et/ou en martensite a.

Cette possibilité d'une déformation ou d'une transformation de phase sous l'effet de la cavitation de façon à montrer un mâclage fin, est spécifique aux cristaux à faible énergie de faute d'empilement. Pour obtenir cette faible énergie de faute d'empilement, il est nécessaire de tenir compte de la capacité de chaque élément à abaisser ou augmenter l'énergie de faute d'empilement, et d'ajuster la teneur respective des divers éléments choisis pour constituer l'acier de façon à ce que l'éner-15 gie de faute d'empilement de l'ensemble des éléments combinés soit suffisamment faible pour qu'on obtienne un mâclage fin de déformation lorsque l'acier est sujet à la cavitation. Parmi les éléments connus pour augmenter l'énergie de faute d'empilement (E.F.E), on peut citer Ni et C. Parmi ceux con-20 nus pour abaisser l'E.F.E., on peut citer Co, Si, Mn et N. Bien sûr, ces derniers éléments devront être choisis en priorité pour obtenir le résultat voulu, à savoir une faible E.F.E. Parmi des éléments connus pour abaisser l'E.F.E., le cobalt est sans doute un des plus intéressants dans la mesure où il a dables au cobalt plus «durs», pouvant contenir jusqu'à 2% 25 l'avantage, en plus d'abaisser l'E.F.E., de conserver la stabi-en poids de carbone, jusqu'à 5% en poids de silicium et jus- lité de la phase austénitique de l'acier sur une grande gamme qu'à 16% en poids de manganèse. de concentration.

Sur la base de cette nouvelle découverte, la présente in- Il est également nécessaire de tenir compte de la nature vention a pour objet un nouvel acier inoxydable austénitique même de ces éléments pour que 60% au moins de l'acier soit au cobalt ultra résistant à la cavitation érosive, lequel acier 30 effectivement en phase y. Pour ce faire, il est nécessaire de choisir et adéquatement ajuster la teneur de l'acier en éléments respectivement connus ferritisants (Cr, Mo, Si) et austénitisants (C, N, Co, Ni, Mn).

L'exigence pour l'acier selon l'invention de montrer un 35 mâclage fin induit par la cavitation est compatible avec le résultat des observations faites dans la littérature, notamment par S. Vaidya et al («The Rôle of Twinning in the Cavitation Erosion of Cobalt Single Crystals», Met. Trans. A., Vol. 11A, page 1139, juillet 1980) qui ont attribué la forte résis-40 tance de la cavitation des alliages à forte teneur en cobalt à la faible énergie de faute d'empilement de ces alliages et à leur mâclage plan de déformation. Il est à noter cependant qu'il est tout à fait surprenant au vue de l'état de la technique que l'acier inoxydable selon l'invention qui contient 45 moins de 30% en poids de cobalt et jusqu'à 70% en poids de fer, puisse ainsi posséder une énergie de faute d'empilement aussi faible que celle des alliages à forte teneur en cobalt, et un mâclage fin de déformation sensiblement identique (voir également l'article de D.A. Woodford et Al, «A Deforma-sants, en éléments connus pour augmenter ou abaisser l'éner-50 tion Induced Phase Transformation Involging a Four-Layer gie de faute d'empilement, est adéquatement choisie et ajus- Stacking Sequence in Co-Fe Alloy», Met. Trans., vol. 2, pâtée de façon à ce qu'au moins 60% en poids de l'acier soit, à ge 3223, 1971 où il est indiqué que dans les alliages Fe-Co, température ambiante, dans une phase cubique à face cen- seulement 15% en poids de fer est suffisant pour faire com-trée ayant une énergie de faute d'empilement suffisamment plètement disparaître la transformation induite par cavita-faible pour présenter sous l'éffet de la cavitation, un mâclage 55 tion de la phase y en phase s). Une explication possible à ce est caractérisé en ce que:

(a) il comprend:

de 8 à 30% en poids de Co;

de 13 à 30% en poids de Cr;

de 0,03 à 2,0% en poids de C;

jusqu'à 0,3% en poids de N;

jusqu'à 5,0% en poids de Si;

jusqu'à 1,0% en poids de Ni;

jusqu'à 2% en poids de Mo; et jusqu'à 16% en poids de Mn;

le pourcentage restant étant essentiellement constitué de

Fe,

(b) il remplit au moins une des trois conditions suivantes:

- sa teneur en C est supérieure à 0,3%; et/ou

- sa teneur en Si est supérieure à 3,0%; et/ou

- sa teneur en Mn est supérieure à 9,0%; et

(c) sa teneur en éléments connus comme ferritisants (Cr, Mo, Si), en éléments connus comme austénitisants (C, N, Co, Ni, Mn) et, parmis ces éléments ferritisants et austéniti-

fin de déformation ou pour, alternativement, pouvoir se transformer sous l'effet de la cavitation, en une phase hexagonale compacte g et/ou en de la martensite montrant un mâclage fin de déformation.

Comme dans le cas de l'acier décrit et revendiqué dans la demande en coinstance no. 457 755, au moins 60% en poids de l'acier inoxydable au cobalt selon l'invention doit être, à température ambiante, dans une phase cubique à face centrée ayant la plus faible énergie de faute d'empilement possible. Cette dernière condition, à savoir une très faible énergie de faute d'empilement de la phase austénitique cubique à face centrée y, est un élément essentiel de l'invention, puisqu'il est absolument nécessaire que l'acier soit capable, sous l'effet

60

phénomène particulier est que, dans l'acier inoxydable selon l'invention, le chrome a une très forte interaction avec le cobalt et le fer pour promouvoir la formation de cristaux à faible énergie de faute d'empilement.

La couche de surface des alliages Fe-Cr-Co-C selon l'invention montre, après exposition à la cavitation, un réseau très fin de mâclage dans une phase cubique à face centrée (phase y), dans une phase hexagonale compacte (phase s) ou encore dans une phase martensitique a. La présence de ce 65 mâclage fin et continu obtenu sous exposition à la cavitation explique la forte résistance à la cavitation de l'alliage, qui, de par son mâclage, possède un moyen efficace d'absorber l'énergie des chocs de cavitation par déformation de sa structu-

674 522

4

re cristalline. Ce mâclage fin est également un excellent moyen d'accomoder les contraintes élevées et ainsi retarder la création et la propagation de fissures de fatigue. L'écrouissa-ge localisé associé à ce mâclage fin assure une extension du mâclage à toute la surface exposée au début de l'exposition à la cavitation (période d'incubation). Ceci explique pourquoi la surface exposée demeure aussi plate et lisse durant la période d'incubation, si on la compare à la surface de fort relief que l'on obtient avec des matériaux plus déformables. Des surfaces plus lisses sont en effet moins sujettes à attaque par les microjets tangentiels localisés qui se produisent lors de chaque implosion due à la cavitation. Ainsi, pendant la période d'incubation, le seul relief de surface que subissent les aciers inoxydables au cobalt selon l'invention est le mâclage fin de déformation ci-dessus mentionné. Ce mâclage fin conduit à de très faibles taux d'érosion compte tenu du fait que les particules érodées à la jonction des mailles sont très fines. La quantité importante de surfaces nouvellement créées pour une quantité donnée de métal perdu par érosion est un autre moyen efficace d'absorber l'énergie de cavitation incidente.

Selon un mode tout particulièrement préféré de réalisation, l'acier inoxydable austénitique au cobalt selon l'invention comprend avantageusement:

de 10 à 12% en poids de Co;

de 16 à 18% en poids de Cr;

de 0,4 à 0,5% en poids de C;

de 2,5 à 3,5% en poids de Si; et de 4,5 à 5,5% en poids de Mn,

le pourcentage restant étant essentiellement constitué de Fe et d'impuretés résiduelles.

Bien entendu, la teneur en chacun des éléments ci-dessus mentionnés est adéquatement choisie et ajustée tel qu'expliqué ci-dessus.

Des aciers inoxydables tout particulièrement intéressants sont identifiés par les numéros S17-3; 23 et 59 dans le tableau donné ci-après. Il s'avère en effet que ces aciers particuliers sont non seulement très efficaces (ils ont une résistance à la cavitation sensiblement identique et même, dans le. cas de l'acier S17-3, supérieure au STELLITE (marque de commerce) 6), mais également bon marché (à comparer au STELLITE (marque de commerce) qui contient 60% de Co). On peut en effet noter que la composition de ces aciers est très proche de la composition des aciers inoxydables de la série standard 300, la seule différence résidant dans l'absence de nickel (connu pour augmenter l'énergie de faute d'empilement (E.F.E.) ), remplacé par une quantité accrue de Co (connu pour abaisser l'E.F.E.).

Tel que précédemment indiqué, les aciers inoxydables au Co selon l'invention sont mous. Ces aciers sont moins chers que les alliages conventionnels à forte teneur en Co tels que le STELLITE 6 ou le STELLITE 21, tout en ayant sensible-s ment la même résistance à la cavitation. Il en résulte que l'acier inoxydable selon l'invention offre une alternative économique aux alliages de type STELLITE 21 utilisés actuellement pour protéger les machines hydrauliques contre les effets de cavitation érosive. Des fils ou électrodes de soudure io faits à partir de l'acier selon l'invention peuvent être utilisés pour réparer des dommages dus à la cavitation. Des pièces de machines hydrauliques ou des groupes entiers peuvent également être coulés ou complètement recouverts de cet acier qui est moins cher que le STELLITE et est capable d'ê-15 tre laminé à chaud et à froid pour le développement et la fabrication d'éléments de machines hydrauliques à forte résistance à la cavitation.

A la lumière de ce qui précède, l'invention a pour autre objet toute pièce en acier inoxydable pour la fabrication ou 20 la réparation de machines hydrauliques, lorsque ladite pièce est faite ou recouverte d'un acier inoxydable au Co à forte résistance à la cavitation selon l'invention.

Le pièces en acier inoxydable selon l'invention ont une résistance à la cavitation au moins égale aux pièces faites d'alliages plus durs du type STELLITE-1 ou -6. Les aciers inoxydables selon l'invention étant mous, ils sont beaucoup plus faciles à meuler. En fait, les pièces selon l'invention ont 30 tous les avantages des pièces faites à partir d'alliages mous à forte teneur en Co, du type STELLITE-21, mais à moindre coût.

D'autres avantages et caractéristiques de la présente invention ressortiront mieux à la lecture de la description non 35 restrictive qui va suivre d'essais effectués par l'inventeur.

Procedure experimentale

La résistance à la cavitation érosive des aciers et alliages testés a été mesurée par essai de cavitation ultrasonique selon 40 la norme ASTM-G32. Les pertes en poids d'échantillons cylindriques de 16 mm vibrant à 20 kHz sous une double amplitude de 50 (im dans de l'eau distillée à 22 °C furent mesurées toutes les cinq heures pendant vingt cinq heures au moyen d'une balance électrique précise au dixième de milli-45 gramme. Les matériaux testés sont listés dans le tableau I suivant, où l'on trouve également leur composition nominale, leur dureté ainsi que leur taux d'érosion à la cavitation.

Tableau I

Composition et performance des aciers testés

Numéros Composition chimique (% en poids)

identification

Dureté Rockwell (RC)

Taux d'érosion par cavitation dm/dt

C

Mn

Si

Cr

Co

Mo

N

(mg/h)

S17-3

0.46

5.30

3.30

16.60

11.60

0.02

0.050

29

0.78

STEL

LITE 6

1.10

1.00

0.50

28.00

60.00

0.00

0.050

40

0.80

23

0.41

5.00

3.50

16.40

8.00

0.00

0.042

26

0.86

59

0.40

5.00

3.00

16.00

8.00

0.00

0.020

30

0.90

34

0.78

0.10

1.40

18.40

8.00

0.00

0.090

34

1.00

40D

0.90

0.10

1.10

26.00

8.00

0.00

0.010

33

1.06

S15-4

0.45

4.90

1.70

18.10

10.00

0.02

0.050

26

1.06

Tableau 1 ( Suite)

5

674 522

Composition et performance des aciers testés

Numéros Composition chimique (% en poids)

identification

Dureté Rockwell (RC)

Taux d'érosion par cavitation

dm/dt

C

Mn

Si

Cr

Co

Mo

N

(mg/h)

57

0.60

2.00

1.00

18.00

ÌÓ.OÒ

0.00

0.020

27

1.06

S16-4

0.39

5.20

3.50

15.80

10.80

0.02

0.050

23

1.08

40B

1.10

0.10

1.30

25.00

8.00

0.00

0.017

31

1.11

S17-4

0.46

4.90

3.10

16.90

11.60

0.02

0.050

26

1.11

S6

0.27

10.20

1.36

12.90

10.40

2.60

0.078

26

1.12

55

0.50

2.00

1.00

18.00

10.00

0.00

0.020

26

1.12

S15-3

0.39

4.40

1.60

18.60

9.10

0.02

0.050

25

1.17

SI4

0.37

5.00

0.76

19.00

11.00

0.02

0.050

26

1.18

S8

0.34

11.40

1.25

13.50

9.90

2.50

0.050

23

1.26

47

0.26

10.26

1.10

13.20

11.60

0.00

0.020

12

1.30

54

0.40

2.00

1.00

18.00

10.00

0.00

0.020

26

1.32

24

0.41

5.50

0.00

15.10

12.00

0.00

0.040

21

1.34

S5

0.26

10.20

1.43

13.00

9.70

2.70

0.047

21

1.35

45

0.27

10.40

1.16

12.50

7.30

0.00

0.020

15

1.36

S7

0.31

10.70

1.23

14.20

9.00

2.50

0.050

26

1.36

46

0.27

10.20

1.11

13.50

9.96

0.00

0.020

15

1.36

60

0.40

2.00

3.00

16.00

8.00

0.00

0.020

30

1.37

S2

0.11

15.80

0.55

12.80

9.10

3.30

0.057

26

1.40

# 3742

0.32

10.90

1.18

14.50

9.30

2.40

0.050

26

1.40

SI2

0.34

3.31

0.99

18.50

11.60

0.02

0.050

26

1.40

STEL

LITE 21

0.25

1.00

0.50

28.00

60.00

5.00

0.050

30

1.40

Les aciers au Co selon l'invention énumérés dans le ta- demande de brevet canadien no. 457 755 en coinstance et qui bleau I furent préparés en faisant fondre sur une plaque de étaient principalement soit ferritiques, soit martensitiques cuivre refroidie à l'eau dans un petit four à arc de laboratoire avant d'être sujet à exposition à la cavitation, semble indi-ou dans un four à induction, un mélange approprié de plu- 40 quer que la déformation ou transformation induite par cavi-sieurs des constituants suivants: acier au carbone, acier in- tation en la phase C.F.C, y, en une phase H.C. e et/ou en de oxydable 304, STELLITE 21, ferrochrome, cobalt électroly- la martensite a montrant un mâclage fin de déformation, est tique, ferromanganèse et ferrosilicium. Il est à noter que les essentiel pour obtenir une forte résistance à la cavitation. compositions de tous ces aciers expérimentaux à l'exception Cette exigence à son tour implique que l'acier inoxydable se-des deux STELLITES qui furent testés pour fin de référence, 45 Ion l'invention soit principalement dans une phase austéniti-tombent tous dans la fourchette de composition de l'acier in- que y à température ambiante.

oxydable au cobalt selon l'invention. Il est donc clair que, tout comme dans le cas de l'acier in oxydable 301, ia teneur de l'acier inoxydable au cobalt selon Interprétation des résultats l'invention en éléments connus comme ferritisants (Cr, Mo,

Les résultats des essais de cavitation érosive reporté sur le 50 Si) et austénitisants (C, N, Co, Ni, Mn) doit être adéquate-tableau I démontrent clairement que tous les aciers expéri- ment choisie et ajustée de façon à stabiliser l'austénite parti-mentaux testés ont une résistance à la cavitation supérieure culièrement dans le cas d'un refroidissement rapide, pour ou égale à celle du STELLITE 21, tout en ayant une dureté ainsi promouvoir une déformation de la phase y ou une sensiblement comparable. Un des aciers expérimentaux selon transformation induite de cette phase y en phase e ou en l'invention, le S17-3, a même montré une résistance à la cavi- 55 martensite, la forte résistance à la cavitation des aciers selon tation supérieure à celle du STELLITE 6, tout en ayant une l'invention résultant principalement de leur composition où dureté inférieure. les éléments connus pour augmenter l'énergie de faute d'em-

Des essais de diffraction aux rayons X et des observa- pilement, à savoir, par exemple, le nickel, sont remplacés tions micrographiques effectués concuremment sur certains autant que possible par des éléments connus pour abaisser des aciers testés ont montré également que l'excellente résis- 60 cette énergie de faute d'empilement tels que Co, Si, Mn et N tance à la cavitation des aciers au cobalt selon l'invention et ainsi conduire à un mâclage de déformation plus fin.

peut être attribuée au réseau fin de mâclage accompagnant la Les aciers inoxydables au cobalt selon l'invention peu-déformation de la phase austénitique y ou sa transformation vent avantageusement être utilisés pour la fabrication et la en phase hexagonale compacte s ou en martensite a, ce mâ- réparation de pièces ou de groupes de machines hydrauli-clage induit par cavitation étant spécifique aux cristaux à fai-65 ques, tels que des turbines, des pompes, des robinets etc. Ils ble énergie de faute d'empilement. peuvent être utilisés soit comme recouvrements soudés sur de

Le fait qu'aucun mâclage fin et qu'une faible résistance à l'acier au carbone, soit comme matériaux de base, coulés ou la cavitation ont pu être observés sur les aciers testés dans la sous forme de tôle, pour la fabrication de machines toutes

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faites en acier inoxydable. Ces aciers peuvent en outre être laminés à chaud ou à froid et être développés en fils ou électrodes de soudage pour remplacer le STELLITE 21 beaucoup plus cher utilisé pour réparer les dommages de cavitation des turbines hydrauliques.

On doit noter qu'aucun traitement thermique ou mécanique spécial n'est requis, dans l'état tel que coulé ou soudé, pour obtenir la meilleure résistance à la cavitation de ces acier inoxydables austénitiques au cobalt. S'ils doivent être déformés à froid pour des besoins de mise en forme de fil ou de tôle par exemple, on doit alors leur faire subir un traitement thermique de recuit à haute température, comme pour 5 les aciers inoxydables austénitiques standards. Leur meilleure formabilité que les alliages à base de cobalt est un autre ^avantage économique surtout pour la fabrication en fil de soudage.

C

Claims

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2

REVENDICATIONS

1. Acier inoxydable austénitique au cobalt ultra résistant à la cavitation érosive, caractérisé en ce que:

(a) il comprend:

de 8 à 30% en poids de Co;

de 13 à 30% en poids de Cr;

de 0,03 à 2,0% en poids de C;

jusqu'à 0,3% en poids de N;

jusqu'à 5,0% en poids de Si;

jusqu'à 1,0% en poids de Ni;

jusqu'à 2% en poids de Mo; et jusqu'à 16,0% en poids de Mn;

le pourcentage restant étant essentiellement constitué de

Fe;

(b) il remplit au moins une des trois conditions suivantes:

- sa teneur en C est supérieure à 0,3%;

- sa teneur en Si est supérieure à 3,0%;

- sa teneur en Mn est supérieure à 9,0%; et

(c) sa teneur en éléments ferritisants Cr, Mo, Si, en éléments connus comme austénitisants C, N, Co, Ni, Mn et, parmis ces éléments ferritisants et austénitisants, en éléments aptes à augmenter ou abaisser l'énergie de faute d'empilement, est adéquatement choisie et ajustée de façon à ce qu'au moins 60% en poids de l'acier soit, à température ambiante, dans une phase cubique à face centrée ayant une énergie de faute d'empilement suffisamment faible pour présenter, sous l'effet de la cavitation, un mâclage fin de déformation ou pour, alternativement, pouvoir se transformer sous l'effet de la cavitation, en une phase hexagonale compacte 8 et/ou en de la martensite a montrant un mâclage fin de déformation.
2. Acier inoxydable au cobalt selon la revendication 1, caractérisé en ce qu'il comprend:

de 10 à 12% en poids de Co;

de 16 à 18% en poids de Cr;

de 0,4 à 0,5% en poids de C;

de 2,5 à 3,5% en poids de Si; et de 4,5 à 5,5% en poids de Mn;

le pourcentage restant étant essentiellement constitué de Fe avec, le cas échéant, des traces de Mo et N.
3. Acier inoxydable au cobalt selon la revendication 2, caractérisé en ce qu'il comprend:

environ 11,6% en poids de Co;

environ 16,6% en poids de Cr;

environ 0,46% en poids de C;

environ 3,3% en poids de Si; et environ 5,3% en poids de Mn;

le pourcentage restant étant essentiellement constitué de Fe avec, le cas échéant, des traces de Mo et N.
4. Acier inoxydable au cobalt selon la revendication 2, caractérisé en ce qu'il comprend:

environ 8% en poids de Co;

environ 16,4% en poids de Cr;

environ 0,41 % en poids de C;

environ 3,5% en poids de Si; et environ 5% en poids de Mn,

le pourcentage restant étant essentiellement constitué de Fe avec, le cas échéant, des traces de Mo et N.
5. Acier inoxydable au cobalt selon la revendication 2, caractérisé en ce qu'il comprend:

environ 8% en poids de Co;

environ 16% en poids de Cr;

environ 0,4% en poids de C;

environ 3% en poids de Si; et environ 5% en poids de Mn,

le pourcentage restant étant essentiellement constitué de Fe avec, le cas échéant, des traces de Mo et N.
6. Pièce d'acier inoxydable au cobalt pour la fabrication ou la réparation de machines hydrauliques, caractérisée en ce qu'elle est faite ou recouverte d'un acier inoxydable austéni-que au cobalt ultra résistant à la cavitation érosive, selon la revendication 1.
7. Pièce selon la revendication 6, caractérisée en ce qu'elle 5 est faite ou recouverte d'un acier selon la revendication 2.
8. Pièce selon la revendication 6, caractérisée en ce qu'elle est faite ou recouverte d'un acier selon l'une des revendications 4 ou 5.
9. Electrode ou fil de soudage pour la fabrication ou la 10 réparation de machines hydrauliques, caractérisé en ce qu'il est fait en acier selon la revendication 1.
10. Electrode ou fil de soudage selon la revendication 9, caractérisé en ce qu'il est fait en acier selon la revendication 2.

15 11. Electrode ou fil de soudage selon la revendication 9, caractérisé en ce qu'il est fait en acier selon la revendication 3.