Magnetisch beblasene Löschfunkenstrecke für Überspannungsableiter Überspannungsableiter mit Löschfunkenstrecken und spannungsabhängigen Widerständen sollen u. a., um eine gute Schutzwirkung zu erzielen, eine mög lichst niedrige Ansprechspannung haben. Für das normale Ansprechen einer Funkenstrecke bei Wech selspannung ist im wesentlichen deren Abstand an der Zündstelle von Bedeutung. Bei Beanspruchung durch Stossspannungen ist ausser dem Abstand an der Zündstelle auch deren Vorionisation von Bedeu tung, und zwar um so mehr, je steiler die Stirn der angelegten Welle ist.
Es wurde nun schon vorgeschla gen, diese Vorionisation durch eine ausserhalb der Zündstelle liegende Vorionisationsstelle zu erzielen, z. B. durch Vorionisation an einer Engstelle in der Nähe der Zündstelle, derart, dass zwischen diese Engstelle ein Isoliermaterial mit einer höheren Di- elektrizitätskonstante als Luft eingebracht wird. Da durch erfolgt in den vorhandenen Luftzwickeln zwi schen Isoliermaterial und Elektroden eine Vorent- ladung, die die Zündstelle durch Photo-Ionisation ionisiert, wobei die an den Elektroden liegende Span nung weit höher sein muss als die Nennspannung.
In Fig. 1 der Zeichnung ist das Prinzip einer solchen Anordnung dargestellt. Die beiden Elektro den 1 und 2 mit Stromzuführung bei 3 bilden die Zündstelle 4 und eine Engstelle 5, in der sich ein Isoliermaterial 6 befindet. Dieses Isoliermaterial wird vielfach gleichzeitig zur Distanzierung der Elektroden verwendet. In den zwischen Isoliermaterial und Elek troden gebildeten Luftzwickeln 7 und 8 tritt bei aus reichender Spannungserhöhung zwischen den Elek troden eine Vorionisation auf, welche die Zündstelle durch Photo-Ionisation belichtet.
Erfindungsgemäss werden die Elektroden an der Zündstelle des Lichtbogens durch eine in die Zünd- stelle selbst hineinragende Nase, an der Vorentla- dungen auftreten, vorionisiert. Besonders bei magne- tisch beblasenen Funkenstrecken, die sich in Ke ramikgehäusen befinden, ergibt diese Lösung eine Vereinfachung des konstruktiven Aufbaues.
Fig. 2 zeigt als Ausführungsbeispiel der Erfindung eine solche beblasene Funkenstrecke. In dem Unter teil 10 des Funkenstreckengehäuses, welches z. B. aus Keramik besteht, befinden sich Aussparungen, in welche die Elektroden 12 und 13 passend eingelegt sind. Da Keramikgehäuse relativ gut masshaltig ge fertigt werden können, ist hierdurch eine genügend genaue Distanzierung der Elektroden gewährleistet.
An der Zündstelle 14 ragt nun eine Nase 15 aus möglichst lichtbogenwiderstandsfähigem Material in die Zündstelle selbst hinein, die eine Vorentladung in den Luftzwickeln 16 und 17 hervorruft, damit die Zündstelle ionisiert und somit ein Zünden der Fun kenstrecke bei Stossvorgängen leichter ermöglicht.
Der Vorteil gegenüber den früher verwendeten Funkenstrecken besteht in einer einfacheren Aus bildung der Elektroden und in einer intensiveren Ionisierung der Zündstrecke. Da der Lichtbogen von der Zündstelle auf Grund der magnetischen Bebla- sung sofort weggetrieben wird, besteht keine Gefahr, dass an der Zündstelle selbst bzw. an der Nase ein Schaden infolge der Lichtbogenwärme auftritt. Sehr einfach lässt sich die Nase dadurch herstellen, dass man sie als ein Teil des Gehäuses mit dem Gehäuse, hier z. B. mit dem Gehäuseunterteil, zusammen fer tigt. Abgedichtet wird das Gehäuse in diesem Fall durch eine flache Scheibe 18. Die Teile 10 und 18 können z.
B. mittels Nieten, die durch die Bohrungen 19 gesteckt sind, zusammengehalten werden.
Der bei 14 gezündete Lichtbogen wandert, durch die Stellungen 20, 21 und 22 angezeigt, in die Lösch- kammer 23. Zum Abströmen der Lichtbogengase dienen die Öffnungen 24.
Magnetically blown quenching spark gap for surge arresters Surge arresters with quenching spark gaps and voltage-dependent resistors should u. a. in order to achieve a good protective effect, have the lowest possible response voltage. For the normal response of a spark gap to AC voltage, the distance at the ignition point is essentially important. In the case of impact voltages, in addition to the distance at the ignition point, the pre-ionization thereof is also important, the more so the steeper the face of the applied wave is.
It has now been proposed that this pre-ionization be achieved by a pre-ionization point located outside the ignition point, e.g. B. by pre-ionization at a bottleneck near the ignition point, such that an insulating material with a higher dielectric constant than air is introduced between this bottleneck. This results in a pre-discharge in the existing air gussets between the insulating material and the electrodes, which ionizes the ignition point by photo-ionization, whereby the voltage on the electrodes must be much higher than the nominal voltage.
In Fig. 1 of the drawing, the principle of such an arrangement is shown. The two electrodes 1 and 2 with power supply at 3 form the ignition point 4 and a narrow point 5 in which an insulating material 6 is located. This insulating material is often used at the same time to distance the electrodes. In the air gussets 7 and 8 formed between the insulating material and the electrodes, a pre-ionization occurs when there is sufficient voltage increase between the electrodes, which exposes the ignition point by photo-ionization.
According to the invention, the electrodes are pre-ionized at the point of ignition of the arc by a nose protruding into the point of ignition itself, at which pre-discharges occur. Particularly in the case of magnetically blown spark gaps that are located in ceramic housings, this solution results in a simplification of the structural design.
Fig. 2 shows such a blown spark gap as an embodiment of the invention. In the lower part 10 of the spark gap housing which, for. B. consists of ceramic, there are recesses in which the electrodes 12 and 13 are inserted appropriately. Since ceramic housings can be manufactured with relatively good dimensional stability, this ensures that the electrodes are spaced sufficiently accurately.
At the ignition point 14, a nose 15 made of arc-resistant material as possible protrudes into the ignition point itself, which causes a pre-discharge in the air gussets 16 and 17 so that the ignition point ionizes and thus enables the spark gap to ignite more easily in the event of collisions.
The advantage over the previously used spark gaps is that the electrodes are simpler and more intensive ionization of the ignition gap. Since the arc is immediately driven away from the ignition point due to the magnetic blast, there is no risk of damage to the ignition point itself or to the nose as a result of the arc heat. The nose can be produced very easily in that it is part of the housing with the housing, here e.g. B. with the lower housing part, taken together fer. The housing is sealed in this case by a flat disk 18. The parts 10 and 18 can, for.
B. be held together by means of rivets that are inserted through the holes 19.
The arc ignited at 14 migrates, indicated by the positions 20, 21 and 22, into the quenching chamber 23. The openings 24 serve to allow the arc gases to flow out.