Palier. On connaît déjà CI-es paliers dans lesquels la charge est transmise à partir de l'élément rotatif à l'élément stationnaire par l'intermé diaire de coussinets interposés entre ces élé ments et tournant par rapport à ceux-ci,
et dans lesquels des couches de lubrifiant se forment entre les coussinets et lesdits élé- ments. du palier par suite du mouvement de culbutement de ces coussinets. Un palier de butée de ce genre a été décrit, par exemple, dans le brevet anglais no 875/05 du 16 jan vier 1905. Cette construction a aussi été pro posée pour des paliers d'appui.
Dans ce genre de palier, il existe néces sairement un contact intime entre les coussi nets et les autres :éléments au moment de la mise en. marche du palier sous charge, et un mouvement relatif entre les surfaces de con tact doit donc se produire avant que la couche de lubrifiant indispensable au fonctionnement du palier puisse se former. Cette couche de lubrifiant, une fois établie, sera maintenue aussi longtemps que le mouvement relatif con tinuera.
Les paliers connus du genre indiqué, c7est- à-dire pourvus de coussinets tournant par rap port aux éléments stationnaire et rotatif pré sentent toutefois l'inconvénient que la série de coussinets prévue ne fonctionne en général pas de façon satisfaisante. La raison de cet inconvénient doit être cherchée dans le fait qu'il arrive que les coussinets ne se mettent pas en mouvement par rapport à l'élément sta- tionnaire par le fait que le moment de la ré sistance de <RTI
ID="0001.0033"> frottement s'opposant à leur mou vement est dans ces paliers aussi grand et en général même plus grand que le moment des forces ayant tendance à les entraîner. Même si dans certains cas la rotation des coussinets peut dans ces paliers s'amorcer au démarrage du fait par exemple que les coussinets ne sont pas soumis à une charge ou par suite d'autres circonstances spéciales, elle s'arrête facile ment,
par exemple par suite d'un contact di rect entre les coussinets et les surfaces de tra- vail opposées, ou de la présence de particules solides ou du fait que l'action de la couche lubrifiante est compromise par d'autres rai- sons. Par suite de cet inconvénient, les paliers connus du genre en question n'ont pas été uti lisés pratiquement.
La présente invention a pour but d'obvier à ces difficultés dans les paliers du genre en question et de les rendre pratiquement utili sables, en assurant la rotation des coussinets interposés. Le palier selon l'invention pré sente dans ce but un agencement tel que le moment du frottement de repos des coussinets avec l'élément stationnaire est plus petit que le moment du frottement de repos de ces cous sinets avec l'élément rotatif.
Plusieurs formes d'exécution de l'objet de l'invention sont représentées, à titre d'exem ple, au dessin annexé. Dans celui-ci: La fig. 1 montre un palier de butée, cons tituant la première forme d'exécution, en coupe axiale, et la fig. 2 une coupe transversale de ce pa lier suivant la. ligne II-II de la. fig. 1; les fig. 3 et 4 montrent des variantes des coussinets pour le palier représenté aux fig. 1 et 2; la fi-. 5 montre une coupe axiale, et la fig. 6 une élévation latérale d'une deuxième forme d'exécution constituant palier d'appui; la fig. 7 montre, à plus grande échelle et en partie schématiquement, une élévation d'un coussinet de ce palier;
la fig. 8 montre une coupe axiale d'une partie d'un palier d'appui constituant une troisième forme d'exécution, et la fig. 9 montre une forme de coussinet applicable aux constructions représentées aux fig. 5, 6 et 8.
Dans le palier de butée représenté aux fig. 1 et 2, un collet de butée 2 est rigidement fixé à l'arbre 1, sa surface de travail plane 3 est opposée à la surface plane correspon dante 4 de l'élément stationnaire 5 fixé dans le châssis 6 de la machine.
Les coussinets de butée 7 de forme seg mentaire comme représentée à la fig. 2 sont arrangés en une série circulaire entre le collet 2 et l'anneau fixe 5, et sont munis de surfaces d'appui 8 et 9 pour les surfaces 3 et 4 respec tivement, lesdites surfaces étant usinées avec une telle précision que les couches minces et continues de lubrifiant nécessaires pour le bon fonctionnement de paliers du susdit genre soient maintenues entre elles.
Chaque coussi net; 7 peut être formé d'une seule pièce, comme représenté en coupe transversale à la fig. 3, ou peut être composé de deux pièces 7a, 7t> qui peuvent, soit comme représenté à la fig. 4, être fixées rigidement ensemble, soit pivoter l'une sur l'autre.
Les différents coussinets sont montés dans une cage constituée par un anneau circonférentiel extérieur 10 ayant ri gidement fixé sur lui des chevilles radiales 11, la cage formant ainsi ensemble avec les coussinets un corps agencé pour tourner en entier autour de l'axe de l'arbre indépendam ment du collet 2. Une surface de guidage cir- conférentielle 12 du châssis empêche un dé placement radial excessif de la cage.
Les surfaces d'appui 8 et 9 de chaque coussinet sont décalées l'une par rapport à l'autre comme représenté aux fig. 3 et 4, les directions de mouvement du collet 2 par rap port aux coussinets et des coussinets par rap port à l'anneau fixe 5 étant indiquées par la flèche à la gauche clé la fig. 3; la charge du palier est désignée par les lettres P, P' et le lubrifiant est marqué 0.
Afin que la rotation de la série de coussi nets puisse commencer simultanément avec la rotation de l'arbre, même lorsque le palier est sous charge, les matières des coussinets de l'anneau stationnaire 5 et du collet 2 sont choisies de sorte que le coefficient de frotte ment mutuel des surfaces en contact 9 et 4 des coussinets et de l'anneau 5 au repos soit inférieur à celui des surfaces en contact 8 et 3 des coussinets et du collet 2. Il est à noter qu'on a désigné dans toute la description un élément comme "stationnaire", s'il n'a point de rotation par rapport au châssis de la ma chine autour de l'axe du palier, ou, dans le cas d'une bielle de machine, seulement une petite oscillation secondaire autour de l'axe.
Comme les charges auxquelles les deux paires de surfaces de contact susmentionnées sont soumises, sont égales, tout au moins avec une grande approximation, le moment de frot tement appliqué par le collet 2 à la série de coussinets sera plus grand au démarrage que le moment de résistance qui lui est opposé par le frottement des coussinets sur l'anneau sta tionnaire 5; les coussinets commenceront par conséquent à tourner.
Il est entendu que le coefficient de frotte ment au repos (pour lequel on utilisera par la suite pour plus de brièveté le mot "coeffi- cient") des deux matières choisies doit être mesuré ou évalué dans des conditions corres pondant à celles régnant au démarrage dans le palier, c'est-à-dire avec des valeurs de charge similaires à celles qui se produisent normalement dans ce palier et en présence de lubrifiant sur les surfaces en contact.
Les surfaces 8 des coussinets pourraient être établies en métal antifriction composé de 90 parties d'étain, 7 parties d'antimoine et 3 parties de cuivre en poids, et alors on pour rait employer pour les surfaces 9 un métal antifriction composé de 90 parties de cad mium, 5 parties d'antimoine et 5 parties de cuivre, le collet 2. et la butée 5 étant établis les deux en acier; les coefficients de ces deux paires de métal sont dans le rapport d'envi ron 3 à 2.
Alternativement, les surfaces 8 et 9 des coussinets peuvent être établies les deux en l'un ou l'autre des métaux antifriction sus mentionnés, le collet 2 étant alors en bronze phosphoreux et la butée 5 en acier; le coeffi cient du bronze phosphoreux par rapport à l'un de ces métaux antifriction étant plus que le double du coefficient de l'acier par rap port au même métal.
L'anneau 10 de la cage est établi comme anneau à ressort de façon que, lorsqu'il est immobile, il sollicite les coussinets 7 par l'in termédiaire de collets 13 formés sur les che villes 11 radialement vers l'intérieur en con tact avec l'arbre 1. Ce frottement s'ajoute à celui existant entre les surfaces 3 et 8 pour provoquer la rotation des coussinets ensemble avec le collet au démarrage. Pendant la rota tion, l'anneau à .ressort cède suffisamment pour supprimer la pression des coussinets sur l'arbre.
A la place d'un anneau élastique 10 comme susdécrit, on peut employer un anneau rigide avec des ressorts hélicoïdaux ou d'une autre forme interposée entre les coussinets et sa pé riphérie intérieure, les bords intérieurs des coussinets étant en contact avec l'arbre lors de faibles vitesses et au repos, comme déjà décrit; la forme des coussinets peut être telle qu'une partie de ceux-ci soit en contact avec la surface 12 de la boîte 6 lorsque les ressorts sont soumis aux forces centrifuges lors de vitesses élevées de façon à empêcher un mou vement excessif vers l'extérieur des coussinets.
Dans la forme d'exécution d'un palier d'appui représentée aux fig. 5 et 6, l'arbre 21 est solidaire d'un collet 22 formé ou monté sur lui, ce collet ayant une surface d'appui sphérique 23 centrée sur l'axe de rotation. La surface d'appui stationnaire 24 est formée sur la périphérie intérieure de la bague 25, cette bague 25 étant logée dans une chambre du châssis fixe 26 de la machine.
Dans cette forme d'exécution, les coussi nets 27 sont disposés dans une série circon- férentielle entre le collet 22 et la bague sta tionnaire 25, chacun de ces coussinets ayant une surface intérieure sphérique 28 (fig. 7) en contact avec la surface d'appui extérieure 23, également sphérique, du collet 22, et une surface d'appui extérieure cylindrique 29 en contact avec la surface intérieure 24 de la bague 25,
un jeu suffisant .étant prévu pour permettre que les coussinets puissent culbuter et se mouvoir eirconférentiellement avec' des couches de lubrifiant 0 interposées entre les surfaces. Les contours des coussinets indivi duels peuvent être rectangulaires ou de toute autre forme appropriée, vues en projection sur un plan tangentiel.
Ils peuvent par exemple être de forme allant en diminuant en sens lon gitudinal ou en queue, comme décrit dans le brevet anglais no 185756 du 12 septembre 1921, ou, afin de maintenir chaque coussinet dans sa position correcte par rapport aux cous sinets adjacents de la série, ils peuvent com porter des saillies ou échancrures par les- quelles un engagement mutuel des coussinets est effectué. Les coussinets pourraient aussi être reliés individuellement à une bague ou cage de guidage dans le genre de celles ordi nairement employées dans les roulements à billes ou à rouleaux, ou à un anneau, comme dans le palier des fig. 1 et 2.
Lorsqu'on uti lise des bagues ou cages de ce genre, les cous sinets seront reliés de façon flexible à, celles- ci par exemple au moyen de chevilles ou ana logue.
Comme dans le palier à butée susdécrit, chaque coussinet 27 peut être établi en une pièce (fig. 5 à 7) ou en deux pièces 27a, 271) (fig. 9); dans le dernier cas, les deux pièces peuvent être reliées rigidement ensemble ou articulées l'une sur l'autre au milieu de la longueur du coussinet ou tout près de celui-ci, comme représenté à. la fig. 9. Les surfaces actives 28, 29 de chaque coussinet ne s'éten dent de préférence que sur une partie de sa longueur circonférentielle.
Si le collet 22 ainsi que la bague 25 sont par exemple en acier, les coussinets 27 peu vent être établis par exemple en fonte de fer de préférence de qualité dure et dense, recti fiés à leurs faces extérieures 29, leurs faces intérieures 28 étant alors garnies d'un métal antifriction à base d'étain, comme précédem ment décrit pour le palier de butée, l'acier et ce métal antifriction ayant un coefficient beaucoup plus élevé que l'acier et la fonte de fer.
La forme sphérique de la surface 23 du collet 22 et des surfaces intérieures des cous sinets<B>27,</B> comme représenté aux fig. 5 et 6, et la forme cylindrique de la surface d'appui 24 et des surfaces extérieures des coussinets contribuent à assurer la. rotation de ces cous sinets.
En effet, les zones extérieures de la surface sphérique 23 sont moins inclinées par rapport à la direction de la. charge que la sur face d'appui 24 qui est perpendiculaire à cette direction de sorte que la somme des pressions élémentaires normales aux surfaces en con tact du collet 22 et des coussinets 27, corres pondant à une charge donnée de l'arbre, est plus grande que la somme des pressions élé- znentaires normales entre les coussinets 27 et la surface d'appui 24 de la bague 25. Les sur faces sphériques chu collet 22 et des coussinets 27 permettent en outre de compenser des erreurs d'alignement dans le montage du pa lier.
Dans cette forme d'exécution, on pour rait employer des moyens élastiques qui, lors des petites vitesses de rotation, appliquent les coussinets sur la surface 23 du collet 22 afin d'augmenter le frottement entre celui-ci et ces coussinets.
Dans la forme d'exécution représentée à la fig. 8, analogue à celle des fig. 5 à 7, la sur face d'appui 23 du collet 22 est une surface de révolution dont la génératrice est sinueuse de façon que cette surface présente au moins en partie une inclinaison moins forte par rapport à la direction (le la charge que la sur face d'appui sphérique 24 de la bague station naire 25. La somme des pressions élémentaires normales aux surfaces en contact à l'intérieur des coussinets peut être ainsi augmentée à volonté jusqu'à. n'importe quel degré au dessus de la somme des pressions élémentaires normales agissant sur leurs surfaces exté rieures.
Les surfaces extérieures 29 des coussinets <B>'27</B> pourraient aussi être garnies d'une matière antifriction pourvu que le frottement entre ces coussinets et la surface 24 soit moindre que le frottement des surfaces intérieures 28 de ces coussinets avec la surface 23.
Dans les paliers d'appui décrits. les cous sinets pourraient par exemple être établis en un alliage d'étain tel que celui déjà men tionné, ou en un métal antifriction contenant, par exemple, 46 parties en poids d'étain, 42 parties de plomb et 12 parties d'antimoine. Dans ce cas, les surfaces intérieures des cous sinets peuvent être constituées directement par ce métal, tandis que les surfaces exté rieures 29 seront garnies de l'alliage de cad mium déjà. mentionné, et le collet 22 aussi bien que la bague 25 seront en acier avec des surfaces rectifiées 23 et 24.
Alternativement, les coussinets peuvent être en acier ou un autre métal garni à la face intérieure soit de l'alliage à base d'étain mentionné, soit de l'alliage à base d'étain-plomb mentionné, et du côté extérieur de l'alliage de cadmium.
On a trouvé que les coefficients de ces alliages à base d'étain et à base d'étain-plomb par rapport à l'acier sont approximativement égaux, les deux étant environ<B>50%</B> plus éle vés que le coefficient de l'alliage de cadmium par rapport à l'acier.
On pourrait obtenir les mêmes: résultats en employant des matières différentes dans le collet 22 et la bague 25, ou en utilisant différentes matières de garniture pour y for mer les surfaces 23 et 24, ces matières ayant les rapports de coefficients requis par rapport aux coussinets composés dans ce cas en entier de la même matière ou garnis sur les deux surfaces 28 et 29 de la même matière. Ainsi, le collet 22 pourrait être établi en bronze phosphoreux et la bague 25 en acier, les cous sinets étant alors soit composés entièrement, soit garnis sur les surfaces extérieures aussi bien qu'intérieures d'un des alliages anti friction susénoncés.
Le coefficient de friction au repos entre l'acier poli et les métaux dits antifriction étant beaucoup plus grand qu'entre deux faces d'acier poli, le collet 22, les coussinets 27 et la bague 25 pourraient tous être en acier, et la surface extérieure du collet, ou la surface intérieure du coussinet, pourrait alors être garnie d'un de ces métaux antifriction,
toutes les autres surfaces d'appui étant sim plement polies.
Afin .de mettre le palier décrit en état pour la mise en marche, par exemple lorsque le lubrifiant entre les surfaces a disparu par suite d'un long arrêt du palier, on peut pré voir des moyens tels qu'ils ont été décrits au brevet suisse no 82491, dans certains cas pour introduire une couche fraîche de lubrifiant au-dessous des coussinets sous pression lors du démarrage,
et des moyens peuvent être prévus pour chauffer l'huile ainsi introduite, ou, dans le même but, des moyens peuvent titre incorporés au palier pour chauffer une partie de celui-ci ou le palier entier.
Bearing. CI-es bearings are already known in which the load is transmitted from the rotary element to the stationary element by the intermediary of bearings interposed between these elements and rotating with respect to them,
and in which layers of lubricant form between the bearings and said elements. of the bearing as a result of the tumbling movement of these bearings. Such a thrust bearing has been described, for example, in British Patent No. 875/05 of Jan. 16, 1905. This construction has also been proposed for support bearings.
In this type of landing, there is necessarily an intimate contact between the net cushions and the others: elements at the time of setting. operation of the bearing under load, and a relative movement between the contact surfaces must therefore occur before the layer of lubricant essential for the operation of the bearing can form. This lubricant layer, once established, will be maintained as long as the relative movement continues.
The known bearings of the type indicated, that is to say provided with bearings rotating with respect to the stationary and rotating elements, have the disadvantage, however, that the series of bearings provided does not generally operate satisfactorily. The reason for this drawback must be sought in the fact that it happens that the bearings do not start moving with respect to the stationary element by the fact that the moment of the resistance of <RTI
ID = "0001.0033"> friction opposing their movement is in these bearings as great and in general even greater than the moment of the forces tending to drive them. Even if in some cases the rotation of the bearings may in these bearings start at start-up because for example the bearings are not subjected to a load or as a result of other special circumstances, it is easily stopped,
for example, as a result of direct contact between the bearings and opposing working surfaces, or the presence of solid particles or the action of the lubricating layer is compromised for other reasons. As a result of this drawback, the known bearings of the type in question have not been used in practice.
The object of the present invention is to overcome these difficulties in the bearings of the type in question and to make them practically usable, by ensuring the rotation of the interposed bearings. The bearing according to the invention has for this purpose an arrangement such that the moment of the resting friction of the bearings with the stationary element is smaller than the moment of the resting friction of these sine necks with the rotating element.
Several embodiments of the object of the invention are shown, by way of example, in the accompanying drawing. In it: Fig. 1 shows a thrust bearing, constituting the first embodiment, in axial section, and FIG. 2 a cross section of the following pa lier. line II-II of the. fig. 1; figs. 3 and 4 show variants of the bearings for the bearing shown in FIGS. 1 and 2; the fi-. 5 shows an axial section, and FIG. 6 a side elevation of a second embodiment constituting a support bearing; fig. 7 shows, on a larger scale and partly schematically, an elevation of a bearing of this bearing;
fig. 8 shows an axial section of part of a support bearing constituting a third embodiment, and FIG. 9 shows a form of pad applicable to the constructions shown in FIGS. 5, 6 and 8.
In the thrust bearing shown in fig. 1 and 2, a stop collar 2 is rigidly fixed to the shaft 1, its flat working surface 3 is opposite to the corresponding flat surface 4 of the stationary element 5 fixed in the frame 6 of the machine.
The stop pads 7 of segmental shape as shown in FIG. 2 are arranged in a circular series between the collar 2 and the fixed ring 5, and are provided with bearing surfaces 8 and 9 for surfaces 3 and 4 respectively, said surfaces being machined with such precision that the thin layers and continuous lubricant necessary for the proper functioning of bearings of the aforesaid kind are maintained between them.
Every net cushion; 7 can be formed in one piece, as shown in cross section in FIG. 3, or can be composed of two parts 7a, 7t> which can either as shown in FIG. 4, be rigidly fixed together, or pivot on one another.
The various bearings are mounted in a cage constituted by an outer circumferential ring 10 having firmly fixed to it radial pins 11, the cage thus forming together with the bearings a body arranged to rotate entirely around the axis of the shaft. independently of the collar 2. A circumferential guide surface 12 of the frame prevents excessive radial displacement of the cage.
The bearing surfaces 8 and 9 of each bearing are offset with respect to one another as shown in FIGS. 3 and 4, the directions of movement of the collar 2 with respect to the bearings and of the bearings with respect to the fixed ring 5 being indicated by the arrow to the left in FIG. 3; the bearing load is designated by the letters P, P 'and the lubricant is marked 0.
In order that the rotation of the series of net bearings can start simultaneously with the rotation of the shaft, even when the bearing is under load, the materials of the bearings of the stationary ring 5 and the collar 2 are chosen so that the coefficient of mutual friction of the contacting surfaces 9 and 4 of the bearings and of the ring 5 at rest is less than that of the contacting surfaces 8 and 3 of the bearings and of the collar 2. It should be noted that throughout description an element as "stationary", if it has no rotation with respect to the frame of the machine around the axis of the bearing, or, in the case of a machine connecting rod, only a small oscillation secondary around the axis.
Since the loads to which the aforementioned two pairs of contact surfaces are subjected are equal, at least with a great approximation, the frictional moment applied by the collar 2 to the series of bearings will be greater at start-up than the moment of friction. resistance which is opposed to it by the friction of the bearings on the stationary ring 5; the bearings will therefore begin to rotate.
It is understood that the coefficient of friction at rest (for which the word "coefficient" will be used later for the sake of brevity) of the two materials chosen must be measured or evaluated under conditions corresponding to those prevailing at start-up. in the bearing, that is to say with load values similar to those which normally occur in this bearing and in the presence of lubricant on the surfaces in contact.
The surfaces 8 of the bearings could be made of an anti-friction metal composed of 90 parts of tin, 7 parts of antimony and 3 parts of copper by weight, and then an anti-friction metal composed of 90 parts of copper could be used for the surfaces 9. cad mium, 5 parts of antimony and 5 parts of copper, the collar 2. and the stopper 5 being both made of steel; the coefficients of these two metal pairs are in the ratio of about 3 to 2.
Alternatively, the surfaces 8 and 9 of the bearings can both be made of one or the other of the aforementioned anti-friction metals, the collar 2 then being made of phosphor bronze and the stop 5 of steel; the coefficient of phosphor bronze with respect to one of these antifriction metals being more than double the coefficient of steel with respect to the same metal.
The ring 10 of the cage is established as a spring ring so that, when stationary, it urges the bearings 7 by means of collars 13 formed on the towns 11 radially inwardly in contact. with shaft 1. This friction is added to that existing between surfaces 3 and 8 to cause the bearings to rotate together with the collar on start-up. During rotation the spring ring yields enough to relieve the pressure from the bearings on the shaft.
Instead of an elastic ring 10 as described above, a rigid ring with helical springs or other form interposed between the bearings and its inner periphery can be employed, the inner edges of the bearings being in contact with the shaft. at low speeds and at rest, as already described; the shape of the bearings may be such that part of them is in contact with the surface 12 of the box 6 when the springs are subjected to centrifugal forces at high speeds so as to prevent excessive outward movement pads.
In the embodiment of a support bearing shown in FIGS. 5 and 6, the shaft 21 is integral with a collar 22 formed or mounted on it, this collar having a spherical bearing surface 23 centered on the axis of rotation. The stationary bearing surface 24 is formed on the inner periphery of the ring 25, this ring 25 being housed in a chamber of the fixed frame 26 of the machine.
In this embodiment, the net pads 27 are disposed in a circumferential series between the collar 22 and the stationary ring 25, each of these pads having a spherical interior surface 28 (Fig. 7) in contact with the surface. outer bearing 23, also spherical, of the collar 22, and a cylindrical outer bearing surface 29 in contact with the inner surface 24 of the ring 25,
sufficient clearance being provided to allow the bearings to tumble and move eirconferentially with the lubricant layers 0 interposed between the surfaces. The contours of the individual bearings may be rectangular or of any other suitable shape, viewed in projection on a tangential plane.
They can, for example, be of a shape decreasing in the longitudinal direction or in the tail, as described in English Patent No. 185756 of September 12, 1921, or, in order to maintain each pad in its correct position with respect to the adjacent sinet necks of the series, they can include protrusions or notches through which a mutual engagement of the bearings is effected. The bearings could also be individually connected to a guide ring or cage of the kind commonly used in ball or roller bearings, or to a ring, as in the bearing of FIGS. 1 and 2.
When using rings or cages of this kind, the sinet necks will be flexibly connected to them, for example by means of pegs or the like.
As in the abovementioned thrust bearing, each bearing 27 can be established in one piece (fig. 5 to 7) or in two pieces 27a, 271) (fig. 9); in the latter case, the two parts can be rigidly connected together or hinged to one another in the middle of the length of the pad or very close to it, as shown in. fig. 9. The active surfaces 28, 29 of each pad preferably extend only over a part of its circumferential length.
If the collar 22 as well as the ring 25 are for example made of steel, the bearings 27 can be made for example of cast iron preferably of hard and dense quality, ground at their outer faces 29, their inner faces 28 then being lined with a tin-based antifriction metal, as previously described for the thrust bearing, steel and this antifriction metal having a much higher coefficient than steel and cast iron.
The spherical shape of the surface 23 of the collar 22 and the inner surfaces of the necks sinets <B> 27, </B> as shown in fig. 5 and 6, and the cylindrical shape of the bearing surface 24 and the outer surfaces of the bearings help to ensure the. rotation of these sinet necks.
Indeed, the outer areas of the spherical surface 23 are less inclined with respect to the direction of the. load than the bearing surface 24 which is perpendicular to this direction so that the sum of the elementary pressures normal to the contacting surfaces of the collar 22 and the bearings 27, corresponding to a given load of the shaft, is more greater than the sum of the normal elementary pressures between the bearings 27 and the bearing surface 24 of the ring 25. The spherical surfaces of the collar 22 and of the bearings 27 also make it possible to compensate for alignment errors in the assembly of the pa lier.
In this embodiment, one could use resilient means which, during low rotational speeds, apply the bearings to the surface 23 of the collar 22 in order to increase the friction between the latter and these bearings.
In the embodiment shown in FIG. 8, similar to that of FIGS. 5 to 7, the bearing surface 23 of the collar 22 is a surface of revolution whose generatrix is sinuous so that this surface has at least in part a less steep inclination with respect to the direction (the load than the sur spherical bearing face 24 of the stationary ring 25. The sum of the elementary pressures normal to the contacting surfaces inside the bearings can thus be increased at will to any degree above the sum of the bearings. normal elementary pressures acting on their exterior surfaces.
The outer surfaces 29 of the bearings <B> '27 </B> could also be lined with an anti-friction material provided that the friction between these bearings and the surface 24 is less than the friction of the inner surfaces 28 of these bearings with the surface. 23.
In the support bearings described. the sinet necks could for example be made from a tin alloy such as that already mentioned, or from an anti-friction metal containing, for example, 46 parts by weight of tin, 42 parts of lead and 12 parts of antimony. In this case, the inner surfaces of the sinet necks can be formed directly by this metal, while the outer surfaces 29 will be lined with the cadmium alloy already. mentioned, and the collar 22 as well as the ring 25 will be made of steel with ground surfaces 23 and 24.
Alternatively, the bearings may be of steel or other metal lined on the inner side of either the mentioned tin-based alloy or the mentioned tin-lead-based alloy, and on the outer side of the bearing. cadmium alloy.
The coefficients of these tin-based and tin-lead based alloys with respect to steel have been found to be approximately equal, the two being approximately <B> 50% </B> higher than the coefficient of the cadmium alloy with respect to steel.
The same results could be obtained by using different materials in the collar 22 and the ring 25, or by using different packing materials to form the surfaces 23 and 24 therein, these materials having the required coefficient ratios relative to the bearings in this case entirely composed of the same material or lined on the two surfaces 28 and 29 with the same material. Thus, the collar 22 could be established in phosphor bronze and the ring 25 in steel, the sinet necks then being either entirely composed or lined on the outer surfaces as well as the inner ones with one of the aforementioned anti-friction alloys.
The coefficient of friction at rest between polished steel and so-called antifriction metals being much greater than between two faces of polished steel, the collar 22, the bearings 27 and the ring 25 could all be made of steel, and the surface the outside of the collar, or the inside surface of the pad, could then be lined with one of these anti-friction metals,
all other bearing surfaces being simply polished.
In order to put the described bearing in a condition for starting, for example when the lubricant between the surfaces has disappeared as a result of a long stop of the bearing, it is possible to provide means as described in the patent. Swiss No. 82491, in some cases to introduce a fresh layer of lubricant below the bearings under pressure when starting,
and means may be provided for heating the oil thus introduced, or, for the same purpose, means may be incorporated in the bearing for heating part of it or the entire bearing.