CA3120168A1 - Procede et dispositif d'amelioration de la biodegradabilite d'une boue - Google Patents
Procede et dispositif d'amelioration de la biodegradabilite d'une boue Download PDFInfo
- Publication number
- CA3120168A1 CA3120168A1 CA3120168A CA3120168A CA3120168A1 CA 3120168 A1 CA3120168 A1 CA 3120168A1 CA 3120168 A CA3120168 A CA 3120168A CA 3120168 A CA3120168 A CA 3120168A CA 3120168 A1 CA3120168 A1 CA 3120168A1
- Authority
- CA
- Canada
- Prior art keywords
- emulsion
- zone
- sludge
- pressure
- mud
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
- 239000010802 sludge Substances 0.000 title claims abstract description 54
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims abstract description 41
- 239000000839 emulsion Substances 0.000 claims abstract description 88
- 238000011282 treatment Methods 0.000 claims abstract description 11
- 241000894006 Bacteria Species 0.000 claims description 22
- 238000007872 degassing Methods 0.000 claims description 15
- 230000008569 process Effects 0.000 claims description 13
- 230000035939 shock Effects 0.000 claims description 12
- 238000002347 injection Methods 0.000 claims description 11
- 239000007924 injection Substances 0.000 claims description 11
- 230000006872 improvement Effects 0.000 claims description 8
- 239000002002 slurry Substances 0.000 claims description 6
- 238000011144 upstream manufacturing Methods 0.000 claims description 5
- 235000014347 soups Nutrition 0.000 claims description 3
- 238000007599 discharging Methods 0.000 claims description 2
- 238000011084 recovery Methods 0.000 claims description 2
- 238000010079 rubber tapping Methods 0.000 claims description 2
- 239000007789 gas Substances 0.000 description 22
- 230000001580 bacterial effect Effects 0.000 description 11
- 230000009089 cytolysis Effects 0.000 description 10
- 239000006185 dispersion Substances 0.000 description 8
- 239000007788 liquid Substances 0.000 description 8
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 6
- 239000005416 organic matter Substances 0.000 description 6
- 230000006378 damage Effects 0.000 description 5
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 5
- 239000000463 material Substances 0.000 description 5
- 239000000126 substance Substances 0.000 description 5
- 241000588724 Escherichia coli Species 0.000 description 4
- 230000029087 digestion Effects 0.000 description 4
- 239000012530 fluid Substances 0.000 description 4
- 239000012528 membrane Substances 0.000 description 4
- 238000007254 oxidation reaction Methods 0.000 description 4
- 230000009471 action Effects 0.000 description 3
- 238000007792 addition Methods 0.000 description 3
- 230000006837 decompression Effects 0.000 description 3
- 230000002349 favourable effect Effects 0.000 description 3
- 238000005189 flocculation Methods 0.000 description 3
- 230000005484 gravity Effects 0.000 description 3
- 239000011368 organic material Substances 0.000 description 3
- 230000003647 oxidation Effects 0.000 description 3
- 238000002360 preparation method Methods 0.000 description 3
- 238000012545 processing Methods 0.000 description 3
- 238000005086 pumping Methods 0.000 description 3
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- 230000002745 absorbent Effects 0.000 description 2
- 239000002250 absorbent Substances 0.000 description 2
- 230000001133 acceleration Effects 0.000 description 2
- 238000004458 analytical method Methods 0.000 description 2
- QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N atomic oxygen Chemical compound [O] QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 238000011161 development Methods 0.000 description 2
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 2
- 238000009826 distribution Methods 0.000 description 2
- 238000000605 extraction Methods 0.000 description 2
- 230000016615 flocculation Effects 0.000 description 2
- 238000005188 flotation Methods 0.000 description 2
- 238000009434 installation Methods 0.000 description 2
- VNWKTOKETHGBQD-UHFFFAOYSA-N methane Chemical compound C VNWKTOKETHGBQD-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 230000002211 methanization Effects 0.000 description 2
- 210000000056 organ Anatomy 0.000 description 2
- 239000001301 oxygen Substances 0.000 description 2
- 229910052760 oxygen Inorganic materials 0.000 description 2
- 230000035755 proliferation Effects 0.000 description 2
- 230000001105 regulatory effect Effects 0.000 description 2
- 230000002441 reversible effect Effects 0.000 description 2
- 239000000725 suspension Substances 0.000 description 2
- 238000002604 ultrasonography Methods 0.000 description 2
- 229920001817 Agar Polymers 0.000 description 1
- 208000012868 Overgrowth Diseases 0.000 description 1
- CBENFWSGALASAD-UHFFFAOYSA-N Ozone Chemical compound [O-][O+]=O CBENFWSGALASAD-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000006096 absorbing agent Substances 0.000 description 1
- 238000010521 absorption reaction Methods 0.000 description 1
- 241001148470 aerobic bacillus Species 0.000 description 1
- 239000008272 agar Substances 0.000 description 1
- 230000008901 benefit Effects 0.000 description 1
- 230000000903 blocking effect Effects 0.000 description 1
- 150000001768 cations Chemical class 0.000 description 1
- 210000000170 cell membrane Anatomy 0.000 description 1
- 238000001311 chemical methods and process Methods 0.000 description 1
- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 description 1
- 230000000295 complement effect Effects 0.000 description 1
- 230000006835 compression Effects 0.000 description 1
- 238000007906 compression Methods 0.000 description 1
- 230000003750 conditioning effect Effects 0.000 description 1
- 238000013016 damping Methods 0.000 description 1
- 230000034994 death Effects 0.000 description 1
- 238000013461 design Methods 0.000 description 1
- 230000001066 destructive effect Effects 0.000 description 1
- 229910003460 diamond Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000010432 diamond Substances 0.000 description 1
- 235000014113 dietary fatty acids Nutrition 0.000 description 1
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 1
- 230000005611 electricity Effects 0.000 description 1
- 238000005868 electrolysis reaction Methods 0.000 description 1
- 239000000194 fatty acid Substances 0.000 description 1
- 229930195729 fatty acid Natural products 0.000 description 1
- 150000004665 fatty acids Chemical class 0.000 description 1
- 239000000446 fuel Substances 0.000 description 1
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 description 1
- 238000000265 homogenisation Methods 0.000 description 1
- 230000007062 hydrolysis Effects 0.000 description 1
- 238000006460 hydrolysis reaction Methods 0.000 description 1
- 229910052500 inorganic mineral Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000013067 intermediate product Substances 0.000 description 1
- 238000010907 mechanical stirring Methods 0.000 description 1
- 229910044991 metal oxide Inorganic materials 0.000 description 1
- 150000004706 metal oxides Chemical class 0.000 description 1
- 239000011707 mineral Substances 0.000 description 1
- 238000002156 mixing Methods 0.000 description 1
- 239000002846 particulate organic matter Substances 0.000 description 1
- 230000035515 penetration Effects 0.000 description 1
- 238000009527 percussion Methods 0.000 description 1
- 150000002978 peroxides Chemical class 0.000 description 1
- JRKICGRDRMAZLK-UHFFFAOYSA-N peroxydisulfuric acid Chemical compound OS(=O)(=O)OOS(O)(=O)=O JRKICGRDRMAZLK-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000004033 plastic Substances 0.000 description 1
- 229920000642 polymer Polymers 0.000 description 1
- 238000002203 pretreatment Methods 0.000 description 1
- 230000000750 progressive effect Effects 0.000 description 1
- 239000011819 refractory material Substances 0.000 description 1
- 238000004513 sizing Methods 0.000 description 1
- 150000003384 small molecules Chemical class 0.000 description 1
- 239000007779 soft material Substances 0.000 description 1
- 239000011343 solid material Substances 0.000 description 1
- 239000010959 steel Substances 0.000 description 1
- 238000003756 stirring Methods 0.000 description 1
- 239000000758 substrate Substances 0.000 description 1
- 230000001629 suppression Effects 0.000 description 1
- 238000002560 therapeutic procedure Methods 0.000 description 1
- 238000009283 thermal hydrolysis Methods 0.000 description 1
- 230000008719 thickening Effects 0.000 description 1
- 231100000331 toxic Toxicity 0.000 description 1
- 230000002588 toxic effect Effects 0.000 description 1
- 238000012546 transfer Methods 0.000 description 1
- 241001148471 unidentified anaerobic bacterium Species 0.000 description 1
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C02—TREATMENT OF WATER, WASTE WATER, SEWAGE, OR SLUDGE
- C02F—TREATMENT OF WATER, WASTE WATER, SEWAGE, OR SLUDGE
- C02F1/00—Treatment of water, waste water, or sewage
- C02F1/34—Treatment of water, waste water, or sewage with mechanical oscillations
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C02—TREATMENT OF WATER, WASTE WATER, SEWAGE, OR SLUDGE
- C02F—TREATMENT OF WATER, WASTE WATER, SEWAGE, OR SLUDGE
- C02F11/00—Treatment of sludge; Devices therefor
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01F—MIXING, e.g. DISSOLVING, EMULSIFYING OR DISPERSING
- B01F23/00—Mixing according to the phases to be mixed, e.g. dispersing or emulsifying
- B01F23/20—Mixing gases with liquids
- B01F23/23—Mixing gases with liquids by introducing gases into liquid media, e.g. for producing aerated liquids
- B01F23/232—Mixing gases with liquids by introducing gases into liquid media, e.g. for producing aerated liquids using flow-mixing means for introducing the gases, e.g. baffles
- B01F23/2323—Mixing gases with liquids by introducing gases into liquid media, e.g. for producing aerated liquids using flow-mixing means for introducing the gases, e.g. baffles by circulating the flow in guiding constructions or conduits
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01F—MIXING, e.g. DISSOLVING, EMULSIFYING OR DISPERSING
- B01F23/00—Mixing according to the phases to be mixed, e.g. dispersing or emulsifying
- B01F23/80—After-treatment of the mixture
- B01F23/803—Venting, degassing or ventilating of gases, fumes or toxic vapours from the mixture
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01F—MIXING, e.g. DISSOLVING, EMULSIFYING OR DISPERSING
- B01F25/00—Flow mixers; Mixers for falling materials, e.g. solid particles
- B01F25/30—Injector mixers
- B01F25/31—Injector mixers in conduits or tubes through which the main component flows
- B01F25/312—Injector mixers in conduits or tubes through which the main component flows with Venturi elements; Details thereof
- B01F25/3124—Injector mixers in conduits or tubes through which the main component flows with Venturi elements; Details thereof characterised by the place of introduction of the main flow
- B01F25/31241—Injector mixers in conduits or tubes through which the main component flows with Venturi elements; Details thereof characterised by the place of introduction of the main flow the main flow being injected in the circumferential area of the venturi, creating an aspiration in the central part of the conduit
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01F—MIXING, e.g. DISSOLVING, EMULSIFYING OR DISPERSING
- B01F25/00—Flow mixers; Mixers for falling materials, e.g. solid particles
- B01F25/30—Injector mixers
- B01F25/31—Injector mixers in conduits or tubes through which the main component flows
- B01F25/312—Injector mixers in conduits or tubes through which the main component flows with Venturi elements; Details thereof
- B01F25/3125—Injector mixers in conduits or tubes through which the main component flows with Venturi elements; Details thereof characteristics of the Venturi parts
- B01F25/31251—Throats
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01F—MIXING, e.g. DISSOLVING, EMULSIFYING OR DISPERSING
- B01F25/00—Flow mixers; Mixers for falling materials, e.g. solid particles
- B01F25/30—Injector mixers
- B01F25/31—Injector mixers in conduits or tubes through which the main component flows
- B01F25/312—Injector mixers in conduits or tubes through which the main component flows with Venturi elements; Details thereof
- B01F25/3125—Injector mixers in conduits or tubes through which the main component flows with Venturi elements; Details thereof characteristics of the Venturi parts
- B01F25/31253—Discharge
- B01F25/312533—Constructional characteristics of the diverging discharge conduit or barrel, e.g. with zones of changing conicity
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01F—MIXING, e.g. DISSOLVING, EMULSIFYING OR DISPERSING
- B01F25/00—Flow mixers; Mixers for falling materials, e.g. solid particles
- B01F25/30—Injector mixers
- B01F25/31—Injector mixers in conduits or tubes through which the main component flows
- B01F25/314—Injector mixers in conduits or tubes through which the main component flows wherein additional components are introduced at the circumference of the conduit
- B01F25/3142—Injector mixers in conduits or tubes through which the main component flows wherein additional components are introduced at the circumference of the conduit the conduit having a plurality of openings in the axial direction or in the circumferential direction
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01F—MIXING, e.g. DISSOLVING, EMULSIFYING OR DISPERSING
- B01F25/00—Flow mixers; Mixers for falling materials, e.g. solid particles
- B01F25/50—Circulation mixers, e.g. wherein at least part of the mixture is discharged from and reintroduced into a receptacle
- B01F25/51—Circulation mixers, e.g. wherein at least part of the mixture is discharged from and reintroduced into a receptacle in which the mixture is circulated through a set of tubes, e.g. with gradual introduction of a component into the circulating flow
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01F—MIXING, e.g. DISSOLVING, EMULSIFYING OR DISPERSING
- B01F25/00—Flow mixers; Mixers for falling materials, e.g. solid particles
- B01F25/50—Circulation mixers, e.g. wherein at least part of the mixture is discharged from and reintroduced into a receptacle
- B01F25/53—Circulation mixers, e.g. wherein at least part of the mixture is discharged from and reintroduced into a receptacle in which the mixture is discharged from and reintroduced into a receptacle through a recirculation tube, into which an additional component is introduced
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C02—TREATMENT OF WATER, WASTE WATER, SEWAGE, OR SLUDGE
- C02F—TREATMENT OF WATER, WASTE WATER, SEWAGE, OR SLUDGE
- C02F1/00—Treatment of water, waste water, or sewage
- C02F1/20—Treatment of water, waste water, or sewage by degassing, i.e. liberation of dissolved gases
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C02—TREATMENT OF WATER, WASTE WATER, SEWAGE, OR SLUDGE
- C02F—TREATMENT OF WATER, WASTE WATER, SEWAGE, OR SLUDGE
- C02F1/00—Treatment of water, waste water, or sewage
- C02F1/24—Treatment of water, waste water, or sewage by flotation
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C02—TREATMENT OF WATER, WASTE WATER, SEWAGE, OR SLUDGE
- C02F—TREATMENT OF WATER, WASTE WATER, SEWAGE, OR SLUDGE
- C02F1/00—Treatment of water, waste water, or sewage
- C02F1/52—Treatment of water, waste water, or sewage by flocculation or precipitation of suspended impurities
- C02F1/54—Treatment of water, waste water, or sewage by flocculation or precipitation of suspended impurities using organic material
- C02F1/56—Macromolecular compounds
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C02—TREATMENT OF WATER, WASTE WATER, SEWAGE, OR SLUDGE
- C02F—TREATMENT OF WATER, WASTE WATER, SEWAGE, OR SLUDGE
- C02F11/00—Treatment of sludge; Devices therefor
- C02F11/12—Treatment of sludge; Devices therefor by de-watering, drying or thickening
- C02F11/121—Treatment of sludge; Devices therefor by de-watering, drying or thickening by mechanical de-watering
- C02F11/123—Treatment of sludge; Devices therefor by de-watering, drying or thickening by mechanical de-watering using belt or band filters
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01F—MIXING, e.g. DISSOLVING, EMULSIFYING OR DISPERSING
- B01F2101/00—Mixing characterised by the nature of the mixed materials or by the application field
- B01F2101/305—Treatment of water, waste water or sewage
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01F—MIXING, e.g. DISSOLVING, EMULSIFYING OR DISPERSING
- B01F2215/00—Auxiliary or complementary information in relation with mixing
- B01F2215/04—Technical information in relation with mixing
- B01F2215/0413—Numerical information
- B01F2215/0418—Geometrical information
- B01F2215/0422—Numerical values of angles
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01F—MIXING, e.g. DISSOLVING, EMULSIFYING OR DISPERSING
- B01F2215/00—Auxiliary or complementary information in relation with mixing
- B01F2215/04—Technical information in relation with mixing
- B01F2215/0413—Numerical information
- B01F2215/0436—Operational information
- B01F2215/0468—Numerical pressure values
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C02—TREATMENT OF WATER, WASTE WATER, SEWAGE, OR SLUDGE
- C02F—TREATMENT OF WATER, WASTE WATER, SEWAGE, OR SLUDGE
- C02F11/00—Treatment of sludge; Devices therefor
- C02F11/02—Biological treatment
- C02F11/04—Anaerobic treatment; Production of methane by such processes
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C02—TREATMENT OF WATER, WASTE WATER, SEWAGE, OR SLUDGE
- C02F—TREATMENT OF WATER, WASTE WATER, SEWAGE, OR SLUDGE
- C02F2209/00—Controlling or monitoring parameters in water treatment
- C02F2209/38—Gas flow rate
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C02—TREATMENT OF WATER, WASTE WATER, SEWAGE, OR SLUDGE
- C02F—TREATMENT OF WATER, WASTE WATER, SEWAGE, OR SLUDGE
- C02F2209/00—Controlling or monitoring parameters in water treatment
- C02F2209/40—Liquid flow rate
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C02—TREATMENT OF WATER, WASTE WATER, SEWAGE, OR SLUDGE
- C02F—TREATMENT OF WATER, WASTE WATER, SEWAGE, OR SLUDGE
- C02F2301/00—General aspects of water treatment
- C02F2301/04—Flow arrangements
- C02F2301/046—Recirculation with an external loop
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C02—TREATMENT OF WATER, WASTE WATER, SEWAGE, OR SLUDGE
- C02F—TREATMENT OF WATER, WASTE WATER, SEWAGE, OR SLUDGE
- C02F2301/00—General aspects of water treatment
- C02F2301/06—Pressure conditions
- C02F2301/066—Overpressure, high pressure
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C02—TREATMENT OF WATER, WASTE WATER, SEWAGE, OR SLUDGE
- C02F—TREATMENT OF WATER, WASTE WATER, SEWAGE, OR SLUDGE
- C02F2303/00—Specific treatment goals
- C02F2303/06—Sludge reduction, e.g. by lysis
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02E—REDUCTION OF GREENHOUSE GAS [GHG] EMISSIONS, RELATED TO ENERGY GENERATION, TRANSMISSION OR DISTRIBUTION
- Y02E50/00—Technologies for the production of fuel of non-fossil origin
- Y02E50/30—Fuel from waste, e.g. synthetic alcohol or diesel
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
- Life Sciences & Earth Sciences (AREA)
- Hydrology & Water Resources (AREA)
- Environmental & Geological Engineering (AREA)
- Water Supply & Treatment (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Health & Medical Sciences (AREA)
- General Chemical & Material Sciences (AREA)
- Oil, Petroleum & Natural Gas (AREA)
- Molecular Biology (AREA)
- Toxicology (AREA)
- General Health & Medical Sciences (AREA)
- Treatment Of Sludge (AREA)
- Degasification And Air Bubble Elimination (AREA)
Abstract
Il s'agit d'un procédé et d'un dispositif d'amélioration de la biodégradabilité d'une boue organique. Il comprend au moins deux cycles de traitement, chaque cycle étant d'une durée totale comprise entre l'ordre de 8 s et l'ordre de 20 s, chaque cycle comprenant une première étape de création d'une première émulsion de boue hydrolysée dans une première zone réduite, par injection d'un gaz dans ladite zone réduite, une deuxième étape d'expansion brusque de l'émulsion dans une deuxième zone, dite zone d'expansion, et une troisième étape de récupération de l'émulsion via une troisième zone de restriction.
Description
2 PROCEDE ET DISPOSITIF D' AMELIORATION DE LA
BIOLDEGRADABILITE D'UNE BOUE
La présente invention concerne un procédé
d'amélioration de la biodégradabilité d'une boue liquide organique.
Par boue organique on entend une boue comportant au minimum 10% de matière organique.
Elle concerne également un dispositif mettant en uvre un tel procédé et le produit intermédiaire obtenu.
Elle trouve une application particulièrement importante bien que non exclusive dans le domaine de la méthanisation et plus particulièrement de l'obtention de biogaz propre à être transformé en chaleur, en électricité et/ou en carburant pour véhicules.
On connaît déjà des procédés de désintégration des boues, par exemple utilisés comme prétraitement avant une digestion anaérobie.
L'objectif de ces techniques est de solubiliser la matière organique particulaire et de réduire la taille des flocs bactériens.
Ces techniques mécaniques ou chimiques présentent cependant des inconvénients.
Elles donnent notamment des performances insuffisantes du fait de réactions d'oxydation générant l'apparition de substances organiques réfractaires non biodégradables, ce qui amène l'effet inverse de celui recherché.
On connaît par exemple des techniques de préparation par action d'ultrasons sur la boue.
Celles-ci vont cependant engendrer des phénomènes de cavitation au niveau moléculaire, et donc de très fortes pressions/températures à l'origine d'oxydation par production de radicaux libres.
Il existe aussi des techniques d'hydrolyse thermique. Si celles-ci sont plus puissantes, elles sont cependant coûteuses en installation et en matière d'exploitation, et/ou nécessitent de chauffer à fortes températures (160 à 180 C).
En résumé, toutes ces techniques sont coûteuses et ont pour inconvénient de produire des substances organiques réfractaires non biodégradables qui ont donc l'effet inverse de celui recherché.
Enfin l'efficacité des procédés de préparation des boues est liée à la charge initiale de ces boues en MS
(Matière solide).
Ainsi dans le cas de techniques de lyse mécanique à action locale ou chimique telle que celles mentionnées ci-avant et mettant en uvre les ultrasons ou une oxydation chimique, la charge maximale préconisée est de 6 à 8 g par litre de MS, ce qui entraîne nécessairement une conception d'installation de préparation de grande taille.
Concernant les techniques d'hydrolyse thermique, pour laquelle la concentration initiale pour un traitement optimisé est de l'ordre de 20 g par litre, toutes concentrations inférieures génèrent par contre des coûts supplémentaires, ce qui pose ici encore des problèmes de place, d'homogénéisation et de prix.
La présente invention vise à pallier ces inconvénients en améliorant notamment les possibilités
BIOLDEGRADABILITE D'UNE BOUE
La présente invention concerne un procédé
d'amélioration de la biodégradabilité d'une boue liquide organique.
Par boue organique on entend une boue comportant au minimum 10% de matière organique.
Elle concerne également un dispositif mettant en uvre un tel procédé et le produit intermédiaire obtenu.
Elle trouve une application particulièrement importante bien que non exclusive dans le domaine de la méthanisation et plus particulièrement de l'obtention de biogaz propre à être transformé en chaleur, en électricité et/ou en carburant pour véhicules.
On connaît déjà des procédés de désintégration des boues, par exemple utilisés comme prétraitement avant une digestion anaérobie.
L'objectif de ces techniques est de solubiliser la matière organique particulaire et de réduire la taille des flocs bactériens.
Ces techniques mécaniques ou chimiques présentent cependant des inconvénients.
Elles donnent notamment des performances insuffisantes du fait de réactions d'oxydation générant l'apparition de substances organiques réfractaires non biodégradables, ce qui amène l'effet inverse de celui recherché.
On connaît par exemple des techniques de préparation par action d'ultrasons sur la boue.
Celles-ci vont cependant engendrer des phénomènes de cavitation au niveau moléculaire, et donc de très fortes pressions/températures à l'origine d'oxydation par production de radicaux libres.
Il existe aussi des techniques d'hydrolyse thermique. Si celles-ci sont plus puissantes, elles sont cependant coûteuses en installation et en matière d'exploitation, et/ou nécessitent de chauffer à fortes températures (160 à 180 C).
En résumé, toutes ces techniques sont coûteuses et ont pour inconvénient de produire des substances organiques réfractaires non biodégradables qui ont donc l'effet inverse de celui recherché.
Enfin l'efficacité des procédés de préparation des boues est liée à la charge initiale de ces boues en MS
(Matière solide).
Ainsi dans le cas de techniques de lyse mécanique à action locale ou chimique telle que celles mentionnées ci-avant et mettant en uvre les ultrasons ou une oxydation chimique, la charge maximale préconisée est de 6 à 8 g par litre de MS, ce qui entraîne nécessairement une conception d'installation de préparation de grande taille.
Concernant les techniques d'hydrolyse thermique, pour laquelle la concentration initiale pour un traitement optimisé est de l'ordre de 20 g par litre, toutes concentrations inférieures génèrent par contre des coûts supplémentaires, ce qui pose ici encore des problèmes de place, d'homogénéisation et de prix.
La présente invention vise à pallier ces inconvénients en améliorant notamment les possibilités
3 de reconditionnement et/ou de réutilisation des boues grâce à un traitement répondant mieux que ceux antérieurement connus aux exigences de la pratique, notamment en ce qu'il permet de façon étonnante une amélioration de la biodégradabilité grâce à une augmentation de la dispersion de la matière organique dans la masse d'eau, le tout associé à une lyse importante des bactéries et à une dispersion des EPS
et des colonies bactériennes, de sorte que la colonisation du milieu s'en trouve facilitée et/ou accélérée. On observe en même temps une baisse de la viscosité des boues traitées.
Un tel résultat est obtenu de façon économique par un dispositif de petite taille.
Dans ce but la présente invention propose notamment un procédé d'amélioration de la biodégradabilité d'une boue organique comprenant au moins deux cycles successifs de traitement, chaque cycle étant de durée totale comprise entre de l'ordre de 8 s et de l'ordre de 20 s, par exemple de l'ordre de 10 s, chaque cycle comprenant une première étape de création d'une première émulsion de boue hydrolysée dans une première zone dite zone réduite, par injection d'un gaz dans ladite zone réduite, une deuxième étape d'expansion brusque de l'émulsion dans une deuxième zone, dite zone d'expansion, et une troisième étape de récupération de l'émulsion via une troisième zone dite zone de restriction.
Le procédé selon l'invention ne met en uvre aucun ajout de floculent additionnel.
et des colonies bactériennes, de sorte que la colonisation du milieu s'en trouve facilitée et/ou accélérée. On observe en même temps une baisse de la viscosité des boues traitées.
Un tel résultat est obtenu de façon économique par un dispositif de petite taille.
Dans ce but la présente invention propose notamment un procédé d'amélioration de la biodégradabilité d'une boue organique comprenant au moins deux cycles successifs de traitement, chaque cycle étant de durée totale comprise entre de l'ordre de 8 s et de l'ordre de 20 s, par exemple de l'ordre de 10 s, chaque cycle comprenant une première étape de création d'une première émulsion de boue hydrolysée dans une première zone dite zone réduite, par injection d'un gaz dans ladite zone réduite, une deuxième étape d'expansion brusque de l'émulsion dans une deuxième zone, dite zone d'expansion, et une troisième étape de récupération de l'émulsion via une troisième zone dite zone de restriction.
Le procédé selon l'invention ne met en uvre aucun ajout de floculent additionnel.
4 En d'autres termes aucun floculant n'est injecté, seul le traitement par restriction/expansion successives, sans étape de floculation par ajout de polymère ou autre, permettant d'obtenir les résultats exceptionnels comme décrits plus avant ci-après.
Il en ressort des temps de contact plus efficaces car non perturbés par des matériaux additionnels entre gaz et boue de durée multiple du temps de base, par exemple de 10 s (Trois fois 10 s pour trois cycles par exemple).
Par de l'ordre de on entend +/- 10 % à 20 %.
L'invention propose aussi un procédé d'amélioration de la biodégradabilité d'une boue liquide organique comprenant une première étape de création d'une première émulsion de boue hydrolysée dans une première zone, dite zone réduite, de première pression relative Pl, par injection d'air dans ladite zone réduite en conférant à la boue dans ladite zone réduite une _ première vitesse V1 20 m/s, une deuxième étape d'expansion brusque de l'émulsion ainsi crée dans une deuxième zone, dite zone d'expansion, de deuxième pression relative P2 supérieure à 2 bars relatifs et une troisième étape de récupération de l'émulsion via une troisième zone, dite zone de restriction, en conférant à ladite émulsion dans ladite zone de restriction une seconde vitesse V2 20 m/s.
On sait que les boues organiques sont une suspension de matière organique non consommée, de cations et de structures bactériennes organisées en colonies, agrégats ou bactéries isolées.
On parle alors d'auto floculation de la suspension. Le vivant forme en effet des flocons de matières organiques et minérales difficiles à casser mécaniquement et difficile à pénétrer par d'autres
Il en ressort des temps de contact plus efficaces car non perturbés par des matériaux additionnels entre gaz et boue de durée multiple du temps de base, par exemple de 10 s (Trois fois 10 s pour trois cycles par exemple).
Par de l'ordre de on entend +/- 10 % à 20 %.
L'invention propose aussi un procédé d'amélioration de la biodégradabilité d'une boue liquide organique comprenant une première étape de création d'une première émulsion de boue hydrolysée dans une première zone, dite zone réduite, de première pression relative Pl, par injection d'air dans ladite zone réduite en conférant à la boue dans ladite zone réduite une _ première vitesse V1 20 m/s, une deuxième étape d'expansion brusque de l'émulsion ainsi crée dans une deuxième zone, dite zone d'expansion, de deuxième pression relative P2 supérieure à 2 bars relatifs et une troisième étape de récupération de l'émulsion via une troisième zone, dite zone de restriction, en conférant à ladite émulsion dans ladite zone de restriction une seconde vitesse V2 20 m/s.
On sait que les boues organiques sont une suspension de matière organique non consommée, de cations et de structures bactériennes organisées en colonies, agrégats ou bactéries isolées.
On parle alors d'auto floculation de la suspension. Le vivant forme en effet des flocons de matières organiques et minérales difficiles à casser mécaniquement et difficile à pénétrer par d'autres
5 bactéries vivantes.
Mais aucun ajout de floculant n'est effectué, ce qui a pour avantage de limiter les coûts et ne pas générer de pollution supplémentaire.
Le procédé selon l'invention permet donc notamment en exerçant des contraintes d'ordre mécaniques, à partir d'un fluide incompressible visqueux constitué par la boue organique à traiter, la fabrication d'un fluide compressible comprenant des bactéries et des flocs de bactéries qu'on peut alors soumettre à des pression/contre pression relativement peu violentes, dont on observe d'une part qu'elles détruisent (lysent) de façon suffisante une partie des bactéries présentes dans la boue de façon inattendue, et d'autre part qu'elles cassent la floculation bactérienne et dispersent la matière organique en autorisant ainsi une plus grande mise à disposition biologique de celle-ci par la suite, comme par exemple dans un processus de digestion qui suit par des bactéries anaérobies.
En d'autres termes le procédé améliore la biodégradabilité de ces substances en ce qu'il émiette, disperse, explose la structure bactérienne livrant un matériau beaucoup plus accessible à de nouvelles souches.
Avantageusement la première zone, dite réduite, est un élément de faible diamètre d (d < 50 mm) dans lequel _ _ la boue passe à une première vitesse élevée V1 ( V1
Mais aucun ajout de floculant n'est effectué, ce qui a pour avantage de limiter les coûts et ne pas générer de pollution supplémentaire.
Le procédé selon l'invention permet donc notamment en exerçant des contraintes d'ordre mécaniques, à partir d'un fluide incompressible visqueux constitué par la boue organique à traiter, la fabrication d'un fluide compressible comprenant des bactéries et des flocs de bactéries qu'on peut alors soumettre à des pression/contre pression relativement peu violentes, dont on observe d'une part qu'elles détruisent (lysent) de façon suffisante une partie des bactéries présentes dans la boue de façon inattendue, et d'autre part qu'elles cassent la floculation bactérienne et dispersent la matière organique en autorisant ainsi une plus grande mise à disposition biologique de celle-ci par la suite, comme par exemple dans un processus de digestion qui suit par des bactéries anaérobies.
En d'autres termes le procédé améliore la biodégradabilité de ces substances en ce qu'il émiette, disperse, explose la structure bactérienne livrant un matériau beaucoup plus accessible à de nouvelles souches.
Avantageusement la première zone, dite réduite, est un élément de faible diamètre d (d < 50 mm) dans lequel _ _ la boue passe à une première vitesse élevée V1 ( V1
6 20 m/s) et à faible pression pl, élément dans lequel on injecte le gaz ou l'air à fort débit (par exemple à un débit q Nm3 10 Q m3, Q étant le débit de la boue), pour créer l'émulsion gazeuse, compressible, qui alimente alors la deuxième zone, ou réacteur, en aval, de plus grand diamètre D (D > 20 d) que l'élément dans lequel l'émulsion passe, à une plus forte pression P2 (P2 > Pl), par exemple P2 > 3 bars, et avantageusement P2 10 bars et < 20 bars ou 15 bars), et à une plus faible vitesse v (v < 10 V1), avant de _ _ subir une perte de charge dans l' organe en aval, par exemple formé par une vanne à boule ou une vanne soupape ou une vanne à boisseau, en conférant à ladite émulsion dans ladite zone de restriction une seconde vitesse V2 20 m/s.
La taille particulièrement réduite de la zone d'injection (par exemple 0,001 m3) va autoriser un excellent mélange boue/air.
Il y a donc en effet à cet endroit une zone de grande vitesse, entrainant des chocs cinétiques, qui permettent à la boue d'éclater dans le gaz.
Avantageusement le gaz utilisé est de l'air.
La présence de l'oxygène de l'air améliore encore la constitution d'une émulsion air/floc bactérien en amenant un niveau d'oxygène dissout et sous forme de bulles d'air permettant encore mieux l'accompagnement de la prolifération bactérienne.
Le développement bactérien en boîte de Pétri prouve que la boue passée devient hautement biodégradable.
La taille particulièrement réduite de la zone d'injection (par exemple 0,001 m3) va autoriser un excellent mélange boue/air.
Il y a donc en effet à cet endroit une zone de grande vitesse, entrainant des chocs cinétiques, qui permettent à la boue d'éclater dans le gaz.
Avantageusement le gaz utilisé est de l'air.
La présence de l'oxygène de l'air améliore encore la constitution d'une émulsion air/floc bactérien en amenant un niveau d'oxygène dissout et sous forme de bulles d'air permettant encore mieux l'accompagnement de la prolifération bactérienne.
Le développement bactérien en boîte de Pétri prouve que la boue passée devient hautement biodégradable.
7 Avantageusement on réitère l'étape initiale sur l'émulsion hydrolysée obtenue successivement au moins N fois avec N 2, par exemple N 3 et/ou N 7 ou 8.
La structure physique de l'émulsion constituée évolue ainsi au fur et à mesure de son passage successif (N fois) en pression et décompression et engendre de ce fait un phénomène favorable à la biodégradabilité de la boue et à la constitution de bulles de différentes tailles, à savoir des petites bulles issues du gaz ou de l'air dissous à la pression de la deuxième zone, et de plus grosses bulles issues du grossissement lié à la dépression des bulles existantes dans la deuxième zone (réacteur).
On observe que cette émulsion stable est très favorable à la flottation de la masse et peut si nécessaire produire une flottation de cette dernière.
On observe également une décroissance de la viscosité au fur et à mesure des passages.
Cette faible viscosité et la présence de bulles de gaz rémanentes dans la boue (même après dégazage) permet son pompage aisé nécessaire à une bonne réitération des cycles.
Par ailleurs, l'invention, d'une part en augmentant la densité en MS, et d'autre part en préservant une bonne viscosité va ainsi autoriser un meilleur brassage et une régularité d'alimentation des étapes éventuelles de procédé qui suivent en continu ou en semi-continu.
Par semi continu, on entend par exemple par batches successifs, que l'on substitue les uns à la suite des autres à la volée, ou sensiblement sans s'arrêter,
La structure physique de l'émulsion constituée évolue ainsi au fur et à mesure de son passage successif (N fois) en pression et décompression et engendre de ce fait un phénomène favorable à la biodégradabilité de la boue et à la constitution de bulles de différentes tailles, à savoir des petites bulles issues du gaz ou de l'air dissous à la pression de la deuxième zone, et de plus grosses bulles issues du grossissement lié à la dépression des bulles existantes dans la deuxième zone (réacteur).
On observe que cette émulsion stable est très favorable à la flottation de la masse et peut si nécessaire produire une flottation de cette dernière.
On observe également une décroissance de la viscosité au fur et à mesure des passages.
Cette faible viscosité et la présence de bulles de gaz rémanentes dans la boue (même après dégazage) permet son pompage aisé nécessaire à une bonne réitération des cycles.
Par ailleurs, l'invention, d'une part en augmentant la densité en MS, et d'autre part en préservant une bonne viscosité va ainsi autoriser un meilleur brassage et une régularité d'alimentation des étapes éventuelles de procédé qui suivent en continu ou en semi-continu.
Par semi continu, on entend par exemple par batches successifs, que l'on substitue les uns à la suite des autres à la volée, ou sensiblement sans s'arrêter,
8 pour permettre le traitement en continu ou semi continu, autorisant dès lors une excellente cadence.
En résumé, les actions de pression/dépression décrites ci-avant améliorent la nature et la structure de la matière organique mieux dispersée et mieux lysée pour ce qui concerne les bactéries, ce qui engendre une meilleure accessibilité et biodégradabilité de la matière organique en augmentant les possibilités d'échanges, et donc par exemple dans le cas d'une étape suivante de méthanisation, le rendement de la réaction de digestion et dès lors de production de méthane.
Dans des modes de réalisation avantageux on a de plus et/ou par ailleurs recours à l'une et/ou à l'autre des dispositions suivantes :
- la première zone étant la partie centrale d'un venturi allongé autour d'un axe parallèle au sens d'alimentation de la boue, on injecte l'air dans ledit venturi de façon oblique par rapport à l'axe du venturi ;
- La deuxième pression moyenne P2 dans la deuxième zone est P2>3,5 bars et la troisième pression P3 en aval de la zone de restriction est la pression atmosphérique.
- on dégaze fortement l'émulsion après la troisième zone avant réitération ;
- l'air est injecté dans le sens du flux ou à contre flux de la boue et/ou injecté avec un angle compris entre 20 et 90 , par exemple entre 20 et 50 , par exemple 30 avec la direction du flux de boue ;
En résumé, les actions de pression/dépression décrites ci-avant améliorent la nature et la structure de la matière organique mieux dispersée et mieux lysée pour ce qui concerne les bactéries, ce qui engendre une meilleure accessibilité et biodégradabilité de la matière organique en augmentant les possibilités d'échanges, et donc par exemple dans le cas d'une étape suivante de méthanisation, le rendement de la réaction de digestion et dès lors de production de méthane.
Dans des modes de réalisation avantageux on a de plus et/ou par ailleurs recours à l'une et/ou à l'autre des dispositions suivantes :
- la première zone étant la partie centrale d'un venturi allongé autour d'un axe parallèle au sens d'alimentation de la boue, on injecte l'air dans ledit venturi de façon oblique par rapport à l'axe du venturi ;
- La deuxième pression moyenne P2 dans la deuxième zone est P2>3,5 bars et la troisième pression P3 en aval de la zone de restriction est la pression atmosphérique.
- on dégaze fortement l'émulsion après la troisième zone avant réitération ;
- l'air est injecté dans le sens du flux ou à contre flux de la boue et/ou injecté avec un angle compris entre 20 et 90 , par exemple entre 20 et 50 , par exemple 30 avec la direction du flux de boue ;
9 - on extrait le gaz en excès par choc mou de l'émulsion sur elle-même ou sur un volet absorbant d'énergie, de freinage de l'émulsion.
Par absorbant d'énergie on entend agencer pour réduire l'énergie cinétique du fluide d'un facteur au moins égal à deux.
Il s'agit d'un choc du type liquide/liquide.
Par choc mou on entend un choc ou contact progressif sans percussion soit sur l'émulsion elle-même par retombée gravitaire sur elle-même par exemple, soit sur un volet ou paroi ou disque d'absorption de l'énergie, par exemple un volet souple ou de dimension réduite par exemple de quelques cm2, (par exemple de x X y avec x et y < 10 cm), agencé
pour freiner le flux, sans pour autant constituer un accident créant une brusque surpression dans le flux.
Par volet ou paroi souple, on entend un élément élastique ou semi-rigide, par exemple en caoutchouc ou équivalent, propre à encaisser et/ou à créer une perte de charge, par freinage, permettant un dégazage par pression, sans pour autant destruction de l'émulsion.
En d'autres termes un tel système permet le dégazage de l'air en excès tout en assurant la continuité de l'émulsion et le respect des vitesses de passage ou de transfert de l'émulsion pendant le procédé.
Par ailleurs l'énergie mise en uvre est apportée par l'énergie cinétique de deux flux, air et boue, auxquels on fait donc subir plusieurs séquences :
- Chocs à l'entrée d'un organe type venturi, éjecteur etc ... (première zone dite zone réduite) avec différents types d'introduction de l'air à 90 , 45 , hélice etc ... ;
- mélange dans cet organe ;
- séquence de compression / dépression entre cet 5 organe et le volume du réacteur sous pression (deuxième zone dite d'expansion);
- perte de charge singulière due à l'organe de fermeture, de type vanne (troisième zone dite de restriction) ;
Par absorbant d'énergie on entend agencer pour réduire l'énergie cinétique du fluide d'un facteur au moins égal à deux.
Il s'agit d'un choc du type liquide/liquide.
Par choc mou on entend un choc ou contact progressif sans percussion soit sur l'émulsion elle-même par retombée gravitaire sur elle-même par exemple, soit sur un volet ou paroi ou disque d'absorption de l'énergie, par exemple un volet souple ou de dimension réduite par exemple de quelques cm2, (par exemple de x X y avec x et y < 10 cm), agencé
pour freiner le flux, sans pour autant constituer un accident créant une brusque surpression dans le flux.
Par volet ou paroi souple, on entend un élément élastique ou semi-rigide, par exemple en caoutchouc ou équivalent, propre à encaisser et/ou à créer une perte de charge, par freinage, permettant un dégazage par pression, sans pour autant destruction de l'émulsion.
En d'autres termes un tel système permet le dégazage de l'air en excès tout en assurant la continuité de l'émulsion et le respect des vitesses de passage ou de transfert de l'émulsion pendant le procédé.
Par ailleurs l'énergie mise en uvre est apportée par l'énergie cinétique de deux flux, air et boue, auxquels on fait donc subir plusieurs séquences :
- Chocs à l'entrée d'un organe type venturi, éjecteur etc ... (première zone dite zone réduite) avec différents types d'introduction de l'air à 90 , 45 , hélice etc ... ;
- mélange dans cet organe ;
- séquence de compression / dépression entre cet 5 organe et le volume du réacteur sous pression (deuxième zone dite d'expansion);
- perte de charge singulière due à l'organe de fermeture, de type vanne (troisième zone dite de restriction) ;
10 et ce, comme on l'a vu, pendant de l'ordre de 10s de temps de contact, avantageusement renouvelable N fois avec N 2 voir N 8.
Si nécessaire une oxydation de type ozone, peroxyde d'hydrogène, persulfate, électrolyse, oxyde métallique ou diamant peut être de plus utilisée ce qui produit une lyse encore plus forte des membranes. Mais il convient alors de contrôler que la prolifération bactérienne en culture est bien boostée et non bloquée par ces ajouts.
On observe que Le procédé selon l'invention conduit à une amélioration de la lyse de quelques dizaines de pour cent des bactéries du milieu, soit 10%, 20% voire davantage.
Cette amélioration de la lyse, qui s'effectue grâce aux conditions macroscopiques du milieu dans lequel sont les bactéries se fait dans des conditions d'énergie locale assez faibles, ce qui permet d'éviter la production non souhaitée de molécules organiques réfractaires, souvent observée avec les techniques de l'art antérieur.
Si nécessaire une oxydation de type ozone, peroxyde d'hydrogène, persulfate, électrolyse, oxyde métallique ou diamant peut être de plus utilisée ce qui produit une lyse encore plus forte des membranes. Mais il convient alors de contrôler que la prolifération bactérienne en culture est bien boostée et non bloquée par ces ajouts.
On observe que Le procédé selon l'invention conduit à une amélioration de la lyse de quelques dizaines de pour cent des bactéries du milieu, soit 10%, 20% voire davantage.
Cette amélioration de la lyse, qui s'effectue grâce aux conditions macroscopiques du milieu dans lequel sont les bactéries se fait dans des conditions d'énergie locale assez faibles, ce qui permet d'éviter la production non souhaitée de molécules organiques réfractaires, souvent observée avec les techniques de l'art antérieur.
11
12 La biodégradabilité des boues se mesure notamment par exemple en analysant et en comparant la capacité
de prolifération bactérienne en culture sur gélose, par exemple en boîte de petri.
L'invention propose aussi un dispositif mettant en uvre les procédés tels que décrits ci-dessus.
Elle propose également un dispositif d'amélioration de la biodégradabilité d'une boue organique comprenant un récipient, ou réacteur, en ligne pressurisé, des moyens d'alimentation du récipient par la boue en continu comprenant un venturi de passage de la boue, allongé autour d'un axe, au moins un piquage d'injection en air dans le rétrécissement dudit venturi, pour injection en biais par rapport à l'axe agencé pour créer une émulsion dans le récipient et des moyens d'évacuation de l'émulsion dudit récipient via un organe générant une perte de charge, et des moyens de mise en circulation en boucle dans le récipient de ladite émulsion par les moyens d'alimentation en boue, en amont de l'injection d'air.
Avantageusement le dispositif compte deux piquages d'injection en air dans le venturi en biais avec un angle compris entre 20 et 90 par rapport à l'axe dudit venturi.
L'invention propose aussi une soupe ou émulsion de boue organique obtenue après N passages par recirculation dans le réacteur décrit ci-avant, avec N 2, avantageusement 3, ou encore supérieur à 7.
Avantageusement la soupe de boue organique comprend au moins 80% de bactéries Lysées. Un tel résultat, qui dépend de l'état initial qui peut déjà être de 20 à 30 % de lyse, n'a jamais été atteint jusqu'à présent.
Par bactérie lysée, il faut entendre une bactérie dont la membrane de la cellule a été détruite, provoquant la mort de celle-ci.
On observe de plus qu'au cours du premier cycle de traitement des boues, l'introduction de gaz dans la boue associée à un temps faible de séjour du mélange dans le réacteur (quelques secondes), provoque l'extraction des molécules de petites taille, telles que H2S et NH3 (molécules toxiques), ce qui favorise l'accroissement de la biodégradabilité lors des cycles suivants.
L'invention sera mieux comprise à la lecture de la description qui suit de modes de réalisation donnés ci-après à titre d'exemples non limitatifs. La description se réfère aux dessins qui l'accompagnent dans lesquels :
La figure 1 est un schéma de principe montrant les étapes principales itératives du procédé selon le mode de réalisation de l'invention plus précisément décrit ici.
La figure 2 est un schéma illustrant un mode de réalisation d'un dispositif mettant en uvre le procédé selon l'invention dans ses deux configurations de réitérations.
La figure 2A montre en coupe un mode de réalisation d'un éjecteur utilisable avec l'invention.
Les figures 2B à 2F montrent d'autres modes de réalisation d'éjecteurs utilisables selon l'invention.
de prolifération bactérienne en culture sur gélose, par exemple en boîte de petri.
L'invention propose aussi un dispositif mettant en uvre les procédés tels que décrits ci-dessus.
Elle propose également un dispositif d'amélioration de la biodégradabilité d'une boue organique comprenant un récipient, ou réacteur, en ligne pressurisé, des moyens d'alimentation du récipient par la boue en continu comprenant un venturi de passage de la boue, allongé autour d'un axe, au moins un piquage d'injection en air dans le rétrécissement dudit venturi, pour injection en biais par rapport à l'axe agencé pour créer une émulsion dans le récipient et des moyens d'évacuation de l'émulsion dudit récipient via un organe générant une perte de charge, et des moyens de mise en circulation en boucle dans le récipient de ladite émulsion par les moyens d'alimentation en boue, en amont de l'injection d'air.
Avantageusement le dispositif compte deux piquages d'injection en air dans le venturi en biais avec un angle compris entre 20 et 90 par rapport à l'axe dudit venturi.
L'invention propose aussi une soupe ou émulsion de boue organique obtenue après N passages par recirculation dans le réacteur décrit ci-avant, avec N 2, avantageusement 3, ou encore supérieur à 7.
Avantageusement la soupe de boue organique comprend au moins 80% de bactéries Lysées. Un tel résultat, qui dépend de l'état initial qui peut déjà être de 20 à 30 % de lyse, n'a jamais été atteint jusqu'à présent.
Par bactérie lysée, il faut entendre une bactérie dont la membrane de la cellule a été détruite, provoquant la mort de celle-ci.
On observe de plus qu'au cours du premier cycle de traitement des boues, l'introduction de gaz dans la boue associée à un temps faible de séjour du mélange dans le réacteur (quelques secondes), provoque l'extraction des molécules de petites taille, telles que H2S et NH3 (molécules toxiques), ce qui favorise l'accroissement de la biodégradabilité lors des cycles suivants.
L'invention sera mieux comprise à la lecture de la description qui suit de modes de réalisation donnés ci-après à titre d'exemples non limitatifs. La description se réfère aux dessins qui l'accompagnent dans lesquels :
La figure 1 est un schéma de principe montrant les étapes principales itératives du procédé selon le mode de réalisation de l'invention plus précisément décrit ici.
La figure 2 est un schéma illustrant un mode de réalisation d'un dispositif mettant en uvre le procédé selon l'invention dans ses deux configurations de réitérations.
La figure 2A montre en coupe un mode de réalisation d'un éjecteur utilisable avec l'invention.
Les figures 2B à 2F montrent d'autres modes de réalisation d'éjecteurs utilisables selon l'invention.
13 La figure 3 illustre schématiquement en coupe le dégazeur du dispositif selon un mode de réalisation de l'invention.
Les figures 3A et 3B sont des vues de face et en coupe selon IIIA-IIIA d'un mode de réalisation du dégazeur du type décrit en référence à la figure 3.
Les figures 4 et 4A sont des vues de dessus et en coupe selon IVA - IVA d'un autre mode de réalisation du dégazeur avec paroi de freinage.
La figure 4B est une vue en coupe schématique d'un autre mode de réalisation du dégazeur avec paroi de freinage.
La figure 5 illustre la dispersion du matériau organique dont l'analyse (dispersion, distribution, éclatement) permet de constater l'augmentation de la biodégradabilité dudit matériau organique, sans mise en uvre du procédé selon l'invention, et après circulation, une, huit et dix fois selon l'invention, sur une boue liquide.
La figure 6 illustre la porosité, la taille et la géométrie des structures bactérienne (agrégats) et la lyse obtenue après aucune, une et huit réitérations du cycle selon le mode de réalisation de l'invention plus particulièrement décrit ici sur une boue liquide.
Les figures 7 et 8 illustrent respectivement un groupe de bactéries en cours de destruction grossies à 0,5 micron, et de bactéries complètement lysées à
0,2 micron, respectivement après huit réitérations.
La figure 1 illustre schématiquement un dispositif mettant en uvre le procédé d'augmentation de la biodégradabilité d'une boue, selon le mode de
Les figures 3A et 3B sont des vues de face et en coupe selon IIIA-IIIA d'un mode de réalisation du dégazeur du type décrit en référence à la figure 3.
Les figures 4 et 4A sont des vues de dessus et en coupe selon IVA - IVA d'un autre mode de réalisation du dégazeur avec paroi de freinage.
La figure 4B est une vue en coupe schématique d'un autre mode de réalisation du dégazeur avec paroi de freinage.
La figure 5 illustre la dispersion du matériau organique dont l'analyse (dispersion, distribution, éclatement) permet de constater l'augmentation de la biodégradabilité dudit matériau organique, sans mise en uvre du procédé selon l'invention, et après circulation, une, huit et dix fois selon l'invention, sur une boue liquide.
La figure 6 illustre la porosité, la taille et la géométrie des structures bactérienne (agrégats) et la lyse obtenue après aucune, une et huit réitérations du cycle selon le mode de réalisation de l'invention plus particulièrement décrit ici sur une boue liquide.
Les figures 7 et 8 illustrent respectivement un groupe de bactéries en cours de destruction grossies à 0,5 micron, et de bactéries complètement lysées à
0,2 micron, respectivement après huit réitérations.
La figure 1 illustre schématiquement un dispositif mettant en uvre le procédé d'augmentation de la biodégradabilité d'une boue, selon le mode de
14 réalisation de l'invention plus particulièrement décrit ici.
A partir d'une boue organique 1, par exemple pompée en continu dans un bac de décantation (non représenté) et introduite dans une canalisation 2, on crée une première émulsion de boue hydrolysée dans une première zone 3 (dite zone réduite) de la canalisation, par injection d'un gaz 4 dans la zone réduite, en conférant à la boue émulsionnée dans ladite zone une grande vitesse V1 (V1 10 m/s) et avantageusement V1 20 m/s.
La zone réduite 3 est donc une zone de faible pression P1 (par exemple P1 0,5 bar relatif) et de grande vitesse permettant un excellent mélange gaz/boues.
La première émulsion est ensuite introduite dans une deuxième zone 5, dite zone d'expansion ou réacteur, de plus grand volume, conférant à la première émulsion une vitesse basse V2 1 m/s) mais sous une forte pression P2 (P2 5 bars).
La zone 5 (ou réacteur) débouche ensuite en continu sur une troisième zone 6 dite de restriction, par exemple formée par une vanne 7 de régulation, d'évacuation de la première émulsion, de faible pression P3 (P3 0,05 bar) et de forte vitesse V3 20 m/s dans laquelle se forme une deuxième émulsion qui va être recyclée (flèche 8) au moins une fois, ou encore N fois avec N 2, par exemple 3 fois ou 7 fois, via une canalisation 9 de dérivation et une pompe 10 de recirculation située en amont 11 de la première zone réduite 3.
Cette recirculation peut se faire via un piquage 12 situé en amont d'un dégazeur 13 de la deuxième émulsion, ou en aval 14 dudit dégazeur, de façon commandée par un automate 15 en fonction du nombre N
5 de cycles choisi.
Chaque cycle de circulation de l'émulsion entre la zone réduite 3 et la zone de restriction 6 est équivalent à un temps de passage (et donc de contact bulles de gaz/boues), notamment dans le réacteur, de 10 quelques secondes, par exemple un temps t 10s.
On fait ainsi passer l'émulsion, enrichie en gaz/air à chaque passage) par des phases successives de décompression/pression/décompression ou encore d'accélération/décélération/accélération de
A partir d'une boue organique 1, par exemple pompée en continu dans un bac de décantation (non représenté) et introduite dans une canalisation 2, on crée une première émulsion de boue hydrolysée dans une première zone 3 (dite zone réduite) de la canalisation, par injection d'un gaz 4 dans la zone réduite, en conférant à la boue émulsionnée dans ladite zone une grande vitesse V1 (V1 10 m/s) et avantageusement V1 20 m/s.
La zone réduite 3 est donc une zone de faible pression P1 (par exemple P1 0,5 bar relatif) et de grande vitesse permettant un excellent mélange gaz/boues.
La première émulsion est ensuite introduite dans une deuxième zone 5, dite zone d'expansion ou réacteur, de plus grand volume, conférant à la première émulsion une vitesse basse V2 1 m/s) mais sous une forte pression P2 (P2 5 bars).
La zone 5 (ou réacteur) débouche ensuite en continu sur une troisième zone 6 dite de restriction, par exemple formée par une vanne 7 de régulation, d'évacuation de la première émulsion, de faible pression P3 (P3 0,05 bar) et de forte vitesse V3 20 m/s dans laquelle se forme une deuxième émulsion qui va être recyclée (flèche 8) au moins une fois, ou encore N fois avec N 2, par exemple 3 fois ou 7 fois, via une canalisation 9 de dérivation et une pompe 10 de recirculation située en amont 11 de la première zone réduite 3.
Cette recirculation peut se faire via un piquage 12 situé en amont d'un dégazeur 13 de la deuxième émulsion, ou en aval 14 dudit dégazeur, de façon commandée par un automate 15 en fonction du nombre N
5 de cycles choisi.
Chaque cycle de circulation de l'émulsion entre la zone réduite 3 et la zone de restriction 6 est équivalent à un temps de passage (et donc de contact bulles de gaz/boues), notamment dans le réacteur, de 10 quelques secondes, par exemple un temps t 10s.
On fait ainsi passer l'émulsion, enrichie en gaz/air à chaque passage) par des phases successives de décompression/pression/décompression ou encore d'accélération/décélération/accélération de
15 l'émulsion d'en même temps t, conférant ainsi à ladite émulsion un traitement de longueurs t + N x t.
On remarque de plus que le procédé selon l'invention permet un épaississement de la boue obtenue in fine après décantation (quand on laisse reposer l'émulsion pour traitement ultérieur par exemple en vue d'une méthanisation) et ce tout en maintenant une forte disponibilité des substrats. On observe qu'il engendre par ailleurs une faible viscosité tout ou permettant une lyse partielle des bactéries aérobies en réalisant notamment ainsi l'objet de l'invention, c'est-à-dire en augmentant la biodégradabilité des boues, comme cela résulte d'une analyse de type développement bactérien en boite de Petri (cf Tableau I ci-dessous) donnée à titre d'exemple et obtenue avec une boue de composition suivante :
On remarque de plus que le procédé selon l'invention permet un épaississement de la boue obtenue in fine après décantation (quand on laisse reposer l'émulsion pour traitement ultérieur par exemple en vue d'une méthanisation) et ce tout en maintenant une forte disponibilité des substrats. On observe qu'il engendre par ailleurs une faible viscosité tout ou permettant une lyse partielle des bactéries aérobies en réalisant notamment ainsi l'objet de l'invention, c'est-à-dire en augmentant la biodégradabilité des boues, comme cela résulte d'une analyse de type développement bactérien en boite de Petri (cf Tableau I ci-dessous) donnée à titre d'exemple et obtenue avec une boue de composition suivante :
16 MV (Matière Volatile) % de la matière sèche: 60%
AVG Acide Gras Volatil 185 mg/1 AGC/TAC: 0,4 PH: 6,8 Tableau I
Échantillon E. Colis Flore (UFC/g) totale (UFC/g) Boue 31 000 41 000 000 Sans passage Boue 79 000 89 000 000 2 passages (20 sec) Boue 170 000 730 000 000 8 passages (80 sec) Échantillon E. Colis Flore (UFC/g) totale (UFC/g) Boue 25 000 14000000 Sans passage Boue 220 000 120000000 2 passages (20 sec) Boue 330 000 320000000 8 passages (80 sec)
AVG Acide Gras Volatil 185 mg/1 AGC/TAC: 0,4 PH: 6,8 Tableau I
Échantillon E. Colis Flore (UFC/g) totale (UFC/g) Boue 31 000 41 000 000 Sans passage Boue 79 000 89 000 000 2 passages (20 sec) Boue 170 000 730 000 000 8 passages (80 sec) Échantillon E. Colis Flore (UFC/g) totale (UFC/g) Boue 25 000 14000000 Sans passage Boue 220 000 120000000 2 passages (20 sec) Boue 330 000 320000000 8 passages (80 sec)
17 Échantillon E. Colis Flore (UFC/g) totale (UFC/g) Boue 79 000 16000000 Sans passage Boue 320 000 130000000 2 passages (20 sec) Boue 410 000 310000000 8 passages (80 sec) Échantillon E. Colis Flore (UFC/g) totale (UFC/g) Boue 36 000 32000000 Sans passage Boue 84 000 110000000 2 passages (20 sec) Boue 140 000 130000000 8 passages (80 sec) UFC = Unité Faisant Colonies La figure 2 montre un mode de réalisation d'un dispositif 16 selon l'invention.
Les boues organiques liquides 17 sont introduites via une pompe d'alimentation 18 et une tuyauterie 19 vers une restriction 20 par exemple formée par un
Les boues organiques liquides 17 sont introduites via une pompe d'alimentation 18 et une tuyauterie 19 vers une restriction 20 par exemple formée par un
18 venturi dans une enceinte tubulaire 21 par exemple de hauteur 1 m et de diamètre 50 cm.
Un compresseur 22 alimente en air comprimé 23 l'intérieur du venturi 20, en biais par exemple avec un angle de 450 dans le sens du fluide, pour former une émulsion 24 ou mélange triphasique boue/air/eau.
L'enceinte tubulaire est par exemple maintenue à
une pression de l'ordre de 3 bars à 5 bars relatifs.
Ceci peut se faire par l'intermédiaire d'une vanne régulée 25 en fonction de la pression interne de l'enceinte. Cette vanne 25 constitue une restriction.
En aval de la vanne 25, l'émulsion alimente le dégazeur 26 selon le mode de réalisation de l'invention plus particulièrement décrit ici.
Le dégazeur de l'émulsion est ouvert à la pression atmosphérique en 27 et comprend un tube vertical 28 d'alimentation en fontaine de l'émulsion permettant un choc mou de l'émulsion sur elle-même, ce qui permet un dégazage doux et non destructeur de l'émulsion, comme cela sera décrit plus précisément ci-après en référence aux figures 3 à 3B.
Le gaz obtenu peut ou non être réutilisé (circuit 29) pour être recyclé via le compresseur 22, dans la zone de restriction 20.
La boue reste pendant un temps déterminé à
l'intérieur du dégazeur, par exemple de l'ordre de 1 à 5 minutes, puis est évacuée gravitairement via une tuyauterie 30 vers un traitement ultérieur 31.
Selon le mode de réalisation de l'invention, plus particulièrement décrit, on va recirculer plusieurs fois dans l'enceinte tubulaire 21 avant dégazage
Un compresseur 22 alimente en air comprimé 23 l'intérieur du venturi 20, en biais par exemple avec un angle de 450 dans le sens du fluide, pour former une émulsion 24 ou mélange triphasique boue/air/eau.
L'enceinte tubulaire est par exemple maintenue à
une pression de l'ordre de 3 bars à 5 bars relatifs.
Ceci peut se faire par l'intermédiaire d'une vanne régulée 25 en fonction de la pression interne de l'enceinte. Cette vanne 25 constitue une restriction.
En aval de la vanne 25, l'émulsion alimente le dégazeur 26 selon le mode de réalisation de l'invention plus particulièrement décrit ici.
Le dégazeur de l'émulsion est ouvert à la pression atmosphérique en 27 et comprend un tube vertical 28 d'alimentation en fontaine de l'émulsion permettant un choc mou de l'émulsion sur elle-même, ce qui permet un dégazage doux et non destructeur de l'émulsion, comme cela sera décrit plus précisément ci-après en référence aux figures 3 à 3B.
Le gaz obtenu peut ou non être réutilisé (circuit 29) pour être recyclé via le compresseur 22, dans la zone de restriction 20.
La boue reste pendant un temps déterminé à
l'intérieur du dégazeur, par exemple de l'ordre de 1 à 5 minutes, puis est évacuée gravitairement via une tuyauterie 30 vers un traitement ultérieur 31.
Selon le mode de réalisation de l'invention, plus particulièrement décrit, on va recirculer plusieurs fois dans l'enceinte tubulaire 21 avant dégazage
19 (circuit interrompu 32), ou après dégazage (circuit trait mixte 33) via les pompes de recirculation respectivement 34 et35.
On a représenté sur la figure 2A un mode de réalisation de la restriction 20 dans laquelle se réalise l'émulsion boue/gaz.
La restriction est formée par un venturi 36 comprenant un corps creux 37 comprenant une arrivée de boue (flux F) formée par un alésage tronconique 38 débouchant sur une portion d'alésage cylindrique 39 de petit diamètre, dans laquelle deux piquages symétriques 40, formant un angle compris entre 20 et 90 , par exemple 30 avec la direction axiale 41 du venturi, permettent l'alimentation en gaz dans le sens du flux de boue F.
L'émulsion boue/gaz s'effectue dans cette portion d'alézage cylindrique par exemple de volume 1 litre, pour un débit de boue de 50 m3/h et de gaz injecté, avantageusement de l'air, de 250 Nm3/h.
La portion d'alésage cylindrique débouche sur une portion tronconique inverse 42 d'évacuation de l'émulsion vers l'enceinte/réacteur 21.
La configuration de ce venturi et des piquages permet des vitesses de l'émulsion supérieures à 20 m/s.
Les figures 2B à 2F montrent des modes de réalisation de venturi avec injection de gaz au centre du venturi, avec un piquage à contre flux de boue par exemple avec un angle de 45 (figure 2B), un piquage perpendiculaire au sens du flux (figure 2C), un seul piquage dans le sens du flux, par exemple avec un angle de 45 (figure 2D), deux piquages symétriques perpendiculaires au sens du flux (figure 2E), ou deux piquages symétriques à contre flux (figure 2F) par exemple avec un angle de 45 .
5 La Figure 3 montre schématiquement en coupe le dégazeur 26 selon un mode de réalisation de l'invention.
Le dégazeur comporte un récipient 43 par exemple cylindrique, de hauteur sensiblement égale à 1 m.
10 Le diamètre du récipient est par exemple compris entre 200 et 300 millimètres.
La boue est alimentée en 44 par une tuyauterie par exemple de diamètre 80 mm qui pénètre en partie basse 45 du récipient puis présente un coude U à 90 et une 15 partie verticale cylindrique 46 par exemple de diamètre 100.
La partie verticale cylindrique 46 se termine par un col 47 de sortie de la boue en fontaine.
Le récipient définit un volume interne V dans lequel
On a représenté sur la figure 2A un mode de réalisation de la restriction 20 dans laquelle se réalise l'émulsion boue/gaz.
La restriction est formée par un venturi 36 comprenant un corps creux 37 comprenant une arrivée de boue (flux F) formée par un alésage tronconique 38 débouchant sur une portion d'alésage cylindrique 39 de petit diamètre, dans laquelle deux piquages symétriques 40, formant un angle compris entre 20 et 90 , par exemple 30 avec la direction axiale 41 du venturi, permettent l'alimentation en gaz dans le sens du flux de boue F.
L'émulsion boue/gaz s'effectue dans cette portion d'alézage cylindrique par exemple de volume 1 litre, pour un débit de boue de 50 m3/h et de gaz injecté, avantageusement de l'air, de 250 Nm3/h.
La portion d'alésage cylindrique débouche sur une portion tronconique inverse 42 d'évacuation de l'émulsion vers l'enceinte/réacteur 21.
La configuration de ce venturi et des piquages permet des vitesses de l'émulsion supérieures à 20 m/s.
Les figures 2B à 2F montrent des modes de réalisation de venturi avec injection de gaz au centre du venturi, avec un piquage à contre flux de boue par exemple avec un angle de 45 (figure 2B), un piquage perpendiculaire au sens du flux (figure 2C), un seul piquage dans le sens du flux, par exemple avec un angle de 45 (figure 2D), deux piquages symétriques perpendiculaires au sens du flux (figure 2E), ou deux piquages symétriques à contre flux (figure 2F) par exemple avec un angle de 45 .
5 La Figure 3 montre schématiquement en coupe le dégazeur 26 selon un mode de réalisation de l'invention.
Le dégazeur comporte un récipient 43 par exemple cylindrique, de hauteur sensiblement égale à 1 m.
10 Le diamètre du récipient est par exemple compris entre 200 et 300 millimètres.
La boue est alimentée en 44 par une tuyauterie par exemple de diamètre 80 mm qui pénètre en partie basse 45 du récipient puis présente un coude U à 90 et une 15 partie verticale cylindrique 46 par exemple de diamètre 100.
La partie verticale cylindrique 46 se termine par un col 47 de sortie de la boue en fontaine.
Le récipient définit un volume interne V dans lequel
20 débouche la tuyauterie cylindrique 46.
Le volume présente un fond 48 muni d'une tuyauterie 49 de sortie de diamètre identique à la tuyauterie d'entrée de l'émulsion.
Avantageusement un piquage 50 de dégazage complémentaire de l'émulsion après passage dans le récipient, en partie haute 51 de la tuyauterie d'évacuation, est prévu, ladite partie haute 51 étant à une hauteur inférieure au niveau de boue dans le récipient.
La hauteur de la partie haute 51 est agencée pour être égale ou légèrement inférieure à celle du col 47,
Le volume présente un fond 48 muni d'une tuyauterie 49 de sortie de diamètre identique à la tuyauterie d'entrée de l'émulsion.
Avantageusement un piquage 50 de dégazage complémentaire de l'émulsion après passage dans le récipient, en partie haute 51 de la tuyauterie d'évacuation, est prévu, ladite partie haute 51 étant à une hauteur inférieure au niveau de boue dans le récipient.
La hauteur de la partie haute 51 est agencée pour être égale ou légèrement inférieure à celle du col 47,
21 par rapport au fond du volume V, pour permettre un temps de séjour dans le dégazeur, déterminé, par exemple 20 s.
Le volume V se termine en partie haute par une ouverture 52 de sortie à l'atmosphère avantageusement protégée par un becquet 53 de blocage des projections de boue. Dans le mode de réalisation tel que décrit et avec les dimensions d'entrée/sortie des différentes tuyauteries d'alimentation de DN 80mm, la hauteur H de l'émulsion de boue, c'est-à-dire entre le fond du récipient et la périphérie du col de la partie verticale cylindrique 46, est par exemple compris entre 400 et 600 mm par exemple 500 mm.
Dans la suite de la description on utilisera des numéros de référence identiques pour désigner des éléments identiques ou similaires.
On a représenté sur les figures 3A et 3B un autre mode de réalisation de dégazeur selon l'invention permettant le dégazage de l'émulsion par chocs mous de l'émulsion sur elle-même.
Il peut s'inscrire dans un parallélépipède de 1,50 mX1mX 600 mm, pour le traitement de boues alimentées en continu à un débit de 20 m3 et ce en utilisant des tuyauteries et/ou des tôles en matière plastique ou en acier du commerce, ce qui présente un grand intérêt.
En effet, par rapport à un simple dégazage par mise à l'atmosphère, ou encore en comparaison avec un dégazeur utilisant un brassage mécanique pour détacher l'air en surplus de l'émulsion, on obtient une amélioration du dégazage pouvant atteindre 20% voire 50%.
Le volume V se termine en partie haute par une ouverture 52 de sortie à l'atmosphère avantageusement protégée par un becquet 53 de blocage des projections de boue. Dans le mode de réalisation tel que décrit et avec les dimensions d'entrée/sortie des différentes tuyauteries d'alimentation de DN 80mm, la hauteur H de l'émulsion de boue, c'est-à-dire entre le fond du récipient et la périphérie du col de la partie verticale cylindrique 46, est par exemple compris entre 400 et 600 mm par exemple 500 mm.
Dans la suite de la description on utilisera des numéros de référence identiques pour désigner des éléments identiques ou similaires.
On a représenté sur les figures 3A et 3B un autre mode de réalisation de dégazeur selon l'invention permettant le dégazage de l'émulsion par chocs mous de l'émulsion sur elle-même.
Il peut s'inscrire dans un parallélépipède de 1,50 mX1mX 600 mm, pour le traitement de boues alimentées en continu à un débit de 20 m3 et ce en utilisant des tuyauteries et/ou des tôles en matière plastique ou en acier du commerce, ce qui présente un grand intérêt.
En effet, par rapport à un simple dégazage par mise à l'atmosphère, ou encore en comparaison avec un dégazeur utilisant un brassage mécanique pour détacher l'air en surplus de l'émulsion, on obtient une amélioration du dégazage pouvant atteindre 20% voire 50%.
22 Ainsi et par exemple, avec un dispositif du type décrit en référence à la figure 3, de 641 de volume utile max. (base carrée de 400 mm x 400 mm), un coude d'arrivée en DN 120 mm et un fonctionnement entre 5 à
12 m3/h (avec un débit d'air à 30 Nm3/h), on obtient un meilleur dégazage, et ce beaucoup plus rapidement qu'avec l'art antérieur. Cela ressort notamment du tableau II ci-après, précisant également les conditions de hauteur de chute de la fontaine H
(conditionnant le choc mou).
Tableau II
Débit Volume utile (1) Elévation de la M3/h et Temps de fontaine par séjour utile (s) rapport au fond (H) 5 58 / 42 35 à 40 5 58 / 42 35 à 40 5 58 / 42 35 à 40 10 60 / 22 40 à 45 10 60 / 22 40 à 45 10 60 / 22 40 à 45 12 62 / 19 45 à 50 12 62 / 19 45 à 50 12 62 / 19 45 à 50 Les figures 4 et 4A montrent en vue de dessus et en coupe selon IVA - IVA, un exemple de dégazeur 60 selon un autre mode de réalisation de l'invention, comprenant une enceinte E par exemple de forme parallélépipédique avec des coins coupés C, disposée
12 m3/h (avec un débit d'air à 30 Nm3/h), on obtient un meilleur dégazage, et ce beaucoup plus rapidement qu'avec l'art antérieur. Cela ressort notamment du tableau II ci-après, précisant également les conditions de hauteur de chute de la fontaine H
(conditionnant le choc mou).
Tableau II
Débit Volume utile (1) Elévation de la M3/h et Temps de fontaine par séjour utile (s) rapport au fond (H) 5 58 / 42 35 à 40 5 58 / 42 35 à 40 5 58 / 42 35 à 40 10 60 / 22 40 à 45 10 60 / 22 40 à 45 10 60 / 22 40 à 45 12 62 / 19 45 à 50 12 62 / 19 45 à 50 12 62 / 19 45 à 50 Les figures 4 et 4A montrent en vue de dessus et en coupe selon IVA - IVA, un exemple de dégazeur 60 selon un autre mode de réalisation de l'invention, comprenant une enceinte E par exemple de forme parallélépipédique avec des coins coupés C, disposée
23 horizontalement par rapport à l'arrivée du flux de boue F, par exemple de dimension LX1XH : 300 X 400 X 300 pour un débit de traitement de 10-13 M3/h, un MS
de 8 à 10 g/1 et un Veff de 30 litres.
Le Veff : (Volume efficace) est un volume de boue/eau à l'entrée du dégazeur permettant d'absorber l'énergie nécessaire à un bon dégazage de l'émulsion.
Ce volume varie en fonction des différents dimensionnements.
Il est d'environ et par exemple de 30-40 litres.
L'enceinte E comprend une entrée du flux qui débouche dans une chambre 61 de passage, par exemple cylindrique, présentant une portion de cylindre 62 ouverte en partie basse, sur toute la longueur de la chambre (par exemple de 200 mm dans l'exemple numérique ci-dessus) et munie à son extrémité dans le sens horizontal d'une paroi 63, propre à freiner l'émulsion ou lorsque la paroi est souple à s'écarter vers l'intérieur 63' sous la pression douce de l'émulsion F1.
L'enceinte comporte vers le haut un tube T, d'évacuation de l'air du dégazeur, et un orifice de sortie S à l'autre extrémité. L'enceinte E peut, ou non, présenter par exemple au 2/3 de sa longueur, une paroi intermédiaire P, de répartition permettant l'évacuation de l'émulsion en partie basse, par une fente élargie Z.
Une telle paroi permet soit directement le freinage de l'émulsion, soit renforce encore l'homogénéité de l'émulsion.
de 8 à 10 g/1 et un Veff de 30 litres.
Le Veff : (Volume efficace) est un volume de boue/eau à l'entrée du dégazeur permettant d'absorber l'énergie nécessaire à un bon dégazage de l'émulsion.
Ce volume varie en fonction des différents dimensionnements.
Il est d'environ et par exemple de 30-40 litres.
L'enceinte E comprend une entrée du flux qui débouche dans une chambre 61 de passage, par exemple cylindrique, présentant une portion de cylindre 62 ouverte en partie basse, sur toute la longueur de la chambre (par exemple de 200 mm dans l'exemple numérique ci-dessus) et munie à son extrémité dans le sens horizontal d'une paroi 63, propre à freiner l'émulsion ou lorsque la paroi est souple à s'écarter vers l'intérieur 63' sous la pression douce de l'émulsion F1.
L'enceinte comporte vers le haut un tube T, d'évacuation de l'air du dégazeur, et un orifice de sortie S à l'autre extrémité. L'enceinte E peut, ou non, présenter par exemple au 2/3 de sa longueur, une paroi intermédiaire P, de répartition permettant l'évacuation de l'émulsion en partie basse, par une fente élargie Z.
Une telle paroi permet soit directement le freinage de l'émulsion, soit renforce encore l'homogénéité de l'émulsion.
24 On a représenté sur la figure 4B une variante du dégazeur 60' selon un autre mode de réalisation de l'invention, en longitudinal.
La paroi interne destinée à amortir le choc du mélange peut avantageusement être en caoutchouc ou autre matière molle. Mais on peut également utiliser par exemple une paroi plus rigide, par exemple de forme plus ou moins convexe.
Plus précisément, la variante de la figure 4B montre une arrivée A de l'émulsion et du gaz en excès dans une zone B de l'enceinte 60' remplie de boue X en partie basse et de gaz en partie haute.
La zone B est fermée par une paroi L amortissant l'énergie du flux, paroi souple ou dure (avantageusement convexe).
Le gaz en excès est extrait du ciel gazeux par une mise à l'air/évent D.
L'extraction du flux liquide sous versé par la paroi L s'effectue par la zone G qui propose un écoulement _ calme, laminaire.
Pour 20 à 23 m3/h de boue chargée entre 10 et 30 g/1 et jusqu'à 100 Nm3/h d'air ajouté pour former l'émulsion, l'enceinte est par exemple de dimensions LX1XH= 500 X 200 X 250 avec une pénétration dans l'enceinte du tube de sortie de 130 mm et une hauteur de paroi absorbante de 160 cm.
Avec l'invention (confère photographies de la figure 5) on observe une dispersion de la matière qui s'améliore au fur et à mesure des passages, en comparaison à une absence de traitement selon l'invention.
Plus précisément les colonnes 70, 71, 72 et 73 montrent la dispersion du matériau organique 74 respectivement après zéro passage, un passage, huit passages et dix passages. On constate que le matériau 5 est de plus en plus dispersé au fur et à mesure des passages (jusqu'à ne plus trop changer à partir de 7.8 passages), ce qui permet donc une meilleure mise à
disposition des bactéries pour la suite d'un procédé, par exemple, pour être dirigées vers un digesteur.
10 En plus de leur dispersion on constate, une destruction des parois des bactéries de façon particulièrement favorable (destruction des parois membranaires) (voir figure 6), ce qui rend leur contenu accessible et consommable par d'autres bactéries, 15 entrainant ainsi et globalement avec leur dispersion une meilleure biodégradabilité.
Sans passage (colonne 75), les bactéries 76 sont vivantes. Après un ou deux passages (77) le taux de lyse des bactéries 76 est déjà supérieur à 30% (voir 20 destruction des membranes 78).
Après huit passages le taux de destruction (lyse) est supérieur ou égal à 80%.
Les photographies des figures 7 et 8 montrent respectivement à l'échelle de 0.5 micron et de 0.2
La paroi interne destinée à amortir le choc du mélange peut avantageusement être en caoutchouc ou autre matière molle. Mais on peut également utiliser par exemple une paroi plus rigide, par exemple de forme plus ou moins convexe.
Plus précisément, la variante de la figure 4B montre une arrivée A de l'émulsion et du gaz en excès dans une zone B de l'enceinte 60' remplie de boue X en partie basse et de gaz en partie haute.
La zone B est fermée par une paroi L amortissant l'énergie du flux, paroi souple ou dure (avantageusement convexe).
Le gaz en excès est extrait du ciel gazeux par une mise à l'air/évent D.
L'extraction du flux liquide sous versé par la paroi L s'effectue par la zone G qui propose un écoulement _ calme, laminaire.
Pour 20 à 23 m3/h de boue chargée entre 10 et 30 g/1 et jusqu'à 100 Nm3/h d'air ajouté pour former l'émulsion, l'enceinte est par exemple de dimensions LX1XH= 500 X 200 X 250 avec une pénétration dans l'enceinte du tube de sortie de 130 mm et une hauteur de paroi absorbante de 160 cm.
Avec l'invention (confère photographies de la figure 5) on observe une dispersion de la matière qui s'améliore au fur et à mesure des passages, en comparaison à une absence de traitement selon l'invention.
Plus précisément les colonnes 70, 71, 72 et 73 montrent la dispersion du matériau organique 74 respectivement après zéro passage, un passage, huit passages et dix passages. On constate que le matériau 5 est de plus en plus dispersé au fur et à mesure des passages (jusqu'à ne plus trop changer à partir de 7.8 passages), ce qui permet donc une meilleure mise à
disposition des bactéries pour la suite d'un procédé, par exemple, pour être dirigées vers un digesteur.
10 En plus de leur dispersion on constate, une destruction des parois des bactéries de façon particulièrement favorable (destruction des parois membranaires) (voir figure 6), ce qui rend leur contenu accessible et consommable par d'autres bactéries, 15 entrainant ainsi et globalement avec leur dispersion une meilleure biodégradabilité.
Sans passage (colonne 75), les bactéries 76 sont vivantes. Après un ou deux passages (77) le taux de lyse des bactéries 76 est déjà supérieur à 30% (voir 20 destruction des membranes 78).
Après huit passages le taux de destruction (lyse) est supérieur ou égal à 80%.
Les photographies des figures 7 et 8 montrent respectivement à l'échelle de 0.5 micron et de 0.2
25 micron, la destruction des membranes 79 des bactéries 80, donnant accès à leur contenu, et montrant ainsi leur biodégradabilité, après 8 passages.
On va maintenant décrire en référence à la figure 2, la mise en uvre du procédé selon le mode de réalisation de l'invention plus particulièrement décrit ici.
On va maintenant décrire en référence à la figure 2, la mise en uvre du procédé selon le mode de réalisation de l'invention plus particulièrement décrit ici.
26 La boue 17 est alimentée en débit continu par pompage à un débit Q, par exemple de 20m3/h, dans un tuyau par exemple de diamètre DN50 et de longueur L
égale à quelques mètres. On injecte simultanément en continu un important débit d'air par exemple 60Nm3/h dans le venturi 20 ce qui crée l'émulsion triphasique, qui pénètre alors dans l'enceinte 21 en suppression.
L'émulsion passe ensuite par la restriction 25, par exemple une vanne/soupape entrainant un nouveau choc de pression/dépression.
Par le biais de l'automate, on recycle l'émulsion en amont du dégazeur N fois (Circuit 32).
L'émulsion débouche ensuite en pluie dans le dégazeur 26.
Le choc mou de l'émulsion sur elle-même permet un bon dégazage en douceur qui reste, compte tenu des dimensions du tube coudé, du volume V et des débits, uniquement de quelques secondes (à quelques minutes) dans le récipient avant d'être évacué, avec une biodégradabilité accrue.
On peut ensuite recycler en aval du dégazeur, par exemple en réutilisant l'air en surplus dégazé.
L'émulsion est ensuite transférée par exemple gravitairement ou par pompage (elle est très peu visqueuse) pour traitement ultérieur.
Comme il va de soi et comme il résulte également de ce qui précède, la présente invention n'est pas limitée aux modes de réalisation plus particulièrement décrits. Elle en embrasse au contraire toutes les variantes et notamment celles où l'ensemble du dispositif est mobile, par exemple en étant monté sur
égale à quelques mètres. On injecte simultanément en continu un important débit d'air par exemple 60Nm3/h dans le venturi 20 ce qui crée l'émulsion triphasique, qui pénètre alors dans l'enceinte 21 en suppression.
L'émulsion passe ensuite par la restriction 25, par exemple une vanne/soupape entrainant un nouveau choc de pression/dépression.
Par le biais de l'automate, on recycle l'émulsion en amont du dégazeur N fois (Circuit 32).
L'émulsion débouche ensuite en pluie dans le dégazeur 26.
Le choc mou de l'émulsion sur elle-même permet un bon dégazage en douceur qui reste, compte tenu des dimensions du tube coudé, du volume V et des débits, uniquement de quelques secondes (à quelques minutes) dans le récipient avant d'être évacué, avec une biodégradabilité accrue.
On peut ensuite recycler en aval du dégazeur, par exemple en réutilisant l'air en surplus dégazé.
L'émulsion est ensuite transférée par exemple gravitairement ou par pompage (elle est très peu visqueuse) pour traitement ultérieur.
Comme il va de soi et comme il résulte également de ce qui précède, la présente invention n'est pas limitée aux modes de réalisation plus particulièrement décrits. Elle en embrasse au contraire toutes les variantes et notamment celles où l'ensemble du dispositif est mobile, par exemple en étant monté sur
27 une remorque de camion, compte tenu de sa très grande compacité. Cela permet de le véhiculer d'un site à
l'autre en fonction des besoins.
l'autre en fonction des besoins.
Claims (15)
1. Procédé d'amélioration .. de .. la biodégradabilité d'une boue organique (1, 17)comprenant au moins deux cycles de traitement successifs, chaque cycle étant de durée totale comprise entre de l'ordre de 8 s et de l'ordre de 20 s, chaque cycle comprenant une première étape de création d'une première émulsion de boue hydrolysée dans une première zone(3, 20, 39) dite zone réduite, par injection d'un gaz (4, 23) dans ladite zone réduite, une deuxième étape d'expansion brusque de l'émulsion dans une deuxième zone (5, 21), dite zone d'expansion, et une troisième étape de récupération de l'émulsion via une troisième zone (6, 25) dite zone de restriction.
2. Procédé d'amélioration de la biodégradabilité d'une boue selon la revendication 1, dans lequel on injecte la boue (1, 17) et le gaz dans la zone réduite (3, 20, 39) en conférant à la boue dans ladite zone réduite une première vitesse V1 supérieure à 20 m/s et une première pression relative Pl, on réalise l'expansion brusque de l'émulsion dans la zone d'expansion (5, 21) à une deuxième pression relative P2 supérieure à 2 bar, puis on récupère l'émulsion dans la zone de restriction en conférant à
ladite émulsion dans ladite zone de restriction (6, 25) une seconde vitesse V2 supérieure à 20 m/s.
ladite émulsion dans ladite zone de restriction (6, 25) une seconde vitesse V2 supérieure à 20 m/s.
3.Procédé selon la revendication 2, caractérisé en ce que la première zone, (3, 20, 39) dite réduite, étant un élément de faible diamètre d (d ( 50 mm) dans _ _ lequel la boue passe à la première vitesse élevée V1 et à faible pression pl, on injecte le gaz ou l'air à
fort débit (par exemple à un débit q Nm3 10 Q m3, Q étant le débit de la boue), pour créer l'émulsion gazeuse, compressible, qui alimente alors la deuxième zone ou réacteur en aval de plus grand diamètre D (D
> 20 d) que l'élément dans lequel l'émulsion passe, à
_ une plus forte pression P2 (P2 > 10 Pl) et à une plus faible vitesse v (v ( 10 V1), avant de subir une perte _ _ de charge dans la zone de restriction (6, 25) en aval, en conférant à ladite émulsion dans ladite zone de restriction la seconde vitesse V2 20 m/s.
fort débit (par exemple à un débit q Nm3 10 Q m3, Q étant le débit de la boue), pour créer l'émulsion gazeuse, compressible, qui alimente alors la deuxième zone ou réacteur en aval de plus grand diamètre D (D
> 20 d) que l'élément dans lequel l'émulsion passe, à
_ une plus forte pression P2 (P2 > 10 Pl) et à une plus faible vitesse v (v ( 10 V1), avant de subir une perte _ _ de charge dans la zone de restriction (6, 25) en aval, en conférant à ladite émulsion dans ladite zone de restriction la seconde vitesse V2 20 m/s.
4. Procédé selon l'une quelconque des revendications précédentes, caractérisé en ce que le gaz est de l'air.
5. Procédé selon l'une quelconque des revendications précédentes, caractérisé en ce qu'on réitère le cycle au moins N fois avec N > 2.
_
_
6. Procédé selon la revendication 5, caractérisé en ce que N > 7.
_
_
7. Procédé selon l'une quelconque des revendications précédentes, caractérisé en ce que la première zone étant la partie centrale d'un venturi (20, 36) allongé autour d'un axe (41) parallèle au sens d'alimentation de la boue, on injecte l'air dans ladite partie centrale de façon oblique par rapport à
l'axe du venturi.
l'axe du venturi.
8. Procédé selon l'une quelconque des revendications 2 à 7, caractérisé en ce que la pression moyenne dans la deuxième zone est P2 > 3,5 bars et en ce que la pression en aval de la zone de restriction est une troisième pression P3 égale à la pression atmosphérique.
9. Procédé selon l'une quelconque des revendications précédentes, caractérisé en ce qu'on dégaze fortement l'émulsion après la troisième zone avant réitération.
10. Procédé selon la revendication 9, caractérisé en ce qu'on dégaze l'émulsion par choc mou de l'émulsion sur elle-même ou sur un volet (63, U) absorbant d'énergie, de freinage de l'émulsion.
11. Procédé selon l'une quelconque des revendications précédentes, caractérisé en ce que le gaz est injecté dans le sens du flux avec un angle compris entre 20 et 50 avec la direction du flux.
12. Dispositif (16) d'amélioration de la biodégradabilité d'une boue organique (17) comprenant un récipient (21) en ligne pressurisé, des moyens (18) d'alimentation du récipient par la boue en continu comprenant un venturi(20)de passage de la boue, allongé autour d'un axe, au moins un piquage d'injection en air (23) dans le rétrécissement dudit Venturi, pour injection en biais par rapport à l'axe agencé pour créer une émulsion dans le récipient et des moyens d'évacuation de l'émulsion dudit récipient via un organe (25) générant une perte de charge, et des moyens (32, 33, 34, 35) de mise en circulation en boucle dans le récipient de ladite émulsion par les moyens d'alimentation en boue, en amont de l'injection d'air (23) dans ladite émulsion par lesdits moyens d'alimentation en boue.
13. Dispositif selon la revendication 12, caractérisé en ce qu'il comporte au moins un piquage (40) d'injection en air dans le venturi en biais avec un angle compris entre 20 et 50 par rapport à l'axe du venturi.
14. Dispositif selon l'une quelconque des revendications 12 et 13, caractérisé en ce qu'il comprend des moyens (26, 60) de dégazage de l'émulsion à la pression atmosphérique par choc mou de l'émulsion sur elle-même ou sur un volet absorbant d'énergie (63, U).
15. Soupe organique obtenue à partir du procédé
selon l'une quelconque des revendications 1 à 11, caractérisé en ce que elle comprend au moins 80% de bactéries lysées.
selon l'une quelconque des revendications 1 à 11, caractérisé en ce que elle comprend au moins 80% de bactéries lysées.
Applications Claiming Priority (3)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| FRFR1874159 | 2018-12-26 | ||
| FR1874159A FR3091277B1 (fr) | 2018-12-26 | 2018-12-26 | Procédé et dispositif d’amélioration de la biodégradabilité d’une boue |
| PCT/EP2019/087032 WO2020136212A1 (fr) | 2018-12-26 | 2019-12-24 | Procede et dispositif d'amelioration de la biodegradabilite d'une boue |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| CA3120168A1 true CA3120168A1 (fr) | 2020-07-02 |
Family
ID=66867320
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| CA3120168A Pending CA3120168A1 (fr) | 2018-12-26 | 2019-12-24 | Procede et dispositif d'amelioration de la biodegradabilite d'une boue |
Country Status (11)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US20220112113A1 (fr) |
| EP (1) | EP3902773A1 (fr) |
| JP (1) | JP2022515281A (fr) |
| KR (1) | KR20210107013A (fr) |
| CN (1) | CN113226993A (fr) |
| AU (1) | AU2019414856A1 (fr) |
| BR (1) | BR112021009605A2 (fr) |
| CA (1) | CA3120168A1 (fr) |
| FR (1) | FR3091277B1 (fr) |
| IL (1) | IL284252A (fr) |
| WO (1) | WO2020136212A1 (fr) |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN113816575A (zh) * | 2021-10-29 | 2021-12-21 | 辽宁大学 | 一种利用水力空化装置降解剩余污泥的方法 |
Family Cites Families (8)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| AU4625089A (en) * | 1988-11-22 | 1990-06-12 | Stephen Terence Dunne | Liquid-gas mixing device |
| FR2914919B1 (fr) * | 2007-04-13 | 2011-09-16 | Orege | Procede et dispositif d'epuration d'effluents liquides. |
| WO2013024468A2 (fr) * | 2011-12-09 | 2013-02-21 | Outotec Oyj | Appareil et procédé de désaération |
| GB2500663B (en) * | 2012-03-29 | 2017-04-12 | Hydro Ind Ltd | Method and apparatus for treatment of fluids by media assisted electro-based treatment |
| FR3013702A1 (fr) * | 2013-11-27 | 2015-05-29 | Orege | Procede et dispositif de traitement de boues liquides, et galettes de boues obtenues avec un tel procede. |
| AU2014356277B2 (en) * | 2013-11-27 | 2018-10-25 | Orege | Method and device for treating liquid sludge and filter cakes obtained by said method |
| FR3036698B1 (fr) * | 2015-05-29 | 2021-04-09 | Orege | Procede et dispositif d'epuration d'eaux domestiques ou industrielles. |
| CN105836834B (zh) * | 2016-05-23 | 2019-06-04 | 武汉保尔富科技有限公司 | 一种溶气释放器 |
-
2018
- 2018-12-26 FR FR1874159A patent/FR3091277B1/fr active Active
-
2019
- 2019-12-24 WO PCT/EP2019/087032 patent/WO2020136212A1/fr unknown
- 2019-12-24 AU AU2019414856A patent/AU2019414856A1/en active Pending
- 2019-12-24 KR KR1020217019604A patent/KR20210107013A/ko unknown
- 2019-12-24 US US17/418,196 patent/US20220112113A1/en active Pending
- 2019-12-24 CN CN201980085565.5A patent/CN113226993A/zh active Pending
- 2019-12-24 EP EP19829228.6A patent/EP3902773A1/fr active Pending
- 2019-12-24 BR BR112021009605-1A patent/BR112021009605A2/pt unknown
- 2019-12-24 JP JP2021537820A patent/JP2022515281A/ja active Pending
- 2019-12-24 CA CA3120168A patent/CA3120168A1/fr active Pending
-
2021
- 2021-06-21 IL IL284252A patent/IL284252A/en unknown
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| EP3902773A1 (fr) | 2021-11-03 |
| JP2022515281A (ja) | 2022-02-17 |
| KR20210107013A (ko) | 2021-08-31 |
| FR3091277B1 (fr) | 2021-07-23 |
| IL284252A (en) | 2021-08-31 |
| FR3091277A1 (fr) | 2020-07-03 |
| US20220112113A1 (en) | 2022-04-14 |
| WO2020136212A1 (fr) | 2020-07-02 |
| BR112021009605A2 (pt) | 2021-08-10 |
| CN113226993A (zh) | 2021-08-06 |
| AU2019414856A1 (en) | 2021-06-24 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| CA2683354C (fr) | Procede et dispositif d'epuration d'effluents liquides | |
| CA2540866C (fr) | Buse de detente d'eau pressurisee pour generer des microbulles dans une installation de flottation | |
| EP2632859B1 (fr) | Procede de separation entre liquide et matiere en suspension d'une boue et dispositif mettant en ouvre un tel procede | |
| CA2752732A1 (fr) | Procede et dispositif d'epuration d'effluents liquides | |
| EP0092697B1 (fr) | Procédé et fermenteur pour la production d'alcool | |
| CN101456655A (zh) | 一种溶解污泥中生物细胞的方法及其应用 | |
| EP3094393B1 (fr) | Procede et dispositif de traitement de boues liquides, et galettes de boues obtenues avec un tel procede | |
| CA3120168A1 (fr) | Procede et dispositif d'amelioration de la biodegradabilite d'une boue | |
| EP0459928B1 (fr) | Installation pour le traitement de flux de liquides à contacteur monophasique, et dispositifrecirculateur-dégazeur pour une telle installation | |
| EP2826752B1 (fr) | Procédé de clarification des eaux contenant des structures colloïdales et gâteau obtenu | |
| WO2015079177A1 (fr) | Procédé et dispositif de traitement d'un effluent organique. | |
| CA3119412C (fr) | Procede et dispositif de methanisation ameliores | |
| KR101162533B1 (ko) | 마이크로버블발생기를 구비한 벤츄리관 및 이를 이용한 슬러지처리장치 | |
| FR2484862A1 (fr) | Procede et dispositif pour le transfert de gaz dans un liquide applicable en particulier au traitement des eaux, en biotechnologie et dans l'industrie chimique | |
| WO2019229196A1 (fr) | Procede et dispositif de traitement pour deshydratation de boues organiques | |
| FR2845682A1 (fr) | Procede de reduction des boues d'un traitement biologique de l'eau mettant en oeuvre de l'ozone | |
| WO2022144304A1 (fr) | Procédé de traitement de l'eau par adsorption sur charbon actif couplé à une adjonction d'ozone, et installation pour la mise en œuvre de ce procédé | |
| OA16394A (fr) | Procédé et dispositif de clarification des eaux. | |
| OA16395A (fr) | Procédé de séparation entre liquide et matière en suspension d'une boue et dispositif mettant en oeuvre un tel procédé. | |
| OA17773A (fr) | Procédé et dispositif de traitement d'un effluent organique. | |
| OA17774A (fr) | Procédé de désodorisation d'une boue et dispositif mettant en oeuvre un tel procédé |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| EEER | Examination request |
Effective date: 20230726 |
|
| EEER | Examination request |
Effective date: 20230726 |
|
| EEER | Examination request |
Effective date: 20230726 |
|
| EEER | Examination request |
Effective date: 20230726 |