CA2876616A1 - Procede et appareil de vaporisation de liquide riche en dioxyde de carbone - Google Patents

Procede et appareil de vaporisation de liquide riche en dioxyde de carbone Download PDF

Info

Publication number
CA2876616A1
CA2876616A1 CA2876616A CA2876616A CA2876616A1 CA 2876616 A1 CA2876616 A1 CA 2876616A1 CA 2876616 A CA2876616 A CA 2876616A CA 2876616 A CA2876616 A CA 2876616A CA 2876616 A1 CA2876616 A1 CA 2876616A1
Authority
CA
Canada
Prior art keywords
flow
liquid
heat exchanger
carbon dioxide
rich
Prior art date
Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
Granted
Application number
CA2876616A
Other languages
English (en)
Other versions
CA2876616C (fr
Inventor
Alain Briglia
Arthur Darde
Ludovic Granados
Christophe Szamlewski
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
LAir Liquide SA pour lEtude et lExploitation des Procedes Georges Claude
Original Assignee
LAir Liquide SA pour lEtude et lExploitation des Procedes Georges Claude
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by LAir Liquide SA pour lEtude et lExploitation des Procedes Georges Claude filed Critical LAir Liquide SA pour lEtude et lExploitation des Procedes Georges Claude
Publication of CA2876616A1 publication Critical patent/CA2876616A1/fr
Application granted granted Critical
Publication of CA2876616C publication Critical patent/CA2876616C/fr
Active legal-status Critical Current
Anticipated expiration legal-status Critical

Links

Classifications

    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25B—REFRIGERATION MACHINES, PLANTS OR SYSTEMS; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS
    • F25B9/00—Compression machines, plants or systems, in which the refrigerant is air or other gas of low boiling point
    • F25B9/002—Compression machines, plants or systems, in which the refrigerant is air or other gas of low boiling point characterised by the refrigerant
    • F25B9/008—Compression machines, plants or systems, in which the refrigerant is air or other gas of low boiling point characterised by the refrigerant the refrigerant being carbon dioxide
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F17—STORING OR DISTRIBUTING GASES OR LIQUIDS
    • F17C—VESSELS FOR CONTAINING OR STORING COMPRESSED, LIQUEFIED OR SOLIDIFIED GASES; FIXED-CAPACITY GAS-HOLDERS; FILLING VESSELS WITH, OR DISCHARGING FROM VESSELS, COMPRESSED, LIQUEFIED, OR SOLIDIFIED GASES
    • F17C5/00—Methods or apparatus for filling containers with liquefied, solidified, or compressed gases under pressures
    • F17C5/06—Methods or apparatus for filling containers with liquefied, solidified, or compressed gases under pressures for filling with compressed gases
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F17—STORING OR DISTRIBUTING GASES OR LIQUIDS
    • F17C—VESSELS FOR CONTAINING OR STORING COMPRESSED, LIQUEFIED OR SOLIDIFIED GASES; FIXED-CAPACITY GAS-HOLDERS; FILLING VESSELS WITH, OR DISCHARGING FROM VESSELS, COMPRESSED, LIQUEFIED, OR SOLIDIFIED GASES
    • F17C13/00—Details of vessels or of the filling or discharging of vessels
    • F17C13/02—Special adaptations of indicating, measuring, or monitoring equipment
    • F17C13/021—Special adaptations of indicating, measuring, or monitoring equipment having the height as the parameter
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F17—STORING OR DISTRIBUTING GASES OR LIQUIDS
    • F17C—VESSELS FOR CONTAINING OR STORING COMPRESSED, LIQUEFIED OR SOLIDIFIED GASES; FIXED-CAPACITY GAS-HOLDERS; FILLING VESSELS WITH, OR DISCHARGING FROM VESSELS, COMPRESSED, LIQUEFIED, OR SOLIDIFIED GASES
    • F17C7/00—Methods or apparatus for discharging liquefied, solidified, or compressed gases from pressure vessels, not covered by another subclass
    • F17C7/02—Discharging liquefied gases
    • F17C7/04—Discharging liquefied gases with change of state, e.g. vaporisation
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25B—REFRIGERATION MACHINES, PLANTS OR SYSTEMS; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS
    • F25B1/00—Compression machines, plants or systems with non-reversible cycle
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F17—STORING OR DISTRIBUTING GASES OR LIQUIDS
    • F17C—VESSELS FOR CONTAINING OR STORING COMPRESSED, LIQUEFIED OR SOLIDIFIED GASES; FIXED-CAPACITY GAS-HOLDERS; FILLING VESSELS WITH, OR DISCHARGING FROM VESSELS, COMPRESSED, LIQUEFIED, OR SOLIDIFIED GASES
    • F17C2205/00—Vessel construction, in particular mounting arrangements, attachments or identifications means
    • F17C2205/03—Fluid connections, filters, valves, closure means or other attachments
    • F17C2205/0302—Fittings, valves, filters, or components in connection with the gas storage device
    • F17C2205/0338—Pressure regulators
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F17—STORING OR DISTRIBUTING GASES OR LIQUIDS
    • F17C—VESSELS FOR CONTAINING OR STORING COMPRESSED, LIQUEFIED OR SOLIDIFIED GASES; FIXED-CAPACITY GAS-HOLDERS; FILLING VESSELS WITH, OR DISCHARGING FROM VESSELS, COMPRESSED, LIQUEFIED, OR SOLIDIFIED GASES
    • F17C2221/00—Handled fluid, in particular type of fluid
    • F17C2221/01—Pure fluids
    • F17C2221/013—Carbone dioxide
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F17—STORING OR DISTRIBUTING GASES OR LIQUIDS
    • F17C—VESSELS FOR CONTAINING OR STORING COMPRESSED, LIQUEFIED OR SOLIDIFIED GASES; FIXED-CAPACITY GAS-HOLDERS; FILLING VESSELS WITH, OR DISCHARGING FROM VESSELS, COMPRESSED, LIQUEFIED, OR SOLIDIFIED GASES
    • F17C2223/00—Handled fluid before transfer, i.e. state of fluid when stored in the vessel or before transfer from the vessel
    • F17C2223/01—Handled fluid before transfer, i.e. state of fluid when stored in the vessel or before transfer from the vessel characterised by the phase
    • F17C2223/0146—Two-phase
    • F17C2223/0153—Liquefied gas, e.g. LPG, GPL
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F17—STORING OR DISTRIBUTING GASES OR LIQUIDS
    • F17C—VESSELS FOR CONTAINING OR STORING COMPRESSED, LIQUEFIED OR SOLIDIFIED GASES; FIXED-CAPACITY GAS-HOLDERS; FILLING VESSELS WITH, OR DISCHARGING FROM VESSELS, COMPRESSED, LIQUEFIED, OR SOLIDIFIED GASES
    • F17C2223/00—Handled fluid before transfer, i.e. state of fluid when stored in the vessel or before transfer from the vessel
    • F17C2223/03—Handled fluid before transfer, i.e. state of fluid when stored in the vessel or before transfer from the vessel characterised by the pressure level
    • F17C2223/033—Small pressure, e.g. for liquefied gas
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F17—STORING OR DISTRIBUTING GASES OR LIQUIDS
    • F17C—VESSELS FOR CONTAINING OR STORING COMPRESSED, LIQUEFIED OR SOLIDIFIED GASES; FIXED-CAPACITY GAS-HOLDERS; FILLING VESSELS WITH, OR DISCHARGING FROM VESSELS, COMPRESSED, LIQUEFIED, OR SOLIDIFIED GASES
    • F17C2223/00—Handled fluid before transfer, i.e. state of fluid when stored in the vessel or before transfer from the vessel
    • F17C2223/03—Handled fluid before transfer, i.e. state of fluid when stored in the vessel or before transfer from the vessel characterised by the pressure level
    • F17C2223/035—High pressure (>10 bar)
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F17—STORING OR DISTRIBUTING GASES OR LIQUIDS
    • F17C—VESSELS FOR CONTAINING OR STORING COMPRESSED, LIQUEFIED OR SOLIDIFIED GASES; FIXED-CAPACITY GAS-HOLDERS; FILLING VESSELS WITH, OR DISCHARGING FROM VESSELS, COMPRESSED, LIQUEFIED, OR SOLIDIFIED GASES
    • F17C2223/00—Handled fluid before transfer, i.e. state of fluid when stored in the vessel or before transfer from the vessel
    • F17C2223/04—Handled fluid before transfer, i.e. state of fluid when stored in the vessel or before transfer from the vessel characterised by other properties of handled fluid before transfer
    • F17C2223/042—Localisation of the removal point
    • F17C2223/043—Localisation of the removal point in the gas
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F17—STORING OR DISTRIBUTING GASES OR LIQUIDS
    • F17C—VESSELS FOR CONTAINING OR STORING COMPRESSED, LIQUEFIED OR SOLIDIFIED GASES; FIXED-CAPACITY GAS-HOLDERS; FILLING VESSELS WITH, OR DISCHARGING FROM VESSELS, COMPRESSED, LIQUEFIED, OR SOLIDIFIED GASES
    • F17C2223/00—Handled fluid before transfer, i.e. state of fluid when stored in the vessel or before transfer from the vessel
    • F17C2223/04—Handled fluid before transfer, i.e. state of fluid when stored in the vessel or before transfer from the vessel characterised by other properties of handled fluid before transfer
    • F17C2223/042—Localisation of the removal point
    • F17C2223/046—Localisation of the removal point in the liquid
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F17—STORING OR DISTRIBUTING GASES OR LIQUIDS
    • F17C—VESSELS FOR CONTAINING OR STORING COMPRESSED, LIQUEFIED OR SOLIDIFIED GASES; FIXED-CAPACITY GAS-HOLDERS; FILLING VESSELS WITH, OR DISCHARGING FROM VESSELS, COMPRESSED, LIQUEFIED, OR SOLIDIFIED GASES
    • F17C2225/00—Handled fluid after transfer, i.e. state of fluid after transfer from the vessel
    • F17C2225/01—Handled fluid after transfer, i.e. state of fluid after transfer from the vessel characterised by the phase
    • F17C2225/0107—Single phase
    • F17C2225/0123—Single phase gaseous, e.g. CNG, GNC
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F17—STORING OR DISTRIBUTING GASES OR LIQUIDS
    • F17C—VESSELS FOR CONTAINING OR STORING COMPRESSED, LIQUEFIED OR SOLIDIFIED GASES; FIXED-CAPACITY GAS-HOLDERS; FILLING VESSELS WITH, OR DISCHARGING FROM VESSELS, COMPRESSED, LIQUEFIED, OR SOLIDIFIED GASES
    • F17C2225/00—Handled fluid after transfer, i.e. state of fluid after transfer from the vessel
    • F17C2225/03—Handled fluid after transfer, i.e. state of fluid after transfer from the vessel characterised by the pressure level
    • F17C2225/033—Small pressure, e.g. for liquefied gas
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F17—STORING OR DISTRIBUTING GASES OR LIQUIDS
    • F17C—VESSELS FOR CONTAINING OR STORING COMPRESSED, LIQUEFIED OR SOLIDIFIED GASES; FIXED-CAPACITY GAS-HOLDERS; FILLING VESSELS WITH, OR DISCHARGING FROM VESSELS, COMPRESSED, LIQUEFIED, OR SOLIDIFIED GASES
    • F17C2225/00—Handled fluid after transfer, i.e. state of fluid after transfer from the vessel
    • F17C2225/03—Handled fluid after transfer, i.e. state of fluid after transfer from the vessel characterised by the pressure level
    • F17C2225/035—High pressure, i.e. between 10 and 80 bars
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F17—STORING OR DISTRIBUTING GASES OR LIQUIDS
    • F17C—VESSELS FOR CONTAINING OR STORING COMPRESSED, LIQUEFIED OR SOLIDIFIED GASES; FIXED-CAPACITY GAS-HOLDERS; FILLING VESSELS WITH, OR DISCHARGING FROM VESSELS, COMPRESSED, LIQUEFIED, OR SOLIDIFIED GASES
    • F17C2227/00—Transfer of fluids, i.e. method or means for transferring the fluid; Heat exchange with the fluid
    • F17C2227/01—Propulsion of the fluid
    • F17C2227/0121—Propulsion of the fluid by gravity
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F17—STORING OR DISTRIBUTING GASES OR LIQUIDS
    • F17C—VESSELS FOR CONTAINING OR STORING COMPRESSED, LIQUEFIED OR SOLIDIFIED GASES; FIXED-CAPACITY GAS-HOLDERS; FILLING VESSELS WITH, OR DISCHARGING FROM VESSELS, COMPRESSED, LIQUEFIED, OR SOLIDIFIED GASES
    • F17C2227/00—Transfer of fluids, i.e. method or means for transferring the fluid; Heat exchange with the fluid
    • F17C2227/01—Propulsion of the fluid
    • F17C2227/0128—Propulsion of the fluid with pumps or compressors
    • F17C2227/0157—Compressors
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F17—STORING OR DISTRIBUTING GASES OR LIQUIDS
    • F17C—VESSELS FOR CONTAINING OR STORING COMPRESSED, LIQUEFIED OR SOLIDIFIED GASES; FIXED-CAPACITY GAS-HOLDERS; FILLING VESSELS WITH, OR DISCHARGING FROM VESSELS, COMPRESSED, LIQUEFIED, OR SOLIDIFIED GASES
    • F17C2227/00—Transfer of fluids, i.e. method or means for transferring the fluid; Heat exchange with the fluid
    • F17C2227/03—Heat exchange with the fluid
    • F17C2227/0302—Heat exchange with the fluid by heating
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F17—STORING OR DISTRIBUTING GASES OR LIQUIDS
    • F17C—VESSELS FOR CONTAINING OR STORING COMPRESSED, LIQUEFIED OR SOLIDIFIED GASES; FIXED-CAPACITY GAS-HOLDERS; FILLING VESSELS WITH, OR DISCHARGING FROM VESSELS, COMPRESSED, LIQUEFIED, OR SOLIDIFIED GASES
    • F17C2227/00—Transfer of fluids, i.e. method or means for transferring the fluid; Heat exchange with the fluid
    • F17C2227/03—Heat exchange with the fluid
    • F17C2227/0367—Localisation of heat exchange
    • F17C2227/0388—Localisation of heat exchange separate
    • F17C2227/0393—Localisation of heat exchange separate using a vaporiser
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F17—STORING OR DISTRIBUTING GASES OR LIQUIDS
    • F17C—VESSELS FOR CONTAINING OR STORING COMPRESSED, LIQUEFIED OR SOLIDIFIED GASES; FIXED-CAPACITY GAS-HOLDERS; FILLING VESSELS WITH, OR DISCHARGING FROM VESSELS, COMPRESSED, LIQUEFIED, OR SOLIDIFIED GASES
    • F17C2250/00—Accessories; Control means; Indicating, measuring or monitoring of parameters
    • F17C2250/04—Indicating or measuring of parameters as input values
    • F17C2250/0404—Parameters indicated or measured
    • F17C2250/0408—Level of content in the vessel
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F17—STORING OR DISTRIBUTING GASES OR LIQUIDS
    • F17C—VESSELS FOR CONTAINING OR STORING COMPRESSED, LIQUEFIED OR SOLIDIFIED GASES; FIXED-CAPACITY GAS-HOLDERS; FILLING VESSELS WITH, OR DISCHARGING FROM VESSELS, COMPRESSED, LIQUEFIED, OR SOLIDIFIED GASES
    • F17C2250/00—Accessories; Control means; Indicating, measuring or monitoring of parameters
    • F17C2250/04—Indicating or measuring of parameters as input values
    • F17C2250/0404—Parameters indicated or measured
    • F17C2250/043—Pressure
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F17—STORING OR DISTRIBUTING GASES OR LIQUIDS
    • F17C—VESSELS FOR CONTAINING OR STORING COMPRESSED, LIQUEFIED OR SOLIDIFIED GASES; FIXED-CAPACITY GAS-HOLDERS; FILLING VESSELS WITH, OR DISCHARGING FROM VESSELS, COMPRESSED, LIQUEFIED, OR SOLIDIFIED GASES
    • F17C2250/00—Accessories; Control means; Indicating, measuring or monitoring of parameters
    • F17C2250/06—Controlling or regulating of parameters as output values
    • F17C2250/0605—Parameters
    • F17C2250/061—Level of content in the vessel
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F17—STORING OR DISTRIBUTING GASES OR LIQUIDS
    • F17C—VESSELS FOR CONTAINING OR STORING COMPRESSED, LIQUEFIED OR SOLIDIFIED GASES; FIXED-CAPACITY GAS-HOLDERS; FILLING VESSELS WITH, OR DISCHARGING FROM VESSELS, COMPRESSED, LIQUEFIED, OR SOLIDIFIED GASES
    • F17C2250/00—Accessories; Control means; Indicating, measuring or monitoring of parameters
    • F17C2250/06—Controlling or regulating of parameters as output values
    • F17C2250/0605—Parameters
    • F17C2250/0626—Pressure
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F17—STORING OR DISTRIBUTING GASES OR LIQUIDS
    • F17C—VESSELS FOR CONTAINING OR STORING COMPRESSED, LIQUEFIED OR SOLIDIFIED GASES; FIXED-CAPACITY GAS-HOLDERS; FILLING VESSELS WITH, OR DISCHARGING FROM VESSELS, COMPRESSED, LIQUEFIED, OR SOLIDIFIED GASES
    • F17C2260/00—Purposes of gas storage and gas handling
    • F17C2260/05—Improving chemical properties
    • F17C2260/056—Improving fluid characteristics
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F17—STORING OR DISTRIBUTING GASES OR LIQUIDS
    • F17C—VESSELS FOR CONTAINING OR STORING COMPRESSED, LIQUEFIED OR SOLIDIFIED GASES; FIXED-CAPACITY GAS-HOLDERS; FILLING VESSELS WITH, OR DISCHARGING FROM VESSELS, COMPRESSED, LIQUEFIED, OR SOLIDIFIED GASES
    • F17C2265/00—Effects achieved by gas storage or gas handling
    • F17C2265/01—Purifying the fluid
    • F17C2265/015—Purifying the fluid by separating
    • F17C2265/017—Purifying the fluid by separating different phases of a same fluid
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F17—STORING OR DISTRIBUTING GASES OR LIQUIDS
    • F17C—VESSELS FOR CONTAINING OR STORING COMPRESSED, LIQUEFIED OR SOLIDIFIED GASES; FIXED-CAPACITY GAS-HOLDERS; FILLING VESSELS WITH, OR DISCHARGING FROM VESSELS, COMPRESSED, LIQUEFIED, OR SOLIDIFIED GASES
    • F17C2265/00—Effects achieved by gas storage or gas handling
    • F17C2265/02—Mixing fluids
    • F17C2265/022—Mixing fluids identical fluid

Landscapes

  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • General Engineering & Computer Science (AREA)
  • Physics & Mathematics (AREA)
  • Thermal Sciences (AREA)
  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
  • Carbon And Carbon Compounds (AREA)
  • Separation By Low-Temperature Treatments (AREA)

Abstract

Dans un procédé de vaporisation d'un débit liquide riche en dioxyde de carbone dans lequel un premier débit liquide (5) riche en dioxyde de carbone est soutiré d'une enceinte (S1) contenant du liquide riche en dioxyde de carbone et du gaz riche en dioxyde de carbone, le gaz étant à une pression P1,le premier débit liquide est envoyé à un échangeur de chaleur (7) où il se vaporise,tout le liquide du premier débit se vaporise dans l'échangeur de chaleur à une pression ou plusieurs pressions supérieure(s) à P1,le premier débit vaporisé est sorti de l'échangeur de chaleur, détendu dans une première vanne de détente (V2) et renvoyé à l'échangeur de chaleur où il se réchauffe.

Description

Procédé et appareil de vaporisation de liquide riche en dioxyde de carbone La présente invention est relative à un procédé et à un appareil de vaporisation de liquide riche en dioxyde de carbone.
L'un des défis du traitement cryogénique de flux chargés en CO2 pour séparer ce dernier par condensation partielle est d'éviter de geler brutalement le CO2 liquide qui se trouve en général proche du point triple.
En effet, afin d'optimiser l'énergie de séparation et surtout le rendement de récupération de 002, il convient de refroidir le mélange dont on veut extraire du CO2 le plus froid possible. La limite physique qui apparaît est celle de la température de solidification du liquide obtenu par condensation partielle.
US-A-2008/110181 décrit un procédé selon le préambule de la revendication 1.
Dans l'art antérieur, il était connu de vaporiser du CO2 liquide à la plus basse pression possible pour fournir le froid nécessaire à la condensation partielle. Ainsi, du CO2 liquide presque pur est vaporisé à une pression la plus proche possible du point triple car c'est ainsi que l'on génère la température la plus froide. Le CO2 vaporisé est réchauffé et comprimé pour servir de molécules de cycle (dans le cas d'un liquéfacteur de 002) ou pour être exportées en tant que produit ou pour les deux applications.
Ce procédé est efficace car il permet un haut rendement de récupération de CO2 à relativement faible coût énergétique (par rapport aux alternatives). Il offre aussi la possibilité de ne pas introduire d'autres gaz réfrigérants sur le site, notamment dans le cadre d'un liquéfacteur de 002.
L'inconvénient principal est qu'en cas de dépressurisation des zones contenant du CO2 liquide, et principalement de la zone correspondant à la vaporisation du CO2 à basse pression qui est la plus proche du point triple, il y a un risque de détendre rapidement le liquide avec production de deux phases : solide et gazeuse. En effet, le diagramme de phase du CO2 interdit la phase liquide à une pression inférieure à 5,1 bars environ.
2 Ce CO2 solide pourrait boucher les tuyaux et surtout les canaux d'un échangeur à plaques. D'autre part, la sublimation ou fusion de ce CO2 solide sera malaisée car dans l'hypothèse où une fraction liquide ou solide est piégée entre deux bouchons de glace, le changement d'état pourrait conduire à casser l'équipement par surpression. Ce risque lors du réchauffement est accentué par le fait que la glace de CO2 est plus dense que le liquide, ainsi, lors de la prise en glace, il y a peu de chance de casser des équipements (contrairement à ce qui se passe avec l'eau).
L'invention vise à protéger les équipements les plus sensibles à la présence de CO2 solide, à savoir les tuyaux et surtout l'échangeur en aluminium brasé où les diamètres hydrauliques sont très faibles (de l'ordre de quelques millimètres).
Le principe est d'élever la pression de vaporisation du liquide dans l'échangeur et d'assurer mécaniquement que si la pression du système chute, la prise en glace commencera ailleurs que dans les zones à faibles diamètres hydrauliques.
Selon un objet de l'invention, il est prévu un procédé de vaporisation d'un débit liquide riche en dioxyde de carbone dans lequel un premier débit liquide riche en dioxyde de carbone est soutiré d'une enceinte contenant du liquide riche en dioxyde de carbone et du gaz riche en dioxyde de carbone, le gaz étant à une pression Pl, le premier débit liquide est envoyé à un échangeur de chaleur où il se vaporise, tout le liquide du premier débit se vaporisant dans l'échangeur de chaleur à une pression ou plusieurs pressions supérieure(s) à Pl, le premier débit vaporisé est sorti de l'échangeur de chaleur, détendu dans une première vanne de détente et renvoyé à l'échangeur de chaleur où il se réchauffe caractérisé en ce que le niveau de liquide dans l'enceinte est situé à un niveau plus élevée au dessus du sol que le niveau auquel la dernière goutte de liquide riche en dioxyde de carbone se vaporise dans l'échangeur, la différence entre les deux niveaux étant H.
Selon d'autres objets facultatifs de l'invention :
- H est au moins égale à 2m, de préférence au moins égale à 5m.
- du gaz de l'enceinte se réchauffe dans l'échangeur de chaleur.
3 - le débit vaporisé détendu dans la vanne est mélangé avec le gaz de l'enceinte et réchauffé dans l'échangeur de chaleur.
- le débit vaporisé détendu dans la vanne est envoyé à l'enceinte.
- le débit vaporisé détendu dans la première vanne et réchauffé
dans l'échangeur de chaleur sort de l'échangeur de chaleur, est détendu dans une deuxième vanne de détente et envoyé à un compresseur pour être comprimé.
- un deuxième débit liquide riche en dioxyde de carbone à une pression supérieure à celui auquel le premier débit sort de l'enceinte se vaporise dans l'échangeur de chaleur et est envoyé à un niveau intermédiaire du compresseur, le premier débit vaporisé étant envoyé à
l'entrée du compresseur.
- on détend une partie du deuxième débit liquide vaporisé et on l'envoie à l'entrée du compresseur.
Selon un autre objet de l'invention, il est prévu un appareil de vaporisation d'un débit liquide riche en dioxyde de carbone comprenant une enceinte contenant du liquide riche en dioxyde de carbone et du gaz riche en dioxyde de carbone, le gaz étant à une pression Pl, un échangeur de chaleur, une conduite pour soutirer un premier débit liquide riche en dioxyde de carbone de l'enceinte et reliée à l'échangeur de chaleur, des moyens de pressurisation pour augmenter la pression de tout le liquide du premier débit à au moins une pression de vaporisation supérieure(s) à Pl, une conduite pour sortir le premier débit vaporisé de l'échangeur de chaleur reliée à une première vanne de détente pour détendre le premier débit vaporisé pour former un débit détendu et une conduite pour renvoyer à l'échangeur de chaleur le débit détendu caractérisé en ce que le niveau de liquide dans l'enceinte est situé à un niveau plus élevée au dessus du sol que le niveau auquel la dernière goutte de liquide riche en dioxyde de carbone se vaporise dans l'échangeur, la différence entre les deux niveaux étant H.
Selon d'autres objets facultatifs de l'invention :
- H est au moins égale à 2m, de préférence au moins égale à 5m.
- une conduite pour envoyer du gaz de l'enceinte se réchauffer dans l'échangeur de chaleur.
4 - des moyens pour mélanger le débit vaporisé détendu dans la vanne avec le gaz de l'enceinte réchauffé dans l'échangeur de chaleur.
- le débit vaporisé détendu dans la vanne est envoyé à l'enceinte.
- une conduite pour sortir de l'échangeur de chaleur le débit vaporisé détendu dans la première vanne et réchauffé dans l'échangeur de chaleur reliée à une deuxième vanne de détente et à un compresseur.
- des moyens pour envoyer un deuxième débit liquide riche en dioxyde de carbone à une pression supérieure à celui auquel le premier débit sort de l'enceinte se vaporiser dans l'échangeur de chaleur et une conduite pour envoyer le deuxième débit liquide vaporisé à un niveau intermédiaire du compresseur, le premier débit vaporisé étant envoyé à l'entrée du compresseur.
- des moyens de détente d'une partie du deuxième débit liquide vaporisé reliés l'entrée du compresseur.
L'invention sera décrite en plus de détail en se référant à la Figure 1 qui représente un procédé selon l'invention et à la Figure 2 qui représente un détail de la Figure 1.
Un débit liquide riche en dioxyde de carbone 1 est détendu dans une vanne V1 et envoyé à un séparateur de phases Si. Ici un gaz 3 riche en dioxyde de carbone se sépare d'un liquide riche en dioxyde de carbone 5, le liquide restant en partie dans l'enceinte du séparateur de phases Si avec un niveau de liquide. Le gaz 3 se trouve à une pression Pi. Un liquide riche en dioxyde de carbone 5 est soutiré du séparateur de phases Si à une pression au-dessus de Pi, grâce au bain de liquide dans le séparateur de phases et descend vers le niveau le plus bas d'un échangeur de chaleur à plaques en aluminium brasé 7. La hauteur parcourue élève encore plus sa pression. Le liquide 5 se vaporise dans un passage de l'échangeur de chaleur formant une colonne de liquide. Dans cette colonne, le liquide se vaporise graduellement, la dernière goutte de liquide se vaporisant à un point A, à un niveau hl au dessus du bas de l'échangeur de chaleur. Ainsi la colonne de liquide a une hauteur hi. La différence de hauteur entre le niveau A et le niveau de liquide dans l'enceinte Si est égal à H, H étant supérieure à 1 m, voire supérieure à 5m.

Le liquide vaporisé 9 sort de l'échangeur peu après le niveau A et est détendu dans une vanne V2, par exemple jusqu'à la pression Pl. Comme on peut le voir sur le schéma ci-joint, l'ajout de la vanne V2 après la vaporisation de CO2 à basse pression permet d'élever la pression de CO2 liquide dans
5 l'échangeur. Cette perte de charge peut servir à élever le séparateur de phases Si contenant la réserve courante de liquide alimentant la vaporisation de CO2 à basse pression et ainsi à réduire sa pression par rapport à la pression subie dans l'échangeur 7. Une hauteur hydrostatique H
de 6 mètres conduit à environ 600mbars d'écart de pression soit environ 10`)/0 des 5,1 bars du point triple.
Le gaz détendu dans la vanne V2 est renvoyé à l'échangeur 7 à un niveau B au-dessus de A, réchauffé et sort de l'échangeur 7 comme débit 13.
Le débit 13 peut être détendu dans une vanne V5 ou peut court-circuiter celle-ci. Le débit 13 devenu 15 est envoyé à un premier étage Cl d'un compresseur, comprimé pour former un débit 19, comprimé dans un deuxième étage C2 du compresseur et produit comme produit 21 qui est un gaz riche en dioxyde de carbone.
Le gaz 3 provenant du séparateur de phases Si est mélangé avec le débit vaporisé 9 en aval de la vanne de détente V2.
Si le compresseur Cl, C2 traitant le CO2 vaporisé à basse pression s'emballe et aspire trop de CO2, toute la pression en amont va chuter. La pression dans l'échangeur 7 va donc baisser, mais avant qu'elle n'atteigne la pression du point triple (conduisant à la formation de neige carbonique), la pression du séparateur de phases Si va atteindre cette pression et du liquide va détendre pour former du solide et une phase gaz. Les proportions approximatives des produits sont d'un tiers de gaz pour deux tiers de solide.
Cette fraction gazeuse va alimenter l'aspiration du compresseur Ci, C2 et donner ainsi un peu plus de temps pour réduire le rythme d'aspiration de celui-ci avant d'avoir transformé en solide et gaz tout le liquide du séparateur de phases Sl.
En effet, la pression du séparateur de phases Si restera à la pression du point triple, tant que tout le liquide n'aura pas été transformé en solide et gaz. L'analogue le plus connu concerne un liquide bouillant : tant que toute la
6 phase liquide n'est pas évaporée, la température ne monte pas quel que soit le chauffage. En revanche, lorsque le niveau de liquide du séparateur de phases Si chute, la zone à la pression du point triple descend. En pratique, la pression du point triple doit se trouver à l'interface liquide ¨ gaz, donc en -- régime stable (non turbulent), à la surface, puisque le poids du liquide fait augmenter la pression à mesure que l'on s'enfonce sous la surface. Lorsque cette interface descend dans le tuyau d'alimentation du liquide 5 de l'échangeur 7, la pression dans ce dernier chute aussi, puisque la hauteur hydrostatique diminue (hauteur H dans la figure ci-dessous), on se rapproche -- alors de l'apparition de la phase solide dans l'échangeur 7.
On notera en outre que le retour du CO2 vaporisé à basse pression 9 ne se fait pas dans le séparateur de phases Si par défaut et comme illustré
car si le CO2 5 contient des éléments lourds (N0x, hydrocarbures, etc.) qui ne seraient pas entièrement vaporisés, un retour dans le séparateur Si de la -- phase vaporisée (fonctionnement en thermosiphon ) conduirait à
l'accumulation de ces éléments lourds dans le liquide Par contre le CO2 5 est pur ou au mieux dépourvu d'éléments lourds, on peut envisager de ramener le CO2 vaporisé 9 dans le séparateur de phases Si d'où la fraction gazeuse 3 s'échappe en tête. L'intérêt est alors -- que l'on réduit le risque d'envoyer du CO2 liquide au bout chaud de l'échangeur El lorsque les calories ne sont pas disponibles en quantité
suffisante pour la vaporisation de tout le liquide.
Il convient de positionner la sortie liquide 5 du séparateur de phases Si de telle manière à éviter d'entraîner des glaçons de CO2 s'ils se sont formés dans le séparateur Si. Une grille de protection ou une plaque déflectrice pourrait faire l'affaire, combinée au fait que le prise de liquide ne s'effectue pas en point bas. Il faut se rappeler à cet égard que les glaçons de CO2 vont couler dans le liquide (contrairement à la glace d'eau).
Il existe d'autres façons d'aider à ne pas faire chuter trop vite la -- pression dans le séparateur Si :
a. renvoi d'une partie 29 du CO2 25 vaporisé à plus haute pression vers l'aspiration du CO2 à basse pression (vanne V3) ;
7 b. l'ajout d'une vanne V5 permettant d'augmenter la différence de pression entre le séparateur de phases Si et l'aspiration du compresseur C1, 02, cela permet de se donner un peu plus de temps pour réagir en cas de chute de pression à l'aspiration du compresseur, on peut ainsi fermer progressivement cette vanne lorsque la pression chute ;
c. l'utilisation de l'anti-pompage du compresseur C1, 02 pour stabiliser sa pression d'aspiration (vanne V4) ;
d. l'utilisation des IGV ( Inlet Guide Vanes ou aubages d'aspiration) pour réguler le débit aspiré.
Les mesures indiquées ci-dessus (y compris l'objet principal de l'invention) conduisent toutes à une augmentation de l'énergie spécifique de traitement du 002, soit de façon continu (cas des vannes V2 et V5 qui augmentent la température de vaporisation dans l'échangeur et donc réduisent le rendement de récupération du CO2 car le gaz traité est moins refroidi), soit de façon exceptionnelle (cas des vannes V3 ou V4, éventuellement V5 si elle n'est utilisée que de façon exceptionnelle).
Seule la régulation sur les IGV n'affecte que très marginalement l'énergie en éloignant le compresseur de son point de fonctionnement optimal. L'inconvénient cependant de cette régulation est qu'elle est lente (plusieurs dizaines de secondes) et peu réactive et donc surtout adaptée pour des régulations longues lorsque l'on prévoit de changer la charge de l'unité par exemple.
Dans la lignée de l'invention consistant à réduire le risque de la prise en glace dans les zones proches du point triple, une nouvelle invention consiste à améliorer l'énergie du système ainsi obtenu.
La Figure 2 montre en plus de détail le séparateur de phases Si et ses connexions. Le débit liquide riche en dioxyde de carbone 1 est détendu dans la vanne V1 et envoyé au séparateur de phases Si. Ici un gaz 3 riche en dioxyde de carbone se sépare d'un liquide riche en dioxyde de carbone 5, le liquide restant en partie dans l'enceinte du séparateur de phases Si avec un niveau de liquide. Le gaz 3 se trouve à une pression P1. Un liquide riche en dioxyde de carbone 5 est soutiré du séparateur de phases Si à une
8 pression au-dessus de Pi, grâce au bain de liquide dans le séparateur de phases.
L'ouverture de la vanne V1 est commandée par le niveau de liquide dans le séparateur de phases Si.
Il est prévu d'opérer en continu avec le séparateur de phases Si à la pression du point triple. Il y aura ainsi constamment concomitance des trois phases. La pression du séparateur de phases Si sera ainsi stabilisée car tant qu'il contiendra du liquide et du solide, la pression ne pourra s'éloigner de celle du point triple. La pression à l'aspiration du compresseur sera ainsi stabilisée. S'il aspire trop, du solide sera créé dans le séparateur Si par formation rapide de liquide en solide et gaz. S'il n'aspire pas assez, le niveau du séparateur Si aura tendance à monter et la vanne d'alimentation V1 se fermera.
Cela permet de réduire la pression de vaporisation dans l'échangeur 7 puisqu'elle diffère de celle du séparateur Si d'une valeur fixe liée à la hauteur hydrostatique.
Il faut alors s'assurer que la neige carbonique du séparateur Si ne soit pas entraînée vers l'échangeur 7. Rappelons-nous que la neige carbonique est plus dense que le liquide et a donc tendance à couler. D'autre part, il est vraisemblable que cette neige carbonique soit présente sous la forme de cristaux en suspension de petite taille.
Un système de plaque déflectrice 41 et de grille 43, combiné à une prise latérale de liquide 35, 37 aidera à éviter d'entraîner l'essentiel du solide.
Les sorties de liquide 35, 37 sont reliées à la paroi verticale du séparateur de phases et non pas à la cuve. Le liquide soutiré par la conduite et la vanne ouverte V8 et le liquide soutiré par la conduite 37 et la vanne ouverte V7 sont mélangés pour former le débit liquide 5.
Les grilles 43 sont installées autour des sorties de liquide pour empêcher le solide de sortir. Une plaque déflectrice est installée au-dessus 30 de chaque sortie 35, 37 pour empêcher le solide de descendre vers la sortie.
Cependant, comme le mouvement général du liquide sera un écoulement vers la sortie liquide, la glace flottant à mi-niveau s'accumulera vraisemblablement sur la grille de protection.
9 Une proposition pour éviter ce problème est d'avoir deux prises liquide éloignées 35, 37, ou plus. Lorsque la perte de charge augmente à travers l'une des prises, on ferme ce prélèvement et on ouvre l'autre (ou un autre).
Le flux de liquide va donc changer et libérer la grille bouchée. Une possibilité
est d'envoyer du liquide par la conduite 31, 39 et la vanne ouverte V6 pour traverser la conduite 37 en allant vers le séparateur de phases et de rentrer par la grille 43. On peut aussi si ce n'est pas suffisant envisager d'injecter du CO2 liquide à plus haute pression de l'autre côté de la grille bouchée, via une ligne dédiée 31, 33 provenant de l'alimentation du séparateur de phases Si en ouvrant la vanne V15 Enfin, une gestion optimisée des différentes prises de liquide, combinée à la mesure des pertes de charge de chaque dispositif permettra de confiner la neige carbonique dans le pot.
Selon cette invention, un liquide riche en dioxyde de carbone contient au moins 75% mol. de dioxyde de carbone, ou au moins 85% mol. de dioxyde de carbone, voire au moins 95% mol. de dioxyde de carbone.

Claims (14)

REVENDICATIONS
1. Procédé de vaporisation d'un débit liquide riche en dioxyde de carbone dans lequel un premier débit liquide (5) riche en dioxyde de carbone est soutiré d'une enceinte (S1) contenant du liquide riche en dioxyde de carbone et du gaz riche en dioxyde de carbone, le gaz étant à une pression P1, le premier débit liquide est envoyé à un échangeur de chaleur (7) où il se vaporise, tout le liquide du premier débit se vaporisant dans l'échangeur de chaleur à une pression ou plusieurs pressions supérieure(s) à P1, le premier débit vaporisé est -sorti de l'échangeur de chaleur, détendu dans une première vanne de détente (V2) et renvoyé à l'échangeur de chaleur où il se réchauffe caractérisé en ce que le niveau de liquide dans l'enceinte (S1) est situé à un niveau plus élevé au dessus du sol que le niveau (A) auquel la dernière goutte de liquide riche en dioxyde de carbone se vaporise dans l'échangeur, la différence entre les deux niveaux étant H.
2. Procédé selon la revendication 1 dans lequel H est au moins égale à 2 m, de préférence au moins égale à 5m.
3. Procédé selon l'une des revendications précédentes dans lequel du gaz (3) de l'enceinte (S1) est envoyé dans l'échangeur de chaleur (7) se réchauffer.
4. Procédé selon la revendication 3 dans lequel le débit vaporisé
détendu dans la première vanne (V2) est mélangé avec le gaz de l'enceinte (3) et réchauffé dans l'échangeur de chaleur (7).
5. Procédé selon la revendication 3 dans lequel le débit vaporisé
détendu dans la première vanne (V2) est envoyé à l'enceinte (S1).
6. Procédé selon l'une des revendications précédentes dans lequel le débit vaporisé détendu dans la première vanne (V2) et réchauffé dans l'échangeur de chaleur (7) sort de l'échangeur de chaleur, est détendu dans une deuxième vanne de détente (V5) et envoyé à un compresseur (C1) pour être comprimé.
7. Procédé selon la revendication 6 dans lequel un deuxième débit liquide riche en dioxyde de carbone (25) à une pression supérieure à celui auquel le premier débit sort de l'enceinte se vaporise dans l'échangeur de chaleur (7) et est envoyé à un niveau intermédiaire du compresseur (C1, C2), le premier débit vaporisé étant envoyé à l'entrée du compresseur.
8. Procédé selon la revendication 7 dans lequel on détend une partie (29) du deuxième débit liquide vaporisé et on l'envoie à l'entrée du compresseur (C1).
9. Appareil de vaporisation d'un débit liquide riche en dioxyde de carbone comprenant une enceinte (81) contenant du liquide riche en dioxyde de carbone et du gaz riche en dioxyde de carbone, le gaz étant à une pression P1, un échangeur de chaleur (7), une conduite pour soutirer un premier débit liquide riche en dioxyde de carbone (5) de l'enceinte et reliée à
l'échangeur de chaleur, des moyens de pressurisation pour augmenter la pression de tout le liquide du premier débit à au moins une pression de vaporisation supérieure(s) à P1, une conduite pour sortir le premier débit vaporisé de l'échangeur de chaleur reliée à une première vanne de détente (V2) pour détendre le premier débit vaporisé pour former un débit détendu et une conduite pour renvoyer à l'échangeur de chaleur le débit détendu caractérisé en ce que le niveau de liquide dans l'enceinte est situé à un niveau plus élevé au dessus du sol que le niveau auquel la dernière goutte de liquide riche en dioxyde de carbone se vaporise dans l'échangeur, la différence entre les deux niveaux étant H.
2 Appareil selon la revendication 9 dans lequel H est au moins égale à 2m, de préférence au moins égale à 5m.
11. Appareil selon l'une des revendications 9 ou 10 comprenant une conduite pour envoyer du gaz de l'enceinte (S1) se réchauffer dans l'échangeur de chaleur (7).
12. Appareil selon la revendication 11 comprenant des moyens pour mélanger le débit vaporisé détendu dans la première vanne (V2) avec le gaz de l'enceinte réchauffé dans l'échangeur de chaleur (7).
13. Appareil selon l'une des revendications 9 à 12 comprenant une conduite pour sortir de l'échangeur de chaleur (7) le débit vaporisé détendu dans la première vanne (V2) et réchauffé dans l'échangeur de chaleur (7) reliée à une deuxième vanne de détente et à un compresseur (C1,C2).
14. Appareil selon la revendication 13 comprenant des moyens pour envoyer un deuxième débit liquide riche en dioxyde de carbone à une pression supérieure à celui auquel le premier débit sort de l'enceinte (S1) se vaporiser dans l'échangeur de chaleur (7) et une conduite pour envoyer le deuxième débit liquide vaporisé à un niveau intermédiaire du compresseur (C1,C2), le premier débit vaporisé étant envoyé à l'entrée du compresseur.
Appareil selon l'une des revendications 13 ou 14 comprenant des moyens de détente (V3) d'une partie (29) du deuxième débit liquide vaporisé
reliés l'entrée du compresseur (C1,C2).
CA2876616A 2012-07-13 2013-07-05 Procede et appareil de vaporisation de liquide riche en dioxyde de carbone Active CA2876616C (fr)

Applications Claiming Priority (3)

Application Number Priority Date Filing Date Title
FR1256777A FR2993343B1 (fr) 2012-07-13 2012-07-13 Procede et appareil de vaporisation de liquide riche en dioxyde de carbone
FR1256777 2012-07-13
PCT/FR2013/051608 WO2014009641A2 (fr) 2012-07-13 2013-07-05 Procede et appareil de vaporisation de liquide riche en dioxyde de carbone

Publications (2)

Publication Number Publication Date
CA2876616A1 true CA2876616A1 (fr) 2014-01-16
CA2876616C CA2876616C (fr) 2020-06-09

Family

ID=46963896

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
CA2876616A Active CA2876616C (fr) 2012-07-13 2013-07-05 Procede et appareil de vaporisation de liquide riche en dioxyde de carbone

Country Status (8)

Country Link
US (1) US10317111B2 (fr)
EP (1) EP2872818B1 (fr)
CN (1) CN104428577B (fr)
AU (1) AU2013288493B2 (fr)
CA (1) CA2876616C (fr)
FR (1) FR2993343B1 (fr)
PL (1) PL2872818T3 (fr)
WO (1) WO2014009641A2 (fr)

Families Citing this family (3)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
KR101704340B1 (ko) 2016-03-03 2017-02-07 현대자동차주식회사 에어컨 시스템과 통합된 하이브리드형 인터쿨러 시스템 및 그 제어방법
DE102019126214A1 (de) * 2019-09-27 2021-04-01 Technische Universität Dresden Vorrichtung zum Übertragen von Wärme in einem Fluidkreislauf und Verfahren zum Betreiben der Vorrichtung
FR3116324B1 (fr) 2020-11-19 2023-05-05 Air Liquide Procédé et appareil de vaporisation d’un liquide

Family Cites Families (6)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
FR2781868B1 (fr) * 1998-07-29 2000-09-15 Air Liquide Installation et procede de fourniture d'helium a plusieurs lignes de production
JP2003120897A (ja) * 2001-10-17 2003-04-23 Toyo Eng Works Ltd 炭酸ガスの貯留・供給装置
US6786053B2 (en) * 2002-09-20 2004-09-07 Chart Inc. Pressure pod cryogenic fluid expander
GB2416390B (en) * 2004-07-16 2006-07-26 Statoil Asa LCD Offshore Transport System
US20080110181A1 (en) * 2006-11-09 2008-05-15 Chevron U.S.A. Inc. Residual boil-off gas recovery from lng storage tanks at or near atmospheric pressure
CN201297492Y (zh) * 2008-12-31 2009-08-26 苏州市金宏气体有限公司 二氧化碳储罐蒸发气体回收装置

Also Published As

Publication number Publication date
WO2014009641A4 (fr) 2014-06-26
FR2993343A1 (fr) 2014-01-17
EP2872818A2 (fr) 2015-05-20
CA2876616C (fr) 2020-06-09
FR2993343B1 (fr) 2015-06-05
WO2014009641A2 (fr) 2014-01-16
EP2872818B1 (fr) 2018-10-17
AU2013288493B2 (en) 2016-11-17
US10317111B2 (en) 2019-06-11
US20150168025A1 (en) 2015-06-18
WO2014009641A3 (fr) 2014-05-08
CN104428577A (zh) 2015-03-18
AU2013288493A1 (en) 2015-02-05
PL2872818T3 (pl) 2019-03-29
CN104428577B (zh) 2016-04-06

Similar Documents

Publication Publication Date Title
CA2429319C (fr) Procede et installation de separation d'un melange gazeux contenant du methane par distillation, et gaz obtenue par cette separation
JP6449650B2 (ja) 液化ガス処理システム及びその方法
CA2876616C (fr) Procede et appareil de vaporisation de liquide riche en dioxyde de carbone
CA2899564C (fr) Separation a temperature subambiante d'un melange gazeux contenant du dioxyde de carbone et un contaminant plus leger
CA2877452C (fr) Procede de separation d'un gaz riche en dioxyde de carbone par condensation partielle et permeation
CA2876619A1 (fr) Procede et appareil de purification d'un melange riche en dioxyde de carbone a basse temperature
FR2805339A1 (fr) Procede de production d'oxygene par rectification cryogenique
CA2832096C (fr) Procede et appareil de liquefaction d'un gaz riche en co2
FR2821351A1 (fr) Procede de recuperation d'ethane, mettant en oeuvre un cycle de refrigeration utilisant un melange d'au moins deux fluides refrigerants, gaz obtenus par ce procede, et installation de mise en oeuvre
WO2011061459A2 (fr) Procede et appareil de compression et de refroidissement d'air
EP2227309B1 (fr) Procede de sechage d'un debit de gaz riche en dioxyde de carbone
WO2014049259A1 (fr) Procédé et appareil de séparation d'un mélange contenant du dioxyde de carbone par distillation cryogénique
EP3438586A1 (fr) Appareil et procédé de séparation d'air par distillation cryogénique
CA3043663A1 (fr) Production d'energie electrique
FR2967485A1 (fr) Installation de purification d'un flux gazeux comprenant au moins 50% de co2, avec fonctions de compression integrees.
FR2915271A1 (fr) Procede et appareil de separation des gaz de l'air par distillation cryogenique
FR2945111A1 (fr) Procede et appareil de separation d'air par distillation cryogenique
FR2984474A1 (fr) Procede et appareil de separation d'air par distillation cryogenique
FR2977303A1 (fr) Procede et appareil de production d'azote par distillation cryogenique
WO2009101329A2 (fr) Procédé et appareil de séparation des gaz de l'air

Legal Events

Date Code Title Description
EEER Examination request

Effective date: 20180507