CA2763523A1 - Inverseur de poussee pour nacelle de turboreacteur double flux - Google Patents
Inverseur de poussee pour nacelle de turboreacteur double flux Download PDFInfo
- Publication number
- CA2763523A1 CA2763523A1 CA2763523A CA2763523A CA2763523A1 CA 2763523 A1 CA2763523 A1 CA 2763523A1 CA 2763523 A CA2763523 A CA 2763523A CA 2763523 A CA2763523 A CA 2763523A CA 2763523 A1 CA2763523 A1 CA 2763523A1
- Authority
- CA
- Canada
- Prior art keywords
- inversion
- flap
- inverter
- nacelle
- flaps
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Abandoned
Links
Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
- F02K—JET-PROPULSION PLANTS
- F02K1/00—Plants characterised by the form or arrangement of the jet pipe or nozzle; Jet pipes or nozzles peculiar thereto
- F02K1/54—Nozzles having means for reversing jet thrust
- F02K1/64—Reversing fan flow
- F02K1/70—Reversing fan flow using thrust reverser flaps or doors mounted on the fan housing
- F02K1/72—Reversing fan flow using thrust reverser flaps or doors mounted on the fan housing the aft end of the fan housing being movable to uncover openings in the fan housing for the reversed flow
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
- F02K—JET-PROPULSION PLANTS
- F02K1/00—Plants characterised by the form or arrangement of the jet pipe or nozzle; Jet pipes or nozzles peculiar thereto
- F02K1/54—Nozzles having means for reversing jet thrust
- F02K1/76—Control or regulation of thrust reversers
- F02K1/763—Control or regulation of thrust reversers with actuating systems or actuating devices; Arrangement of actuators for thrust reversers
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F05—INDEXING SCHEMES RELATING TO ENGINES OR PUMPS IN VARIOUS SUBCLASSES OF CLASSES F01-F04
- F05D—INDEXING SCHEME FOR ASPECTS RELATING TO NON-POSITIVE-DISPLACEMENT MACHINES OR ENGINES, GAS-TURBINES OR JET-PROPULSION PLANTS
- F05D2270/00—Control
- F05D2270/60—Control system actuates means
- F05D2270/66—Mechanical actuators
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02T—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES RELATED TO TRANSPORTATION
- Y02T50/00—Aeronautics or air transport
- Y02T50/60—Efficient propulsion technologies, e.g. for aircraft
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Combustion & Propulsion (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Structures Of Non-Positive Displacement Pumps (AREA)
Abstract
L'invention a pour objet un inverseur de poussée (1) pour nacelle de turboréacteur double flux dans lequel les moyens de déviation (4) et les vérins d'actionnement (22) du capot coulissant (2) et d u ou des volets d'inversion (20) sont disposés dans deux plans sensiblement parallèles l'un au- dessus de l'autre selon une direction radiale de la nacelle. L'invention a également pour objet une nacelle pour turboréacteur double flux comprenant un tel inverseur de poussée (1).
Description
Inverseur de poussée pour nacelle de turboréacteur double flux.
La présente invention concerne un inverseur de poussée, dit à
grilles ou à cascades, pour un moteur à réaction.
Un avion est mu par plusieurs turboréacteurs logés chacun dans une nacelle abritant également un ensemble de dispositifs d'actionnement annexes liés à son fonctionnement et assurant diverses fonctions lorsque le turboréacteur est en fonctionnement ou à l'arrêt. Ces dispositifs d'actionnement annexes comprennent notamment un système mécanique d'inversion de poussée.
Plus précisément, une nacelle présente généralement une structure tubulaire comprenant une entrée d'air en amont du turboréacteur, une section médiane destinée à entourer une soufflante du turboréacteur, une section aval abritant les moyens d'inversion de poussée et destinée à entourer la chambre de combustion du turboréacteur, et est généralement terminée par une tuyère d'éjection dont la sortie est située en aval du turboréacteur.
Les nacelles modernes sont destinées à abriter un turboréacteur double flux apte à générer par l'intermédiaire des pâles de la soufflante en rotation un flux d'air chaud (également appelé flux primaire) issu de la chambre de combustion du turboréacteur, et un flux d'air froid (flux secondaire) qui circule à l'extérieur du turboréacteur à travers un canal annulaire, également appelé veine, formé entre un carénage du turboréacteur et une paroi interne de la nacelle. Les deux flux d'air sont éjectés du turboréacteur par l'arrière de la nacelle.
Le rôle d'un inverseur de poussée est, lors de l'atterrissage d'un avion, d'améliorer la capacité de freinage de celui-ci en redirigeant vers l'avant au moins une partie de la poussée générée par le turboréacteur. Dans cette phase, l'inverseur obstrue le canal annulaire du flux d'air froid et dirige ce dernier vers l'avant de la nacelle, générant de ce fait une contre-poussée qui vient s'ajouter au freinage des roues de l'avion.
Les moyens mis en oeuvre pour réaliser cette réorientation du flux d'air froid varient suivant le type d'inverseur. Cependant, dans tous les cas, la structure d'un inverseur comprend des capots mobiles déplaçables entre, d'une part, une position déployée dans laquelle ils ouvrent dans la nacelle un passage destiné au flux dévié, et d'autre part, une position d'escamotage dans
La présente invention concerne un inverseur de poussée, dit à
grilles ou à cascades, pour un moteur à réaction.
Un avion est mu par plusieurs turboréacteurs logés chacun dans une nacelle abritant également un ensemble de dispositifs d'actionnement annexes liés à son fonctionnement et assurant diverses fonctions lorsque le turboréacteur est en fonctionnement ou à l'arrêt. Ces dispositifs d'actionnement annexes comprennent notamment un système mécanique d'inversion de poussée.
Plus précisément, une nacelle présente généralement une structure tubulaire comprenant une entrée d'air en amont du turboréacteur, une section médiane destinée à entourer une soufflante du turboréacteur, une section aval abritant les moyens d'inversion de poussée et destinée à entourer la chambre de combustion du turboréacteur, et est généralement terminée par une tuyère d'éjection dont la sortie est située en aval du turboréacteur.
Les nacelles modernes sont destinées à abriter un turboréacteur double flux apte à générer par l'intermédiaire des pâles de la soufflante en rotation un flux d'air chaud (également appelé flux primaire) issu de la chambre de combustion du turboréacteur, et un flux d'air froid (flux secondaire) qui circule à l'extérieur du turboréacteur à travers un canal annulaire, également appelé veine, formé entre un carénage du turboréacteur et une paroi interne de la nacelle. Les deux flux d'air sont éjectés du turboréacteur par l'arrière de la nacelle.
Le rôle d'un inverseur de poussée est, lors de l'atterrissage d'un avion, d'améliorer la capacité de freinage de celui-ci en redirigeant vers l'avant au moins une partie de la poussée générée par le turboréacteur. Dans cette phase, l'inverseur obstrue le canal annulaire du flux d'air froid et dirige ce dernier vers l'avant de la nacelle, générant de ce fait une contre-poussée qui vient s'ajouter au freinage des roues de l'avion.
Les moyens mis en oeuvre pour réaliser cette réorientation du flux d'air froid varient suivant le type d'inverseur. Cependant, dans tous les cas, la structure d'un inverseur comprend des capots mobiles déplaçables entre, d'une part, une position déployée dans laquelle ils ouvrent dans la nacelle un passage destiné au flux dévié, et d'autre part, une position d'escamotage dans
2 laquelle ils ferment ce passage. Ces capots peuvent remplir une fonction de déviation ou simplement d'activation d'autres moyens de déviation.
Dans le cas d'un inverseur à grilles, également connu sous le nom d'inverseur à cascade, la réorientation du flux d'air est effectuée par des grilles de déviation, le capot n'ayant qu'une simple fonction de coulissage visant à découvrir ou recouvrir ces grilles. Des portes de blocage complémentaires, également appelées volets d'inversion, activées par le coulissement du capotage, permettent généralement une fermeture du canal annulaire en aval des grilles de manière à optimiser la réorientation du flux d'air froid.
Ces volets d'inversion sont montés pivotants, par une extrémité
amont, sur le capot coulissant entre une position rétractée dans laquelle ils assurent, avec ledit capot coulissant, la continuité aérodynamique de la paroi interne de la nacelle et une position déployée dans laquelle, en situation d'inversion de poussée, ils viennent obturer au moins partiellement le canal annulaire en vue de dévier un flux d'air froid vers les grilles de déviation découvertes par le coulissement du capot coulissant.
Le pivotement des volets d'inversion est généralement guidé par des bielles rattachées au volet d'inversion et à un point fixe de la structure interne délimitant le canal annulaire.
Or, le fait que les bielles de guidage traversent le canal annulaire engendre de nombreuses perturbations aérodynamiques dans le flux secondaire.
De plus, la fixation de ces bielles sur la structure interne nécessite l'installation de points fixes d'articulation sur cette dernière qui réduit la surface de la structure interne pouvant être utilisée pour un traitement acoustique de ladite structure interne.
En outre, la structure d'inversion de poussée se trouve mécaniquement liée par les bielles à la structure interne. De ce fait, la structure d'inversion de poussée et la structure interne ne sont pas indépendantes l'une de l'autre, ce qui complique leur dépose lorsque des opérations de maintenance sur la nacelle ou le turboréacteur l'exigent, en particulier pour les structures externes de type dit O-duct , c'est-à-dire réalisée à partir d'une seule pièce entourant complètement le turboréacteur contrairement aux structures de type C-duct comprenant deux demi-parties réunies entre elles autour du turboréacteur.
Dans le cas d'un inverseur à grilles, également connu sous le nom d'inverseur à cascade, la réorientation du flux d'air est effectuée par des grilles de déviation, le capot n'ayant qu'une simple fonction de coulissage visant à découvrir ou recouvrir ces grilles. Des portes de blocage complémentaires, également appelées volets d'inversion, activées par le coulissement du capotage, permettent généralement une fermeture du canal annulaire en aval des grilles de manière à optimiser la réorientation du flux d'air froid.
Ces volets d'inversion sont montés pivotants, par une extrémité
amont, sur le capot coulissant entre une position rétractée dans laquelle ils assurent, avec ledit capot coulissant, la continuité aérodynamique de la paroi interne de la nacelle et une position déployée dans laquelle, en situation d'inversion de poussée, ils viennent obturer au moins partiellement le canal annulaire en vue de dévier un flux d'air froid vers les grilles de déviation découvertes par le coulissement du capot coulissant.
Le pivotement des volets d'inversion est généralement guidé par des bielles rattachées au volet d'inversion et à un point fixe de la structure interne délimitant le canal annulaire.
Or, le fait que les bielles de guidage traversent le canal annulaire engendre de nombreuses perturbations aérodynamiques dans le flux secondaire.
De plus, la fixation de ces bielles sur la structure interne nécessite l'installation de points fixes d'articulation sur cette dernière qui réduit la surface de la structure interne pouvant être utilisée pour un traitement acoustique de ladite structure interne.
En outre, la structure d'inversion de poussée se trouve mécaniquement liée par les bielles à la structure interne. De ce fait, la structure d'inversion de poussée et la structure interne ne sont pas indépendantes l'une de l'autre, ce qui complique leur dépose lorsque des opérations de maintenance sur la nacelle ou le turboréacteur l'exigent, en particulier pour les structures externes de type dit O-duct , c'est-à-dire réalisée à partir d'une seule pièce entourant complètement le turboréacteur contrairement aux structures de type C-duct comprenant deux demi-parties réunies entre elles autour du turboréacteur.
3 Afin de pallier ces problèmes, il a été proposé de nombreuses solutions dont celle décrite dans la demande de brevet FR 2 907 512 au nom de la demanderesse.
Dans cette demande, il est proposé un inverseur de poussée pour moteur à réaction dans lequel le capot coulissant est apte à translater grâce à
un vérin d'actionnement monté sur la structure amont fixe. Le vérin d'actionnement comporte une base logeant un coulisseau d'entraînement concentrique à une tige terminale reliée au capot coulissant. Le coulisseau d'entraînement et la tige terminale sont tous les deux mobiles selon une direction sensiblement parallèle à l'axe longitudinal de la nacelle de manière indépendante l'un de l'autre. Le coulisseau d'entraînement est en outre relié
à
une extrémité aval du volet d'inversion par l'intermédiaire d'une bielle d'entraînement, de sorte qu'un mouvement de translation du coulisseau s'accompagne d'un pivotement de la bielle et par conséquent du volet d'inversion, et où des moyens d'actionnement sont prévus pour entraîner le coulisseau en translation lorsque le capot coulissant est dans une phase de translation vers l'aval.
Cependant, un tel inverseur de poussée est assez complexe à
fabriquer à une échelle industrielle, et malgré ses avantages, sa mise en oeuvre recèle certaines difficultés.
En effet, la bielle d'entraînement du volet d'inversion peut notamment traverser une peau monolithique appelée diaphragme qui obstrue le passage de l'air froid du canal annulaire vers la grille lorsque le capot coulissant est en position rétractée. Or, le diaphragme a pour but d'assurer une barrière étanche, simple et fiable à toute sortie du flux d'air froid au travers des grilles en position de fermeture du capot coulissant.
En outre, l'étanchéité entre le canal annulaire dans lequel circule de flux d'air froid et l'externe de la nacelle est réalisée sur la structure externe de la nacelle induisant une pression supplémentaire pour la structure interne de la nacelle. Par conséquent, il est nécessaire de renforcer cette structure interne ce qui pénalise la masse de la nacelle.
De plus, le vérin d'actionnement traverse la grille d'inversion du flux empêchant une installation de grilles auto supportées, c'est-à-dire fixées radialement les unes aux autres pour éviter le montage d'une structure porteuse en aval de ces grilles. Une telle installation auto supportée permettrait un gain de place et un gain de masse.
Dans cette demande, il est proposé un inverseur de poussée pour moteur à réaction dans lequel le capot coulissant est apte à translater grâce à
un vérin d'actionnement monté sur la structure amont fixe. Le vérin d'actionnement comporte une base logeant un coulisseau d'entraînement concentrique à une tige terminale reliée au capot coulissant. Le coulisseau d'entraînement et la tige terminale sont tous les deux mobiles selon une direction sensiblement parallèle à l'axe longitudinal de la nacelle de manière indépendante l'un de l'autre. Le coulisseau d'entraînement est en outre relié
à
une extrémité aval du volet d'inversion par l'intermédiaire d'une bielle d'entraînement, de sorte qu'un mouvement de translation du coulisseau s'accompagne d'un pivotement de la bielle et par conséquent du volet d'inversion, et où des moyens d'actionnement sont prévus pour entraîner le coulisseau en translation lorsque le capot coulissant est dans une phase de translation vers l'aval.
Cependant, un tel inverseur de poussée est assez complexe à
fabriquer à une échelle industrielle, et malgré ses avantages, sa mise en oeuvre recèle certaines difficultés.
En effet, la bielle d'entraînement du volet d'inversion peut notamment traverser une peau monolithique appelée diaphragme qui obstrue le passage de l'air froid du canal annulaire vers la grille lorsque le capot coulissant est en position rétractée. Or, le diaphragme a pour but d'assurer une barrière étanche, simple et fiable à toute sortie du flux d'air froid au travers des grilles en position de fermeture du capot coulissant.
En outre, l'étanchéité entre le canal annulaire dans lequel circule de flux d'air froid et l'externe de la nacelle est réalisée sur la structure externe de la nacelle induisant une pression supplémentaire pour la structure interne de la nacelle. Par conséquent, il est nécessaire de renforcer cette structure interne ce qui pénalise la masse de la nacelle.
De plus, le vérin d'actionnement traverse la grille d'inversion du flux empêchant une installation de grilles auto supportées, c'est-à-dire fixées radialement les unes aux autres pour éviter le montage d'une structure porteuse en aval de ces grilles. Une telle installation auto supportée permettrait un gain de place et un gain de masse.
4 Par ailleurs, l'extrémité de la bielle étant fixée sur le coulisseau d'entraînement, cela interfère avec la grille d'inversion, réduisant l'efficacité
d'inversion du flux et dégradant l'installation dans la zone de l'interférence.
Un but de la présente invention est de fournir un inverseur de poussée dont les volets d'inversion ne sont pas rattachés à la structure interne, efficace, simple à fabriquer industriellement et ne présentant pas les inconvénients mentionnés ci-dessus.
A cet effet, selon un premier aspect, l'invention a pour objet un inverseur de poussée pour nacelle de turboréacteur double flux comprenant :
- une structure amont fixe, - des moyens de déviation fixes rattachés à la structure amont fixe, lesdits moyens étant aptes à dévier au moins une partie du flux d'air froid du turboréacteur hors de la nacelle, - un capot coulissant en translation selon une direction sensiblement parallèle à un axe longitudinal de la nacelle, - au moins un volet d'inversion monté pivotant par une extrémité
amont sur le capot coulissant, le ou les volets d'inversion étant entraînés par l'intermédiaire d'une bielle d'entraînement, le capot coulissant étant mobile par l'intermédiaire d'au moins un vérin d'actionnement, et le volet d'inversion étant relié également à un vérin d'actionnement par l'intermédiaire d'au moins une bielle d'entraînement de sorte qu'un mouvement de translation du ou des vérins d'actionnement du capot coulissant et du vérin d'actionnement du volet d'inversion permettent audit capot coulissant de passer alternativement d'une position de fermeture, dans laquelle le volet d'inversion est en position rétractée et le capot coulissant assure la continuité aérodynamique de la nacelle en couvrant les moyens de déviation, à une position d'ouverture dans laquelle le capot coulissant ouvre un passage dans la nacelle en découvrant les moyens de déviation et le volet d'inversion est en position pivotée en obturant une partie d'un canal annulaire de la nacelle, caractérisé en ce que les moyens de déviation et les vérins d'actionnement sont disposés dans deux plans sensiblement parallèles l'un au-dessus de l'autre selon une direction radiale de la nacelle.
L'inverseur de l'invention permet de séparer radialement les moyens d'inversion de poussée des vérins d'actionnement et du volet d'inversion. Ainsi, le système d'entraînement du capot et du volet d'inversion est positionné hors de l'enveloppe des moyens d'inversion.
Une telle configuration permet avantageusement de - de simplifier l'installation des moyens d'inversion de poussée et
d'inversion du flux et dégradant l'installation dans la zone de l'interférence.
Un but de la présente invention est de fournir un inverseur de poussée dont les volets d'inversion ne sont pas rattachés à la structure interne, efficace, simple à fabriquer industriellement et ne présentant pas les inconvénients mentionnés ci-dessus.
A cet effet, selon un premier aspect, l'invention a pour objet un inverseur de poussée pour nacelle de turboréacteur double flux comprenant :
- une structure amont fixe, - des moyens de déviation fixes rattachés à la structure amont fixe, lesdits moyens étant aptes à dévier au moins une partie du flux d'air froid du turboréacteur hors de la nacelle, - un capot coulissant en translation selon une direction sensiblement parallèle à un axe longitudinal de la nacelle, - au moins un volet d'inversion monté pivotant par une extrémité
amont sur le capot coulissant, le ou les volets d'inversion étant entraînés par l'intermédiaire d'une bielle d'entraînement, le capot coulissant étant mobile par l'intermédiaire d'au moins un vérin d'actionnement, et le volet d'inversion étant relié également à un vérin d'actionnement par l'intermédiaire d'au moins une bielle d'entraînement de sorte qu'un mouvement de translation du ou des vérins d'actionnement du capot coulissant et du vérin d'actionnement du volet d'inversion permettent audit capot coulissant de passer alternativement d'une position de fermeture, dans laquelle le volet d'inversion est en position rétractée et le capot coulissant assure la continuité aérodynamique de la nacelle en couvrant les moyens de déviation, à une position d'ouverture dans laquelle le capot coulissant ouvre un passage dans la nacelle en découvrant les moyens de déviation et le volet d'inversion est en position pivotée en obturant une partie d'un canal annulaire de la nacelle, caractérisé en ce que les moyens de déviation et les vérins d'actionnement sont disposés dans deux plans sensiblement parallèles l'un au-dessus de l'autre selon une direction radiale de la nacelle.
L'inverseur de l'invention permet de séparer radialement les moyens d'inversion de poussée des vérins d'actionnement et du volet d'inversion. Ainsi, le système d'entraînement du capot et du volet d'inversion est positionné hors de l'enveloppe des moyens d'inversion.
Une telle configuration permet avantageusement de - de simplifier l'installation des moyens d'inversion de poussée et
5 de diminuer la masse de ces derniers en supprimant la structure porteuse ;
- d'isoler l'espace destiné à recevoir les moyens d'inversion de poussée et donc la structure interne du capot coulissant du flux d'air froid , - d'éviter toute interférence entre le fonctionnement de la bielle d'entraînement du volet et les moyens de déviation , - de prévoir, si nécessaire, un diaphragme plein entre le plan contenant les moyens de déviation et les vérins d'actionnement, sans la présence d'une ou de plusieurs ouvertures pour le passage et le fonctionnement d'une ou de plusieurs bielles d'actionnement, améliorant la fonction d'étanchéité simple à installer et efficace.
Selon d'autres caractéristiques de l'invention, l'inverseur selon l'invention comporte l'une ou plusieurs des caractéristiques optionnelles suivantes considérées seules ou selon toutes les combinaisons possibles :
- le vérin d'actionnement du volet d'inversion est un vérin d'actionnement du capot coulissant comportant un coulisseau d'entraînement entourant une tige terminale reliée au capot coulissant, la bielle d'entraînement étant fixée sur le coulisseau de sorte qu'un mouvement de translation du vérin d'actionnement dans une direction s'accompagne d'un mouvement de translation du capot coulissant dans la même direction et d'un mouvement de pivotement de la bielle d'entraînement et du volet d'inversion , - le vérin d'actionnement est configuré pour que le coulisseau d'entraînement et la tige terminale puissent être mis en mouvement de manière sensiblement synchronisée à des vitesses différentes ;
- le vérin d'actionnement comporte un fourreau cylindrique à
l'intérieur duquel sont logés le coulisseau d'entraînement, la tige terminale et un corps intermédiaire interposé entre le coulisseau d'entraînement et la tige terminale, chacun des trois corps étant engagé mécaniquement avec le corps adjacent par le biais de filetage ;
- deux bielles d'entraînement sont placées de chaque côté du coulisseau d'entraînement ,
- d'isoler l'espace destiné à recevoir les moyens d'inversion de poussée et donc la structure interne du capot coulissant du flux d'air froid , - d'éviter toute interférence entre le fonctionnement de la bielle d'entraînement du volet et les moyens de déviation , - de prévoir, si nécessaire, un diaphragme plein entre le plan contenant les moyens de déviation et les vérins d'actionnement, sans la présence d'une ou de plusieurs ouvertures pour le passage et le fonctionnement d'une ou de plusieurs bielles d'actionnement, améliorant la fonction d'étanchéité simple à installer et efficace.
Selon d'autres caractéristiques de l'invention, l'inverseur selon l'invention comporte l'une ou plusieurs des caractéristiques optionnelles suivantes considérées seules ou selon toutes les combinaisons possibles :
- le vérin d'actionnement du volet d'inversion est un vérin d'actionnement du capot coulissant comportant un coulisseau d'entraînement entourant une tige terminale reliée au capot coulissant, la bielle d'entraînement étant fixée sur le coulisseau de sorte qu'un mouvement de translation du vérin d'actionnement dans une direction s'accompagne d'un mouvement de translation du capot coulissant dans la même direction et d'un mouvement de pivotement de la bielle d'entraînement et du volet d'inversion , - le vérin d'actionnement est configuré pour que le coulisseau d'entraînement et la tige terminale puissent être mis en mouvement de manière sensiblement synchronisée à des vitesses différentes ;
- le vérin d'actionnement comporte un fourreau cylindrique à
l'intérieur duquel sont logés le coulisseau d'entraînement, la tige terminale et un corps intermédiaire interposé entre le coulisseau d'entraînement et la tige terminale, chacun des trois corps étant engagé mécaniquement avec le corps adjacent par le biais de filetage ;
- deux bielles d'entraînement sont placées de chaque côté du coulisseau d'entraînement ,
6 - le ou les volets d'inversion présentent une échancrure en amont configurée pour permettre le passage d'au moins une partie du coulisseau d'entraînement ;
- le capot coulissant comprend en outre un diaphragme configuré
pour assurer l'étanchéité de la nacelle en position de fermeture, ledit diaphragme étant interposé entre le plan des moyens de déviation et celui des vérins d'actionnement lorsque le capot coulissant est en position de fermeture de sorte que le fonctionnement de la bielle d'entraînement n'interfère pas avec le diaphragme ;
- le diaphragme comporte en extrémité amont une excroissance apte à s'écraser sur un joint d'étanchéité monté sur la structure amont fixe en position de fermeture du capot coulissant ;
- le diaphragme supporte au moins une glissière de guidage renforcée apte à guider le coulisseau d'entraînement et apte à empêcher la flexion du coulisseau d'entraînement du vérin d'actionnement ;
- le diaphragme comporte une extrémité amont échancrée apte à
permettre le passage d'au moins une partie du coulisseau d'entraînement ;
- le diaphragme comporte un tablier en amont ;
- le tablier est festonné ;
- un premier moyen d'étanchéité est disposé entre l'extrémité
amont du diaphragme et l'extrémité aval des moyens de déviation , - un second moyen d'étanchéité est disposé entre le tablier du diaphragme et l'extrémité amont du ou des volets d'inversion , - l'extrémité aval d'un volet d'inversion recouvre sensiblement un prolongement amont du capot coulissant ;
- la direction de la bielle d'entraînement est sensiblement normale à l'axe du coulisseau d'entraînement du vérin d'actionnement du capot coulissant en phase d'inversion de poussée , - au moins un des volets d'inversion est entraîné par un ou les deux volets d'inversion adjacents commandés par un vérin d'actionnement ;
- l'entraînement du volet d'inversion entraîné est réalisé par une bielle de transmission montée à une extrémité du volet d'inversion entraîné et coopérant avec une potence fixée sur le ou les volets d'inversion entraîneurs , - la potence et la bielle de transmission sont positionnées de telle sorte qu'elles permettent le chevauchement des extrémités inférieures des volets d'inversion entre eux.
- le capot coulissant comprend en outre un diaphragme configuré
pour assurer l'étanchéité de la nacelle en position de fermeture, ledit diaphragme étant interposé entre le plan des moyens de déviation et celui des vérins d'actionnement lorsque le capot coulissant est en position de fermeture de sorte que le fonctionnement de la bielle d'entraînement n'interfère pas avec le diaphragme ;
- le diaphragme comporte en extrémité amont une excroissance apte à s'écraser sur un joint d'étanchéité monté sur la structure amont fixe en position de fermeture du capot coulissant ;
- le diaphragme supporte au moins une glissière de guidage renforcée apte à guider le coulisseau d'entraînement et apte à empêcher la flexion du coulisseau d'entraînement du vérin d'actionnement ;
- le diaphragme comporte une extrémité amont échancrée apte à
permettre le passage d'au moins une partie du coulisseau d'entraînement ;
- le diaphragme comporte un tablier en amont ;
- le tablier est festonné ;
- un premier moyen d'étanchéité est disposé entre l'extrémité
amont du diaphragme et l'extrémité aval des moyens de déviation , - un second moyen d'étanchéité est disposé entre le tablier du diaphragme et l'extrémité amont du ou des volets d'inversion , - l'extrémité aval d'un volet d'inversion recouvre sensiblement un prolongement amont du capot coulissant ;
- la direction de la bielle d'entraînement est sensiblement normale à l'axe du coulisseau d'entraînement du vérin d'actionnement du capot coulissant en phase d'inversion de poussée , - au moins un des volets d'inversion est entraîné par un ou les deux volets d'inversion adjacents commandés par un vérin d'actionnement ;
- l'entraînement du volet d'inversion entraîné est réalisé par une bielle de transmission montée à une extrémité du volet d'inversion entraîné et coopérant avec une potence fixée sur le ou les volets d'inversion entraîneurs , - la potence et la bielle de transmission sont positionnées de telle sorte qu'elles permettent le chevauchement des extrémités inférieures des volets d'inversion entre eux.
7 PCT/FR2010/050954 - la potence est positionnée latéralement sur la structure interne du volet d'inversion entraîneur du coté mitoyen du côté entraîné de sorte que le point de liaison de la potence avec la bielle de transmission soit en porte à
faux avec la structure du volet d'inversion entrainé , - un des axes de la bielle de transmission comporte un système de ressort ;
- le volet d'inversion entraîné comporte un moyen de butée en amont apte à venir buter contre un élément de forme complémentaire dans la structure fixe lorsque ledit volet d'inversion est en position rétractée , - le moyen de butée est un pion apte à s'encastrer dans un logement prévu dans la structure fixe ;
- les volets d'inversion entraîneur et entraîné sont aptes à
sensiblement se recouvrir au niveau d'une de leurs extrémités, au moins une extrémité étant équipée d'un moyen élastique ou d'un moyen de mise sous contrainte ;
- la partie du volet d'inversion venant en contact sur le moyen élastique ou de mise sous contrainte comporte un renforcement de surface sous la forme de panneau enserrant une unité à âme alvéolaire ;
- un unique vérin d'actionnement entraîne trois volets d'inversion par un système d'assujettissement.
Selon un autre aspect de l'invention, l'invention a pour objet une nacelle pour turboréacteur double flux comprenant un inverseur de poussée conforme à l'invention.
L'invention sera davantage comprise à la lecture de la description non limitative qui va suivre, faite en référence aux figures ci-dessous annexées.
- la figure 1 est une vue partielle schématique en coupe longitudinale selon un plan passant par un vérin d'actionnement d'un inverseur de poussée à grille selon une forme de réalisation de l'invention, l'inverseur de poussée étant en position fermée;
- la figure 2 est une vue analogue à la figure 1 durant une phase de déploiement du volet d'inversion pour obturer le canal annulaire d'écoulement ;
- la figure 3 est une vue partielle schématique en coupe transversale d'un inverseur de poussée à grille selon une forme de réalisation de l'invention ,
faux avec la structure du volet d'inversion entrainé , - un des axes de la bielle de transmission comporte un système de ressort ;
- le volet d'inversion entraîné comporte un moyen de butée en amont apte à venir buter contre un élément de forme complémentaire dans la structure fixe lorsque ledit volet d'inversion est en position rétractée , - le moyen de butée est un pion apte à s'encastrer dans un logement prévu dans la structure fixe ;
- les volets d'inversion entraîneur et entraîné sont aptes à
sensiblement se recouvrir au niveau d'une de leurs extrémités, au moins une extrémité étant équipée d'un moyen élastique ou d'un moyen de mise sous contrainte ;
- la partie du volet d'inversion venant en contact sur le moyen élastique ou de mise sous contrainte comporte un renforcement de surface sous la forme de panneau enserrant une unité à âme alvéolaire ;
- un unique vérin d'actionnement entraîne trois volets d'inversion par un système d'assujettissement.
Selon un autre aspect de l'invention, l'invention a pour objet une nacelle pour turboréacteur double flux comprenant un inverseur de poussée conforme à l'invention.
L'invention sera davantage comprise à la lecture de la description non limitative qui va suivre, faite en référence aux figures ci-dessous annexées.
- la figure 1 est une vue partielle schématique en coupe longitudinale selon un plan passant par un vérin d'actionnement d'un inverseur de poussée à grille selon une forme de réalisation de l'invention, l'inverseur de poussée étant en position fermée;
- la figure 2 est une vue analogue à la figure 1 durant une phase de déploiement du volet d'inversion pour obturer le canal annulaire d'écoulement ;
- la figure 3 est une vue partielle schématique en coupe transversale d'un inverseur de poussée à grille selon une forme de réalisation de l'invention ,
8 - la figure 4 et la figure 5 sont des vues partielles schématiques en coupe longitudinale d'un mode de réalisation d'un vérin d'actionnement employé dans le cadre de l'invention en position fermée et en position de déploiement ;
- la figure 6 est une vue partielle schématique en coupe longitudinale selon un plan passant par un vérin d'actionnement d'un inverseur de l'invention selon un autre mode de réalisation , - la figure 7 est une vue partielle schématique en coupe longitudinal d'un inverseur de poussée selon un autre mode de réalisation , - la figure 8 est une vue partielle en coupe transversale d'un inverseur de poussée à grille selon une forme de réalisation de l'invention , - la figure 9 est une vue partielle schématique en coupe longitudinale d'un inverseur de l'invention selon une variante , - la figure 10 est une vue partielle schématique en coupe transversale d'un inverseur de poussée à grille selon une forme de réalisation de l'invention , - la figure 11 est une vue partielle schématique en coupe transversale d'un inverseur de poussée à grille selon une forme de réalisation de l'invention , - la figure 12 est une vue partielle schématique en coupe longitudinale d'un inverseur de l'invention d'un autre mode de réalisation de l'invention.
L'inverseur de poussée 1 des figures 1 à 12 est associé à un turboréacteur à double flux (non représenté) et comprend une nacelle externe qui définit avec une structure interne concentrique 11 un canal annulaire d'écoulement 10 permettant le passage du flux d'air froid.
Un capot 2 coulissant longitudinalement est constitué de deux parties hémicylindriques montées sur la nacelle de manière à pouvoir coulisser le long de glissières (non représentées).
Une ouverture munie de moyens de déviation fixes, notamment sous la forme de grilles de déviation 4, est ménagée dans la nacelle externe de l'inverseur de poussée 1. Cette ouverture, en situation de poussée directe des gaz, est fermée par le capot coulissant 2 et elle est dégagée, en situation d'inversion de poussée, par un déplacement en translation longitudinale vers l'aval (par référence au sens d'écoulement des gaz) du capot coulissant 2 selon l'axe longitudinal principal de la nacelle.
- la figure 6 est une vue partielle schématique en coupe longitudinale selon un plan passant par un vérin d'actionnement d'un inverseur de l'invention selon un autre mode de réalisation , - la figure 7 est une vue partielle schématique en coupe longitudinal d'un inverseur de poussée selon un autre mode de réalisation , - la figure 8 est une vue partielle en coupe transversale d'un inverseur de poussée à grille selon une forme de réalisation de l'invention , - la figure 9 est une vue partielle schématique en coupe longitudinale d'un inverseur de l'invention selon une variante , - la figure 10 est une vue partielle schématique en coupe transversale d'un inverseur de poussée à grille selon une forme de réalisation de l'invention , - la figure 11 est une vue partielle schématique en coupe transversale d'un inverseur de poussée à grille selon une forme de réalisation de l'invention , - la figure 12 est une vue partielle schématique en coupe longitudinale d'un inverseur de l'invention d'un autre mode de réalisation de l'invention.
L'inverseur de poussée 1 des figures 1 à 12 est associé à un turboréacteur à double flux (non représenté) et comprend une nacelle externe qui définit avec une structure interne concentrique 11 un canal annulaire d'écoulement 10 permettant le passage du flux d'air froid.
Un capot 2 coulissant longitudinalement est constitué de deux parties hémicylindriques montées sur la nacelle de manière à pouvoir coulisser le long de glissières (non représentées).
Une ouverture munie de moyens de déviation fixes, notamment sous la forme de grilles de déviation 4, est ménagée dans la nacelle externe de l'inverseur de poussée 1. Cette ouverture, en situation de poussée directe des gaz, est fermée par le capot coulissant 2 et elle est dégagée, en situation d'inversion de poussée, par un déplacement en translation longitudinale vers l'aval (par référence au sens d'écoulement des gaz) du capot coulissant 2 selon l'axe longitudinal principal de la nacelle.
9 Une pluralité de volets d'inversion 20, répartis sur la circonférence du capot 2, sont chacun montés pivotant, par une extrémité amont autour d'un axe d'articulation 21, sur le capot coulissant 2 entre une position rétractée et une position déployée dans laquelle, en situation d'inversion de poussée, ils obturent le canal annulaire 10 en vue de dévier un flux d'air froid vers l'ouverture à grilles 4. Un joint d'étanchéité (non représenté) peut être prévu sur le pourtour de chaque volet d'inversion 20 afin d'isoler le flux circulant dans le canal annulaire 10 du flux externe à la nacelle.
Lors du fonctionnement du turboréacteur en poussée directe (voir figure 1), le capot coulissant 2 forme tout ou partie d'une partie aval de la nacelle, les volets d'inversion 20 étant alors rétractés dans le capot coulissant 2 qui obture l'ouverture à grilles 4.
Pour inverser la poussée du turboréacteur, le capot coulissant 2 est déplacé en position aval et les volets d'inversion 20 pivotent en position d'obturation de manière à dévier le flux secondaire vers les grilles 4 et de former un flux inversé guidé par les grilles 4 (voir figure 2).
Comme représenté sur les figures 1 à 3, le ou les volets d'inversion 20 sont montés pivotant par une extrémité amont sur le capot coulissant 2 par l'intermédiaire d'une bielle d'entraînement 30. Il est également possible que le ou les volets d'inversion 20 sont montés pivotant par une extrémité aval sur le capot coulissant 2 par l'intermédiaire de la bielle d'entraînement 30.
Le capot coulissant 2 et le ou les volets d'inversion 20 peuvent être mobiles par l'intermédiaire de vérins d'actionnement distincts dont au moins un est relié au capot coulissant 2 et un autre au(x) volet d'inversion 20.
Ceci permet d'avoir une ouverture en phase d'inversion de poussée qui peut être différée voire pilotée. Dans ce cas, lesdits vérins d'actionnement comprennent une tige reliée soit au capot coulissant 2 soit au(x) volet d'inversion 20, la tige coulissant dans un coulisseau sensiblement fixe.
Selon une variante représenté aux figures 1 à 3, le capot coulissant 2 est mobile par l'intermédiaire d'au moins un vérin d'actionnement 22 comportant un coulisseau d'entraînement 24 entourant une tige terminale 25 reliée au capot coulissant 2. La bielle d'entraînement 30 est fixée sur ledit coulisseau 24 de sorte qu'un mouvement de translation du vérin d'actionnement 22 dans une direction s'accompagne d'un mouvement de translation du capot coulissant 2 dans la même direction et d'un mouvement de pivotement de la bielle d'entraînement 30 et du volet d'inversion 20. Ceci permet audit capot coulissant 2 de passer alternativement d'une position de fermeture, dans laquelle le volet d'inversion 20 est en position rétractée et le capot coulissant 2 assure la continuité aérodynamique de la nacelle en 5 couvrant les moyens de déviation 4, à une position d'ouverture dans laquelle le capot coulissant 2 ouvre un passage dans la nacelle en découvrant les moyens de déviation 4 et le volet d'inversion 20 est en position pivotée en obturant une partie d'un canal annulaire de la nacelle.
Plus précisément, le coulisseau d'entraînement 24 d'un volet
Lors du fonctionnement du turboréacteur en poussée directe (voir figure 1), le capot coulissant 2 forme tout ou partie d'une partie aval de la nacelle, les volets d'inversion 20 étant alors rétractés dans le capot coulissant 2 qui obture l'ouverture à grilles 4.
Pour inverser la poussée du turboréacteur, le capot coulissant 2 est déplacé en position aval et les volets d'inversion 20 pivotent en position d'obturation de manière à dévier le flux secondaire vers les grilles 4 et de former un flux inversé guidé par les grilles 4 (voir figure 2).
Comme représenté sur les figures 1 à 3, le ou les volets d'inversion 20 sont montés pivotant par une extrémité amont sur le capot coulissant 2 par l'intermédiaire d'une bielle d'entraînement 30. Il est également possible que le ou les volets d'inversion 20 sont montés pivotant par une extrémité aval sur le capot coulissant 2 par l'intermédiaire de la bielle d'entraînement 30.
Le capot coulissant 2 et le ou les volets d'inversion 20 peuvent être mobiles par l'intermédiaire de vérins d'actionnement distincts dont au moins un est relié au capot coulissant 2 et un autre au(x) volet d'inversion 20.
Ceci permet d'avoir une ouverture en phase d'inversion de poussée qui peut être différée voire pilotée. Dans ce cas, lesdits vérins d'actionnement comprennent une tige reliée soit au capot coulissant 2 soit au(x) volet d'inversion 20, la tige coulissant dans un coulisseau sensiblement fixe.
Selon une variante représenté aux figures 1 à 3, le capot coulissant 2 est mobile par l'intermédiaire d'au moins un vérin d'actionnement 22 comportant un coulisseau d'entraînement 24 entourant une tige terminale 25 reliée au capot coulissant 2. La bielle d'entraînement 30 est fixée sur ledit coulisseau 24 de sorte qu'un mouvement de translation du vérin d'actionnement 22 dans une direction s'accompagne d'un mouvement de translation du capot coulissant 2 dans la même direction et d'un mouvement de pivotement de la bielle d'entraînement 30 et du volet d'inversion 20. Ceci permet audit capot coulissant 2 de passer alternativement d'une position de fermeture, dans laquelle le volet d'inversion 20 est en position rétractée et le capot coulissant 2 assure la continuité aérodynamique de la nacelle en 5 couvrant les moyens de déviation 4, à une position d'ouverture dans laquelle le capot coulissant 2 ouvre un passage dans la nacelle en découvrant les moyens de déviation 4 et le volet d'inversion 20 est en position pivotée en obturant une partie d'un canal annulaire de la nacelle.
Plus précisément, le coulisseau d'entraînement 24 d'un volet
10 d'inversion (ou de deux volets d'inversion 20 placés de part et d'autre du coulisseau 24) est monté mobile dans une ou deux glissières latérales 33 de guidage en translation ménagée dans une structure du capot coulissant 2.
Le coulisseau d'entraînement 24 est relié à une extrémité aval du volet d'inversion 20 par l'intermédiaire de la bielle d'entraînement 30 articulée sur le volet d'inversion 20 autour d'un axe 31 et sur le coulisseau d'entraînement 24 autour d'un axe transversal 26, de sorte qu'un mouvement de translation différentiel faisant se rapprocher le point 26 du coulisseau d'entraînement 24 dans sa ou ses glissières de guidage 33, par rapport au point d'entraînement 27 du capot coulissant, s'accompagne d'un pivotement de la bielle 30 et par conséquent du volet d'inversion 20. Selon la variante où
le ou les volets d'inversion 20 sont montés pivotant par une extrémité aval sur le capot coulissant 2, le coulisseau d'entraînement 24 est relié à une extrémité
amont du volet d'inversion 20 par l'intermédiaire de la bielle d'entraînement de sorte qu'un mouvement de translation différentiel faisant s'éloigner le point 26 du coulisseau d'entraînement 24, dans sa ou ses glissières de guidage 33, par rapport au point d'entraînement 27 du capot coulissant s'accompagne d'un pivotement de la bielle 30 et par conséquent du volet d'inversion 20.
Il est possible que deux bielles 30, voire plus, soient placées de chaque côté du coulisseau d'entraînement 24.
Les glissières latérales de guidage 33 assurent une reprise d'effort qui permet d'éviter un risque de flambage du vérin d'actionnement 22 dû à la pression aérodynamique sur les volets d'inversion 20.
Les glissières de guidage 33 (voir figures 5 et 6) sont disposées de part et d'autre du coulisseau d'entraînement 24, chacune recevant une extrémité, pourvue d'un patin ou galet 32, de l'axe transversal 26 d'articulation
Le coulisseau d'entraînement 24 est relié à une extrémité aval du volet d'inversion 20 par l'intermédiaire de la bielle d'entraînement 30 articulée sur le volet d'inversion 20 autour d'un axe 31 et sur le coulisseau d'entraînement 24 autour d'un axe transversal 26, de sorte qu'un mouvement de translation différentiel faisant se rapprocher le point 26 du coulisseau d'entraînement 24 dans sa ou ses glissières de guidage 33, par rapport au point d'entraînement 27 du capot coulissant, s'accompagne d'un pivotement de la bielle 30 et par conséquent du volet d'inversion 20. Selon la variante où
le ou les volets d'inversion 20 sont montés pivotant par une extrémité aval sur le capot coulissant 2, le coulisseau d'entraînement 24 est relié à une extrémité
amont du volet d'inversion 20 par l'intermédiaire de la bielle d'entraînement de sorte qu'un mouvement de translation différentiel faisant s'éloigner le point 26 du coulisseau d'entraînement 24, dans sa ou ses glissières de guidage 33, par rapport au point d'entraînement 27 du capot coulissant s'accompagne d'un pivotement de la bielle 30 et par conséquent du volet d'inversion 20.
Il est possible que deux bielles 30, voire plus, soient placées de chaque côté du coulisseau d'entraînement 24.
Les glissières latérales de guidage 33 assurent une reprise d'effort qui permet d'éviter un risque de flambage du vérin d'actionnement 22 dû à la pression aérodynamique sur les volets d'inversion 20.
Les glissières de guidage 33 (voir figures 5 et 6) sont disposées de part et d'autre du coulisseau d'entraînement 24, chacune recevant une extrémité, pourvue d'un patin ou galet 32, de l'axe transversal 26 d'articulation
11 de la (ou des) bielle(s) d'entraînement 30 sur une extrémité du coulisseau d'entraînement 24.
Ici, le coulisseau d'entraînement 24 forme un tronçon mobile intermédiaire 24 d'un vérin d'actionnement 22 "télescopique" disposé selon un axe longitudinal de l'inverseur.
Ce vérin d'actionnement 22, pneumatique, électrique ou hydraulique, comporte une base tubulaire 23 liée, fixe ou rotulée, à la nacelle externe en amont (en 3) de l'inverseur 1 . La base 23 loge le coulisseau d'entraînement 24 ainsi que la tige terminale 25, tous deux montés, indépendamment l'un de l'autre, axialement coulissant dans la base 23 du vérin d'actionnement 22.
Une extrémité aval de la tige terminale 25 est reliée au capot coulissant 2 par l'intermédiaire d'un axe transversal d'entraînement 27 logé
dans une cavité de forme oblongue perpendiculairement à la direction de déplacement du capot 2, et pratiquée dans une ferrure 29 du capot coulissant 2. Cette cavité permet d'éviter un alignement de points hyperstatiques entre la base 23 du vérin d'actionnement 22, l'axe de pivotement 26 à l'extrémité du tronçon mobile 24 et l'axe d'entraînement 27 à l'extrémité de la tige terminale 25.
Le vérin d'actionnement 22 est commandé de manière à entraîner le coulisseau d'entraînement 24 en translation dans ses glissières de guidage 33 avantageusement pendant toute la course de translation vers l'aval.
Le degré d'ouverture des volets d'inversion 20, en début de phase d'ouverture des capots coulissants 2, est plus rapide que l'ouverture dudit capot 2. Ceci a pour conséquence qu'en en début de phase d'ouverture des capots coulissants 2, la section de passage à travers la nacelle est inférieure à la section du canal annulaire 10 bloqué par les volets d'inversion. Il s'ensuit une augmentation de la pression dans le moteur, ce qui implique une gestion délicate du régime du turboréacteur dans cette phase transitoire.
L'actionnement du capot coulissant 2 et le pivotement des volets d'inversion 20 doivent donc s'effectuer simultanément mais à des vitesses différentes.
Pour ce faire, le vérin d'actionnement 22 est configuré pour que le coulisseau d'entraînement 24 et la tige terminale 25 puissent être mis en mouvement de manière sensiblement synchronisée à des vitesses différentes, comme cela est proposé dans la demande de brevet FR 2 917 788. Ainsi et
Ici, le coulisseau d'entraînement 24 forme un tronçon mobile intermédiaire 24 d'un vérin d'actionnement 22 "télescopique" disposé selon un axe longitudinal de l'inverseur.
Ce vérin d'actionnement 22, pneumatique, électrique ou hydraulique, comporte une base tubulaire 23 liée, fixe ou rotulée, à la nacelle externe en amont (en 3) de l'inverseur 1 . La base 23 loge le coulisseau d'entraînement 24 ainsi que la tige terminale 25, tous deux montés, indépendamment l'un de l'autre, axialement coulissant dans la base 23 du vérin d'actionnement 22.
Une extrémité aval de la tige terminale 25 est reliée au capot coulissant 2 par l'intermédiaire d'un axe transversal d'entraînement 27 logé
dans une cavité de forme oblongue perpendiculairement à la direction de déplacement du capot 2, et pratiquée dans une ferrure 29 du capot coulissant 2. Cette cavité permet d'éviter un alignement de points hyperstatiques entre la base 23 du vérin d'actionnement 22, l'axe de pivotement 26 à l'extrémité du tronçon mobile 24 et l'axe d'entraînement 27 à l'extrémité de la tige terminale 25.
Le vérin d'actionnement 22 est commandé de manière à entraîner le coulisseau d'entraînement 24 en translation dans ses glissières de guidage 33 avantageusement pendant toute la course de translation vers l'aval.
Le degré d'ouverture des volets d'inversion 20, en début de phase d'ouverture des capots coulissants 2, est plus rapide que l'ouverture dudit capot 2. Ceci a pour conséquence qu'en en début de phase d'ouverture des capots coulissants 2, la section de passage à travers la nacelle est inférieure à la section du canal annulaire 10 bloqué par les volets d'inversion. Il s'ensuit une augmentation de la pression dans le moteur, ce qui implique une gestion délicate du régime du turboréacteur dans cette phase transitoire.
L'actionnement du capot coulissant 2 et le pivotement des volets d'inversion 20 doivent donc s'effectuer simultanément mais à des vitesses différentes.
Pour ce faire, le vérin d'actionnement 22 est configuré pour que le coulisseau d'entraînement 24 et la tige terminale 25 puissent être mis en mouvement de manière sensiblement synchronisée à des vitesses différentes, comme cela est proposé dans la demande de brevet FR 2 917 788. Ainsi et
12 comme représenté aux figures 4 et 5, le vérin d'actionnement 22 selon l'invention comporte un fourreau 40 cylindrique à l'intérieur duquel sont logés trois corps concentriques formant tiges à savoir le coulisseau d'entraînement 24 et la tige terminale 25 et un corps intermédiaire 41 interposé entre le coulisseau d'entraînement 24 et la tige terminale 25.
Chacun des trois corps 41, 24, 25 est engagé mécaniquement avec le corps adjacent par le biais de filetage.
Plus précisément, le corps intermédiaire 41 présente un filetage intérieur 42 engagé avec un filetage externe 43 correspondant porté par coulisseau d'entraînement 24, celui-ci présentant également un filetage interne 44 engagé avec un filetage externe 45 correspondant porté par la tige terminale 25.
Par ailleurs, le corps intermédiaire 41 est bloqué en translation et monté en rotation sur des moyens d'entraînement (non représenté) logés dans la base 23 du vérin d'actionnement.
Le coulisseau d'entraînement 24 et la tige terminale 25 sont quant à eux bloqués en rotation et laissés mobiles en translation. Le blocage en rotation pourra être réalisé par la simple fixation du corps intermédiaire 41 et du coulisseau d'entraînement 24 aux parties mobiles qu'ils sont respectivement destinés à entraîner, à savoir, le capot coulissant 2 et le volet d'inversion 20.
Pour ce faire, la tige terminale 25 est terminée par un oeillet de fixation 46 tandis que le coulisseau d'entraînement 24 présente des axes d'entraînement latéraux 47 sur lesquels sont rattachés des bielles d'entraînement 30.
Le fonctionnement d'un tel vérin est le suivant. Lorsque les moyens d'actionnement entraînent le corps intermédiaire 41 en rotation, il communique ce mouvement au coulisseau d'entraînement 24 et à la tige terminale 25 par le biais des filetages 42 à 45 respectifs. Le coulisseau d'entraînement 24 et la tige terminale 25 étant bloqués en rotation, le mouvement d'entraînement du corps intermédiaire 41 est transformé en mouvement de translation. Le coulisseau d'entraînement 24 et la tige terminale 25 sont donc animés d'un mouvement de translation dont la direction est fonction du sens de rotation des moyens d'entraînement et de l'orientation des filetage 42 à 45. Par ailleurs, la vitesse linéaire de translation du coulisseau d'entraînement 24 et de la tige terminale 25 est fonction du pas de chaque filetage 42 à 45 tandis que la vitesse de rotation est identique.
Chacun des trois corps 41, 24, 25 est engagé mécaniquement avec le corps adjacent par le biais de filetage.
Plus précisément, le corps intermédiaire 41 présente un filetage intérieur 42 engagé avec un filetage externe 43 correspondant porté par coulisseau d'entraînement 24, celui-ci présentant également un filetage interne 44 engagé avec un filetage externe 45 correspondant porté par la tige terminale 25.
Par ailleurs, le corps intermédiaire 41 est bloqué en translation et monté en rotation sur des moyens d'entraînement (non représenté) logés dans la base 23 du vérin d'actionnement.
Le coulisseau d'entraînement 24 et la tige terminale 25 sont quant à eux bloqués en rotation et laissés mobiles en translation. Le blocage en rotation pourra être réalisé par la simple fixation du corps intermédiaire 41 et du coulisseau d'entraînement 24 aux parties mobiles qu'ils sont respectivement destinés à entraîner, à savoir, le capot coulissant 2 et le volet d'inversion 20.
Pour ce faire, la tige terminale 25 est terminée par un oeillet de fixation 46 tandis que le coulisseau d'entraînement 24 présente des axes d'entraînement latéraux 47 sur lesquels sont rattachés des bielles d'entraînement 30.
Le fonctionnement d'un tel vérin est le suivant. Lorsque les moyens d'actionnement entraînent le corps intermédiaire 41 en rotation, il communique ce mouvement au coulisseau d'entraînement 24 et à la tige terminale 25 par le biais des filetages 42 à 45 respectifs. Le coulisseau d'entraînement 24 et la tige terminale 25 étant bloqués en rotation, le mouvement d'entraînement du corps intermédiaire 41 est transformé en mouvement de translation. Le coulisseau d'entraînement 24 et la tige terminale 25 sont donc animés d'un mouvement de translation dont la direction est fonction du sens de rotation des moyens d'entraînement et de l'orientation des filetage 42 à 45. Par ailleurs, la vitesse linéaire de translation du coulisseau d'entraînement 24 et de la tige terminale 25 est fonction du pas de chaque filetage 42 à 45 tandis que la vitesse de rotation est identique.
13 A partir d'un entraînement unique en rotation du corps intermédiaire 41, on obtient donc l'entraînement en translation de chacun des corps 24, 25 relié à une partie mobile correspondante, cet entraînement s'effectuant de manière synchrone à des vitesses relatives facilement adaptables par le biais des pas des filetages 42 à 45.
Le pas des filetages externes 42, 43 peut être inférieur au pas des filetages internes 44, 45. Il s'ensuit alors que le coulisseau d'entraînement 24 se déplacera en translation à une vitesse inférieure à celle de la tige terminale 25.
Inversement, le pas des filetages externes 42, 43 peut être supérieur au pas des filetages internes 44, 45. Il s'ensuit que le coulisseau d'entraînement 24 se déplacera en translation à une vitesse supérieure à celle de la tige terminale 25.
La direction en phase d'inversion de poussée de la bielle d'entraînement 30 peut être sensiblement normale à l'axe du coulisseau d'entraînement 24. Ainsi, il est possible d'ajuster au mieux le jeu relatif entre la structure interne du turboréacteur et le détourage aval des volets d'inversion 20. La gestion de l'obstruction du canal annulaire 10 en phase d'inversion s'en trouve facilité.
Le vérin d'actionnement 22 est disposé sensiblement dans un plan permettant l'accroche du pivot d'entraînement du capot coulissant 2 de manière sensiblement alignée avec l'axe du vérin d'actionnement 22.
Le pivot d'entraînement du capot coulissant 2 peut être situé en aval du volet d'inversion 20.
Ainsi, il est avantageusement possible de positionner au plus près en phase d'inversion de poussée le point d'entraînement de l'extrémité de la bielle 26 du point d'entraînement 27 du capot coulissant 2. De plus, cette disposition permet de placer l'effort engendré par le flux d'air froid sur le volet d'inversion 20 dans l'axe de la bielle 30. Typiquement, ce dernier est disposé
sensiblement à la normale de la glissière de guidage 33.
Les moyens de déviation 4 et le ou les vérins d'actionnement 22 sont disposés dans deux plans sensiblement parallèles l'un au-dessus de l'autre selon une direction radiale de la nacelle.
Le capot coulissant 2 peut comprendre en outre un diaphragme 48 configuré pour assurer l'étanchéité de la nacelle en position de fermeture.
Le diaphragme 48 peut être intégré ou rapporté à la structure du capot
Le pas des filetages externes 42, 43 peut être inférieur au pas des filetages internes 44, 45. Il s'ensuit alors que le coulisseau d'entraînement 24 se déplacera en translation à une vitesse inférieure à celle de la tige terminale 25.
Inversement, le pas des filetages externes 42, 43 peut être supérieur au pas des filetages internes 44, 45. Il s'ensuit que le coulisseau d'entraînement 24 se déplacera en translation à une vitesse supérieure à celle de la tige terminale 25.
La direction en phase d'inversion de poussée de la bielle d'entraînement 30 peut être sensiblement normale à l'axe du coulisseau d'entraînement 24. Ainsi, il est possible d'ajuster au mieux le jeu relatif entre la structure interne du turboréacteur et le détourage aval des volets d'inversion 20. La gestion de l'obstruction du canal annulaire 10 en phase d'inversion s'en trouve facilité.
Le vérin d'actionnement 22 est disposé sensiblement dans un plan permettant l'accroche du pivot d'entraînement du capot coulissant 2 de manière sensiblement alignée avec l'axe du vérin d'actionnement 22.
Le pivot d'entraînement du capot coulissant 2 peut être situé en aval du volet d'inversion 20.
Ainsi, il est avantageusement possible de positionner au plus près en phase d'inversion de poussée le point d'entraînement de l'extrémité de la bielle 26 du point d'entraînement 27 du capot coulissant 2. De plus, cette disposition permet de placer l'effort engendré par le flux d'air froid sur le volet d'inversion 20 dans l'axe de la bielle 30. Typiquement, ce dernier est disposé
sensiblement à la normale de la glissière de guidage 33.
Les moyens de déviation 4 et le ou les vérins d'actionnement 22 sont disposés dans deux plans sensiblement parallèles l'un au-dessus de l'autre selon une direction radiale de la nacelle.
Le capot coulissant 2 peut comprendre en outre un diaphragme 48 configuré pour assurer l'étanchéité de la nacelle en position de fermeture.
Le diaphragme 48 peut être intégré ou rapporté à la structure du capot
14 coulissant 2. Comme représenté ici, le diaphragme 48 est interposé entre le plan des moyens de déviations 4 et celui des vérins d'actionnement lorsque le capot coulissant 2 est en position de fermeture.
Ainsi en phase de jet direct, le diaphragme 48 couvre sensiblement les moyens de déviation 4 bloquant toute fuite d'air froid vers les moyens de déviation. En phase d'inversion de poussée, le diaphragme 48 est entraîné avec le reste du capot coulissant 2 en aval de sorte à découvrir une ouverture au travers de laquelle le flux d'air froid du canal annulaire 10 atteint les moyens de déviation 4.
Le diaphragme 48 peut être positionné au plus près de la surface interne des moyens d'inversion de poussée 4 afin de réduire au minimum tolérable, sans avoir à recourir à un système d'étanchéité supplémentaire, les fuites d'air froid lors de l'inversion du flux.
Le ou les glissières de guidage 33 sont supportées par le diaphragme 48. Selon un mode de réalisation, au moins une des ces glissières de guidage 33 sont renforcées de sorte à guider le coulisseau d'entraînement 24 et à empêcher la flexion du coulisseau d'entraînement 24 du vérin d'actionnement 22.
Comme représenté aux figures 1 à 3, le diaphragme 48 comporte en extrémité amont une excroissance 49 apte à s'écraser sur un joint d'étanchéité 50 monté sur la structure amont fixe 3 en position de fermeture du capot coulissant 2. Le joint d'étanchéité 50 se trouve ainsi protégé de toute agression extérieure, notamment de la présence d'éléments érosifs lors de l'inversion du flux. Le joint d'étanchéité peut être placé dans une cavité en amont dans la structure amont 3.
Lors du déplacement en aval du coulisseau d'entraînement 24 et du pivotement concomitant du volet d'inversion 20, ce dernier peut buter contre ledit coulisseau 24 risquant d'endommager ce dernier et limitant le déploiement du volet d'inversion 20. Pour résoudre ce problème, il est possible que le ou les volets d'inversion 20 présentent une échancrure en amont configurée pour permettre le passage du au moins une partie du coulisseau d'entraînement 24.
Selon un autre mode de réalisation, il est possible de décaler l'axe du pivot 21 du volet d'inversion vers l'amont afin que le volet d'inversion 20 n'interfère plus avec le coulisseau d'entraînement 24 en fin de rotation.
Selon encore un autre mode de réalisation, le diaphragme 48 comporte une extrémité amont échancrée apte à permettre le passage d'au moins une partie du coulisseau d'entraînement 24. De ce fait, le lissage complet en phase de jet direct est assuré.
Le diaphragme 48 peut également comporter un tablier 51 en amont, voire un tablier échancré pour permettre le passage du coulisseau 5 d'entraînement 24 (voir figure 6). Le tablier 51 est de taille adaptée à la forme de la partie en vis-à-vis de la structure amont 3. En particulier, le tablier 51 peut être de taille telle que ce dernier peut être au plus proche de la surface interne du volet d'inversion 20, notamment effleurer ce dernier. Une telle caractéristique permet d'une part de régler l'angle du volet d'inversion 20 en 10 phase d'inversion de poussée et d'autre part de réduire la taille dudit volet d'inversion 20 ainsi que les efforts aérodynamiques sur ce dernier.
Selon un mode de réalisation avantageux, le tablier 51 est festonné, à savoir la surface de ce dernier présente une multitude de festons, ce qui permet de compenser la courbure du ou des volets d'inversion 20 en
Ainsi en phase de jet direct, le diaphragme 48 couvre sensiblement les moyens de déviation 4 bloquant toute fuite d'air froid vers les moyens de déviation. En phase d'inversion de poussée, le diaphragme 48 est entraîné avec le reste du capot coulissant 2 en aval de sorte à découvrir une ouverture au travers de laquelle le flux d'air froid du canal annulaire 10 atteint les moyens de déviation 4.
Le diaphragme 48 peut être positionné au plus près de la surface interne des moyens d'inversion de poussée 4 afin de réduire au minimum tolérable, sans avoir à recourir à un système d'étanchéité supplémentaire, les fuites d'air froid lors de l'inversion du flux.
Le ou les glissières de guidage 33 sont supportées par le diaphragme 48. Selon un mode de réalisation, au moins une des ces glissières de guidage 33 sont renforcées de sorte à guider le coulisseau d'entraînement 24 et à empêcher la flexion du coulisseau d'entraînement 24 du vérin d'actionnement 22.
Comme représenté aux figures 1 à 3, le diaphragme 48 comporte en extrémité amont une excroissance 49 apte à s'écraser sur un joint d'étanchéité 50 monté sur la structure amont fixe 3 en position de fermeture du capot coulissant 2. Le joint d'étanchéité 50 se trouve ainsi protégé de toute agression extérieure, notamment de la présence d'éléments érosifs lors de l'inversion du flux. Le joint d'étanchéité peut être placé dans une cavité en amont dans la structure amont 3.
Lors du déplacement en aval du coulisseau d'entraînement 24 et du pivotement concomitant du volet d'inversion 20, ce dernier peut buter contre ledit coulisseau 24 risquant d'endommager ce dernier et limitant le déploiement du volet d'inversion 20. Pour résoudre ce problème, il est possible que le ou les volets d'inversion 20 présentent une échancrure en amont configurée pour permettre le passage du au moins une partie du coulisseau d'entraînement 24.
Selon un autre mode de réalisation, il est possible de décaler l'axe du pivot 21 du volet d'inversion vers l'amont afin que le volet d'inversion 20 n'interfère plus avec le coulisseau d'entraînement 24 en fin de rotation.
Selon encore un autre mode de réalisation, le diaphragme 48 comporte une extrémité amont échancrée apte à permettre le passage d'au moins une partie du coulisseau d'entraînement 24. De ce fait, le lissage complet en phase de jet direct est assuré.
Le diaphragme 48 peut également comporter un tablier 51 en amont, voire un tablier échancré pour permettre le passage du coulisseau 5 d'entraînement 24 (voir figure 6). Le tablier 51 est de taille adaptée à la forme de la partie en vis-à-vis de la structure amont 3. En particulier, le tablier 51 peut être de taille telle que ce dernier peut être au plus proche de la surface interne du volet d'inversion 20, notamment effleurer ce dernier. Une telle caractéristique permet d'une part de régler l'angle du volet d'inversion 20 en 10 phase d'inversion de poussée et d'autre part de réduire la taille dudit volet d'inversion 20 ainsi que les efforts aérodynamiques sur ce dernier.
Selon un mode de réalisation avantageux, le tablier 51 est festonné, à savoir la surface de ce dernier présente une multitude de festons, ce qui permet de compenser la courbure du ou des volets d'inversion 20 en
15 position déployée. Cette caractéristique permet en outre d'augmenter les performances en inversion de poussée en bouchant des surfaces potentielles de fuite d'air froid dans le canal annulaire 10.
Comme représenté à la figure 6, un premier moyen d'étanchéité
52 est disposé entre l'extrémité amont 42 du diaphragme et l'extrémité aval 54 des moyens de déviation et un second moyen d'étanchéité 56 est disposé
entre le tablier 51 du diaphragme et l'extrémité amont 58 du ou des volets d'inversion. Ainsi, on améliore encore les performances d'inversion du flux d'air froid de l'inverseur de l'invention 1 en réduisant toute fuite d'air dans le canal annulaire 10 et dans la structure interne du capot coulissant 2.
Comme représenté à la figure 7, l'extrémité aval 60 d'un volet d'inversion peut recouvrir sensiblement un prolongement 62 amont du capot coulissant 24 ce qui permet d'assurer la continuité de lignes aérodynamiques et de reporter une retenue du volet d'inversion 20 contre la surface du capot mobile, par plaquage, par association d'un système élastique au système d'entraînement mécanique du volet d'inversion 20. Un système de ressort fixé
sur un des axes de la bielle d'entraînement 30 peut remplir cette fonction.
Afin de simplifier la gestion de la fiabilité de l'inverseur de l'invention 1 et de la synchronisation des vérins d'actionnements 22, il peut être avantageux d'avoir un nombre différent de vérins d'actionnement 22 et de volets d'inversion 20 ce qui réduit également la masse de l'inverseur 1 de l'invention.
Comme représenté à la figure 6, un premier moyen d'étanchéité
52 est disposé entre l'extrémité amont 42 du diaphragme et l'extrémité aval 54 des moyens de déviation et un second moyen d'étanchéité 56 est disposé
entre le tablier 51 du diaphragme et l'extrémité amont 58 du ou des volets d'inversion. Ainsi, on améliore encore les performances d'inversion du flux d'air froid de l'inverseur de l'invention 1 en réduisant toute fuite d'air dans le canal annulaire 10 et dans la structure interne du capot coulissant 2.
Comme représenté à la figure 7, l'extrémité aval 60 d'un volet d'inversion peut recouvrir sensiblement un prolongement 62 amont du capot coulissant 24 ce qui permet d'assurer la continuité de lignes aérodynamiques et de reporter une retenue du volet d'inversion 20 contre la surface du capot mobile, par plaquage, par association d'un système élastique au système d'entraînement mécanique du volet d'inversion 20. Un système de ressort fixé
sur un des axes de la bielle d'entraînement 30 peut remplir cette fonction.
Afin de simplifier la gestion de la fiabilité de l'inverseur de l'invention 1 et de la synchronisation des vérins d'actionnements 22, il peut être avantageux d'avoir un nombre différent de vérins d'actionnement 22 et de volets d'inversion 20 ce qui réduit également la masse de l'inverseur 1 de l'invention.
16 Selon un mode de réalisation avantageux représenté aux figures 8 et 9, au moins un des volets d'inversion entraînés 20a est entraîné par un ou les deux volets d'inversion adjacents 20b commandés chacun par un vérin d'actionnement 22. Pour ce faire, l'entraînement est réalisé par un système mécanique adapté.
Le nombre de volets d'inversion peut être compris entre trois et cinq, voire plus, associés à deux vérins d'actionnement 22 par côté de la nacelle.
Il est par ailleurs possible de concevoir un unique vérin d'actionnement 22 entraînant trois volets d'inversion 20 par un système d'assujettissement. Une telle configuration permet de simplifier l'ensemble d'entraînement. Pour ce faire, les volets d'inversion entraîneurs 20b sont positionnés en avant du volet d'inversion entraîné 20b en phase d'inversion de poussée.
La configuration générale du volet d'inversion entraîné 20a peut être sensiblement similaire à celle du volet d'inversion entraîneur 20a, voire sensiblement identique en terme de dimension, de détourage et de positionnement de l'axe de rotation.
Selon un mode de réalisation préféré, l'entraînement du volet d'inversion entraîné 20a est réalisé par une bielle de transmission 71 montée à
une extrémité du volet d'inversion entraîné 20a et coopérant avec une potence 73 fixée sur le ou les volets d'inversion entraîneurs 20b.
La disposition de l'ensemble d'entraînement du volet d'inversion entraîné 20a permet un éloignement de la partie de recouvrement des volets d'inversion 20a et 20b pendant la phase de manoeuvre de ces derniers.
L'ensemble mécanique d'entraînement formé par la potence 73 et la bielle de transmission 71 peut être positionné de telle sorte qu'il permet le chevauchement des extrémités inférieures 78 et 79 des volets d'inversion 20a et 20b entre eux (voir la figure 10).
Une telle disposition permet d'obtenir une longueur de bielle de transmission 71 plus grande et un bras de levier plus important.
Le vérin d'actionnement 22 peut être décentré par rapport au volet d'inversion entraîneur 20b et décalé vers le volet d'inversion entraîné
20a afin d'équilibrer les efforts sur les volets d'inversion 20a et 20b et sur l'ensemble d'entraînement.
Le nombre de volets d'inversion peut être compris entre trois et cinq, voire plus, associés à deux vérins d'actionnement 22 par côté de la nacelle.
Il est par ailleurs possible de concevoir un unique vérin d'actionnement 22 entraînant trois volets d'inversion 20 par un système d'assujettissement. Une telle configuration permet de simplifier l'ensemble d'entraînement. Pour ce faire, les volets d'inversion entraîneurs 20b sont positionnés en avant du volet d'inversion entraîné 20b en phase d'inversion de poussée.
La configuration générale du volet d'inversion entraîné 20a peut être sensiblement similaire à celle du volet d'inversion entraîneur 20a, voire sensiblement identique en terme de dimension, de détourage et de positionnement de l'axe de rotation.
Selon un mode de réalisation préféré, l'entraînement du volet d'inversion entraîné 20a est réalisé par une bielle de transmission 71 montée à
une extrémité du volet d'inversion entraîné 20a et coopérant avec une potence 73 fixée sur le ou les volets d'inversion entraîneurs 20b.
La disposition de l'ensemble d'entraînement du volet d'inversion entraîné 20a permet un éloignement de la partie de recouvrement des volets d'inversion 20a et 20b pendant la phase de manoeuvre de ces derniers.
L'ensemble mécanique d'entraînement formé par la potence 73 et la bielle de transmission 71 peut être positionné de telle sorte qu'il permet le chevauchement des extrémités inférieures 78 et 79 des volets d'inversion 20a et 20b entre eux (voir la figure 10).
Une telle disposition permet d'obtenir une longueur de bielle de transmission 71 plus grande et un bras de levier plus important.
Le vérin d'actionnement 22 peut être décentré par rapport au volet d'inversion entraîneur 20b et décalé vers le volet d'inversion entraîné
20a afin d'équilibrer les efforts sur les volets d'inversion 20a et 20b et sur l'ensemble d'entraînement.
17 L'embiellage de l'ensemble d'entraînement du volet d'inversion entraîné 20a peut dépasser sensiblement la partie latérale d'un volet d'inversion entraîneur 20b.
Un système anti-battement peut être associé aux volets d'inversion 20a et 20b, ledit système peut être actif en mode d'inversion. Il est également possible de prévoir un système d'anti-déversement du volet d'inversion entraîné 20a associé en cas de panne à l'ensemble d'entraînement en phase de jet direct.
Par ailleurs, il est possible de positionner une potence 73 latéralement sur la structure interne du volet d'inversion entraîneur 20b du coté
mitoyen du côté entraîné 20a (voir figure 8). Ainsi, le point de liaison de la potence 73 avec la bielle de transmission 71 peut être positionné en porte à
faux avec la structure du volet d'inversion entrainé 20a ce qui améliore la cinématique d'entraînement. L'angle formé par la bielle de transmission 71 avec le volet d'inversion entraîné 20a dépend de la place disponible pour loger l'ensemble d'entraînement en phase de jet direct.
Dans cette configuration, il peut exister des problèmes de tolérance de fabrication, de jeux et de positionnement induisant une position instable du volet d'inversion entraîné 20a. Afin de résoudre ce problème, il est possible de fournir un point d'appui fixe, par exemple en aval du volet d'inversion entraîné 20a sur la structure mobile 2 permettant d'assurer la continuité des lignes aérodynamiques et de reporter un placage du volet d'inversion entraîné 20a par association d'un système élastique à l'ensemble d'entraînement mécanique. A cet effet, il est possible qu'un des axes de la bielle de transmission comporte un système de ressort comme exposé ci-dessus.
Les volets d'inversion entraîneur 20b et entrainé 20a peuvent être aptes à sensiblement se recouvrir au niveau d'une de leurs extrémités 79 et 78, au moins une extrémité étant équipée d'un moyen élastique 80 ou de mise sous contrainte (voir figure 11).
La zone de recouvrement lors de l'inversion du flux d'air froid peut subir des effets aérodynamiques perturbateurs et subirent des contraintes de déformation sous vibration qui sont évitées avec une telle configuration.
Afin de limiter encore davantage ces effets, la structure porteuse de l'élément de contact peut être placé sur ou dans la partie arrière du volet d'inversion se trouvant devant le second.
Un système anti-battement peut être associé aux volets d'inversion 20a et 20b, ledit système peut être actif en mode d'inversion. Il est également possible de prévoir un système d'anti-déversement du volet d'inversion entraîné 20a associé en cas de panne à l'ensemble d'entraînement en phase de jet direct.
Par ailleurs, il est possible de positionner une potence 73 latéralement sur la structure interne du volet d'inversion entraîneur 20b du coté
mitoyen du côté entraîné 20a (voir figure 8). Ainsi, le point de liaison de la potence 73 avec la bielle de transmission 71 peut être positionné en porte à
faux avec la structure du volet d'inversion entrainé 20a ce qui améliore la cinématique d'entraînement. L'angle formé par la bielle de transmission 71 avec le volet d'inversion entraîné 20a dépend de la place disponible pour loger l'ensemble d'entraînement en phase de jet direct.
Dans cette configuration, il peut exister des problèmes de tolérance de fabrication, de jeux et de positionnement induisant une position instable du volet d'inversion entraîné 20a. Afin de résoudre ce problème, il est possible de fournir un point d'appui fixe, par exemple en aval du volet d'inversion entraîné 20a sur la structure mobile 2 permettant d'assurer la continuité des lignes aérodynamiques et de reporter un placage du volet d'inversion entraîné 20a par association d'un système élastique à l'ensemble d'entraînement mécanique. A cet effet, il est possible qu'un des axes de la bielle de transmission comporte un système de ressort comme exposé ci-dessus.
Les volets d'inversion entraîneur 20b et entrainé 20a peuvent être aptes à sensiblement se recouvrir au niveau d'une de leurs extrémités 79 et 78, au moins une extrémité étant équipée d'un moyen élastique 80 ou de mise sous contrainte (voir figure 11).
La zone de recouvrement lors de l'inversion du flux d'air froid peut subir des effets aérodynamiques perturbateurs et subirent des contraintes de déformation sous vibration qui sont évitées avec une telle configuration.
Afin de limiter encore davantage ces effets, la structure porteuse de l'élément de contact peut être placé sur ou dans la partie arrière du volet d'inversion se trouvant devant le second.
18 La partie 79 du volet d'inversion venant en contact sur le moyen élastique 80 ou de mise sous contrainte peut comporter un renforcement de surface, notamment sous la forme de panneau enserrant une unité à âme alvéolaire (voir figure 11), afin de reprendre les efforts dus au contact.
Le contact entre le moyen élastique 80 ou le moyen de mise sous contrainte et la partie 79 du volet d'inversion peut être réalisé par frottement ou par roulement. Ledit moyen élastique 80 ou le moyen de mise sous contrainte peut être rapporté comme représenté à la figure 11 ou intégré à la structure du volet d'inversion.
Dans le cas de recouvrement en mode d'inversion de poussée, il n'est pas nécessaire de prévoir des découpes latérales ni de structure fixe complémentaire aux découpes de volets d'inversion, réduisant ainsi le coût et augmentant la surface acoustique.
Afin d'assurer une sécurité de positionnement du volet d'inversion entraîné 20a en phase de jet direct même en cas de perte d'une des bielles de transmission 71, le volet d'inversion entraîné 20a peut comporter un moyen de butée en amont apte venir buter contre un élément de forme complémentaire dans la structure fixe lorsque ledit volet d'inversion est en position rétractée.
Le moyen de butée est un pion 90 apte à s'encastrer dans un logement 91 prévu dans la structure fixe 3 (voir figure 12).
Cette fonction de butée peut également être réalisée par un système de verrouillage indépendant de la structure fixe 3 et du volet d'inversion entraîné 20a faisant partie de la logique de commande de l'inverseur.
Le volet d'inversion entraîné 20b peut en outre comporter une butée amont en phase du jet direct associé à un système élastique monté
notamment sur l'ensemble d'entraînement.
Le contact entre le moyen élastique 80 ou le moyen de mise sous contrainte et la partie 79 du volet d'inversion peut être réalisé par frottement ou par roulement. Ledit moyen élastique 80 ou le moyen de mise sous contrainte peut être rapporté comme représenté à la figure 11 ou intégré à la structure du volet d'inversion.
Dans le cas de recouvrement en mode d'inversion de poussée, il n'est pas nécessaire de prévoir des découpes latérales ni de structure fixe complémentaire aux découpes de volets d'inversion, réduisant ainsi le coût et augmentant la surface acoustique.
Afin d'assurer une sécurité de positionnement du volet d'inversion entraîné 20a en phase de jet direct même en cas de perte d'une des bielles de transmission 71, le volet d'inversion entraîné 20a peut comporter un moyen de butée en amont apte venir buter contre un élément de forme complémentaire dans la structure fixe lorsque ledit volet d'inversion est en position rétractée.
Le moyen de butée est un pion 90 apte à s'encastrer dans un logement 91 prévu dans la structure fixe 3 (voir figure 12).
Cette fonction de butée peut également être réalisée par un système de verrouillage indépendant de la structure fixe 3 et du volet d'inversion entraîné 20a faisant partie de la logique de commande de l'inverseur.
Le volet d'inversion entraîné 20b peut en outre comporter une butée amont en phase du jet direct associé à un système élastique monté
notamment sur l'ensemble d'entraînement.
Claims (16)
1. Inverseur de poussée (1) pour nacelle de turboréacteur double flux comprenant :
- une structure amont fixe (3), - des moyens de déviation (4) fixes rattachés à la structure amont fixe (3), lesdits moyens (4) étant aptes à dévier au moins une partie du flux d'air froid du turboréacteur hors de la nacelle, - un capot coulissant (2) en translation selon une direction sensiblement parallèle à un axe longitudinal de la nacelle, - au moins un volet d'inversion (20 ; 20a, 20b) monté
pivotant par une extrémité amont sur le capot coulissant (2), le ou les volets d'inversion (20 ; 20a, 20b) étant entraînés par l'intermédiaire d'une bielle d'entraînement (30), le capot coulissant (2) étant mobile par l'intermédiaire d'au moins un vérin d'actionnement (22), et le volet d'inversion (20 ;
20a, 20b) étant relié également à un vérin d'actionnement (22) par l'intermédiaire d'au moins une bielle d'entraînement (30) de sorte qu'un mouvement de translation du ou des vérins d'actionnement (22) du capot coulissant (2) et du vérin d'actionnement (22) du volet d'inversion (20 ; 20a, 20b) permettent audit capot coulissant (2) de passer alternativement d'une position de fermeture, dans laquelle le volet d'inversion (20 ; 20a, 20b) est en position rétractée et le capot coulissant (2) assure la continuité aérodynamique de la nacelle en couvrant les moyens de déviation (4), à une position d'ouverture dans laquelle le capot coulissant (2) ouvre un passage dans la nacelle en découvrant les moyens de déviation (4) et le volet d'inversion (20 ; 20a, 20b) est en position pivotée en obturant une partie d'un canal annulaire (10) de la nacelle, caractérisé en ce que les moyens de déviation (4) et les vérins d'actionnement (22) sont disposés dans deux plans sensiblement parallèles l'un au-dessus de l'autre selon une direction radiale de la nacelle et en ce que au moins un des volets d'inversion (20a) est entraîné par un ou les deux volets d'inversion (20b) adjacents commandés par un vérin d'actionnement (22).
- une structure amont fixe (3), - des moyens de déviation (4) fixes rattachés à la structure amont fixe (3), lesdits moyens (4) étant aptes à dévier au moins une partie du flux d'air froid du turboréacteur hors de la nacelle, - un capot coulissant (2) en translation selon une direction sensiblement parallèle à un axe longitudinal de la nacelle, - au moins un volet d'inversion (20 ; 20a, 20b) monté
pivotant par une extrémité amont sur le capot coulissant (2), le ou les volets d'inversion (20 ; 20a, 20b) étant entraînés par l'intermédiaire d'une bielle d'entraînement (30), le capot coulissant (2) étant mobile par l'intermédiaire d'au moins un vérin d'actionnement (22), et le volet d'inversion (20 ;
20a, 20b) étant relié également à un vérin d'actionnement (22) par l'intermédiaire d'au moins une bielle d'entraînement (30) de sorte qu'un mouvement de translation du ou des vérins d'actionnement (22) du capot coulissant (2) et du vérin d'actionnement (22) du volet d'inversion (20 ; 20a, 20b) permettent audit capot coulissant (2) de passer alternativement d'une position de fermeture, dans laquelle le volet d'inversion (20 ; 20a, 20b) est en position rétractée et le capot coulissant (2) assure la continuité aérodynamique de la nacelle en couvrant les moyens de déviation (4), à une position d'ouverture dans laquelle le capot coulissant (2) ouvre un passage dans la nacelle en découvrant les moyens de déviation (4) et le volet d'inversion (20 ; 20a, 20b) est en position pivotée en obturant une partie d'un canal annulaire (10) de la nacelle, caractérisé en ce que les moyens de déviation (4) et les vérins d'actionnement (22) sont disposés dans deux plans sensiblement parallèles l'un au-dessus de l'autre selon une direction radiale de la nacelle et en ce que au moins un des volets d'inversion (20a) est entraîné par un ou les deux volets d'inversion (20b) adjacents commandés par un vérin d'actionnement (22).
2. Inverseur (1) selon la revendication précédente, dans lequel l'entraînement du volet d'inversion entraîné (20a) est réalisé par une bielle de transmission (71) montée à une extrémité du volet d'inversion entraîné (20a) et coopérant avec une potence (73) fixée sur le ou les volets d'inversion entraîneurs (20b).
3. Inverseur (1) selon la revendication précédente, dans lequel la potence (73) et la bielle de transmission (71) sont positionnées de telle sorte qu'elles permettent le chevauchement des extrémités inférieures (78, 79) des volets d'inversion (20a, 20b) entre eux.
4. Inverseur (1) selon la revendication 2 ou 3, dans lequel la potence (73) est positionnée latéralement sur la structure interne du volet d'inversion entraîneur (20b) du coté mitoyen du côté entraîné (20a) de sorte que le point de liaison de la potence (73) avec la bielle de transmission (71) soit en porte à faux avec la structure du volet d'inversion entrainé (20a).
5. Inverseur (1) selon l'une quelconque des revendications 2 à 4, dans lequel un des axes de la bielle de transmission (71) comporte un système de ressort.
6. Inverseur (1) selon l'une quelconque des revendications 1 à 5, dans lequel le volet d'inversion entraîné (20a) comporte un moyen de butée (90) en amont apte à venir buter contre un élément de forme complémentaire (91) dans la structure fixe (3) lorsque ledit volet d'inversion (20a) est en position rétractée.
7. Inverseur (1) selon la revendication précédente, dans lequel le moyen de butée est un pion (90) apte à s'encastrer dans un logement (91) prévu dans la structure fixe (3).
8. Inverseur (1) selon l'une quelconque des revendications 1 à 7, dans lequel les volets d'inversion entraîneur (20b) et entraîné (20a) sont aptes à sensiblement se recouvrir au niveau d'une de leurs extrémités (78, 79), au moins une extrémité (78) étant équipée d'un moyen élastique (80) ou d'un moyen de mise sous contrainte.
9. Inverseur (1) selon la revendication précédente, dans lequel la partie (79) du volet d'inversion venant en contact sur le moyen élastique (80) ou de mise sous contrainte comporte un renforcement de surface sous la forme de panneau enserrant une unité à âme alvéolaire.
10. Inverseur (1) selon l'une quelconque des revendications 1 à 9, dans lequel un unique vérin d'actionnement (22) entraîne trois volets d'inversion (20) par un système d'assujettissement.
11. Inverseur (1) selon la revendication 1, dans lequel le capot coulissant (2) comprend en outre un diaphragme (48) configuré pour assurer l'étanchéité de la nacelle en position de fermeture, ledit diaphragme (48) étant interposé entre le plan des moyens de déviation (4) et celui des vérins d'actionnement (22) lorsque le capot coulissant (2) est en position de fermeture.
12. Inverseur (1) selon la revendication 11, dans lequel le diaphragme (48) comporte un tablier (51) en amont.
13. Inverseur (1) selon la revendication précédente, dans lequel le tablier (51) est festonné.
14. Inverseur (1) selon la revendication 11 à 13, dans lequel un premier moyen d'étanchéité (52) est disposé entre l'extrémité amont du diaphragme (48) et l'extrémité aval des moyens de déviation (4).
15. Inverseur (1) selon la revendication 11 à 14, dans lequel un second moyen d'étanchéité (58) est disposé entre le tablier (51) du diaphragme (48) et l'extrémité amont (54) du ou des volets d'inversion (20).
16. Nacelle pour turboréacteur double flux, caractérisée en ce qu'elle comporte un inverseur de poussée selon l'une quelconque des revendications précédentes.
Applications Claiming Priority (3)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| FR0953630A FR2946094B1 (fr) | 2009-06-02 | 2009-06-02 | Inverseur de poussee pour nacelle de turboreacteur double flux. |
| FR09/53630 | 2009-06-02 | ||
| PCT/FR2010/050954 WO2010139877A1 (fr) | 2009-06-02 | 2010-05-18 | Inverseur de poussee pour nacelle de turboreacteur double flux |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| CA2763523A1 true CA2763523A1 (fr) | 2010-12-09 |
Family
ID=41668381
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| CA2763523A Abandoned CA2763523A1 (fr) | 2009-06-02 | 2010-05-18 | Inverseur de poussee pour nacelle de turboreacteur double flux |
Country Status (8)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US8793973B2 (fr) |
| EP (1) | EP2438286A1 (fr) |
| CN (1) | CN102449294B (fr) |
| BR (1) | BRPI1011276A2 (fr) |
| CA (1) | CA2763523A1 (fr) |
| FR (1) | FR2946094B1 (fr) |
| RU (1) | RU2529282C2 (fr) |
| WO (1) | WO2010139877A1 (fr) |
Families Citing this family (39)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US8931601B2 (en) * | 2010-11-05 | 2015-01-13 | United Technologies Corporation | Dampening device |
| FR2982242B1 (fr) * | 2011-11-04 | 2014-02-28 | Aircelle Sa | Nacelle pour turboreacteur a trainee reduite |
| DE102012002885A1 (de) * | 2012-02-14 | 2013-08-14 | Rolls-Royce Deutschland Ltd & Co Kg | Fluggasturbinenschubumkehrvorrichtung |
| FR2990474B1 (fr) * | 2012-05-10 | 2014-05-02 | Aircelle Sa | Inverseur de poussee a volet de blocage a deploiement controle |
| CN102642614B (zh) * | 2012-05-11 | 2013-12-18 | 中国航空工业集团公司西安飞机设计研究所 | 自适应可调式低阻整流罩 |
| WO2014116308A2 (fr) * | 2012-10-10 | 2014-07-31 | United Technologies Corporation | Moteur de turbine à engrenages ayant un conduit d et un inverseur de poussée |
| GB201219368D0 (en) * | 2012-10-29 | 2012-12-12 | Rolls Royce Deutschland | Aeroengine thrust reverser arrangement |
| US9694912B2 (en) | 2013-02-22 | 2017-07-04 | United Technologies Corporation | ATR guide pins for sliding nacelle |
| US9581108B2 (en) | 2013-02-22 | 2017-02-28 | United Technologies Corporation | Pivot thrust reverser with multi-point actuation |
| FR3007800B1 (fr) * | 2013-07-01 | 2017-10-20 | Aircelle Sa | Inverseur de poussee d’une nacelle de turboreacteur, comprenant des grilles partiellement integrees dans les capots |
| CN104712456B (zh) * | 2013-12-12 | 2017-08-25 | 中国航发商用航空发动机有限责任公司 | 发动机移动罩以及发动机反推力装置 |
| US9739235B2 (en) | 2014-03-21 | 2017-08-22 | Rohr, Inc. | Thrust reverser for a turbofan engine |
| US9784214B2 (en) | 2014-11-06 | 2017-10-10 | Rohr, Inc. | Thrust reverser with hidden linkage blocker doors |
| EP3034848B1 (fr) * | 2014-12-15 | 2018-08-29 | United Technologies Corporation | Moteur à turbine à gaz et son ensemble d'inverseur de poussée |
| US9650930B2 (en) * | 2015-01-12 | 2017-05-16 | Ford Global Technologies, Llc | Emission control device regeneration |
| US10184426B2 (en) * | 2015-06-22 | 2019-01-22 | Rohr, Inc. | Thrust reverser with forward positioned blocker doors |
| PL417165A1 (pl) | 2016-05-12 | 2017-11-20 | Mra Systems, Inc. | Zespół odwracacza ciągu |
| US10655564B2 (en) | 2016-05-13 | 2020-05-19 | Rohr, Inc. | Thrust reverser system with hidden blocker doors |
| US9976696B2 (en) | 2016-06-21 | 2018-05-22 | Rohr, Inc. | Linear actuator with multi-degree of freedom mounting structure |
| FR3063522B1 (fr) | 2017-03-06 | 2021-05-07 | Safran Nacelles | Dispositif d'actionnement d'un inverseur de poussee a organe d'antideploiement |
| FR3064308B1 (fr) | 2017-03-23 | 2021-06-11 | Airbus Operations Sas | Turboreacteur comportant une nacelle equipee de volets inverseurs |
| CN108661821B (zh) * | 2017-03-31 | 2022-03-18 | Mra系统有限责任公司 | 反推力器组件及操作方法 |
| FR3067760B1 (fr) | 2017-06-14 | 2019-06-28 | Airbus Operations | Turboreacteur comportant une nacelle equipee de volets inverseurs |
| CN109209676B (zh) * | 2017-06-30 | 2019-12-20 | 中国航发商用航空发动机有限责任公司 | 一种反推力装置阻流门密封机构 |
| EP3428435B1 (fr) * | 2017-07-13 | 2019-12-11 | Goodrich Actuation Systems Limited | Actioneur destiné à être utilisé dans des aéronefs |
| US10767596B2 (en) | 2017-07-26 | 2020-09-08 | Raytheon Technologies Corporation | Nacelle |
| US11046445B2 (en) | 2017-07-26 | 2021-06-29 | Raytheon Technologies Corporation | Nacelle |
| US10865737B2 (en) * | 2017-08-29 | 2020-12-15 | Honeywell International Inc. | Hidden linkage for a translating cowl thrust reverser |
| US11041460B2 (en) | 2017-10-25 | 2021-06-22 | Rohr, Inc. | Synchronization mechanism for pivot door thrust reversers |
| FR3087498B1 (fr) * | 2018-10-22 | 2021-03-05 | Airbus Operations Sas | Turboreacteur comportant une nacelle equipee d’un systeme d’inversion de poussee mobile en translation et d’un carter de soufflante equipe de supports |
| CN109882312A (zh) * | 2019-03-18 | 2019-06-14 | 北京航空航天大学 | 一种双层套筒式反推装置 |
| FR3094757A1 (fr) * | 2019-04-04 | 2020-10-09 | Airbus Operations | Turboreacteur comportant une nacelle equipee d’un systeme inverseur et une grille de cascades mobile |
| FR3095244B1 (fr) * | 2019-04-17 | 2022-06-24 | Safran Aircraft Engines | Procédé d’utilisation d’une entrée d’air de nacelle de turboréacteur lors d’une phase de poussée et lors d’une phase d’inversion de poussée |
| FR3100578B1 (fr) * | 2019-09-05 | 2021-09-24 | Safran Nacelles | Inverseur de poussée muni d’une cinématique à câble pour volets écopants |
| US11066179B2 (en) * | 2019-09-09 | 2021-07-20 | Rohr, Inc | Fire seal assembly for nacelle doors |
| FR3101674B1 (fr) * | 2019-10-08 | 2021-10-22 | Airbus Operations Sas | Turboreacteur comportant une nacelle equipee de cascades mobiles en translation |
| CN113217223B (zh) * | 2020-01-21 | 2022-07-08 | 中国航发商用航空发动机有限责任公司 | 反推装置、航空发动机短舱、飞机及反推装置的控制方法 |
| CN111927643A (zh) * | 2020-05-25 | 2020-11-13 | 北京动力机械研究所 | 直线运动构件初始安装位置定位和运动极限位置限制装置 |
| CN113530706B (zh) * | 2021-08-18 | 2022-08-05 | 中国航发贵阳发动机设计研究所 | 一种发动机尾喷管的外调节片与主动调节片的连接结构 |
Family Cites Families (12)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US3262268A (en) * | 1965-06-07 | 1966-07-26 | Gen Electric | Thrust reverser |
| US3262269A (en) * | 1965-06-07 | 1966-07-26 | Gen Electric | Thrust reverser |
| US3262270A (en) * | 1965-06-07 | 1966-07-26 | Gen Electric | Thrust reverser |
| GB1207938A (en) * | 1969-06-09 | 1970-10-07 | Rolls Royce | Thrust reverser |
| GB1259045A (fr) * | 1970-03-23 | 1972-01-05 | ||
| US5706649A (en) * | 1995-04-03 | 1998-01-13 | Boeing North American, Inc. | Multi axis thrust vectoring for turbo fan engines |
| FR2758161B1 (fr) * | 1997-01-09 | 1999-02-05 | Hispano Suiza Sa | Inverseur de poussee a grilles a installation de verin de commande optimisee |
| FR2804474B1 (fr) * | 2000-01-27 | 2002-06-28 | Hispano Suiza Sa | Inverseur de poussee a grilles aubagees de deviation a structure arriere fixe |
| RU2215168C2 (ru) * | 2001-10-25 | 2003-10-27 | Открытое акционерное общество "Авиадвигатель" | Реверсивное устройство наружного контура газотурбинного двигателя |
| US20080010969A1 (en) * | 2006-07-11 | 2008-01-17 | Thomas Anthony Hauer | Gas turbine engine and method of operating same |
| FR2907512B1 (fr) * | 2006-10-23 | 2008-12-12 | Aircelle Sa | Inverseur de poussee a grilles pour moteur a reaction |
| FR2917788B1 (fr) * | 2007-06-19 | 2009-07-24 | Aircelle Sa | Actionneur double action a effet programme |
-
2009
- 2009-06-02 FR FR0953630A patent/FR2946094B1/fr not_active Expired - Fee Related
-
2010
- 2010-05-18 CA CA2763523A patent/CA2763523A1/fr not_active Abandoned
- 2010-05-18 CN CN201080024051.8A patent/CN102449294B/zh not_active Expired - Fee Related
- 2010-05-18 US US13/320,984 patent/US8793973B2/en not_active Expired - Fee Related
- 2010-05-18 EP EP10728773A patent/EP2438286A1/fr not_active Withdrawn
- 2010-05-18 BR BRPI1011276A patent/BRPI1011276A2/pt not_active IP Right Cessation
- 2010-05-18 WO PCT/FR2010/050954 patent/WO2010139877A1/fr active Application Filing
- 2010-05-18 RU RU2011153090/06A patent/RU2529282C2/ru not_active IP Right Cessation
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| BRPI1011276A2 (pt) | 2016-03-22 |
| US8793973B2 (en) | 2014-08-05 |
| FR2946094B1 (fr) | 2014-04-18 |
| US20120067024A1 (en) | 2012-03-22 |
| FR2946094A1 (fr) | 2010-12-03 |
| RU2011153090A (ru) | 2013-07-20 |
| CN102449294A (zh) | 2012-05-09 |
| RU2529282C2 (ru) | 2014-09-27 |
| EP2438286A1 (fr) | 2012-04-11 |
| WO2010139877A1 (fr) | 2010-12-09 |
| CN102449294B (zh) | 2014-04-16 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| CA2763523A1 (fr) | Inverseur de poussee pour nacelle de turboreacteur double flux | |
| EP2084385B1 (fr) | Inverseur de poussée à grilles pour moteur à réaction | |
| EP2440768B1 (fr) | Dispositif d'inversion de poussée | |
| EP0301939B1 (fr) | Inverseur de poussée de turboréacteur muni d'un déflecteur mobile de porte | |
| EP2739841B1 (fr) | Inverseur à grilles mobiles et tuyère variable par translation | |
| WO2009136096A2 (fr) | Nacelle de turboréacteur à double flux | |
| EP2029880A1 (fr) | Inverseur de poussee formant une tuyere adaptative | |
| FR2917788A1 (fr) | Actionneur double action a effet programme | |
| FR2982323A1 (fr) | Dispositif d'inversion de poussee | |
| CA2776262A1 (fr) | Dispositif d'inversion de poussee | |
| EP2663762B1 (fr) | Porte pour inverseur de poussée d'une nacelle d'un aéronef | |
| EP2739840A1 (fr) | Nacelle de turboréacteur à tuyère variable | |
| FR2934326A1 (fr) | Dispositif d'inversion de poussee | |
| EP2737193B1 (fr) | Ensemble propulsif d'aéronef | |
| EP2564050A1 (fr) | Nacelle de turboréacteur | |
| WO2011117555A1 (fr) | Dispositif d'inversion de poussée | |
| WO2009112749A2 (fr) | Inverseur de poussée pour nacelle de turboréacteur à double flux | |
| FR3130902A1 (fr) | Nacelle pour ensemble propulsif d’aéronef comprenant un volet pour obturer un évidement de passage d’un organe mécanique |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| EEER | Examination request |
Effective date: 20150312 |
|
| FZDE | Dead |
Effective date: 20170518 |