CA2740639A1

CA2740639A1 - Oxyfuel combustion burner device

Info

Publication number: CA2740639A1
Application number: CA2740639A
Authority: CA
Inventors: Jean-Xavier Morin
Original assignee: Individual
Current assignee: Individual
Priority date: 2008-11-04
Filing date: 2009-11-03
Publication date: 2010-05-14
Also published as: WO2010052420A1

Abstract

L'invention concerne un dispositif de brûleur comportant une enceinte (1,1') comportant à une première extrémité une conduite axiale d'entrée (1A, 1'A) de combustible (C) et présentant à une seconde extrémité opposée une sortie du mélange de ce combustible avec un gaz oxydant (1B, 1'B), ce gaz oxydant (G) étant introduit dans ladite enceinte au moyen d'une série de premières entrées d'injection (21) du gaz oxydant disposées à proximité de ladite première extrémité, de manière à former un premier mouvement hélicoïdal axial (MH1) du mélange à l'intérieur de ladite enceinte. Selon l'invention, le dispositif comporte au moins une seconde entrée d'injection (41, 4') du gaz oxydant disposées à
proximité de ladite seconde extrémité de l'enceinte, l'axe d'injection de cette seconde entrée coupant l'axe longitudinal (X) de ladite enceinte, de manière à former un second mouvement hélicoïdal (MH2) de section annulaire du mélange à l'intérieur de ladite enceinte, de direction opposée à celle dudit premier mouvement hélicoïdal axial (MH1). The invention relates to a burner device comprising an enclosure (1,1 ') having at one end a pipe axial input (1A, 1'A) of fuel (C) and having a second opposite end an output of the mixture of this fuel with an oxidizing gas (1B, 1'B), this oxidizing gas (G) being introduced in said enclosure by means of a series of first injection inlets (21) of the oxidizing gas arranged near the said first end so as to form a first axial helical movement (MH1) of the mixture within said pregnant. According to the invention, the device comprises at least one second injection inlet (41, 4 ') of the oxidizing gas arranged at near said second end of the enclosure, the axis injection of this second input intersecting the longitudinal axis (X) of said pregnant, so as to form a second movement helical (MH2) annular section of the mixture within said pregnant, of direction opposite to that of said first axial helical movement (MH1).

Description

DISPOSITIF DE BRULEUR D'OXYCOMBUSTION
L'invention concerne un dispositif de brûleur compact d'oxycombustion.
Les nouvelles réglementations en matière d'émissions de dioxyde de carbone ont fait se développer le domaine de l'oxycombustion de combustibles fossiles, technologie applicable dans les chaudières industrielles et les grandes centrales de production d'électricité. Les fumées produites sont alors concentrées en dioxyde de carbone sans dilution par de l'azote, ce qui réduit la capture du dioxyde de carbone à
une condensation et à une purification vis à vis d'éléments en traces et à un conditionnement avant transport puis stockage souterrain.
Mais l'inconvénient majeur de la production d'oxygène par voie de distillation, pour une utilisation à grande échelle est la consommation importante d'appareillages auxiliaires électriques pour entraîner les divers compresseurs. C'est ainsi que des consommations typiques de 250 KWh par tonne d'oxygène sont nécessaires, dépendantes du niveau de pureté recherché dans l'oxygène produit.
Un autre inconvénient majeur est la très forte consommation d'eau de refroidissement, nécessaire pour évacuer les pertes de ces compresseurs. Ceci constitue un véritable point de blocage dans la localisation de futures centrales et dans la conversion de celles-ci à
l'oxycombustion.
Ces inconvénients se traduisent par une perte de rendement des centrales d'environ dix points, ce qui annule les développements de rendements des centrales à combustibles solides d'origine fossile effectués depuis quarante ans, et entraîne une augmentation très importante des coûts de production d'électricité. La faisabilité de l'adaptation de l'oxycombustion au parc mondial de chaudières est OXYCOMBUSTION BURNER DEVICE
The invention relates to a compact burner device oxyfuel.
New regulations on carbon dioxide emissions of carbon have developed the field of oxycombustion of fossil fuels, technology applicable in boilers industrial and large power generation plants. The produced fumes are then concentrated into carbon dioxide without Nitrogen dilution, which reduces the capture of carbon dioxide condensation and purification against trace elements and conditioning before transport and underground storage.
But the major disadvantage of the production of oxygen by the way distillation, for large-scale use is the consumption significant amount of electrical auxiliary equipment to drive the various compressors. Thus, typical consumption of 250 KWh per ton of oxygen are needed, depending on the level of purity sought in the product oxygen.
Another major disadvantage is the very high consumption cooling water, necessary to evacuate the losses of these compressors. This is a real blocking point in the location of future plants and in converting them to oxyfuel combustion.
These disadvantages result in a loss of efficiency of approximately 10 points, which cancels yields of solid fossil fuel plants over the last forty years, and is significant cost of generating electricity. The feasibility of the adaptation of oxycombustion to the global boiler fleet is

2 directement liée au verrou que constitue la production massive d'oxygène à coût minimum.
Les brûleurs existants en oxycombustion sont dérivés des brûleurs à air puisque la teneur en oxygène ne dépasse pas 30 % en volume. Ils possèdent des pertes de charges plus élevées pour des raisons de stabilisation d'écoulement et de non retour de réactants injectés.
Des alternatives sont proposées pour réduire la pénalité
énergétique, par la production d'oxygène haute température, mais un autre problème reste à résoudre concernant le système de brûleurs qui doit être adapté à ce mélange oxygène/vapeur d'eau/ dioxyde de carbone recyclé qui est admis aux brûleurs dans la plage 300 à 800 C, soit très au-dessus de la température maximum admise de 250 voire 300 C. Un tel oxygène est extrêmement réactif vis à vis des combustibles fossiles carbonés, ce qui engendre de nouveaux dangers.
Il est par ailleurs industriellement connu que le mélange de fluides à haute température est difficile à réaliser, compte tenu des viscosités mises en jeu et des limitations de tenue des matériaux.
Un brûleur d'injection d'un mélange de gaz oxydant chaud et de combustible est décrit dans le document de brevet BE 586 047.
Le contact entre le gaz oxydant et le combustible s'y effectue par un mouvement hélicoïdal rapide imposé aux constituants du mélange.
Ce mouvement hélicoïdal est imprimé au gaz oxydant et au combustible par leur introduction dans une enceinte appropriée, à la manière d'un cyclone.
Le combustible est alimenté par une conduite axiale à une extrémité de l'enceinte composé d'une enveloppe métallique garnie intérieurement d'un matériau réfractaire. L'enceinte se termine par un convergent de sortie. 2 directly related to the massive production lock of oxygen at minimum cost.
Existing oxycombustion burners are derived from air burners since the oxygen content does not exceed 30%
volume. They have higher pressure losses for reasons for flow stabilization and non-return of reactants injected.
Alternatives are proposed to reduce the penalty energy, by the production of high temperature oxygen, but a Another problem remains to be solved concerning the burner system which must be adapted to this mixture oxygen / water vapor / dioxide of recycled carbon that is admitted to burners in the 300 to 800 C range, is well above the maximum allowed temperature of 250 or 300 C. Such oxygen is extremely reactive with respect to carbon-based fossil fuels, which creates new dangers.
It is also industrially known that the mixture of fluids at high temperature is difficult to achieve, given the viscosities involved and limitations in the behavior of the materials.
An injection burner of a mixture of hot oxidizing gas and The fuel is disclosed in BE 586,047.
The contact between the oxidizing gas and the fuel is effected by a rapid helical movement imposed on the constituents of the mixture.
This helical movement is printed with oxidizing gas and fuel by their introduction in an appropriate enclosure, in the manner of a cyclone.
The fuel is fed by an axial pipe to a end of the enclosure consisting of a metal casing furnished internally of a refractory material. The enclosure ends with a converge output.

3 L'arrivée du gaz oxydant s'effectue de façon radiale par des ouvertures disposées de façon décalée axialement dans l'enceinte afin de former le mouvement hélicoïdal du mélange du combustible et du comburant.
L'objet de l'invention est de concevoir un brûleur de ce type fonctionnant en oxycombustion avec une haute température d'oxygène issu d'une unité non conventionnelle de production d'oxygène, sachant que la teneur en oxygène à l'entrée du brûleur est bien supérieure à la teneur en oxygène dans l'air de 20,79 % et peut atteindre plus de 60 %
en volume.
Enfin de tels brûleurs doivent pouvoir être adaptés à des foyers avec des architectures variées de brûleurs et d'écoulements soit du type tangentiel, soit de type frontal, soit de type voûte. De plus ces brûleurs doivent pouvoir être installés sur des chaudières industrielles nouvelles ou existantes dont les foyers sont très compacts.
Pour ce faire, l'invention propose un dispositif de brûleur comportant une enceinte comportant à une première extrémité une conduite axiale d'entrée de combustible et présentant à une seconde extrémité opposée une sortie du mélange de ce combustible avec un gaz oxydant, ce gaz oxydant étant introduit dans ladite enceinte au moyen d'une série de premières entrées d'injection du gaz oxydant disposées à proximité de ladite première extrémité, de manière à
former un premier mouvement hélicoïdal axial du mélange à l'intérieur de ladite enceinte, dispositif caractérisé en ce qu'il comporte au moins une seconde entrée d'injection du gaz oxydant disposées à proximité de ladite seconde extrémité de l'enceinte, l'axe d'injection de cette seconde entrée coupant l'axe longitudinal de ladite enceinte, de manière à
former un second mouvement hélicoïdal de section annulaire du mélange à l'intérieur de ladite enceinte, de direction opposée à celle dudit premier mouvement hélicoïdal axial. 3 The arrival of the oxidizing gas is carried out radially by means of openings arranged axially offset in the enclosure to to form the helical movement of the mixture of fuel and oxidizer.
The object of the invention is to design a burner of this type operating in oxycombustion with a high temperature of oxygen from an unconventional unit of oxygen production, knowing that the oxygen content at the burner inlet is much higher than the oxygen content in the air of 20.79% and can reach more than 60%
in volume.
Finally, such burners must be able to be adapted to fireplaces with various architectures of burners and flows of the type tangential, either frontal type or arch type. In addition these burners must be able to be installed on new industrial boilers or existing whose homes are very compact.
To do this, the invention proposes a burner device having an enclosure having at one end a axial fuel input pipe and having at one second opposite end an output of the mixture of this fuel with a oxidizing gas, this oxidizing gas being introduced into said enclosure at means of a series of first oxidant gas injection inlets arranged near said first end so as to forming a first axial helical movement of the mixture inside of said enclosure, characterized in that it comprises at least a second injection inlet of the oxidizing gas arranged near the said second end of the enclosure, the injection axis of this second input intersecting the longitudinal axis of said enclosure, so as to forming a second helical movement of annular section of the mixing inside said enclosure, opposite direction to that said first axial helical movement.

4 Grâce à cette seconde entrée du gaz oxydant, il est créé un écoulement similaire à celui existant dans un cyclone à écoulement renversé, à fond obturé par le niveau de solides entrant, et une protection de la zone en général divergente de retournement par une couche barrière de gaz redonnant à nouveau une structure hélicoïdale à
l'écoulement en train de prendre une direction axiale opposée, afin d'éviter un écoulement désordonné préjudiciable au temps de séjour et favorisant les collages.
Le double mouvement hélicoïdal créé procure un temps de séjour important en température du mélange de gaz oxydant et du combustible et une turbulence propice à un bon mélange.
La zone annulaire de gaz injecté par la seconde entrée d'injection protège les parois du dispositif de brûleur contre les accrochages de solides de combustible et de leurs cendres.
L'invention est décrite ci-après plus en détail à l'aide de figures ne représentant que des modes de réalisation préférés de l'invention.
La figure 1 est une vue en coupe verticale d'un dispositif de brûleur selon un premier mode de réalisation de l'invention.
La figure 2 est une vue schématique illustrant la structure de l'écoulement du mélange de combustible et de gaz oxydant dans un tel dispositif de brûleur.
La figure 3 est une vue de côté de ce dispositif de brûleur.
La figure 4 est une vue de détail de l'orientation des injecteurs d'un tel dispositif de brûleur.
La figure 5 est une vue en coupe verticale d'un dispositif de brûleur selon un second mode de réalisation de l'invention.
La figure 6 est une vue de côté d'un tel dispositif de brûleur.
Les figures 1 à 3 représentent un premier mode de réalisation de l'invention.

Le dispositif de brûleur comporte une enceinte 1 comportant à
une première extrémité une conduite axiale 1A d'entrée de combustible C et présentant à sa seconde extrémité opposée une sortie du mélange de ce combustible avec un gaz oxydant 1D. L'enceinte comporte une 4 Thanks to this second entry of the oxidizing gas, it is created a flow similar to that in a flow cyclone overturned, bottomed off by the level of solids entering, and a protection of the generally divergent area of reversal by a gas barrier layer giving again a helical structure to flow taking an opposite axial direction, so to avoid a disorderly flow detrimental to the residence time and favoring collages.
The double helical movement created provides a time of significant temperature stay of the oxidizing gas mixture and fuel and turbulence conducive to a good mixture.
The annular zone of gas injected by the second inlet of injection protects the walls of the burner device against clashes of fuel solids and their ashes.
The invention is described below in more detail with the help of figures representing only preferred embodiments of the invention.
FIG. 1 is a vertical sectional view of a device for burner according to a first embodiment of the invention.
FIG. 2 is a schematic view illustrating the structure of the flow of the mixture of fuel and oxidizing gas in such burner device.
Figure 3 is a side view of this burner device.
FIG. 4 is a detailed view of the orientation of the injectors of such a burner device.
FIG. 5 is a vertical sectional view of a device for burner according to a second embodiment of the invention.
Figure 6 is a side view of such a burner device.
Figures 1 to 3 show a first embodiment of the invention.

The burner device comprises an enclosure 1 comprising a first end an axial conduit 1A of fuel inlet C and having at its second opposite end an outlet of the mixture of this fuel with a 1D oxidizing gas. The speaker has a

5 partie convergente 1D tronconique ouverte de sortie du mélange du combustible avec le gaz oxydant vers le foyer 3.
Le gaz oxydant G est introduit dans l'enceinte 1 au moyen d'une série de premières entrées d'injection 2A, 2B du gaz oxydant disposées à proximité de la première extrémité, autour d'une partie divergente 1C, de manière à former un premier mouvement hélicoïdal axial MH1 du mélange à l'intérieur de l'enceinte.
Le dispositif comporte également une série de secondes entrées d'injection 4A, 4B réparties autour de la partie convergente ouverte de sortie du mélange 1D, disposées à proximité de ladite seconde extrémité de l'enceinte, l'axe d'injection de ces secondes entrées coupant l'axe longitudinal X de l'enceinte, de manière à former un second mouvement hélicoïdal MH2 de section annulaire du mélange à l'intérieur de l'enceinte, de direction opposée à celle dudit premier mouvement axial MH1.
La partie divergente 1C et la partie convergente 1D sont inclinées par rapport à l'axe longitudinal X du dispositif de brûleur, d'un angle compris entre 20 et 80 degrés et de préférence d'un angle égal à
45 degrés.
La figure 2 illustre la structure de l'écoulement du mélange de combustible et de gaz oxydant dans un tel dispositif de brûleur.
Les premières entrées 2A, 2B de part leur inclinaison et leur répartition sur une partie divergente 1C à la première extrémité de l'enceinte, autour de la conduite d'entrée du combustible, induisent donc un mouvement hélicoïdal axial MH, symbolisé par une flèche sur cette figure. 5 convergent portion 1D frustoconical open outlet of the mixture of combustible with the oxidizing gas towards the hearth 3.
The oxidizing gas G is introduced into the chamber 1 by means of of a series of first injection inlets 2A, 2B of the oxidizing gas disposed near the first end, around a portion diverging 1C, so as to form a first helical movement axial MH1 of the mixture inside the enclosure.
The device also has a series of seconds injection inlets 4A, 4B distributed around the converging part open outlet of the mixture 1D, disposed close to said second end of the enclosure, the injection axis of these seconds entrances intersecting the longitudinal axis X of the enclosure, so as to form a second helical movement MH2 of annular section of the mixture inside the enclosure, of direction opposite to that of said first axial movement MH1.
The divergent part 1C and the convergent part 1D are inclined relative to the longitudinal axis X of the burner device, of a angle between 20 and 80 degrees and preferably an angle equal to 45 degrees.
Figure 2 illustrates the structure of the flow of the mixture of fuel and oxidizing gas in such a burner device.
The first entries 2A, 2B due to their inclination and their distribution on a divergent part 1C at the first end of the enclosure, around the fuel inlet pipe, induce therefore an axial helical movement MH, symbolized by an arrow on this figure.

6 Les secondes entrées 4A, 4B de part leur inclinaison et leur répartition sur une partie convergente 1D à la seconde extrémité de l'enceinte, autour de la sortie du mélange 1B, induisent par l'effet centrifuge EC un second mouvement hélicoïdal MH2 qui, en fin de trajectoire axiale, par butée sur la partie divergente 1C de la première extrémité de l'enceinte, se renverse et vient se joindre au premier mouvement hélicoïdal MH1, pour former une structure d'écoulement hélicoïdale complexe de forte turbulence.
Comme illustré sur la figure 3, les premières 21 et secondes 41 entrées de gaz sont identiquement angulairement régulièrement réparties autour de l'enceinte. Elles peuvent être au nombre de six espacées angulairement d'un angle de 60 , au nombre de quatre espacées angulairement d'un angle de 900 ou au nombre de trois espacées angulairement d'un angle de 120 .
Comme illustré sur le figure 4, les secondes entrées d'injection 41 sont inclinées par rapport à une ligne perpendiculaire à la paroi de la partie convergente de sortie 1D sur une zone angulaire avec un angle a de 20 à 80 degrés, préférentiellement de 45 degrés.
Il en est de même des premières entrées d'injection 21, par rapport à la partie divergente 1C.
Les jets d'injection des premières et secondes entrées d'injection peuvent être de section circulaire ou de section rectangulaire.
Les figures 5 et 6 représentent un second mode de réalisation de l'invention.
Le dispositif de brûleur comporte une enceinte 1' comportant à
une première extrémité une conduite axiale l'A d'entrée de combustible C et présentant à sa seconde extrémité opposée une sortie du mélange de ce combustible avec un gaz oxydant 1'B. 6 The second inputs 4A, 4B due to their inclination and their distribution on a convergent 1D part at the second end of the enclosure, around the outlet of the mixture 1B, induce by the effect EC centrifugal a second helical movement MH2 which, at the end of axial trajectory, by abutment on the divergent portion 1C of the first end of the speaker, overturns and comes to join the first helical movement MH1, to form a flow structure helical complex of strong turbulence.
As illustrated in Figure 3, the first 21 and second 41 Gas intakes are identically angularly regularly spread around the enclosure. They can be six in number angularly spaced at an angle of 60, four in number angularly spaced from an angle of 900 or to the number of three angularly spaced at an angle of 120.
As illustrated in FIG. 4, the second injection inlets 41 are inclined with respect to a line perpendicular to the wall of the convergent portion of 1D output on an angular zone with an angle a from 20 to 80 degrees, preferably 45 degrees.
It is the same for the first injection inlets 21, by relative to the divergent part 1C.
The injection jets of the first and second entries injection can be of circular section or section rectangular.
Figures 5 and 6 show a second embodiment of the invention.
The burner device comprises an enclosure 1 'comprising a first end an axial duct the fuel inlet A
C and having at its second opposite end an outlet of the mixture of this fuel with an oxidizing gas 1'B.

7 Le gaz oxydant G est introduit dans l'enceinte 1 au moyen d'une série de premières entrées d'injection 2'A, 2'B du gaz oxydant disposées à proximité de la première extrémité, de manière à former un premier mouvement hélicoïdal axial MH1 du mélange à l'intérieur de l'enceinte.
Le dispositif comporte également une seconde entrée d'injection 4' disposée tangentiellement à l'enceinte et à proximité de la seconde extrémité de l'enceinte, l'axe d'injection de cette seconde entrée étant perpendiculaire à l'axe longitudinal X de l'enceinte, de manière à former un second mouvement hélicoïdal MH2 de section annulaire du mélange à l'intérieur de l'enceinte, de direction opposée à
celle dudit premier mouvement annulaire axial MH1.
De même que selon la premier mode de réalisation, cette injection tangentielle induit le second mouvement hélicoïdal MH2 de section annulaire qui vient buter et se retourner contre la paroi divergente 1'C et se joindre au premier mouvement hélicoïdal axial MH1.
L'utilisation du dispositif de brûleur conforme à l'invention, consiste à utiliser en tant que gaz oxydant, un mélange d'oxygène, de vapeur d'eau et de dioxyde de carbone recyclé, avec une teneur en oxygène pouvant atteindre plus de 60% en volume. Ce gaz oxydant est injecté à une température comprise entre 300 à 800 C et à une vitesse d'injection comprise entre 50 et 250 m/s.
L'enceinte 1, l' peut être de section circulaire ou polygonale.
Elle est de préférence tubée avec un réfractaire mince conducteur tel que du carbure de silicium pour abaisser au maximum la température de peau et éviter les collages sur les parois mais elle peut aussi être métallique et garnie de réfractaires isolants. 7 The oxidizing gas G is introduced into the chamber 1 by means of a series of first injection inlets 2'A, 2'B of the oxidizing gas arranged near the first end so as to form a first axial helical movement MH1 of the mixture within the enclosure.
The device also has a second input injection 4 'arranged tangentially to the enclosure and near the second end of the enclosure, the injection axis of this second input being perpendicular to the longitudinal axis X of the enclosure, to form a second sectional helical movement MH2 annular mixing inside the enclosure, direction opposite to that of said first axial annular movement MH1.
As in the first embodiment, this tangential injection induces the second helical movement MH2 of annular section which abuts and turns against the wall diverging 1'C and join the first axial helical movement MH1.
The use of the burner device according to the invention, consists in using, as an oxidizing gas, a mixture of oxygen, water vapor and recycled carbon dioxide, with a oxygen can reach more than 60% by volume. This oxidizing gas is injected at a temperature between 300 and 800 C and at a speed injection between 50 and 250 m / s.
The enclosure 1, the can be of circular or polygonal section.
It is preferably cased with a thin conductive refractory such only silicon carbide to lower the temperature as much as possible of skin and avoid collages on the walls but it can also be metallic and lined with insulating refractories.

8 Ce dispositif de brûleur s'applique à tout type de combustible solide, liquide ou gazeux, d'origine fossile ou non. L'implantation de ce dispositif de brûleur peut être horizontale, verticale ou inclinée.
Le dispositif de brûleur conforme à l'invention est également applicable au réformage autothermique de gaz de synthèse (CO, C02, H2, H20, CH4, CnHm) contenant des goudrons, et dit le combustible ci-dessus, afin de craquer à 1200 degrés et au-delà, le CH4 et les goudrons contenus qui sont inacceptables pour une synthèse chimique en aval tel que la fabrication de carburants de transport ou de gaz synthétique. 8 This burner device applies to any type of fuel solid, liquid or gaseous, of fossil origin or not. The implementation of this burner device can be horizontal, vertical or inclined.
The burner device according to the invention is also applicable to the autothermal reforming of synthesis gas (CO, C02, H2, H20, CH4, CnHm) containing tars, and said the fuel above, in order to crack at 1200 degrees and beyond, the CH4 and the contained tars that are unacceptable for chemical synthesis downstream such as the manufacture of transport or gas fuels synthetic.

Claims

Burner device comprising an enclosure (1, 1 ') comprising at one end an axial inlet duct (1A, 1'A) of fuel (C) and having at a second end opposite an output of the mixture of this fuel with a gas oxidant (1B, 1'B), said oxidizing gas (G) being introduced into said enclosure through a series of first injection inlets (21) oxidizing gas disposed in proximity to said first end, so as to form a first helical movement axial flow (MH1) of the mixture inside said enclosure, characterized in that it comprises at least a second input injection (41, 4 ') of the oxidizing gas disposed in the vicinity of said second end of the enclosure, the injection axis of this second input intersecting the longitudinal axis (X) of said enclosure, to form a second helical movement (MH2) of annular section, of the mixture, inside said enclosure, of opposite direction to that of said first helical movement axial (MH1).

2. Device according to claim 1, comprising a part Convergent (1D) open output of the fuel mixture with the oxidizing gas, characterized in that it comprises a series of said second injection inputs (4I) distributed around said convergent portion (1D) open output of the mixture.

3. Device according to one of the preceding claims, characterized in that said second injection inlets (4I) are inclined relative to a line perpendicular to the wall of said part convergent (1D) output over an angular area of 20 to 80 degrees, preferably 45 degrees.

4. Device according to claim 1, characterized in that has a said second injection inlet (4 ') arranged tangentially to said enclosure.

5. Device according to one of the preceding claims, characterized in that said first injection inlets (21) are inclined relative to a line perpendicular to the wall of said pregnant, whose first end is a divergent part, over an angular zone of 20 to 80 degrees, preferably 45 degrees.

6. Device according to the preceding claim, characterized in that said divergent portion (1C) and said convergent portion (1D) are inclined relative to the longitudinal axis (X) of the burner, at an angle of between 20 and 80 degrees and preferably an angle equal to 45 degrees.

7. Use of the burner device according to one of the claims preceding, characterized by the fact that said oxidizing gas is a mixture of oxygen, water vapor and carbon dioxide recycled carbon, with an oxygen content that can reach more than 60% by volume.

8. Use according to the preceding claim, characterized in that that the oxidizing gas is injected at a temperature between 300 to 800 ° C.

9. Use according to claim 7 or 8, characterized by a injection speed of the oxidizing gas of between 50 and 250 m / s.