CA2474157A1 - Procede et dispositif de traitement biologique d'effluents aqueux, en vue de leur epuration - Google Patents
Procede et dispositif de traitement biologique d'effluents aqueux, en vue de leur epuration Download PDFInfo
- Publication number
- CA2474157A1 CA2474157A1 CA002474157A CA2474157A CA2474157A1 CA 2474157 A1 CA2474157 A1 CA 2474157A1 CA 002474157 A CA002474157 A CA 002474157A CA 2474157 A CA2474157 A CA 2474157A CA 2474157 A1 CA2474157 A1 CA 2474157A1
- Authority
- CA
- Canada
- Prior art keywords
- reactor
- recirculation
- activated sludge
- aeration tank
- effluent
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Abandoned
Links
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims abstract description 57
- 238000000746 purification Methods 0.000 title description 7
- 239000010802 sludge Substances 0.000 claims abstract description 40
- 230000008569 process Effects 0.000 claims abstract description 39
- 238000005273 aeration Methods 0.000 claims abstract description 22
- 239000012535 impurity Substances 0.000 claims abstract description 3
- 238000000605 extraction Methods 0.000 claims description 18
- 239000007787 solid Substances 0.000 claims description 18
- QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N atomic oxygen Chemical compound [O] QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 16
- 229910052760 oxygen Inorganic materials 0.000 claims description 16
- 239000001301 oxygen Substances 0.000 claims description 16
- 238000009434 installation Methods 0.000 claims description 14
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 13
- 230000033228 biological regulation Effects 0.000 claims description 11
- 238000005259 measurement Methods 0.000 claims description 10
- 239000002028 Biomass Substances 0.000 claims description 8
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical compound [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 8
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 claims description 8
- 230000001105 regulatory effect Effects 0.000 claims description 4
- 244000144992 flock Species 0.000 claims description 3
- 230000000813 microbial effect Effects 0.000 claims description 2
- 239000000725 suspension Substances 0.000 claims description 2
- 238000000926 separation method Methods 0.000 claims 1
- 238000009629 microbiological culture Methods 0.000 abstract description 2
- 238000009423 ventilation Methods 0.000 description 10
- 238000010521 absorption reaction Methods 0.000 description 5
- 238000002386 leaching Methods 0.000 description 5
- 239000000463 material Substances 0.000 description 5
- 238000005352 clarification Methods 0.000 description 4
- 230000029087 digestion Effects 0.000 description 4
- 244000005700 microbiome Species 0.000 description 4
- 230000009467 reduction Effects 0.000 description 4
- 238000001179 sorption measurement Methods 0.000 description 4
- OKKJLVBELUTLKV-UHFFFAOYSA-N Methanol Chemical compound OC OKKJLVBELUTLKV-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- 230000015556 catabolic process Effects 0.000 description 3
- 238000006731 degradation reaction Methods 0.000 description 3
- 230000001590 oxidative effect Effects 0.000 description 3
- 239000000523 sample Substances 0.000 description 3
- 230000001580 bacterial effect Effects 0.000 description 2
- 230000008901 benefit Effects 0.000 description 2
- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 description 2
- 238000005238 degreasing Methods 0.000 description 2
- 238000005516 engineering process Methods 0.000 description 2
- 239000003344 environmental pollutant Substances 0.000 description 2
- 238000000855 fermentation Methods 0.000 description 2
- 230000004151 fermentation Effects 0.000 description 2
- 230000007062 hydrolysis Effects 0.000 description 2
- 238000006460 hydrolysis reaction Methods 0.000 description 2
- 230000003834 intracellular effect Effects 0.000 description 2
- 239000007788 liquid Substances 0.000 description 2
- 238000012423 maintenance Methods 0.000 description 2
- 230000014759 maintenance of location Effects 0.000 description 2
- 230000007246 mechanism Effects 0.000 description 2
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 2
- 235000015097 nutrients Nutrition 0.000 description 2
- 239000005416 organic matter Substances 0.000 description 2
- 230000003647 oxidation Effects 0.000 description 2
- 238000007254 oxidation reaction Methods 0.000 description 2
- 231100000719 pollutant Toxicity 0.000 description 2
- 230000002035 prolonged effect Effects 0.000 description 2
- 238000003860 storage Methods 0.000 description 2
- 239000000126 substance Substances 0.000 description 2
- 239000002351 wastewater Substances 0.000 description 2
- 241000894006 Bacteria Species 0.000 description 1
- 241000819038 Chichester Species 0.000 description 1
- 230000009471 action Effects 0.000 description 1
- 230000006978 adaptation Effects 0.000 description 1
- 239000003463 adsorbent Substances 0.000 description 1
- 230000001174 ascending effect Effects 0.000 description 1
- 230000003139 buffering effect Effects 0.000 description 1
- 238000005119 centrifugation Methods 0.000 description 1
- 150000001875 compounds Chemical class 0.000 description 1
- 238000010276 construction Methods 0.000 description 1
- 230000001276 controlling effect Effects 0.000 description 1
- 238000007796 conventional method Methods 0.000 description 1
- 238000013461 design Methods 0.000 description 1
- 238000010790 dilution Methods 0.000 description 1
- 239000012895 dilution Substances 0.000 description 1
- 239000010840 domestic wastewater Substances 0.000 description 1
- 230000008030 elimination Effects 0.000 description 1
- 238000003379 elimination reaction Methods 0.000 description 1
- 238000005265 energy consumption Methods 0.000 description 1
- 230000004907 flux Effects 0.000 description 1
- 239000010842 industrial wastewater Substances 0.000 description 1
- 235000020094 liqueur Nutrition 0.000 description 1
- 238000011068 loading method Methods 0.000 description 1
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 1
- 238000001471 micro-filtration Methods 0.000 description 1
- 230000002906 microbiologic effect Effects 0.000 description 1
- 230000004783 oxidative metabolism Effects 0.000 description 1
- 239000002245 particle Substances 0.000 description 1
- 239000013618 particulate matter Substances 0.000 description 1
- 230000002265 prevention Effects 0.000 description 1
- 230000003449 preventive effect Effects 0.000 description 1
- 230000001737 promoting effect Effects 0.000 description 1
- 230000035484 reaction time Effects 0.000 description 1
- 230000009257 reactivity Effects 0.000 description 1
- 230000003134 recirculating effect Effects 0.000 description 1
- 230000000246 remedial effect Effects 0.000 description 1
- 230000000717 retained effect Effects 0.000 description 1
- 238000012216 screening Methods 0.000 description 1
- 230000035945 sensitivity Effects 0.000 description 1
- 238000003756 stirring Methods 0.000 description 1
- 238000012546 transfer Methods 0.000 description 1
- 238000011144 upstream manufacturing Methods 0.000 description 1
- 238000005406 washing Methods 0.000 description 1
- 238000004065 wastewater treatment Methods 0.000 description 1
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C02—TREATMENT OF WATER, WASTE WATER, SEWAGE, OR SLUDGE
- C02F—TREATMENT OF WATER, WASTE WATER, SEWAGE, OR SLUDGE
- C02F3/00—Biological treatment of water, waste water, or sewage
- C02F3/02—Aerobic processes
- C02F3/12—Activated sludge processes
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C02—TREATMENT OF WATER, WASTE WATER, SEWAGE, OR SLUDGE
- C02F—TREATMENT OF WATER, WASTE WATER, SEWAGE, OR SLUDGE
- C02F3/00—Biological treatment of water, waste water, or sewage
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C02—TREATMENT OF WATER, WASTE WATER, SEWAGE, OR SLUDGE
- C02F—TREATMENT OF WATER, WASTE WATER, SEWAGE, OR SLUDGE
- C02F3/00—Biological treatment of water, waste water, or sewage
- C02F3/006—Regulation methods for biological treatment
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C02—TREATMENT OF WATER, WASTE WATER, SEWAGE, OR SLUDGE
- C02F—TREATMENT OF WATER, WASTE WATER, SEWAGE, OR SLUDGE
- C02F2209/00—Controlling or monitoring parameters in water treatment
- C02F2209/10—Solids, e.g. total solids [TS], total suspended solids [TSS] or volatile solids [VS]
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C02—TREATMENT OF WATER, WASTE WATER, SEWAGE, OR SLUDGE
- C02F—TREATMENT OF WATER, WASTE WATER, SEWAGE, OR SLUDGE
- C02F2209/00—Controlling or monitoring parameters in water treatment
- C02F2209/11—Turbidity
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C02—TREATMENT OF WATER, WASTE WATER, SEWAGE, OR SLUDGE
- C02F—TREATMENT OF WATER, WASTE WATER, SEWAGE, OR SLUDGE
- C02F2209/00—Controlling or monitoring parameters in water treatment
- C02F2209/22—O2
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02W—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES RELATED TO WASTEWATER TREATMENT OR WASTE MANAGEMENT
- Y02W10/00—Technologies for wastewater treatment
- Y02W10/10—Biological treatment of water, waste water, or sewage
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
- Y10S—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y10S210/00—Liquid purification or separation
- Y10S210/902—Materials removed
- Y10S210/908—Organic
Landscapes
- Life Sciences & Earth Sciences (AREA)
- Biodiversity & Conservation Biology (AREA)
- Microbiology (AREA)
- Hydrology & Water Resources (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Environmental & Geological Engineering (AREA)
- Water Supply & Treatment (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Health & Medical Sciences (AREA)
- Molecular Biology (AREA)
- Activated Sludge Processes (AREA)
- Purification Treatments By Anaerobic Or Anaerobic And Aerobic Bacteria Or Animals (AREA)
Abstract
Procédé de traitement par voie biologique des effluents chargés d'impuretés d'origine urbaine ou industrielle, caractérisé en ce qu'il met en oeuvre un bassin unique d'aération (1) à forte charge massique dans lequel l'effluent brut, ou mécaniquement prétraité, est mélangé, sans décantation préalable, à une culture microbienne libre du type boue activée, évoluant en milieu faiblement aéré, de l'ordre de 0,1 à 0,2 kg O2/kg DBO5 éliminée, la charge organique appliquée étant égale ou supérieure à au moins 2 kgDCO/kgMS.j, de préférence égale ou supérieure à 4 kgDCO/kgMS.j, le temps de séjour hydraulique de l'effluent brut dans le bassin unique d'aération étant compris entre 30 et 90 minutes, de préférence entre 40 et 60 minutes.
Description
Procédé et dispositif de traitement biolo~ipue d'effluents apueux, en vue de leur éuuration S
La présente invention concerne le traitement biologique d'effluents aqueux, tels que notamment les eaux usées domestiques et les eaux usées industrielles, en vue de leur épuration.
Plus précisément, l'invention concerne un procédé et un dispositif perfectionnés de traitement biologique de tels effluents mettant en oeuvre des cultures libres de micro-organismes selon la technique des boues activées, afin d'éliminer la pollution carbonée contenue dans les effluents à traiter.
Parmi les procédés connus d'épuration mettant en couvre des cultures libres de micro-organismes, ceux utilisant des boues activées dites « faibles charges » sont de plus en plus fréquemment mis en couvre.
Ces procédés de type « extensif » ont pour caractéristique de travailler à
faibles charges massiques et volumiques appliquées, avec des temps de séjour hydraulique élevés et une boue moyennement décantable, ce qui conduit à la réalisation d'ouvrages de dimensions importantes, aussi bien au niveau du bassin d'aération qu'au niveau du système de clarification.
En outre, les dispositifs mettant en oeuvre ces procédés classiques d'épuration nécessitent généralement une chaîne d'appareils spécialisés qui assurent successivement le dégrillage, le dessablage, le dégraissage et la décantation primaire de l'effluent à traiter, ces appareils étant positionnés en amont de l'étape de traitement biologique proprement dit par boues activées.
On comprend que les installations selon cet état antérieur de l'art sont coûteuses, tant en ce qui concerne leur construction que leur exploitation et leur maintenance.
Afin de pallier ces inconvénients, la présente invention apporte un procédé de traitement par voie biologique des effluents chargés d'impuretés d'origine urbaine ou industrielle, caractérisé en ce qu'il met en oeuvre un bassin unique d'aération à forte charge massique dans lequel l'effluent brut, ou mécaniquement prétraité, est
La présente invention concerne le traitement biologique d'effluents aqueux, tels que notamment les eaux usées domestiques et les eaux usées industrielles, en vue de leur épuration.
Plus précisément, l'invention concerne un procédé et un dispositif perfectionnés de traitement biologique de tels effluents mettant en oeuvre des cultures libres de micro-organismes selon la technique des boues activées, afin d'éliminer la pollution carbonée contenue dans les effluents à traiter.
Parmi les procédés connus d'épuration mettant en couvre des cultures libres de micro-organismes, ceux utilisant des boues activées dites « faibles charges » sont de plus en plus fréquemment mis en couvre.
Ces procédés de type « extensif » ont pour caractéristique de travailler à
faibles charges massiques et volumiques appliquées, avec des temps de séjour hydraulique élevés et une boue moyennement décantable, ce qui conduit à la réalisation d'ouvrages de dimensions importantes, aussi bien au niveau du bassin d'aération qu'au niveau du système de clarification.
En outre, les dispositifs mettant en oeuvre ces procédés classiques d'épuration nécessitent généralement une chaîne d'appareils spécialisés qui assurent successivement le dégrillage, le dessablage, le dégraissage et la décantation primaire de l'effluent à traiter, ces appareils étant positionnés en amont de l'étape de traitement biologique proprement dit par boues activées.
On comprend que les installations selon cet état antérieur de l'art sont coûteuses, tant en ce qui concerne leur construction que leur exploitation et leur maintenance.
Afin de pallier ces inconvénients, la présente invention apporte un procédé de traitement par voie biologique des effluents chargés d'impuretés d'origine urbaine ou industrielle, caractérisé en ce qu'il met en oeuvre un bassin unique d'aération à forte charge massique dans lequel l'effluent brut, ou mécaniquement prétraité, est
2 mélangé, sans décantation préalable, à une culture microbienne libre du type boue activée, évoluant en milieu faiblement aéré, de l'ordre de 0,1 à 0,2 kg Oz/kg DBOS
éliminée, la charge organique appliquée étant égale ou supérieure à au moins 2 kgDCO/kgMS.j, de préférence égale ou supérieure à 4 kgDCO/kgMS.j, le temps de séjour hydraulique de l'éffluent brut dans le bassin unique d'aération étant compris entre 30 et 90 minutes, de préférence entre 40 et 60 minutes.
On comprend que l'ensemble qui, dans une installation selon l'état antérieur de la technique, est constitué par le décanteur primaire et le bassin d'aération est remplacé, selon l'invention, par un unique bassin d'aération à forte charge massique.
On sait que la charge massique est définie par le rapport entre le flux de pollution journalière exprimée en DCO ou en DBOS et la quantité de matières sèches présente dans le bassin d'aération. Pour la mise en oeuvre du procédé objet de l'invention, il convient que la valeur de cette charge massique s'établisse au-delà de 1,5 kgDB05/kgMS/j., et ce avec une concentration en matières solides comprise entre 0,5 et 2,SgMS/1, ce qui conduit à des charges volumiques appliquées supérieures à 3 kgDB05/m3/j.
Grâce à ces caractéristiques selon l'invention, le volume du bassin unique d'aération est réduit au minimum selon un facteur 10 par rapport au bassin de traitement à boues activées des installations classiques en aération prolongée et faible charge appliquée.
Le procédé objet de l'invention tel que défini ci-dessus est basé sur la biosorption: dans un bassin d'aération à très forte charge, une partie de la pollution carbonée dissoute, la quasi-totalité de la fraction colloïdale et particulaire étant biosorbées par le floc de la boue activée.
En effet, le fait que, selon l'invention, l'action épuratoire soit basée essentiellement sur des phénomènes de biosorption et non sur des phénomènes biologiques oxydatifs ou fermentaires et que le procédé permette d'éviter une décantation primaire et la mise en place de dessablage et de dégraissage permet de maintenir une teneur élevée en matières colloïdales et particulaires dans l'effluent à
traiter, composés favorisant la biosorption.
éliminée, la charge organique appliquée étant égale ou supérieure à au moins 2 kgDCO/kgMS.j, de préférence égale ou supérieure à 4 kgDCO/kgMS.j, le temps de séjour hydraulique de l'éffluent brut dans le bassin unique d'aération étant compris entre 30 et 90 minutes, de préférence entre 40 et 60 minutes.
On comprend que l'ensemble qui, dans une installation selon l'état antérieur de la technique, est constitué par le décanteur primaire et le bassin d'aération est remplacé, selon l'invention, par un unique bassin d'aération à forte charge massique.
On sait que la charge massique est définie par le rapport entre le flux de pollution journalière exprimée en DCO ou en DBOS et la quantité de matières sèches présente dans le bassin d'aération. Pour la mise en oeuvre du procédé objet de l'invention, il convient que la valeur de cette charge massique s'établisse au-delà de 1,5 kgDB05/kgMS/j., et ce avec une concentration en matières solides comprise entre 0,5 et 2,SgMS/1, ce qui conduit à des charges volumiques appliquées supérieures à 3 kgDB05/m3/j.
Grâce à ces caractéristiques selon l'invention, le volume du bassin unique d'aération est réduit au minimum selon un facteur 10 par rapport au bassin de traitement à boues activées des installations classiques en aération prolongée et faible charge appliquée.
Le procédé objet de l'invention tel que défini ci-dessus est basé sur la biosorption: dans un bassin d'aération à très forte charge, une partie de la pollution carbonée dissoute, la quasi-totalité de la fraction colloïdale et particulaire étant biosorbées par le floc de la boue activée.
En effet, le fait que, selon l'invention, l'action épuratoire soit basée essentiellement sur des phénomènes de biosorption et non sur des phénomènes biologiques oxydatifs ou fermentaires et que le procédé permette d'éviter une décantation primaire et la mise en place de dessablage et de dégraissage permet de maintenir une teneur élevée en matières colloïdales et particulaires dans l'effluent à
traiter, composés favorisant la biosorption.
3 La biosorption peut être décrite comme un phénomène physico-chimique où
l'élimination de la pollution correspond à un transfert de matière rapide de la phase liquide vers le flot, et ce par adsorption, absorption et piégeage.
Trois mécanismes se produisent immédiatement lorsque l'effluent entre au contact de la boue (voir Eikelboom-1982 in Bulking of Activated Sludge:
Preventive and remedial Methods, Ellis Horward Publ., Chichester, 90-105 "Biosorption and prevention of bulking sludge by means of a high flot loading") et se superposent dans le phénomène global dénommé "biosorption", à savoir 1- La rétention des produits colloïdaux par adsorption physico-chimique sur le flot ("fixation de surface"), ce qui conduit à un alourdissement de celui-ci;
2- La rétention des matières en suspension par imbrication dans le flot biologique;
3- L'absorption extra- et intracellulaire des matières organiques solubles par les microorgamsmes.
Aux temps de séjour hydrauliques trës courts imposés par la présente invention (entre 30 et 90 minutes), la population microbienne n'a pas le temps d'hydrolyser et de métaboliser la pollution adsorbée.
L'absorption reflète au contraire le comportement bactérien et sa capacité à
accumuler des réserves nutritives : le "stockage" intracellulaire pour oxydation ultérieure peut correspondre à 50% de la masse du microorganisme (voir Ekama G.A. et al., 1979, journal WPCF, 51, 3, 534-556 « Dynamic behavior of the activated sludge process »).
Dans le procédé selon la présente l'invention, cette absorption n'est rendue possible que si les bactéries sont maintenues en situation de « stress », ce qui suppose un apport minimal en énergie oxydative. Par conséquent, selon une caractéristique du procédé objet de l'invention, ce dernier est piloté à la limite de l'anaérobiose, en régulant la teneur en oxygène dissous à des valeurs comprises entre 0,1 et 1 g/l.
On comprend que le procédé selon l'invention tel que défini ci-dessus est basé
sur le piégeage de la pollution par l'adsorbant « Boue Activée » et ce sans dégradation biologique par voie oxydative ou fermentaire, la boue activée mise en oeuvre évoluant en permanence à forte charge massique appliquée, tout en
l'élimination de la pollution correspond à un transfert de matière rapide de la phase liquide vers le flot, et ce par adsorption, absorption et piégeage.
Trois mécanismes se produisent immédiatement lorsque l'effluent entre au contact de la boue (voir Eikelboom-1982 in Bulking of Activated Sludge:
Preventive and remedial Methods, Ellis Horward Publ., Chichester, 90-105 "Biosorption and prevention of bulking sludge by means of a high flot loading") et se superposent dans le phénomène global dénommé "biosorption", à savoir 1- La rétention des produits colloïdaux par adsorption physico-chimique sur le flot ("fixation de surface"), ce qui conduit à un alourdissement de celui-ci;
2- La rétention des matières en suspension par imbrication dans le flot biologique;
3- L'absorption extra- et intracellulaire des matières organiques solubles par les microorgamsmes.
Aux temps de séjour hydrauliques trës courts imposés par la présente invention (entre 30 et 90 minutes), la population microbienne n'a pas le temps d'hydrolyser et de métaboliser la pollution adsorbée.
L'absorption reflète au contraire le comportement bactérien et sa capacité à
accumuler des réserves nutritives : le "stockage" intracellulaire pour oxydation ultérieure peut correspondre à 50% de la masse du microorganisme (voir Ekama G.A. et al., 1979, journal WPCF, 51, 3, 534-556 « Dynamic behavior of the activated sludge process »).
Dans le procédé selon la présente l'invention, cette absorption n'est rendue possible que si les bactéries sont maintenues en situation de « stress », ce qui suppose un apport minimal en énergie oxydative. Par conséquent, selon une caractéristique du procédé objet de l'invention, ce dernier est piloté à la limite de l'anaérobiose, en régulant la teneur en oxygène dissous à des valeurs comprises entre 0,1 et 1 g/l.
On comprend que le procédé selon l'invention tel que défini ci-dessus est basé
sur le piégeage de la pollution par l'adsorbant « Boue Activée » et ce sans dégradation biologique par voie oxydative ou fermentaire, la boue activée mise en oeuvre évoluant en permanence à forte charge massique appliquée, tout en
4 PCT/FR03/00267 maintenant une faible aération pour garantir l'énergie de brassage au système et l'énergie suffisante à la biosorption.
Des niveaux élevés en charge appliquée favorisent les phénomènes d'adsorption et d'absorption, tout en conservant la biomasse en état de maintenance avec une vitesse de croissance quasi-nulle. Ces conditions, caractéristiques du procédé
de l'invention, confèrent à la boue très forte charge des propriétés tout à fait exceptionnelles et notamment les suivantes - la pollution décantable conservée en l'absence de prétraitement primaire permet de lester le floc formé et d'obtenir ainsi une excellente clarification ;
l'indice de boue est remarquable avec des valeurs de l'ordre de 40m1/g, valeurs qui ne sont pas obtenues en procédé forte charge, selon l'état antérieur de la technique dans lequel le bassin d'aération est précédé d'un décanteur primaire;
- la très bonne qualité de la boue très forte charge qui présente une concentration en matières en suspension de l'ordre de 0,5 à 2,Sg/1, de préférence entre 0,6 et 1,5 g/1 (ces valeurs pouvant être comparées aux valeurs de 3 à 4 g/1 qui sont préconisées dans l'état antérieur de l'art, notamment dans FR-A-2 594 113) permet d'appliquer des vitesses ascensionnelles élevées (>2m/h) dans le clarificateur qui est associé au bassin d'aération unique, ainsi qu'on le décrira ci-après ;
- l'aération est un paramètre qui pèse sur la performance de tout système biologique ; paradoxalement, selon le procédé objet de l'invention, pour une boue très forte charge, le besoin en oxygène est maintenu limitant pour garantir une bonne biosorption, aux dépens d'un bilan épuratoire réduit sur la matière organique facilement assimilable ;
- cette limitation du métabolisme oxydatif est d'autant plus facilement obtenu que le temps de séjour hydraulique est maintenu à une faible valeur.
L'intérêt d'un système à forte ou très forte charge charge appliquée, selon la présente invention, par rapport aux systèmes à faible charge, est considérable.
De tels systèmes, dits « intensifs », permettent la conception d'ouvrages beaucoup plus compacts pour le même volume de pollution entrante à traiter, aussi bien au niveau du bassin d'aération qu'au niveau du système de clarification, les boues ayant une excellente décantabilité.
Le phénomène de biosorption se déroulant dans le procédé objet de la présente invention se caractérise par des cinétiques de réactions supérieures (facteur 2 à 3) aux réactions biologiques observées dans les boues activées classiques, et ce avec un faible apport en air (respectivement 0,1 à 0,2kg OZ/ kg DBOS éliminée contre 0,6kg OZ/ kg DB05 éliminée).
En ce qui concerne les temps de réaction, les ordres de grandeur sont les suivants - 15 minutes pour la biosorption selon le procédé objet de l'invention ;
- 30 à 45 minutes environ pour la métabolisation selon les procédés classiques.
Le procédé objet de la présente invention se distingue nettement de l'état antérieur de la technique des procédés dits à très forte charge, par des conditions particulières de mise en eeuvre de la culture libre, permettant de la faire évoluer de 1 S manière permanente en milieu faiblement aéré et à charge massique appliquée élevée pour favoriser les phénomènes de biosorption et de stockage de DBO.
Ainsi, le procédé à boues activées très forte charge mis au point par le professeur Boehnke (voir Boehnke B. et al., 1997, Water Environnent&Technology, 23-27 « AB Process renoues organics and nutrients » et Boehnke B. et al., 1998, Water Engineering&Management, 31-34 « Cost-effective reduction of high-strength wastewater by adsorption-based activated sludge technology ») ne fait pas référence à des phénomènes de biosorption, mais à une pression de sélection microbiologique, conduisant à une spécificité par adaptation de la biocénose, se traduisant par l'apparition d'une population bactérienne spécifique des procédés Très Forte Charge, plus active métaboliquement parlant. Aucune référence n'est faite, dans cet état antérieur de la technique, à la biosorption comme mécanisme épuratoire essentiel, ce phénomène n'étant utilisé que comme tampon lors des à-coups de charge.
D'autre part, les rendements épuratoires obtenus sont faibles (aux alentours de SO% pour la DBOS), alors que le procédé objet de la présente invention permet d'obtenir des abattements moyens de l'ordre de 75% pour la DBOS et 80% pour les MES.
L'état antérieur de l'art, relatif aux procédés intensifs, ne permet pas à
l'homme du métier de maîtriser la mise en oeuvre et la conduite d'un procédé à
boue activée, tel que le procédé à forte charge ou très forte charge, objet de l'invention. En effet, il est bien connu de l'homme du métier que ces systèmes sont très sensibles aux à-coups de charge, surcharges hydrauliques ou biologiques, se traduisant par une dégradation rapide des performances et de la qualité requise de l'eau traitée (en termes de pollution carbonée, matières en suspension).
Ainsi, classiquement lors des événements pluvieux, où l'on constate une dégradation de la composition de l'eau à traiter, ces procédés intensifs s'avèrent inadaptés avec un risque de lessivage, pouvant être très rapide, des matières solides contenues dans le réacteur, rendant le traitement de l'effluent à la qualité
requise impossible, avec des retours à une situation normale pouvant dépasser les 48 heures.
Le procédé objet de l'invention, comme tout système biologique dit intensif, montre une très grande réactivité aux variations des paramètres de l'eau brute.
Etant donné le ratio important de pollution sur la biomasse présente et par conséquent la faible concentration de cette dernière (1 à 2g/1 de MES), une variation importante des caractéristiques de l'eau brute provoque très rapidement un déséquilibre du système.
A la différence du procédé à boues activées en aération prolongée, système dit extensif, le procédé à très forte charge ne dispose que d'un faible pouvoir tampon.
Une diminution importante des concentrations de l'effluent provoque immédiatement un lessivage de la biomasse présente dans le système ; de la même manière, une augmentation importante des teneurs en charge polluante de l'eau brute provoque rapidement une augmentation de la concentration en matières en suspension dans le bassin unique d'aération et une possible surcharge du clarificateur qui lui est associé, ainsi qu'on le verra ci-après.
Afin de rendre très souple le procédé objet de la présente invention, lui permettant de supporter des variations de charge volumique ou massique, on prévoit un système de régulation, par modulation du taux de recirculation de la liqueur mixte dans le bassin d'aération unique, cette régulation étant effectuée de manière à
maintenir les matières solides (matières en suspension + biomasse) dans une plage définie, de préférence comprise entre environ 1,0 et 1,5 g/1, et elle est assurée par la mesure en continu de la turbidité de la boue activée ou de la liqueur mixte, cette mesure étant couplée à un asservissement du débit de recirculation ou d'extraction de ladite liqueur mixte.
Selon l'invention, on peut également prévoir une régulation de l'apport d'air dans le bassin unique, ceci afin de maintenir une faible consigne en oxygène dissous, par exemple entre 0,1 et 1 mg/1. En effet, l'excédent d'oxygène dissous peut être utilisé pour l'oxydation de la matière organique très facilement assimilable, ce qui doit être évité dans le cas du procédé selon l'invention dans lequel on cherche à
favoriser le phénomène de biosorption.
L'invention vise également une installation pour la mise en oeuvre du procédé
défini ci-dessus. Cette installation est caractérisée en ce qu'elle comporte - un réacteur à culture libre évoluant en milieu aéré, ce réacteur, qui constitue ledit bassin d'aération unique comportant des moyens d'apport de l'air de façon continue ou intermittente avec un brassage associé, - des moyens de mesure en continu de la turbidité de la boue activée ou de la liqueur mixte et des moyens de mesure de la concentration en oxygène dissous, dont les données sont traitées par un système d'asservissement d'une part, du débit de recirculation ou d'extraction de la liqueur mixte pour mamtemr une teneur constante en matières solides dans ledit réacteur et, d'autre part de l'apport d'air pour maintenir une faible teneur résiduelle en oxygène dissous dans ledit réacteur, - un clarificateur intermédiaire effectuant la séparation de la boue de l'effluent dépollué, et - un circuit de recirculation de la boue depuis le clarificateur intermédiaire vers le réacteur à culture libre, le débit de la recirculation (ou de l'extraction) étant asservi à la mesure de la turbidité dans le réacteur.
D'autres caractéristiques et avantages de la présente invention ressortiront de la description faite ci-après, en référence aux dessins annexés qui en illustrent un exemple de réalisation dépourvu de tout caractère limitatif. Sur les dessins ô
- la figure 1 représente de façon schématique une installation selon la présente invention et, - la figure 2 est une courbe illustrant la variation de la constante de biosorption en fonction de la charge appliquée dans un exemple de mise en oeuvre du procédé
de S l'invention.
En se référant à la figure 1, on voit que, dans cet exemple de réalisation, le dispositif selon l'invention comporte un réacteur, ou bassin d'aération unique, à
boues activées sous forte charge, désigné par la référence 1, ce réacteur comportant des moyens 2 d'apport en air, de façon continue ou intermittente, l'énergie de brassage étant fournie mécaniquement, avec un système d'asservissement à la teneur en oxygène dissous, et une sonde 3 de mesure de la turbidité. Dans cet exemple de réalisation, un décanteur intermédiaire 4 est associé au réacteur 1 de façon à effectuer la séparation de la boue de l'effluent dépollué.
L'installation comporte en outre un circuit 5 de recirculation des boues depuis le décanteur intermédiaire 4 vers le réacteur à culture libre 1, le débit de la recirculation des boues (ou de l'extraction de ces dernières du décanteur intermédiaire 4) étant asservi à la mesure de turbidité fournie par la sonde 3.
A cet équipement de base du dispositif selon l'invention, on peut prévoir divers moyens, de type connu, permettant de compléter le traitement de l'effluent.
Ainsi, le dispositif peut comporter un second étage 6 qui peut être un réacteur de nitrification à biomasse fixée à support fixe ou mobile (selon les contraintes de rejet des matières en suspension), recevant l'effluent intermédiaire provenant du décanteur-clarificateur 4 ;
~ un réacteur de dénitrification à biomasse fixée à support fixe ou mobile (selon les contraintes de rejet des matières en suspension), recevant l'effluent intermédiaire provenant du réacteur de nitrification. Le carbone assimilable nécessaire peut être fourni de façon externe (sous forme de méthanol par exemple), ou provenir d'une digestion anaérobie des boues extraites du réacteur, ces dernières étant hautement fermentescibles ;
~ un réacteur de digestion anaérobie ou tout autre système d'hydrolyse des boues pour liquéfier la fraction fermentescible de ces boues et fournir le carbone facilement assimilable nécessaire au procédé de dénitrification ou à un procédé
de méthanisation; les boues restantes rendues inertes après hydrolyse étant séparées par tout procédé approprié tel que centrifugation, microfiltration ;
~ un réacteur de méthanisation pour produire du biogaz et ainsi fournir une partie de l'énergie nécessaire au fonctionnement du procédé.
De préférence, le réacteur 1 fonctionnant avec des boues activées à très forte charge est réalisé sous la forme d'un bassin d'aération, connu, en termes de génie chimique, sous le nom de « bioréacteur à mélange intégral » qui assure un brassage efficace avec une consommation d'énergie peu élevée ; étant donné que les caractéristiques de l'eau sont les mêmes en tous points du bassin, le phénomène de biosorption sera favorisé.
Ce type de bassin a pour inconvénient d'être sensible aux variations de débit et de caractéristiques du liquide à traiter, phénomènes très fréquemment observés dans le domaine du traitement des eaux résiduaires. Etant donné que, selon l'invention, on prévoit un asservissement de la teneur en oxygène, ladite sensibilité
au débit et au flux de pollution n'aura pas de répercussion sur le traitement de l' effluent.
Ainsi qu'on l'a mentionné ci-dessus, afin de permettre au réacteur 1 de supporter des variations de charge volumique ou massique, l'invention prévoit un système de conduite, par modulation du taux de recirculation de la liqueur mixte (circuit 5), pour maintenir les matières solides (MES + biomasse) dans la plage définie, de préférence aux alentours de 1.0 - 1.5g/l, comme spécifié ci-dessus. Dans ce but, on effectue une mesure en continu de la turbidité, à l'aide du turbidimètre à
sonde 3, ou de tout autre capteur approprié et connu de l'homme de l'art, par exemple : compteur de particules, spectrophotomètre,..., cette mesure étant couplée à
un dispositif d'asservissement du débit de recirculation ou d'extraction de la liqueur mixte. A l'aide de corrélations issues d'abaques correctrices, cette mesure permet de caractériser de manière globale la teneur en matières solides en suspension du milieu, décrivant ainsi les conditions de fonctionnement de l'installation.
L'intérêt pratique d'utilisation de ce paramètre pour la régulation des procédés épuratoires par boues activées a déjà été souligné. Ainsi, FR-A-2 784 décrit un procédé de gestion automatisée de la recirculation élaborée dans le but de maîtriser le temps de séjour des boues en clarification secondaire dans les procédés à
boues activées et ce procédé utilise un signal représentant la concentration de boues obtenu à partir d'un capteur positionné dans la ligne de recirculation. Par ailleurs,
Des niveaux élevés en charge appliquée favorisent les phénomènes d'adsorption et d'absorption, tout en conservant la biomasse en état de maintenance avec une vitesse de croissance quasi-nulle. Ces conditions, caractéristiques du procédé
de l'invention, confèrent à la boue très forte charge des propriétés tout à fait exceptionnelles et notamment les suivantes - la pollution décantable conservée en l'absence de prétraitement primaire permet de lester le floc formé et d'obtenir ainsi une excellente clarification ;
l'indice de boue est remarquable avec des valeurs de l'ordre de 40m1/g, valeurs qui ne sont pas obtenues en procédé forte charge, selon l'état antérieur de la technique dans lequel le bassin d'aération est précédé d'un décanteur primaire;
- la très bonne qualité de la boue très forte charge qui présente une concentration en matières en suspension de l'ordre de 0,5 à 2,Sg/1, de préférence entre 0,6 et 1,5 g/1 (ces valeurs pouvant être comparées aux valeurs de 3 à 4 g/1 qui sont préconisées dans l'état antérieur de l'art, notamment dans FR-A-2 594 113) permet d'appliquer des vitesses ascensionnelles élevées (>2m/h) dans le clarificateur qui est associé au bassin d'aération unique, ainsi qu'on le décrira ci-après ;
- l'aération est un paramètre qui pèse sur la performance de tout système biologique ; paradoxalement, selon le procédé objet de l'invention, pour une boue très forte charge, le besoin en oxygène est maintenu limitant pour garantir une bonne biosorption, aux dépens d'un bilan épuratoire réduit sur la matière organique facilement assimilable ;
- cette limitation du métabolisme oxydatif est d'autant plus facilement obtenu que le temps de séjour hydraulique est maintenu à une faible valeur.
L'intérêt d'un système à forte ou très forte charge charge appliquée, selon la présente invention, par rapport aux systèmes à faible charge, est considérable.
De tels systèmes, dits « intensifs », permettent la conception d'ouvrages beaucoup plus compacts pour le même volume de pollution entrante à traiter, aussi bien au niveau du bassin d'aération qu'au niveau du système de clarification, les boues ayant une excellente décantabilité.
Le phénomène de biosorption se déroulant dans le procédé objet de la présente invention se caractérise par des cinétiques de réactions supérieures (facteur 2 à 3) aux réactions biologiques observées dans les boues activées classiques, et ce avec un faible apport en air (respectivement 0,1 à 0,2kg OZ/ kg DBOS éliminée contre 0,6kg OZ/ kg DB05 éliminée).
En ce qui concerne les temps de réaction, les ordres de grandeur sont les suivants - 15 minutes pour la biosorption selon le procédé objet de l'invention ;
- 30 à 45 minutes environ pour la métabolisation selon les procédés classiques.
Le procédé objet de la présente invention se distingue nettement de l'état antérieur de la technique des procédés dits à très forte charge, par des conditions particulières de mise en eeuvre de la culture libre, permettant de la faire évoluer de 1 S manière permanente en milieu faiblement aéré et à charge massique appliquée élevée pour favoriser les phénomènes de biosorption et de stockage de DBO.
Ainsi, le procédé à boues activées très forte charge mis au point par le professeur Boehnke (voir Boehnke B. et al., 1997, Water Environnent&Technology, 23-27 « AB Process renoues organics and nutrients » et Boehnke B. et al., 1998, Water Engineering&Management, 31-34 « Cost-effective reduction of high-strength wastewater by adsorption-based activated sludge technology ») ne fait pas référence à des phénomènes de biosorption, mais à une pression de sélection microbiologique, conduisant à une spécificité par adaptation de la biocénose, se traduisant par l'apparition d'une population bactérienne spécifique des procédés Très Forte Charge, plus active métaboliquement parlant. Aucune référence n'est faite, dans cet état antérieur de la technique, à la biosorption comme mécanisme épuratoire essentiel, ce phénomène n'étant utilisé que comme tampon lors des à-coups de charge.
D'autre part, les rendements épuratoires obtenus sont faibles (aux alentours de SO% pour la DBOS), alors que le procédé objet de la présente invention permet d'obtenir des abattements moyens de l'ordre de 75% pour la DBOS et 80% pour les MES.
L'état antérieur de l'art, relatif aux procédés intensifs, ne permet pas à
l'homme du métier de maîtriser la mise en oeuvre et la conduite d'un procédé à
boue activée, tel que le procédé à forte charge ou très forte charge, objet de l'invention. En effet, il est bien connu de l'homme du métier que ces systèmes sont très sensibles aux à-coups de charge, surcharges hydrauliques ou biologiques, se traduisant par une dégradation rapide des performances et de la qualité requise de l'eau traitée (en termes de pollution carbonée, matières en suspension).
Ainsi, classiquement lors des événements pluvieux, où l'on constate une dégradation de la composition de l'eau à traiter, ces procédés intensifs s'avèrent inadaptés avec un risque de lessivage, pouvant être très rapide, des matières solides contenues dans le réacteur, rendant le traitement de l'effluent à la qualité
requise impossible, avec des retours à une situation normale pouvant dépasser les 48 heures.
Le procédé objet de l'invention, comme tout système biologique dit intensif, montre une très grande réactivité aux variations des paramètres de l'eau brute.
Etant donné le ratio important de pollution sur la biomasse présente et par conséquent la faible concentration de cette dernière (1 à 2g/1 de MES), une variation importante des caractéristiques de l'eau brute provoque très rapidement un déséquilibre du système.
A la différence du procédé à boues activées en aération prolongée, système dit extensif, le procédé à très forte charge ne dispose que d'un faible pouvoir tampon.
Une diminution importante des concentrations de l'effluent provoque immédiatement un lessivage de la biomasse présente dans le système ; de la même manière, une augmentation importante des teneurs en charge polluante de l'eau brute provoque rapidement une augmentation de la concentration en matières en suspension dans le bassin unique d'aération et une possible surcharge du clarificateur qui lui est associé, ainsi qu'on le verra ci-après.
Afin de rendre très souple le procédé objet de la présente invention, lui permettant de supporter des variations de charge volumique ou massique, on prévoit un système de régulation, par modulation du taux de recirculation de la liqueur mixte dans le bassin d'aération unique, cette régulation étant effectuée de manière à
maintenir les matières solides (matières en suspension + biomasse) dans une plage définie, de préférence comprise entre environ 1,0 et 1,5 g/1, et elle est assurée par la mesure en continu de la turbidité de la boue activée ou de la liqueur mixte, cette mesure étant couplée à un asservissement du débit de recirculation ou d'extraction de ladite liqueur mixte.
Selon l'invention, on peut également prévoir une régulation de l'apport d'air dans le bassin unique, ceci afin de maintenir une faible consigne en oxygène dissous, par exemple entre 0,1 et 1 mg/1. En effet, l'excédent d'oxygène dissous peut être utilisé pour l'oxydation de la matière organique très facilement assimilable, ce qui doit être évité dans le cas du procédé selon l'invention dans lequel on cherche à
favoriser le phénomène de biosorption.
L'invention vise également une installation pour la mise en oeuvre du procédé
défini ci-dessus. Cette installation est caractérisée en ce qu'elle comporte - un réacteur à culture libre évoluant en milieu aéré, ce réacteur, qui constitue ledit bassin d'aération unique comportant des moyens d'apport de l'air de façon continue ou intermittente avec un brassage associé, - des moyens de mesure en continu de la turbidité de la boue activée ou de la liqueur mixte et des moyens de mesure de la concentration en oxygène dissous, dont les données sont traitées par un système d'asservissement d'une part, du débit de recirculation ou d'extraction de la liqueur mixte pour mamtemr une teneur constante en matières solides dans ledit réacteur et, d'autre part de l'apport d'air pour maintenir une faible teneur résiduelle en oxygène dissous dans ledit réacteur, - un clarificateur intermédiaire effectuant la séparation de la boue de l'effluent dépollué, et - un circuit de recirculation de la boue depuis le clarificateur intermédiaire vers le réacteur à culture libre, le débit de la recirculation (ou de l'extraction) étant asservi à la mesure de la turbidité dans le réacteur.
D'autres caractéristiques et avantages de la présente invention ressortiront de la description faite ci-après, en référence aux dessins annexés qui en illustrent un exemple de réalisation dépourvu de tout caractère limitatif. Sur les dessins ô
- la figure 1 représente de façon schématique une installation selon la présente invention et, - la figure 2 est une courbe illustrant la variation de la constante de biosorption en fonction de la charge appliquée dans un exemple de mise en oeuvre du procédé
de S l'invention.
En se référant à la figure 1, on voit que, dans cet exemple de réalisation, le dispositif selon l'invention comporte un réacteur, ou bassin d'aération unique, à
boues activées sous forte charge, désigné par la référence 1, ce réacteur comportant des moyens 2 d'apport en air, de façon continue ou intermittente, l'énergie de brassage étant fournie mécaniquement, avec un système d'asservissement à la teneur en oxygène dissous, et une sonde 3 de mesure de la turbidité. Dans cet exemple de réalisation, un décanteur intermédiaire 4 est associé au réacteur 1 de façon à effectuer la séparation de la boue de l'effluent dépollué.
L'installation comporte en outre un circuit 5 de recirculation des boues depuis le décanteur intermédiaire 4 vers le réacteur à culture libre 1, le débit de la recirculation des boues (ou de l'extraction de ces dernières du décanteur intermédiaire 4) étant asservi à la mesure de turbidité fournie par la sonde 3.
A cet équipement de base du dispositif selon l'invention, on peut prévoir divers moyens, de type connu, permettant de compléter le traitement de l'effluent.
Ainsi, le dispositif peut comporter un second étage 6 qui peut être un réacteur de nitrification à biomasse fixée à support fixe ou mobile (selon les contraintes de rejet des matières en suspension), recevant l'effluent intermédiaire provenant du décanteur-clarificateur 4 ;
~ un réacteur de dénitrification à biomasse fixée à support fixe ou mobile (selon les contraintes de rejet des matières en suspension), recevant l'effluent intermédiaire provenant du réacteur de nitrification. Le carbone assimilable nécessaire peut être fourni de façon externe (sous forme de méthanol par exemple), ou provenir d'une digestion anaérobie des boues extraites du réacteur, ces dernières étant hautement fermentescibles ;
~ un réacteur de digestion anaérobie ou tout autre système d'hydrolyse des boues pour liquéfier la fraction fermentescible de ces boues et fournir le carbone facilement assimilable nécessaire au procédé de dénitrification ou à un procédé
de méthanisation; les boues restantes rendues inertes après hydrolyse étant séparées par tout procédé approprié tel que centrifugation, microfiltration ;
~ un réacteur de méthanisation pour produire du biogaz et ainsi fournir une partie de l'énergie nécessaire au fonctionnement du procédé.
De préférence, le réacteur 1 fonctionnant avec des boues activées à très forte charge est réalisé sous la forme d'un bassin d'aération, connu, en termes de génie chimique, sous le nom de « bioréacteur à mélange intégral » qui assure un brassage efficace avec une consommation d'énergie peu élevée ; étant donné que les caractéristiques de l'eau sont les mêmes en tous points du bassin, le phénomène de biosorption sera favorisé.
Ce type de bassin a pour inconvénient d'être sensible aux variations de débit et de caractéristiques du liquide à traiter, phénomènes très fréquemment observés dans le domaine du traitement des eaux résiduaires. Etant donné que, selon l'invention, on prévoit un asservissement de la teneur en oxygène, ladite sensibilité
au débit et au flux de pollution n'aura pas de répercussion sur le traitement de l' effluent.
Ainsi qu'on l'a mentionné ci-dessus, afin de permettre au réacteur 1 de supporter des variations de charge volumique ou massique, l'invention prévoit un système de conduite, par modulation du taux de recirculation de la liqueur mixte (circuit 5), pour maintenir les matières solides (MES + biomasse) dans la plage définie, de préférence aux alentours de 1.0 - 1.5g/l, comme spécifié ci-dessus. Dans ce but, on effectue une mesure en continu de la turbidité, à l'aide du turbidimètre à
sonde 3, ou de tout autre capteur approprié et connu de l'homme de l'art, par exemple : compteur de particules, spectrophotomètre,..., cette mesure étant couplée à
un dispositif d'asservissement du débit de recirculation ou d'extraction de la liqueur mixte. A l'aide de corrélations issues d'abaques correctrices, cette mesure permet de caractériser de manière globale la teneur en matières solides en suspension du milieu, décrivant ainsi les conditions de fonctionnement de l'installation.
L'intérêt pratique d'utilisation de ce paramètre pour la régulation des procédés épuratoires par boues activées a déjà été souligné. Ainsi, FR-A-2 784 décrit un procédé de gestion automatisée de la recirculation élaborée dans le but de maîtriser le temps de séjour des boues en clarification secondaire dans les procédés à
boues activées et ce procédé utilise un signal représentant la concentration de boues obtenu à partir d'un capteur positionné dans la ligne de recirculation. Par ailleurs,
5 FR-A-2 795 713 utilise la mesure de turbidité pour caractériser la charge polluante contenue dans l'eau brute, cette mesure étant associée à la pollution colloïdale et particulaire.
Dans la présente invention le signal obtenu doit représenter la concentration en matières solides, le phénomène de biosorption ne se faisant pas uniquement avec 10 les micro-orgnaismes mais aussi avec les matières en suspension présentes dans les boues. Dans ces conditions, dans le dispositif selon l'invention le capteur tel que 3 doit ëtre positionné soit directement dans le réacteur biologique 1 comme illustré sur la figure 1, soit en sortie dudit réacteur, sur la ligne d'eau alimentant le clarificateur associé 4. Le positionnement se fera dans les règles de l'art connu de l'homme de 1 S métier selon le type de capteur choisi.
La régulation mise en oeuvre selon l'invention peut consister à définir quatre intervalles de concentrations en matières en suspension MS, dans le bassin unique d'aération 1. A chaque intervalle correspond un fonctionnement adapté, soit de la pompe de recirculation des liqueurs mixtes du clarificateur 4 vers le bassin d'aération 1, soit de la pompe d'extraction des boues.
Le contrôle de la concentration en matières en suspension MS à partir de l'asservissement du débit d'extraction permet d'obtenir un débit total très peu variable (eau usée+recirculation) à travers le système.
Grâce à cette régulation, il est possible de réduire les variations de concentration en matières en suspension, en périodes normales, et de revenir ensuite rapidement à un fonctionnement normal en cas de perturbations dues par exemple à
des à-coups de charge, à des évènements pluvieux etc...
De préférence, les consignes définies sont les suivantes : concentration objectif l.Sg/1, écart de concentration ~ 0.3g/1, concentration plancher 1 g/I.
Lors d'un événement pluvieux, la dilution des polluants contenus dans l'eau brute conduit à une baisse des matières solides appliquées dans le réacteur 1 . Cette variation provoque immédiatement une augmentation du débit de recirculation ou une diminution du débit d'extraction pour éviter tout risque de lessivage (élimination des matières solides contenues dans le réacteur).
Lors des pointes journalières, les concentrations en polluants augmentent, ainsi que les charges appliquées; cette variation provoque immédiatement une réduction du débit de recirculation ou une augmentation du débit d'extraction, pour éviter une saturation du clarificateur qui se traduirait par des pertes en boues au niveau de l'eau traitée.
Le tableau ci-après illustre le mode de mise en oeuvre de cette régulation.
MS / réacteur TFC
MS > C+nC
Recirculation faible + Extraction forte ~C
C-0C < MS < C+~C
Concentration-objectif ~-- Recirculation normale Extraction normale en MS ~ DC
Cplancher < MS < C-0C
Recirculation forte + Extraction faible Cplancher MS < Cp~ancher Recirculation maxi + Extraction=0 Selon une autre caractéristique de la présente invention, on prévoit également une régulation de l'apport d'air afin de maintenir une faible consigne en oxygène dissous. Cette régulation, basée sur la génération de deux consignes différentes de débit d'air suivant la concentration en oxygène dissous dans le bassin d'aération 1 et dont la mise en oeuvre est bien connue de l'homme de métier, servira à
maintenir constamment un résiduel en oxygène dissous compris entre 0,1 et 1 mg/l. La régulation peut aussi être obtenue par arrêt de l'aération en fournissant l'énergie de brassage par voie mécanique.
Ainsi, selon l'invention, on effectue un asservissement de deux paramètres distincts : le débit de recirculation ou d'extraction de la liqueur mixte pour mamtemr une teneur constante en matières solides dans le réacteur biologique 1, et la maîtrise des moyens d'apport en air 2 pour maintenir un faible résiduel en oxygène dissous dans le réacteur biologique.
Comme on le comprend, l'association d'un procédé à boues activées très forte charge à un système de conduite optimisée, basé sur l'asservissement des moyens de recirculation ou d'extraction de la liqueur mixte et d'apport en air, permet non seulement d'obtenir un niveau de traitement élevé de la pollution carboné
dans un réacteur compact associé à un clarificateur lui-aussi compact, mais surtout de maîtriser le procédé et ses performances dans le temps et ceci mëme lors des périodes de surcharge hydraulique.
L'exemple de mise en oeuvre indiqué dans le tableau ci-après fait ressortir la résistance au lessivage, dans une installation selon l'invention fonctionnant sous forte charge, d'une part sans asservissement et, d'autre part avec asservissement, et la figure 2 représente la courbe de la variation de la constante Ao de biosorption en fonction de la charge massique appliquée Cma, exprimée en DCO totale. L'examen de cette courbe montre que, plus la charge appliquée est élevée, plus la constante de biosorption est élevée.
Exemples de TFC ( Très Forte Charge) : résistance au lessivage MS CMa Rendt Rendt MeS
Sans (g/~) Kg DCOt/kg MS.jDCOT (%) asservissement (%) Jour 1 1.5 13.6 64 7.1 Jour 2 LESSIVAGE
Jour 3 0.4 17.3 45 51 Jour 4 1.0 22.8 44 50 Jour 5 1.4 14.7 58 65 MS CMa Rendt Rendt MeS
Avec (g/1) Kg DCOt/kg MS.jDCOT (%) asservissement (%) Jour 1 2.0 10.8 64 73 Jour 2 1.8 Jour 3 1.7 9.8 62 68 Jour 4 1.9 10.7 61 67 Jour 5 2.0 9.7 58 75
Dans la présente invention le signal obtenu doit représenter la concentration en matières solides, le phénomène de biosorption ne se faisant pas uniquement avec 10 les micro-orgnaismes mais aussi avec les matières en suspension présentes dans les boues. Dans ces conditions, dans le dispositif selon l'invention le capteur tel que 3 doit ëtre positionné soit directement dans le réacteur biologique 1 comme illustré sur la figure 1, soit en sortie dudit réacteur, sur la ligne d'eau alimentant le clarificateur associé 4. Le positionnement se fera dans les règles de l'art connu de l'homme de 1 S métier selon le type de capteur choisi.
La régulation mise en oeuvre selon l'invention peut consister à définir quatre intervalles de concentrations en matières en suspension MS, dans le bassin unique d'aération 1. A chaque intervalle correspond un fonctionnement adapté, soit de la pompe de recirculation des liqueurs mixtes du clarificateur 4 vers le bassin d'aération 1, soit de la pompe d'extraction des boues.
Le contrôle de la concentration en matières en suspension MS à partir de l'asservissement du débit d'extraction permet d'obtenir un débit total très peu variable (eau usée+recirculation) à travers le système.
Grâce à cette régulation, il est possible de réduire les variations de concentration en matières en suspension, en périodes normales, et de revenir ensuite rapidement à un fonctionnement normal en cas de perturbations dues par exemple à
des à-coups de charge, à des évènements pluvieux etc...
De préférence, les consignes définies sont les suivantes : concentration objectif l.Sg/1, écart de concentration ~ 0.3g/1, concentration plancher 1 g/I.
Lors d'un événement pluvieux, la dilution des polluants contenus dans l'eau brute conduit à une baisse des matières solides appliquées dans le réacteur 1 . Cette variation provoque immédiatement une augmentation du débit de recirculation ou une diminution du débit d'extraction pour éviter tout risque de lessivage (élimination des matières solides contenues dans le réacteur).
Lors des pointes journalières, les concentrations en polluants augmentent, ainsi que les charges appliquées; cette variation provoque immédiatement une réduction du débit de recirculation ou une augmentation du débit d'extraction, pour éviter une saturation du clarificateur qui se traduirait par des pertes en boues au niveau de l'eau traitée.
Le tableau ci-après illustre le mode de mise en oeuvre de cette régulation.
MS / réacteur TFC
MS > C+nC
Recirculation faible + Extraction forte ~C
C-0C < MS < C+~C
Concentration-objectif ~-- Recirculation normale Extraction normale en MS ~ DC
Cplancher < MS < C-0C
Recirculation forte + Extraction faible Cplancher MS < Cp~ancher Recirculation maxi + Extraction=0 Selon une autre caractéristique de la présente invention, on prévoit également une régulation de l'apport d'air afin de maintenir une faible consigne en oxygène dissous. Cette régulation, basée sur la génération de deux consignes différentes de débit d'air suivant la concentration en oxygène dissous dans le bassin d'aération 1 et dont la mise en oeuvre est bien connue de l'homme de métier, servira à
maintenir constamment un résiduel en oxygène dissous compris entre 0,1 et 1 mg/l. La régulation peut aussi être obtenue par arrêt de l'aération en fournissant l'énergie de brassage par voie mécanique.
Ainsi, selon l'invention, on effectue un asservissement de deux paramètres distincts : le débit de recirculation ou d'extraction de la liqueur mixte pour mamtemr une teneur constante en matières solides dans le réacteur biologique 1, et la maîtrise des moyens d'apport en air 2 pour maintenir un faible résiduel en oxygène dissous dans le réacteur biologique.
Comme on le comprend, l'association d'un procédé à boues activées très forte charge à un système de conduite optimisée, basé sur l'asservissement des moyens de recirculation ou d'extraction de la liqueur mixte et d'apport en air, permet non seulement d'obtenir un niveau de traitement élevé de la pollution carboné
dans un réacteur compact associé à un clarificateur lui-aussi compact, mais surtout de maîtriser le procédé et ses performances dans le temps et ceci mëme lors des périodes de surcharge hydraulique.
L'exemple de mise en oeuvre indiqué dans le tableau ci-après fait ressortir la résistance au lessivage, dans une installation selon l'invention fonctionnant sous forte charge, d'une part sans asservissement et, d'autre part avec asservissement, et la figure 2 représente la courbe de la variation de la constante Ao de biosorption en fonction de la charge massique appliquée Cma, exprimée en DCO totale. L'examen de cette courbe montre que, plus la charge appliquée est élevée, plus la constante de biosorption est élevée.
Exemples de TFC ( Très Forte Charge) : résistance au lessivage MS CMa Rendt Rendt MeS
Sans (g/~) Kg DCOt/kg MS.jDCOT (%) asservissement (%) Jour 1 1.5 13.6 64 7.1 Jour 2 LESSIVAGE
Jour 3 0.4 17.3 45 51 Jour 4 1.0 22.8 44 50 Jour 5 1.4 14.7 58 65 MS CMa Rendt Rendt MeS
Avec (g/1) Kg DCOt/kg MS.jDCOT (%) asservissement (%) Jour 1 2.0 10.8 64 73 Jour 2 1.8 Jour 3 1.7 9.8 62 68 Jour 4 1.9 10.7 61 67 Jour 5 2.0 9.7 58 75
Claims (9)
1 - Procédé de traitement par voie biologique des effluents chargés d'impuretés d'origine urbaine ou industrielle, caractérisé en ce qu'il met en oeuvre un bassin unique d'aération (1) à forte charge massique dans lequel l'effluent brut, ou mécaniquement prétraité, est mélangé, sans décantation préalable, à une culture microbienne libre du type boue activée, évoluant en milieu faiblement aéré, de l'ordre de 0,1. à 0,2 kg O2/kg DBO5 éliminée, la charge organique appliquée étant égale ou supérieure à au moins 2 kgDCO/kgMS.j, de préférence égale ou supérieure à 4 kgDCO/kgMS.j, le temps de séjour hydraulique de l'effluent brut dans le bassin unique d'aération étant compris entre 30 et 90 minutes, de préférence entre 40 et 60 minutes et en ce que, dans ledit bassin unique d'aération (1) une partie de la pollution carbonée dissoute et la quasi totalité de la fraction colloïdale et particulaire de l'effluent sont biosorbées par le floc de la boue activée.
2 - Procédé selon la revendication 1 caractérisé en ce que la valeur de ladite charge massique s'établit au-delà de 1,5 kgDB05/kgMS/j., avec une concentration en matières solides comprises entre 0,5 et 2,5gMS/1, conduisant à des charges volumiques appliquées supérieures à 3 kgDB05/m3/j.
3 - Procédé selon la revendication 1 caractérisé en ce qu'il est piloté à la limite de l'anaérobiose, en régulant la teneur en oxygène dissous à des valeurs comprises entre 0,1 et 1g/1.
4 - Procédé selon la revendication 1 caractérisé en ce que la boue très forte charge présente une concentration en matières en suspension de l'ordre de 0,5 à
2,5g/l, de préférence entre 0,6 et 1,5 g/l.
2,5g/l, de préférence entre 0,6 et 1,5 g/l.
- Procédé selon l'une quelconque des revendications précédentes caractérisé
en ce que l'on prévoit un système de régulation, par modulation du taux de recirculation de la liqueur mixte dans le bassin d'aération unique, cette régulation étant effectuée de manière à maintenir les matières solides (matières en suspension +
biomasse) dans une plage définie, de préférence comprise entre environ 1,0 et 1,5 g/1, et elle est assurée par la mesure en continu de la turbidité de la boue activée ou de la liqueur mixte, cette mesure étant couplée à un asservissement du débit de recirculation ou d'extraction de ladite liqueur mixte.
en ce que l'on prévoit un système de régulation, par modulation du taux de recirculation de la liqueur mixte dans le bassin d'aération unique, cette régulation étant effectuée de manière à maintenir les matières solides (matières en suspension +
biomasse) dans une plage définie, de préférence comprise entre environ 1,0 et 1,5 g/1, et elle est assurée par la mesure en continu de la turbidité de la boue activée ou de la liqueur mixte, cette mesure étant couplée à un asservissement du débit de recirculation ou d'extraction de ladite liqueur mixte.
6 - Procédé selon l'une quelconque des revendications précédentes caractérisé
en ce qu'il comporte une régulation de l'apport d'air dans le bassin unique (1), afin de maintenir une faible consigne en oxygène dissous, de l'ordre de 0,1 à 1 mg/1.
en ce qu'il comporte une régulation de l'apport d'air dans le bassin unique (1), afin de maintenir une faible consigne en oxygène dissous, de l'ordre de 0,1 à 1 mg/1.
7 - Installation pour la mise en oeuvre du procédé selon l'une quelconque des revendications précédentes caractérisée en ce qu'elle comporte - un réacteur à culture libre (1) évoluant en milieu aéré, dans lequel une partie de la pollution carbonée dissoute ainsi que la quasi totalité de la fraction colloïdale et particulaire de l'effluent sont biosorbées par le floc de la boue activée, ledit réacteur, qui constitue ledit bassin d'aération unique comportant des moyens d'apport de l'air de façon continue (2) ou intermittente, l'énergie de brassage étant alors fournie mécaniquement, - des moyens (3) de mesure en continu de la turbidité de la boue activée ou de la liqueur mixte et des moyens de mesure de la concentration en oxygène dissous, dont les données sont traitées par un système d'asservissement d'une part, du débit de recirculation ou d'extraction de la liqueur mixte pour maintenir une teneur constante en matières solides dans ledit réacteur et, d'autre part de l'apport d'air pour maintenir une faible teneur résiduelle en oxygène dissous dans ledit réacteur, - un clarificateur intermédiaire (4) effectuant la séparation de la boue de l'effluent dépollué, et - un circuit de recirculation (5) de la boue depuis le clarificateur intermédiaire vers le réacteur à culture libre, le débit de la recirculation (ou de l'extraction) étant asservi à
la mesure de la turbidité dans le réacteur.
la mesure de la turbidité dans le réacteur.
8 - Installation selon la revendication 7 caractérisée en ce que le réacteur 1 fonctionnant avec des boues activées à très forte charge est réalisé sous la forme d'un bassin d'aération à mélange intégral.
9 - Installation selon l'une des revendications 7 ou 8 caractérisées en ce que le capteur (3) est positionné directement dans le réacteur biologique (1).
- Installation selon l'une des revendications 7 ou 8 caractérisées en ce que le capteur (3) est positionné en sortie dudit réacteur, sur la ligne d'eau alimentant le clarificateur associé (4).
- Installation selon l'une des revendications 7 ou 8 caractérisées en ce que le capteur (3) est positionné en sortie dudit réacteur, sur la ligne d'eau alimentant le clarificateur associé (4).
Applications Claiming Priority (3)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| FR0201045A FR2835250B1 (fr) | 2002-01-29 | 2002-01-29 | Procede et dispositif de traitement biologique d'effluents aqueux, en vue de leur epuration |
| FR02/01045 | 2002-01-29 | ||
| PCT/FR2003/000267 WO2003064334A1 (fr) | 2002-01-29 | 2003-01-28 | Procede et dispositif de traitement biologique d'effluents aqueux, en vue de leur epuration |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| CA2474157A1 true CA2474157A1 (fr) | 2003-08-07 |
Family
ID=27619718
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| CA002474157A Abandoned CA2474157A1 (fr) | 2002-01-29 | 2003-01-28 | Procede et dispositif de traitement biologique d'effluents aqueux, en vue de leur epuration |
Country Status (15)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US7276165B2 (fr) |
| EP (1) | EP1470085A1 (fr) |
| KR (1) | KR20040078145A (fr) |
| CN (1) | CN1625530A (fr) |
| BR (1) | BR0307244A (fr) |
| CA (1) | CA2474157A1 (fr) |
| DE (1) | DE03734740T1 (fr) |
| ES (1) | ES2228299T1 (fr) |
| FR (1) | FR2835250B1 (fr) |
| MX (1) | MXPA04007335A (fr) |
| NO (1) | NO20043598L (fr) |
| PL (1) | PL370107A1 (fr) |
| RU (1) | RU2004126229A (fr) |
| TR (1) | TR200403271T3 (fr) |
| WO (1) | WO2003064334A1 (fr) |
Families Citing this family (12)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CA2675018C (fr) | 2007-01-09 | 2012-06-05 | Cambridge Water Technology, Inc. | Systeme et procede d'elimination de contaminants dissous, de contaminants particulaires et de contaminants huileux des eaux usees industrielles |
| US20110036771A1 (en) | 2007-01-09 | 2011-02-17 | Steven Woodard | Ballasted anaerobic system and method for treating wastewater |
| US20100213123A1 (en) | 2007-01-09 | 2010-08-26 | Marston Peter G | Ballasted sequencing batch reactor system and method for treating wastewater |
| US8470172B2 (en) | 2007-01-09 | 2013-06-25 | Siemens Industry, Inc. | System for enhancing a wastewater treatment process |
| US7632402B2 (en) * | 2007-05-13 | 2009-12-15 | King Technology, Inc. | Control system |
| EP2006254A1 (fr) * | 2007-06-12 | 2008-12-24 | BioPetroClean Inc. | Traitement des eaux usées |
| US8535532B2 (en) * | 2008-07-15 | 2013-09-17 | Christopher Ott | Systems and methods for wastewater treatment |
| US8092678B2 (en) * | 2008-07-15 | 2012-01-10 | Protech Services, Inc. | Systems and methods for wastewater treatment |
| US8382983B2 (en) | 2009-10-09 | 2013-02-26 | Christopher Ott | Systems and methods for converting gaseous byproducts of wastewater treatment into energy |
| WO2013187979A1 (fr) | 2012-06-11 | 2013-12-19 | Siemens Water Technologies Llc | Traitement utilisant des procédés à couche fixe et une décantation par flocs lestés |
| US9651523B2 (en) | 2012-09-26 | 2017-05-16 | Evoqua Water Technologies Llc | System for measuring the concentration of magnetic ballast in a slurry |
| FR3052567B1 (fr) * | 2016-06-14 | 2020-01-24 | Suez Groupe | Procede , produit programme d'ordinateur et systeme de pilotage dynamique d'un reseau fluidique |
Family Cites Families (12)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DE2631825A1 (de) * | 1976-07-15 | 1978-01-19 | Bbc Brown Boveri & Cie | Verfahren zur bestimmung der schmutzfracht von einer klaeranlage zugefuehrten abwaessern |
| JPS54136755A (en) * | 1978-04-15 | 1979-10-24 | Osaka Gas Co Ltd | Active sludge disposal process for waste water |
| DE3115104A1 (de) * | 1981-04-14 | 1982-10-28 | Linde Ag, 6200 Wiesbaden | Verfahren und vorrichtung zur biologischen reinigung von abwasser |
| US4663044A (en) * | 1985-09-13 | 1987-05-05 | Transfield, Incorporated | Biological treatment of wastewater |
| US4891136A (en) * | 1986-11-26 | 1990-01-02 | Amoco Corporation | Method for controlling filamentous organisms in wastewater treatment processes |
| US4859341A (en) * | 1986-12-08 | 1989-08-22 | Schreiber Corporation, Inc. | Method for controlling aerating units in a wastewater treatment process |
| US5013441A (en) * | 1988-07-20 | 1991-05-07 | Goronszy Mervyn C | Biological nutrient removal with sludge bulking control in a batch activated sludge system |
| JP3099839B2 (ja) * | 1990-11-07 | 2000-10-16 | 味の素株式会社 | 活性汚泥法による廃水処理方法 |
| US5624562A (en) * | 1995-03-20 | 1997-04-29 | Ev Environmental, Inc. | Apparatus and treatment for wastewater |
| WO1998001397A1 (fr) * | 1996-07-10 | 1998-01-15 | Aqua-Aerobic Systems, Inc. | Traitement d'influents a phases multiples et a double cycle |
| FR2753191B1 (fr) * | 1996-09-10 | 1998-11-06 | Degremont | Procede d'epuration de la pollution carbonee et de denitrification en milieu oxygene des eaux usees |
| DE10009251A1 (de) * | 2000-02-29 | 2001-09-06 | Hydro Ingenieure Planungsgesel | Vorrichtung zur biologischen Reinigung von Abwässern |
-
2002
- 2002-01-29 FR FR0201045A patent/FR2835250B1/fr not_active Expired - Fee Related
-
2003
- 2003-01-28 BR BR0307244A patent/BR0307244A/pt not_active IP Right Cessation
- 2003-01-28 US US10/500,844 patent/US7276165B2/en not_active Expired - Fee Related
- 2003-01-28 KR KR10-2004-7011674A patent/KR20040078145A/ko not_active Application Discontinuation
- 2003-01-28 RU RU2004126229/15A patent/RU2004126229A/ru not_active Application Discontinuation
- 2003-01-28 ES ES03734740T patent/ES2228299T1/es active Pending
- 2003-01-28 TR TR200403271T patent/TR200403271T3/xx unknown
- 2003-01-28 PL PL37010703A patent/PL370107A1/xx not_active Application Discontinuation
- 2003-01-28 WO PCT/FR2003/000267 patent/WO2003064334A1/fr not_active Application Discontinuation
- 2003-01-28 CA CA002474157A patent/CA2474157A1/fr not_active Abandoned
- 2003-01-28 DE DE2003734740 patent/DE03734740T1/de active Pending
- 2003-01-28 EP EP20030734740 patent/EP1470085A1/fr not_active Withdrawn
- 2003-01-28 CN CNA038028638A patent/CN1625530A/zh active Pending
- 2003-01-28 MX MXPA04007335A patent/MXPA04007335A/es unknown
-
2004
- 2004-08-27 NO NO20043598A patent/NO20043598L/no not_active Application Discontinuation
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| WO2003064334A1 (fr) | 2003-08-07 |
| KR20040078145A (ko) | 2004-09-08 |
| RU2004126229A (ru) | 2005-05-27 |
| MXPA04007335A (es) | 2004-11-26 |
| US20060138047A1 (en) | 2006-06-29 |
| US7276165B2 (en) | 2007-10-02 |
| TR200403271T3 (tr) | 2005-03-21 |
| FR2835250B1 (fr) | 2004-11-05 |
| DE03734740T1 (de) | 2005-05-04 |
| CN1625530A (zh) | 2005-06-08 |
| PL370107A1 (en) | 2005-05-16 |
| ES2228299T1 (es) | 2005-04-16 |
| FR2835250A1 (fr) | 2003-08-01 |
| NO20043598L (no) | 2004-08-27 |
| BR0307244A (pt) | 2004-12-14 |
| EP1470085A1 (fr) | 2004-10-27 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| Tawfik et al. | Treatment of anaerobically pre-treated domestic sewage by a rotating biological contactor | |
| US5506096A (en) | Method for controlling and/or monitoring biological processes | |
| AU2011292811A1 (en) | Method of treating municipal wastewater and producing biomass with biopolymer production potential | |
| CA2474157A1 (fr) | Procede et dispositif de traitement biologique d'effluents aqueux, en vue de leur epuration | |
| EP0809611B1 (fr) | Installation pour le traitement biologique des eaux en vue de leur potabilisation | |
| KR101018587B1 (ko) | 질소, 인 제거 막분리 고도처리장치 | |
| EP0925258B1 (fr) | Procede d'epuration de la pollution carbonee et de denitrification en milieu oxygene des eaux usees | |
| EP2173672A2 (fr) | Procede et installation d'epuration d'eaux residuaires par un traitement biologique. | |
| CA2150777C (fr) | Procede de traitement d'effluents liquides par boue activee | |
| CA2394359C (fr) | Procede et installation de traitement d'eaux residuaires comprenant un traitement additionnel des boues par ozonation | |
| CN101781056A (zh) | 造纸废水的处理方法 | |
| Min et al. | Acidogenic fermentation: utilization of wasted sludge as a carbon source in the denitrification process | |
| Hafez et al. | Flax retting wastewater Part 1: Anaerobic treatment by using UASB reactor | |
| US4692250A (en) | Simultaneous C and N bio-oxidation with multi-stage RBC recycling | |
| Rahman et al. | Does optimization of carbon redirection always imply energy recovery? | |
| Soriano et al. | A Comparative Pilot‐Scale Study of the Performance of Conventional Activated Sludge and Membrane Bioreactors under Limiting Operating Conditions | |
| RU2148033C1 (ru) | Усовершенствованный способ очистки сточных вод | |
| Battistoni et al. | Fish processing wastewater: production of internal carbon source for enhanced biological nitrogen removal | |
| CN110980968A (zh) | 一种具有除氮脱磷的复合碳源的生产工艺 | |
| WO2024104950A1 (fr) | Procédé de séparation d'un effluent aqueux contenant de la biomasse granulaire mixte algues-bactéries | |
| EP1486465B1 (fr) | Procédé de traitement biologique d'effluents | |
| Burke | Anaerobic digestion of sewage sludge using the anoxic gas flotation (AGF) process | |
| Ware et al. | Full-scale studies with an anaerobic/aerobic RBC unit treating brewery wastewater | |
| EP4086231A1 (fr) | Traitement des eaux usees par biomasse granulaire aerobie en flux continu | |
| EP0687653B1 (fr) | Procédé et installation de traitement des matières de vidange domestiques |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| FZDE | Discontinued |