CA2063700A1 - Dispositif de largage d'une charge utile a partir d'un vaisseau spatial - Google Patents

Abstract

DE DIVULGATION Dispositif de largage d'une charge utile pour un vaisseau spatial, comprenant : - un moyen de connexion entre la charge utile et le vaisseau spatial ; - un dispositif de stockage d'énergie pour le largage de la charge utile ; - un dispositif de verrouillage détachable de la charge utile au vaisseau spatial. Ce dispositif de largage est caractérisé en ce que : - le moyen de connexion comprend une tige unique qui est alignée avec l'axe de symétrie du dispositif de largage et dont une première extrémité est fixée à la charge utile ; - le dispositif de stockage d'énergie agit sur la première extrémité de la tige de connexion, et - le dispositif de verrouillage détachable agit sur la deuxième extrémité de la tige de connexion, ce dispositif étant fixé au vaisseau spatial. Application à l'industrie aérospatiale.

Description

La présence invention est relative à un dispositif de largage, c'est-à-dire à un mécanisme qui est utilisé dans la technique aérospatiale pour éjecter une charge utile à partir d'un vaisseau spatial et notamment d~un satellite. Il s'agit d~un dispositif qui réunit à la fois les deux fonctions suivantes :
- connexion physique de la charge utile avec le satellite, lorsqu'il n'est pas activé, et - séparation contrôlée de la charge utile et du satellite, après son activation.
Dans ce qui suit on fait l'hypothèse que ce dispositif fonctionne en l~absence de toute gravité :
bien qu'il s'agisse donc d'un dispositif destiné
essentiellement aux applications spatiales, la validité
du concept qui est à la base de celui-ci n~est pas cependant affectée par l'effet gravitationnel.
Le largage d'une charge utile à partir dlun satellite peut 8tre nécessaire pour différentes raisons.
Typiquement, il s'agit d'une solution de sécurité
utilisée en dernier ~essort lorsque la charge utile ne peut pas 8tre récupérée lors du retour sur terre, ou en cas de mauvais fonctionnement et qu'on ne peut pas la ~5 réparer, ou encore lorsque la charge utile constitue un danger pour l'intégrité du satellite.
Le dispositif de largage idéal est celui gui permet de couper, après son activation, tout lien phy-sique entre la charge utile et le satellite de manière instantanée et ~ui est capable d'imprimer à la charge utile une vitesse telle que celle-ci puisse couvrir une distance de sécurité prédéterminée dans le temps le plus court. Le largage devrait avoir lieu dlune manière contrôlée avec un transfert d~énergie minimale au s~tellite, et ce pour réduire les perturbations induites par la séparation rapide de la charge utile, c~est-à-dire , :: : . . , :.

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2~7~

par les efforts de réaction dus au fait que la libération de l'énergie d~éjection stockée nécessite l'activation de dispositifs qui créent l'échange d~impacts transitoires entre les différents composants d~un dispositif de largage. Or, cette réduction des perturbations est une condition très difficile à satisfaire en pratique et correspond à un des besoins prioritaires dans la technique en question qui n'a pas encore trouvé de solution satisfaisante.
A cet égard, deux éléments sont critiques pour satisfaire à cette condition : le dispositif de stockage de l'énergie d~éjection de la charge utile et Le dispositif de libération contrôlée de l~énergie ainsi stockée.
En ce qui concerne le dispositif de stockage de l'énergie de largage, on utilise essentiellement deux types de solutions :
- des ressorts préchargés dans lesquels l'énergie de largage est stockée sous forme d'énergie élastique, ou - des dispositifs comportant un gaz ou un liquide sous pression qui fournissent la poussée nécessaire au largage.
Cette dernière solution est d'une conception complexe, qui se prête essentiellement au largage d'éléments de grandes dimensions, tels que les coiffes de dispositifs de lancement, plutôt que de charges utiles ayant les dimensions visées dans le cadre de la présente invention.
Les dispositifs basés sur l'utilisation de ressorts sont très communs : à cet effet, il existe une variété de réalisations avec différentes dispositions de ressorts. Il est courant d'adopter un ou plusieurs ressorts hélicoldaux préchargés en compression. Des dispositifs utilisant une pluralité de ressorts semblent satisfaire aux exigences des projeteurs de ce type de 2063~

clispositifs, surtout parce qu'ils permettent dlaugmenter la sécurité de fonctionnement, parce ~u'un défaut ou un arrêt de fonctionnement sont les seules pannes plus probables pour un ressort.
Bien entendu, la disposition d'un ressort est étroitement liée au dispositif de retenue adopté pour le maintenir sous tension -à savoir au dispositif de verrouillage- ainsi qu'au dispositif de guidage, qui est normalement prévu pour contrôler le mouvement de la charge utile lorsque celle-ci est soumise à l'action d~un ressort.
Des dispositifs pyrotechniques ont été
utilisés très largement dans l'activation des dispositifs de largage ainsi que du déverrouillage des dispositifs de retenue.
En particulier, les écrous et les coupe-boulons explosifs pourraient constituer une solution satisfaisante aussi parce qu~ils sont désormais des outils standard ; toutefois, ils ne peuvent pas être utilisés seuls en raison de la limitation imposée par la dimension de l'élément à couper ( typiquement cette dimension est égale à 12,7 mm -O,'i pouce- en diamètre, ce qui à son tour limite la capacité de sollicitation du système). Pour faire face à ces limitations, on pourrait utiliser un dispositif de verroui:Llage spécialement conçu à cet effet et destiné à être activé par allumage d'un dispositif pyrotechnique ; de façon alternative, on pourrait adopter simplement un ensemble de dispositifs pyrotechniques.
Cependant, la complexité accrue du projet rend l'emploi des dispositifs pyrotechniques un choix peu intéressant. En plus, un problème de synchronisation peut se produire dans le cas d'un système distribué de dispositifs pyrotechniques. Des solutions à ce dernier problème existent, mais elles impliquent des pénalisations en termes de complexité de conception.

:
.

20~37~0 Au demeurant, la sécurité de fonctionnement des dispositifs pyrotechniques peut être mise en question lorsqu~on considère leur performance en termes de durée de vie ainsi que leur principe de fonctionnement. En S réalité, peu importe le taux de succès des échantillons testés à cet effet, car il n'en demeure pas moins qu'un dispositif pyrotechnique peut être défectueux et tomber en panne.
Les coupe-boulons pyrotechniques sont souvent utilisés pour la séparation d'une bride de serrage Marman. Ce type de bride est sans doute le dispositif de retenue le plus communément utilisé, probablement en raison de la simplicité de son principe de fonctionnement.
Toutefois, ils présentent un certain nombre d'inconvénients qui, selon la Demanderesse, échappent normalement à l'attention des techniciens en la matière et qui sont indiqués ci-après.
a) La dynamique d'activation visant débloquer une bride de serrage préalablement tendue est un événement stochastique. Les vibrations de la bride de serrage et les interactions a~ec les éléments environnants peuvent être prédite~; seulement à l'aide de modèles de calcul automatique sp~cialement concus à cet effet, et ce jusqu'à un certain point. Le comportement dynamique réel peut différer sensiblement en raison d'une forte dépendance d~un certain nombre de paramètres, tels que la précontrainte, la géométrie des interfaces et les tolérances de fabrication, et peut présenter des aspects particuliers. Normalement, on tient compte de cela en ajoutant des dispositifs qui saisissent la bride de serrage après libération et amortissent les vibrations.
En outre, la fiabilité du caractère répétitif du comportement de la bride de serrage est basée sur des tests qui peuvent être très couteux, notamment pour des articles de grandes dimensions, et est sensible aux 2~63~0 variations des paramètres évoqués plus haut.
b) Pour ~ue le dispositif de largage s'ouvre correctement, la bride de serrage doit être libérée extrêmement rapidement. Ceci peut-être difficile à
réaliser en pratique et un arrêt du fonctionnement peut avoir lieu à cause d~une action de ressort asymétrique, surtout dans le cas où plusieurs ressorts sont utilisés.
c) Pour éviter l'arrêt du fonctionnement dans le cas de coupe-boulons, la bride de serrage doit être libre de tourner sans limites. Cela signifie qu'on peut également avoir besoin de dispositifs de serrage de boulons de conception spéciale.
Bien entendu, cela augmente la complexité d'un projet initialement simple. Une solution intéressante est celle adoptée pour le dispositif de largage et de mise en rotation CASSINI. Une bride de serrage Marman est constituée d'un certain nombre de pinces uniformément espacées tout autour d'un anneau de séparation, Chaque pince est activée par un ressort préchar~é et est maintenue en place par un câble précontraint. Le câble est coupé avec des dispositi~s pyrotechniques. Cette solution peut entraîner une réduction de masse, notamment pour des brides de grandes dimensions. Un conteneur pour le câble est, bien entendu, prévu aussi.
Ci-après on fait référence à trois publications illustrant l'état de la technique afférent au domaine visé par la présente invention.
L~Article ~The design and analysis of a double swivel toggle release mechanism for the Orbiter stabilized payload deployment system" de G.KING et T.SAI, 23rd Aerospace Mechanisms Symposium, 3-5 May 1989, pp 39-57, NASA-CP-3032 décrit un mécanisme de libération qui utilise une articulation à vis pivotantes ainsi que trois moyens de rétraction agissant radialement pour la libération.
Toutefois, cette solution réalise l'activation :

.

2~37~0 du dispositif de libération à l'aide de moyens pyrotechniques.
L'Article ~'A clamp mechanism for deployable three ton payloads~' de R.BIRNER et H. RAL, 15th Aerospace Mechanisms Symposium, 1-1-15 May 1981, pp-375-390, NASA-CP-2181 décrit, entre autres, un dispositif de serrage ou verrouillage dans lequel le moyen de verrouillage est retiré à l'aide d~un système articulé à charnière et coulisse.
En outre, l'Article "A spring actuated spin and ejection device for interplanetary missions" de V.COMPARETTO et P.COSTE, 4th European Space Mechanism and Tribology Symposium, 20-22 Septembre 1989, pp 207-21~, ESA-SP-299 décrit l'utilisation d'une bride de serrage Marman qui comporte une pluralité de pinces de serrage maintenues en place par un câble.
La présente invention s'est donc donné pour but de pourvoir à un dispositif de largage d'une charge utile qui répond aux nécessités de la pratique mieux que les dispositifs du mame type, visant au meme but, antérieurement connus, notamment en ce que :
- l'énergie ~changée entre la charge utile et le satellite est minimisée, tout en permettant une séparation de la charge utile se déroulant suivant un schéma prédéfini ; ceci a pour conséquence la réduction des vibrations et des perturbations induites sur le satellite par le largage de la charge utile (qui peuvent constituer un problème dans quelques applications), à
savoir sur les expérimentations ou les opérations en 3Q cours au moment du largage hors du satellite, et ceci pour éviter la perte de données importantes ou des : endommagements aux instruments de bord voire l'interruption même de toute expérimentation ou opération en cours ; à cet égard, c'est-à-dire pour obtenir un largage n'induisant que de petites perturbations sur le satellite et donc un petit impact sur l'orientation de - ' . ~ - -.

20~37~0 celui-ci, il ~ été préféré d~éliminer l'emploi des dispositifs pyrotechniques évoques plus haut ainsi que l'usage des brides de serrage Marman dans le cadre du développement du dispositif de largage objet de la présente invention ;
- la vitesse initiale de la charge utile larguée assure qu'un certain écartement par rapport au satellite soit atteint après un temps prédéterminé, cet écartement étant spécifié comme "l'enveloppe" de sécurité
autorisée pour la charge utile afin ~ue celle-ci se déplace après la séparation du satellite sans interférer avec celui-ci ;
- il présente une rigidité adé~uate pour le fonctionnement en orbite de la charge utile et pour la transmission des efforts de lancement ou de retour sur terre, ce qui peut correspondre à un aspect décisif du projet du dispositif de largage, et ce en fonction des caractéristiques de la charge utile ;
- il ne présente pas le risque d~un défaut ou d~un arrêt du fonctionnement du ressort de stockage de l'énergie minimale nécessaire pour impartir à la charge utile la vitesse d'éjection ;
- aucun guidage de ].a charge utile n'est necessalre.
Les objectifs évoqués plus haut permettent d'associer une simplicité de structure à une durée de vie supérieure, ce ~ui rend le dispositif de largage selon l'invention réellement efficace, c~est-à-dire présentant un comportement très proche du dispositif idéal évo~ué
plus haut.
La présente invention a pour objet un dispositif de largage d'une charge utile pour un vaisseau spatial, comprenant :
. - un moyen de connexion entre la charge utile et le vaisseau spatial ;
- un dispositif de stockage d'énergie pour le :, :
, `

2~37~0 largage de la charge utile ;
- un dispositif de verrouillage détachable de la charge utile au vaisseau spatial, . -caractérisé en ce que :
- le moyen de connexion comprend une tige -unique qui est alignée avec l'axe de symétrie du ~:
dispositif de largage et dont une première extrémité est fixée à la charge utile ;
- le dispositif de stockage d'énergie agit sur la première extrémité de la tige de connexion, et - le dispositif de verrouillage détachable agit sur la deuxième extrémité de la tige de connexion, ce dispositif étant fixé au vaisseau spatial.
Selon un mode de réalisation préféré du dispositif de largage conforme à l'invention :
- la deuxième extrémité de la tige de connexion est équipée d'une vis à tête pivotante, et - le dispositif de verrouillage détachable comprend :
~ deux demi-colliers de verrouillage de la vis à tête pivotante dont est équipée la tige de connexion ;
~ deux systèmes articulés à charnière et coulisse dont chacun est fixé à une extrémité et relié à un des deux demi-colliers à l'autre extrémité ;
: ~ une fourche d~équilibrage dont chaque bras agit sur un des deux systèmes articulés à~ : :
charnière et coulisse, sous l'action d'un coulisseau axial actionné par un ressort de ::
manière à faire coulisser les deux demi- :~
colliers dans des rails correspondants et à
libérer la vis à tête pivotante et donc la tige de connexion et l~énergie de largage, la fourche d'é~quilibrage étant susceptible ~ :
de pivoter autour d'une charnière en cas de .

- . . :
.~ . .

. ~ .

- ' . ... , ~ :
.
- . .

2~3700 g défaut de coulissement, à savoir de blocage, d~un des deux demi-colliers, dans ce cas le désengagement de la tige de connexion étant obtenu par pivotement de la vis à t~te pivotante contre le demi-collier bloqué, et ce sous llaction du dispositif de stockage de l'énergie agissant sur la première extrémité de la tige de connexion.
Selon un mode de réalisation préféré du dispo~itif de largage conforme à l~invention, le dispositif de stockage de l'énergie de largage de la charge utile est constitué par un ressort unique à
diaphragme pourvu d~encoches radiales et ayant un profil ;
galbé en section axiale.
Selon encore un mode de réalisation préféré du dispositif de largage conforme à l~invention, entre le satellite et la charge utile existe une interface de séparation qui est définie par une assise constituée par une surface conique.
Selon une variante avantageuse de ce dernier mode de réalisation, entre le satellite et la charge ucile existe une interface de séparation qui est définie par u~e assise constituée par une surface tétraédrique.

-Relativemeni au~ dessins qui illustrent la realisation de -l'invention: -- la figure 1 illustre de façon schématique ~
les composants principaux du dispositif de largage `
conforme à la présente invention : pour des raisons de simplicité, le dispositif de libération n'a pas été
représenté, alors que le dispositif de verrouillage y est 35 représenté désengagé de la tige de connexion ; ~
- la figure 2 est une représentation partielle ~-. . . . ~ .

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20~00 ' " "
du ressort à diaphragme utilisé comme dispositif de stockage de l'énergie nécessaire pour le largage de la charge utile dans le cadre de la présente invention : la forme des encoches radiales est seulement donnée à titre d'exemple (la représentation sur 90 est due à des raisons de symétrie du ressort) ;
- la figure 3 est une coupe suivant III sur la figure 2 : il s~agit du profil, sensiblement en forme de S inversé, dans un plan axial du ressort à diaphragme ;
la tangente à l'extrémité externe du profil est perpendiculaire à l'axe principal p de symétrie du dispositif de largage ;
- la figure 4 est une vue de dessus schématique du dispositif de verrouillage de la tige de connexion entre le satellite et la charge utile à
larguer ;
- la figure S est une coupe suivant V du dispositif de verrouillage illustré à la figure 4 ;
- la figure 6 est une coupe suivant VI du même dispositif de la figure 4 ;
- la figure 7 est une coupe axiale, avec arrachements, du moyen de liaison articulée utilisée dans le cadre de l'invention en instance entre le dispositif de verrouillage et la tige de connexion ;
- la figure 8 est une variante de réalisation du moyen de liaison articulée illustrée à la figure 7 ;
- la figure 9 est une représentation schématique, avec arrachements, d'une première solution de principe du dispositif de libération selon l'invention ;
- la figure 10 est une représentation, également schématique et avec arrachements, de la solution effectivement adoptée pour le dispositif de libération ;
- la figure 11 est une illustration en coupe axiale, avec arrachements et à l'échelle 2 . 1, de .
.

2~63700 détails du mode de réalisation illustré schématiquement à
la ~igure 10 ;
- les figures 12 à 15 sont des illustrations schématiques de quelques composants du dispositif de libération selon l'invention permettant de suivre les calculs effectués dans le cadre de l'étude de faisabilité
de la solution adoptée dans la présente invention ;
- les figures 16 et 17 sont des illustrations en coupe axiale, également schématiques, qui diffèrent entre elles en ce qui concerne l'emplacement de l'interface de séparation entre le satellite et la charge utile, cette interface étant relativement distante du Centre de la Masse (CM) de la charge utile dans le cas de la figure 16, alors qu~elle est sensiblement au même niveau du CM dans le cas de la figure 17 ;
- les figures schématigues 18a à 18e et l9a à
l9e correspondent a des dessins obtenus dans le cadre d'une étude de simulation et ~isent à illustrer le principe de fonctionnement du dispositif de largage selon l~invention, à des instants successifs, respectivement, dans le cas où le déverrouillage des deux demi-colliers a lieu normalement et dans le cas ou seulement un des deux demi-colliers est déverrouill~, alors que l'autre est bloqué : dans ce dernier cas les figures illustrent en particulier le principe de fonct:ionnement de la vis à
tête pivotante dont est pourvue l'extrémité de la ti~e de connexion et qui autorise de toutes façons son désengagement.
Il doit être bien entendu, toutefois, que ces dessins et les parties descriptives correspondantes, sont donnés uniguement à titre d'illustration de l'objet de l'invention, dont ils ne constituent en aucune manière une limitation.
Dans la tentative d'éliminer les inconvénients présentés par les solutions de l'Art antérieur, la Demanderesse a examiné de façon critigue un certain .

2~637~

nombre de solutions existantes, telles qu'évoquées plus haut, et a été amenée à définir les critères de conception des composants principaux d'un dispositif de largage d'une charge utile à partir d'un vaisseau spatial et notamment d~un satellite, à savoir des composants suivants :
- interface de séparation entre le satellite et la charge utile à larguer ;
- le dispositif de stockage de l'énergie nécessaire pour le largage de la charge utile ;
- le moyen de connexion entre la charge utile et le satellite ;
- le dispositif de verrouillage détachable de la charge utile au satellite, qui assure la libération contrôlée de l'énergie de largage.
Cette démarche a été effectuée en tenant présent à l'esprit les objectifs qui sont à la base de la présente invention et en tenant compte, en même temps, du fait que l'analyse critique et comparative des solutions de l'Art antérieur a permis de conclure qu'aucun disposi-tif existant ne peut être considéré comme étant satisfaisant, mises à part certaines applications, telles que le largage de la coiffe d'un dispositif de lancement, qui diffère -à proprement parler- des applications visées dans le cadre de la présente invention.
En outre, le nouveau concept qui a été élaboré
: dans le cadre de la présente invention a été vérifié dans sa validité par une étude de faisabilité.
Pour le projet préliminaire et l'évaluation des performances du dispositif de largage proposé dans le cadre de la présente invention, les contraintes suivantes : doivent être prises en considération : :
1) le poids de la charge utile : 100 kg (valeur typique pouvant atteindre 500 kg) ;
2) les dimensions de la charge utile :
0,90 x 0,90 m (base) ::

1,30 m (hauteur) ;

3) décalage du Centre de la Masse (CM) de la ` `
charge utile :
0,20 m maximum par rapport au satellite ;

4) vitesse d~éjection : supérieure à 0,25 m/s;

5) ~enveloppe~ de sécurité : cône ayant un angle de 40

6) rigidité : d~une valeur suffisante pour satisfaire les exigences de liaison de la charge utile au satellite en orbite ;

7) force de liaison : d~une valeur suffisante pour satisfaire ces exigences ;
~) échange énergétique entre charge utile et :
satellite : à minimiser ;
9) libération de l~énergie de largage stockée : effectuée en induisant sur le satellite des sollicitations impulsives minimales ;
10) simplicité de conception : à maximaliser ;
11) sécurité de fonctionnement : à maintenir ~levée en termes d'un niveau de prévisibilité élevé, c'est-à-dire en permettant une séparation de la charge utile se déroulant suivant un schéma ~ :
prédéfini ;
12) caractère "redondant~' du verrouillage : ::
il s'agit de la possibilité qu'une panne ~`.
ait lieu dans le fonctionnement lors de la désactivation du dispositif de verrouil- ~ ;
lage, sans que cela entrave le largage de la charge utile ;
13~ durée de vie : au moins cinq ans avant activation.
Bien entendu, Ies indications données ci-dessus pour les différentes contraintes sont seulement orientatives et visent unlquement à définir les limites .
:
:

. .

1~
des applications dans le cadre de la présente invention ;
en particulier, les contraintes definies par les points 6 et 7 ci-dessus dépendent fortement de l'application visée, qui doit donc être définie de facon précise.
Toutefois, la contrainte évoquée au point 6 n'est pas un paramètre directeur du projet : en fait, elle affecte essentiellement l'interface de séparation. Les contraintes indiquées sous 8 et 9 sont en réalité celles qui caractérisent, bien qu'exprimées qualitativement, le dispositif de largage selon l'invention et en font sa spécificité lorqu~on le compare aux dispositifs existants.
La ~igure 1 est une vue schématique des composants principaux mentionnés plus haut. Cette figure montre la charge utile 10 en train d~être éjectée sous l'action du ressort principal 20. Le dispositif de libération ~Cf les détails à la figure 11) n'est pas illustré dans la figure schématique 1 pour des raisons de simplicité.
Des dispositifs comportant une pluralité de ressorts sont normalement adoptés pour augmenter la sécurité de ~onctionnement. Toutefois, ceci ne correspond pas à une justification basée sur. des démonstrations de fait. Au contraire, le défaut de fonctionnement d'un ressort est un événement hautement improbable.
En outre, un tel risque peut etre réduit par un procédé de fabrication approprié, comprenant des essais éliminatoires avant assemblage, et par des controles de qualité.
Fonctionnellement, l'emploi d'un ressort unique est suffisant, alors que l'emploi de plusieurs ressorts ne fait qu'augmenter la complexité du projet.
Les effets d~une poussée de ressort asymétrique -qui peuvent etre dus, entre autres, à une distribution non uniforme du frottement entre les ressorts- peuvent empirer la performance. C'est la raison pour laquelle on .

2 ~ a ~

a préféré utiliser un ressort unique dans le cadre de la présente invention.
Pour assurer une action symétrique sur la charge utile et une bonne capacité de compensation du S décalage du CM de la charge utile par rapport au satellite, il est nécessaire d'adopter un ressort de grand diamètre. Ceci exclut les ressorts hélico~daux.
C~est la raison pour laquelle le ressort à diaphragme 20, de grandes dimensions, comportant des encoches (Cf la ~igure 2) radiales 21, formées de manière à fournir le nécessaire diagramme charge/déformation, a été adopté
dans le cadre de la présente invention. Le profil de la section du ressort 20 est conçu de manière à assurer une action en douceur de celui-ci pendant l'éjection et peut-être du type indiqué à la figure 3 (la référence 22 danscette figure, ainsi que dans la figure 2, correspond aux ailettes du ressort à diaphra~me 20 séparant deux encoches 21 consécutives).
En principe, une action de ressort minimale est nécessaire pour larguer la charge utile 10 après la séparation de celle-ci du satellite 100. Un paramètre décisif est constitué par la vLtesse d'~ject.ion : la force exercée par le ressort doi.t accélérer la charge utile jusqu~à lui faire atteindre la vitesse requise. Il s'en suit que, plus basse est la vitesse d~éjection, plus l'action provoquée par le ressort est mesurée. A moins que des raisons spécifiques portent à sélectionner une vitesse d'éjection particulièrement élevée, des valeurs comprises dans l'intervalle 0,25 à 0,50 m/s sont normalement acceptables. Compte tenu des limites imposées à la charge utile susceptible d'être adoptée dans le cadre de la présente invention, ce qui précède revient à
dire qu'on a besoin d'un ressort relativement petit. La constante K du ressort peut-être calculée à l'aide du principe de conservation de l'énergie, imposant l'égalité
entre l'énergie cinéti~ue de la charge utile larguée, de : 1 :
' -~

S~63~Q~

masse m, et l'énergie élastique du ressort de largage déformé d'une quantité x, comme indiqué ci-après :
0,5 mv2= 0,5 K x2 ou:
m - 100 kg v = 0,25 m/s x = 0,03 m.
Il s~en suit que :
K = m (v/x)2~ 69,4 N/m~
Le guidage mécanigue de la charge utile pendant la poussée du ressort est généralement adopté.
Toutefois, les simulations montrent que :
- si le décalage du CM de la charge utile (relatif à la résultante de la force exercée par le ressort) est petit, le guidage n'a en principe aucun effet, en sorte que dans ce cas il ne serait pas requis ;
- si ce décalage est grand (par exemple, en raison d~un défaut ou d~un arrêt du fonctionnement du ressort, notamment dans un système de largage à plusieurs ressorts), le guidage augmente les efforts de réaction échangés entre la charge utile et le satellite et amplifie les vibrations des appendices flexibles. Ceci s'explique par le fait que le guidage soumet le système à
une contrainte supplémentaire.
Donc, si les défauts de fonctionnement sont éliminés dans les cas où un guidage est en principe ~reguis, cela signifie qu'on peut même se passer d~un tel guidage.
Comme résultat de cela, des dispositifs de guidage ne sont pas prévus dans le dispositif de largage objet de la présente invention. En fait, la conception est telle que le vecteur de vitesse d~éjection a une direction correcte et que la charge utile ne sort pas de ce gu'on a déjà appelé plus haut ~l'enveloppe" de sécurité.
Comme déjà évoqué plus haut, la rigidité à

.
.

:` . : ' ' ~

~, 2~37~0 prévoir pour la connexion matérielle entre la charge utile et le satellite dépend des contraintes de la charge utile.
Or, il a lieu de préciser que la rigidité
totale est définie par :
1) la rigidité de l'interface 50 (Cf la figure 1) entre la charge 10 et le satellite 100, et 2) la rigidité de la connexion (Cf la référence 30 à la figure 1) de cette charge utile 10 au satellite 100.
En ce qui concerne l'interface, celle-ci a une surface primitive conique 50 offrant à la charge une assise capable de résister aux efforts axiaux ainsi qu'aux efforts latéraux, sous l'action de la force de connexion. Wne solution est définie, par exemple, par la possibilité de donner à l'interEace une configuration d'engrenage conique de grand diam~tre : les dents de cet engrenage fournissent dans ce cas une rigidité en torsion supplémentaire. ~`
L'emplacement de l'inte!rface 50 par rapport au Centre de Masse (CM) de la chargie utile 10 peut varier comme illustré aux figures 16 et 17 : à la figure 16 l'interface y est représent~e comme étant relativement distante du CM, alors qu'à la figure 17 elle y est représentée comme étant disposée sensiblement au même niveau du CM. Cette dernière disposition permet de mieux résister aux sollicitations latérales (c'est-à-dire perpendiculaires à l'axe principal du dispositif de largage) qui n'affectent pas la tige de connexion.
Bien sûr, d~autres solutions peuvent etre conçues dans le but d'offrir une assise stable à la charge utile : par exemple, trois plateaux espacés angulairement de 1~0 l'un par rapport à l'autre et en biais par rapport à l'axe principal, offrant ainsi une surface primitive tétraédrique (cette solution n'étant pas représentée).

.

206~700 L'analyse de telles solutions alternatives n~est cependant pas importante dans le cadre de la présente invention parce qu~elles n~affectent pas le principe qui est à la base de la conception de l'interface. En fait, celle-ci peut être réalisée de manière à satisfaire aux contraintes de rigidité
applicables, et ce sans incidence sur la conception de base.
En ce qui concerne la connexion, celle-ci est réalisée à l~aide d~une tige unique (Cf référence 30 à la figure 1), dont une extrémité est fixée au satellite 100, alors que l'autre extrémité est fixée à la charge utile 10 .
En ce qui concerne la rigidité de la connexion, la force de liaison entre la charge utile et le satellite peut être exprimée par la formule simplifiée suivante :
F = Fo ~ K x où:
Fo = ms Fmi~x : précontrainte mS : marge de sécurité
FmaX : charge maximale autorisée (comprenant des facteurs d'effort) K : rigidité totale.
Pour des raisons de simplicité, ces deux contributions à la rigidité totale peuvent être représentées par deux ressorts travaillant en parallèle et représentant l'un l'interface, l'autre la connexion.
Etant donné que la rigidité de la tige de connexion 30 est beaucoup plus basse gue celle de l'interface 50, la contribution de la tige de connexion 30 à la rigidité totale peut-8tre négligée. Cette tige de connexion fournit, en fait, essentiellement la force de liaison, qui constitue un paramètre directeur du projet de celle-ci.
En ce qui concerne le dispositif de verrouillage détachable, celui-ci est défini par une solution très simple et originale -qui offre également un certain nombre d~avantages- définie par le dispositif ~0 illustré aux figure 4 à 6. Deux demi-colliers 41 et 42 S saisissent une extrémité de la tige de connexion 30. La tige 30 est équipée d~une collerette (telle qu'illustrée par la référence 31 à la figure 5) pour offrir une réaction à la force de liaison. Les demi-colliers 41 et 42 peuvent glisser dans des rails 43 perpendiculaires à
l'axe principal du dispositif de largage et peuvent être facilement dimensionnés pour résister aux sollicitations appliquées. A la place des simples rails illustrés aux figures 4 à 6, des roulements à faible frottement -telles que les pistes de réticulation de billes~ peuvent 8tre adoptées pour améliorer les performances du dispositif de largage.
Le dispositif de libération fait cléplacer les demi-colliers 41 et 42 radialement vers l'extérieur à
partir de la tige 30, qui est ainsi déverrouillée. Sous l'action du ressort à diaphragme 20 la charge utile est éjectée. Pour assurer la capacité de tolérer un défaut de fonctionnement, une vis 35 à tate pivotante est utilisée, comme illustré à la figure 7. Il s~aglt d'une vis dont la tête 32 pivote autour du cent~e d'un support 33 disposé à
une extrémité de la tige de connexion 30. La tension de la tige peut être ajustée par vissage de ce support 33 pendant l'assemblage. Les demi-colliers 41 et 42 viennent en butée contre une collerette 31, qui est liée à la tige de connexion 30 à travers l'extrémité 34 de la vis où il y a le filet. Dans le cas de défaut de fonctionnement d'un demi-collier, lorsque le dispositif de libération est activé, la vis 35 à tête pivotante permet le désengagement de la tige de ce demi-collier. Ceci assure donc la séparation de la charge utile lO, comme requis.
La disposition illustrée à la figure 8 est aussi possible. Ici la tête 32 pivote à l'intérieur du .

- - ~
:, '. . ~ .

2~7~

support 33a maintenu par les demi-colliers de serrage 41 et 42 et logé dans la collerette 31.
Le réglage de la tension de la tige 30 est possible par l'intermédiaire du support 33a disposé à
l~extrémité de cette tige 30.
Cette deuxième solution peut être préférée parce qu~elle peut offrir un désengagement plus fiable des éléments de verrouillage 41 et 42. Bien entendu, le choix entre les variantes illustrées aux figures 7 et 8 dépend du projet de détail des différents élements.
Pour faciliter le désengagement de la collerette 31 des colliers 41 et 42, la surface de contact entre ces derniers et la collerette peut-être légèrement conique plutôt que plate (bien que ceci ait un certain effet négatif sur la stabilité du collier : en fait, il existe une composante de force dirigée suivant la direction du mouvement du collier, clest-à-dire de l'un ou l~autre des deux demi-colliers 41 et 42).
L'optimisation de l'angle conique de pivotement est donc nécessaire.
Le dispositif de libération est étroitement lié au dispositif de verrouillage 40.
La solution illustrée à la figure 9 a été
considérée avant la solution de la figure 10, en raison de sa simplicité tla vis à tête pivotante n~y est pas illustrée).
Les deux colliers 41 et 42 sont commandés par un dispositif d'actionnement comprenant un coulisseau 43a mobile suivant l'axe de la tige de liaison 30 au moyen d'un ressort secondaire 20a, et une fourche 37 montée pivotante autour d'un axe 39 sur le coulisseau 43a. La fourche 37 comprend deux bras 37a qui sont respectivement reliés aux deux demi-colliers 41 et 42.
Dans le cas de la figure 9, chaque bras 37a de la fourche 37 est articulé, à une extrémité, par un axe 37b au demi-collier associe 41 ou 42 et, à l'autre - . ~'. ' ' . -:
- ' 20637~

extrémité, par l'axe 39 au coulisseau 43a.
Lorsque le ressort secondaire 20a, initialement à l~éta~ précontraint, se détend, il provoque le déplacement axial du coulisseau 43a. La fourche 37 entraînée par le coulisseau 43a agit par ses bras 37a sur les demi-colliers 41 et 42 en les faisant coulisser dans leurs rails 43 suivant deux directions opposées. La vis 35 est libérée ainsi que le ressort à
diaphragme 20 qui, en se détendant, provoque le largage de la charge 10.
L'analyse des forces a montré que l'angle de transmission a doit être plutôt petit pour avoir une bonne réduction de la force nécessaire au retrait des demi-colliers gl et 42. Ceci conduit à une limite supérieure pour la course de ceux-ci.
Les dimensions caractéristiques de ces colliers et de la tige liaison 30, ainsi que les valeurs des coefficients de frottement, jouent un rôle déterminant dans les relations de force. Le dispositif, légèrement plus complexe, illustré à la figure 10, a ensuite ~ait l'objet de l'analyse.
Dans le cas de la figure lO, cha~ue demi-collier 41,42 est associé à un dispositif articulé
déformable comprenant deux leviers 36a et 36b dont les extrémités adjacentes sont articulées l'une à l'autre par une charnière 38, alors que les extrémités opposées sont respectivement articulées autour d~un point fixe P et au demi-collier 41 ou 42 associé autour d'un axe 36c.
Lors~ue les demi-colliers 41 et 42 sont en prise avec la vis pivotante 35, les deux leviers 36a et 36b de chaque dispositif articulé sont sensiblement alignés l'un avec l'autre. Les deux bras 37a de la fourche 37 sont solidaires l'un de l'autre pour ne former qu'un seul bras monté pivotant autour de llaxe 39 sur le coulisseau 43a.
L'extrémité libre de chaque bras 37a prend appui sur le dispositif articulé associé, par exemple au niveau d'un .. . ~ .
.
.
. ~' :` ' ' ' :' , .- . - : . . : : , ~.

2~37~

roulement 43b monté autour de l'articulation 38 entre les deux leviers 36a et 36b. Lors du déplacement axial du coulisseau 43a, chaque bras 37a pousse sur le roulement 43b du dispositif articulé associé, ce qui force les deux leviers 36a et 36b à pivoter autour de leur charnière 38.
Le pivotement des leviers 36a et 36b entraîne le coulissement des demi-colliers 41 et 42 suivant deux directions opposées. La vis 35 est alors libérée, ainsi que le ressort à diaphragme 20, ce qui provoque le lar-gage de la charge 10.
Lorsqu'un demi-collier 41 ou ~2 reste bloqué, l'extrémité du bras 37a ~ui prend appui sur la charnière 38 du dispositif articulé correspondant, glisse sur le roulement ~3b de cette charnière 38 qui est alors fixe.
La fourche 37 pivote autour de l'axe 39 et fait coulisser l'autre demi-collier. Dans ce cas, la tige de liaison 30 est libérée par suite du pivotement de la vis 35 autour du demi-collier resté bloqué, sous l'action du ressort à
diaphragme 20, ce qui provoque le largage de la charge 10.
De simples goupilles peuvent être utilisées à
la place des roulements 43b illustrés à la figure 10 pour la transmission de la force d'activation Fa~
Le dispositif de verrouillage détachable conforme à l'invention fait usage de ce qu'on appelle, dans la terminologie anglo-saxonne, "overcenter principle~', c'est-à-dire d'un principe de centrage bien connu des techniciens en la matière (Cf en particulier l'Article R. BIRNER et H. RAL évoqué plus haut) et appliqué pour assurer la stabilité des demi-colliers de verrouillage lorsque ceux-ci serrent entre eux la vis à
tête pivotante. L'adoption de ce principe entraîne comme avantage supplémentaire également le fait que, pour amorcer le mouvement des demi-colliers, il est nécessaire une force minimale. La séquence du processus de séparation des demi-colliers est illustrée aux figures ' - ' ` ~ , ' . `' ' ' : . . .
.

`
.
.

2~6370G

18a a 18e, alors que les figures l9a à l9e illustrent la même séquence, à des instants différents, dans le cas où
un demi-collier est bloqué, de manière à mieux apprécier la fonction de la vis à tête pivotante (représentée dans ces figures schématiquement, pour des raisons de simplicité, sous forme d~un triangle pivotant par rapport à l'extrémité inférieure de la tige de connexion) : cette vis, grâce à son pivotement, sous l'action du ressort à
diaphragme agissant au niveau de l'extrémité supérieure de la tige de connexion, peut se dégager du demi-collier bloqué, autorisant ainsi la libération de la tige et donc le largage de la charge utile dont elle est solidaire, malgré le blocage d'un des deux demi-colliers : c'est justement cette condition ~ui correspond à ce qui a été
appelé plus haut le caractère "redondant" du verrouillage.
L~activation du dispositif de libération peut-être obtenue au moyen de la décharge du ressort secondaire 20a avec un amorçage par couteau thermique ou dispositif électromagnétique (représenté schématiquement par la référence 60 à la figure 11). En raison de la orte réduction de force ainsi obtenue, l'énergie requise pour l'activation n'est pas élevée.
Bien entendu, il s'agit là d'un avantage considérable du dispositif développé dans la cadre la présente invention, et ce conformément aux contraintes 8 et 9 évoquées plus haut.
Ci-après, sont analysés certains critères fondamentaux concernant le projet préliminaire des dimensions essentielles et des principaux composants du dispositif de largage selon l'invention, illustré à la figure 11, qui représente en détail, à l~échelle 2 ~
le mode de réalisation illustré schématiguement à la figure 1~ : bien entendu, les mames composants comportent 35 les memes références utilisées dans cette dernière , figure. On y a représenté également une des vis, telle :

- . . . .. : . . ~-, .. . . ~ . . ..
. - - ~ . . ~

-:
- : .' . :

2~37~0 2~
que celle désignée sous la référence 43c, permettant le centrage du dispositif de libération ainsi que le réglage de la précontrainte du ressort secondaire ~Oa.
Comme il a été déjà évoqué plus haut, des pa-ramètres directeurs du projet sont :
- la rigidité de l~assemblage de la charge utile, et - la sollicitation maximale autorisée sur cette charge utile.
Le premier de ces paramètres est fortement dépendant du type de charge ainsi que de l~application visée et concerne le projet de l'interface 50.
Le deuxième paramètre dépend fortement des conditions définies par l~environnement applicable à la charge utile en question, et gouverne le projet des composants du dispositif de largage qui doivent résister à la force de connexion.
En ce qui concerne la force Fa requise pour désolidariser les demi-colliers 41 et ~2, on utilise les équations d'équilibre suivantes (voir les figures 12 et 13) :
H cos~ = Q cos~
Fa/2 = H-sina + Q-sin~
H-cos~ = ~ (V ~ Fo/2) H-sina + Fo/2 = V
(Fo/2)-d + ~-(Fo/2)-b = ~-V-b + V a, d étant la localisation de la force de connexion Fo sur un demi-collier (les valeurs correspondant aux deux colliers 41 et 42 étant respectivement d1 et d2).
I1 s'agit, à l'évidence, d~un système de cinq équations en les cinq inconnues suivantes :
Fa : force d~activation externe, Q : force agissant suivant un bras du système articulé à charnière et coulisse précité, H : force agissant sùr l'autre bras de ce système articulé, .

V : réaction du rail sur chaque demi-collier, a: localisation de V sur un demi-collier.
Ce système d~équations peut-être facilement résolu en tenant compte également de la contrainte géométrique suivante :
r-sin~ = l sina, l et r étant les longueurs des deux bras du système articulé à charnière et à coulisse évoqué plus haut.
Les expressions qui découlent pour Fa et V
peuvent être exprimées comme de pures nombres :
Fa/Fo = ~2 ~ sina + tang~ cosa)/(cosa-~ sin~) V/Fo = ~-sin~/(cosa- ~-sina) + 0,5 a = Fo-(d+~-b)/2V - ~-b.
La première expression, très importante dans la présente analyse, est nommée ~Rapport de Réduction de Force~ (RRF). Ce rapport a la significa~ion d~un avantage mécanique (voir l'exemple développé plus loin) et peut être utilisé comme un indicateur pour s'assurer qu'une bonne réduction de force est atteinte à la fin de la course.
Une limitation de la course est due au fait que le rapport Fa/Fo augmente rapic~ement avec a.
La course du collier e~t donnée par :
s = r (l-cos~) ~ l tl-cosa).
~a course minimale est donc un paramètre directeur du projet qui intervient justement dans la conception du dispositif de libération.
Il y a lieu de remarquer que la course est étroitement liée à la conception de la collerette, c'est-à-dire à la limitation de la pression de contact.
Pour effectuer un projet préliminaire, on fait 1'hypothèse selon laquelle .
smin = 5 mm.
Il y a plusieurs paramètres qui présen~e~t un intérêt certain et que le concepteur a à sa disposition pour optimiser les caractéristiques du dispositif de ~' ', '`';';

: . - ~ ': ` ` ~ ' ' . ` :' `;
.
`
:

- ~

~ ù i~

largage.
Un certain nombre de cas a été e~aminé et on a pu établir que :
- r = 1 est une condition qui offre un compromis acceptable en termes de course et RRF;
-r < 1 est une condition qui permet d'avoir des courses plus grandes, mais en pénalisant le RRF;
- r > l est une condition qui permet d'avoir un RRF plus petit aux dépens d'une course plus courte.
Egalement le frottement influence le comportement, et donc le résultat technique, bien que non de façon significative, ce qui est un avantage de cette conception.
Des valeurs réalistes des coefficients de frottement statique et dynamique sont définies par les valeurs 0,25 et 0,20, respectivement.
En tenant compte de tout ce qui précède, on peut proposer l'ensemble su:Lvant de paramètres définissant les caractéristiques principales du dispositif de libération :
= 30' r = l = 20 mm ~ = 0,20 b = 3 mm d = 5 mm smin = 5 mm ; ::
à partir de ces données, on obtient :
Fa/Fo = 0,522 V/Fo = , 630 a = 3,55 mtn .
s = 5,35 mm.
: On peut vérifier facilement que :
s ~ Smin .et aussi que la condition de~stabilité est vérifiée,:à
35 savoir le fait que : ~ .
a < d.

~ .
.
.

. ..

2 ~

Comme déjà évoqué plus haut, les paramètres ci-dessus peuvent être légèrement modifiés de manière à
diminuer le RRF et à augmenter la course en fonction de contraintes de conception plus rigoureuses.
Par exemple, une augmentation de la course peut-être obtenue en posant :
~ = 35 , alors que tous les autres paramètres restent inchangés.
Dans ce cas, il est alors :
s = 7,23 mm et Fa/Fo = 0,651, ce qui représente une valeur encore suffisamment basse.
Ci-après est donné un deuxième exemple de modification de l'ensemble des paramètres indiqués plus haut et vise à obtenir un dispositif plus compact. En ~aisant l'hypothèse que :
= 35-r = 1 = 15 mm ~ = 0,20 b = 3 mm d = 5 mm, il s'en suit que :
Fa/Fo = 0,651 V/Fo = 0,663 a = 3,62 mm s = 5,42 mm. ;
Dans le cas où on prend des mesures pour `
réduire le coefficient de frottement sur les rails de chaque demi-collier (voir le dispositif de verrouillage décrit plus haut), on peut admettre pour ce coefficient .
une valeur plus petite définie par : ;
~ = 0,05.
Dans ce cas, il en résulte que, tous les autres paramètres étant inchangés comme dans le dernier exemple :

` . " , ~ , .

.. . .. ..
:
'' ` .' . ~ :

, 206370~

Fa/Fo = 0,lA5 V/Fo = 0,536 a = 4,65 mm < d s = 5,42 mm (inchangé).
La diminution importante du RRF montre les avantages d~une réduction du coefficient de frottement, même si cela entraîne la fabrication de pièces plus complexes.
Ci-après, on aborde l'étude du comportement du dispositif de largage dans le cas où un des demi-colliers présente un défaut de fonctionnement.
On fait l'hypothèse que, lorsque la fourche d~équilibrage 37 se déplace vers le haut sous l'action du coulisseau de guidage 43a, un des deux demi-colliers ne se déplace pas ~Cf les figures 14 et 15).
L,~action de fourche n'est donc pas distribuée uniformément entre les deux demi-colliers, mais ceci nlempêche pas que le demi-collier qui ne présente pas de défaut de fonctionnement soit retiré, comme requis.
La cinématique de la fourche a été étudiée pour déterminer la course du demi-collier qui ne présente pas de défaut de fonctionnement. La relation géométrique indiquée ci-après est utilisée pour détermi.ner la rotation de la fourche induite par un déplacement ~ vers le haut de sa charnière :
a-sinfl + (b + R-~) cos~ = b + R.
En remplaçant :
sin~ = 2t/(1 + t2) cos~ = (1 - t2) / (1 + t2) où :
t = tang(~/2), on obtient une éguation linéaire du deu~ième ordre en t, qul donne :
~ = 2 arctang [(A-~(A2+B2-C2)/~B+C)], où :
A = a ' ' .` ' '~ , . ~ .

B = b + R -C = b + R.
Cela étant, la rotation de la tige articulée 36 du dispositif de libération, du côté qui ne presente pas de défaut de fonctionnement, est donnée par :
~p = arcsin (Yf/r), où: ~
Yf = m Xf+n m = tangtd Xf = [-B'-l~B'2-A'-C')]/A' A' = m2 + 1 B' = m-n-Xd C' = n2 + xd2_r2 n = Yb-m-Xb Yb = a-sint~+(b+r)-cos~-(b+r) Xb = a-cost~-(b+r)-sin~.
La course est ainsi donnée par l'expression :
s = r (1-cos~)+l tl-cos~), ou:
~ = tdp ~, a = arcsin [tr/l) sin~].
Si on adopte pour les paramètres suivants les valeurs indiquées ci-après :
a = 22 mm ~ = 6 mm b = 17 mm R = 2 mm Xd = 42,5 mm, il s'en suit que : ~
s = 9,846 mm, ~-cette valeur correspondant à environ le double de la course minimale requise.
I1 y a donc lieu de conclure ~ue, dans le cas de défaut de fonctionnement d~un demi-collier, l'autre est retiré à une vitesse supérieure à la vitesse nominale, ce qui autorlse de toutes façons la libération - , ~ ~ , ' ' ~
' . ~

20637~0 de la tige de connexion.
Le développement de la conception du disposi-tif de libération de la tige de connexion a requis une grande partie de l'effort ~u'il a fallu engager pour concevoir le dispositif de largage selon l'invention, dont il est un composant essentiel.
Il s~agit en fait d'un dispositif de libération multi-fonctions qui peut avoir un grand nombre d'applications. Dans l~espace, il pourrait être adopté, pratiquement sans changements importants, pour la retenue d~une pile de panneaux solaires (tels que ceux du type Eureca e~ Columbus), avec des améliorations significatives en termes de sécurité de fonctionnement par rappor~ aux solutions adoptées ou proposées couramment dans l'Art antérieur.
En dehors des applications spatiales, dlautres appllcations sont liées à la libération rapide de dispositifs llchargés", tels ~ue les actionneurs des valves utilisées dans les implantations de puissance, avec des améliorations certaines des aspects de sécurité
de fonctionnement par rapport à l'état de la technique correspondant.

"' '-~ '

Claims (11)

1. Dispositif de largage d'une charge utile pour un vaisseau spatial comprenant :
- une tige de liaison unique alignée suivant l'axe de symétrie du dispositif de largage et dont une première extrémité est fixée à la charge utile, - un dispositif de verrouillage temporaire supporté par le vaisseau spatial et qui agit sur la deuxième extré-mité de la tige de liaison au moyen de deux éléments d'accrochage mobiles, - et un dispositif de stockage d'énergie qui agit en per-manence sur la première extrémité de la tige de liaison pour larguer la charge utile, lorsque la tige de liai-son est libérée par au moins un des deux éléments d'accrochage sous la commande d'un dispositif d'actionnement, caractérisé en ce que les deux éléments d'accrochage sont diamétralement opposés par rapport à la tige de liaison et mobiles en translation dans deux directions opposées alignées suivant un axe perpendiculaire à la tige de liaison, et en ce que le dispositif d'actionnement com-prend un coulisseau mobile suivant l'axe de la tige, et une fourche montée pivotante sur le coulisseau et compre-nant deux bras qui sont respectivement reliés aux deux éléments d'accrochage.

2. Dispositif de largage selon la Revendica-tion 1, caractérisé en ce que le dispositif de stockage de l énergie de largage de la charge utile est constitué
par un ressort à diaphragme.

3. Dispositif de largage selon la Revendica-tion 2, caractérisé en ce que le ressort à diaphragme comporte des encoches radiales, et présente un profil galbé en section axiale.

4. Dispositif de largage selon la Revendica-tion 1, caractérisé en ce que les deux éléments d'accrochage viennent en prise avec un dispositif inter-médiaire monté pivotant vers la seconde extrémité de la tige de liaison, la fourche du dispositif d'actionnement pivotant lors du déplacement du coulisseau pour écarter l'un des éléments d'accrochage, lorsque l'autre élément reste bloqué, le dispositif intermédiaire pivotant autour de l'élément d'accrochage bloqué, sous l'action du dispo-sitif de stockage d'énergie, pour libérer la tige de liaison.

5. Dispositif de largage selon la Revendica-tion 4, caractérisé en ce que chaque bras de la fourche est articulé, vers une extrémité, à l'élément d'accrochage associé, et est monté pivotant, vers l'autre extrémité, sur le coulisseau.

6. Dispositif de largage selon la Revendica-tion 4, caractérisé en ce que les deux bras de la fourche sont solidaires l'un de l'autre pour former un bras unique monté pivotant sur le coulisseau.

7. Dispositif de largage selon la Revendica-tion 6, caractérisé en ce que chaque élément d'accrochage est relié à un dispositif articulé déformable comprenant deux tiges dont les deux extrémités adjacentes sont arti-culées l'une à l'autre par une charnière, et dont les extrémités opposées sont respectivement articulées autour d'un point fixe et audit élément. d'accrochage associé au-tour d'un axe, et en ce que chaque bras de la fourche prend appui sur le dispositif articulé déformable associé
pour déformer celui-ci lors du déplacement du coulisseau.

8. Dispositif de largage selon la Revendica-tion 5 caractérisé en ce que le dispositif d'actionnement comprend également un ressort pour dépla-cer le coulisseau suivant l'axe de la tige de liaison.

9. Dispositif de largage selon la Revendica-tion 8, caractérisé en ce que le ressort, à l'état pré-contraint, est libéré par un dispositif électromagnétique par exemple.

10. Dispositif selon la Revendication 1, ca-ractérisé en ce qu'entre le satellite et la charge utile existe une interface de séparation qui est définie par une assise constituée par une surface conique.

11. Dispositif selon la Revendication 1, ca-ractérisé en ce qu'entre le satellite et la charge utile existe une interface de séparation qui est définie par une assise constituée par une surface tétraédrique.