CA1292512C - Methode et systeme d'interconnexion en quadrature de deux reseaux triphases synchrones ou asynchrones - Google Patents
Methode et systeme d'interconnexion en quadrature de deux reseaux triphases synchrones ou asynchronesInfo
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- CA1292512C CA1292512C CA000573807A CA573807A CA1292512C CA 1292512 C CA1292512 C CA 1292512C CA 000573807 A CA000573807 A CA 000573807A CA 573807 A CA573807 A CA 573807A CA 1292512 C CA1292512 C CA 1292512C
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Abstract
Une méthode et un système pour l'interconnexion de deux réseaux alternatifs triphasés, synchrones ou asynchrones, fonctionnant à des tensions alternatives respectives de fréquences égales ou voisines sont décrits. Un premier transformateur produit à partir de la tension triphasée du premier réseau des première et seconde tensions secondaires triphasées, déphasées l'une par rapport à l'autre d'un angle de 180.degree., tandis qu'un second transformateur produit à partir de la tension triphasée du second réseau des troisième et quatrième tensions secondaires triphasées. Les deux transformateurs sont conçus de sorte à ne causer aucun déphasage entre les première et troisième tensions. Cependant, les phases A, B et C de la troisième tension sont déphasées par rapport aux phases B, C et A de la quatrième tension d'un angle de 90.degree.. Les impédances réactives variables établissent entre chaque phase des première et seconde tensions et deux phases des troisième et quatrième tensions qui sont déphasées de 90.degree. deux liaisons de susceptances variables, respectivement. Les impédances sont manoeuvrées en fonction de paramètres reliés au fonctionnement des deux réseaux pour varier les susceptances des liaisons de sorte à établir un transfert désiré de puissance active, tout en maintenant la puissance réactives à un niveau désiré.
Description
~2szsi2 La présente invention concerne une méthode et un système pour l'interconnexion de deux réseaux élec-triques alternatifs, synchrones ou asynchrones et triphasés fonctionnant à des tensions alternatives de fréquences égales ou voisines. Pour réaliser une telle interconnexion, la méthode et le système emploient des liaisons en quadrature.
Dans la présente divulgation et dans les revendications annexées, le terme " réseau" désigne tant les réseaux électriques triphasés et indépendants concus pour la transmission ou la distribution d'énergie électri-que, que des portions de tels réseaux.
Dans ce domaine, on sait que la plupart des systèmes d'interconnexion présentement en opération sont constitués par des attaches à courant continu qui effectuent d'un réseau à l'autre une conversion CA-CC-CA du courant électrique. Un tel système d'interconnexion a le désavan-tage de recourir à des compensateurs pour neutraliser la puissance réactive interne afin de maintenir la tension au niveau désiré aux points d'interconnexion, ainsi qu'à
des filtres pour atténuer les harmoniques générées par le système.
Dans le brevet canadien No. 1.193.351 (ROBERGE
et AL) délivré le 10 septembre 1985 au nom du Demandeur, une interconnexion de deux réseaux triphasés (comprenant chacun des phases A, s et C) au moyen d'un ensemble d'im-pédances réactives variables est décrit. Les impédances variables sont manoeuvrées pour établir (a) trois premières liaisons, ayant chacune une première susceptance, entre les phases A, les phases B et les phases C des premier et second réseaux, respectivement, (b) trois secondes liaisons, ayant chacune une seconde susceptance, entre la phase A du premier réseau et la phase C du second réseau, entre la phase B du premier réseau et la phase ~ du second ~Z~ZSlZ
réseau, et entre la phase C du premier réseau et la phase B du second réseau, respectivement, et (c) trois troisièmes liaisons, ayant chacune une troisième susceptance, entre la phase A du premier réseau et la phase B du second réseau, entre la phase B du premier réseau et la phase C du second réseau, et entre la phase C du premier réseau et la phase A du second réseau, respectivement. Un régulateur mesure des paramètres électriques associés à au moins une phase correspondante des premier et second réseaux et manoeuvre les différentes impédances réactives variables en relation avec les paramètres ainsi mesurés de sorte à varier les susceptances des liaisons. En variant de fa~on appropriée les première, seconde et troisième susceptances, un transfert de puissance active désirée d'un des deux réseaux à l'autre peut être établi, tout en maintenant la puissance réactive engagée dans ce transfert de puissance active à un niveau désiré.
Un inconvénient du système d'interconnexion du brevet canadien No. 1.193.351 est que ses éléments constituants, en particulier les impédances réactives variables, doivent être choisies pour supporter une quan-tité de puissance réactive (vars) relativement importante pour chaque watt de puissance active transférée. Le rapport vars/watt des impédances est donc élevé, ce qui amène une augmentation des coûts du système d'intercon-nexion.
Principalement, la présente invention a pour objet de proposer une méthode et un système d'interconnexion de deux réseaux électriques, synchrones ou asynchrones, et triphasés au moyen d'impédances réactives variables, dans lequel le rapport vars/watt des impédances peut être consi-dérablement réduit.
Plus particulièrement, l'invention prévoit une méthode pour l'interconnexion de deux réseaux élec-~29ZSlZ
triques alternatifs, synchrones ou asynchrones, et triphasés foncti.onnant à des tensions alternatives et triphasées respectives de fréquences égales ou voisines, comprenant les étapes suivantes:
produire, à partir de la tension triphasée d'un premier desdits deux réseaux et à l'aide de premiers moyens de transformation, des première et seconde tensions secondaires triphasées, chaque phase de la première tension secondaire étant déphasée d'un premier angle par rapport à l'une des phases de laseconde tension triphasée;
produire, à partir de la tension triphasée du second desdits deux réseaux et à l'aide de seconds mo-yens de transformation, des troisième et quatrième tensions secondaires triphasées, chaque phase de la troisième ten-sion triphasée étant déphasée par rapport à l'une des phases de la quatrième tension d'un second angle différent du premier;
au moyen d'une pluralité d'impédances réactives variables, établir deux liaisons monophasées, ayant des susceptances qui peuvent être variées, entre chaque phase des première et seconde tensions et deux phases des troi-sième et quatrième tensions qui sont déphasées dudit se-cond angle, respectivement;
mesurer des paramètres électriques reliés au fonctionnement des premier et second réseaux; et manoeuvrer les impédances réactives variables en fonction desdits paramètres mesurés pour varier les susceptances des liaisons de facon à établir à travers ces liaisons et les premiers et seconds moyens de transforma-tion un transfert désiré de puissance électrique active de l'un des premier et second réseaux à l'autre réseau tout en maintenant à un niveau désiré une puissance élec-trique réactive engagée dans le transfert de puissance active.
La présente invention prévoit en outre un systeme pour l'interconnexion de deux réseaux électriques alternatifs, synchrones ou asynchrones, et triphasés fonc-tionnant à des tensions alternatives et triphasées respec-tives de fréquences égales ou voisines, comprenant:des premiers moyens de transformation ayant (a) des enroulements primaires alimentés par la tension triphasée d'un premier des deux réseaux, et (b) des enroulements secondaires pour produire à partir de la tension triphasée du premier réseau des première et seconde tensions secondaires triphasées, chaque phase de la première tension secondaire étant déphasée d'un premier angle par rapport à l'une des phases de la seconde tension tri-phasée;
des seconds moyens de transformation ayant (a) des enroulements primaires alimentés par la tension triphasée du second des deux réseaux, et (b) des enroule-ments secondaires pour produire à partir de la tension triphasée du second réseau des troisième et quatrième tensions secondaires triphasées, chaque phase de la troi-sième tension secondaire étant déphasée par rapport à l'une des phases de la quatrième tension d'un second angle dif-férent du premier;
une pluralité d'impédances réactives variables pour établir entre chaque phase des première et seconde tensions et deux phases des troisième et quatrième ten-sions qui sont déphasées du second angle,deux liaisons monophasées de susceptances variables, respectivement;
et des moyens de régulation pour mesurer des paramètres électriques reliés au fonctionnement des premier et second réseaux, et pour manoeuvrer les impédances réac-tives variables en fonction des paramètres ainsi mesurés afin de varier les susceptances des liaisons de façon à
établir à travers ces liaisons et les premiers et seconds . moyens de transformation un transfert désiré de puissance électrique active de l'un des premier et second réseaux à l'autre réseau tout en maintenant à un niveau désiré
une puissance électrique réactive engagée dans ce trans-fert de puissance active.
Selon un mode de réalisation préféré de l'in-vention, le premier angle est 180~, le second angle est 90~, et les premiers et seconds moyens de transformation soht conc,us pour ne causer aucun déphasage entre les première et troisième tensions secondaires.
Les avantages et autres caractéristiques de la présente invention apparaltront plus clairement à la lecture de la description non limitative qui suit de modes de réalisation préférés de l'invention. Cette description est donnée avec référence aux dessins annexés dans lesquels:
La Figure 1 représente un système selon la présente invention reliant deux réseaux triphasés, syn-chrones ou asynchrones;
La Figure 2 est un schéma illustrant le prin-cipe de fonctionnement des méthode et système d'intercon-nexion selon la présente invention;
La Figure 3 est un mode de réalisation possible des impédances réactives variables du système de la Figure 1, à travers lesquelles les différentes phases des deux réseaux sont reliées;
La Figure 4 est une version modifiée du système d'interconnexion de la Figure l; et La Figure 5 est un bloc diagramme d'un régula-teur associé au système d'interconnexion des Figures 1 et 4.
La Figure l représente un système selon la présente invention reliant un premier réseau électrique 1292SiZ
1 et un second réseau électrique 2. Les deux réseaux 1 et 2 sont alternatifs, synchrones ou asynchrones, et fonctionnent à des tensions de fréquences égales ou voi-sines.
Le système d'interconnexion de la Figure 1 comprend un premier transformateur 3 (Y - y - Y6), et un second transformateur 4 (Y - y - dll).
Les enroulements primaires 5 du transformateur 3 sont reliés en Y et sont respectivement connectés aux phases Al, Bl, et Cl de la tension triphasée du premier réseau 1, tandis que les enroulements primaires 6 du transformateur 4, également reliés en Y, sont respecti-vement connectés aux phases A2, B2, et C2 de la tension triphasée du second réseau 2.
lS Les enroulements secondaires 7 du transforma-teur 3, reliés en y, produisent une première tension secondaire triphasée ayant des phases AAl, BBl et CCl, tandis que les enroulements secondaires 9, reliés en Y6, produisent une seconde tension secondaire triphasée ayant des phases AAlX, BBlX et CClX déphasées de 180~ par rap-port aux phases AAl, BBl et CCl, respectivement.
En ce qui concerne le transformate~r triphasé
4, ses enroulements secondaires 8, reliés en y, produisent une troisième tension secondaire triphasée ayant des phases AA2, BB2 et CC2, et ses enroulements secondaires 10, reliés en dll, produisent une quatrième tension secondaire tripha-sée ayant des phases AA2X, BB2X et CC2X. Les phases AA2, Bs2 et CC2 sont déphasées d'un angle de 90~ par rapport aux phases BB2X, CC2X et AA2X, respectivement.
Tel qu'il peut être constaté, aucun déphasage n'est produit par les transformateurs 3 et 4 entre les phases AAl, BBl, CCl et les phases AA2, BB2, CC2, respec-tivement, puisque les enroulements du transformateur 3 sont reliés en Y - Y ~ Y6 et les enroulements du transformateur 4 9;ZSl;2 en Y - y - d Une pluralité d'impédances réactives variables étabLissent trois groupes de liaisons monophasées ayant des susceptances variables, à savoir: Bll, B21, B31, et B4 B12, B22, B32 et B42; et B13, B23, B33 et B43-En ce qui concerne le premier groupe de quatre liaisons Bll - B41, la liaison Bll relie les phases AAl et AA2, la liaison B21 relie les phases AAlX et AA2, la liaison B31 relie les phases AAl et BB2X, et la liaison B41 relie les phases AAlX et BB2X. En conséquence, les liaisons Bll et B31 ont leurs bornes de gauche reliées à la même phase, à savoir AAl, et leurs bornes de droite respecti-vement reliées à deux phases en quadrature, c'est-à-dire déphasées l'une par rapport à l'autre d'un angle de 90~, à savoir AA2 et BB2X. De la même façon, les interconnexions B21 et B41 ont leurs bornes de gauche reliées à la même phase, AAlX, mais leurs bornes de droite respectivement reliées aux phases AA2 et BB2X, qui sont en quadrature, c'est-à-dire déphasées de 90~. En conséquence, les liaisons Bll et B2 ont leurs bornes de droite reliées à la même phase, AA2, et leurs bornes de gauche respectivement reliées à deux phases décalées d'un angle de 180~ l'une par rapport à
l'autre, à savoir AAl et AAlX. Les liaisons B31 et B41 ont aussi leurs bornes de droite reliées à une même phase, BB2X, mais leurs bornes de gauche respectivement reliées aux phases AAl et AAlX, déphasées de 180~. Aucun dépha-sage n'est produit par les transformateurs 3 et 4 entre les phases AAl et AA2 (liaison Bll). Toutefois, ces deux transformateurs 3 et 4 produisent (a) un déphasage de 180~ entre les phases AAlX et AA2 (liaison B21), (b) un déphasage de 90~ (quadrature) de la phase AAl par rapport à la phase BB2X (liaison B31), et (c) un déphasage de -90~ (quadrature) de la phase AAlX par rapport à la phase BB2X (liaison B41).
1;29251Z
Les deux autres groupes de quatre liaisons B12 - B42 et B13 - B43 sont similaires, mais relient des phases différentes, à savoir (a) les phases BBl, BBlX et BB2, CC2X, et (b) les phases CCl, CClX et CC2, AA2X, res-pectivement. Plus particulièrement, la liaison B12 relieles phases BBl et BB2, la liaison B22 les phases BBlX et BB2, la liaison B32 les phases sBl et CC2X, la liaison B42 les phases BBlX et CC2X, la liaison B13 les phases CCl et CC2, la liaison B23 les phases CClX et CC2, la liaison B33 les phases CCl et AA2X, et la liaison B43 les phases CClX et AA2X.
Evidemment, il n'est pas nécessaire que les deux réseaux 1 et 2 fonctionnent à des tensions de même amplitude. En effet, ils peuvent fonctionner à des ten-sions d'amplitudes différentes pourvu que les transforma-teurs 3 et 4 aient des rapports de transformation adéquats pour produire des tensions triphasées secondaires d'ampli-tude appropriée pour permettre le transfert de puissance active de l'un quelconque des deux réseaux 1 et 2 à l'autre réseau. Pour fins d'exemple, l'amplitude des quatre ten-sions secondaires triphasées peut être la même.
Le principe de fonctionnement du système d'in-terconnexion selon la présente invention sera maintenant décrit avec référence à la Figure 2, pour l'un des trois groupes de quatre liaisons, Bll - B41, gardant à l'esprit que ce principe de fonctionnement s'applique également pour les deux autres groupes, B12 - s42 et B13 - B43.
Dans la description qui suit, les variables soulignées sont des variables complexes et les définitions suivantes doivent être considérées:
-1 tension complexe de la phase AAl;
VlX tension complexe de la phase AAlX;
V : tension complexe de la phase AA2;
Dans la présente divulgation et dans les revendications annexées, le terme " réseau" désigne tant les réseaux électriques triphasés et indépendants concus pour la transmission ou la distribution d'énergie électri-que, que des portions de tels réseaux.
Dans ce domaine, on sait que la plupart des systèmes d'interconnexion présentement en opération sont constitués par des attaches à courant continu qui effectuent d'un réseau à l'autre une conversion CA-CC-CA du courant électrique. Un tel système d'interconnexion a le désavan-tage de recourir à des compensateurs pour neutraliser la puissance réactive interne afin de maintenir la tension au niveau désiré aux points d'interconnexion, ainsi qu'à
des filtres pour atténuer les harmoniques générées par le système.
Dans le brevet canadien No. 1.193.351 (ROBERGE
et AL) délivré le 10 septembre 1985 au nom du Demandeur, une interconnexion de deux réseaux triphasés (comprenant chacun des phases A, s et C) au moyen d'un ensemble d'im-pédances réactives variables est décrit. Les impédances variables sont manoeuvrées pour établir (a) trois premières liaisons, ayant chacune une première susceptance, entre les phases A, les phases B et les phases C des premier et second réseaux, respectivement, (b) trois secondes liaisons, ayant chacune une seconde susceptance, entre la phase A du premier réseau et la phase C du second réseau, entre la phase B du premier réseau et la phase ~ du second ~Z~ZSlZ
réseau, et entre la phase C du premier réseau et la phase B du second réseau, respectivement, et (c) trois troisièmes liaisons, ayant chacune une troisième susceptance, entre la phase A du premier réseau et la phase B du second réseau, entre la phase B du premier réseau et la phase C du second réseau, et entre la phase C du premier réseau et la phase A du second réseau, respectivement. Un régulateur mesure des paramètres électriques associés à au moins une phase correspondante des premier et second réseaux et manoeuvre les différentes impédances réactives variables en relation avec les paramètres ainsi mesurés de sorte à varier les susceptances des liaisons. En variant de fa~on appropriée les première, seconde et troisième susceptances, un transfert de puissance active désirée d'un des deux réseaux à l'autre peut être établi, tout en maintenant la puissance réactive engagée dans ce transfert de puissance active à un niveau désiré.
Un inconvénient du système d'interconnexion du brevet canadien No. 1.193.351 est que ses éléments constituants, en particulier les impédances réactives variables, doivent être choisies pour supporter une quan-tité de puissance réactive (vars) relativement importante pour chaque watt de puissance active transférée. Le rapport vars/watt des impédances est donc élevé, ce qui amène une augmentation des coûts du système d'intercon-nexion.
Principalement, la présente invention a pour objet de proposer une méthode et un système d'interconnexion de deux réseaux électriques, synchrones ou asynchrones, et triphasés au moyen d'impédances réactives variables, dans lequel le rapport vars/watt des impédances peut être consi-dérablement réduit.
Plus particulièrement, l'invention prévoit une méthode pour l'interconnexion de deux réseaux élec-~29ZSlZ
triques alternatifs, synchrones ou asynchrones, et triphasés foncti.onnant à des tensions alternatives et triphasées respectives de fréquences égales ou voisines, comprenant les étapes suivantes:
produire, à partir de la tension triphasée d'un premier desdits deux réseaux et à l'aide de premiers moyens de transformation, des première et seconde tensions secondaires triphasées, chaque phase de la première tension secondaire étant déphasée d'un premier angle par rapport à l'une des phases de laseconde tension triphasée;
produire, à partir de la tension triphasée du second desdits deux réseaux et à l'aide de seconds mo-yens de transformation, des troisième et quatrième tensions secondaires triphasées, chaque phase de la troisième ten-sion triphasée étant déphasée par rapport à l'une des phases de la quatrième tension d'un second angle différent du premier;
au moyen d'une pluralité d'impédances réactives variables, établir deux liaisons monophasées, ayant des susceptances qui peuvent être variées, entre chaque phase des première et seconde tensions et deux phases des troi-sième et quatrième tensions qui sont déphasées dudit se-cond angle, respectivement;
mesurer des paramètres électriques reliés au fonctionnement des premier et second réseaux; et manoeuvrer les impédances réactives variables en fonction desdits paramètres mesurés pour varier les susceptances des liaisons de facon à établir à travers ces liaisons et les premiers et seconds moyens de transforma-tion un transfert désiré de puissance électrique active de l'un des premier et second réseaux à l'autre réseau tout en maintenant à un niveau désiré une puissance élec-trique réactive engagée dans le transfert de puissance active.
La présente invention prévoit en outre un systeme pour l'interconnexion de deux réseaux électriques alternatifs, synchrones ou asynchrones, et triphasés fonc-tionnant à des tensions alternatives et triphasées respec-tives de fréquences égales ou voisines, comprenant:des premiers moyens de transformation ayant (a) des enroulements primaires alimentés par la tension triphasée d'un premier des deux réseaux, et (b) des enroulements secondaires pour produire à partir de la tension triphasée du premier réseau des première et seconde tensions secondaires triphasées, chaque phase de la première tension secondaire étant déphasée d'un premier angle par rapport à l'une des phases de la seconde tension tri-phasée;
des seconds moyens de transformation ayant (a) des enroulements primaires alimentés par la tension triphasée du second des deux réseaux, et (b) des enroule-ments secondaires pour produire à partir de la tension triphasée du second réseau des troisième et quatrième tensions secondaires triphasées, chaque phase de la troi-sième tension secondaire étant déphasée par rapport à l'une des phases de la quatrième tension d'un second angle dif-férent du premier;
une pluralité d'impédances réactives variables pour établir entre chaque phase des première et seconde tensions et deux phases des troisième et quatrième ten-sions qui sont déphasées du second angle,deux liaisons monophasées de susceptances variables, respectivement;
et des moyens de régulation pour mesurer des paramètres électriques reliés au fonctionnement des premier et second réseaux, et pour manoeuvrer les impédances réac-tives variables en fonction des paramètres ainsi mesurés afin de varier les susceptances des liaisons de façon à
établir à travers ces liaisons et les premiers et seconds . moyens de transformation un transfert désiré de puissance électrique active de l'un des premier et second réseaux à l'autre réseau tout en maintenant à un niveau désiré
une puissance électrique réactive engagée dans ce trans-fert de puissance active.
Selon un mode de réalisation préféré de l'in-vention, le premier angle est 180~, le second angle est 90~, et les premiers et seconds moyens de transformation soht conc,us pour ne causer aucun déphasage entre les première et troisième tensions secondaires.
Les avantages et autres caractéristiques de la présente invention apparaltront plus clairement à la lecture de la description non limitative qui suit de modes de réalisation préférés de l'invention. Cette description est donnée avec référence aux dessins annexés dans lesquels:
La Figure 1 représente un système selon la présente invention reliant deux réseaux triphasés, syn-chrones ou asynchrones;
La Figure 2 est un schéma illustrant le prin-cipe de fonctionnement des méthode et système d'intercon-nexion selon la présente invention;
La Figure 3 est un mode de réalisation possible des impédances réactives variables du système de la Figure 1, à travers lesquelles les différentes phases des deux réseaux sont reliées;
La Figure 4 est une version modifiée du système d'interconnexion de la Figure l; et La Figure 5 est un bloc diagramme d'un régula-teur associé au système d'interconnexion des Figures 1 et 4.
La Figure l représente un système selon la présente invention reliant un premier réseau électrique 1292SiZ
1 et un second réseau électrique 2. Les deux réseaux 1 et 2 sont alternatifs, synchrones ou asynchrones, et fonctionnent à des tensions de fréquences égales ou voi-sines.
Le système d'interconnexion de la Figure 1 comprend un premier transformateur 3 (Y - y - Y6), et un second transformateur 4 (Y - y - dll).
Les enroulements primaires 5 du transformateur 3 sont reliés en Y et sont respectivement connectés aux phases Al, Bl, et Cl de la tension triphasée du premier réseau 1, tandis que les enroulements primaires 6 du transformateur 4, également reliés en Y, sont respecti-vement connectés aux phases A2, B2, et C2 de la tension triphasée du second réseau 2.
lS Les enroulements secondaires 7 du transforma-teur 3, reliés en y, produisent une première tension secondaire triphasée ayant des phases AAl, BBl et CCl, tandis que les enroulements secondaires 9, reliés en Y6, produisent une seconde tension secondaire triphasée ayant des phases AAlX, BBlX et CClX déphasées de 180~ par rap-port aux phases AAl, BBl et CCl, respectivement.
En ce qui concerne le transformate~r triphasé
4, ses enroulements secondaires 8, reliés en y, produisent une troisième tension secondaire triphasée ayant des phases AA2, BB2 et CC2, et ses enroulements secondaires 10, reliés en dll, produisent une quatrième tension secondaire tripha-sée ayant des phases AA2X, BB2X et CC2X. Les phases AA2, Bs2 et CC2 sont déphasées d'un angle de 90~ par rapport aux phases BB2X, CC2X et AA2X, respectivement.
Tel qu'il peut être constaté, aucun déphasage n'est produit par les transformateurs 3 et 4 entre les phases AAl, BBl, CCl et les phases AA2, BB2, CC2, respec-tivement, puisque les enroulements du transformateur 3 sont reliés en Y - Y ~ Y6 et les enroulements du transformateur 4 9;ZSl;2 en Y - y - d Une pluralité d'impédances réactives variables étabLissent trois groupes de liaisons monophasées ayant des susceptances variables, à savoir: Bll, B21, B31, et B4 B12, B22, B32 et B42; et B13, B23, B33 et B43-En ce qui concerne le premier groupe de quatre liaisons Bll - B41, la liaison Bll relie les phases AAl et AA2, la liaison B21 relie les phases AAlX et AA2, la liaison B31 relie les phases AAl et BB2X, et la liaison B41 relie les phases AAlX et BB2X. En conséquence, les liaisons Bll et B31 ont leurs bornes de gauche reliées à la même phase, à savoir AAl, et leurs bornes de droite respecti-vement reliées à deux phases en quadrature, c'est-à-dire déphasées l'une par rapport à l'autre d'un angle de 90~, à savoir AA2 et BB2X. De la même façon, les interconnexions B21 et B41 ont leurs bornes de gauche reliées à la même phase, AAlX, mais leurs bornes de droite respectivement reliées aux phases AA2 et BB2X, qui sont en quadrature, c'est-à-dire déphasées de 90~. En conséquence, les liaisons Bll et B2 ont leurs bornes de droite reliées à la même phase, AA2, et leurs bornes de gauche respectivement reliées à deux phases décalées d'un angle de 180~ l'une par rapport à
l'autre, à savoir AAl et AAlX. Les liaisons B31 et B41 ont aussi leurs bornes de droite reliées à une même phase, BB2X, mais leurs bornes de gauche respectivement reliées aux phases AAl et AAlX, déphasées de 180~. Aucun dépha-sage n'est produit par les transformateurs 3 et 4 entre les phases AAl et AA2 (liaison Bll). Toutefois, ces deux transformateurs 3 et 4 produisent (a) un déphasage de 180~ entre les phases AAlX et AA2 (liaison B21), (b) un déphasage de 90~ (quadrature) de la phase AAl par rapport à la phase BB2X (liaison B31), et (c) un déphasage de -90~ (quadrature) de la phase AAlX par rapport à la phase BB2X (liaison B41).
1;29251Z
Les deux autres groupes de quatre liaisons B12 - B42 et B13 - B43 sont similaires, mais relient des phases différentes, à savoir (a) les phases BBl, BBlX et BB2, CC2X, et (b) les phases CCl, CClX et CC2, AA2X, res-pectivement. Plus particulièrement, la liaison B12 relieles phases BBl et BB2, la liaison B22 les phases BBlX et BB2, la liaison B32 les phases sBl et CC2X, la liaison B42 les phases BBlX et CC2X, la liaison B13 les phases CCl et CC2, la liaison B23 les phases CClX et CC2, la liaison B33 les phases CCl et AA2X, et la liaison B43 les phases CClX et AA2X.
Evidemment, il n'est pas nécessaire que les deux réseaux 1 et 2 fonctionnent à des tensions de même amplitude. En effet, ils peuvent fonctionner à des ten-sions d'amplitudes différentes pourvu que les transforma-teurs 3 et 4 aient des rapports de transformation adéquats pour produire des tensions triphasées secondaires d'ampli-tude appropriée pour permettre le transfert de puissance active de l'un quelconque des deux réseaux 1 et 2 à l'autre réseau. Pour fins d'exemple, l'amplitude des quatre ten-sions secondaires triphasées peut être la même.
Le principe de fonctionnement du système d'in-terconnexion selon la présente invention sera maintenant décrit avec référence à la Figure 2, pour l'un des trois groupes de quatre liaisons, Bll - B41, gardant à l'esprit que ce principe de fonctionnement s'applique également pour les deux autres groupes, B12 - s42 et B13 - B43.
Dans la description qui suit, les variables soulignées sont des variables complexes et les définitions suivantes doivent être considérées:
-1 tension complexe de la phase AAl;
VlX tension complexe de la phase AAlX;
V : tension complexe de la phase AA2;
-2 -2X ; tension complexe de la phase BB2X;
13 courant complexe à travers les liaisons Bll et B31;
I24 courant complexe à travers les liaisons B21 et B41;
-12 courant complexe à travers les liaisons Bll et B21;
_34 courant complexe à travers les liaisons B31 et B41;
Yl admittance complexe de la liaison Bll;
Y2 admittance complexe de la liaison B21;
Y3 : admittance complexe de la liaison B31;
Y4 : admittance complexe de la liaison B41;
Il : courant complexe à travers la liaison Bll;
I2 courant complexe à travers la liaison B21;
I3 : courant complexe à travers la liaison B31;
I4 : courant complexe à travers la liaison B41;
SIN la puissance complexe d'entrée provenant du premier réseau l;
SOUT la puissance complexe de sortie fournie au réseau 2;
PIN puissance active d'entrée provenant du réseau l;
POUT puissance active de sortie fournie au réseau 2; et QIN' QOUT : les puissances réactives d'entrée et de sortie engagées dans le transfert de puissance active (PIN, PoUT) du premier réseau 1 vers le second réseau 2.
.
, ~29;2512 Considérant les liaisons Bll à B41 purement réactives, les admittances de celles-ci, c'est-à-dire leurssusceptances, peuvent être variées selon les quatre relations suivantes par rapport à l'angle de phase ~
entre les phases Al, sl et Cl de la tension triphasée du premier réseau 1 et les phases correspondantes A2, B2 et C2 de la tension triphasée du second réseau 2, et par rapport à deux variables qui peuvent etre ajustées, à savoir la susceptance B et l'angle ~ :
Yl = ~i B sin ( ~+ ~ ) (1) Y2 = j B sin ( ~+ ~ ) (2) Y3 = -j B cos ( ~+ ~ ) ~3) Y4 = j B cos ( ~+ ~ ) (4) Cette fac,on de varier les susceptances des liaisons Bll à B41 n'est donnée qu'à titre d'exemple non limitatif seulement.
Utilisant les valeurs d'admittance Yl à Y4 ci-dessus, la puissance complexe d'entrée SIN et la puissance complexe de sortie SOUT peuvent être calculées comme suit:
S = Vi I13* + VlX I24* = 2 B Vl 2 {
-OUT V2 I12 + -2X I34* = 2 B VI V2 {cos~ + j sin~ (6) A partir des équations 5 et 6, la puissance active d'entrée PIN, la puissance active de sortie PoUT, les puissances réactives d'entrée QIN et de sortie QOUT
engagées dans le transfert de puissance active (PIN, PoUT) peuvent etre exprimées de la fac,on suivante:
-- 1~ --1~9Z5i2 IN OUT 2 B V1 V2 COS ~ (7) QIN ~ 2 B V1 V2 sin ~ (8) S QOUT 1 2 ~ ( ) Les signes positifs ou négatifs des diffé-rentes puissances sont donnés en relation avec la direction des flèches dans la Figure 2 des dessins. V1 et V2 sont respectivement l'amplitude du phaseur des tensions com-plexes Vl et Vlx et l'amplitude du phaseur des tensions complexes V2 et V2x. Il est très intéressant de noter que les différentes puissances PIN' POUT, QIN et QOUT
complètement indépendantes de l'angle de phase ~ entre les tensions triphasées des premier et second réseaux 1 et 2.
En outre, les puissances réactives d'entrée et de sortie QIN
et QOUT sont de directions opposées mais d'amplitudes égales.
Il y a donc deux équations, une pour PIN et PoUT et l'autre pour QIN et QOUT' et deux variables ajustables, à savoir la susceptance B et l'angle ~ . En ajustant de facon appro-priée cette susceptance B et cet angle ~ , le niveau et la direction du transfert de puissance active d'un réseau à
l'autre (PIN, PoUT) peuvent être ajustés tel que désiré, tandis qu'une quantité désirée de puissance réactive (QIN~
QOUT) engagée dans le transfert de puissance active est produite ou absorbée par les impédances réactives variables.
Il est même possible d'annuler les puissances réactives QIN et QOUT en choisissant ~ = 0. Dans ce dernier cas, lors-que la valeur de la susceptance B est choisie de facon adé-quate, il est possible de transférer la puissance activedésirée de l'un des deux réseaux à l'autre sans que les impédances réactives variables ne porduisent ou n'absorbent de la puissance réactive.
La Figure 3 des dessins illustre un exemple -.
l~ZSlZ
non limitatif de réalisation des impédances réactives variables du système d'interconnexion de la Figure 1.
A partir des équations (1) et (2), on s'aperçoit que la liaison Bll est inductive ou capaci-tive lorsque la liaison B21 est capacitive ou inductive, respectivement. Donc les liaisons sll et s21 peuvent être établies au moyen d'une impédance réactive variable comprenant un banc d'inductances 11 reliées en paral-lèle et un banc de condensateurs 12 également reliés en parallèle. Les inductances 11 sont commutées au moyen de valves à thyristor 13 tandis que les condensateurs 12 sont commutés au moyen de valves à thyristor 14. Une induc-tance 15 est reliée en série avec chaque condensateur 12 pour ainsi protéger les valves à thyristor 14. Bien entendu, un nombre adéquat d'inductances 11 et de condensateurs 12 peuvent être prévus selon les exigences d'une applica-tion donnée. Les valeurs fixes d'inductance et de capacité
des inductances 11 et des condensateurs 12 peuvent suivre une progression géométrique ou encore varier de façon arith-métique. Une inductance variable et un condensateur varia-ble peuvent en outre etre insérés dans les bancs respec-tifs. Selon une alternative, une inductance contrôlée en phase peut éventuellement être prévue dans le banc d'inductances 11.
Les bancs d'inductances 11 et de condensa-teurs 12 sont reliés d'un côté à la phase AA2, et de l'autre côté aux phases AAl et AAlX à travers des valves à thy-ristor 16, 17, 18 et 19. Lorsque la liaison Bll doit être inductive, la valve à thyristor 16 est fermée, tandis que la valve à thyristor 18 est ouverte. Lorsque la même liai-son Bll doit être capacitive, la valve à thyristor 18 est fermée tandis que la valve à thyristor 16 est ouverte.
De la même facon, la valve à thyristor 17 est fermée et la valve 19 est ouverte lorsque la liaison B21 doit être ' ~Z9Z51Z
inductive, tandis que la valve 19 est fermée et la valve 17 ouverte lorsque cette dernière liaison doit être capa-citive.
Bien que les valves 13 et 14 peuvent avantageu-sement être constituées de valves à thyristor, les valves 16, 17, 18 et 19 peuvent être remplacées par des triacs, ou encore par des contacts mécaniques manoeuvrés de facon électromagnétique, puisque la vitesse et la fréquence de commutation requises pour les valves 16, 17, 18 et 19 sont faibles comparées à celles des valves 13 et 14.
Evidemment, cinq autres bancs d'inductances 11 et cinq autres bancs de condensateurs 12 telles qu'illus-trées à la Figure 3 doivent être prévues pour établir les cinq autres paires de liaisons B31, B41; B12, B22;
B32, B42; B13~ B23; et B33, B43-La Figure 4 illustre un système d'interconnexion similaire à celui de la Figure 1, sauf que le transformateur triphasé 3 a des enroulements reliés en Y - dl - d7 et que le transformateur triphasé 4 a des enroulements reliés en Y - dl - y. Une personne versée dans la technique peut facilement constater que les transformateurs 3 et 4 de la Figure 4 produisent un déphasage de -30~ des phases AAl, BBl, CCl, AAlX, BBlX, CClX, AA2, BB2, CC2, AA2X, BB2X et CC2X par rapport aux mêmes phases dans la Figure 1. Comme toutes les phases des tensions secondaires sont déphasées du même angle, le système d'interconnexion de la Figure 4 fonctionne de la même facon que celle décrite ci-dessus avec référence aux Figures 1 et 2. Ceci demeure valide pour tout déphasage pourvu que toutes les phases des tensions secondaires soient décalées du même angle.
La Figure 5 des dessins annexés montre la structure d'un régulateur 20 qui manoeuvre les impédances réactives variables de sorte à établir les différentes 1 B41, B12 - 842, et B13 - B43. Bien 129ZSlZ
entendu, les impédances variables sont manoeuvrées à travers les valves à thyristor 13, 14, 16, 17, 18 et 19 de la Figure 3.
Le régulateur 20 comprend un circuit d'entrée 28 muni d'un circuit de mesure 21 alimenté par les tensions Al' VBl, Vcl (identifiées dans la Figure 1) du premier réseau 1 à travers des transformateurs de tension 22, par les courants monophasés IAl, IBl et I
(identifiés dans la Figure 1) du premier réseau 1 à
travers des transformateurs de courant 23, par les tensions monophasées VA2, VB2 et Vc2 (identifiées dans la Figure 1) du second réseau 2 à travers des transformateurs de tension 24, et par les courants monophasés IA2, IB2 et IC2 (iden-tifiés dans la Figure 1) du second réseau 2 à travers des transformateurs de courant 25. Le circuit de mesure 21 produit des signaux de sortie représentatifs des tensions monophasées VAl, VBl~ Vcl~ VA2' VB2 C2 courants monophasés IAl~ Igl~ Icl' IA2' IB2 et IC2 Le circuit d'entrée 28 comprend en outre un circuit 27 alimenté par les signaux de sortie précités provenant du circuit de mesure 21 pour déterminer à partir de ces signaux (a) l'angle de phase ~ entre les tensions VAl et VA2, les tensions VBl et VB2, et les tensions Vcl et Vc2, (b) la puissance active PA actuellement transférée de l'un des premier et second réseaux 1 et 2 à l'autre de ces deux réseaux, et (c) la puissance reactive QA actuellement en-gagée dans le transfert actuel de puissance active PA
Le régulateur 20 comprend en outre un contrô-leur 26 ayant des premiers moyens de calcul 29 alimentés par les signaux proven-ant du circuit de mesure 21, les signaux ~'PA and QA provenant du circuit 27, un signal de contrôle PCONTROLE représentatif du transfert désiré de puissance active d'un réseau 1 ou 2 à l'autre réseau, un signal de le QCONTROLE représentatif du niveau désiré de 129'~S12 puissance réactive engagée dans le transfert désiré de puissance active, et un signal de contrôle VCONTROLE repré-sentatif d'une amplitude désirée de la tension triphasée d'un des premier et second réseaux 1 et 2. A partir de ces diff-.érents signaux, les moyens 29 calculent des valeurs pour les puissances définies ci-dessus PIN' POUT' QIN
et QOUT' et pour les amplitudes V1 et V2 des phaseurs, qui sont par la suite utilisées pour calculer la suscep~
tance B1 des liaisons Bll, B12 et Bl3, la susceptance B2 des liaisons B21, B22 et B23, la susceptance B3 des liai-sons B31, B32 et B33, et la susceptance B4 des liaisons B41~ 2 3 Le contrôleur 26 est aussi muni de seconds moyens de calcul 30, alimentés par les signaux PIN~ PoUT~ QIN~
QOUT' V1 et V2 provenant des moyens de calcul 29, pour calculer la susceptance B et l'angle ~ , à l'aide des équa-tions (7), (8) et (9). Le contrôleur 26 comporte de plus des troisièmes moyens de calcul 31 pour calculer à partir des variables B et ~ et de l'angle ~ provenant du circuit 27 les susceptances Bl, B2, B3 et B4 utilisant les équa-tions suivantes:
B1 = -B sin (~ +~ ) (10) B2 = B sin (~ +~ ) (11) B3 = -B cos (~ +~ ) (12) s4 = B cos (~ +~ ) (13) Les équations (10), (11), (12) et (13) sont respectivement dérivées des équations (1), (2), (3) et (4), prenant en considération que les impédances réactives variables du système d'interconnexion sont purement réac tives.
Le contrôleur 26 comprend finalement un circuit 32 de manoeuvre des impédances variables qui agit sur les 129;2S12 valves à thyristor 13, 14, et 16 à 19 de toutes ces impé-dances pour ajuster les susceptances Bl, B2, B3 et B4 des liaisons Bll - B41, B12 - B42, et B13 - B43 aux valeurs calculées par les moyens de calcul 31.
Le contrôleur 26 est avantageusement concu autour d'un microprocesseur. Les susceptances des diffé-rentes liaisons peuvent être choisies par le contrôleur 26 dans une matrice de valeurs de ces susceptances mémo-risées dans le microprocesseur, en fonction de signaux d'entrée appropriés. Le microprocesseur peut aussi cal-culer les susceptances en temps réel, tel que décrit avec référence à la Figure 5, pourvu qu'un tel calcul soit suf-fisamment rapide.
Les signaux d'entrée P et Q
CONTROLE CONTROLE
peuvent être variés de sorte à moduler le transfert de puissance active de l'un des réseaux à l'autre réseau et la puissance réactive engagée dans ce transfert de puis-sance active pour ainsi amortir des oscillations se pro-duisant sur au moins un des premier et second réseaux.
Le signal de contrôle d'entrée VCoNTRoLE appliqué
aux moyens de calcul 29 permet le calcul de susceptances Bl, B2, B3 et B4 appropriées pour produire ou absorber une quantité déterminée de puissance réactive qui permet de réguler en amplitude la tension triphasée de l'un des deux réseaux 1 et 2 à cette valeur VCONTROLE- Le syStème d'interconnexion fonctionne alors en compensateur statique.
Les moyens de calcul 29 peuvent être programmés pour donner priorité à au moins un des signaux de contrôle CONTROLE' QCONTROLE et VcONTROLE. Dépendant du signal de contrôle prioritaire, les valeurs PIN, PoUT, QIN, QOUT~
Vl et V2 sont calculées par les moyens de calcul 29 de sorte à obtenir des susceptances Bl, B2, B3 et B4 adéquates pour établir avec priorité, soit un transfert désiré de puissance active d' Ull réseau à l'autre, soit un niveau désiré de 1292SiZ
puissance réactive engagée dans le transfert de puissance active, soit une amplitude désirée de la tension triphasée de l'un des deux réseaux en produisant ou en absorbant au moyen des impédances variables une quantité donnée de puis-sance réactive. Bien entendu, les priorités précitéespeuvent être programmées ou modifiées à volonté.
Finalement, il doit être mentionné que les puissances données par les équations (5), (6), (7), [8) et (9) sont des puissances monophasées, tandis que les p is ce A' QA' PCONTROLE' QCONTROLE g peuvent être des puissances soit monophasées soit tri-phasées. La conversion d'une puissance monophasée en une puissance triphasée peut être facilement réalisée, tel qu'il est bien connu de l'homme de l'art, en multipliant la puissance monophasée par un facteur 3.
Bien que la présente invention ait été décrite ci-dessus à l'aide de modes de réalisation préférés de celle-ci, il doit être mentionné que de tels modes de réalisation peuvent être modifiés à volonté, à l'inté-rieur de l'étendue des revendications ci-jointes, sans changer ni altérer la nature de l'invention.
13 courant complexe à travers les liaisons Bll et B31;
I24 courant complexe à travers les liaisons B21 et B41;
-12 courant complexe à travers les liaisons Bll et B21;
_34 courant complexe à travers les liaisons B31 et B41;
Yl admittance complexe de la liaison Bll;
Y2 admittance complexe de la liaison B21;
Y3 : admittance complexe de la liaison B31;
Y4 : admittance complexe de la liaison B41;
Il : courant complexe à travers la liaison Bll;
I2 courant complexe à travers la liaison B21;
I3 : courant complexe à travers la liaison B31;
I4 : courant complexe à travers la liaison B41;
SIN la puissance complexe d'entrée provenant du premier réseau l;
SOUT la puissance complexe de sortie fournie au réseau 2;
PIN puissance active d'entrée provenant du réseau l;
POUT puissance active de sortie fournie au réseau 2; et QIN' QOUT : les puissances réactives d'entrée et de sortie engagées dans le transfert de puissance active (PIN, PoUT) du premier réseau 1 vers le second réseau 2.
.
, ~29;2512 Considérant les liaisons Bll à B41 purement réactives, les admittances de celles-ci, c'est-à-dire leurssusceptances, peuvent être variées selon les quatre relations suivantes par rapport à l'angle de phase ~
entre les phases Al, sl et Cl de la tension triphasée du premier réseau 1 et les phases correspondantes A2, B2 et C2 de la tension triphasée du second réseau 2, et par rapport à deux variables qui peuvent etre ajustées, à savoir la susceptance B et l'angle ~ :
Yl = ~i B sin ( ~+ ~ ) (1) Y2 = j B sin ( ~+ ~ ) (2) Y3 = -j B cos ( ~+ ~ ) ~3) Y4 = j B cos ( ~+ ~ ) (4) Cette fac,on de varier les susceptances des liaisons Bll à B41 n'est donnée qu'à titre d'exemple non limitatif seulement.
Utilisant les valeurs d'admittance Yl à Y4 ci-dessus, la puissance complexe d'entrée SIN et la puissance complexe de sortie SOUT peuvent être calculées comme suit:
S = Vi I13* + VlX I24* = 2 B Vl 2 {
-OUT V2 I12 + -2X I34* = 2 B VI V2 {cos~ + j sin~ (6) A partir des équations 5 et 6, la puissance active d'entrée PIN, la puissance active de sortie PoUT, les puissances réactives d'entrée QIN et de sortie QOUT
engagées dans le transfert de puissance active (PIN, PoUT) peuvent etre exprimées de la fac,on suivante:
-- 1~ --1~9Z5i2 IN OUT 2 B V1 V2 COS ~ (7) QIN ~ 2 B V1 V2 sin ~ (8) S QOUT 1 2 ~ ( ) Les signes positifs ou négatifs des diffé-rentes puissances sont donnés en relation avec la direction des flèches dans la Figure 2 des dessins. V1 et V2 sont respectivement l'amplitude du phaseur des tensions com-plexes Vl et Vlx et l'amplitude du phaseur des tensions complexes V2 et V2x. Il est très intéressant de noter que les différentes puissances PIN' POUT, QIN et QOUT
complètement indépendantes de l'angle de phase ~ entre les tensions triphasées des premier et second réseaux 1 et 2.
En outre, les puissances réactives d'entrée et de sortie QIN
et QOUT sont de directions opposées mais d'amplitudes égales.
Il y a donc deux équations, une pour PIN et PoUT et l'autre pour QIN et QOUT' et deux variables ajustables, à savoir la susceptance B et l'angle ~ . En ajustant de facon appro-priée cette susceptance B et cet angle ~ , le niveau et la direction du transfert de puissance active d'un réseau à
l'autre (PIN, PoUT) peuvent être ajustés tel que désiré, tandis qu'une quantité désirée de puissance réactive (QIN~
QOUT) engagée dans le transfert de puissance active est produite ou absorbée par les impédances réactives variables.
Il est même possible d'annuler les puissances réactives QIN et QOUT en choisissant ~ = 0. Dans ce dernier cas, lors-que la valeur de la susceptance B est choisie de facon adé-quate, il est possible de transférer la puissance activedésirée de l'un des deux réseaux à l'autre sans que les impédances réactives variables ne porduisent ou n'absorbent de la puissance réactive.
La Figure 3 des dessins illustre un exemple -.
l~ZSlZ
non limitatif de réalisation des impédances réactives variables du système d'interconnexion de la Figure 1.
A partir des équations (1) et (2), on s'aperçoit que la liaison Bll est inductive ou capaci-tive lorsque la liaison B21 est capacitive ou inductive, respectivement. Donc les liaisons sll et s21 peuvent être établies au moyen d'une impédance réactive variable comprenant un banc d'inductances 11 reliées en paral-lèle et un banc de condensateurs 12 également reliés en parallèle. Les inductances 11 sont commutées au moyen de valves à thyristor 13 tandis que les condensateurs 12 sont commutés au moyen de valves à thyristor 14. Une induc-tance 15 est reliée en série avec chaque condensateur 12 pour ainsi protéger les valves à thyristor 14. Bien entendu, un nombre adéquat d'inductances 11 et de condensateurs 12 peuvent être prévus selon les exigences d'une applica-tion donnée. Les valeurs fixes d'inductance et de capacité
des inductances 11 et des condensateurs 12 peuvent suivre une progression géométrique ou encore varier de façon arith-métique. Une inductance variable et un condensateur varia-ble peuvent en outre etre insérés dans les bancs respec-tifs. Selon une alternative, une inductance contrôlée en phase peut éventuellement être prévue dans le banc d'inductances 11.
Les bancs d'inductances 11 et de condensa-teurs 12 sont reliés d'un côté à la phase AA2, et de l'autre côté aux phases AAl et AAlX à travers des valves à thy-ristor 16, 17, 18 et 19. Lorsque la liaison Bll doit être inductive, la valve à thyristor 16 est fermée, tandis que la valve à thyristor 18 est ouverte. Lorsque la même liai-son Bll doit être capacitive, la valve à thyristor 18 est fermée tandis que la valve à thyristor 16 est ouverte.
De la même facon, la valve à thyristor 17 est fermée et la valve 19 est ouverte lorsque la liaison B21 doit être ' ~Z9Z51Z
inductive, tandis que la valve 19 est fermée et la valve 17 ouverte lorsque cette dernière liaison doit être capa-citive.
Bien que les valves 13 et 14 peuvent avantageu-sement être constituées de valves à thyristor, les valves 16, 17, 18 et 19 peuvent être remplacées par des triacs, ou encore par des contacts mécaniques manoeuvrés de facon électromagnétique, puisque la vitesse et la fréquence de commutation requises pour les valves 16, 17, 18 et 19 sont faibles comparées à celles des valves 13 et 14.
Evidemment, cinq autres bancs d'inductances 11 et cinq autres bancs de condensateurs 12 telles qu'illus-trées à la Figure 3 doivent être prévues pour établir les cinq autres paires de liaisons B31, B41; B12, B22;
B32, B42; B13~ B23; et B33, B43-La Figure 4 illustre un système d'interconnexion similaire à celui de la Figure 1, sauf que le transformateur triphasé 3 a des enroulements reliés en Y - dl - d7 et que le transformateur triphasé 4 a des enroulements reliés en Y - dl - y. Une personne versée dans la technique peut facilement constater que les transformateurs 3 et 4 de la Figure 4 produisent un déphasage de -30~ des phases AAl, BBl, CCl, AAlX, BBlX, CClX, AA2, BB2, CC2, AA2X, BB2X et CC2X par rapport aux mêmes phases dans la Figure 1. Comme toutes les phases des tensions secondaires sont déphasées du même angle, le système d'interconnexion de la Figure 4 fonctionne de la même facon que celle décrite ci-dessus avec référence aux Figures 1 et 2. Ceci demeure valide pour tout déphasage pourvu que toutes les phases des tensions secondaires soient décalées du même angle.
La Figure 5 des dessins annexés montre la structure d'un régulateur 20 qui manoeuvre les impédances réactives variables de sorte à établir les différentes 1 B41, B12 - 842, et B13 - B43. Bien 129ZSlZ
entendu, les impédances variables sont manoeuvrées à travers les valves à thyristor 13, 14, 16, 17, 18 et 19 de la Figure 3.
Le régulateur 20 comprend un circuit d'entrée 28 muni d'un circuit de mesure 21 alimenté par les tensions Al' VBl, Vcl (identifiées dans la Figure 1) du premier réseau 1 à travers des transformateurs de tension 22, par les courants monophasés IAl, IBl et I
(identifiés dans la Figure 1) du premier réseau 1 à
travers des transformateurs de courant 23, par les tensions monophasées VA2, VB2 et Vc2 (identifiées dans la Figure 1) du second réseau 2 à travers des transformateurs de tension 24, et par les courants monophasés IA2, IB2 et IC2 (iden-tifiés dans la Figure 1) du second réseau 2 à travers des transformateurs de courant 25. Le circuit de mesure 21 produit des signaux de sortie représentatifs des tensions monophasées VAl, VBl~ Vcl~ VA2' VB2 C2 courants monophasés IAl~ Igl~ Icl' IA2' IB2 et IC2 Le circuit d'entrée 28 comprend en outre un circuit 27 alimenté par les signaux de sortie précités provenant du circuit de mesure 21 pour déterminer à partir de ces signaux (a) l'angle de phase ~ entre les tensions VAl et VA2, les tensions VBl et VB2, et les tensions Vcl et Vc2, (b) la puissance active PA actuellement transférée de l'un des premier et second réseaux 1 et 2 à l'autre de ces deux réseaux, et (c) la puissance reactive QA actuellement en-gagée dans le transfert actuel de puissance active PA
Le régulateur 20 comprend en outre un contrô-leur 26 ayant des premiers moyens de calcul 29 alimentés par les signaux proven-ant du circuit de mesure 21, les signaux ~'PA and QA provenant du circuit 27, un signal de contrôle PCONTROLE représentatif du transfert désiré de puissance active d'un réseau 1 ou 2 à l'autre réseau, un signal de le QCONTROLE représentatif du niveau désiré de 129'~S12 puissance réactive engagée dans le transfert désiré de puissance active, et un signal de contrôle VCONTROLE repré-sentatif d'une amplitude désirée de la tension triphasée d'un des premier et second réseaux 1 et 2. A partir de ces diff-.érents signaux, les moyens 29 calculent des valeurs pour les puissances définies ci-dessus PIN' POUT' QIN
et QOUT' et pour les amplitudes V1 et V2 des phaseurs, qui sont par la suite utilisées pour calculer la suscep~
tance B1 des liaisons Bll, B12 et Bl3, la susceptance B2 des liaisons B21, B22 et B23, la susceptance B3 des liai-sons B31, B32 et B33, et la susceptance B4 des liaisons B41~ 2 3 Le contrôleur 26 est aussi muni de seconds moyens de calcul 30, alimentés par les signaux PIN~ PoUT~ QIN~
QOUT' V1 et V2 provenant des moyens de calcul 29, pour calculer la susceptance B et l'angle ~ , à l'aide des équa-tions (7), (8) et (9). Le contrôleur 26 comporte de plus des troisièmes moyens de calcul 31 pour calculer à partir des variables B et ~ et de l'angle ~ provenant du circuit 27 les susceptances Bl, B2, B3 et B4 utilisant les équa-tions suivantes:
B1 = -B sin (~ +~ ) (10) B2 = B sin (~ +~ ) (11) B3 = -B cos (~ +~ ) (12) s4 = B cos (~ +~ ) (13) Les équations (10), (11), (12) et (13) sont respectivement dérivées des équations (1), (2), (3) et (4), prenant en considération que les impédances réactives variables du système d'interconnexion sont purement réac tives.
Le contrôleur 26 comprend finalement un circuit 32 de manoeuvre des impédances variables qui agit sur les 129;2S12 valves à thyristor 13, 14, et 16 à 19 de toutes ces impé-dances pour ajuster les susceptances Bl, B2, B3 et B4 des liaisons Bll - B41, B12 - B42, et B13 - B43 aux valeurs calculées par les moyens de calcul 31.
Le contrôleur 26 est avantageusement concu autour d'un microprocesseur. Les susceptances des diffé-rentes liaisons peuvent être choisies par le contrôleur 26 dans une matrice de valeurs de ces susceptances mémo-risées dans le microprocesseur, en fonction de signaux d'entrée appropriés. Le microprocesseur peut aussi cal-culer les susceptances en temps réel, tel que décrit avec référence à la Figure 5, pourvu qu'un tel calcul soit suf-fisamment rapide.
Les signaux d'entrée P et Q
CONTROLE CONTROLE
peuvent être variés de sorte à moduler le transfert de puissance active de l'un des réseaux à l'autre réseau et la puissance réactive engagée dans ce transfert de puis-sance active pour ainsi amortir des oscillations se pro-duisant sur au moins un des premier et second réseaux.
Le signal de contrôle d'entrée VCoNTRoLE appliqué
aux moyens de calcul 29 permet le calcul de susceptances Bl, B2, B3 et B4 appropriées pour produire ou absorber une quantité déterminée de puissance réactive qui permet de réguler en amplitude la tension triphasée de l'un des deux réseaux 1 et 2 à cette valeur VCONTROLE- Le syStème d'interconnexion fonctionne alors en compensateur statique.
Les moyens de calcul 29 peuvent être programmés pour donner priorité à au moins un des signaux de contrôle CONTROLE' QCONTROLE et VcONTROLE. Dépendant du signal de contrôle prioritaire, les valeurs PIN, PoUT, QIN, QOUT~
Vl et V2 sont calculées par les moyens de calcul 29 de sorte à obtenir des susceptances Bl, B2, B3 et B4 adéquates pour établir avec priorité, soit un transfert désiré de puissance active d' Ull réseau à l'autre, soit un niveau désiré de 1292SiZ
puissance réactive engagée dans le transfert de puissance active, soit une amplitude désirée de la tension triphasée de l'un des deux réseaux en produisant ou en absorbant au moyen des impédances variables une quantité donnée de puis-sance réactive. Bien entendu, les priorités précitéespeuvent être programmées ou modifiées à volonté.
Finalement, il doit être mentionné que les puissances données par les équations (5), (6), (7), [8) et (9) sont des puissances monophasées, tandis que les p is ce A' QA' PCONTROLE' QCONTROLE g peuvent être des puissances soit monophasées soit tri-phasées. La conversion d'une puissance monophasée en une puissance triphasée peut être facilement réalisée, tel qu'il est bien connu de l'homme de l'art, en multipliant la puissance monophasée par un facteur 3.
Bien que la présente invention ait été décrite ci-dessus à l'aide de modes de réalisation préférés de celle-ci, il doit être mentionné que de tels modes de réalisation peuvent être modifiés à volonté, à l'inté-rieur de l'étendue des revendications ci-jointes, sans changer ni altérer la nature de l'invention.
Claims (28)
1. Un système pour l'interconnexion de deux réseaux électriques alternatifs, synchrones ou asynchrones, et triphasés fonctionnant à des tensions alternatives et triphasées respectives de fréquences égales ou voisines, comprenant:
des premiers moyens de transformation ayant (a) des enroulements primaires alimentés par la tension triphasée d'un premier desdits deux réseaux, et (b) des enroulements secondaires pour produire à partir de la tension triphasée du premier réseau des première et seconde tensions secondaires triphasées, chaque phase de la première tension secondaire étant déphasée d'un premier angle par rapport à l'une des phases de la seconde ten-sion triphasée;
des seconds moyens de transformation ayant (a) des enroulements primaires alimentés par la tension tri-phasée du second desdits réseaux, et (b) des enroulements secondaires pour produire à partir de la tension triphasée du second réseau des troisième et quatrième tensions secondaires triphasées, chaque phase de la troisième tension secondaire étant déphasée par rapport à l'une des phases de ladite quatrième tension d'un second angle dif-férent dudit premier angle;
une pluralité d'impédances réactives variables pour établir entre chaque phase desdites première et seconde tensions et deux phases desdites troisième et quatrième tensions qui sont déphasées dudit second angle, deux liaisons monophasées de susceptances variables, res-pectivement; et des moyens de régulation pour mesurer des para-mètres électriques reliés au fonctionnement des premier et second réseaux, et pour manoeuvrer les impédances réactives variables en fonction des paramètres ainsi mesu-rés afin de varier les susceptances desdites liaisons de façon à établir à travers lesdites liaisons et lesdits premiers et seconds moyens de transformation un transfert désiré de puissance électrique active de l'un des premier et second réseaux à l'autre réseau tout en maintenant à
un niveau désiré une puissance électrique réactive engagée dans ledit transfert de puissance active.
des premiers moyens de transformation ayant (a) des enroulements primaires alimentés par la tension triphasée d'un premier desdits deux réseaux, et (b) des enroulements secondaires pour produire à partir de la tension triphasée du premier réseau des première et seconde tensions secondaires triphasées, chaque phase de la première tension secondaire étant déphasée d'un premier angle par rapport à l'une des phases de la seconde ten-sion triphasée;
des seconds moyens de transformation ayant (a) des enroulements primaires alimentés par la tension tri-phasée du second desdits réseaux, et (b) des enroulements secondaires pour produire à partir de la tension triphasée du second réseau des troisième et quatrième tensions secondaires triphasées, chaque phase de la troisième tension secondaire étant déphasée par rapport à l'une des phases de ladite quatrième tension d'un second angle dif-férent dudit premier angle;
une pluralité d'impédances réactives variables pour établir entre chaque phase desdites première et seconde tensions et deux phases desdites troisième et quatrième tensions qui sont déphasées dudit second angle, deux liaisons monophasées de susceptances variables, res-pectivement; et des moyens de régulation pour mesurer des para-mètres électriques reliés au fonctionnement des premier et second réseaux, et pour manoeuvrer les impédances réactives variables en fonction des paramètres ainsi mesu-rés afin de varier les susceptances desdites liaisons de façon à établir à travers lesdites liaisons et lesdits premiers et seconds moyens de transformation un transfert désiré de puissance électrique active de l'un des premier et second réseaux à l'autre réseau tout en maintenant à
un niveau désiré une puissance électrique réactive engagée dans ledit transfert de puissance active.
2. Un système d'interconnexion selon la revendication 1, caractérisé en ce que ledit premier angle est 180° et ledit second angle 90°.
3. Un système d'interconnexion selon la revendication 2, caractérisé en ce que:
lesdites première, seconde, troisième et quatrième tensions secondaires triphasées comportent chacune une phase A, une phase B et une phase C;
les phases A, B et C de la première tension secondaire sont déphasées d'un angle de 180° par rapport aux phases A, B et C de ladite seconde tension, respec-tivement; et les phases A, B et C de ladite troisième ten-sion secondaire sont déphasées d'un angle de 90° par rapport aux phases B, C et A de ladite quatrième ten-sion, respectivement.
lesdites première, seconde, troisième et quatrième tensions secondaires triphasées comportent chacune une phase A, une phase B et une phase C;
les phases A, B et C de la première tension secondaire sont déphasées d'un angle de 180° par rapport aux phases A, B et C de ladite seconde tension, respec-tivement; et les phases A, B et C de ladite troisième ten-sion secondaire sont déphasées d'un angle de 90° par rapport aux phases B, C et A de ladite quatrième ten-sion, respectivement.
4. Un système d'interconnexion selon la revendication 1, caractérisé en ce que ladite pluralité
d'impédances réactives variables comprend des moyens pour établir trois groupes de quatre liaisons monophasées, chacun desdits groupes comprenant (a) une première liaison, ayant une première susceptance variable, entre une première phase parmi les phases de la première tension et une se-conde phase parmi les phases de ladite troisième tension, (b) une seconde liaison, ayant une seconde susceptance variable, entre (1°) une troisième phase qui est la phase de la seconde tension par rapport à laquelle la première phase est déphasée dudit premier angle, et (2°) ladite seconde phase, (c) une troisième liaison, ayant une troisième susceptance variable, entre ladite première phase et une quatrième phase qui est la phase de la quatrième tension par rapport à laquelle ladite seconde phase est déphasée dudit second angle, et (d) une quatrième liaison, ayant une quatrième susceptance variable, entre ladite troisième phase et ladite quatrième phase.
d'impédances réactives variables comprend des moyens pour établir trois groupes de quatre liaisons monophasées, chacun desdits groupes comprenant (a) une première liaison, ayant une première susceptance variable, entre une première phase parmi les phases de la première tension et une se-conde phase parmi les phases de ladite troisième tension, (b) une seconde liaison, ayant une seconde susceptance variable, entre (1°) une troisième phase qui est la phase de la seconde tension par rapport à laquelle la première phase est déphasée dudit premier angle, et (2°) ladite seconde phase, (c) une troisième liaison, ayant une troisième susceptance variable, entre ladite première phase et une quatrième phase qui est la phase de la quatrième tension par rapport à laquelle ladite seconde phase est déphasée dudit second angle, et (d) une quatrième liaison, ayant une quatrième susceptance variable, entre ladite troisième phase et ladite quatrième phase.
5. Un système d'interconnexion selon la revendication 3, caractérisé en ce que ladite pluralité
d'impédances réactives variables comprend des moyens pour établir les liaisons suivantes:
un premier groupe de quatre liaisons monophasées incluant (a) une première liaison, ayant une première susceptance variable, entre les phases A des première et troisième tensions secondaires, (b) une seconde liaison, ayant une seconde susceptance variable, entre les phases A des seconde et troisième tensions secondaires triphasées, (c) une troisième liaison, ayant une troisième susceptance variable, entre la phase A de la première tension et la phase B de la quatrième tension secondaire, et (d) une quatrième liaison, ayant une quatrième susceptance variable, entre la phase A de la seconde tension et la phase B de la quatrième tension;
un second groupe de quatre liaisons monophasées incluant (a) une cinquième liaison, ayant ladite première susceptance, entre les phases B des première et troisième tensions secondaires, (b) une sixième liaison, ayant ladite seconde susceptance, entre les phases s des seconde et troisième tensions triphasées, (c) une septième liaison, ayant ladite troisième susceptance, entre la phase B de la première tension et la phase C de la quatrième tension secondaire, et (d) une huitième liaison, ayant ladite qua-trième susceptance, entre la phase s de la seconde tension et la phase C de la quatrième tension secondaire; et un troisième groupe de quatre liaisons mono-phasées incluant (a) une neuvième liaison, ayant ladite première susceptance, entre les phases C des première et troisième tensions, (b) une dixième liaison, ayant ladite seconde susceptance, entre les phases C des seconde et troisième tensions triphasées, (c) une onzième liaison, ayant ladite troisième susceptance, entre la phase C de la première tension et la phase A de la quatrième tension secondaire, et (d) une douzième liaison, ayant ladite quatrième susceptance, entre la phase C de la seconde tension et la phase A de la quatrième tension secondaire triphasée.
d'impédances réactives variables comprend des moyens pour établir les liaisons suivantes:
un premier groupe de quatre liaisons monophasées incluant (a) une première liaison, ayant une première susceptance variable, entre les phases A des première et troisième tensions secondaires, (b) une seconde liaison, ayant une seconde susceptance variable, entre les phases A des seconde et troisième tensions secondaires triphasées, (c) une troisième liaison, ayant une troisième susceptance variable, entre la phase A de la première tension et la phase B de la quatrième tension secondaire, et (d) une quatrième liaison, ayant une quatrième susceptance variable, entre la phase A de la seconde tension et la phase B de la quatrième tension;
un second groupe de quatre liaisons monophasées incluant (a) une cinquième liaison, ayant ladite première susceptance, entre les phases B des première et troisième tensions secondaires, (b) une sixième liaison, ayant ladite seconde susceptance, entre les phases s des seconde et troisième tensions triphasées, (c) une septième liaison, ayant ladite troisième susceptance, entre la phase B de la première tension et la phase C de la quatrième tension secondaire, et (d) une huitième liaison, ayant ladite qua-trième susceptance, entre la phase s de la seconde tension et la phase C de la quatrième tension secondaire; et un troisième groupe de quatre liaisons mono-phasées incluant (a) une neuvième liaison, ayant ladite première susceptance, entre les phases C des première et troisième tensions, (b) une dixième liaison, ayant ladite seconde susceptance, entre les phases C des seconde et troisième tensions triphasées, (c) une onzième liaison, ayant ladite troisième susceptance, entre la phase C de la première tension et la phase A de la quatrième tension secondaire, et (d) une douzième liaison, ayant ladite quatrième susceptance, entre la phase C de la seconde tension et la phase A de la quatrième tension secondaire triphasée.
6. Un système d'interconnexion selon la revendication 5, caractérisé en ce que les enroulements primaires et secondaires des premiers et seconds moyens de transformation comprennent des moyens pour ne produire aucun déphasage entre les phases A, B et C de ladite première tension secondaire et les phases A, B et C de la troisième tension, respectivement.
7. Un système d'interconnexion selon la revendication 2, caractérisé en ce que les enroulements primaires et secondaires des premiers et seconds moyens de transformation comprennent des moyens pour ne produire aucun déphasage entre les première et troisième tensions secondaires triphasées.
8. Un système d'interconnexion selon la revendication 6, caractérisé en ce que:
les premiers moyens de transformation compren-nent (a) trois enroulements primaires reliés en Y et ali-mentés par la tension triphasée du premier réseau, (b) trois enroulements secondaires reliés en y pour produire ladite première tension secondaire triphasée, et (c) trois enroulements secondaires reliés en Y6 pour produire ladite seconde tension secondaire triphasée; et les seconds moyens de transformation comprennent (a) trois enroulements primaires reliés en Y et alimentés par la tension triphasée du second réseau, (b) trois enroulements secondaires reliés en y pour produire la troisième tension secondaire triphasée, et (c) trois en-roulements secondaires reliés en d11 pour produire la quatrième tension secondaire triphasée.
les premiers moyens de transformation compren-nent (a) trois enroulements primaires reliés en Y et ali-mentés par la tension triphasée du premier réseau, (b) trois enroulements secondaires reliés en y pour produire ladite première tension secondaire triphasée, et (c) trois enroulements secondaires reliés en Y6 pour produire ladite seconde tension secondaire triphasée; et les seconds moyens de transformation comprennent (a) trois enroulements primaires reliés en Y et alimentés par la tension triphasée du second réseau, (b) trois enroulements secondaires reliés en y pour produire la troisième tension secondaire triphasée, et (c) trois en-roulements secondaires reliés en d11 pour produire la quatrième tension secondaire triphasée.
9. Un système d'interconnexion selon la revendication 6, caractérisé en ce que:
les premiers moyens de transformation comprennent (a) trois enroulements primaires reliés en Y et alimentés par la tension triphasée du premier réseau, (b) trois enroulements secondaires reliés en d1 pour produire ladite première tension secondaire triphasée, et (c) trois enrou-lements secondaires reliés en d7 pour produire ladite seconde tension secondaire triphasée; et les seconds moyens de transformation comprennent (a) trois enroulements primaires reliés en Y et alimentés par la tension triphasée du second réseau, (b) trois en-roulements secondaires reliés en d1 pour produire la troi-sième tension secondaire triphasée, et (c) trois enroule-ments secondaires reliés en y pour produire la quatrième tension secondaire triphasée.
les premiers moyens de transformation comprennent (a) trois enroulements primaires reliés en Y et alimentés par la tension triphasée du premier réseau, (b) trois enroulements secondaires reliés en d1 pour produire ladite première tension secondaire triphasée, et (c) trois enrou-lements secondaires reliés en d7 pour produire ladite seconde tension secondaire triphasée; et les seconds moyens de transformation comprennent (a) trois enroulements primaires reliés en Y et alimentés par la tension triphasée du second réseau, (b) trois en-roulements secondaires reliés en d1 pour produire la troi-sième tension secondaire triphasée, et (c) trois enroule-ments secondaires reliés en y pour produire la quatrième tension secondaire triphasée.
10. Un système d'interconnexion selon la revendication 4, caractérisé en ce que ladite pluralité
d'impédances réactives variables comprend, pour établir chacun desdits trois groupes de quatre liaisons monopha-sées:
une première impédance réactive variable pour établir les première et seconde liaisons, comprenant (a) un premier banc d'inductances reliées en parallèle, (b) un premier banc de condensateurs reliés en paral-lèle, (c) des premiers moyens de commutation reliés en série avec chacune desdites inductances et chacun desdits conden-sateurs des premiers bancs, et manoeuvrés par lesdits moyens de régulation pour varier les première et seconde susceptances, et (d) des seconds moyens de commutation également manoeuvrés par lesdits moyens de régulation pour relier chacun desdits premiers bancs d'inductances et de condensateurs soit entre lesdites première et seconde phases soit entre lesdites troisième et seconde phases; et une seconde impédance réactive variable pour établir lesdites troisième et quatrième liaisons, com-prenant (a) un second banc d'inductances reliées en parallèle, (b) un second banc de condensateurs reliés en parallèle, (c) des troisièmes moyens de commutation reliés en série avec chacune desdites inductances et chacun desdits condensateurs des seconds bancs, et manoeuvrés par les moyens de régulation pour varier les troisième et quatrième susceptances, et (d) des quatrième moyens de commutation également manoeuvrés par les moyens de ré-gulation pour relier chacun desdits seconds bancs d'induc-tances et de condensateurs soit entre lesdites première et quatrième phases soit entre lesdites troisième et quatrième phase.
d'impédances réactives variables comprend, pour établir chacun desdits trois groupes de quatre liaisons monopha-sées:
une première impédance réactive variable pour établir les première et seconde liaisons, comprenant (a) un premier banc d'inductances reliées en parallèle, (b) un premier banc de condensateurs reliés en paral-lèle, (c) des premiers moyens de commutation reliés en série avec chacune desdites inductances et chacun desdits conden-sateurs des premiers bancs, et manoeuvrés par lesdits moyens de régulation pour varier les première et seconde susceptances, et (d) des seconds moyens de commutation également manoeuvrés par lesdits moyens de régulation pour relier chacun desdits premiers bancs d'inductances et de condensateurs soit entre lesdites première et seconde phases soit entre lesdites troisième et seconde phases; et une seconde impédance réactive variable pour établir lesdites troisième et quatrième liaisons, com-prenant (a) un second banc d'inductances reliées en parallèle, (b) un second banc de condensateurs reliés en parallèle, (c) des troisièmes moyens de commutation reliés en série avec chacune desdites inductances et chacun desdits condensateurs des seconds bancs, et manoeuvrés par les moyens de régulation pour varier les troisième et quatrième susceptances, et (d) des quatrième moyens de commutation également manoeuvrés par les moyens de ré-gulation pour relier chacun desdits seconds bancs d'induc-tances et de condensateurs soit entre lesdites première et quatrième phases soit entre lesdites troisième et quatrième phase.
11. Un système d'interconnexion selon la revendication 6, caractérisé en ce que les moyens de régu-lation comprennent:
des moyens pour calculer ladite première suscep-tance B1, ladite seconde susceptance B2, ladite troisième susceptance B3, et ladite quatrième susceptance B4 selon les relations suivantes:
B1 = -B sin (.delta. + .theta.) B2 = B sin (.delta. + .theta.) B3 = -B cos (.delta. + .theta.) B4 = B cos (.delta. + .theta.) où .delta. est un angle de phase entre les tensions triphasées des premier et second réseaux et constitue l'un desdits paramètres électriques mesurés, et B et .theta.
sont des variables respectivement représentatives d'une susceptance et d'un angle choisis en fonction du niveau du transfert désiré de puissance active de l'un des pre-mier et second réseaux à l'autre réseau, et en fonction du niveau désiré de puissance réactive engagée dans ledit transfert de puissance active; et des moyens pour manoeuvrer lesdites impédances réactives variables pour établir lesdites première, cin-quième et neuvième liaisons ayant ladite première susceptance calculée B1, pour établir lesdites seconde, sixième et dixième liaisons ayant ladite seconde susceptance calculée B2, pour établir lesdites troisième, septième et onzième liaisons ayant ladite troisième susceptance calculée B3, et pour établir lesdites quatrième, huitième et douzième liaisons ayant ladite quatrième susceptance calculée B4.
des moyens pour calculer ladite première suscep-tance B1, ladite seconde susceptance B2, ladite troisième susceptance B3, et ladite quatrième susceptance B4 selon les relations suivantes:
B1 = -B sin (.delta. + .theta.) B2 = B sin (.delta. + .theta.) B3 = -B cos (.delta. + .theta.) B4 = B cos (.delta. + .theta.) où .delta. est un angle de phase entre les tensions triphasées des premier et second réseaux et constitue l'un desdits paramètres électriques mesurés, et B et .theta.
sont des variables respectivement représentatives d'une susceptance et d'un angle choisis en fonction du niveau du transfert désiré de puissance active de l'un des pre-mier et second réseaux à l'autre réseau, et en fonction du niveau désiré de puissance réactive engagée dans ledit transfert de puissance active; et des moyens pour manoeuvrer lesdites impédances réactives variables pour établir lesdites première, cin-quième et neuvième liaisons ayant ladite première susceptance calculée B1, pour établir lesdites seconde, sixième et dixième liaisons ayant ladite seconde susceptance calculée B2, pour établir lesdites troisième, septième et onzième liaisons ayant ladite troisième susceptance calculée B3, et pour établir lesdites quatrième, huitième et douzième liaisons ayant ladite quatrième susceptance calculée B4.
12. Un système d'interconnexion selon la revendication 1, caractérisé en ce que lesdits moyens de régulation comprennent des moyens pour calculer les susceptances desdites liaisons monophasées en fonction (a) desdits paramètres électriques mesurés et (b) d'un signal de contrôle de puissance active et d'un signal de contrôle de puissance réactive respectivement représen-tatifs du transfert désiré de puissance active de l'un des premier et second réseaux à l'autre réseau et du niveau désiré de puissance réactive engagée dans ledit trans-fert désiré de puissance active, et des moyens pour manoeu-vrer lesdites impédances réactives variables pour établir lesdites liaisons monophasées ayant les susceptances ainsi calculées.
13. Un système d'interconnexion selon la reven-dication 1, caractérisé en ce que lesdits moyens de régu-lation comprennent des moyens pour calculer les susceptances desdites liaisons monophasées en fonction (a) desdits paramètres électriques mesurés et (b) d'un signal de con-trôle de tension représentatif d'une amplitude désirée pour la tension triphasée de l'un des premier et second réseaux, et des moyens pour manoeuvrer lesdites impédances réactives variables pour établir lesdites liaisons monophasées ayant les susceptances ainsi calculées.
14. Un système d'interconnexion selon la revendication 1, caractérisé en ce que lesdits moyens de régulation comprennant des moyens pour calculer les sus-ceptances desdites liaisons monophasées en fonction (a) desdits paramètres électriques mesurés et (b) d'un signal de contrôle de puissance active, d'un signal de contrôle de puissance réactive, et d'un signal de contrôle de tension respectivement représentatifs du transfert désiré
de puissance active de l'un des premier et second réseaux à l'autre réseau, du niveau désiré de puissance réactive engagée dans ledit transfert désiré de puissance active, et d'une amplitude désirée de la tension triphasée de l'un des premier et second réseaux, et des moyens pour manoeu-vrer lesdites impédances réactives variables pour établir lesdites liaisons monophasées ayant les susceptances ainsi calculées.
de puissance active de l'un des premier et second réseaux à l'autre réseau, du niveau désiré de puissance réactive engagée dans ledit transfert désiré de puissance active, et d'une amplitude désirée de la tension triphasée de l'un des premier et second réseaux, et des moyens pour manoeu-vrer lesdites impédances réactives variables pour établir lesdites liaisons monophasées ayant les susceptances ainsi calculées.
15. Un système d'interconnexion selon la revendication 12, caractérisé en ce que lesdits moyens de calcul de susceptances comprennent des moyens pour donner priorité à l'un des deux signaux de contrôle, de sorte que les susceptances sont calculées pour établir avec priorité la quantité désirée correspondant au signal de contrôle prioritaire.
16. Un système d'interconnexion selon la revendication 14, caractérisé en ce que lesdits moyens de calcul de susceptances comprennent des moyens pour donner priorité à au moins l'un des trois signaux de contrôle, de sorte que les susceptances sont calculées pour établir avec priorité la quantitié désirée correspondant audit au moins un signal de contrôle prioritaire.
17. Une méthode pour l'interconnexion de deux réseaux électriques alternatifs, synchrones ou asynchrones, et triphasés fonctionnant à des tensions alternatives et triphasées respectives de fréquences égales ou voisines, comprenant les étapes suivantes:
produire, à partir de la tension triphasée d'un premier desdits deux réseaux et à l'aide de premiers moyens de transformation, des première et seconde tensions secon-daires triphasées, chaque phase de la première tension secondaire étant déphasée d'un premier angle par rapport à l'une des phases de la seconde tension triphasée;
produire, à partir de la tension triphasée du second desdits deux réseaux et à l'aide de seconds moyens de transformation, des troisième et quatrième tensions secondaires triphasées, chaque phase de la troisième tension triphasée étant déphasée par rapport à l'une des phases de ladite quatrième tension d'un second angle différent dudit premier angle;
au moyen d'une pluralité d'impédances réactives variables, établir deux liaisons monophasées, ayant des susceptances qui peuvent être variées, entre chaque phase des première et seconde tensions et deux phases des troi-sième et quatrième tensions qui sont déphasées dudit second angle, respectivement;
mesurer des paramètres électriques reliés au fonctionnement des premier et second réseaux; et manoeuvrer les impédances réactives variables en fonction desdits paramètres mesurés pour varier les susceptances desdites liaisons de façon à établir à tra-vers lesdites liaisons et lesdits premiers et seconds moyens de transformation un transfert désiré de puissance électrique active de l'un des premier et second réseaux à l'autre réseau tout en maintenant à un niveau désiré
une puissance électrique réactive engagée dans ledit transfert de puissance active.
produire, à partir de la tension triphasée d'un premier desdits deux réseaux et à l'aide de premiers moyens de transformation, des première et seconde tensions secon-daires triphasées, chaque phase de la première tension secondaire étant déphasée d'un premier angle par rapport à l'une des phases de la seconde tension triphasée;
produire, à partir de la tension triphasée du second desdits deux réseaux et à l'aide de seconds moyens de transformation, des troisième et quatrième tensions secondaires triphasées, chaque phase de la troisième tension triphasée étant déphasée par rapport à l'une des phases de ladite quatrième tension d'un second angle différent dudit premier angle;
au moyen d'une pluralité d'impédances réactives variables, établir deux liaisons monophasées, ayant des susceptances qui peuvent être variées, entre chaque phase des première et seconde tensions et deux phases des troi-sième et quatrième tensions qui sont déphasées dudit second angle, respectivement;
mesurer des paramètres électriques reliés au fonctionnement des premier et second réseaux; et manoeuvrer les impédances réactives variables en fonction desdits paramètres mesurés pour varier les susceptances desdites liaisons de façon à établir à tra-vers lesdites liaisons et lesdits premiers et seconds moyens de transformation un transfert désiré de puissance électrique active de l'un des premier et second réseaux à l'autre réseau tout en maintenant à un niveau désiré
une puissance électrique réactive engagée dans ledit transfert de puissance active.
18. Une méthode d'interconnexion selon la revendication 17, caractérisée en ce que ledit premier angle est 180° et ledit second angle 90°.
19. Une méthode d'interconnexion selon la revendication 18, caractérisée en ce que les première, seconde, troisième et quatrième tensions secondaires tri-phasées comprennent chacune une phase A, une phase s, et une phase C, les phases A, B et C de la première tension secondaire étant déphasées d'un angle de 180° par rapport aux phases A, s et C de ladite seconde tension, respective-ment, et les phases A, B et C de ladite troisième tension secondaire étant déphasées d'un angle de 90° par rapport au phases B, C et A de la quatrième tension secondaire, res-pectivement.
20. Une méthode d'interconnexion selon la revendication 19, caractérisée en ce que ladite étape d'établissement des liaisons comprend les étapes suivantes:
relier les phases A des première et troisième tensions secondaires à travers une première liaison mono-phasée ayant une première susceptance variable;
relier les phases A des seconde et troisième tensions secondaires triphasées à travers une seconde liaison monophasée ayant une seconde susceptance varia-ble;
relier la phase A de ladite première tension et la phase B de la quatrième tension secondaire à
travers une troisième liaison monophasée ayant une troisième susceptance variable;
relier la phase A de ladite seconde tension et la phase B de la quatrième tension secondaire à travers une quatrième liaison monophasée ayant une quatrième susceptance variable;
relier les phases B desdites première et troisième tensions à travers une cinquième liaison mono-phasée ayant ladite première susceptance;
relier les phases B des seconde et troisième tensions secondaires triphasées à travers une sixième liaison monophasée ayant ladite seconde susceptance;
relier la phase B de la première tension et la phase C de la quatrième tension secondaire à travers une septième liaison monophasée ayant ladite troisième susceptance;
relier la phase B de ladite seconde tension et la phase C de la quatrième tension secondaire à
travers une huitième liaison monophasée ayant ladite quatrième susceptance;
relier les phases C des première et troisième tensions secondaires à travers une neuvième liaison mono-phasée ayant ladite première susceptance;
relier les phase C des seconde et troisième tensions triphasées à travers une dixième liaison mono-phasée ayant ladite seconde susceptance;
relier la phase C de la première tension secon-daire et la phase A de la quatrième tension secondaire à
travers une onzième liaison monophasée ayant ladite troi-sième susceptance; et relier la phase C de ladite seconde tension et la phase A de la quatrième tension secondaire à travers une douzième liaison monophasée ayant ladite quatrième sus-ceptance.
relier les phases A des première et troisième tensions secondaires à travers une première liaison mono-phasée ayant une première susceptance variable;
relier les phases A des seconde et troisième tensions secondaires triphasées à travers une seconde liaison monophasée ayant une seconde susceptance varia-ble;
relier la phase A de ladite première tension et la phase B de la quatrième tension secondaire à
travers une troisième liaison monophasée ayant une troisième susceptance variable;
relier la phase A de ladite seconde tension et la phase B de la quatrième tension secondaire à travers une quatrième liaison monophasée ayant une quatrième susceptance variable;
relier les phases B desdites première et troisième tensions à travers une cinquième liaison mono-phasée ayant ladite première susceptance;
relier les phases B des seconde et troisième tensions secondaires triphasées à travers une sixième liaison monophasée ayant ladite seconde susceptance;
relier la phase B de la première tension et la phase C de la quatrième tension secondaire à travers une septième liaison monophasée ayant ladite troisième susceptance;
relier la phase B de ladite seconde tension et la phase C de la quatrième tension secondaire à
travers une huitième liaison monophasée ayant ladite quatrième susceptance;
relier les phases C des première et troisième tensions secondaires à travers une neuvième liaison mono-phasée ayant ladite première susceptance;
relier les phase C des seconde et troisième tensions triphasées à travers une dixième liaison mono-phasée ayant ladite seconde susceptance;
relier la phase C de la première tension secon-daire et la phase A de la quatrième tension secondaire à
travers une onzième liaison monophasée ayant ladite troi-sième susceptance; et relier la phase C de ladite seconde tension et la phase A de la quatrième tension secondaire à travers une douzième liaison monophasée ayant ladite quatrième sus-ceptance.
21. Une méthode d'interconnexion selon la revendication 20, caractérisée en ce que les premiers et seconds moyens de transformation ne produisent aucun déphasage entre les phases A, B et C de la première tension secondaire et les phases A, B et C de ladite troisième tension, respectivement.
22. Une méthode d'interconnexion selon la revendication 18, caractérisée en ce que les premiers et seconds moyens de transformation ne produisent aucun dé-phasage entre les première et troisième tensions secon-daires triphasées.
23. Une méthode d'interconnexion selon la revendication 21, caractérisée en ce que ladite étape de manoeuvre des impédances comprend les étapes suivantes:
calculer ladite première susceptance B1, ladite seconde susceptance B2, ladite troisième susceptance B3, et ladite quatrième susceptance B4 selon les relations suivantes:
B1 = -B sin (.delta. +.theta. ) B2 = B sin (.delta. +.theta. ) B3 = -B cos (.delta. +.theta. ) B4 = B cos (.delta. +.theta. ) où .delta. est un angle de phase entre les tensions triphasées des premier et second réseaux et constitue l'un desdits paramètres électriques mesurés, et B et .theta. sont des variables respectivement représentatives d'une sus-ceptance et d'un angle de phase choisis en fonction du niveau du transfert désiré de puissance active de l'un des premier et second réseaux à l'autre réseau et en fonction du niveau désiré de la puissance réactive engagée dans ledit transfert de puissance active; et manoeuvrer les impédances réactives variables pour établir lesdites première, cinquième et neuvième liaisons ayant ladite première susceptance calculée B1, pour établir lesdites seconde, sixième et dixième liaisons ayant ladite seconde susceptance calculée B2, pour établir ladite troisième, septième et onzième liaisons ayant ladite troisième susceptance calculée B3, et pour établir lesdites quatrième, huitième et douzième liaisons ayant ladite quatrième susceptance calculée B4.
calculer ladite première susceptance B1, ladite seconde susceptance B2, ladite troisième susceptance B3, et ladite quatrième susceptance B4 selon les relations suivantes:
B1 = -B sin (.delta. +.theta. ) B2 = B sin (.delta. +.theta. ) B3 = -B cos (.delta. +.theta. ) B4 = B cos (.delta. +.theta. ) où .delta. est un angle de phase entre les tensions triphasées des premier et second réseaux et constitue l'un desdits paramètres électriques mesurés, et B et .theta. sont des variables respectivement représentatives d'une sus-ceptance et d'un angle de phase choisis en fonction du niveau du transfert désiré de puissance active de l'un des premier et second réseaux à l'autre réseau et en fonction du niveau désiré de la puissance réactive engagée dans ledit transfert de puissance active; et manoeuvrer les impédances réactives variables pour établir lesdites première, cinquième et neuvième liaisons ayant ladite première susceptance calculée B1, pour établir lesdites seconde, sixième et dixième liaisons ayant ladite seconde susceptance calculée B2, pour établir ladite troisième, septième et onzième liaisons ayant ladite troisième susceptance calculée B3, et pour établir lesdites quatrième, huitième et douzième liaisons ayant ladite quatrième susceptance calculée B4.
24. Une méthode d'interconnexion selon la revendication 17, caractérisée en ce que ladite étape de manoeuvre des impédances comprend une étape de calcul des susceptances desdites liaisons monophasées en fonction (a) desdits paramètres électriques mesurés, et (b) d'un signal de contrôle de puissance active et d'un signal de contrôle de puissance réactive respectivement représentatifs du transfert désiré de puissance active de l'un des pre-mier et second réseaux à l'autre réseau, et du niveau dé-siré de puissance réactive engagée dans ledit transfert désiré de puissance active, et une étape de manoeuvre des impédances réactives variables pour établir lesdites liaisons mono-phasées ayant les susceptances ainsi calculées.
25. Une méthode d'interconnexion selon la revendication 17, caractérisée en ce que ladite étape de manoeuvre des impédances comprend une étape de calcul des susceptances desdites liaisons monophasées en fonction (a) desdits paramètres électriques mesurés, et (b) d'un signal de contrôle de tension représentatif d'une amplitude désirée de la tension triphasée de l'un des premier et second réseaux, et une étape de manoeuvre des impédances réactives variables pour établir lesdites liaisons monophasées ayant les susceptances ainsi calculées.
26. Une méthode d'interconnexion selon la revendication 17, caractérisée en ce que ladite étape de manoeuvre des impédances comprend une étape de calcul des susceptances desdites liaisons monophasées en fonction (a) des paramètres électriques mesurés, et (b) d'un signal de contrôle de puissance active, d'un signal de contrôle de puissance réactive, et d'un signal de contrôle de ten-sion respectivement représentatifs du transfert désiré de puissance active de l'un des premier et second réseaux à
l'autre réseau, du niveau désiré de puissance réactive engagée dans ledit transfert désiré de puissance active, et d'une amplitude désirée de la tension triphasée de l'un des premier et second réseaux, et une étape de manoeuvre des impédances réactives variables pour établir lesdites liaisons mono-phasées ayant les susceptances ainsi calculées.
l'autre réseau, du niveau désiré de puissance réactive engagée dans ledit transfert désiré de puissance active, et d'une amplitude désirée de la tension triphasée de l'un des premier et second réseaux, et une étape de manoeuvre des impédances réactives variables pour établir lesdites liaisons mono-phasées ayant les susceptances ainsi calculées.
27. Une méthode d'interconnexion selon la revendication 24, caractérisée en ce que ladite étape de calcul de susceptances comprend une étape d'attri-bution de priorité à l'un des deux signaux de contrôle, de sorte que les susceptances sont calculées pour établir avec priorité la quantité désirée correspondant audit signal de contrôle prioritaire.
28. Une méthode d'interconnexion selon la revendication 26, caractérisée en ce que ladite étape de calcul de susceptances comprend une étape d'attribution de priorité à au moins un des trois signaux de contrôle, de sorte que les susceptances sont calculées pour établir avec priorité la quantité désirée correspondant audit au moins un signal de contrôle prioritaire.
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