BRPI0922422B1

BRPI0922422B1 - The invention relates to a powder-based composition of iron, the use of a silicon compound in an improvedability additive, and methods of producing an iron-based powder composition and to produce a sintered layer of iron

Info

Publication number: BRPI0922422B1
Application number: BRPI0922422-0A
Authority: BR
Inventors: Andersson Olof; Hu Bo
Original assignee: Höganäs Ab Publ
Priority date: 2008-12-22
Filing date: 2009-12-21
Publication date: 2017-12-19
Also published as: CA2748028A1; BRPI0922422A2; EP2384250A1; US8795407B2; EP2384250B1; CA2748028C; MX336463B; TW201031480A; CN102325614A; RU2011130568A; JP2012513538A; WO2010074627A1; ES2622168T3; CN106735165B; TWI464023B; MX2011006716A; US20140341771A1; RU2529128C2; US20110262294A1; JP5733861B2

Description

Relatório Descritivo da Patente de Invenção para "COMPOSIÇÃO DE PÓ COM BASE EM FERRO, USO DE UM SILICATO COMPREENDIDO EM UM ADITIVO DE MELHORA DA USINABILI-DADE, E MÉTODOS DE PRODUZIR UMA COMPOSIÇÃO DE PÓ COM BASE EM FERRO E DE PRODUZIR UMA PARTE SINTERIZA-DA COM BASE EM FERRO".

Campo Técnico da Invenção [001] A presente invenção refere-se a uma composição de pó metálico para produção de peças de pó metálico, bem como um método para produzir peças de pó metálico, tendo capacidade de tratamento em máquina melhorada.

Antecedentes da Invenção [002] Uma das vantagens principais de produção de componentes por metalurgia do pó é que se torna possível, por compactação e sinterização, produzir blanques com pouca tolerância dimensional na forma final. Existem, entretanto, exemplos onde a usinagem subsequente é requerida. Por exemplo, esta pode ser necessária por causa das demandas de alta tolerância ou por causa do componente final ter tal forma que não possa ser prensado diretamente, mas requerer usinagem após sinterização. Mais especificamente, as geometrias tais como buracos transversais à direção de compactação, filetes e roscas, pedem por usinagem subsequente.

[003] Desenvolvendo-se continuamente novos aços sinterizados de alta resistência e, desse modo, também maior dureza, a usinagem tornou-se um dos principais problemas na produção de componentes por metalurgia do pó. É frequentemente um fator limitante quando se avalia se a fabricação de pó metalúrgico é o método mais eficaz quanto aos custos para fabricação de um componente.

[004] Hoje, existem várias substâncias conhecidas que são adicionadas às misturas de pós com base em ferro para facilitar a usina-gem de componentes após sinterização. O aditivo em pó mais comum é MnS, que é mencionado, por exemplo, no EP 0 183 666, descrito como a usinabilidade de um aço sinterizado é melhorada pela mistura de tal pó.

[005] A Patente US n° 4 927 461 descreve a adição de 0,01 e 0,5% em peso de BN hexagonal (nitreto de boro) às misturas de pó com base em ferro para melhorar a usinabilidade após sinterização.

[006] A Patente US n° 5 631 431 refere-se a um aditivo para melhorar a usinabilidade de composições de pó com base em ferro. De acordo com esta patente o aditivo contém partículas de fluoreto de cálcio que são incluídas em uma quantidade de 0,1 a 0,6% em peso da composição de pó.

[007] O pedido de patente japonesa 08-095649 descreve um agente de melhora da usinabilidade. O agente compreende Al203-Si02-CaO e tem uma estrutura de cristal de anortita ou gelenita. A anortita é um tecnossilicato pertencente ao grupo feldspato, tendo dureza Mohs de 6 a 6,5 e a gelenita é um sorossilicato tendo dureza Mohs de 5 a 6.

[008] A Patente US n° 7 300 490 descreve uma mistura de pó para produzir peças prensadas e sinterizadas consistindo em uma combinação de pó de sulfeto de magnésio (MnS) e pó de fosfato de cálcio ou pó de hidroxiapatita .

[009] A publicação WO 2005/102567 descreve uma combinação de nitreto de boro hexagonal e pós de fluoreto de cálcio usados como agente de melhora de usinagem.

[0010] Os pós contendo boro tal como óxido de boro, ácido bórico ou borato de amônio, em combinação com enxofre são descritos em US5938814.

[0011] Outras combinações de pó a serem usadas como aditivos de usinagem são descritas no EP 1985393A1, a combinação contendo pelo menos um selecionado de talco e esteatita e um ácido graxo.

[0012] O talco como agente de melhora de usinagem é mencionado no JP1-255604. O talco pertence ao grupo de filossilicatos, consistindo em camadas tetraédricas de silício, incluindo uma camada octa-édrica de hidróxido de magnésio.

[0013] O pedido EP1002883 descreve uma mistura de combinação de material em pó para produzir as peças de metal, especialmente inserção de sede da válvula. As combinações descritas contêm de 0,5 a 5% de lubrificantes sólidos para fornecer baixa fricção e desgaste por deslizamento bem como melhora na capacidade de tratamento em máquina. Em uma das modalidades, a mica é mencionada como um lubrificante sólido. Estes tipos de misturas de pó, usadas para produção de componentes estáveis em alta temperatura e resistentes ao desgaste, sempre contêm altas quantidades de elementos de liga, tipicamente acima de 10% em peso e fases duras, tipicamente carbone-tos.

[0014] US 4.274.875 ensina um processo para a produção de artigos, similar ao que é descrito no EP1002883, por metalurgia de pó incluindo a etapa de adição de mica pulverizada ao pó de metal antes da compactação e sinterização em quantidades entre 0,5 a 2% em peso. Especificamente, é descrito que qualquer tipo de mica pode ser usado.

[0015] Além disso, o pedido de patente japonesa JP10317002, descreve um pó ou um compacto sinterizado tendo um coeficiente de atrito reduzido. O pó tem uma composição química de 1 a 10% em pe- so de enxofre, 3 a 25% em peso de molibdênio e o ferro de equilíbrio. Além disso, um lubrificante sólido e elementos de fase dura são adicionados.

[0016] A usinagem de componentes prensados e sinterizados é muito complexa e é influenciada por parâmetros tais como tipo de sistema de liga do componente, densidade sinterizada do componente e tamanho e forma do componente. É também óbvio que o tipo de operação de usinagem e velocidade de usinagem são parâmetros que têm uma grande importância no resultado da operação de usinagem. A diversidade de agentes de melhora de usinagem propostos a serem adicionados às composições metalúrgicas de pó reflete a natureza complexa da tecnologia de usinagem de PM.

Sumário da Invenção [0017] A presente invenção descreve um novo aditivo para melhorar a usinabilidade de aços sinterizados. Especialmente para aços sinterizados baixa liga tendo um teor de elementos de liga abaixo de 10% em peso e sendo livre de elementos de fase dura. O novo aditivo é planejado para melhorar a usinabilidade de tais aços sinterizados sujeitos às operações de remoção de cavaco tais como perfuração, tor-neamento, moagem e rosqueamento. Além disso, o novo aditivo pode ser usado em componentes a serem usinados por vários tipos de elementos de ferramenta tais como aço rápido, carbonetos de tungstênio, amálgamas, cerâmicas e nitreto de boro cúbico e a ferramenta pode também ser revestida.

[0018] Um objetivo da presente invenção é, desse modo, fornecer um novo aditivo a uma composição de pó metálico para melhora de capacidade de tratamento em máquina.

[0019] Outro objetivo da presente invenção é fornecer tal aditivo a ser usado em várias operações de usinagem de tipos diferentes de aços sinterizados.

[0020] Outro objetivo da presente invenção é fornecer uma nova substância de melhora da usinabilidade não tendo nenhum ou insignificante impacto sobre as propriedades mecânicas do componente prensado e sinterizado.

[0021] Outro objetivo da invenção é fornecer uma composição metalúrgica de pó contendo o novo aditivo de melhora da usinabilidade, bem como um método de produzir uma parte compactada desta composição.

[0022] Recentemente descobriu-se que incluindo um agente de melhora da usinabilidade compreendendo um tipo especial definido de silicato em uma composição de pó, uma melhora surpreendentemente grande da usinabilidade de componentes sinterizados tendo várias mi-croestruturas e densidades sinterizadas é obtida. Além disso, o efeito positivo sobre a usinabilidade é obtido até em quantidades adicionadas muito baixas, desse modo, o impacto negativo sobre a compressi-bilidade adicionando-se substâncias adicionais será minimizado. Foi também mostrado que a influência sobre as propriedades mecânicas do silicato adicionado é aceitável.

[0023] A invenção, desse modo, fornece uma composição de pó com base em ferro compreendendo, além de um pó com base em ferro, uma quantidade menor de um aditivo de melhora da usinabilidade, referido aditivo compreendendo pelo menos um silicato do grupo de filossilicatos. A invenção também fornece o uso de um filossilicato como um agente de melhora da usinabilidade em uma composição de pó com base em ferro. A invenção também fornece um método de produzir uma parte sinterizada com base em ferro tendo capacidade de tra- tamento em máquina melhorada compreendendo as etapas de: produzir uma composição de pó com base em ferro como acima, compactando a composição de pó com base em ferro em uma pressão de compactação de 400 a 1200 MPa, sinterizando a parte compactada em uma temperatura de 1000 a 1300Ό e opcionalmente tratando por aquecimento a parte sinterizada.

[0024] De acordo com a presente invenção, pelo menos um dos objetivos acima, bem como outros objetivos evidentes a partir da discussão abaixo, são obtidos pelos diferentes aspectos da presente invenção.

[0025] De acordo com um aspecto da presente invenção, é fornecida uma composição de pó com base em ferro compreendendo, além de um pó com base em ferro, uma quantidade menor de um aditivo de melhora da usinabilidade em forma de pó, referido aditivo compreendendo pelo menos um silicato do grupo consistindo em filossilicatos.

[0026] O filossilicato pode ser escolhido, por exemplo, entre minerais de argila, tais como bentonita, caulinita e esmectita, entre cloretos, ou entre micas tais como flogopita, moscovita, biotita e margarita.

[0027] De acordo com outro aspecto da invenção, é fornecido o uso de um filossilicato compreendido em um aditivo de melhora da usinabilidade em uma composição de pó com base em ferro.

[0028] De acordo com outro aspecto da invenção, é fornecido um método de produzir uma composição de pó com base em ferro, compreendendo: fornecer um pó com base em ferro; e misturar o pó com base em ferro com um aditivo de melhora da usinabilidade em forma de pó, o aditivo de melhora da usinabilidade compreendendo pelo menos um filossilicato.

[0029] De acordo com outro aspecto da invenção, é fornecido um método de produzir uma parte sinterizada com base em ferro tendo capacidade de tratamento em máquina melhorada, compreendendo: produzir uma composição de pó com base em ferro de acordo com o aspecto acima; compactar a composição de pó com base em ferro em uma pressão de compactação de 400 a 1200 MPa; sinterizar a parte compactada em uma temperatura de 1000 a 1300*0; e opcionalmente tratar por aquecimento a parte sinterizada.

Breve Descrição dos Desenhos [0030] A figura 1 apresenta um desenho esquemático de como o desgaste da aresta de corte do suplemento é medida, isto é, a distância entre as duas flechas na figura, para o índice da usinabilidade para os exemplos 1, 3, 4, 5, 7 e 8.

[0031] A figura 2 é um diagrama esquemático ilustrando o efeito de tamanho de partícula médio dos agentes de melhora da usinabilidade moscovita e flogopita, respectivamente, sobre um índice de melhora da usinabilidade relativo.

Descrição Detalhada da Invenção [0032] O agente de melhora da usinabilidade compreende um sili-cato definido, classificado como filossilicatos, que pode ser caracterizado por ter uma dureza Mohs abaixo de 5, preferivelmente abaixo de 4. O filossilicato tem uma estrutura de cristal em lâminas ou escama contendo camadas de tetraédricos de silício combinadas com camadas de estruturas octaédricas de hidróxidos. Preferivelmente alguns dos átomos de silício nos tetraédricos podem ser substituídos por outros átomos tais como átomos de alumínio, o silicato, desse modo, sendo denotado aluminato-silicato. Alternativamente, os átomos de alumínio estão presentes nas estruturas octaédricas, ou os átomos de alumínio estarão presentes em ambas as estruturas.

[0033] Os exemplos de silicatos que podem ser incluídos no novo aditivo de melhora da usinabilidade são: micas tais como: flogopita KMg3(OH,F)2[AISÍ3O10], moscovita KAI2(OH)2[AISÍ3O10], biotita K(Mg,Fe)3(OH)2[AISÍ3O10], e margarita CaAI2(OH)2[AI2SÍ20io];

Silicatos pertencentes ao grupo cloreto;

Minerais de argila tal como: caulinita AI2(0H)4[SÍ205];

Minerais de argila pertencentes ao grupo esmectita tais como: alietita Ca0,2Mg6(Si,AI)8C>2o(OH)4*4H20, beidelita (Na,Cao,5)o,3Al2(Si,AI)40io (0H)2*nH20, hectorita Nao,3(Mg,Li)3Si4Oio(OH,F)2, montmorilonita (NaCa)0,33(AI, Mg)2Si4Oio(OH)2*nH2C>, nontronita Na0 3Fe2(Si,AI)4O10(OH)2*nH2O, saponita Cao,25(Mg,Fe)3(Si,AI)40io(OH)2*nH20, estevensita (Ca,Na)xMg3Si4Oio(OH)2, volconscoíta Caoi3(Cr,Mg,Fe)2(Si AI)4Oio(OH)2*4H20, e yakhontovite (Ca,Na)o,5(Cu,Mg,Fe)2Si4010 (OH)2 *3H20.

[0034] Normalmente, os minerais de silicato ocorrem na natureza como uma combinação de minerais definidos, existem comercialmente, consequentemente, combinações diferentes de silicatos quimica-mente definidos ou intermediários dos mesmos, tais como vários tipos de bentonitas, contendo montmorilonita. A presente invenção não está restrita aos silicatos definidos por uma estrutura específica única, mas também inclui as combinações e intermediários dos silicatos descritos acima.

[0035] A razão pela qual os silicatos usados de acordo com a presente invenção podem ter dureza abaixo de 5, preferivelmente abaixo de 4, de acordo com a escala de Mohs, e podem ter uma estrutura em camadas, é que recentemente se descobriu que tais silicatos contribuirão com as propriedades de usinagem até em temperaturas baixas relativas durante a usinagem do corpo sinterizado, comparado com silicatos mais duros. O impacto negativo sobre a ferramenta, causado pelo aquecimento envolvido durante a usinagem, pode, assim, ser evitado. Os silicatos tendo uma alta dureza podem não contribuir com a lubrificação durante a compactação e ejeção do corpo compactado da tinta. A baixa dureza em combinação com uma estrutura de cristal em camadas dos silicatos adicionados é em seguida favorável e realça as propriedades lubrificantes, desse modo permitindo menor quantidade adicionada de lubrificantes convencionais, permitindo densidades verdes maiores a serem obtidas.

[0036] Além disso, sem estar vinculada a qualquer teoria específica, acredita-se que a presença de átomos de amônio no silicato pode ter um efeito positivo sobre as propriedades de usinagem e contribuir com as boas propriedades de capacidade de tratamento em máquina independente das estruturas metalográficas dos componentes a serem usinados.

[0037] O novo aditivo pode incluir ou ser misturado com outros aditivos de melhora de usinagem conhecidos tais como sulfeto de manganês, nitreto de boro hexagonal, outro boro contendo substâncias e/ou fluo reto de cálcio.

[0038] A quantidade de aditivo na composição de pó com base em ferro pode ser entre 0,05% e 1,0% em peso, preferivelmente entre 0,05% e 0,5%, preferivelmente entre 0,05% e 0,4%, preferivelmente entre 0,05% e 0,3% e mais preferivelmente entre 0,1 e 0,3% em peso. As quantidades inferiores podem não fornecer o efeito pretendido sobre a usinabilidade e as quantidades superiores podem ter uma influência sobre as propriedades mecânicas. Desse modo, a quantidade de agente de melhora da usinabilidade adicionada à composição de pó com base em ferro pode ser menos do que 0,5% em peso, convenientemente 0,49% em peso ou menos, preferivelmente 0,45% em peso ou menos, mais preferivelmente 0,4% em peso ou menos, tal como 0,3% em peso ou menos, ou 0,2% em peso ou menos, ou 0,15% em peso ou menos.

[0039] O tamanho de partícula, X99, do novo aditivo de acordo com a invenção pode ser abaixo de 50 pm, preferivelmente abaixo de 30 pm, mais preferivelmente abaixo de 20 pm, tal como 15 pm ou menos. O tamanho de partícula médio correspondente, X50, pode ser abaixo de 20 pm, preferivelmente abaixo de 15 pm, mais preferivelmente 10 pm ou menos, tal como 5 pm ou menos. O tamanho de partícula, X99, pode essencialmente ser pelo menos 1 pm. Se o tamanho de partícula estiver abaixo de 1 pm pode ser difícil obter uma mistura de pó homogênea. Um tamanho de partícula acima de 50 pm pode negativamente influenciar as propriedades da usinabilidade e mecânicas.

[0040] O efeito de melhora da usinabilidade do aditivo de melhora da usinabilidade da presente invenção pode ser especialmente pronunciado quando o componente a ser usinado tiver uma estrutura mar-tensítica, ou uma estrutura heterogênea compreendendo uma estrutura martensítica.

Composição de Pó com Base em Ferro Tipos de Pó [0041] Este novo pó de melhoramento da usinabilidade pode ser usado em essencialmente qualquer composição de pó ferroso. Desse modo, o pó com base em ferro pode ser um pó de ferro puro tal como pó de ferro atomizado, pó reduzido, e similares. Além disso, os pós pré-ligados incluindo elementos de liga tais como Ni, Mo, Cr, V, Co, Mn, Cu, podem ser usados bem como pó de aço parcialmente ligado. Certamente, estes pós podem ser usados em uma mistura.

[0042] O aditivo de melhora da usinabilidade está presente na composição em forma de pó. As partículas de pó aditivas podem, por exemplo, ser misturadas com o pó com base em ferro como partículas de pó de ferro ou ser ligadas às partículas de pó com base em ferro, por exemplo, por meio de um agente de ligação.

Outros Aditivos [0043] A composição de pó de acordo com a invenção pode também incluir outros aditivos tais como grafite, aglutinantes e lubrificantes e outros agentes de melhora da usinabilidade convencionais. O lubrificante pode ser adicionado em [0044] 0,05 a 2% em peso, preferivelmente 0,1 a 1% em peso. A grafite pode ser adicionada a 0,05 a 2% em peso, preferivelmente 0,1 a 1 % em peso.

Processo [0045] A produção de componentes por metalurgia do pó de acordo com a invenção pode ser realizada de uma maneira convencional, isto é, pelo seguinte processo: o pó com base em ferro, por exemplo, o pó de ferro ou aço, pode ser misturado com qualquer material de liga desejado, tais como níquel, cobre, molibdênio e opcionalmente carbono, bem como o aditivo de melhora da usinabilidade de acordo com a invenção em forma de pó. Os elementos de liga podem também ser adicionados como pré-ligados ou ligados por difusão ao pó com base em ferro ou como uma combinação entre elementos de liga misturados, pó ligado por difusão ou pó pré-ligado. Esta mistura de pó pode ser misturada com um lubrificante convencional, por exemplo, esteara-to de zinco ou cera de amida, antes da compactação. As partículas mais finas na mistura podem ser ligadas ao pó com base em ferro por meio de uma substância de ligação. A mistura de pó pode posteriormente ser compactada em uma ferramenta de prensa produzindo o que é conhecido como um corpo verde nas proximidades da geometria final. A compactação geralmente ocorre em uma pressão de 400 a 1200 MPa. Após a compactação, o compacto pode ser sinterizado em uma temperatura de 1000 a 1300*0 e é dada a sua resistência final, dureza, alongamento etc. Opcionalmente, a parte sinterizada pode ser também tratada por aquecimento.

EXEMPLOS

[0046] A presente invenção será ilustrada nos seguintes exemplos não limitantes: Agentes de Melhora da usinabilidade [0047] As substâncias seguintes foram usadas como exemplos de agentes de melhora da usinabilidade de acordo com a invenção: Uma moscovita contendo pó, tendo um tamanho de partícula, Xgg, essencialmente abaixo de 20 pm e uma composição química expressa como % em peso de óxidos de acordo com o que está abaixo;

Si02 48,0 Al203 33,3 K20 10,1 FeO 2,8 MgO 0,3 Perda na ignição 5,5 [0048] Uma flogopita contendo pó, tendo um tamanho de partícula médio, X50, cerca de 18 pm e o tamanho de partícula, Xgg, essencialmente abaixo de 45 pm e uma composição química expressa como % em peso de óxidos de acordo com o que está abaixo;

Si02 39,5 Al203 10,3 K20 12,8 FeO 10,3 MgO 22,7 CaO 0,5 Perda na ignição 3,0 [0049] Um pó contendo minerais pertencentes ao grupo esmectita. tendo um tamanho de partícula, Xgg, essencialmente abaixo de 20 pm e uma composição química expressa como % em peso de óxidos de acordo com o que está abaixo;

Si02 68,2 Al203 10,9 K20 0,3 FeO 1,3 MgO 17,0 CaO 1,1 Na20 1,2 [0050] Perda na ignição (perda na ignição não medida, análise química calculada quando l.o.i excluiu) [0051] Uma bentonita de cálcio contendo pó tendo um tamanho de partícula, Xgg, essencialmente abaixo de 15 pm e uma composição química expressa como % em peso de óxidos de acordo com o que está abaixo;

Si02 55,1 Al203 23,3 K20 2,9 FeO 1,6 MgO 2,9 CaO 4,7 Na20 1,9 Perda na ignição 9,5 Exemplo 1 (Investigação da usinabilidade, realizada com uma operação de torne-amento, em material PM assinterizado) [0052] O pó de bentonita foi misturado com um pó de metal, um pó de ferro atomizado em água AHC100.29 disponível de Hõganãs AB, Sweden. O pó de metal foi também misturado com pó de cobre a 2% em peso, 0,8% de bisestearamida de etileno como lubrificante, e grafite, 0,8% em peso.

[0053] As misturas de pó de metal de acordo com a tabela 1 foram compactadas em barras de TRS padronizadas de acordo com ISO 3325 e anéis com um diâmetro externo de 55 mm, um diâmetro interno de 35 mm e uma altura de 20 mm, a uma densidade verde de 6,9 g/cm3.

[0054] As barras de TRS e os anéis foram sinterizados em um forno de cinto de malha de laboratório a 1120Ό durante 20 minutos em uma mistura de 10% de hidrogênio e 90% de nitrogênio. A microestru-tura obtida das amostras foi perlítica. As barras de TRS sinterizadas foram usadas para determinar a resistência à ruptura transversal de acordo com ISO 3325 e os anéis sinterizados foram usados em testes de torneamento para determinar um índice de capacidade de tratamento em máquina como pode ser visto na Tabela 2.

[0055] O índice da usinabilidade é definido como o desgaste de flanco em uma ferramenta de torneamento, isto é, o material removido de uma aresta de corte do suplemento. A figura 1 descreve como este desgaste é medido. O torneamento foi realizado sobre o diâmetro externo dos anéis com um suplemento de carboneto de tungstênio, com velocidade de fuso constante e alimentação constante sem resfriamento.

[0056] A Tabela 1 mostra que as propriedades mecânicas dos anéis compactados quase não são afetadas pela bentonita adicionada. Entretanto, para anéis com bentonita adicionada, uma melhora notável na capacidade de tratamento em máquina é um fato, que é mostrado na Tabela 2. O índice da usinabilidade para anéis compreendendo bentonita foi reduzido por quase 50% (isto é, o desgaste da aresta de corte do suplemento foi reduzido) comparado com anéis sem este aditivo, para a mesma distância de corte. TABELA 1 [0057] DC é a mudança dimensional em comprimento para a barra de resistência à ruptura transversal durante a sinterização [0058] HRB é a dureza Rockwell B para a barra de resistência à ruptura transversal [0059] TRS é a resistência à ruptura transversal para a barra de resistência à ruptura transversal TABELA 2 [0060] A velocidade de fuso é a rotação por minuto no torno mecânico de torneamento [0061] A distância de corte é o comprimento feito pelo suplemento em comprometimento com o anel sinterizado [0062] índice de M. (índice da usinabilidade) é o desgaste de flanco em pm sobre a aresta de corte do suplemento após a distância de corte abrangida (veja a figura 1) Exemplo 2 (Investigação da usinabilidade, realizada com operação de perfuração, em material PM assinterizado) [0063] A moscovita e o pó de floaopita foram misturados com um pó de metal Distaloy AE, disponível de Hõganãs AB, Sweden, que é a difusão de ferro puro ligada com 0,5% de Mo, 4% de Ni e 1,5% de Cu. O pó de metal foi também misturado com um lubrificante, EBS a 0,8% em peso (etilenbisestearamida) e grafite a 0,5% em peso.

[0064] As misturas de material na Tabela 3 foram compactadas em barras de teste de tração padronizadas de acordo com ISO 2740 e em discos com um diâmetro de 80 mm e uma altura de 12 mm, a uma densidade verde de 7,10 g/cm3. As barras de tração e os discos foram sinterizados em um forno de cinto de malha de laboratório a 11200 durante 30 minutos em uma mistura de 10% de hidrogênio e 90% de nitrogênio. A microestrutura obtida das amostras foi heterogênea, contendo ferrita, austenita, pearlita, bainita e martensita ricas em níquel.

[0065] Os discos foram usados em testes com broca para determinar um índice de capacidade de tratamento em máquina como pode ser visto na Tabela 4. Este índice é definido como o número de buracos por broca que pode ser usinado antes da broca ser totalmente desgastada, isto é, esgotamento total da broca. A perfuração foi realizada com broca de aço rápido, diâmetro de Φ3,5, com velocidade constante e alimentação constante sem qualquer resfriamento.

[0066] A Tabela 3 mostra que quando os pós de mica moscovita e flogopita são adicionados apenas desvios menores em propriedades mecânicas são encontrados. A usinabilidade é notavelmente melhorada com flogopita e ainda mais extraordinariamente melhorada com moscovita (isto é, consideravelmente mais buracos podem ser perfurados) como mostrado na Tabela 4. TABELA 3 [0067] DC é a mudança dimensional em comprimento para a barra de resistência à tração durante a sinterização;

[0068] HV10 é a dureza Vickers para a barra de resistência à tração;

[0069] YS é a intensidade de produção para a barra de resistência à tração;

[0070] TS é a resistência à tração para a barra de resistência à tração [0071] A é o alongamento de plástico durante o teste de resistência à tração TABELA 4 [0072] A velocidade de fuso é a rotação por minuto na máquina de perfuração [0073] O índice de M. (índice da usinabilidade) é o número médio de buracos perfurados antes do esgotamento total da broca Exemplo 3 (Investigação da usinabilidade, realizada com uma operação de torne-amento, em material de PM sinterizado, resfriado rapidamente e temperado) [0074] O pó de bentonita foi misturado com um pó de metal, um pó de ferro atomizado em água AHC100.29 disponível de Hõganàs AB, Sweden. O pó de metal foi também misturado com pó de cobre a 2% em peso, um lubrificante, EBS a 0,8% em peso (etilenbisestearamida), e grafite, 0,8% em peso.

[0075] As misturas de material de acordo com a tabela 5 foram compactadas em anéis com um diâmetro externo de 55 mm, um diâmetro interno de 35 mm e uma altura de 20 mm, a uma densidade verde de 6,9 g/cm3. Os anéis foram sinterizados em um forno de cinta de malha de laboratório a 1120*0 durante 20 minutos em uma mistura de 10% de hidrogênio e 90% de nitrogênio. Após sinterização os anéis foram tratados por aquecimento a 980*0 durante 30 m inutos em seguida resfriados rapidamente em óleo. Diretamente após o resfriamento rápido em óleo os anéis foram temperados a 2000 em uma hora a ar. A microestrutura obtida foi totalmente martensítica.

[0076] Os anéis foram usados em testes de torneamento para determinar um índice de capacidade de tratamento em máquina como pode ser visto na Tabela 6. O índice da usinabilidade é definido como o desgaste de flanco em uma ferramenta de torneamento, isto é, o material removido de uma aresta de corte do suplemento. A figura 1 descreve como este desgaste é medido. O torneamento foi realizado sobre o diâmetro externo do anel com suplementos de cerâmica de ni-treto de silício, com velocidade de fuso constante e alimentação constante sem resfriamento.

[0077] A Tabela 5 mostra que a dureza de anéis tratados por aquecimento não é afetada pela bentonita adicionada. Entretanto, a usinabilidade é notavelmente melhorada quando bentonita é usada como mostrado na Tabela 6. O índice da usinabilidade para anéis compreendendo bentonita foi reduzido por mais de 50% (isto é, o desgaste da aresta de corte do suplemento foi reduzido) comparado com anéis sem este aditivo, para a mesma distância de corte. TABELA 5 [0078] HRC é a dureza Rockwell C para o anel tratado por aquecimento TABELA 6 [0079] A velocidade de fuso é a rotação por minuto em torno mecânico de torneamento [0080] A distância de corte é o comprimento feito pelo suplemento em comprometimento com o anel sinterizado [0081] O índice de M. (índice da usinabilidade) é o desgaste de flanco sobre a aresta de corte do suplemento após a distância de corte abrangida Exemplo 4 (Investigação da usinabilidade, realizada com uma operação de torneamento, em material de PM endurecido por sinter) [0082] O pó de bentonita foi misturado com um pó de metal, um pó de aço atomizado em água Astaloy A, disponível de Hôganãs AB, Sweden, que é pré-ligado com 1,9% de Ni e 0,55% de Mo. O pó de metal foi também misturado com pó de cobre a 2% em peso, um lubrificante, EBS a 0,8% em peso (etilenbisestearamida), e grafite, 0,8% em peso.

[0083] As misturas de material de acordo com a tabela 7 foram compactadas em anéis com um diâmetro externo de 55 mm, um diâmetro interno de 35 mm e uma altura de 20 mm, a uma densidade verde de 6,9 g/cm3. Os anéis foram endurecidos por sinter em uma fornalha de produção a 11200 durante 20 minutos em uma mistura de 10% de hidrogênio e 90% de nitrogênio com taxa de resfriamento de 2,2X)ls. Após endurecimento por sinter os anéis foram temperados a 200*0 durante 30 minutos a ar. A microestrutura obtida foi totalmente martensítica.

[0084] Os anéis foram usados em testes de torneamento para determinar um índice de capacidade de tratamento em máquina como pode ser visto na Tabela 8. O índice da usinabilidade é definido como o desgaste de face em uma ferramenta de torneamento, isto é, o material removido de uma aresta de corte do suplemento. A figura 1 descreve como este desgaste é medido. O torneamento foi realizado sobre o diâmetro externo do anel com suplementos de cerâmica de ni-treto de silício, com velocidade de fuso constante e alimentação constante sem resfriamento.

[0085] A Tabela 7 mostra que a dureza de anéis tratados por aquecimento é ligeiramente mais dura pela quantidade adicionada da bentonita. A capacidade de tratamento em máquina é notavelmente melhorada quando a bentonita é usada como mostrado na Tabela 8. O índice da usinabilidade para anéis compreendendo bentonita foi reduzido por cerca de 60% (isto é, o desgaste da aresta de corte do suplemento foi reduzido) comparado com anéis sem este aditivo, para a mesma distância de corte. TABELA 7 [0086] HRC é a dureza Rockwell C para o anel tratado por aquecimento TABELA 8 [0087] A velocidade de fuso é a rotação por minuto no torno mecânico de torneamento [0088] A distância de corte é o comprimento feito pelo suplemento em comprometimento com o anel sinterizado [0089] índice de M. (índice da usinabilidade) é o desgaste de flanco sobre a aresta de corte do suplemento após a distância de corte abrangida Exemplo 5 (Investigação da usinabilidade, realizada com uma operação de torneamento, em material de PM endurecido por sinter) [0090] O pó de bentonita foi misturado com um pó de metal, um pó de aço atomizado em água Astaloy CrL, disponível de Hôganãs AB, Sweden, um pó pré-ligado tendo 1,5% de Cr e 0,2% de Mo. O pó de metal foi também misturado com pó de cobre a 2% em peso, um lubrificante, EBS a 0,8% em peso (etilenbisestearamida), e grafite, 0,75% em peso.

[0091] As misturas de acordo com a tabela 9 foram compactadas em anéis com um diâmetro externo de 55 mm, um diâmetro interno de 35 mm e uma altura de 20 mm, a uma densidade verde de 6,9 g/cm3. Os anéis foram endurecidos por sinter em uma fornalha de produção a 1120*0 durante 20 minutos em uma mistura de 10% de hidrogênio e 90% de nitrogênio com taxa de resfriamento de 2,2*0 Is. Após endure- cimento por sinter os anéis foram temperados a 200°C durante 30 minutos a ar. A microestrutura obtida foi totalmente martensítica.

[0092] Os anéis foram usados em testes de torneamento para determinar um índice de capacidade de tratamento em máquina como pode ser visto na Tabela 10. O índice da usinabilidade é definido como o desgaste de face em uma ferramenta de torneamento, isto é, o material removido de uma aresta de corte do suplemento. A figura 1 descreve como este desgaste é medido. O torneamento foi realizado sobre o diâmetro externo dos anéis com suplementos de cerâmica de nitreto de silício, com velocidade de fuso constante e alimentação constante sem resfriamento.

[0093] A Tabela 9 mostra que a dureza de anéis tratados por aquecimento é ligeiramente mais dura pela quantidade adicionada da bentonita. A usinabilidade é notavelmente melhorada quando a bento-nita é usada como mostrado na Tabela 10. O índice da usinabilidade para anéis compreendendo bentonita foi reduzido por cerca de 75% (isto é, o desgaste da aresta de corte do suplemento foi reduzido) comparado com anéis sem este aditivo, para a mesma distância de corte TABELA 9 [0094] HRC é a dureza Rockwell C para o anel tratado por aquecimento [0095] A velocidade de fuso é a rotação por minuto no torno mecânico de torneamento [0096] A distância de corte é o comprimento feito pelo suplemento em comprometimento com o anel sinterizado [0097] O índice de M. (índice da usinabilidade) é o desgaste de flanco sobre a aresta de corte do suplemento após a distância de corte abrangida Exemplo 6 (Investigação da usinabilidade, realizada com operação de perfuração, em material de PM endurecido por sinter) [0098] Os pós de moscovita, floaopita e esmectita foram misturados com um pó de metal, um pó de aço atomizado em água Astaloy CrM, disponível de Hõganás AB, Sweden, que é o ferro pré-ligado com 3% de Cr e 0,5%de Mo.

[0099] O pó de metal foi também misturado com um lubrificante, EBS a 0,8% em peso (etilenbisestearamida) e grafite a 0,55% em peso.

[00100] As misturas de material na Tabela 11 foram compactadas em barras de teste de tração padronizadas de acordo com ISO 2740 e em discos com um diâmetro de 80 mm e uma altura de 12 mm, a uma densidade verde de 7,10 g/cm3. As barras de tração e os discos foram endurecidos por sinter em um forno de cinta de malha de laboratório a 1120*0 durante 30 minutos em uma mistura de 10% de hidrogênio e 90% de nitrogênio com taxa de resfriamento de 2,2*0 Is. Após endurecimento por sinter as barras de TS e os discos foram temperados a 2000 durante 30 minutos a ar. A microestrutura obtida foi totalmente martensítica.

[00101] Os discos foram usados em testes com broca para determinar um índice de capacidade de tratamento em máquina como pode ser visto na Tabela 12. Este índice é definido como uma velocidade de corte crítica. Se uma broca pode produzir a quantidade total de buracos (216) em um disco em certa velocidade de corte sem esgotamento total da broca, uma nova broca junto com uma velocidade de corte aumentada deve ser executada no teste seguinte. A perfuração foi realizada com broca de carboneto sólido, diâmetro de Φ3,5, com alimentação constante sem qualquer resfriamento.

[00102] A Tabela 11 mostra que quando os pós de moscovita, flo-gopita ou esmectita são adicionados alguns desvios menores nas propriedades mecânicas são encontrados. A usinabilidade é notavelmente melhorada com a moscovita, a flogopita ou a esmectita permitindo a velocidade de fuso aumentada sem falha da broca como mostrado na Tabela 12. TABELA 11 [00103] HV10 é a dureza Vickers para a barra de resistência à tra- ção [00104] MHV0,05 é a dureza de martensita Micro Vickers para a barra de resistência à tração [00105] TS é a resistência à tração para a barra de resistência à tração TABELA 12 [00106] A velocidade de fuso é a rotação por minuto na máquina de perfuração [00107] O teste foi interrompido após 216 buracos perfurados, nenhuma falha das brocas foi observada Exemplo 7 (Investigação da usinabilidade, realizada com operação de torneamen-to, em material de PM endurecido por sinter) [00108] Os pós de moscovita, floaopita e esmectita foram misturados com um pó de metal, um pó de aço atomizado em água Astaloy CrM como no exemplo 6. O pó de metal foi também misturado com um lubrificante, EBS a 0,8% em peso (etilenbisestearamida) e grafite a 0,55% em peso.

[00109] As misturas na Tabela 13 foram compactadas em barras de teste de tração padronizadas de acordo com ISO 2740 e em anéis com um diâmetro externo de 64 mm, um diâmetro interno de 35 mm e uma altura de 25 mm, a uma densidade verde de 7,10 g/cm3. As barras de tração e os anéis foram endurecidos por sinter em um forno de cinto de malha de laboratório a 1120Ό durante 30 minutos em uma mistura de 10% de hidrogênio e 90% de nitrogênio com taxa de resfriamento de 2,2X^ls. A microestrutura obtida foi tota Imente martensítica.

[00110] Após endurecimento por sinter as barras de TS e os anéis foram temperados a 20010 durante 30 minutos a ar. Os anéis foram usados em testes de torneamento para determinar um índice de capacidade de tratamento em máquina como pode ser visto na Tabela 14. O índice da usinabilidade é definido como o desgaste de flanco em uma ferramenta de torneamento, isto é, o material removido de uma aresta de corte de suplemento. A figura 1 descreve como este desgaste é medido. O torneamento foi realizado na extremidade da face dos anéis com suplementos de nitreto de boro cúbico, em velocidade de corte constante e alimentação constante sem resfriamento.

[00111] A Tabela 13 mostra que quando os pós moscovita, flogopita ou esmectita são adicionados alguns desvios menores em propriedades mecânicas são encontrados.

[00112] A capacidade de tratamento em máquina é notavelmente melhorada quando moscovita, flogopita ou esmectita são usadas como mostrado na Tabela 14. O índice da usinabilidade para anéis compreendendo os diferentes aditivos foi consideravelmente reduzido (isto é, o desgaste da aresta de corte do suplemento foi reduzido) comparado com anéis sem estes aditivos, para a mesma distância de corte.

[00113] HV10 é a dureza Vickers para a barra de resistência à tração [00114] MHV0.05 é a dureza de martensita Micro Vickers para a barra de resistência à tração [00115] TS é a resistência à tração para a barra de resistência à tração TABELA 14 [00116] A velocidade de corte é a velocidade de anel de diâmetro de anel interna e externa expressa em metro por minuto em máquina de torneamento [00117] A distância de corte é o comprimento feito pelo suplemento em comprometimento com o anel sinterizado [00118] O índice de M. (índice da usinabilidade) é o desgaste de flanco sobre a aresta de corte do suplemento após a distância de corte abrangida Exemplo 8 (Investigação da usinabilidade, realizada com uma operação de torneamento, em material de PM endurecido por sinter) [00119] O pó de bentonita foi misturado com um pó de metal, um pó de aço atomizado em água Astaloy CrM como no exemplo 6. O pó de metal foi também misturado com um lubrificante, EBS a 0,8% em peso (etilenbisestearamida), e grafite, 0,6% em peso.

[00120] As misturas de acordo com a tabela 15 foram compactadas em anéis com um diâmetro externo de 55 mm, um diâmetro interno de 35 mm e uma altura de 20 mm, a uma densidade verde de 6,9 g/cm3. Os anéis foram endurecidos por sinter em uma fornalha de produção a 1120*0 durante 20 minutos em uma mistura de 10% de hidrogênio e 90% de nitrogênio com taxa de resfriamento de 2,20 Is. Após endurecimento por sinter os anéis foram temperados a 200°C durante 30 minutos a ar. A microestrutura obtida foi totalmente martensítica.

[00121] Os anéis foram usados em testes de torneamento para determinar um índice de capacidade de tratamento em máquina como pode ser visto na Tabela 16. O índice da usinabilidade é definido como o desgaste de flanco em uma ferramenta de torneamento, isto é, o material removido de uma aresta de corte do suplemento. A figura 1 descreve como este desgaste é medido. O torneamento foi realizado sobre o diâmetro externo do anel com suplementos de cerâmica de ni- treto de silício, com velocidade de fuso constante e alimentação constante sem resfriamento.

[00122] A Tabela 15 mostra que a dureza de anéis tratados por aquecimento é ligeiramente mais dura pela quantidade adicionada da bentonita.

[00123] A capacidade de tratamento em máquina é notavelmente melhorada quando a bentonita é usada como mostrado na Tabela 16. O índice da usinabilidade para anéis compreendendo bentonita foi reduzido por cerca de 70% (isto é, o desgaste da aresta de corte do suplemento foi reduzido) comparado com anéis sem este aditivo, para a mesma distância de corte. TABELA 15 [00124] HRC é a dureza Rockwell C para o anel tratado por aquecimento TABELA 16 [00125] A Velocidade de fuso é a rotação por minuto em torno mecânico de torneamento Distância de corte é o comprimento feito pelo suplemento em comprometimento com o anel sinterizado [00126] O índice de M. (índice da usinabilidade) é o desgaste de flanco sobre a aresta de corte do suplemento após a distância de corte abrangida Exemplo 9 (Investigação da usinabilidade, realizada com operação de perfuração, em material PM assinterizado) [00127] Os pós de moscovita e floaopita tendo distribuição de tamanho de partícula diferente, visto na Tabela 17, foram medidos com equipamento de difração de laser (Sympatec GmbH) de acordo com o método Fraunhofer App. IS013320-1 : 1999. TABELA 17 [00128] O valor de X50 é o tamanho de partícula [pm] onde 50% em peso da população têm um tamanho de partícula abaixo do valor.

[00129] O valor de X99 é o tamanho de partícula [pm] onde 99 % em peso da população têm um tamanho de partícula abaixo do valor.

[00130] Os pós de moscovita e flogopita foram misturados com um pó de metal Distaloy AE, disponível de Hõganàs AB, Sweden, que é a difusão de ferro puro ligada com 0,5% de Mo, 4% de Ni e 1,5% de Cu. O pó de metal foi também misturado com um lubrificante, EBS a 0,8% em peso (etilenbisestearamida) e grafite a 0,5% em peso.

[00131] As misturas de material na Tabela 18 (expressas como porcentagem em peso) foram compactadas em barras de teste de tração padronizado de acordo com ISO 2740 e em discos com um diâmetro de 80 mm e uma altura de 12 mm, a uma densidade verde de 7,10 g/cm3. As barras de tração e os discos foram sinterizados em um forno de cinto de malha de laboratório a 1120*0 durante 3 0 minutos em uma mistura de 10% de hidrogênio e 90% de nitrogênio. A microestrutura obtida das amostras foi heterogênea, contendo ferrita, austenita, pear-lita, bainita e martensita ricas em níquel. TABELA 18 [00132] M1 = pó de moscovita com distribuição de tamanho de partícula X50 = 31,7 pm e X99 = 128,4 pm [00133] M2 = pó de moscovita com distribuição de tamanho de partícula X50 = 8,4 pm e X99 = 39,7 pm [00134] M3 = pó de moscovita com distribuição de tamanho de partícula X50 = 3,4 pm e X99 = 12,3 pm [00135] P1 = pó de flogopita com distribuição de tamanho de partícula X50 = 7,4 pm e X99 = 34,6 pm [00136] P2 = pó de flogopita com distribuição de tamanho de partícula X50 = 4,6 pm e X99 = 13,6 pm [00137] Os discos foram usados em testes com broca para determinar um índice de capacidade de tratamento em máquina como pode ser visto na Tabela 19. Este índice é definido como o número de bura- cos por broca que pode ser usinado antes da broca ser totalmente desgastada, isto é, esgotamento total da broca. A perfuração foi realizada com broca de aço rápido, diâmetro de Φ3,5, com velocidade constante e alimentação constante sem qualquer resfriamento.

[00138] A capacidade de tratamento em máquina é melhorada com flogopita e é ainda mais melhorada com moscovita (isto é, consideravelmente mais buracos podem ser perfurados) como mostrado na Tabela 19, exceto para a moscovita áspera (M1). TABELA 19 [00139] A velocidade de fuso é a rotação por minuto na máquina de perfuração [00140] O índice de capacidade de tratamento em máquina relativo é a relação do número médio de buracos perfurados antes do esgotamento total da broca para cada mistura de 1 a 7 e o número médio de buracos perfurados para a mistura 1 (isto é, a mistura sem o aditivo de melhora da usinabilidade) [00141] Definindo-se o índice de capacidade de tratamento em má- quina relativo como a relação do número médio de buracos perfurados antes do esgotamento total da broca e o número médio de buracos perfurados em material sem aditivo antes do esgotamento total da broca, uma correlação entre a usinabilidade e a distribuição de tamanho de partícula (X50) de moscovita torna-se evidente, como pode ser visto na figura 2.

[00142] Com o decréscimo do tamanho de partícula (X50) a influência sobre a usinabilidade é significante com moscovita com elevado aumento do efeito da usinabilidade, enquanto com a flogopita um aumento menor do efeito pode ser encontrado.

[00143] Como é evidente a partir da figura 2, o tamanho de partícula médio X50, é convenientemente 20 pm ou menos, preferivelmente 15 pm ou menos, mais preferivelmente 10 pm ou menos, especialmente 5 pm ou menos.

[00144] A quantidade de agente de capacidade de tratamento em máquina adicionado como mostrado, por exemplo, para moscovita, tem uma influência sobre a mudança dimensional, propriedades mecânicas e dureza, como pode ser visto na Tabela 20. TABELA 20 [00145] DC é a mudança dimensional em comprimento para a barra de resistência à tração durante a sinterização;

[00146] HV10 é a dureza Vickers para a barra de resistência à tração;

[00147] YS é a intensidade de produção para a barra de resistência à tração;

[00148] TS é a resistência à tração para a barra de resistência à tração [00149] A é o alongamento de plástico durante o teste de resistência à tração.

REIVINDICAÇÕES

Claims

1. Composição de pó com base em ferro, caracterizada pelo fato de que compreende, além de um pó com base em ferro, uma quantidade menor de um aditivo de melhora da usinabilidade em forma de pó, o referido aditivo compreendendo pelo menos um silicato do grupo consistindo em bentonitas e moscovita, em que, se o silicato for moscovita, a quantidade do aditivo de melhora da usinabilidade é menos do que 0,5% em peso.

2. Composição de pó com base em ferro de acordo com a reivindicação 1, caracterizada pelo fato de que o teor do aditivo de melhora da usinabilidade é 0,05 a 1%, convenientemente 0,05 a 0,5%, preferivelmente 0,05 a 0,3%, mais preferivelmente de 0,05 a 0,2%, em peso da composição de pó com base em ferro.

3. Composição de pó com base em ferro de acordo com a reivindicação 1, caracterizada pelo fato de que o silicato é moscovita e em que o teor do aditivo de melhora da usinabilidade é menos do que 0,4% em peso ou menos, tais como 0,3% em peso ou menos, ou 0,2% em peso ou menos.

4. Composição de pó com base em ferro de acordo com qualquer uma das reivindicações 1 a 3, caracterizada pelo fato de que o tamanho de partícula, X99, do aditivo de melhora da usinabilidade é abaixo de 50 pm, preferivelmente abaixo de 30 pm e mais preferivelmente abaixo de 20 pm.

5. Composição de pó com base em ferro de acordo com qualquer uma das reivindicações 1 a 4, caracterizada pelo fato de que o tamanho de partícula médio, X50, do aditivo de melhora da usinabilidade é abaixo de 20 pm, preferivelmente abaixo de 15 pm, mais preferivelmente abaixo de 10 pm, e mais preferivelmente abaixo de 5 pm.

6. Composição de pó com base em ferro de acordo com qualquer uma das reivindicações 1 a 5, caracterizada pelo fato de que o silicato tem uma dureza Mohs abaixo de 5, preferivelmente abaixo de 4.

7. Composição de pó com base em ferro de acordo com qualquer uma das reivindicações 1 a 6, caracterizada pelo fato de que o silicato contém alumínio.

8. Composição de pó com base em ferro de acordo com qualquer uma das reivindicações 1 a 7, caracterizada pelo fato de que o pó com base em ferro compreende menos do que 10% em peso de elementos de liga.

9. Uso de um silicato compreendido em um aditivo de melhora da usinabilidade, caracterizado pelo fato de ser em uma composição de pó com base em ferro, em que o aditivo de melhora da usinabilidade compreende pelo menos um silicato do grupo consistindo em bentonitas e moscovita, em que, se o silicato for moscovita, a quantidade do aditivo de melhora da usinabilidade é menos do que 0,5%.

10. Método de produzir uma composição de pó com base em ferro, caracterizado pelo fato de que compreende: fornecer um pó com base em ferro; e misturar o pó com base em ferro com um aditivo de melhora da usinabilidade em forma de pó, o aditivo de melhora da usinabilidade compreendendo pelo menos um silicato do grupo consistindo em bentonitas e moscovita, em que, se o silicato for moscovita, a quantidade do aditivo de melhora da usinabilidade é menos do que 0,5%.

11. Método de produzir uma parte sinterizada com base em ferro tendo capacidade de tratamento em máquina melhorada, caracterizado pelo fato de que compreende: produzir uma composição de pó com base em ferro como definida em qualquer uma das reivindicações de 1 a 8; compactar a composição de pó com base em ferro em uma pressão de compactação de 400 a 1200 MPa; sinterizar a parte compactada em uma temperatura de 1000 a 1300“Ό;β opcionalmente tratar por aquecimento a parte sinterizada.