BRPI0917488B1 - usina de leito fluidizado circulante e método para reduzir a emissão de dióxido de enxofre de uma usina de leito fluidizado circulante - Google Patents

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D Mylchreest George
H Gatton Lawrence Jr
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Alstom Technology Ltd
General Electric Technology Gmbh
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Abstract

“casa de força de planta com leito fluidificado circulante e método para reduzir a emissão do bióxido de enxofre de uma casa de força de planta com leito fluidificado circulante” a presente invenção refere-se, de forma geral, a purificadores de bióxido de enxofre ("so2") integrados para casas de força de planta, e mais particularmente, à adição de uma alimentação de cal em um purificador de so2 integrado em uma casa de força de planta utilizando uma caldeira com leito fluidificado circulante ("cfb"). a casa de força de planta com leito fluidificado circulante compreende: uma caldeira com leito fluidificado circulante que gera gases de combustão, um purificador absorvedor de evaporação rápida configurado para receber os gases de combustão da caldeira com leito fluidificado circulante e uma alimentação de cal configurada para introduzir cal no purificador absorvedor de evaporação rápida.

Description

Campo da Invenção [001] A presente invenção refere-se, de forma geral, a purificadores de dióxido de enxofre (SO2) integrados para usinas, e mais particularmente, à adição de uma alimentação de cal em um purificador de SO2 integrado em uma usina utilizando uma caldeira de leito fluidizado circulante (CFB).
Antecedentes da Invenção [002] Recentemente, os projetos de usina exigiram a adição de sistemas de dessulfurização para satisfazer aos regulamentos cada vez mais rigorosos na emissão do dióxido de enxofre (SO2). Usinas podem incluir purificadores absorvedores de evaporação rápida (FDA) a jusante de uma caldeira para reduzir a emissão de SO2. Os purificadores FDA são frequentemente usados nas usinas utilizando caldeiras de leito fluidizado circulante (CFB).
[003] Um purificador FDA típico funciona como parte de um sistema de coleta de particulado da usina; particulado aqui sendo sinônimo de cinzas finas, cinza ou poeira, um subproduto da combustão na caldeira. O purificador FDA pode incluir vários mecanismos de coleta de particulado, tais como um filtro de tecido, um precipitador eletrostático, etc. O filtro de tecido pode também ser chamado de equipamento baghouse.
[004] Em operação, gases de combustão com particulados arrastados entram no purificador FDA através de uma coluna do reator. Os gases de combustão passam através da coluna do reator e para dentro de um duto de entrada do mecanismo de coleta de particulado do purificador FDA.
Os gases de combustão então interagem com o mecanismo de coleta de
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2/12 particulado onde os particulados suspensos nos gases de combustão são removidos. Os particulados removidos são então passados através de um misturador-hidratador e injetados na coluna do reator. Os particulados reciclados e umidificados então reagem com os gases de combustão não filtrados antes de serem reintroduzidos no mecanismo de coleta de particulado.
[005] O óxido de cálcio (CaO) residual no particulado produzido pela caldeira funciona como um sorvente para a captura de SO2. O particulado hidratado incluindo o CaO residual reage com os gases de combustão na coluna do reator e no mecanismo de coleta do particulado para remover o SO2 dele.
[006] O uso de um purificador FDA somente pode não ser adequado para remover SO2 suficiente para satisfazer as exigências de emissão rigorosas atuais. Tipicamente, um purificador FDA pode ser complementado por outros sistemas de redução de SO2, tal como um sistema de alimentação de pedra calcária que introduz pedra calcária em uma caldeira da usina. Similar ao CaO residual do particulado mencionado acima, a pedra calcária funciona como um sorvente para a captura de SO2.
[007] Embora tais sistemas de redução de dióxido de enxofre acima mencionados tenham provado ser efetivos, eles podem também ser onerosos para implementar e operar. Os custos de tais sistemas incluem um aumento na quantidade de combustível usado para compensar a eficiência catalítica reduzida devido à introdução da pedra calcária na caldeira e o custo da própria pedra calcária. A introdução da pedra calcária na caldeira também resulta na geração catalítica de óxido de nitrogênio (NOx). A emissão de NOx é também regulada, e pode exigir seus próprios sistemas de remoção onerosos.
[008] Dessa maneira, um sistema e método para reduzir os
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3/12 custos, aumentar a eficiência e reduzir o SOx e NOx associados com o uso dos presentes sistemas de redução de dióxido de enxofre são desejados.
Descrição da Invenção [009] De acordo com os aspectos ilustrados aqui, é fornecida uma usina de leito fluidizado circulante incluindo: uma caldeira de leito fluidizado circulante que gera gases de combustão, um purificador absorvedor de evaporação rápida configurado para receber os gases de combustão da caldeira de leito fluidizado circulante e uma alimentação de cal configurada para introduzir cal no purificador absorvedor de evaporação rápida. Em uma modalidade exemplar, a usina de leito fluidizado circulante inclui uma alimentação de pedra calcária configurada para introduzir pedra calcária na caldeira de leito fluidizado circulante. Em uma modalidade exemplar, o absorvedor de evaporação rápida inclui: um reator configurado para passar os gases de combustão através dele, um mecanismo de remoção de particulado acoplado no reator e configurado para remover o particulado dos gases de combustão e um misturador configurado para receber e hidratar o particulado proveniente do mecanismo de remoção de particulado e também configurado para introduzir o particulado hidratado no reator. Em uma modalidade exemplar, a alimentação de cal é configurada para introduzir cal no absorvedor de evaporação rápida a montante da introdução do particulado hidratado. Em uma modalidade exemplar, o mecanismo de remoção de particulado inclui um filtro de tecido. Em uma modalidade exemplar, o mecanismo de remoção de particulado inclui um precipitador eletrostático. Em uma modalidade exemplar, a usina de leito fluidizado circulante ainda inclui um duto de entrada do purificador absorvedor de evaporação rápida disposto entre a caldeira de leito fluidizado circulante e o reator. Em uma modalidade exemplar, a alimentação de cal é configurada para introduzir a cal a montante do duto de entrada do purificador absorvedor de evaporação rápida. Em uma
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4/12 modalidade exemplar, a usina de leito fluidizado circulante ainda inclui um duto de entrada do mecanismo de remoção de particulado disposto entre o reator e o mecanismo de remoção do particulado. Em uma modalidade exemplar, o reator é disposto entre o duto de entrada do purificador absorvedor de evaporação rápida e o duto de entrada do mecanismo de remoção de particulado. Em uma modalidade exemplar, o reator é um reator de coluna. Em uma modalidade exemplar, a alimentação de cal inclui: um silo diário configurado para manter a cal e uma alimentação pneumática recebendo cal do silo diário e configurada para introduzir a cal no purificador absorvedor de evaporação rápida.
[010] De acordo com outros aspectos ilustrados aqui, um método para reduzir a emissão de dióxido de enxofre proveniente de uma usina de leito fluidizado circulante, o método incluindo: fornecer um purificador absorvedor de evaporação rápida em uma passagem traseira da usina de leito fluidizado circulante e introduzir uma quantidade de cal no purificador absorvedor de evaporação rápida. Em uma modalidade exemplar, o método inclui introduzir uma quantidade de pedra calcária em uma caldeira de leito fluidizado circulante da usina. Em uma modalidade exemplar, o método inclui ajustar a quantidade de cal introduzida na passagem traseira da usina de leito fluidizado circulante e a quantidade de pedra calcária introduzida na caldeira de leito fluidizado circulante da usina de leito fluidizado circulante para otimizar o custo total de ambas a cal e a pedra calcária. Em uma modalidade exemplar, a introdução de uma quantidade de cal no absorvedor de evaporação rápida inclui introduzir uma quantidade de cal na passagem traseira da usina de leito fluidizado circulante a montante do purificador absorvedor de evaporação rápida.
Breve Descrição dos Desenhos [011] Com referência agora às figuras, que são modalidades
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5/12 exemplares, e nos quais os elementos semelhantes são numerados da mesma forma:
a figura 1 é uma vista esquemática de uma usina de acordo com uma modalidade exemplar da presente invenção;
a figura 2 é uma vista esquemática de um purificador absorvedor de evaporação rápida (FDA) de acordo com uma modalidade exemplar da presente invenção; e a figura 3 é um gráfico ilustrando o ajuste das taxas de alimentação relativas de pedra calcária e cal para satisfazer um desempenho de captura definido e ponto de custo mínimo de acordo com uma modalidade exemplar da presente invenção.
Descrição de Realizações da Invenção [012] Um sistema e método são fornecidos para reduzir as emissões de dióxido de carbono (SO2) da usina de leito fluidizado circulante (CFB). Mais particularmente, a presente descrição refere-se a um sistema e método para melhorar o desempenho de um purificador absorvedor de evaporação rápida (FDA) em uma usina utilizando um CFB. O desempenho melhorado do purificador FDA possibilita que uma usina de CFB produza pelo menos substancialmente a mesma quantidade de emissões de SO2 ou menos do que uma usina convencional, por exemplo, enquanto adicionando significativamente menos pedra calcária em uma caldeira e assim em custo reduzido, como será discutido em detalhes abaixo. Entretanto, a presente invenção não é limitada a isso e pode ser aplicada a qualquer aplicação onde emissões de SO2 reduzidas são desejáveis.
[013] A figura 1 é uma vista esquemática de uma usina de CFB de acordo com uma modalidade exemplar da presente invenção. Por simplicidade, a figura 1 representa somente esses aspectos da usina de CFB que são relevantes para descrever a presente invenção e será verificado que
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6/12 a usina de CFB incluirá outros aspectos, como são bem conhecidos na técnica.
[014] A figura 2 é uma vista esquemática de um purificador FDA da usina de CFB de acordo com uma modalidade exemplar da presente invenção. Por simplicidade, o esquemático da figura 2 representa somente esses aspectos do purificador FDA que são relevantes para descrever a presente invenção, e será verificado que o purificador FDA incluirá outros aspectos, como são bem conhecidos na técnica.
[015] Com referência agora à figura 1, uma usina de CFB 100 inclui uma caldeira de CFB 110 e uma alimentação de pedra calcária 120. A caldeira de CFB 110 é abastecida com combustível proveniente de uma fonte (não mostrada), e é também abastecida com pedra calcária proveniente da alimentação de pedra calcária 120. A pedra calcária age como um sorvente de SO2 na caldeira de CFB 110 durante a combustão do combustível, dessa maneira reduzindo o SO2 total nos gases de combustão emitidos da caldeira de CFB 110 para dentro da passagem traseira da usina 130.
[016] Os gases de combustão podem atravessar vários componentes da passagem traseira 130, tais como ciclones, superaquecedores, etc., como seria evidente para alguém versado na técnica. Eventualmente, os gases de combustão passam para dentro de um purificador FDA 140 através de um duto de entrada do purificador FDA 142.
[017] Entretanto, ao contrário de uma usina convencional que utiliza um purificador FDA, os gases de combustão são injetados com cal hidratada seca proveniente de uma alimentação de cal 150. Em uma modalidade exemplar, os gases de combustão são injetados com cal hidratada seca antes que os gases de combustão entrem no duto de entrada do purificador FDA 142. A cal hidratada seca pode ser injetada em uma baixa taxa de alimentação, um exemplo da qual será ilustrado em mais detalhes
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7/12 abaixo. Por causa da pequena taxa de alimentação, a cal hidratada seca pode ser adquirida como uma comodidade pronta para uso exigindo pouca ou nenhuma preparação no local. Na modalidade exemplar mostrada na figura 1, a alimentação de cal 150 pode compreender um silo diário 152 e um sistema de alimentação pneumático 154. Modalidades exemplares alternativas podem usar outras configurações como seria conhecido para alguém versado na técnica. A simplicidade relativa da alimentação da cal 150 permite que ela seja facilmente retroajustada em usinas existentes onde um purificador FDA já está em uso. Depois de combinados, os gases de combustão e a cal hidratada seca injetada então passam através do duto de entrada do purificador FDA 142 juntos.
[018] Com referência agora à figura 2, o purificador FDA 140 inclui um reator 144, um mecanismo de remoção de particulado 146 e um misturador 148. O reator 144 recebe os gases de combustão e a cal hidratada seca provenientes do duto de entrada do purificador FDA 142. Os gases de combustão reagem com a cal hidratada seca no reator 144, onde a cal hidratada seca age como um sorvente para remover o SO2 dos gases de combustão. Em uma modalidade exemplar, o reator 144 pode ser um reator de coluna 144, embora outros tipos de reatores possam ser utilizados como seria evidente para alguém versado na técnica.
[019] Os gases de combustão continuam a reagir com o sorvente de cal hidratada seca enquanto eles passam através do duto de entrada do mecanismo de remoção de particulado 146a e para dentro do mecanismo de remoção de particulado 146. O mecanismo de remoção de particulado 146 remove o particulado que é arrastado nos gases de combustão; para as finalidades discutidas aqui, o particulado pode ser cinza, cinzas finas, poeira ou qualquer outro particulado arrastado nos gases de combustão. O particulado removido 160 então acumula no fundo do
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8/12 mecanismo de remoção de particulado 146, como mostrado pela região pontilhada na figura 2.
[020] Uma modalidade exemplar do mecanismo de remoção de particulado 146 é um filtro de tecido. Outra modalidade exemplar do mecanismo de remoção de particulado 146 é um precipitador eletrostático. Sistemas de remoção de particulado alternativos podem ser utilizados como seria evidente para alguém versado na técnica.
[021] O particulado removido 160 é então parcialmente hidratado em um misturador 148 e injetado através de um orifício de saída do misturador 148a para dentro do reator 144 para ser reciclado. O particulado removido 160 inclui cal hidratada seca não reagida da alimentação de cal 159 e óxido de cálcio (CaO), que é um subproduto da combustão da pedra calcária proveniente da alimentação de pedra calcária 120 na caldeira de CFB 110. Ambos a cal hidratada seca não reagida e o CaO agem como sorventes para remover o SO2 dos gases de combustão. Dessa maneira, a eficiência da remoção de SO2 no purificador FDA 140 pode ser aumentada. Com referência novamente à figura 1, os gases de combustão eventualmente passam através do purificador FDA 140 e continuam ao longo de uma seção adicional da passagem traseira 130 até que os gases de combustão são emitidos de uma pilha 170.
[022] Em uma modalidade exemplar alternativa, a cal hidratada seca pode ser adicionada nos gases de descarga em qualquer lugar no purificador FDA 140, por exemplo, a cal hidratada seca pode ser adicionada em qualquer lugar do duto de entrada do purificador FDA 142 até o mecanismo de remoção de particulado 146. Tais modalidades exemplares alternativas funcionam em uma maneira similar à modalidade exemplar descrita acima, a saber, os gases de combustão reagem com a cal hidratada seca que age como um sorvente para remover o SO2 dos gases de
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9/12 combustão.
[023] A maior eficiência de remoção do SO2 do purificador FDA 140 permite que a usina de CFB 100 incluindo a alimentação de cal 150 introduza significativamente menos pedra calcária na caldeira de CFB 110 enquanto mantendo pelo menos substancialmente a mesma ou menos emissão de SO2 como uma usina convencional. A eficiência da combustão na caldeira de CFB 110 pode ser significativamente aumentada devido à diminuição na quantidade de pedra calcária introduzida nela; isso é devido à menor carga de calcinação dentro da caldeira de CFB 110.
[024] Embora o custo da cal hidratada seca possa ser 5 a 8 vezes o custo da pedra calcária, a melhora geral no desempenho de captura do purificador FDA pode resultar em uma redução líquida no custo de sorvente total, por exemplo, o custo de ambas pedra calcária e cal hidratada seca, quando comparado com o caso da pedra calcária somente. Pelo ajuste da quantidade relativa de pedra calcária e cal usadas, o custo de sorvente total otimizado pode ser estabelecido. Um exemplo ilustrando o conceito de otimização do custo segue abaixo.
Exemplo [025] As tabelas abaixo e o gráfico representado na figura 3 mostram uma comparação econômica entre uma usina convencional utilizando um purificador FDA e uma usina de CFB utilizando um purificador FDA e uma alimentação de cal de acordo com uma modalidade exemplar da presente invenção. As condições da linha de referência para esse exemplo são listadas na tabela 1 abaixo.
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10/12
Tabela 1
Unidade de valor metnco Unidade de valor métrico
Entradas de combustível para Contrato exemplar Entradas financeiras
IIIIV IO4OO Btu'lb Preço por pedra caicãria $ $/lon
c 53 4» % Preço por cal S $'ton
V 4 40 % Cesto do oescarte $ Í’ton
o 721 % Cesto do combustível $ S/mbtu
N 90 % Custo oo CO; $ $/ton
s 4 50 % Incluir imoacto de CO; Ne (Y/N)
Cinca 2000 %
Umidade 951 % Taxa de disc »0% %
Total 100.00 % Taxa de inflação 3.0% anos
Serventes Custos capitais 20
%CaCO» adioonais
Pedra calcina
Cal 100.00 %Ca(OII)2 s SM
Unidade de valor miinco Unidade de valor métrico
Entradas de «nussão Entradas do proielo
Remoçào total de enxofre IR 00 %
plllsa 02 % % d* divisão de cinza* íina’ ío.n %
Limrte de util do fumo ¢0.0 %
Ü tgueiiYiádó 2Í0I Mbiu/hr
! Limite de útil de cálcio FA 70.0 %
Libra de umbustivelfiriblu 96.15 lbs
Cnmbuãtivél queimado 240,481 lb$/hr MWSO2 64.07
Falor F DSCFMBlU MWCa(OH) 74.09
MWCaCO.3 100,09
Cinra.mtitu 47,1 Ihs MWCíO 56.08
SOJ descontrolado 8.65 Ibs/mbtu
4774 ppm ^lirrwvlDnc 1.10
21,622 Ib/br FDA -
502 na pilha 0,17 IbS/rllbtU. Taxa d* remoção FA 3oo ppm
95 ppm Correção da reumcâo de FA 300 ppm
<< 432 IMir pw cinza
14 i,m TanelíU-aç^nQ
i_.
[026] Com referência agora ao gráfico ilustrado na figura 3 e tabela 2, o gráfico e a tabela mostram como o ajuste das taxas de alimentação relativas da pedra calcária e cal na presente invenção para satisfazer um desempenho de captura de SO2 definido pode resultar em um ponto de custo mínimo. Para o exemplo mostrado abaixo, com relação à tabela 2, o ponto de custo mínimo do sorvente total para a modalidade exemplar da presente
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11/12 invenção é aproximadamente 14% mais baixo do que o custo de sorvente total da usina convencional no mesmo desempenho de captura de SO2.
Tabela 2
Usina com purificador FDA convencional Usina de acordo com a presente invenção Delta Unidades
Consumo de pedra calcária 76.831 55.766 21.066 libras/hora
Custo da pedra calcária 5.384.348 3.908.073 1.476.275 $/ano
Consumo de cal 0 1.947 1.947 libras/hora
Custo da cal 0 724.917 724.917 $/ano
Custos de sorvente totais 5.384.348 4.632.991 751.358 (economia total de sorvente de 14%) $/ano
[027] Como mostrada acima, a usina de CFB 100 de acordo com uma modalidade da presente invenção utiliza 883,1 kg (1.947 libras)/hora a mais de cal do que a usina convencional para um custo adicional de aproximadamente $724.917 por ano. Entretanto, o uso da alimentação de cal 150 na modalidade exemplar da presente invenção permite que a caldeira de CFB 110 opere usando somente 25.295,0 kg (55.766 libras) de pedra calcária por hora para satisfazer a mesma taxa de captura de SO2 como a usina convencional usando 34.850,0 kg (76.831 libras) de pedra calcária por hora. A modalidade exemplar de uma usina de CFB de acordo com a presente invenção, portanto, usa 9.555,4 kg (21.066 libras) por hora a menos de pedra calcária do que a usina convencional. Isso resulta em uma economia de custo para a pedra calcária de aproximadamente $1.476.275 por ano. Portanto, mesmo embora a adição da cal represente um custo adicional, a economia no uso reduzido de pedra calcária excede esse custo.
[028] Como mostrado na figura 3, o custo total dos sorventes combinados de pedra calcária e cal é uma soma dos custos de sorvente individuais. Para satisfazer uma porcentagem de captura de forno de aproximadamente 83%, a usina de CFB de acordo com uma modalidade
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12/12 exemplar da presente invenção usa aproximadamente $724.917/ano de cal e aproximadamente $3.908.073/ano de pedra calcária.
[029] Além da otimização de custo discutida acima, a presente invenção pode também obter economias de custo operacional adicionais. A usina de CFB 100 pode realizar reduções no uso de combustível devido à maior eficiência de combustão na caldeira de CFB 110 por causa da quantidade reduzida de pedra calcária introduzida nela. A eficiência maior de combustão pode também levar a outros benefícios, tais como emissões reduzidas de dióxido de carbono (CO2), uma redução no particulado total produzido na caldeira de CFB 110 e uma redução na geração catalítica do óxido de nitrogênio (NOx), que por sua vez, melhorará as emissões de NOx e/ou reduzirá a necessidade por sistemas de remoção de NOx.
[030] Embora a invenção tenha sido descrita com referência às várias modalidades exemplares, será entendido por aqueles versados na técnica que várias mudanças podem ser feitas e equivalentes podem ser substituídos por seus elementos sem se afastar do escopo da invenção. Além disso, muitas modificações podem ser feitas para adaptar uma situação ou material particular aos ensinamentos da invenção sem se afastar do seu escopo essencial. Portanto, é planejado que a invenção não seja limitada à modalidade particular descrita como o melhor modo considerado para a execução dessa invenção, mas que a invenção inclua todas as modalidades que se situam dentro do escopo das reivindicações anexas.

Claims (10)

  1. Reivindicações
    1. USINA DE LEITO FLUIDIZADO CIRCULANTE (100), compreendendo:
    uma caldeira de leito fluidizado circulante (110) que gera gases de combustão;
    um purificador absorvedor de evaporação rápida (140) configurado para receber os gases de combustão da caldeira de leito fluidizado circulante (110);
    caracterizada por compreender:
    uma alimentação de cal (150) configurada para introduzir cal hidratada seca no purificador absorvedor de evaporação rápida (140);
    uma alimentação de pedra calcária (120) configurada para introduzir pedra calcária na caldeira de leito fluidizado circulante (110);
    em que o purificador absorvedor de evaporação rápida (140) compreende:
    um reator (144) configurado para passar os gases de combustão através dele, um mecanismo de remoção de particulado (146) acoplado no reator (144) e configurado para remover o particulado dos gases de combustão, e um misturador (148) configurado para receber e hidratar o particulado proveniente do mecanismo de remoção de particulado (146) e também configurado para introduzir o particulado hidratado no reator (144); e um duto de entrada (142) do purificador absorvedor de evaporação rápida (140) disposto entre a caldeira de leito fluidizado circulante (110) e o reator (144);
    em que a alimentação da cal (150) é configurada para introduzir cal hidratada seca a montante do duto de entrada (142) do purificador
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  2. 2/3 absorvedor de evaporação rápida (140).
    2. USINA DE LEITO FLUIDIZADO CIRCULANTE (100), de acordo com a reivindicação 1, caracterizada pelo fato de que a alimentação da cal (150) é configurada para introduzir cal hidratada seca no purificador absorvedor de evaporação rápida (140) a montante da introdução do particulado hidratado.
  3. 3. USINA DE LEITO FLUIDIZADO CIRCULANTE (100), de acordo com a reivindicação 1, caracterizada pelo fato de que a cal hidratada seca é introduzida no purificador absorvedor de evaporação rápida (140) em uma taxa para otimizar o custo total de ambas a cal hidratada seca e a pedra calcária.
  4. 4. USINA DE LEITO FLUIDIZADO CIRCULANTE (100), de acordo com a reivindicação 1, caracterizada pelo fato de que o mecanismo de remoção de particulado (146) inclui um filtro de tecido.
  5. 5. USINA DE LEITO FLUIDIZADO CIRCULANTE (100), de acordo com a reivindicação 1, caracterizada pelo fato de que o mecanismo de remoção de particulado (146) inclui um precipitador eletrostático.
  6. 6. USINA DE LEITO FLUIDIZADO CIRCULANTE (100), de acordo com a reivindicação 1, caracterizada pelo fato de que ainda compreendendo um duto de entrada (146a) do mecanismo de remoção de particulado (146) disposto entre o reator (144) e o mecanismo de remoção de particulado (146).
  7. 7. USINA DE LEITO FLUIDIZADO CIRCULANTE (100), de acordo com a reivindicação 6, caracterizada pelo fato de que o reator (144) é disposto entre o duto de entrada (142) do purificador absorvedor de evaporação rápida (140) e o duto de entrada (146a) do mecanismo de remoção de particulado (146).
  8. 8. USINA DE LEITO FLUIDIZADO CIRCULANTE (100), de
    Petição 870190055278, de 14/06/2019, pág. 29/31
    3/3 acordo com a reivindicação 1, caracterizada pelo fato de que o reator (144) é um reator de coluna.
  9. 9. USINA DE LEITO FLUIDIZADO CIRCULANTE (100), de acordo com a reivindicação 1, caracterizada pelo fato de que a alimentação de cal (150) compreende:
    um silo diário (152) configurado para manter a cal hidratada seca, e uma alimentação pneumática (154) recebendo cal hidratada seca do silo diário (152) e configurada para introduzir a cal hidratada seca no purificador absorvedor de evaporação rápida (140).
  10. 10. MÉTODO PARA REDUZIR A EMISSÃO DE DIÓXIDO DE ENXOFRE DE UMA USINA DE LEITO FLUIDIZADO CIRCULANTE (100), conforme definida por qualquer uma das reivindicações 1 a 9, o método caracterizado pelo fato de que compreende:
    fornecer um purificador absorvedor de evaporação rápida (140) em uma passagem traseira (130) da usina de leito fluidizado circulante (100);
    fornecer uma alimentação de cal (150) tendo armazenada cal hidratada seca;
    introduzir uma quantidade de cal hidratada seca no purificador absorvedor de evaporação rápida (140); e introduzir uma quantidade de pedra calcária em uma caldeira de leito fluidizado circulante (110) da usina (100);
    em que a introdução de uma quantidade de cal hidratada seca no purificador absorvedor de evaporação rápida (140) compreende introduzir uma quantidade de cal hidratada seca na passagem traseira (130) da usina de leito fluidizado circulante (100) a montante do purificador absorvedor de evaporação rápida (140).
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Families Citing this family (7)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US8192529B2 (en) * 2009-03-10 2012-06-05 Gatton Jr Lawrence H Integrated dry scrubber system
WO2015074705A1 (en) 2013-11-22 2015-05-28 Foster Wheeler Energia Oy Method of and apparatus for combusting sulfurous fuel in a circulating fluidized bed boiler
EP2876371B1 (en) 2013-11-22 2018-11-07 Sumitomo SHI FW Energia Oy Method of and apparatus for combusting sulfurous fuel in a circulating fluidized bed boiler
US9108152B2 (en) * 2013-11-26 2015-08-18 Alstom Technology Ltd Dry scrubber system with low load distributor device
CN103830995A (zh) * 2013-12-19 2014-06-04 枣庄矿业(集团)付村矸石热电有限公司 干法脱硫喷嘴
CN104180366B (zh) * 2014-08-01 2016-08-24 石家庄新华能源环保科技股份有限公司 一种带发电装置的循环流化床锅炉
FI20155805A (fi) 2015-11-04 2017-05-05 Amec Foster Wheeler Energia Oy Menetelmä kiertoleijupetikattilalaitoksesta syntyvien savukaasujen rikkidioksiidipitoisuuden vähentämiseksi

Family Cites Families (17)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US4388283A (en) * 1979-01-02 1983-06-14 Bechtel International Corporation SO2 removal
US4241041A (en) * 1979-01-22 1980-12-23 Mei Systems Inc. Methods for the recovery of sulfur components from flue gas and recycle sodium sulfite by reduction-smelting and carbonating to strip hydrogen sulfide
US4309393A (en) * 1980-10-14 1982-01-05 Domtar Inc. Fluidized bed sulfur dioxide removal
LU85454A1 (de) * 1984-07-06 1985-09-12 Euratom Verfahren und vorrichtung zum entfernen von schwefeldioxid aus heissen abgasen
DE3536899A1 (de) 1985-10-16 1987-04-16 Steinmueller Gmbh L & C Trockene rauchgasreinigung nach einer wirbelschichtfeuerung und vorrichtung zur durchfuehrung des verfahrens
US5378443A (en) 1992-01-03 1995-01-03 A. Ahlstrom Corporation Method for reducing emissions when burning nitrogen containing fuels
FR2698287B1 (fr) * 1992-11-24 1995-01-20 Stein Industrie Procédé de réduction des émissions de polluants dans les installations de combustion à lit fluidisé circulant.
US5285629A (en) * 1992-11-25 1994-02-15 Pyropower Corporation Circulating fluidized bed power plant with turbine fueled with sulfur containing fuel and using CFB to control emissions
US5341753A (en) * 1993-02-12 1994-08-30 Pyropower Corporation Circulating fluidized bed power plant with improved mixing of sorbents with combustion gases
US5795548A (en) * 1996-03-08 1998-08-18 Mcdermott Technology, Inc. Flue gas desulfurization method and apparatus
AT404565B (de) 1997-06-05 1998-12-28 Scheuch Alois Gmbh Verfahren zur reinigung von schadstoffbelasteten gasen
US6290921B1 (en) 1999-11-03 2001-09-18 Foster Wheeler Enegeria Oy Method and apparatus for binding pollutants in flue gas
CN1163295C (zh) * 2000-03-24 2004-08-25 上海发电设备成套设计研究所 烟气脱硫净化工艺及装置
FR2814533B1 (fr) * 2000-09-27 2002-10-31 Alstom Power Nv Procede pour reduire simultanement les emissions de co2 de so2 dans une installation de combustion
SE523667C2 (sv) 2002-09-20 2004-05-11 Alstom Switzerland Ltd Förfarande och anordning för avskiljning av gasformiga föroreningar från varma gaser medelst partikelformigt absorbentmaterial samt blandare för befuktning av absorbentmaterialet
US6748883B2 (en) * 2002-10-01 2004-06-15 Vitro Global, S.A. Control system for controlling the feeding and burning of a pulverized fuel in a glass melting furnace
US7427384B2 (en) * 2004-06-23 2008-09-23 Foster Wheeler Energia Oy Method of reducing sulfur dioxide emissions of a circulating fluidized bed boiler

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