BRPI0909479B1 - Método para produção de uma resina de absorção de água - Google Patents
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Description
MÉTODO PARA PRODUÇÃO DE UMA RESINA DE ABSORÇÃO DE ÁGUA CAMPO TÉCNICO t
A presente invenção se refere a um método de produção de uma resina de absorção de água.
HISTÓRICO DA TÉCNICA
Recentemente, os produtos de higiene, tais como, fraldas descartáveis, papel higiênico e absorventes para incontinência vêm empregando em sua composição e em grande escala a resina de absorção de água, tendo em vista a absorção de um líquido 10 corpóreo. Como tais resinas de absorção de água são conhecidas, por exemplo, um produto reticulado de ácido poliacrílico parcialmente neutralizado, um hidrolisado de um polímero de enxerto de amido-ácido acrílico, um produto saponificado de um copolímero de acetato de vinila-éster 15 acrilato, um hidrolisado de um copolímero de acrilonitrila ou um copolímero de acrilamida e um produto reticulado do mesmo, e um produto reticulado de um monômero catiônico e semelhantes. Esta resina de absorção de água pode ser usada após ser convertida também em uma forma semelhante à folha, 20 semelhante à fibra ou semelhante à película e, contudo, ela é geralmente usada após ser convertida para uma forma semelhante a pó (particulado). Como tais pós (particulados), por exemplo, o agente particulado de absorção de água apresentando um diâmetro de partícula médio em peso de cerca de 200 a 800 pm é 25 amplamente empregado.
O agente particulado de absorção de água é produzido através da etapa de polimerização, etapa de secagem, etapa de moagem, etapa de classificação, etapa de reticulação da superfície e semelhantes (Documentos de Patente 1 a 4) . Em uma 30 produção em escala industrial, um aparelho de transporte é empregado para conectar cada etapa (Documento de Patente 5). O
2/89 transporte mecânico e o transporte pneumático estão incluídos como sistema de transporte da resina de absorção de água (Documentos de Patente 6 a 9) . No transporte mecânico, por exemplo, um transportador (um transportador de correia, um transportador de cesta e um transportador helicoidal) é empregado como o aparelho de transporte.
Além disto, recentemente, propriedades melhores vêm sendo necessárias a tal resina de absorção de água e como resultado, para melhorar a propriedade da resina de alta absorção de água, por exemplo, para melhorar a permeação do líquido, tecnologias (Documentos de Patente 12 a 17) para uso de vários aditivos (por exemplo, um sal de metal polivalente, uma partícula fina insolúvel em água) para a resina de absorção de
| água vêm sendo propostas. DOCUMENTOS ANTERIORES | 1: | USP | número | 6727345 | relatório | ||
| DOCUMNTOS Documento | DE de | PATENTE Patente | |||||
| descritivo | |||||||
| Documento | de | Patente | 2 : | USP | número | 7193006 | relatório |
| descritivo | |||||||
| Documento | de | Patente | 3 : | USP | número | 6716894 | relatório |
| descritivo | |||||||
| Documento | de | Patente | 4 : | USP | número | 4985518 | relatório |
| descritivo | |||||||
| Documento | de | Patente | 5 : | USP | número | 6817557 | relatório |
| descritivo | |||||||
| Documento | de | Patente 6: | JP- | A-2004-43102 | |||
| Documento | de | Patente 7: | WO | 2007/104657 | panfleto | ||
| Documento | de | Patente 8: | WO | 2007/104673 | panfleto | ||
| Documento | de | Patente 9: | WO | 2007/104676 | panfleto | ||
| Documento | de | Patente | 10 | : US | -A-2006/0204755 | relatório |
3/89 descritivo
| Documento | de | Patente | 11: | US-A-2006/0073969 | relatório |
| descritivo | |||||
| Documento | de | Patente | 12 : | USP número 7098284 | relatório |
| descritivo | |||||
| Documento | de | Patente | 13 : | US-A-2005/0288182 | relatório |
| descritivo | |||||
| Documento | de | Patente | 14 : | US-A-2005/0070671 | relatório |
| descritivo | |||||
| Documento | de | Patente | 15: | US-A-2007/0106013 | relatório |
| descritivo | |||||
| Documento | de Patente 16 | : WO | 2008/092842 panfleto | ||
| Documento | de Patente 17 | : WO | 2008/092843 panfleto |
REVELAÇÃO DA INVENÇÃO
PROBLEMA A SER RESOLVIDO PELA INVENÇÃO
Em um método para melhorar a propriedade da resina de absorção de água, as tecnologias descritas nos Documentos de Patente 10 a 17 mostram um determinado efeito (melhora da permeação de líquido) em um laboratório, porém, quando tais tecnologias são em escala industrial, por exemplo, escalas de produção anual iguais ou superiores a 1.000 ton. , especificamente, iguais ou superiores a 10.000 ton. por uma linha, este era frequentemente o caso de não prover tal propriedade alta como no laboratório.
Consequentemente é um objetivo da presente invenção produzir, de forma estável e contínua, a resina de absorção de água com propriedade industrialmente alta, especificamente, a resina de absorção de água com permeação de líquidos alta.
Entre estes, no agente particulado de absorção de água contendo um melhorador de permeação de líquidos, tal como, o sal de metal polivalente ou a partícula fina insolúvel em água
4/89 e o método para produção para o mesmo, os presentes inventores descobriram um problema específico, isto é, um problema de diminuição no acompanhamento da propriedade de transporte (diminuição na produtividade) com o uso do melhorador de permeação de líquidos e diminuição na propriedade de acompanhamento com transporte após mistura do melhorador de permeação de líquidos. Especificamente, na etapa de produção da resina de absorção de água, muitas máquinas de transporte (por exemplo, um transportador de correia, um transportador helicoidal, um transportador de cesta, ou semelhante) para conexão entre as etapas são usadas a meio caminho, em vários modos, tendo sido descoberto que a diminuição na propriedade de transporte e a diminuição na propriedade associada ao uso do melhorador de permeação de líquidos constituem um problema óbvio e específico no transporte pneumático.
MEIOS PARA SOLUCIONAR O PROBLEMA
A fim de resolver os problemas, o método para produção da resina de absorção de água da presente invenção inclui: uma etapa de polimerização para polimerização de uma solução aquosa de um monômero insaturado de modo a obter um polímero de hidrogel; uma etapa de secagem para secagem do polímero de hidrogel de modo a obter uma resina particulada de absorção de água; e uma etapa de reticulação da superfície para reticulação de superfície da resina particulada de absorção de água. Além disto, é caracterizado por inclusão de uma etapa de transporte pneumático para transporte pneumático de uma substância em pó da resina de absorção de água gerada em cada etapa em uma tubulação com uma aspereza de superfície (Rz) da superfície interna igual ou inferior a 800 nm, por emprego de gás com um ponto de orvalho de - 5°C a - 100°C.
VANTAGENS DA INVENÇÃO
5/89
De acordo com a presente invenção, a resina de absorção de água com propriedade industrialmente alta, especificamente, a resina de absorção de água com alta permeação de líquidos pode se produzida estável e continuamente, por passagem por uma etapa de transporte pneumático específico.
BREVE DESCRIÇÃO DOS DESENHOS
A figura 1 é uma vista em configuração esquemática mostrando um aparelho de produção a ser empregado para produzir o agente de absorção de água.
A figura 2 é um desenho mostrando uma configuração esquemática de um aparelho de transporte capaz de ser usado em uma concretização da presente invenção.
A figura 3 é uma vista esquemática mostrando peça de calibre máximo (Rl) da parte superior de uma tremonha calibre (R2) e altura (H) da parte de descarga da tremonha, especificando a taxa de ângulo de informação e taxa de arrasto de uma peça cônica e a taxa de calibre máximo (diâmetro) e altura da tremonha, com relação à tremonha capaz de ser usada em uma concretização da presente invenção.
A figura 4 é uma vista em seção transversal onde uma parte da figura 2 é ampliada.
A figura 5 é um desenho mostrando a configuração esquemática de um aparelho de transporte capaz de ser usado em outra concretização da presente invenção.
MÉTODO PARA REALIZAR A INVENÇÃO
A presente invenção se refere a um método de produção para a resina de absorção de água. Na presente descrição, a resina de absorção de água significa um agente de gelificação polimérico insolúvel em água e que intumesce com água. A absorvência (CRC) é essencialmente igual ou superior a 5 g/g, preferivelmente 10 a 100 g/g e ainda mais 20 a 80 g/g. Além
6/89 disto, os componentes solúveis (extraíveis) são essencialmente de 0 a 50% em peso, preferivelmente 0 a 30% em peso, ainda mais preferivelmente de 0 a 20% em peso e específica e preferivelmente de 0 a 10% em peso.
Deve ser observado que a resina de absorção de água não está limitada a uma forma onde a quantidade total (100%) é um polímero e pode incluir aditivos (a serem descritos mais adiante ou semelhantes) , em uma faixa para manter o desempenho. Isto é, mesmo para um agente particulado de absorção de água (uma composição de resina de absorção de água), ela é genericamente denominada a resina de absorção de água na presente invenção. Na presente invenção, quando a resina de absorção de água é o agente particulado de absorção de água (a composição de resina de absorção de água) , o teor da resina de absorção de água relevante para a presente invenção (uma resina de absorção de água com base em ácido poliacrílico (sal)) é preferivelmente de 70 a 99,9% em peso, mais preferivelmente 80 a 99,7% em peso e ainda mais preferivelmente de 90 a 99,5% em peso, em relação à quantidade total. Como componentes diferentes da resina de absorção de
vista
resistência ao impacto dos pós (partículas), a água é a preferida e os aditivos a serem descritos mais a frente os quais estão contidos, conforme necessário.
Na presente descrição o ácido poliacrílico (sal) significa um polímero composto primariamente de ácido acrílico (sal), como uma unidade de repetição. Especificamente, isto significa um polímero contendo ácido acrílico (sal) essencialmente de 50 a 100% em mol, preferivelmente 70 a 100% em mol, adicional e preferivelmente 90 a 100% em mol, específica, preferível e substancialmente 100% em mol, como um
7/89 monômero excluindo um agente de reticulação. O sal como o polímero contém essencialmente um sal solúvel em água, é preferivelmente um sal monovalente, mais preferivelmente um sal de metal alcalino ou um sal de amônio, específica e preferivelmente um sal de metal alcalino, ainda mais preferivelmente um sal de sódio.
EDANA é uma abreviatura de European Disposable and Nonwovens Association. Para detalhes do método de medição de padrão Europeu (próximo do padrão mundial) (Métodos de Teste Recomendados ERT/EDANA) para a resina de absorção de água, vide o documento conhecido (revisto em 2002) como o original ERT.
Na presente descrição, um polímero de hidrogel (gel contendo água), uma substância seca e a substância em pó da resina de absorção de água (uma substância em pó) são definidos a seguir.
O polímero de hidrogel (gel contendo água) indica um polímero reticulado ao hidrogel da resina de absorção de água. Como um representante, isto significa um gel contendo água obtido em uma etapa de polimerização. De modo não comum indica polímero possuindo um teor de umidade igual ou superior a 30% em peso.
A substância seca indica um polímero seco da resina de absorção de água após uma etapa de secagem. Isto indica geralmente um polímero seco possuindo teor de umidade na etapa seca abaixo de 3 0% em peso e ainda mais igual ou inferior a 20% em peso, embora isto dependa do teor de umidade após polimerização. A forma da mesma não está limitada e a secagem pode ser realizada ao mesmo tempo em que a polimerização (secagem por calor de polimerização ou por aquecimento durante a polimerização, etc.).
8/89
A substância em pó da resina de absorção de água (uma substância em pó) significa um sólido possuindo uma determinada fluidez como pós e, por exemplo, significa o estado no qual a Taxa de Fluxo (ERT450.2-02) pode ser medida como fluidez ou um sólido que pode ser classificado por crivo por (ERT420.2.-2) . Mais especificamente, é um sólido de um diâmetro de partícula igual ou inferior a 5 mm, especificado por classificação por crivo e isto significa substância em pó do polímero seco da resina de absorção de água, ou substância em pó a ser usada como um sólido uma vez que está entre as matérias-primas ou os aditivos da resina de absorção de água (por exemplo, pós inorgânicos insolúveis em água, pós de sal de metal polivalente ou sais de hidrato dos mesmos e semelhantes) . 0 teor de umidade não é limitado à medida que é um sólido e está geralmente abaixo de 30% em peso e ainda mais igual ou inferior a 20% em peso. O limite inferior do diâmetro de partícula não é especialmente limitado e, por exemplo, igual ou superior a 1 nm. Deve ser observado que, em geral, pode haver caso onde os diâmetros de partícula iguais ou superiores a 1 mm sejam denominados partículas e aqueles abaixo de 1 mm sejam denominadas substâncias em pó, porém, na presente invenção, estas substâncias de partícula em pó (a resina de absorção de água ou suas matérias-primas) são coletivamente referidas como uma substância em pó. Além disto, na presente descrição, a substância em pó e pó são tratados como sinônimos.
Em primeiro lugar, a explicação será fornecida como linhas gerais da etapa de produção do agente particulado de absorção de água (a resina de absorção de água) relevante para a presente invenção e então no método de transporte da presente invenção.
9/89
A Etapa Integral (Figura 1)
A figura 1 é uma vista em configuração esquemática mostrando uma instalação de produção 2 a ser usada para produzir a resina de absorção de água (o agente particulado de absorção de água). Nesta instalação de produção 2, os aparelhos para realização de cada etapa são conectados pelas peças de transporte 6. Um aparelho de polimerização 8, um aparelho de secagem 10, um aparelho de pulverização 12, um aparelho de classificação 14, um aparelho de mistura 16, um aparelho de aquecimento 18, um aparelho de resfriamento 20, um aparelho de dimensionamento de grânulo 22, um aparelho de enchimento 24, um aparelho de captura de pó fino 26 e um aparelho de granulação 28 são instalados nesta instalação de produção 2. A substância em pó da resina de absorção de água obtida em uma determinada etapa é transportada para a próxima etapa pela peça de transporte 6.
A etapa de polimerização é realizada usando o aparelho de polimerização 8. A etapa de secagem é realizada usando o aparelho de pulverização 12. A etapa de classificação é realizada usando o aparelho de classificação 14. A etapa de reticulação de superfície é realizada usando o aparelho de mistura 16 e o aparelho de aquecimento 18. A etapa de resfriamento é realizada usando o aparelho de resfriamento 20. A etapa de dimensionamento de grânulo é realizada usando o aparelho de dimensionamento de grânulo 22. A etapa de empacotamento é realizada usando o aparelho de enchimento 24. Os pós finos são coletados usando o aparelho de captura de pó fino 26. A etapa de granulação é realizada usando o aparelho de granulação 28. Os pós finos coletados ou partículas granuladas na etapa de granulação são reciclados por uma etapa de reciclagem de pó fino.
10/89
A etapa de polimerização
A etapa de polimerização é a etapa para polimerização de um monômero, que pode se tornar a resina de por polimerização (doravante pode também ser referido como um monômero), para gerar um gel polimérico (um polímero de hidrogel). Um método de polimerização para a resina de absorção de água relevante especialmente limitado e, por exemplo, em volume, polimerização por precipitação, de de fase invertida, polimerização de gotícula de líquido ou semelhantes estão incluídas. Em vista do desempenho e facilidade do controle de polimerização, a polimerização de solução aquosa ou polimerização de suspensão de fase invertida onde o monômero é usado como solução aquosa é preferível.
Na presente invenção, a polimerização da solução aquosa, especificamente, a polimerização da solução aquosa contínua é preferível, sendo significativa na solução de um problema de propriedade de transporte, em vista da forma do gel polimérico resultante. Na polimerização de solução aquosa contínua, em vista de exercer mais efeito na presente invenção, a polimerização de correia contínua ou polimerização de amassador contínuo podem ser usadas adequadamente. Como polimerização contínua preferível, a polimerização de amassador contínuo (por exemplo, relatório descritivo USP número 6987151, relatório descritivo da USP número 6710141) e polimerização de correia contínua (por exemplo, USP número 4893999, USP número 6241928, US-A-2005-215734) estão incluídas. Em tal polimerização contínua, a resina de absorção de água pode ser produzida em produtividade alta e, contudo, tende a prover deflexão ou diminuição na propriedade que
11/89 acompanha uma escala de produção, porém a presente invenção é capaz de solucionar também tal problema.
Um monômero
O monômero não é especialmente limitado, e, por exemplo, é incluído um monômero insaturado solúvel em água mostrado abaixo: por exemplo, um monômero aniônico insaturado, tal como, ácido (met)acrílico, (anidrido) do ácido maléico, ácido itacônico, ácido cinâmico, ácido vinil sulfônico, ácido aliltolueno sulfônico, ácido viniltolueno sulfônico, ácido estireno sulfônico, ácido 2-(met)acrilamido-2-metilpropano sulfônico, ácido 2 -(met)acriloiletano sulfônico, ácido 2(met)acriloilpropano sulfônico, fosfato de 2-hidroxietil (met)acriloila e um sal do mesmo; um monômero insaturado contendo grupo mercapto; um monômero insaturado contendo grupo hidróxi fenólico; um monômero insaturado contendo grupo amida, tal como, (met)acrilamida, N-etil(met)acrilamida, N,N-dimetil (met)acrilamida; um monômero insaturado contendo grupo amino, tal como, (met)acrilato de N,N-dimetilaminoetila, (met)acrilato de N,N-dimetilaminopropila, (met)acrilamida de Ν,Ν-dimetilaminopropila ou semelhantes. Estes monômeros podem ser usados sozinhos ou dois ou mais tipos podem ser usados em combinação conforme apropriado. Estes monômeros podem conter ferro ou um inibidor de polimerização em uma quantidade igual ou inferior a 5 ppm, e ainda mais preferivelmente igual ou inferior a 1 ppm, e a quantidade de uso preferível é, por exemplo, de metóxi fenóis igual ou inferior a 16 0 ppm em peso, que é a quantidade de uso exemplificada na USP número 7049366.
Entre os mesmos, em vista do desempenho e custo da resina de absorção de água, é preferível que seja uma resina de absorção à base de água do ácido poliacrílico (sal) usando, como um componente principal, um monômero aniônico insaturado,
12/89 específica e preferivelmente, um monômero insaturado contendo um grupo carboxila, e ainda mais preferivelmente ácido acrílico e/ou sal do mesmo (por exemplo, um sal de sódio, lítio, potássio, amônio, aminas ou semelhantes e entre estas o sal de sódio é preferível em vista do custo).
A quantidade de uso de ácido acrílico e/ou o sal do mesmo é preferivelmente igual a ou superior a
70% por mol, mais preferivelmente igual ou superior
80% por mol, adicional e preferivelmente igual ou superior
90% por mol e específica e preferivelmente igual ou superior
95% por mol (o limite superior sendo de 100% por mol), em relação aos componentes do monômero total (excluindo um agente de reticulação interna a ser descrito posteriormente).
Deveria ser observado que, quando o monômero é um monômero contendo grupo ácido, tal como, um grupo carboxila, a taxa de neutralização do mesmo não especialmente limitada e o gel polimérico pode ser
Nas contato com um corpo humano, tal como artigos higiênicos, a não é necessária.
Esta taxa de neutralização ê preferivelmente de 40% por mol a
90% por mol e, mais preferivelmente, de 50% por mol a 80% por mol.
Quando o monômero descrito acima é usado como uma solução aquosa na etapa de polimerização, a concentração do monômero nesta solução aquosa (doravante pode também ser referida como uma solução monomérica) não é especialmente limitada e está preferivelmente dentro da faixa de 10 a 70% em peso e mais preferivelmente dentro de uma faixa de 20 a 60% em peso e ainda mais preferivelmente 35 a 60% em peso. Além disto, quando a polimerização da solução aquosa ou polimerização da suspensão de fase invertida é realizada, um solvente diferente
13/89 de água pode ser usado em combinação, caso necessário. Deve ser observado que o tipo do solvente a ser usado em combinação não é especialmente limitado.
Um iniciador de polimerização
Na etapa de polimerização, por exemplo, um iniciador de polimerização de radical pode ser usado. Este iniciador de polimerização de radical não está especialmente limitado e um ou mais tipos podem ser selecionados e usados daqueles utilizados na polimerização geral da resina de absorção de água dependendo do tipo do monômero a ser polimerizado, condições de polimerização e semelhantes.
Por exemplo, um iniciador do tipo de decomposição térmica (por exemplo, um persulfato, tal como, persulfato de sódio, persulfato de potássio, persulfato de amônio; um peróxido, tal como, peróxido de hidrogênio, peróxido de t-butila, peróxido de metil etil cetona; um composto azo, tal como, um composto azonitrila, um composto azoamidina, um composto azoamidina cíclico, um composto azoamida, um composto alquilazo, diidrocloreto de 2,2'-azobis(2-amidinopropano), diidrocloreto de 2,2'-azobis[2-(2-imidazolina-2-il)propano] e semelhantes) ou um iniciador do tipo de fotodecomposição (por exemplo, um derivado de benzoina, um derivado de benzila, um derivado de acetofenona, um derivado de benzofenona, um composto azo ou semelhantes); e semelhantes podem também ser incluídos. Entre estes, em vista do custo e capacidade de redução do monômero residual, o iniciador do tipo de decomposição térmica é preferível e um sal de persulfato é mais preferido. Além disto, em razão do uso combinado de um agente de redução poder promover decomposição do iniciador de polimerização de radical, é possível a obtenção de um iniciador do tipo redox por combinação de ambos. O agente de redução não é
14/89 especialmente limitado e, por exemplo, ácido (bi)sulfúreo (sal) tal como sulfito de sódio, sulfito de sódio hidrogenado, ácido L-ascórbico (sal), um metal redutor (sal) tal como, sal ferroso ou semelhante; aminas ou semelhante é incluído.
A quantidade de uso do iniciador de polimerização de radical a ser usada na etapa de polimerização não é especialmente limitada e, em vista da quantidade de um monômero residual ou quantidade solúvel em água, geralmente 0,001 a 2% em peso é preferível, 0,01 a 1% em peso em peso sendo mais preferível, 0,01 a 0,5% em peso sendo ainda mais preferível e 0,01 a 0,05% em peso sendo especificamente mais preferido em relação à quantidade de uso do monômero. A quantidade de uso do iniciador de polimerização de radical abaixo de 0,001% em peso, em relação à quantidade de uso deste monômero, aumenta o monômero não reagido e aumenta a quantidade de monômeros residuais na resina de absorção de água resultante e assim não é preferível. Por outro lado, esta quantidade de uso de mais de 2% em peso aumenta os componentes solúveis em água na resina de absorção de água resultante e assim não é preferível. Deve ser apreciado que, nesta etapa de polimerização, ao invés do iniciador de polimerização e radical descrito acima, o monômero pode ser polimerizado por irradiação dos raios de energia ativados, tais como, raios de radiação, feixes de elétron, raios UV.
Um agente de reticulação interna
Na etapa de polimerização, o agente de reticulação interna pode ser usado, conforme necessário. Como o agente de reticulação interna, é incluído um agente de reticulação interna convencionalmente conhecido, possuindo dois ou mais grupos insaturados polimerizáveis ou dois ou mais grupos reativos em uma molécula. Especificamente, por exemplo, pode
15/89 ser incluído N,Ν'-metilenobis(met)acrilamida, di(met)acrilato de (poli)etileno glicol, di(met)acrilato de (poli)propileno glicol, tri(met)acrilato de trimetilolpropano, tri(met)acrilato de glicerina, metacrilato de acrilato de glicerina, tri(met)acrilato de trimetoxilolpropano modificado com óxido de etileno, hexa(met)acrilato de pentaeritritol, cianurato de trialila, isocianurato de trialila, fosfato de trialila, trialil amina, polialilóxi alcano, éter (poli)etileno glicol diglicidílico, éter glicerol diglicidílico, etileno glicol, polietileno glicol, propileno glicol, glicerina, 1,4-butanodiol, pentaeritritol, etileno diamina, carbonato de etileno, carbonato de propileno, imina polietileno, (met)acrilato de glicidila ou semelhantes. Dentre estes, considerando-se a reatividade, um ou mais tipos podem ser usados. Especificamente, como o agente de reticulação interna é preferível um composto possuindo dois ou mais grupos insaturados polimerizáveis. A quantidade de uso do agente de reticulação interna pode ser determinada conforme apropriado, dependendo da propriedade desejada da resina de absorção de água e, geralmente a quantidade de uso do agente de reticulação interna está preferivelmente em uma faixa de 0,001 a 5% por mol, ainda mais 0,005 a 2% por mol e especificamente 0,001 a 0,5% por mol em relação ao monômero. Quantidade de uso muito baixa do agente de reticulação interna tende a diminuir a resistência do gel polimérico e aumentar o teor de solúveis, ao contrário, quantidade de uso excessivamente alta tende a diminuir propriedade, tal como de absorvência. Deve ser observado que o agente de reticulação interna pode ser adicionado ao sistema de reação de uma vez só como um inteiro ou pode ser adicionado em frações.
A etapa de secagem
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| A etapa | de secagem | é a etapa | para | secagem do | gel | |
| polimérico (polímero de | hidrogel) | obtido | na | etapa | de | |
| polimerização. | 0 gel | polimérico | obtido | na | etapa | de |
| polimerização | usando polimerização | da solução | aquosa | é |
preferivelmente fornecido à etapa de secagem, geralmente em um estado particulado de cerca de 0,1 a 5 mm, ainda mais preferivelmente de 0,5 a 3 mm, por tratamento de moagem durante ou após a polimerização. Uma vez que a área de superfície do gel aumenta quando da obtenção do gel particulado, a etapa de secagem descrita acima pode prosseguir calmamente. Os dispositivos para moagem não são especialmente limitados e vários dispositivos de corte, por exemplo, um cortador de carne, um cortador do tipo rolete, um cortador em guilhotina, um fatiador, um cortador em rolo, um picador, tesoura podem ser usados sozinhos ou em combinação conforme apropriado. Um método de secagem nesta etapa de secagem não é especialmente limitado e, como o aparelho de secagem 10, um método usando um secador comum ou um forno de aquecimento pode ser amplamente adotado. Especificamente, um secador do tipo de transferência de calor, um secador do tipo de transferência de calor de radiação, um secador do tipo de transferência de calor de ar aquecido, um secador de aquecimento por indução ou semelhante é exemplificado. Em vista da velocidade de secagem, o secador do tipo de transferência de calor de ar aquecido (doravante referido como um secador de ar quente) é preferível. Como este secador de ar quente, pode ser usado um aparelho de secagem, tal como, um do tipo de faixa de fluxo direto, um tipo de circuito de fluxo direto, um tipo vertical de fluxo direto, um tipo de faixa de fluxo paralelo, um tipo de túnel de fluxo direto, um tipo de ranhura de fluxo direto, um tipo de agitação, um tipo de leito fluidifiçado, um tipo de
17/89 fluxo de ar, um tipo de aspersão. Em vista da facilidade do controle de propriedade do agente particulado de absorção de água, o tipo de faixa é preferível. Como temperatura de secagem, é preferido o ajuste em temperatura relativamente alta, sendo especificamente preferível 100 a 250°C, mais preferivelmente 120 a 220°C e ainda mais preferivelmente 150 a 200°C. O tempo de secagem não é especialmente limitado e pode ser ajustado no tempo de modo a atingir a taxa e teor de sólidos desejável da substância seca resultante. É preferível que a razão de teor de sólidos da substância seca obtida na etapa de secagem (especificada como quantidade residual após aquecimento a 180°C por 3 horas) seja igual ou superior a 90% em peso, em vista da facilidade de pulverização. Em geral, em vista da eficiência de produção é preferível que este tempo de secagem esteja geralmente dentro de duas horas, embora isto dependa do diâmetro da partícula do gel polimérico, temperatura de secagem, volume do ar ou semelhantes.
A etapa de pulverização
A etapa de pulverização é a etapa para pulverização da resina particulada de absorção de água, como uma substância seca do gel polimérico obtida na etapa de polimerização. Esta pulverização é geralmente realizada para a substância seca, porém ela pode ser realizada para o gel polimérico obtido na etapa de polimerização antes da secagem. Por esta pulverização pode-se obter a resina particulada de absorção de água, como uma substância pulverizada.
A pulverização é preferivelmente realizada de modo que a resina particulada de absorção de água com diâmetro de partícula desejado (preferivelmente, um diâmetro de partícula médio em peso de 200 a 800 m) pode ser obtida, tanto quanto possível. Um método para pulverização não é especialmente
18/89 limitado e um método convencionalmente conhecido pode ser adotado. Um moinho de rolo de três estágios é exemplificado como o aparelho de pulverização 12 a ser usado nesta etapa pulverização. Em razão da geração de pós finos por esta pulverização, os pós finos são incluídos na resina particulada de absorção de água na etapa de pulverização. Deve ser observado que, quando o diâmetro de partícula da resina particulada de absorção de água obtido na etapa de polimerização ou na etapa de secagem é controlado em tamanho e suficientemente pequeno, não é necessário realizar esta etapa de pulverização.
A etapa de classificação
A etapa de classificação é a etapa para peneiramento da resina particulada de absorção de água com um crivo. Nesta etapa de classificação, as substâncias pulverizadas obtidas na etapa de pulverização descrita acima são peneiradas. Nesta etapa de classificação, por exemplo, é empregado o aparelho de classificação 14 possuindo malha de metal. Nesta etapa de classificação, selecionando-se as partículas apresentando diâmetro de partícula desejado (um diâmetro de partícula médio em peso (D50), especificamente por classificação de crivo de preferivelmente 200 a 800 m, mais preferivelmente de 300 a 600 m) , por emprego deste aparelho de classificação 14, a resina particulada de absorção de água em questão pode ser obtida. Um método de classificação não está especialmente limitado e um método convencionalmente conhecido pode ser adotado. Deve ser observado que, quando o diâmetro de partícula da resina particulada de absorção de água obtida na etapa de polimerização ou na etapa de secagem é controlado em tamanho e suficientemente pequeno, não é necessário realizar esta etapa de classificação.
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A etapa de reticulação da superfície
A etapa de reticulação da superfície é uma etapa para reticulação da resina particulada de absorção de água obtida após a etapa de secagem, preferivelmente na etapa de classificação. Na presente descrição, a reticulação da superfície significa realizar a reticulação da superfície ou do entorno da superfície da resina de absorção de água. Na presente invenção, com a superfície ou o entorno reticulado da superfície da mesma é o agente de água. Deve ser observado que, a superfície ou entorno da superfície indica geralmente uma parte da camada de superfície com uma espessura igual ou inferior a vários décimos de metro ou uma parte da camada de superfície com uma espessura igual ou inferior a 1/10 da espessura total, e esta espessura é determinada como apropriado dependendo dos objetivos.
Em tal reticulação de superfície, (1) um método para reticulação de superfície da resina particulada de absorção de água com um agente de reticulação de superfície a ser descrito posteriormente (relatório descritivo JP. 2530668), (2) um método para polimerização de reticulação de superfície da superfície da resina particulada de absorção de água com um monômero reticulável (por exemplo, relatório descritivo da Patente US número 7201941) ou (3) um método para reticulação da superfície da resina particulada de absorção de água com um iniciador de radical (conforme revelado no relatório descritivo da Patente US número 4783510, relatório descritivo
| da US-A-2005/0048221) ou | semelhante pode | ser usado |
| apropriadamente. Além disto, | é preferível que | a reação de |
| reticulação desta resina particulada de absorção | de água sej a | |
| promovida por raios de | aquecimento ou radiação |
20/89 (preferivelmente raios UV conforme revelado no relatório descritivo da EP número 1824910).
Existem muitos tipos de agente de reticulação de superfície que podem ser usados na etapa de reticulação de superfície. Em vista da propriedade, é exemplificado um agente de reticulação possuindo propriedade covalente, tal como, um composto de álcool poliídrico, um composto epóxi, um condensado entre um composto de amina polivalente e um composto haloepóxi, um composto oxazolina, um composto (mono-, di ou poli)oxazolidinona, um composto carbonato alquileno ou semelhante; e um agente de reticulação possuindo propriedade de ligação de íon, tal como um composto de amina polivalente, um sal de metal polivalente ou semelhante. Especificamente, um agente de reticulação de superfície exemplificado no relatório descritivo da Patente US número 6228930, relatório descritivo da Patente US 6071976, relatório descritivo da Patente US número 6254990 ou semelhantes podem ser usados. Estes agentes de reticulação de superfície não são especialmente limitados, porém em vista da melhora da permeação de líquidos ou absorvência contra pressão, o agente de reticulação possuindo propriedade covalente é preferível e o condensado entre o composto de amina polivalente e o composto haloepóxi; o composto de oxazolidinona, tal como 2-oxazolidinona (relatório descritivo da Patente US número 6559239); um composto oxetano; um composto de uréia cíclica; o composto carbonato alquileno, tal como, carbonato etileno ou semelhantes (relatório descritivo da Patente US número 5409771); ou semelhante está incluído. Ainda mais, em vista do efeito de maximização da presente invenção, entre estes agentes de reticulação de superfície, especificamente, os agentes de reticulação possuindo propriedade covalente, é preferido um agente de
21/89 reticulação de superfície possuindo reatividade de esterificação em desidratação com um grupo carboxila da resina de absorção de água, especificamente, pelo menos um tipo selecionado do composto de oxazolidinona, o composto de carbonato alquileno, o composto de álcool poliídrico, o composto oxetano (relatório descritivo US-A-2002/72471) e o composto de uréia cíclico sendo o preferido e pelo menos um tipo selecionado do composto de oxazolidinona, o composto carbonato de alquileno, o composto de álcool poliídrico com átomos de carbono de 2 a 10, e o composto de oxetano com átomos de carbono de 2 a 10 é mais preferível, e o composto de álcool poliídrico com os átomos de carbono de 3 a 8, tal como, 1,4-butanodiol, propileno glicol é o mais preferível. Os compostos exemplificados acima podem ser usados sozinhos ou dois ou mais tipos podem ser usados em combinação como o agente de reticulação de superfície, porém em um aspecto de permeação de líquidos, o uso combinado do agente de reticulação possuindo propriedade covalente e o agente de reticulação possuindo propriedade de ligação de íon é preferível.
Conforme descrito acima, é especificamente preferível que a substância em pó da resina de absorção de água relevante para a presente invenção é reticulada na superfície com o álcool poliídrico. Conforme será descrito mais tarde, a presente invenção é capaz de suprimir uma velocidade linear inicial Vx (velocidade linear da substância em pó da resina de absorção de água no ponto de partida de uma tubulação de transporte). Devido à velocidade linear inicial baixa Vx, o descascamento de uma camada de reticulação de superfície, causado por fricção mútua entre as partículas, pode ser evitado e assim o efeito de melhora da propriedade por
22/89 retículação da superfície com álcool poliídrico ou semelhante é difícil de ser enfraquecido.
Na etapa de retículação de superfície, a quantidade de uso do agente de retículação de superfície descrito acima depende do agente de retículação de superfície selecionado ou uma combinação dos agentes de retículação de superfície, porém a quantidade de 0,001 parte em peso para 10 partes em peso é preferível e de 0,01 parte em peso a 5 partes em peso é mais preferível, em relação a 100 partes em peso do teor de sólidos da resina particulada de absorção de água.
Deve ser observado que a etapa de retículação de superfície pode ser realizada duas ou mais vezes em consideração ao efeito do mesmo e naquele caso, como o agente de retículação de superfície a ser usado e após a segunda vez, o mesmo que foi usado na primeira vez pode ser usado ou um agente de retículação de superfície diferente daquele usado na primeira vez pode ser empregado.
Na etapa de retículação de superfície, além do agente de retículação de superfície, uma substância ácida, tal como um ácido orgânico (ácido láctico, ácido cítrico, ácido ptoluenossulfônico) ou um sal do mesmo, um ácido inorgânico (ácido fosfórico, ácido sulfúrico, ácido sulfuroso) ou um sal do mesmo; uma substância básica, tal como, hidróxido de sódio ou carbonato de sódio; um sal de metal polivalente, tal como, sulfato de alumínio a ser descrito mais adiante, pode ser usado em combinação, em mais de 0% em peso e igual ou inferior a 10% em peso, adicional e preferivelmente em mais de 0% em peso e igual ou inferior a 5% em peso e específica e preferivelmente em mais de 0% em peso e igual ou inferior a 1% em peso, em relação à resina de absorção de água.
Na etapa de retículação de superfície é preferível
23/89 utilizar água como um solvente na mistura da resina particulada de absorção de água e o agente de reticulação de superfície. A quantidade de uso da água depende do tipo de resina de absorção de água, diâmetro da partícula e teor de água da resina particulada de absorção de água ou semelhante, porém, a quantidade de uso por 0 parte em peso e igual ou inferior a 20 partes em peso é preferível e a quantidade de uso dentro de uma faixa de 0,5 a 10 partes em peso é mais preferível, em relação a 100 partes em peso do teor de sólidos da resina particulada de absorção de água. Além disto, na mistura da resina particulada de absorção de água e do agente de reticulação de superfície, o solvente orgânico hidrófilo pode ser usado em combinação, conforme necessário. Neste caso, como o solvente orgânico hidrófilo a ser usado em combinação, por exemplo, alcoóis inferiores, tais como álcool metílico, álcool etílico, álcool n-propílico, álcool isopropílico, álcool n-butílico, álcool isobutílico, álcool t-butílico; cetonas, tais como, acetona; éteres tais como, dioxano, tetraidrofurano; amidas, tais como, N,N-dimetilformamida; sulfóxidos, tais como, sulfóxido de dimetila ou semelhante é incluído. A quantidade de uso do solvente orgânico hidrófilo depende do tipo da resina de absorção de água, diâmetro da partícula e teor de água da resina particulada de absorção de água ou semelhante, porém a quantidade dentro de uma faixa de 0 parte em peso a 20 partes em peso é preferível e a quantidade de uso dentro de uma faixa de 0 parte em peso a 10 partes em peso é mais preferível, em relação a 100 partes em peso de teor de sólido da resina particulada de absorção de água.
Na realização da reticulação de superfície, primeiramente, a solução de agente de reticulação de superfície é preparada
24/89 por mistura antecipada de água e/ou um solvente orgânico hidrófilo com o agente de reticulação de superfície. Então, método de mistura pelo qual esta solução é aspergida com um aspersor ou semelhante ou gotejada na resina particulada de de água é preferível e o método para mistura por aspergida mais preferível.
O tamanho de uma gotícula está preferivelmente dentro de uma faixa de
0,1 a
300 m e mais preferivelmente dentro de uma faixa de
0,1 a 200 m, como um diâmetro de partícula médio em volume.
é misturada com o agente de reticulação de superfície, água orgânico hidrófilo por uso do aparelho de e/ou um solvente mistura 16. Este aparelho de mistura 16 possui preferivelmente força de mistura grande para misturar ambos de forma uniforme. Como o aparelho de mistura 16, por exemplo, é apropriada uma máquina de mistura do tipo de cilindro, uma máquina de mistura do tipo cone de parede dupla uma máquina de mistura do tipo de agitação de velocidade alta, uma máquina de mistura do tipo em V, uma máquina de mistura do tipo de fita, uma máquina de mistura do tipo de fuso, um amassador do tipo de braço duplo, um amassador do tipo de pulverização, uma máquina de mistura do tipo de rotação, uma máquina de mistura do tipo de fluxo de ar, um misturador de alta velocidade, um misturador Rhedige do tipo de batelada, um misturador Rhedige contínuo ou semelhantes.
Na etapa de reticulação de superfície, uma mistura de resina particulada de absorção de água e o agente de reticulação de superfície permitem a realização de reticulação da superfície mesmo em temperatura ambiente, porém, em vista da promoção da reação juntamente com a remoção de água e o solvente adicionado, é preferível que, após mistura da resina
25/89 particulada de absorção de água e do agente de reticulação de superfície, adicionalmente o tratamento com aquecimento seja realizado para reticular o entorno da superfície da resina particulada de absorção de água. Isto é, a fim de se obter uma reação do agente de reticulação no entorno da superfície da resina particulada de absorção de água, em consideração a reatividade do agente de reticulação, é preferível a simplicidade de uma instalação de produção e produtividade ou semelhante para realizar o tratamento por aquecimento. Neste tratamento por aquecimento, a temperatura do tratamento é preferivelmente igual ou superior a 80°C, embora isto dependa do agente de reticulação de superfície selecionado. A temperatura de tratamento igual ou superior a 80°C não leva mais tempo no tratamento por aquecimento e é capaz de prevenir a diminuição na produtividade, bem como a obtenção de reticulação de superfície uniforme. Neste caso, isto é capaz de prevenir a diminuição nas características de absorção sob pressurização do agente particulado de absorção de água, bem como permanência do agente de reticulação de superfície não reagido. Além disto, em vista da propriedade, a temperatura de tratamento (temperatura de um meio de aquecimento ou temperatura de um material/especificamente, a temperatura do meio de aquecimento) está preferivelmente em uma faixa de 100 a 250°C, mais preferivelmente em uma faixa de 150 a 250°C. Esta faixa de temperatura exerce efeito signifícativamente superior em um aspecto de propriedade, na desidratação, esterificação reativa do agente de reticulação de superfície.
tempo de aquecimento está preferivelmente em uma faixa de 1 minuto a 2 horas. Exemplos apropriados de uma combinação de temperatura de aquecimento e tempo de aquecimento são de 180°C por 0,1 à uma hora e meia, e de 200°C por 0,1 à uma
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| hora. Deve | ser observado | que | a reticulação de | superfície | em |
| temperatura | alta provê a | substância em pó com | baixo teor | de | |
| umidade e | tende a gerar | um problema de | diminuição | de | |
| propriedade | causado por | dano | durante transporte, porém, | tal |
problema é também resolvido na presente invenção. Por exemplo, a presente invenção é apropriadamente aplicável ao transporte de substância em pó da resina de absorção de água com o teor de umidade de ERT430,2-02 de 0 a 3% em peso, especificamente, 0 a 2% em peso e especificamente 0 a 1% em peso.
Como o aparelho de aquecimento 18 para realização do tratamento por aquecimento pode ser utilizado um secador convencional ou um forno de aquecimento. Por exemplo, é apropriado um secador ou um forno de aquecimento de um secador do tipo de transferência de aquecimento por condução, um secador do tipo de transferência de calor por radiação, um secador do tipo de transferência de ar quente, um secador do tipo de aquecimento por indução. Especialmente, é incluído um secador ou um forno de aquecimento de um tipo de esteira, um tipo de agitação por ranhura, um tipo de fuso, um tipo de rotação, um tipo de disco, um tipo de amassamento, um tipo de leito de fluido, um tipo de fluxo de ar, um tipo de raio infravermelho, um tipo de feixe de elétrons.
Na etapa de reticulação de superfície, o tratamento por aquecimento pode ser realizado em um estado estático ou sob agitação. Quando o tratamento por aquecimento for realizado sob agitação, a reticulação de superfície pode ser completada por aquecimento da mistura no aparelho de mistura 16, onde a resina particulada de absorção de água e o agente de reticulação de superfície foram misturados e a reticulação da superfície pode ser completada por carregamento da mistura, por exemplo, em um aparelho de secagem do tipo ranhura-fuso
27/89 duplo e aquecimento desta mistura.
A etapa de resfriamento
A etapa de resfriamento é uma etapa para resfriamento, conforme necessário, do agente particulado de absorção de água obtido por aquecimento na etapa de reticulação de superfície e reticulação do entorno da superfície, antes do carregamento para a etapa subsequente (por exemplo, a etapa de dimensionamento do grânulo) a fim de terminar ou controlar a reação de reticulação. O aparelho de resfriamento 20 a ser usado nesta etapa de resfriamento não é especialmente limitado e, por exemplo, pode ser usado um secador de agitação de fuso duplo ou um secador do tipo de agitação tipo de ranhura ou semelhantes, onde a água de resfriamento é passada através do interior da parede interna ou outras superfícies de transferência de calor podem ser usadas e a temperatura desta água de resfriamento é ajustada abaixo da temperatura de aquecimento, isto é, igual ou superior a 25°C e abaixo de 80°C e preferivelmente 30°C a 60°C.
Deve ser observado que na etapa de reticulação de superfície, pode haver o caso onde a reticulação da superfície da resina particulada de absorção de água é realizada a temperatura ambiente. Neste caso, em razão do agente particulado de absorção de água obtido pela reticulação da superfície não ser aquecido, esta etapa de resfriamento pode não ser realizada. Portanto, esta etapa de resfriamento é outra etapa que pode estar contida adicionalmente no método de produção, conforme necessário.
A etapa de adição de aditivos
Na presente invenção, a etapa de adição para acrescentar aditivos diferentes do agente de reticulação de superfície pode ser adicionalmente instalada. Esta etapa de adição é
28/89 preferivelmente instalada na e após a etapa de polimerização e mais preferivelmente instalada na e após a etapa de secagem. Os aditivos podem ser adicionados em conjunto com a reticulação da superfície ou separadamente, por exemplo, na etapa de resfriamento ou outras etapas. Como aditivos, podem ser adicionados, por exemplo, os que se seguem: (A) um componente desodorante (preferivelmente um componente vegetal) , (B) um sal de metal polivalente, (C) uma partícula inorgânica (incluindo (D) um composto de óxido contendo água), (E) um melhorador de permeação de líquido, (F) outros aditivos e semelhantes. Por esta adição, são fornecidas ao agente particulado de absorção de água
Adicionalmente, o agente quelante (G) que se segue pode ser adicionado ao agente particulado de absorção de água.
A quantidade de uso de (A) (E) e (F) difere dependendo dos objetivos e funções a serem fornecidos, porém, é geralmente como mesmos, em uma faixa de 0 partes em peso a 10 partes em peso, preferivelmente 0,001 a 5 e adicional e preferivelmente 0,002 a 3 partes em peso, em relação a 100 partes em peso da resina de absorção de água. Geralmente, quando esta quantidade de adição é inferior a 0,001 parte em peso, efeito e funções suficientes a serem fornecidos pelos aditivos não podem ser obtidos e quando esta quantidade de adição é superior a 10 partes em peso, efeito comparável à quantidade de adição não pode ser obtido ou o desempenho de absorção de água diminui.
(A) O componente desodorante agente particulado de absorção de água pode ser formulado com o componente desodorante, preferivelmente pelo componente vegetal, na quantidade acima, a fim de exercer propriedade desodorante. O componente vegetal não é
29/89 especialmente limitado e exemplificado no relatório descritivo
US-A-2004/048955, panfleto WO 2002/42379 ou semelhantes.
(Β) O sal de metal polivalente
Ê preferível que o agente particulado de absorção de água obtido pelo método de produção da presente invenção seja formulado com o sal de metal polivalente ou um hidróxido do metal polivalente, preferivelmente o sal de metal polivalente, mais preferivelmente um sal de metal polivalente solúvel em água, ainda mais preferivelmente um sal de metal polivalente solúvel em água de um metal trivalente ou tetravalente, específica e preferivelmente um sal de amônio solúvel em água na superfície da resina de absorção de água, a fim de melhorar a permeação de líquidos e fluidez da substância em pó na absorção de umidade. A quantidade preferida deste sal de metal polivalente é conforme descrita acima. Foi descoberto que a formulação do sal de metal polivalente diminui a eficiência de transporte e a propriedade durante o transporte em um alto grau e, portanto, o método da presente invenção pode ser aplicado apropriadamente. Como este sal de metal polivalente, são exemplificados um sal de metal polivalente de um ácido orgânico e um sal de metal polivalente de um ácido inorgânico descrito no relatório descritivo US-A-2002/0128618, relatório descritivo do US-A-2006/204755 e semelhantes. Deve ser observado que o sal de metal polivalente solúvel em água é um sal de metal polivalente que dissolve em água em temperatura normal em quantidades iguais ou superiores a 0,1 g/100 g, ainda mais iguais ou superiores a 1 g/100 g, e especificamente iguais ou superiores a 10 g/100 g, sendo misturado como a substância em pó ou uma solução e a solução pode ser uma solução de dispersão em relação à concentração de saturação.
Como sais de metal polivalente orgânico preferido são
30/89 exemplificados lactato de alumínio, lactato de cálcio ou semelhantes. Além disto, como o sal de metal polivalente inorgânico preferido, por exemplo, pode se incluído cloreto de alumínio, policloreto de alumínio, sulfato de alumínio, nitrato de alumínio, bisulfato de alumínio potássio, bisulfato de alumínio sódio, alume de potássio, alume de amônio, alume de sódio, aluminato de sódio, cloreto de cálcio, nitrato de cálcio, cloreto de magnésio, sulfato de magnésio, nitrato de magnésio, cloreto de zinco, sulfato de zinco, nitrato de zinco, cloreto de zircônio, sulfato de zircônio, nitrato de zircônio ou semelhantes. Além disto, em vista da solubilidade com um líquido de absorção, tal como, urina, o uso de um sal possuindo cristais em água é preferível. Um especialmente preferido é um composto de alumínio e entre estes compostos de alumínio, cloreto de alumínio, policloreto de alumínio, sulfato de alumínio, nitrato de alumínio, bisulfato de alumínio potássio, bisulfato de alumínio sódio, alume de potássio, alume de amônio, alume de sódio, aluminato de sódio são preferíveis e sulfato de alumínio é especificamente preferido. Os pós de cristal contendo água, tais como, sal de sulfato de alumínio-hidrato de octadeca, sal de sulfato de alumínio-tetradeca para hidrato de octadeca podem ser usados mais apropriadamente. Eles podem ser usados apenas como um tipo ou dois ou mais tipos podem ser usados em combinação. Em vista da propriedade de manuseio e propriedade de mistura com a substância em pó da resina de absorção de água, o sal de metal polivalente é usado preferivelmente em um estado de solução e é usado preferivelmente em um estado de solução aquosa. Além destes, o sal de metal polivalente de um ácido orgânico a ser usado e um método de mistura do mesmo são exemplificados, por exemplo, no panfleto do WQ-2004/069936.
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Entre os sais de metal polivalente, como o sal de metal polivalente solúvel em água, estão incluídos sulfato de alumínio e os vários alumes. 0 método de produção da presente invenção é eficaz na substância em pó da resina de absorção de água contendo o sal de metal polivalente solúvel em água. A substância em pó da resina de absorção de água contendo o sal de metal polivalente apresenta a dificuldade de superfície de deslizar e coeficiente de fricção grande na superfície. Especificamente, no caso do sal de metal polivalente solúvel em água, tal como sulfato de alumínio, aumento neste coeficiente de fricção é significativo. Devido a este coeficiente de fricção alto, isto tende a gerar o fenômeno de bloqueio. Quando a pressão do ar é aumentada a fim de suprimir este fenômeno de bloqueio, a velocidade de movimento (uma velocidade inicial linear Vx e uma velocidade terminal linear Vy) da substância em pó da resina de absorção de água na tubulação de transporte aumenta e pelo que, o dano da substância em pó da resina de absorção aumenta. A presente invenção é capaz de diminuir a velocidade inicial linear Vx e a velocidade terminal linear Vy, bem como suprimir o fenômeno de bloqueio e portanto, é eficaz na substância em pó da resina de absorção de água contendo o sal de metal polivalente solúvel em água. Além disto, a presente invenção é capaz de suprimir a velocidade inicial linear Vx e a velocidade terminal linear Vy e, portanto, o descascamento do sal de metal polivalente da superfície da substância em pó causado por fricção mútua pode ser suprimido. Portanto, o efeito de melhora da propriedade devido ao sal de metal polivalente é difícil de ser enfraquecido.
(C) A partícula inorgânica
O agente particulado de absorção de água pode ser
32/89 formulado com a partícula inorgânica, especificamente, uma partícula inorgânica insolúvel em água (partículas finas insolúveis em água) na superfície da resina de absorção de água, a fim de melhorar a permeação de líquidos ou impedir o bloqueio na absorção da umidade. Como a partícula inorgânica, especificamente, é incluído, por exemplo, um óxido de metal tal como dióxido de silício ou óxido de titânio; ácido silícico (sal) tal como zeólito natural ou zeólito sintético; caulim, talco, argila, bentonita ou semelhante. Entre estes, dióxido de silício e ácido silícico (sal) são mais preferíveis e ácido silícico de dióxido de silício (sal) possuindo um diâmetro de partícula médio de 0,001 a 200 m, medido pelo método contador de Coulter, é adicionalmente preferido.
Além disto, a fim de exercer fluidez higroscópica superior (fluidez da substância em pó após a resina de absorção de água ou o agente de absorção de água absorver a umidade) e função desodorante do agente particulado de absorção de água, um compósito de zinco e silício contendo óxido contendo água ou um compósito de zinco e alumínio contendo óxido contendo água podem ser formulados.
Quando as partículas inorgânicas são formuladas, foi descoberto um problema de grande aumento na eficiência de transporte ou grande diminuição na propriedade durante transporte, porém na presente invenção a velocidade inicial linear Vx (velocidade linear da substância em pó da resina de absorção de água no ponto de partida da tubulação de transporte) pode ser suprimida e, portanto, o descascamento do sal de metal polivalente da superfície da substância em pó causado pela fricção mútua pode ser suprimido e como resultado, o efeito de melhora da propriedade pelo sal de metal polivalente é difícil de ser enfraquecido. Portanto, o
33/89 método da presente invenção é apropriadamente aplicável.
(D) 0 composto de poliamina (o composto de amina polivalente)
A poliamina pode ser adicionada a fim de melhorar a permeação de líquidos e melhorar a propriedade de retenção de forma do agente particulado de absorção de água. Por exemplo, um composto de poliamina solúvel em água, mais especificamente em polietilenoimina, polivinilamina, polialilamino ou semelhante, possuindo um peso molecular médio em peso de 200 a 10.000.000 pode ser exemplificado. No agente particulado de absorção de água eles são usados para cobrir a superfície ou retículação da resina de absorção de água. Um polímero de poliamina aplicável à resina de absorção de água é exemplificado, por exemplo, no relatório descritivo do US-A2003/069359, relatório descritivo do US-A-2005/0245684, panfleto W02006/082197, W02006/074816 panfleto, WO 2006/082189 panfleto, WO 2008/025652 panfleto, WO 2008/025656 panfleto, WO 2008/025655A1 panfleto ou semelhantes.
(E) Um melhorador de permeação de líquidos melhorador de permeação de líquido significa o aditivo para aumentar a condutividade de fluxo em salmoura (SFC) da resina de absorção de água ou o agente de absorção de água possuindo uma condutividade de fluxo em salmoura (SFC) igual ou superior a 6 (x IO'7 · cm3 · s ·g'1) a ser descrita mais tarde, como igual ou superior a 10 (x 10’7 · cm3 · s · g‘x) . Preferivelmente, é um composto para melhorar a permeação de líquidos por manutenção ou expansão de um espaço entre as partículas, como um espaçador semelhante a íon (cátion) ou um espaçador estereoscópico (partículas finas). Portanto, mesmo os aditivos exemplificados em (A) a (D) podem corresponder a este melhorador de permeação de líquidos. Neste método de produção,
34/89 é preferível que este melhorador de permeação de líquidos seja o (B) a (D) .
Entre estes, o sal de metal polivalente solúvel em água, tal como, sulfato de alumínio, alume de potássio, exemplificado por (B) e sendo capaz de se tornar um espaçador semelhante a íon, é preferido em vista da melhora da condutividade de fluxo em salmoura (SFC).
Uma forma do melhorador de permeação de líquidos presente no agente de absorção de água particulado pode estar em um estado particulado e pode ser um estado de revestimento em um nível molecular (geralmente um revestimento com uma solução) ou pode estar em um estado combinado do mesmo. Contudo, o melhorador de permeação de líquidos é preferivelmente usado em uma forma de solução aquosa, em vista da facilidade de adição mais uniforme à superfície total da resina de absorção de água e nenhuma segregação ou semelhante do melhorador de permeação de líquidos. O melhorador de permeação de líquidos é usado preferivelmente em uma razão de 0,001 a 10% em peso e mais preferivelmente em uma razão de 0,01 a 5% em peso, em relação à resina de absorção de água.
O agente tensoativo
Ê preferível que o agente de absorção de água contenha o agente tensoativo. A presença do agente tensoativo é capaz de melhorar as características da substância em pó (fluidez da substância em pó ou fluidez na absorção de umidade ou semelhantes).
Especificamente, é preferível que o agente tensoativo esteja contido na superfície da resina de absorção de água.
Como o agente tensoativo é exemplificado um agente tensoativo aniônico, tal como, um sal de ácido graxo ou um sulfato de álcool superior ou semelhante; um agente tensoativo
35/89 não iônico, tal como éster do ácido graxo de sorbitano (monolaurato de sorbitano, monopalmitato de sorbitano, monoestearato de sorbitano, triestearato de sorbitano), um agente tensoativo catiônico, tal como, sal de alquil amina (acetato de amina de coco, acetato de amina estearila ou semelhante) ou um agente tensoativo anfotérico. Outros diferentes destes, um agente tensoativo descrito no USP número
6107358 é aplicável a presente invenção. Deve ser observado que o método de adição para o agente tensoativo não é especialmente limitado, e preferivelmente ele é adicionado à etapa de granulação exemplificada no USP número 6228930, USP número 6458921, USP número 7153910 e USP número 7378453. Além disto, o momento de adição do agente tensoativo não é também especialmente limitado e qualquer momento pode se permitido, por exemplo: (a) o agente tensoativo é adicionado em uma solução aquosa de ácido acrílico na etapa de polimerização e a polimerização é realizada na presença do agente tensoativo;
(b) o agente tensoativo é adicionado ao gel contendo água após polimerização na etapa de polimerização; (c) o agente tensoativo é adicionado durante ou após secagem na etapa de secagem; (d) o agente tensoativo é adicionado durante ou após pulverização ou classificação da substância seca na etapa de pulverização ou classificação; (e) o agente tensoativo é adicionado durante ou a pós reticulação da superfície na etapa de reticulação da superfície; (f) o agente tensoativo é adicionado à resina de absorção de água como um produto final ou semelhante. Deve ser observado que o agente tensoativo pode ser adicionado antes e após a etapa de reticulação de superfície, de modo a estar contido na superfície.
A quantidade do agente tensoativo é preferivelmente de 0,0005 a 0,12 parte em peso, mais preferivelmente 0,0005 a
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0,001 parte em peso, ainda mais preferivelmente 0,001 a 0,0045 parte em peso e específica e preferivelmente 0,0015 a 0,004 parte em peso em relação a 100 partes em peso da resina de absorção de água. A quantidade abaixo de 0,0005 parte em peso pode prover melhora insuficiente da capacidade de fluidez e densidade em volume. Por outro lado, a quantidade superior a 0,012 parte em peso apresenta um problema de diminuição na tensão superficial do fluido de absorção, bem como não proveria efeito comparável à quantidade de adição e assim não é econômica.
O agente tensoativo a ser empregado na presente invenção não está limitado aos agentes tensoativos acima. Entre os agentes tensoativos acima, em vista da segurança, os agentes tensoativos não iônicos são preferidos e entre eles, um éster do ácido graxo de sorbitano e um éster do ácido graxo de polioxietileno sorbitano são especificamente preferidos. Além disto, HLB (equilíbrio de propriedade hidrofila-propriedade hidrófoba) do agente tensoativo ativo a ser usado na presente invenção não está especialmente limitado, porém, está em uma faixa preferivelmente de 8 a 18, mais preferivelmente de 9 a 17 e ainda mais preferivelmente de 10 a 17. Quando HLB está dentro desta faixa, a fluidez e a densidade em volume do agente de absorção de água particulado pode ser melhorada mais apropriadamente.
(G) Um agente quelante
A substância em pó da resina de absorção de água a ser usada na presente invenção pode conter o agente quelante para prevenção de coloração, melhora da resistência a urina ou semelhante. Uma etapa para mistura do agente quelante não é especialmente limitada, porém é preferível que o agente quelante seja misturado no monômero ou na solução monomérica.
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O agente quelante não é especialmente limitado e, por exemplo, um agente quelante exemplificado na EP-A-1426157, WO2007/28751 e W02008/90961 pode ser usado. De um aspecto eficaz, o preferido é um agente quelante orgânico solúvel em água cujo peso molecular é de 100 a 1.000. Como um agente quelante especificamente preferido, por exemplo, é incluído um agente quelante de metal à base de ácido carboxílico amino, tal como, ácido iminodiacético, ácido hidroxietiliminodiacético, ácido nitrilotriacético, ácido nitrilotripropiônico, ácido etilenodiamina tetracético, ácido hidroxietilenodiamna triacético, ácido hexame t i1enodiamina tetracético, ácido dietilenotriamina pentacético, ácido trietilenotetramina hexacético e um sal do mesmo;
e um composto fosforoso polivalente amino, tal como, etilenodiamina-N,N'-di(ácido metilenofosfínico) tetra etilenodiamina (ácido metilenofosfínico) tetra polimetilenodiamina (ácido metilenofosfônico) penta dietilenotriamina (ácido metilenofosfônico) ácido 1-hidroxietilideno difosfônico e um sal dos mesmos.
desejável que a quantidade de uso do agente quelante seja igual ou superior a 0,001 parte em peso, preferivelmente igual ou superior a 0,05 parte em peso e ainda mais preferivelmente igual ou superior a 0,1 parte em peso, em relação a 100 partes em peso da resina de absorção de água contida na substância em pó da resina de absorção de água, bem como igual a ou inferior a 1 parte em peso, preferivelmente igual ou inferior a 0,5 parte em peso, e ainda mais preferivelmente igual ou inferior a 0,2 parte em peso, em relação a 100 partes em peso da resina de absorção de água.
O (B) e o (C) podem ser usados apropriadamente como um agente de tratamento de superfície. 0 tratamento de superfície no presente pedido significa que uma região da superfície ou
38/89 do entorno da superfície da resina de absorção de água foi reticulada na superfície por modificação química ou física. Neste caso, modificação química significa um estado de acompanhamento da modificação com qualquer ligação química (ligação covalente ou ligação iônica) e modificação física significa cobertura física ou anexação sem acompanhamento com a ligação química.
(H) Um lubrificante (um melhorador da capacidade de deslizamento)
Ê preferível que o agente particulado de absorção de água contenha o lubrificante. Especificamente, é preferível que o lubrificante esteja contido na superfície da resina de absorção de água. 0 lubrificante significa uma substância presente entre duas superfícies mutuamente deslizante e possui uma ação de diminuir a fricção (resistência). 0 lubrificante que pode ser usado na presente invenção não é especialmente limitado, à medida que ele é um lubrificante sólido em temperatura normal (25°C) e sob pressão normal (0,101 MPa). O lubrificante é exemplificado no relatório descritivo da USP número 7473739, panfleto do W02008/120742 ou semelhantes e o lubrificante exemplificado no presente documento pode ser usado preferivelmente também na presente invenção.
Por exemplo, um lubrificante à base de hidrocarboneto, um lubrificante à base de ácido graxo (preferivelmente possuindo igual ou mais de C12), um lubrificante à base de amida de ácido graxo, um lubrificante à base de éster, um lubrificante à base de álcool (glicol ou um álcool superior), um lubrificante de sal metálico ou semelhante está incluído.
Entre eles, em vista de ter uma ação como lubrificante, também possuindo uma ação como estabilizador é preferível usar um lubrificante de sal metálico exemplificado no relatório
39/89 descritivo da USP número 7282262.
A temperatura da substância em pó da resina de absorção de água na mistura com o lubrificante é geralmente ajustada em igual ou superior a temperatura ambiente, porém ela é misturada preferivelmente em temperatura igual ou superior a 40°C, e mais preferivelmente igual ou superior a 50°C, para obter características de absorção de água ou velocidade de fluxo a jusante ou densidade em volume do agente particulado de absorção de água. A quantidade é preferivelmente de 0,0001 a 0,1% em peso, mais preferivelmente de 0,01 a 0,05% em peso e específica e preferivelmente de 0,001 a 0,01% em peso, em relação a 100% em peso da resina de absorção de água.
Especificamente, na presente invenção, como o aditivo para melhorar a permeação de líquidos, (B) o sal de metal polivalente é preferível. Ê preferível que o sal de metal polivalente seja misturado após a adição. Como um aparelho para mistura, o aparelho de mistura 16, que é o mesmo para o agente de reticulação de superfície pode ser incluído.
Deve ser observado que o sal de metal polivalente é preferivelmente misturado com as partículas de resina de absorção de água (a resina particulada de absorção de água) como uma solução aquosa. O tamanho de uma gotícula da solução aquosa pode ser ajustado conforme apropriado. Em vista da prevenção da permeação e difusão de um íon de metal polivalente (por exemplo, um íon alumínio) no interior das partículas de resina de absorção de água, a solução aquosa possui, preferivelmente, uma concentração igual ou superior a
50%, mais preferivelmente igual ou superior a 60%, adicional e preferivelmente igual
superior
80%, e específica preferivelmente igual ou superior a preferivelmente igual
superior
e
40/89 concentração saturada. Naturalmente, a mesma pode apresentar uma concentração saturada (= 100% em relação à concentração saturada) . Além disto, e por razão semelhante, a quantidade de uso de água é de cerca de 0,1 a 30% em peso e ainda mais de cerca de 0,2 a 10% em peso em relação ao peso da resina de absorção de água e a secagem pode ser realizada após a adição, conforme necessário.
A etapa de dimensionamento do grânulo
Independente do ajuste do diâmetro da partícula na etapa de pulverização e etapa de classificação, pode haver uma situação onde a substância agregada possuindo diâmetro de partícula grande está incluída no agente particulado de absorção de água após a etapa de reticulação de superfície ou a etapa de resfriamento. Esta substância agregada pode ser gerada principalmente na mistura do agente de reticulação de superfície ou em uma reação de reticulação de superfície. Nesta etapa de dimensionamento de grânulo, o tratamento de moagem e o tratamento de classificação desta substância agregada são realizados. A ordem de realização e o número de vezes deste tratamento de moagem e do tratamento de classificação não estão especificamente limitados. Nesta etapa de dimensionamento de grânulo, a fim de ajustar o tamanho da partícula novamente ou de forma semelhante, primeiramente o tratamento de classificação é realizado para o agente particulado de absorção de água. Neste tratamento de classificação, um aparelho de classificação, tal como um crivo ou uma máquina de classificação por fluxo de ar é usada para remover a substância agregada com diâmetro de partícula grande ou os pós finos com diâmetro de partícula pequeno. Para a substância agregada obtida por este tratamento de classificação, o tratamento de moagem é realizado para
41/89 triturar e separar as partículas que compõem a substância agregada em uma partícula individual. Neste tratamento de moagem, por exemplo, é empregada uma máquina de moagem do tipo cortador. Para a substância moída obtida por este tratamento de moagem, o tratamento de classificação é realizado novamente para remover os pós finos possuindo diâmetro de partícula pequeno, bem como para obter agente particulado de absorção de água possuindo diâmetro de partícula desejado (preferivelmente, um diâmetro de partícula médio em peso de 200 a 800 m). Em vista da produtividade, é preferível que esta etapa de dimensionamento de grânulo seja realizada após a etapa de resfriamento. Deve ser observado que neste método de produção, quando a substância agregada com diâmetro de partícula grande não está contida no agente particulado de absorção de água antes do carregamento para esta etapa de dimensionamento de grânulo, esta etapa de dimensionamento de grânulo pode não ser realizada. Esta etapa de dimensionamento de grânulo é outra etapa que pode ser contida adicionalmente no método de produção da presente invenção, conforme necessário.
A etapa de empacotamento
A etapa de empacotamento é uma etapa onde o agente particulado de absorção de água é empacotado. Quando a etapa de dimensionamento de grânulo é realizada, nesta etapa de empacotamento, o agente particulado de absorção de água que foi dimensionado em grânulo na etapa de dimensionamento de grânulo descrita acima é empacotado. Por exemplo, nesta etapa de empacotamento, o agente particulado de absorção de água transferido para uma tremonha para armazenamento é empacotado em um saco de armazenamento por uso de um aparelho de enchimento 24. O agente particulado de absorção de água
42/89 empacotado no saco de armazenamento é embarcado como um produto através da inspeção predeterminada.
Uma etapa de reciclagem de pó fino
A etapa de reciclagem de pó fino é uma etapa para retornar os pós finos removidos por classificação ou semelhante (por exemplo, partículas contendo partículas abaixo de 150 pm como um componente principal, especificamente, em uma quantidade igual ou superior a 7 0% em peso) para a etapa de produção da resina de absorção de água, preferivelmente por reciclagem para a etapa de polimerização ou a etapa de secagem e remoção e reutilização dos pós finos são possíveis. Isto é, em uma concretização da presente invenção, a substância em pó e resina de absorção de água contém uma substância reciclada de pó fino da resina de absorção de água. Em tal etapa de reciclagem, os pós finos podem ser retornados como estão ou
| podem ser | reciclados após | granulação em | uma | etapa | de |
| granulação | a ser descrita | mais a frente. | Um | método | de |
| reciclagem | inclui: os pós finos são misturados | em | uma máquina |
de polimerização, preferivelmente uma máquina de polimerização por agitação, tal como um amassador, para fabricar uma substância unificada; os pós finos ou uma substância granulada dos mesmos sendo misturado com gel polimérico após polimerização; por exemplo, mistura (moagem) com um cortador de carne ou mistura em um secador.
Convencionalmente, como estimada para ser derivada da fratura ou regeneração dos pós finos, a resina de absorção de água passado através de tal etapa de reciclagem de pó fino, isto é, a resina de absorção de água contendo o produto reciclado em pó fino tendeu a diminuir a propriedade facilmente na etapa de transporte, porém, na presente invenção, não existem tais problemas, uma vez que o impacto
43/89 que os pós finos recebem pode ser suprimido. Um método de reciclagem de pó fino preferível é exemplificado, por exemplo, na Patente US número 6133193, Patente US número 6228930, Patente US número 5455284, Patente US número 5342899, US-A2008/0306209 e a quantidade dos pós finos é diminuída por adição dos pós finos na etapa de produção da resina de absorção de água, tal como a etapa de polimerização, a etapa de pulverização em gel, a etapa de secagem ou semelhante. Além disto, a quantidade de reciclagem dos pós finos é determinada conforme apropriado, por exemplo, em cerca de 1 a 3 0% em peso, ainda mais de 5 a 25% em peso, especificamente de 8 a 20% em peso da capacidade de produção. Além disto, os pós finos são reciclados para a etapa de produção como pós secos propriamente ou se tornam um gel por adição de água, conforme necessário ou especificamente, reciclados para um monômero e/ou gel (antes da secagem ou durante a polimerização).
A etapa de granulaçâo
A etapa de granulaçâo é uma etapa para obtenção da partícula granulada por adição de líquido aquoso aos pós finos. Os pós finos podem ser obtidos pela etapa de classificação. Os pós finos podem ser aqueles coletados com um aparelho de captura de pó fino 26 da atmosfera ou outra etapa (a etapa de pulverização ou a etapa de dimensionamento do grânulo ou semelhante) . O aparelho de captura de pó fino é provido, por exemplo, com um filtro que é capaz de capturar pós finos. A particulada granulada é composta de vários pós finos. O diâmetro da partícula médio em peso da partícula granulada é igual ou inferior a 20 mm, preferivelmente 0,3 a 10 mm e mais preferivelmente 0,35 a 5 mm. Deve ser observado que a granulaçâo pode ser realizada usando apenas os pós finos (por exemplo, uma substância superior a 150 pm) ou pode ser
44/89 realizada usando as partículas integrais (a substância em pó da resina de absorção de água que é uma substância superior a 850 pm e contém uma substância superior a 150 pm em quantidade predeterminada) contendo os pós finos.
A partícula granulada obtida pela etapa de granulação pode ser usada como está como um produto granulado, porém, é preferivelmente carregado a qualquer uma das etapas. Em vista da eficiência de produção, é preferível que esta partícula granulada seja carregada na etapa de secagem como uma etapa de reciclagem de partícula fina e seca na co-presença do gel polimérico. Conforme mostrado na figura 1, nesta instalação de produção 2, a peça de transporte 6 unida ao aparelho de captura de pó fino 26 é unida ao aparelho de granulação 28. Este aparelho de granulação 28 é unido ao aparelho de secagem 10 pela peça de transporte 6. Os pós finos descarregados do aparelho de captura de pó fino 26 são carregados ao aparelho de granulação 28 por transporte através da peça de transporte 6. Os pós finos são também a substância em pó da resina de absorção de água. A partícula granulada formada neste aparelho de granulação 28 é também colocada no aparelho de secagem 10 por ser transportada através da peça de transporte 6. Pode ser confirmado que o agente particulado de absorção de água é a partícula granulada pelo fato de que a partícula individual é agregada por reunião em múltiplos enquanto mantendo a forma da mesma ou pelo fato de que ela intumesce como várias partículas descontínuas na absorção de uma solução, com um microscópio óptico.
Uma etapa de armazenamento
É preferível que o método de produção para o agente particulado de absorção de água (a resina de absorção de água) da presente invenção inclua a etapa de armazenamento da
45/89 substância em pó da resina de absorção de água. Um aparelho a ser usado nesta etapa de armazenamento é denominado uma tremonha na presente invenção. A tremonha é um aparelho para armazenamento e gerenciamento temporário ou de longo prazo da substância em pó da resina de absorção de água e na presente invenção, uma semelhante a silo (forma longitudinalmente mais longa) é também incluída, na medida em que é uma forma especificada. Especificamente, conforme mostrado na figura 2 a ser descrita mais tarde, um aparelho tal como 4 0 (uma tremonha de recepção), 32 (uma tremonha de tanque pressurizado), 43 (uma tremonha de armazenamento) ou semelhante é incluído.
Empregando-se a tremonha, se torna possível alimentar um aparelho a ser usado em cada etapa, no fluxo de massa quantitativo, sem danificar ou fraturar a substância em pó da resina de absorção de água. Desta forma, a resina de absorção de água com alta função e alta propriedade pode ser produzida estavelmente sem variação por lote.
A figura 3 é uma vista esquemática da tremonha que pode ser usada em uma concretização da presente invenção. Como a forma da tremonha, em vista da propriedade de transporte e da propriedade de transferência da substância em pó, especificamente, a substância em pó da resina de absorção de água, são empregadas preferivelmente uma forma piramidal truncada inversa ou uma forma em cone truncada circular inversa, conforme mostrado à esquerda no desenho da figura 3, juntamente com a forma onde na parte de calibre máximo da pirâmide truncada inversa, é adicionada uma coluna retangular da mesma forma ou forma onde na parte de calibre máximo do cone truncado circular inverso é adicionado um cilindro circular da mesma forma, conforme mostrado à direita no desenho da figura 3. Além disto, a razão de calibre máximo
46/89 (diâmetro) e altura da tremonha (calibre máximo da tremonha/altura da tremonha, por exemplo, Rl/H na figura 3) estão em uma faixa de 1/10 a 10/1, ainda mais 1/3 a 3/1 e especificamente 1/2 a 2/1. Neste caso, para a forma de pirâmide truncada inversa ou a forma de cone truncado circular inversa, conforme mostrado à esquerda no desenho da figura 3, altura da tremonha indica a altura de parte da pirâmide truncada inversa ou a parte de cone truncada circular inversa (H na esquerda do desenho da figura 3) . Além disto, para a forma da pirâmide truncada inversa ou a forma de cone truncada circular inversa adicionada com a coluna retangular ou o cilindro retangular, conforme mostrado à direita no desenho da figura 3, isto indica altura total ou altura da parte de pirâmide truncada inversa ou parte de cone truncada circular inversa, adicionada a altura da parte de coluna retangular ou a parte de cilindro circular (H à direita no desenho da figura 3) . Além disto, quando a tremonha não é um cilindro, calibre Máximo da tremonha é especificado em termos de um diâmetro de um círculo equivalente à seção transversal máxima do mesmo. Como para a forma da pirâmide truncada inversa ou a forma de cone truncada circular inversa, como razão da pirâmide inversa (ou o cone circular inverso) e a parte truncada é adotada uma onde a altura da parte truncada é menor ou no caso onde a seção transversal da tremonha possui uma forma de base de casa, a seção transversal da parte triangular da mesma é principalmente adotada. Isto é, um componente principal da substância em pó da resina de absorção, preferivelmente igual ou superior a 50% em peso e ainda mais preferivelmente igual ou superior a 80% em peso é armazenado em parte da pirâmide ou cone circular da tremonha.
Na presente invenção, é preferível usar a tremonha
47/89 possuindo forma específica de um ângulo de inclinação igual ou superior a 45°C e uma taxa de arrasto de 0,3 a 0,8. O limite superior do ângulo de inclinação do cone está preferivelmente abaixo de 90°. Na presente descrição, o ângulo de inclinação do cone é, conforme mostrado na figura 3, ângulo de inclinação de uma superfície de parede lateral em relação a uma superfície horizontal da tremonha instalada. O ângulo de inclinação do cone da tremonha da presente invenção é ajustado em preferivelmente igual ou superior a 50°, ainda mais preferivelmente 60 a 90°, específica e preferivelmente 65 a 85° e mais preferivelmente 68 a 85°. Deve ser observado que, quando a superfície de parede lateral não é plana, ela é especificada pelo valor médio dos ângulos determinados das superfícies de parede lateral totais da mesma.
Além disto, na presente descrição, a taxa de arrasto é um valo da razão (R2/R1 x 100) especificada pelo calibre da parte de abertura da superfície superior da tremonha (parte de calibre máximo da parte superior da tremonha (Rl)) e a parte de abertura da superfície de fundo da tremonha (calibre da parte de descarga da tremonha (R2)), expressa em porcentagem. A taxa de arrasto da tremonha é ajustada preferivelmente em 30 a 80%, mais preferivelmente 35 a 80%, ainda mais preferivelmente 40 a 80% e específica e preferivelmente de 40 a 70%. Deve ser observado que, quando o calibre não for de um círculo, por exemplo, uma elipse ou um polígono, é especificado em termos de um circulo equivalente à seção transversal do mesmo. Quando a tremonha dentro da faixa acima é usada, a resina de absorção de água desejada com alta propriedade pode ser produzida estavelmente.
Além disto, uma taxa de enchimento (média) da substância em pó da resina de absorção dentro da tremonha está acima de
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0% em volume e igual a ou superior a 90% em volume, preferivelmente 10 a 80% em volume, ainda mais preferivelmente 30 a 80% em peso, específica e preferivelmente 40 a 80% em volume. Na presente descrição, a taxa de enchimento é especificada em razão de volume (% em volume) da resina de absorção de água a ser empacotada em relação ao volume interno da tremonha e por controle da mesma dentro da faixa acima a propriedade de transferência da resina de absorção de água se torna boa.
Um material da tremonha não é especialmente limitado, porém aço inoxidável é preferível e a aspereza da superfície ou semelhante da superfície interna da mesma está de acordo com a tubulação que pode ser usada em uma etapa de transporte pneumático a ser descrita mais adiante.
Ê preferível que um tempo de residência (médio) da resina de absorção de água na tremonha seja também controlado e o tempo de residência é preferivelmente igual ou mais curto que 24 horas, mais preferivelmente igual ou mais curto que 12 horas, ainda mais preferivelmente igual ou mais curto que 6 horas e específica e preferivelmente igual ou mais curto que 2 horas, embora isto dependa da quantidade da resina de absorção de água enchendo a tremonha. No caso onde o tempo de residência é superior a 24 horas, isto pode gerar diminuição de propriedade ou bloqueio não sendo preferido. Deve ser observado que o limite mais baixo do tempo de residência (médio) da resina de absorção de água na tremonha não é especialmente limitado, sendo preferível que seja tão curto quanto possível.
Deve ser observado que, como uma concretização exercendo mais efeito na presente invenção, o método da presente invenção é aplicado a um método de produção na obtenção de uma
49/89 resina de absorção de água em uma capacidade de produção, por exemplo, igual ou superior a 100 kg por hora, preferivelmente igual ou superior a 500 kg por hora e específica e preferivelmente igual ou superior a 1 tonelada (tonelada métrica) por hora.
Adicionalmente, é preferível que a tremonha seja aquecida e a temperatura da superfície da mesma esteja preferivelmente em uma faixa de 40 a 120°C, ainda mais preferivelmente 50 a 90°C e específica e preferivelmente 60 a 80°C. Além disto, é preferível que a substância em pó da resina de absorção de água armazenada na tremonha seja também aquecida e a temperatura da mesma esteja preferivelmente em uma faixa de 40 a 120°C, ainda mais preferivelmente 50 a 90°C e específica e preferivelmente 60 a 80°C. No caso da temperatura ser inferior a temperatura acima isto pode gerar diminuição ou aumento da propriedade na variação da largura do valor de propriedade e agregação da resina de absorção de água. Além disto, no caso de temperatura superior a temperatura acima, isto pode gerar um caso de diminuição ou aumento de propriedade na variação da largura do valor de propriedade, bem como coloração da resina de absorção de água.
Adicionalmente, o teor de umidade da substância em pó da resina de absorção de água a ser armazenada nesta tremonha não é especialmente limitado, porém, preferivelmente é de 0,1 a 3 0% em peso e mais preferivelmente 0,1 a 10% em peso. Ajustando-se o teor da umidade nesta faixa acima, no armazenamento (ou empacotamento) da substância em pó da resina de absorção de água nesta tremonha, o dano pode ser reduzido e a diminuição da propriedade pode ser eliminada.
Quando a substância em pó (a substância em pó da resina de absorção de água) é manuseada em cada etapa, a tremonha é
50/89 aplicada em cada etapa, na descarga da substância em pó após armazenamento da substância em pó em pelo menos uma ou mais posições incluindo e subsequente à etapa de secagem. Isto é, a tremonha pode ser instalada a qualquer tempo durante a etapa de secagem; durante a etapa de pulverização ou classificação; durante a etapa de reticulação da superfície; entre a etapa de secagem e a etapa de pulverização ou classificação; entre a etapa de pulverização ou classificação e a etapa de reticulação da superfície; durante ou após a etapa para enchimento (a etapa de enchimento) de um saco recipiente ou semelhante com a resina de absorção de água, obtida como o produto final em e após a etapa de reticulação de superfície; entre a etapa de reticulação de superfície e a etapa de enchimento ou semelhante. Além disto, a tremonha pode ser instalada em um local ou em dois ou mais locais em cada uma das vezes. Adicionalmente, no último caso, várias tremonhas podem ser instaladas continuamente ou outra etapa (ou um aparelho) pode ser instalada entre as tremonhas.
transporte da substância em
Pó de água da etapa anterior para a etapa de armazenamento ou transporte da etapa de armazenamento para a próxima etapa, com esta tremonha é realizado preferivelmente por transporte pneumático a ser relevante para uma concretização preferida da presente invenção apresenta uma etapa para armazenamento da substância pneumático.
De acordo com um aspecto, a etapa não há de transporte diminuição na propriedade causada por impacto, bem como a qualidade de propriedade alta pode ser mantida estavelmente sendo isto preferível.
Propriedade da resina de absorção de água
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Forma da partícula
A forma da partícula da substância em pó da resina de absorção de água não é especialmente limitada. Nesta forma de partícula os pós de forma esférica, forma quase esférica, conformados e pulverizados irregularmente (que é uma substância pulverizada), forma de barra, forma poligonal, forma de salsicha (por exemplo, vide o relatório descritivo da Patente US número 4973632), uma partícula com vincos (por exemplo, vide relatório descritivo da Patente US número 5744564) e semelhantes estão incluídos. Pode haver uma partícula simples, ou partícula granulada ou uma mistura de partícula simples e partícula granulada. Além disto, a partícula pode ser uma porosa e espumada. Preferivelmente, uma partícula simples com forma pulverizada irregular ou uma substância de grânulo da mesma é incluída.
Tamanho da partícula diâmetro de partícula médio em peso (D50) da resina de absorção de água antes da reticulação da superfície e/ou no produto final é preferivelmente de 200 a 600 pm, mais preferivelmente de 200 a 550 pm, ainda mais preferivelmente de 250 a 500 pm e específica e preferivelmente de 350 a 450 pm. Além disto, a partícula abaixo de 150 pm é preferivelmente tão baixa quando possível e geralmente ajustada a 0 a 5% em peso, preferivelmente 0 a 3% em peso e específica e preferivelmente 0 a 1% em peso. Ainda mais, a partícula igual ou superior a 850 pm é preferivelmente tão pouco quanto possível e geralmente ajustada a 0 a 5% em peso, preferivelmente 0 a 3% em peso e específica e preferivelmente 0 a 1% em peso. O desvio de logaritmo padrão (σζ) da distribuição do tamanho de partícula é preferivelmente ajustado em 0,20 a 0,40, mais preferivelmente 0,27 a 0,37, e ainda mais preferivelmente de
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0,25 a 0,35. Como para estes métodos de medição, como um método usando um crivo padrão, por exemplo, que é descrito no panfleto WO 2004/069915 ou EDANA-ERT420.2-02.
Absorvência, CRC (taxa de intumescimento livre (GV))
Ê preferível que a absorvência contra não pressão (CRC) para uma solução de salmoura normal da substância em pó da resina de absorção de água após reticulação da superfície e ainda mais após o transporte seja igual ou superior a 15 g/g. A absorvência contra não pressão (CRC) da substância em pó da resina de absorção de água antes da reticulação da superfície não seja especificamente limitada, porém que seja preferivelmente igual ou superior a 15 g/g. Os artigos absorventes, tais como, fraldas descartáveis, quando esta substância em pó da resina de absorção é usada, absorvem fluido corpóreo ou semelhantes. Deste ponto de vista, a absorvência (CR) após reticulação da superfície ou antes da reticulação de superfície é preferivelmente igual ou superior a 20 g/g, ainda mais preferivelmente, igual ou superior a 25 g/g e específica e preferivelmente igual ou superior a 30 g/g. Em vista do desempenho dos artigos de absorção, a absorvência maior (CRC) é melhor. Entretanto, do ponto de vista de que a substância em pó da resina de absorção de água pode ser produzida estavelmente e obtida a um custo baixo, esta absorvência (CRC) é preferivelmente igual ou inferior a 50 g/g, ainda mais preferivelmente igual ou inferior a 50 g/g e específica e preferivelmente igual ou inferior a 35 g/g. Deve ser considerado que na presente invenção, a absorvência contra não pressão (CRC) é sinônimo de taxa de intumescimento livre (GV) e CRC pode ser referida como GV em alguns casos.
Na medição da absorvência contra não pressão (CRC), cerca de 0,2 g de substância em pó da resina de absorção de água é
53/89 preparado. A massa W1 desta substância em pó da resina de absorção de água é medida. Esta substância em pó da resina de absorção de água é colocada uniformemente em um saco fabricado de tecido não tramado (60 mm x 85 mm) . Este saco é imerso em uma solução de salmoura normal com uma temperatura ajustada a 25±2°C, por 30 minutos. Em seguida, este saco é tracionado colocado em um aparelho de separação de centrífuga (um aparelho de separação de centrífuga do tipo compacto, modelotipo: H-122, fabricado pela Kokusan Co., Ltd.). Este aparelho de separação de centrífuga é operado sob condição de 250 G (250 x 9,81 m/s2) por 3 minutos. A massa W2 (g) do saco é medida após isto. Por outro lado, processamento semelhante é realizado no saco não contendo a substância em pó da resina de absorção de água e a massa W3 (g) da mesma é medida. Absorvância contra não pressão (CRC) é calculada de acordo com a Expressão que se segue.
Expressão 1 crc (g/g) = [(W2-W3)/wi]-1
Absorvância contra pressão, AAP
Absorvância contra pressão, (AAP), para uma solução de salmoura normal sob pressão (ERT422.2-02, sob condição de uma carga de 50 g/cm2) da substância em pó de absorção de água após reticulação de superfície e ainda mais após transporte é preferivelmente de 15 a 50 g/g, mais preferivelmente 18 a 45 g/g, específica e preferivelmente 20 a 45 g/g e mais preferivelmente 20 a 45 g/g. Os artigos absorventes, tais como, fraldas descartáveis, onde esta substância em pó da resina de absorção de água é usada, absorvem o fluido de água ou semelhante. Deve ser observado que a absorvância contra pressão (AAP) é a absorvância (unidade: g/g) após intumescimento sob uma carga de 21 g/cm2, por 1 hora para uma
54/89 solução aquosa a 0,9% do cloreto de sódio. Deve ser observado que, doravante, nos Exemplos do presente pedido, AAP é definido como um valor medido de modo semelhante exceto que a carga é alterada para 50 g/cm2.
Permeação de líquidos, SFC, entre partículas
A condutividade do fluxo de salmoura (doravante referida como SFC), para 0,69% em peso de solução aquosa de salmoura normal da substância em pó da resina de absorção de água é um valor mostrando permeação líquida em intumescimento da substância em pó de absorção de água do agente de absorção de água. Quanto maior for este valor de SFC, a substância em pó de absorção de água mostra ter a permeação de líquidos maior. SFC da substância em pó da resina de absorção de água (uma substância em pó da resina de absorção de água com base em ácido poliacrílico reticulado de superfície) é preferivelmente igual ou superior a 10 (χ 10’7. cm3. s . g'1) , mais preferivelmente 20 a 1.000 (xl0'7.cm3.s.g’1) , e ainda mais preferivelmente 30 a 500 (xlO-7. cm3. s. g'1) . Na presente invenção, em razão da velocidade linear inicial Vx pode ser suprimida, a diminuição no SFC durante o transporte pode ser suprimida. Tal avaliação é realizada de acordo com o teste de SFC descrito na USP número 5849405.
Deve ser observado que, em geral, AAP, CC e SFC tendem a ser contraditórios, porém adotando-se a faixa acima, a resina de absorção de água possuindo estas propriedades equilibradas pode ser provida.
Teor de Umidade
O teor de umidade (especificado por quantidade reduzida na secagem em aquecimento 1 g a 180°C por 3 horas) da resina de absorção de água (o agente particulado de absorção de água) obtido de modo final é preferivelmente igual ou inferior a 5%
55/89 em peso, mais preferivelmente igual ou inferior a 3% em peso.
| Determinada quantidade de | água, preferivelmente | igual | ou | |
| superior a | 0,1% em peso, | mais preferivelmente | igual | ou |
| superior a | 0,5% em peso, | é capaz de manter e | melhorar | a |
| velocidade | de absorção ou | propriedade após transportes. | 0 |
ajuste do teor de umidade pode ser realizado conforme apropriado por ajuste da condição de aquecimento ou da quantidade de adição de água conforme necessário.
Características da presente invenção
De modo geral, como para a superfície de resina de absorção de água reticulada por ligação covalente ou polimerização de superfície com o agente de reticulação de superfície, a permeação de líquidos é melhorada provavelmente no espaçador (estérico) ou de modo iônico pelo melhorador de permeação de líquidos, separadamente. Isto é, como aspectos preferidos, (1) o agente de reticulação de superfície com propriedade covalente, (2) o melhorador de permeação de líquidos funcionando provavelmente como um espaçador (estérico) ou um agente de reticulação iônico, (3) um lubrificante (como melhorador da propriedade de deslizamento) são usados, e ainda mais (4) transporte pneumático é aplicado.
Conforme descrito acima, o método de produção para o agente particulado de absorção de água (resina de absorção de água) da presente invenção inclui a etapa e transporte pneumático do agente particulado de absorção de água. Como para o transporte pneumático pode ser usado um método para transporte pneumático descrito, por exemplo, no JP-A20040345804, panfleto de W02007/104657, panfleto de WO 2007/104673 e panfleto de WO 2007/104676 podem ser usados. Na etapa de transporte pneumático, o agente particulado de absorção de água é transportado em uma tubulação de transporte
56/89 por uso de um aparelho de transporte sob concentração baixa ou um aparelho de transporte sob concentração alta. Além disto, no interior da tubulação de transporte, ar secundário é jateado, conforme necessário.
tamanho do aparelho de transporte sob concentração alta não é especialmente limitado e é determinado correspondendo à quantidade do agente particulado de absorção de água a ser transportado ou uma distância de transporte. A distância de transporte do agente particulado de absorção de água é controlada por ajuste do comprimento da tubulação de transporte. O método de produção do agente de absorção de água (resina de absorção de água) relevante para uma concretização preferida da presente invenção é um método para adição do lubrificante (o melhorador da capacidade de deslizamento) à resina de absorção de água possuindo uma estrutura reticulada, após adição do agente de reticulação de superfície e do melhorador de permeação de líquidos. Portanto, o agente particulado de absorção de água obtido pelo método de produção da presente invenção, em razão da presença de uma camada do melhorador de propriedade de deslizamento no lado mais afastado, isto é, um lado oposto da resina de absorção de água presente na parte central, melhora a fluidez na absorção de umidade e fluidez em um estado seco. Como resultado, o agente particulado de absorção de água possui boa propriedade de manuseio no transporte e possui menos anexação a um aparelho ou semelhante. Além disto, o agente particulado de absorção de água e superior na permeação de líquidos devido ao fato de possuir a camada do melhorador de permeação de líquidos. Como resultado, o agente particulado de absorção de água possui uma taxa de diminuição pequena de condutividade de fluxo em salmoura (SFC) causada por transporte pneumático sendo
57/89 superior em resistência ao dano. Adicionalmente, no método de produção para o agente particulado de absorção de água (resina de absorção de água) da presente invenção, o efeito da presente invenção se torna mais óbvio na etapa de transporte 5 pneumático, por jateamento de ar secundário ao interior da tubulação de transporte.
Deve ser observado que, conforme descrito acima, no agente particulado de absorção de água contendo o melhorador de permeação de líquidos, tal como o sal de metal polivalente ou 10 a partícula fina insolúvel em água e o método de produção para o mesmo, foi descoberto um problema específico em uma produção prática, isto é, um problema de diminuição na propriedade de transporte (diminuição na produtividade) acompanhado do uso do melhorador de permeação de líquidos e diminuição da 15 propriedade de acompanhamento com transporte após mistura com o melhorador de permeação de líquidos. Especificamente, em tal diminuição de propriedade, um fator de escala (diminuição de propriedade de um laboratório) é significativo. Na presente invenção, após a etapa de transporte pneumático que se segue, 20 a diminuição na produtividade e diminuição na propriedade podem ser suprimidas mesmo em produção em grande escala. Deve ser observado que a propriedade do agente particulado de absorção de água indica propriedade de um produto final na etapa de produção e propriedade da resina de absorção de água 25 indica propriedade em uma etapa intermediária na etapa de produção (especificamente, a propriedade após reticulação da superfície ou após adição do melhorador de permeação de líquidos, especificamente, propriedade antes do transporte, após adição do melhorador de permeação de líquidos).
Etapa de transporte pneumático
As linhas gerais da etapa de produção do agente
58/89 particulado de absorção e água relevante para a presente invenção são conforme descritas acima. Será fornecida a seguir explicação com referência ao método de transporte relevante para a presente invenção. A presente invenção, no método de 5 produção da resina de absorção de água incluindo a etapa de polimerização da solução aquosa de um monômero não saturado; a etapa de secagem do polímero de hidrogel obtido na etapa de polimerização; e a etapa de reticulação de superfície para reticulação de superfície da resina particulada de absorção de 10 água obtida na etapa de secagem inclui a etapa (etapa de transporte pneumático) para transporte pneumático da substância em pó da resina de absorção de água gerada em cada etapa em uma tubulação com uma aspereza de superfície (Rz) da superfície interna igual ou inferior a 800 nm, por emprego de 15 gás com um ponto orvalho de -5°C a -100°C. Por este método, a propriedade da resina de absorção de água pode ser melhorada.
A figura 2 é uma vista esquemática de um aparelho de transporte pneumático 3 0 que pode ser usado em uma concretização da presente invenção. 0 aparelho de transporte 20 pneumático 30 possui uma tremonha de tanque pressurizada 32, uma tubulação de transporte 34, uma tubulação para o ar secundário (não mostrada), uma válvula 37, uma válvula para o ar secundário 36, e um compressor 38. O compressor 38 é conectado à tremonha de tanque pressurizado 32 através da 25 válvula 37. Pelo compressor 38, o interior da tremonha de tanque pressurizada 32 pode ser pressurizado. Além disto, o compressor 38 é conectado à tubulação de transporte 34 através da válvula 37. O compressor 38 pode fornecer ar da tubulação de transporte 34. 0 ar secundário é fornecido através da
0 válvula 36. O ar secundário é fornecido à tubulação para ar secundário através da válvula 36. 0 compressor 38 pode
59/89 fornecer ar (o ar secundário) da tubulação para ar secundário. Na figura 2, um compressor 38 é ilustrado, porém o compressor 38 pode estar presente mais vezes. Deve ser observado que, um método para fornecimento de ar secundário está presente de formas variadas e não está limitado ao método da presente concretização.
Na concretização da figura 2, o aparelho de transporte pneumático 30 transporta a substância em pó da resina de absorção de água de uma tremonha de recepção 40 para a tremonha de armazenamento 42. Por exemplo, este é o caso quando o aparelho de transporte pneumático 30 se conecta a um aparelho para realização da etapa X, e um aparelho para realização da etapa Y. A etapa X e a etapa Y não estão especialmente limitadas. A etapa Y é a próxima etapa da etapa X. Neste caso, a tremonha de recepção 40 armazena a substância em pó da resina de absorção gerada pela etapa X. Além disto, a substância em pó da resina de absorção de água transportada pelo aparelho de transporte pneumático 30 é armazenada na tremonha de armazenamento 42 e fornecida à etapa Y. Isto é, na presente concretização, as tremonhas (40, 42) são instaladas após a etapa X e após a substância em pó de absorção de água ser armazenada neta tremonha (etapa de armazenamento), esta substância em pó da resina de absorção de água é pneumaticamente transportada através da tubulação de transporte 34 (a etapa de transporte pneumático) e a substância em pó da resina de absorção de água é armazenada na tremonha (42) antes da etapa Y (a etapa de armazenamento). Deve ser observado que a tremonha de armazenamento 42 corresponde a uma peça de armazenamento na concretização da figura 5 a ser descrita mais adiante. A substância em pó da resina de absorção de água armazenada na tremonha de recepção
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0 cai na tremonha de tanque pressurizada 32 por abertura da válvula 44. Em seguida, a válvula 44 é fechada para introduzir ar pressurizado na tremonha de tanque pressurizado 32. Por pressão deste ar (ar primário), a substância em pó de absorção de resina na tremonha de tanque pressurizado 32 se move no interior da tubulação de transporte 34 e alcança a tremonha de armazenamento 42. O transporte pneumático é possível mesmo apenas por ar primário, porém, na presente concretização, o transporte pode ser realizado mais preferivelmente por uso de ar secundário.
transporte pneumático relevante para a presente invenção é aplicado ao transporte da substância em pó da resina de absorção de água (a resina particulada de absorção de água e o agente particulado de absorção de água) gerado em cada uma das etapas, especificamente, após retículação da superfície. Isto é, o transporte pneumático é aplicável às partes de transporte mostradas na figura 1. O transporte pneumático não apropriado entre o de secagem 10, entre o aparelho de mistura e o aparelho de aquecimento e
entre o aparelho de aparelho de secagem 10, porque uma substância a ser transportada é úmida, porém, a fim de transportar as partes 6, o transporte pneumático pode ser usado apropriadamente, uma vez que a substância a ser transportada (a substância em pó da resina de absorção de água) está em um estado seco.
Preferivelmente, a etapa de transporte pneumático está incluída após da superfície.
transporte pneumático da pode ser usado em pelo menos um local, ou em dois ou mais locais entre as partes e transporte da figura 1. Para a peça de transporte onde o transporte transporte mecânico,
61/89 por exemplo, um transportador ou semelhante pode ser empregado.
Um material
Como um material da tubulação de transporte, é preferível utilizar aço inoxidável. A superfície interna da tubulação de transporte é preferivelmente acabada em espelho. Com este acabamento em espelho, o dano que a substância em pó da resina de absorção de água sofre pode ser suprimido. Com o acabamento em espelho do aço inoxidável, o efeito de supressão do dano é ainda melhorado. Podem ser empregados SUS304, SUS316, SUS316L ou semelhantes como o aço inoxidável.
Na presente controlada para especificada por apresentar uma aspereza de superfície (Rz) ,
JIS B 0601-2001, igual ou inferior a 800 nm.
A aspereza de superfície (Rz) é abrandada para preferivelmente igual ou inferior a
500 nm, mais preferivelmente igual ou inferior a 300 nm, ainda mais preferivelmente igual ou inferior a 200 nm, específica e preferivelmente igual ou inferior
185 nm e mais preferivelmente igual a ou inferior a
170. Deve ser observado que a aspereza de superfície (Rz) significa valor máximo de altura desejado (pm) da irregularidade da superfície.
limite inferior de aspereza da superfície (Rz) é 0 nm, porém diferença mesmo em cerca de nm, o mesmo é suficiente por cera de 10 nm, e ainda mais 20 nm.
Outra aspereza de superfície (Ra) também pode ser especificada por JIS B 06012001 e o valor preferível da mesma é também ajustado no mesmo valor que Rz. Mais preferivelmente, Ra é igual ou inferior a
250 nm e específica e preferivelmente igual ou inferior a 200 nm. Tal aspereza de superfície pode ser medida com um medidor de aspereza da superfície, de acordo com JIS B 0651-2001.
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Ponto de orvalho
Neste método de transporte, no ponto de vista de que a propriedade superior da substância em pó da resina de absorção de água pode ser mantida estável e o fenômeno de bloqueio pode ser suprimido, como ar primário e ar secundário é preferível que o ar seco seja empregado. O ponto de orvalho deste ar é preferivelmente igual ou inferior a 5°C, mais preferivelmente igual ou inferior a -10°C, ainda mais preferivelmente igual ou inferior a -12°C, e específica e preferivelmente igual ou inferior a -15°C. Em vista do custo/desempenho, uma faixa do ponto de orvalho é igual ou superior a -100°C, preferivelmente igual ou superior a -70°C, e ainda mais preferivelmente cerca de -50°C é o suficiente. Ainda mais é preferível que a temperatura do gás seja de cerca de 10 a 40 °C, e ainda mais 15 a 35°.
Além do gás seco (ar) pode ser empregado o gás aquecido (ar). Neste caso, um método de aquecimento não é especialmente limitado, porém gás (ar) pode ser aquecido diretamente por emprego de um meio de aquecimento ou gás (ar) a ser passado pode ser aquecido indiretamente por aquecimento da tubulação ou aparelho de transporte. O limite inferior da temperatura deste gás aquecido (ar) é preferivelmente igual ou superior a 20 °C e mais preferivelmente igual ou superior a 3 0°C. Além disto, o limite superior da temperatura do gás aquecido (ar) está preferivelmente abaixo de 70°C e mais preferivelmente abaixo de 50°C.
Como o método de controle para o ponto de orvalho, gás,
| preferivelmente ar | pode | ser | seco conforme | apropriado. | ||
| Especificamente um | método | para emprego | de | um | secador de | |
| membrana, um método | para uso | de | um secador | do | tipo | de absorção |
| por resfriamento, | um método | para uso | de | um | secador de |
63/89 diafragma e um método para uso destes em combinação estão incluídos. Quando o secador do tipo de absorção é empregado ele pode ser um do tipo de regeneração por aquecimento ou pode ser um tipo diferente daquele de regeneração por aquecimento ou pode ser um tipo de não regeneração.
Deve ser observado que em vista da diminuição dos monômeros residuais, é preferível que o ponto de orvalho do gás no estado seco, especificamente o ponto de orvalho do ar quente, seja de 30 a 100°C, ainda mais 40 a 70°C. Isto é, no presente pedido, ajustando-se o ponto de orvalho em alto e o estado em seco e ajustando-se o ponto de orvalho em extremamente baixo igual ou inferior a -5°C durante o transporte, a resina de absorção de água com propriedade alta é obtida. Isto é, na etapa de produção da resina de absorção de água, a diferença do ponto de orvalho é igual ou superior a 35°C, preferivelmente em uma faixa de 35 a 170°C e mais preferivelmente 55 a 120°C.
Temperatura da substância em pó
Na presente invenção, a temperatura da substância em pó da resina de absorção de água (o agente particulado de absorção de água) a ser fornecido à tubulação de transporte é preferivelmente igual ou superior a 30°C, mais preferivelmente igual ou superior a 40°C e ainda mais preferivelmente igual ou superior a 50°C. Aumentando-se a temperatura da substância em pó da resina de absorção de água (o agente particulado de absorção de água) a ser fornecida à tubulação de transporte em temperatura igual ou superior à predeterminada pode ser suprimida a diminuição da propriedade do agente particulado de absorção de água. Especificamente isto possui um efeito significativo na manutenção da propriedade, tal como, condutividade de fluxo em salmoura normal (SFC) ou
64/89 semelhantes .
A temperatura da substância em pó da resina de absorção de água (o agente particulado de absorção de água) a ser fornecida à tubulação de transporte pode ser determinada por medição da temperatura da substância em pó da resina de absorção e água (o agente particulado de absorção de água) na entrada da tubulação de transporte. No presente documento, entrada da tubulação de transporte significa a parte periférica a partir da qual a substância em pó da resina de absorção de água (o agente particulado de absorção e água) entra na tubulação de transporte para transporte pneumático. O limite superior da temperatura da substância em pó da resina de absorção de água (o agente particulado de absorção de água) não é especialmente limitado, porém a temperatura muito alta da substância em pó da resina de absorção de água (o agente particulado da resina de absorção) poderia diminuir a propriedade
Além disto, como o agente particulado de absorção de água.
isto requer uma grande quantidade de energia para manter a temperatura da substância em pó da resina de absorção de água (o agente particulado de absorção de água) em temperatura alta. Destes pontos de vista, a temperatura da substância em pó da resina de absorção de água (o agente particulado de absorção de água) a ser fornecida à tubulação de transporte é preferivelmente igual ou inferior a 100°C, ainda mais igual ou inferior a 95°C, e específica e preferivelmente igual ou inferior a 90°C. Além disto, a temperatura da substância em pó da resina de absorção de água (o agente particulado de absorção e água) na saída da tubulação de transporte é igual ou superior a 30°C, preferivelmente igual ou superior preferivelmente igual ou superior a 50°C.
40°C mais
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Um método para controle da temperatura da substância em pó da resina de absorção de água durante o transporte não é limitado. Preferivelmente pode ser usado um dispositivo para aquecimento da peça de armazenamento (um aparelho de armazenamento) tal como uma tremonha ou a tubulação de transporte a partir do lado de fora.
de armazenamento (um aparelho de
Preferivelmente, a peça armazenamento) e/ou a exemplo, externa de transporte dispondo-se uma da peça de apresenta traços de vapor. Por de cobre na superfície armazenamento (um aparelho de armazenamento) e/ou transporte e fazendo com que o vapor passe dentro deste tubo de cobre, a temperatura da substância em pó da resina de absorção de água pode ser mantida em temperatura igual ou superior à predeterminada.
Preferivelmente, este tubo de cobre é enrolado ao redor da superfície externa da peça de armazenamento (um aparelho de armazenamento) e/ou da tubulação de transporte. Quando a condensação do orvalho é gerada dentro da tubulação de transporte ou dentro da peça de armazenamento (um aparelho de armazenamento) pode ocorrer a anexação da substância em pó da resina de absorção de água à superfície da tubulação de transporte ou agregação da substância em pó da resina de absorção de água. Portanto, em vista da supressão de condensação de orvalho e supressão da anexação à tubulação de transporte ou a agregação da substância em pó da resina de absorção de água, é especificamente preferido que a tubulação de transporte e/ou a peça de armazenamento (um aparelho de armazenamento) sejam aquecidas. Um método conforme descrito acima pode ser adotado como um método de aquecimento. É preferível que a tubulação de transporte e/ou a peça de armazenamento (um aparelho de armazenamento) sejam aquecidos a
66/89 uma temperatura igual ou superior a 50 °C e, mais preferivelmente igual ou superior a 60°C sendo preferível que o limite superior da temperatura de aquecimento seja igual ou inferior a 100°C. Além disto, é preferível que a tubulação de transporte não seja exposta ao ar livre, em razão do controle
| de temperatura. Em vista | do | controle | da | temperatura da |
| substância em pó da resina | de | absorção | de | água durante o |
| transporte é preferível que | a | tubulação | de | transporte seja |
disposta abrigada das intempéries.
Velocidade linear
Na presente descrição, velocidade linear indica a velocidade de movimento da substância em pó de absorção de água sendo substancialmente a mesma que a velocidade de movimento do ar. A grandeza desta velocidade linear é medida ao longo da direção longitudinal da tubulação de transporte. A velocidade linear é calculada, por exemplo, por medição da quantidade de fluxo de ar escoando na tubulação por tempo unitário, com um medidor de fluxo ou semelhante e dividindo este valor medido pela área em seção transversal da tubulação de transporte. Conforme mostrado na figura 2, a velocidade linear da substância em pó da resina de absorção de água no ponto de partida Km da tubulação de transporte é referida como a velocidade linear inicial Vx. Além disto, a velocidade linear da substância em pó da resina de absorção de água no término Em da tubulação de transporte é referida como a velocidade linear de término Vy. Na mesma tubulação de transporte, a velocidade linear tende a aumentar na posição mais estreita em relação ao término Em da tubulação de transporte. Portanto, na mesma tubulação de transporte, a velocidade linear de término Vy é superior à velocidade linear inicial Vx e geralmente a velocidade linear de término Vy é a
67/89 velocidade linear máxima na mesma tubulação de transporte.
substância de água (partícula), a velocidade das partículas e velocidade partículas propriamente diminui.
Quando da velocidade linear inicial baixa
Vx, pode ser suprimido o dano causado à substância em pó da resina de vista da supressão da diminuição da propriedade da substância em pó da resina de absorção, a velocidade linear inicial Vx é preferivelmente igual ou inferior a 7 m/s, mais preferivelmente igual ou inferior m/s, mais preferivelmente igual ou inferior m/s e mais preferivelmente igual ou inferior a m/s.
Em vista da eficiência de transporte, a velocidade linear inicial Vx preferivelmente igual ou superior a 0,5 m/s.
Quando da diminuição da velocidade linear de término Vy da substância de água (partícula) , velocidade de colisão das partículas e da tubulação de transporte propriamente diminui. Quando da velocidade linear de término baixa Vy, pode ser suprimido o dano causado à substância em pó da resina de absorção. Em vista da supressão da diminuição da propriedade da substância em pó da resina de absorção, a velocidade linear de término Vy é preferivelmente igual ou inferior a 15 m/s, mais preferivelmente igual ou inferior a 13 m/s, mais preferivelmente igual ou inferior a 12 m/s. Em vista da eficiência de transporte, a velocidade linear de término Vy é preferivelmente igual ou superior a 7 m/s. O fornecimento secundário de ar é ajustado, de modo que a velocidade linear de término Vy se torna o valor preferido.
Diâmetro da tubulação
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O diâmetro interno da tubulação é determinado em razão da correspondência com a capacidade de produção, porém, o mesmo é preferivelmente de cerca de 3 0 mm a 3 00 mm, ainda mais preferivelmente de 50 mm a 200 mm e específica e preferivelmente de 700 mm a 160 mm.
Comprimento da tubulação
De modo a prevenir o fenômeno de bloqueio (entupimento), a seção de transporte mais longa requer pressão mais alta. Esta pressurização mais alta tende a aumentar a velocidade linear inicial Vx ou a velocidade linear de término Vy. Portanto, quanto mais longa for a seção de transporte, efeito da presente invenção, será mais óbvio que isto seja capaz de suprimir a velocidade linear inicial Vx ou a velocidade linear de término Vy.
Deste ponto de vista, o comprimento total Lt das tubulações de transporte incluídas em uma seção de transporte (do ponto de partida BI da seção de transporte para o ponto de término Fl da seção de transporte) é preferivelmente igual ou mais longo que 50 m e, mais preferivelmente, igual ou mais longo que 100 m. Em razão da prevenção do fenômeno de bloqueio ou diminuição da velocidade linear inicial Vx ou velocidade linear de término Vy, o comprimento total Lt é preferivelmente igual ou inferior a 300 m. Por exemplo, na concretização mostrada na figura 2, o comprimento total Lt da tubulação de transporte é igual ao comprimento da tubulação de transporte 34. Além disto, na concretização de transporte pneumático de múltiplos estágios a ser descrita adiante, tal como mostrado na figura 5, o comprimento total Lt é a soma do comprimento Lpl da tubulação de transporte Pl, do comprimento Lp2 da tubulação de transporte P2 e do comprimento Lp3 da tubulação de transporte P3. Isto é, é expresso como se segue:
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Expressão 2:
Lt = Lpl + Lp2 + Lp3
Em vista da redução da velocidade linear de término Vy e supressão do fenômeno de bloqueio, cada comprimento Lp das tubulações de transporte é preferivelmente igual ou inferior a 500 m, mais preferivelmente igual ou inferior a 200 m e mais preferivelmente igual ou inferior a 150 m. Em vista da crescente liberdade de projeto dos aparelhos de produção, o comprimento Lp é preferivelmente igual ou superior a 10 m, mais preferivelmente igual ou superior a 15 m, ainda mais preferivelmente igual ou superior a 20 m e específica e preferivelmente igual ou superior a 30 m.
O problema acima de eficiência de transporte ou diminuição da propriedade ou semelhante tende a ser tornar óbvio na produção em uma escala industrial. A partir deste ponto de vista, no método de transporte da presente invenção, é preferível que a capacidade de transporte ou a substância em pó da resina de absorção de água seja igual ou superior a 1.000 kg/h. (kg/h) significa a capacidade de transporte (kg) por 1 hora. Em vista da diminuição da velocidade linear inicial Vx, a capacidade de transporte da substância em pó da resina de absorção é preferivelmente igual ou inferior a 10.000 kg/h.
Raio de uma curvatura
Diferente da instalação da tubulação de transporte de forma linear em uma direção horizontal ou uma direção vertical pode haver o caso onde a mesma seja instalada de modo semelhante a um plano curvo ou estericamente curvo ou de modo semelhante a um polígono curso e neste caso, o raio de curvatura da parte curva é preferivelmente ajustado como sendo igual ou superior a 1 m e ainda mais igual ou superior a 2 m.
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Além disto, será suficiente o limite superior do mesmo como sendo de cerca de 10 m, ainda mais de 5 m. O número de peças curvas em uma seção de transporte é preferivelmente ajustado em 2 a 10 locais e mais preferivelmente 2 a 5 locais.
Capacidade de produção
O problema acima de eficiência de transporte ou diminuição da propriedade ou semelhante tende a se tornar óbvio na produção em uma escala industrial. Deste ponto de vista, no método de transporte da presente invenção, é preferível que a
| capacidade | de transporte | da | substância em pó da resina | de | |
| absorção de | água por um | tubo | seja | igual ou superior a 1. | 000 |
| kg/h. Deve | ser observado | que | (kg/h) | significa a capacidade | de |
| transporte | (kg) por 1 | hora | Em | vista da diminuição | da |
velocidade linear inicial Vx e da velocidade linear de término Vy, a capacidade de transporte da substância em pó da resina de absorção é preferivelmente igual ou inferior a 10.000 kg/h e preferivelmente igual ou inferior a 8.000 kg/h. Deve ser observado que uma linha indica uma série de etapas de produção da resina de absorção de água e quando a etapa ramifica, isto é especificado pela quantidade de tratamento na etapa de reticulação da superfície (um aparelho).
Transporte sob pressurização ou transporte sob pressão reduzida transporte pneumático da presente invenção pode ser o transporte em um estado pressurizado ou transporte em um estado de pressão reduzida. A pressão a ser empregada pode ser determinada conforme apropriado e, por exemplo, em uma faixa de -80 a 1.000 kPa. No caso do transporte em um estado de pressão reduzida, a substância em pó da resina de absorção de água é transportado por força de sucção do aparelho de transporte. Neste caso, a pressão interna da tubulação é
71/89 ajustada para ser inferior a pressão atmosférica. Preferivelmente, o transporte pneumático da presente invenção, semelhante à concretização mostrada na figura 2 é o transporte ajustado em um estado pressurizado. No caso do transporte em um estado pressurizado, a substância em pó da resina de absorção de água é transportado por geração de pressão alta do aparelho de transporte. No transporte em estado pressurizado, a pressão interna da tubulação é ajustada como sendo superior à pressão atmosférica. Quando do ajuste em um estado pressurizado, se torna difícil a introdução de poeira ou semelhante no interior do aparelho de transporte ou da tubulação. Este transporte em um estado pressurizado contribui para a redução das substâncias estranhas contidas na substância em pó da resina de absorção de água. A redução das substâncias estranhas é capaz de contribuir para a melhora da propriedade da substância em pó da resina de absorção de água.
Transporte pneumático sob concentração alta
Na presente descrição, o caso onde uma razão de gás sólido de término é igual ou superior a 10 (kg-resina/kg de ar) é geralmente definido como transporte pneumático em concentração alta. 0 transporte pneumático em concentração alta é preferível uma vez que capaz de suprimir a velocidade linear inicial Vx e a velocidade linear de término Vy, bem como de suprimir a diminuição da propriedade da substância em pó da resina de absorção de água. A razão de sólido-gás de término é a razão de sólido-gás no término Em da tubulação de transporte. Além disto, esta razão de sólido-gás é um valor obtido da massa (kg) da substância em pó da resina de absorção de água dividido pela massa (kg) de ar, e a sua unidade sendo (kg-resina/kg-ar). Portanto, a razão de sólido-gás de término é calculada por divisão da capacidade de transporte da
72/89 substância em pó da resina de absorção de água pelo tempo unitário no transporte pneumático pelo consumo da massa de ar no transporte pelo seu tempo unitário. Por exemplo, quando a massa da substância em pó da resina de absorção de água transportada em 1 minuto é de 100 kg e a massa de ar consumida em 1 minuto é de 10 kg, a razão de sólido-gás é calculada para ser de 100/10 = 10 (kg-resina/kg-ar) . Quando a medição da quantidade de massa de ar consumida for difícil, a pressão e a razão de fluxo em volume do ar são determinadas por um medidor de fluxo ou semelhante, e a mesma pode ser calculada destes valores usando peso molecular médio do ar.
Número de Froude
O número de Froude está em uma faixa de preferivelmente 10 a 18 e ainda mais preferivelmente de 11 a 15. Um método para medição do número de Froude ou semelhante foi revelado no panfleto do W02007/104657.
Ar Secundário
Na presente invenção, o transporte pneumático é possível mesmo apenas por ar primário, porém utilizando o ar secundário ainda mais preferivelmente o transporte pode ser realizado.
Na secundário 41 é o ar fornecido tubulação de transporte através da tubulação para ar secundário.
Ao contrário, o de transporte sem passagem através da tubulação para ar secundário também denominado o ar primário no presente pedido. O ar primário inclui o f luxo de ar a partir da tremonha de tanque pressurizado para a tubulação de transporte 34 ou ar fornecido do compressor 38 para
A figura 4 é uma vista em seção transversal mostrando a tubulação de transporte 34 e a tubulação para o ar secundário
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39. A figura 4 é uma vista em seção transversal onde uma parte da figura 2 é ampliada. Conforme mostrado na figura 4, ar secundário 41 é fornecido da tubulação instalada em conjunto na de transporte 34 possui um orifício de introdução hl do ar secundário. O orifício de introdução hl do ar secundário instalado em uma direção longitudinal da de transporte 34. A ar secundário possui um orifício de descarga h2 do ar secundário. O orifício de descarga h2 do ar secundário é instalado em várias posições em uma direção longitudinal da tubulação para ar secundário 39. A posição do orifício de descarga h2 do ar secundário corresponde à posição do orifício de introdução hl do ar secundário. Em cada orifício de introdução hl do ar secundário é conectado cada orifício de descarga h.2 do ar secundário. Por esta conexão, o ar secundário é introduzido a partir de cada orifício de introdução hl do ar secundário. Deve ser observado que, na figura 4, o orifício de introdução hl do ar secundário é desenhado como um orifício com diâmetro interno grande, porém, praticamente, o orifício de introdução do ar secundário hl é um bocal (bocal de ar) .
Quando ar secundário é introduzido a partir do orifício de introdução hl do ar secundário, a substância em pó da resina de absorção de água como uma substância a ser transportada é dividida. A substância em pó da resina de absorção de água assim dividida se move no interior da tubulação de transporte 34 enquanto forma um tampão Pg (vide figura 4) . O transporte pneumático em concentração alta é definido como o transporte pneumático da substância em pó da resina de absorção de água enquanto deste modo formando o tampão Pg. Deve ser observado que, de modo prático, é raro que o tampão Pg com forma
74/89 regular, conforme mostrado na figura 4, seja mantido sempre durante o transporte. No transporte pneumático prático em concentração alta o transporte é realizado enquanto se repete uma série de comportamentos. Esta série de comportamentos é como se segue: uma camada depositada da substância em pó é formada na parte inferior da tubulação de transporte; esta camada depositada cresce para se tornar um volume semelhante a uma elevação; este volume cresce adicionalmente para se tornar o tampão Pg; este tampão Pg se move; e assim o tampão Pg se rompe.
Taxa de variação da razão sóiido-gás
Na presente invenção e preferivelmente ainda mais, a taxa de variação de uma razão de sólido-gás (R1/R2) é levada em consideração. Deve ser observado que, uma razão de sólido-gás inicial no ponto de partida Km da tubulação de transporte 34 é RI (kg-resina/kg-ar) e uma razão de sólido-gás de término no ponto de término Em da tubulação de transporte 34 é R2 (kgresina/kg-ar) . A taxa de variação preferível da razão de sólido-gás na presente invenção é igual ou superior a 1.
Em vista da crescente eficiência de transporte e supressão da diminuição da propriedade causadas pela velocidade linear inicial, a taxa de sólido-gás inicial RI é preferivelmente igual ou superior a 35 (kg-resina/kg-ar), mais preferivelmente igual ou superior a 50 (kg-resina/kg-ar) e mais preferivelmente igual ou superior a 100 (kg-resina/kg-ar). Em vista da supressão da diminuição na eficiência de transporte (capacidade de transporte por hora unitária), a razão de sólido-gás inicial RI é preferivelmente igual ou inferior a 150 (kg-resina/kg-ar) e mais preferivelmente igual ou inferior a 120 (kg-resina/kg-ar).
Em vista da crescente eficiência de transporte, a
75/89 supressão da diminuição da propriedade, a razão de sólido-gás de término R2 é preferivelmente igual ou superior a 10 (kg-resina/kg-ar), mais preferivelmente igual ou superior a (kg-resina/kg-ar) e mais preferivelmente igual ou superior (kg-resina/kg-ar). Em vista da diminuição da supressão na eficiência de transporte (capacidade de transporte por hora unitária) e ainda mais supressão do fenômeno de bloqueio a razão de sóiido-gás de término
R2 é preferivelmente igual ou inferior a (kg-resina/kg-ar), mais preferivelmente igual ou inferior a (kg-resina/kg-ar) e mais preferivelmente igual ou inferior a 30 (kg-resina/kg-ar) .
Transporte pneumático de múltiplos estágios
O transporte pneumático pode ser realizado em um estágio ou em múltiplos estágios.
A figura 5 é um desenho mostrando uma configuração esquemática do transporte pneumático de múltiplos estágios que pode ser empregado em outra concretização da presente invenção. Neste método de transporte, a substância em pó da resina de absorção de água obtida na etapa X é transportada a um aparelho que realiza a etapa Y. A etapa Y segue a etapa X. A etapa X não é limitada e também a etapa Y não é limitada. Na presente concretização, vários (três) aparelhos de transporte pneumático A, B e C são empregados em uma seção de transporte. O transporte da substância em pó da resina de absorção de água começa no aparelho de transporte A e alcança uma peça de armazenamento através do aparelho de transporte B e do aparelho de transporte C. Esta peça de armazenamento é uma peça de armazenamento para fornecimento da substância em pó da resina de absorção de água a um aparelho realizando a etapa Y.
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Esta peça de armazenamento é uma parte de um aparelho que realiza a etapa Y.
Uma configuração do aparelho de transporte A é semelhante aquela do aparelho de transporte pneumático 30. Uma configuração do aparelho de transporte B é semelhante aquela do aparelho de transporte pneumático 30. Uma configuração do aparelho de transporte C é semelhante aquela do aparelho de transporte pneumático 30. Embora não mostrado na figura 5, na tubulação de transporte Pl, a tubulação para ar secundário é instalada em conjunto, também na tubulação de transporte P2, a tubulação para ar secundário é instalada em conjunto e também na tubulação de transporte P3, a tubulação para ar secundário é instalada em conjunto.
O aparelho de transporte A e o aparelho de transporte B são conectados por uma tubulação de transporte Pl. O aparelho de transporte B e o aparelho de transporte C são conectados por uma tubulação de transporte P2. O aparelho de transporte C e a peça de armazenamento são conectados a uma tubulação de transporte P3. 0 aparelho de transporte A, o aparelho de transporte B e o aparelho de transporte C são conectados em série pela tubulação de transporte. Desta forma, na concretização da figura 5, vários aparelhos de transporte são conectados em série pela tubulação de transporte. O uso combinado de tal transporte pneumático é capaz de suprimir ainda mais a diminuição da propriedade após reticulação da superfície e isto assim é preferível.
Um filtro
Ê preferível que um filtro que é capaz de capturar os pós finos seja instalado na tremonha de recepção 40. Este filtro é capaz de capturar os pós finos presentes no gás na tremonha de recepção. Quando o gás na tremonha de recepção passa através
77/89 do filtro por sucção sob pressão reduzida ou semelhante, os pós finos podem ser capturados. Um filtro de saco é preferível com este filtro. Utilizando-se este filtro, o transporte pneumático pode ser realizado enquanto se mantém a redução dos pós finos. De acordo com tal aspecto, é possível remover os pós finos com o filtro ao mesmo tempo em que se utiliza o transporte pneumático. Como o filtro, é preferível um filtro de membrana. Este filtro de membrana é superior em eficiência de aprisionamento. Além disto, uma vez que este filtro de membrana é capaz de agitar facilmente os pós finos, o entupimento logo ocorre, e a eficiência do aprisionamento pouco diminui com o uso. Isto é, uma concretização da presente invenção inclui uma etapa de coleta de pó para remoção da substância em pó da resina de absorção de água com o filtro ao mesmo tempo em que se utiliza o transporte pneumático.
Como este filtro é preferível um filtro superior em eficiência de aprisionamento para negro de fumo do tipo JIS-12 (diâmetro da partícula: 0,03 m a 0,2 m) . Em vista do fato de permitir a coleta dos pós finos de forma eficiente, esta eficiência de aprisionamento é preferivelmente igual ou superior a 90%, mais preferivelmente igual ou superior a 95%, ainda mais preferivelmente igual ou superior a 99,9%, e específica e preferivelmente igual ou superior a 99,9%. Esta eficiência de aprisionamento pode ser medida, por exemplo, por um método de JIS B9908:2001, tipo 1. Em um modo simplificado, a eficiência do aprisionamento pode ser medida por uso de um medidor de poeira industrial. Esta eficiência de aprisionamento pode ser obtida substancialmente, com base em uma quantidade dos pós finos antes da passagem através do filtro e a quantidade dos pós finos após a passagem através do filtro. Especificamente, a partir da quantidade de pós finos
78/89 antes da passagem através do filtro WO (mg/m3) e a quantidade dos pós finos após a passagem através do filtro Wf (mg/m3), a eficiência de aprisionamento pode ser calculada pela expressão que se segue. Seria observado que, neste medidor de poeira, estaria incluído, por exemplo, um produto denominado P5L Digital Dust Meter (Medidor de Poeira Digital P5L), fabricado pela Shibata Scientific Technology, Ltd.
Expressão 3
Eficiência de aprisionamento (%) = (1-Wf/WO) x 100
Aplicações da resina de absorção de água
As aplicações da resina de absorção de água (o agente particulado de absorção de água) da presente invenção obtidas como acima não estão especificamente limitadas e, preferivelmente, a mesma é usada em artigos de absorção contendo corpos de absorção, tais como, fraldas descartáveis, papéis higiênicos, absorventes para incontinência. Especificamente, foi obtido desempenho superior quando a mesma foi usada em fraldas de alta concentração (aquelas onde uma grande quantidade de resina de absorção de água era empregada em uma parte das fraldas) onde odor, coloração ou semelhantes derivados de matérias-primas do agente particulado de absorção de água se constituíam convencionalmente em um problema, especificamente, quando usados na parte da camada superior do corpo de absorção dos artigos de absorção.
efeito da presente invenção é exercido quando o teor (concentração do núcleo) da resina de absorção de água nos corpos de absorção, em tais artigos absorventes é, por exemplo, de 30 a 100% em peso, preferivelmente de 40 a 100% em peso, mais preferivelmente de 50 a 100% em peso, ainda mais preferivelmente de 60 a 100% em peso, específica e preferivelmente de 70 a 100% em peso e mais preferivelmente de
79/89 a 95% em peso.
EXEMPLOS
O efeito da invenção ficará claro a seguir com referência aos Exemplos, porém a presente invenção não deve ser construída de forma restrita, com base na descrição destes Exemplos. Deve ser observado que, um método de medição para SFC ou razão de sólido-gás ou semelhante nos Exemplos que se seguem está de acordo com o descrito acima.
Exemplo de Produção 1: Produção da resina de absorção de água A
Um aparelho para produção contínua de resina de absorção de água é empregado sendo capaz de realizar cada etapa continuamente e sendo composto por conexão à etapa de polimerização (polimerização estática sobre uma esteira), a etapa de refino do grão em gel (moagem), a etapa de secagem, a etapa de pulverização, a etapa de classificação, a etapa de reticulação de superfície (uma etapa de aspersão do agente de reticulação de superfície e uma etapa de secagem) a etapa de resfriamento, a etapa de dimensionamento do grânulo e a etapa de transporte entre cada etapa. A capacidade de produção deste aparelho de produção contínua foi de cerca de 1.500 kg por uma hora. A resina de absorção de água foi produzida continuamente por emprego do aparelho de produção contínua.
Primeiramente, como uma solução aquosa monomérica (1) foi preparada uma solução aquosa contendo um sal de sódio parcial de ácido acrílico com 75 mols % neutralizados. Esta solução aquosa monomérica (1) contém diacrilato de polietileno glicol (número médio de n = 9) , como um agente de reticulação interno, o teor desta concentração monomérica de diacrilato de polietileno glicol foi ajustada para 0,06 mol %, em relação ao número de mols total do monômero. Neste monômero, a solução
80/89 aquosa (1), concentração monomérica (o sal de sódio parcial do ácido acrílico) foi ajustada para 38% em peso. A solução aquosa monomérica resultante (1) foi alimentada continuamente com a bomba de medição e por sopro de gás nitrogênio continuamente no centro da tubulação, a concentração de oxigênio desta solução aquosa monomérica (1) foi ajustada para igual ou inferior a 0,5 ppm. Deve ser observado que número médio de n significa número médio do grau de polimerização de uma cadeia de metileno na cadeia de polietileno glicol.
Em seguida, foram misturados continuamente, à solução aquosa monomérica (1), persulfato de sódio e ácido L-ascóbico com um misturador em linha. Nesta mistura em linha, a taxa de persulfato de sódio e de ácido L-ascórbico foi ajustada em 0,12 g/0,005 g, em relação a 1 mol do monômero. A mistura contínua obtida desta mistura em linha foi fornecida a uma esteira e aço de superfície plana possuindo barreiras em ambos os lados da mesma, de modo que a espessura da mesma chegou a cerca de 3 00 mm para realizar a polimerização da solução aquosa estática continuamente por 30 minutos e um polímero reticulado de hidrogel (1) foi obtido. Este polímero de hidrogel reticulado (1) foi segmentado em cerca de 1 mm por uso de uma picador de carne com um diâmetro de poro de 7 mm, o mesmo sendo disperso e montado sobre uma placa porosa em movimento de um secador de faixa de fluxo de ar a uma espessura de 50 mm, a ser submetido a secagem a 185°C por 30 minutos e um polímero seco sendo obtido. A massa integral do polímero seco relevante foi continuamente fornecida a um moinho de rolos de três estágios de modo a ser pulverizada. A configuração de fenda do rolo deste moinho de rolos de três e estágios foi da parte superior, 1,0 mm/0,55 mm/0,42 mm. Após esta pulverização a mesma foi classificada por um aparelho de
81/89 classificação possuindo uma malha de metal com um tamanho de malha de crivo de 850 pm e uma malha de metal com um tamanho de malha de crivo de 150 pm para obter a resina particulada de absorção de água (1) , onde cerca de 98% em peso eram constituídos de partículas com 150 pm a 850 pm. CRC desta resina de absorção de água (1) foi de 35 g/g.
Ainda mais, esta resina particulada de absorção de água (1) foi continuamente fornecida em 1.500 kg/h a uma máquina de mistura contínua em água velocidade (Turbolizador/1.000 rpm) e a solução do agente de tratamento de superfície foi misturada por aspersâo com um aspersâo. Esta solução do agente de tratamento de superfície era uma solução misturada de 1,4butanodiol, propileno glicol e água pura. Esta solução do agente de tratamento de superfície foi obtida por mistura com 1,4-butanodiol de 0,3 parte em peso, propileno glicol de 0,5 parte em peso e água pura de 2,7 partes em peso, em relação à 100 partes em peso da resina de absorção de água. Em seguida, após a mistura resultante ser submetida ao processamento térmico continuamente a 198°C por 40 minutos com um secador de pás (um secador do tipo de agitação do tipo de ranhura) a mesma foi forçada a resfriar para 60 °C usando um secador de pás semelhante (a etapa de resfriamento). Ainda mais, uma substância passando em 850 pm foi classificada por emprego de um aparelho de crivo e um produto na malha (uma substância que não passa em 850 pm) foi pulverizado novamente e misturado com a substância passando em 850 pm de modo a obter a substância em pó da resina de absorção de água A como um produto dimensionado em grânulos, onde a quantidade integral era constituída da substância passando em 850 pm. Deve ser observado que a resina de absorção de água apresentou CRC/AAP/SFC igual a 30,5 (g/g)/25,5 (g/g)/30 (xlO'7 . cm3 . s . g'1) .
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Exemplo de Produção 2: Produção da resina de absorção de água B
A resina de absorção de água B foi obtida de modo semelhante como no Exemplo de Produção 1, exceto que 1 parte em peso de uma solução aquosa a 50% em peso de sulfato de alumínio foi adicionada em relação a 1.000 partes em peso da resina particulada de absorção de água (1) na etapa de resfriamento. A resina de absorção de água B obtida no Exemplo de Produção 2 apresentou CRC/AAP/SFC igual a 30,0 (g/g)/24,5 (g/g)/50 (xlO’7. cm3 . s . g'1) .
Exemplo de Produção 3: Produção da resina particulada de absorção de água (3)
A substância em pó da resina de absorção de água (a resina particulada de absorção de resina) (3) possuindo quase o mesmo tamanho de partícula como no Exemplo de Produção 1 apresentando CRC de 35 g/g foi obtida por procedimento semelhante ao do Exemplo de Produção 1, exceto que, no Exemplo de Produção 1, após pulverização com um moinho de rolos de três estágios e classificação com um aparelho de classificação de crivo possuindo uma malha de metal de um tamanho de malha de crivo de 850 pm e 150 pm, para obter partículas de 850 a 150 pm, reciclagem dos pós finos foi realizada por amassamento de cerca de 8% em peso dos pós finos removidos (substâncias passando através de 150 pm) , de acordo com a JP-A-2001-079829, em conjunto com o polímero reticulado de hidrogel (2) com um picador de carne. Quando da observação com um microscópio eletrônico, foi observado que a substância em pó da resina de absorção de água (3) incluía uma substância granulada, onde os pós finos eram unificados às partículas com um diâmetro de partícula de 850 a 150 pm e assim o rendimento e velocidade de absorção de água (por exemplo, Vortex ou FSR: como para um
83/89 método de medição, vide Patente US número 6849665) foram melhorados devido à reciclagem dos pós finos, em comparação à substância de resina de absorção de água (1). Deve ser observado que a reciclagem dos pós finos em gel contendo água semelhante também é possível por um amassador contínuo ao invés do picador de carne.
Exemplo 1
Um teste de transporte da substância em pó da resina de absorção de água foi realizado usando um aparelho de transporte semelhante ao aparelho de transporte pneumático 30 mostrado na figura 2. Um compressor 38 mostrado na figura 2 foi usado como uma fonte de transporte de ar e após desumidificação (não mostrada) o ponto de orvalho foi ajustado em -15°C. A temperatura do ar foi de 35°C e o tempo de teste foi de 600 segundos. A resina de absorção de água A obtida no Exemplo de Produção 1 foi empregada como a substância em pó da resina de absorção de água. O diâmetro interno da tubulação de transporte 34 foi ajustado em 83,1 mm e a superfície interna da tubulação de transporte foi submetida ao polimento com uma lixa número 400 (aspereza da superfície Rz: 200 nm) . Cada uma das tubulações de transporte apresenta uma parte horizontal e uma parte vertical e o comprimento da tubulação de transporte foi de 104 m para a parte horizontal e 19 m para a parte vertical. Portanto, o comprimento Lp da tubulação de transporte e o comprimento total Lt foram de 123 m. A velocidade linear de término foi de 11,5 m/s. A capacidade de transporte por hora unitária foi de 4.707 kg/h. A temperatura da entrada da tubulação de transporte da substância em pó da resina de absorção de água foi de 50 °C e a temperatura de saída da mesma foi de 35°C.
A substância em pó da resina de absorção de água após o
84/89 teste de transporte que alcançou o ponto final F1 da seção de transporte, apresentou CRC de 30,5 (g/g), SFC de 30,0 (xl0‘ 7. cm3 . s. g’1) , AAP de 25,2 (g/g) e um teor de umidade de 3,0% em peso. Uma taxa de redução de SFC por transporte foi de 1,6%. O fenômeno de bloqueio não foi observado. Foi observado que, quando SFC antes do transporte e SFC após o transporte são expressos Sfl e Sf2, respectivamente, a taxa de redução Rs de SFC pode ser calculada pela expressão que se segue.
Expressão 4
Rs = [(Sfl-Sf2)/Sfl] x 100
Exemplo Comparativo 1
Um teste de transporte da substância em pó da resina de absorção de água foi realizado usando um aparelho de transporte semelhante ao aparelho de transporte pneumático 30 mostrado na figura 1. Um soprador Roots foi usado ao invés do compressor 38 mostrado na figura 1, foi usado como uma fonte de transporte de ar, sem desumidificação e o ponto de orvalho foi ajustado em 20°C. A temperatura do ar era de 35°C e o tempo de teste foi de 600 segundos. A substância em pó da resina de absorção de água A obtida no Exemplo de Produção 1 foi empregada como a substância em pó da resina de absorção de água. 0 diâmetro interno da tubulação de transporte foi ajustado em 83,1 mm e a superfície interna da tubulação de transporte foi submetida ao polimento com uma lixa número 4 00 (aspereza da superfície Rz: 200 nm) . Cada uma das tubulações de transporte apresenta uma parte horizontal e uma parte vertical e o comprimento da tubulação de transporte foi de 104 m para a parte horizontal e 19 m para a parte vertical. Portanto, o comprimento Lp da tubulação de transporte e o comprimento total Lt foram de 123 m. A velocidade linear de término foi de 11,5 m/s. A capacidade de transporte por hora
85/89 unitária foi de 4.000 kg/h. A temperatura da entrada da tubulação de transporte da substância em pó da resina de absorção de água foi de 50°C e a temperatura de saída da mesma foi de 35°C.
A substância em pó da resina de absorção de água após o teste de transporte que alcançou o ponto final F1 da seção de transporte, apresentou CRC de 30,5 (g/g) , SFC de 29,0 (xlO'
| 7. cm3 . s . g’1) , AAP | de 25,0 (g/g). Uma taxa de | redução de SFC por | ||||
| transporte | foi | de | 4,9%. 0 | fenômeno de | bloqueio não | foi |
| observado, | porém | a | capacidade | de transporte | diminuiu e também | |
| o valor de | SFC foi diminuído. |
Exemplo Comparativo 2
Um teste de transporte da substância em pó da resina de absorção de água foi realizado usando um aparelho de transporte semelhante ao aparelho de transporte pneumático 30 mostrado na figura 1. Um soprador Roots foi usado ao invés do compressor 38 mostrado na figura 1, como a fonte de ar de transporte, sem desumidificação e o ponto de orvalho foi ajustado em 20°C. A temperatura do ar era de 35°C e o tempo de
| teste foi de 600 | segundos. | A | substância em pó resina | de | ||
| absorção | de água | A obtida | no | Exemplo de | Produção 1 | foi |
| empregada | como a | substância | em | pó da resina | de absorção | de |
| água. 0 | diâmetro | interno | da | tubulação de | transporte | foi |
| ajustado | em 83,1 | mm e a superfície interna | da tubulação | de |
transporte não recebeu acabamento específico (aspereza da superfície Rz: 1.000 nm) . Cada uma das tubulações de transporte apresenta uma parte horizontal e uma parte vertical e o comprimento da tubulação de transporte foi de 104 m para a parte horizontal e 19 m para a parte vertical. Portanto, o comprimento Lp da tubulação de transporte e o comprimento total Lt foram de 123 m. A velocidade linear de término foi de
86/89
11,5 m/s. A capacidade de transporte por hora unitária foi de 3.500 kg/h. A temperatura da entrada da tubulação de transporte da substância em pó da resina de absorção de água foi de 50°C e a temperatura de saída da mesma foi de 35°C.
A substância em pó da resina de absorção de água após o teste de transporte que alcançou o ponto final F1 da seção de transporte, apresentou CRC de 30,5 (g/g), SFC de 28,5 (xl0‘ 7. cm3 . s. g'1) , AAP de 24,9 (g/g). Uma taxa de redução de SFC por transporte foi de 6,6%. O fenômeno de bloqueio não foi observado, porém a capacidade de transporte diminuiu e também o valor de SFC foi diminuído.
Exemplo 2
Um teste de transporte da substância em pó da resina de absorção de água foi realizado usando um aparelho de transporte semelhante ao aparelho de transporte pneumático 30 mostrado na figura 1. Um compressor 38 mostrado na figura 1 foi usado como uma fonte de transporte de ar e após desumidificação (não mostrada) o ponto de orvalho foi ajustado em -15°C. A temperatura do ar foi de 35°C e o tempo de teste foi de 600 segundos. A substância em pó da resina de absorção de água B obtida no Exemplo de Produção 2 foi empregada como a substância em pó da resina de absorção de água. O diâmetro interno da tubulação de transporte foi ajustado em 83,1 mm e a superfície interna da tubulação de transporte foi submetida ao polimento com uma lixa número 400 (aspereza da superfície Rz: 200 nm) . Cada uma das tubulações de transporte apresenta uma parte horizontal e uma parte vertical e o comprimento da tubulação de transporte foi de 104 m para a parte horizontal e 19 m para a parte vertical. Portanto, o comprimento Lp da tubulação de transporte e o comprimento total Lt foram de 123 m. A velocidade linear de término foi de 15,0 m/s. A
87/89 capacidade de transporte por hora unitária foi de 4.900 kg/h. A temperatura da entrada da tubulação de transporte da substância em pó da resina de absorção de água foi de 50°C e a temperatura de saída da mesma foi de 35°C.
A substância em pó da resina de absorção de água após o teste de transporte que alcançou o ponto final F1 da seção de transporte, apresentou CRC de 30 (g/g), SFC de 49,5 (xlO' 7. cm3. s.g’1) , AAP de 24,4 (g/g) e um teor de umidade de 2,5% em peso. Uma taxa de redução de SFC por transporte foi de 1,8%. O fenômeno de bloqueio não foi observado.
Exemplo 3 teste de transporte da resina de absorção de água obtida no Exemplo de Produção 3 foi realizado usando operação semelhante a do Exemplo 1 e o transporte foi capaz de ser realizado de um modo semelhante ao do Exemplo 1.
Exemplo Comparativo 3
Um teste de transporte da substância em pó da resina de absorção de água foi realizado usando um aparelho de transporte semelhante ao aparelho de transporte pneumático 30 mostrado na figura 1. Um soprador Roots foi usado ao invés do compressor 38 mostrado na figura 1, como a fonte de ar de transporte, sem desumidificação e o ponto de orvalho foi ajustado em 20°C. A temperatura do ar era de 35°C e o tempo de teste foi de 600 segundos. A substância em pó da resina de absorção de água B obtida no Exemplo de Produção 2 foi empregada como a substância em pó da resina de absorção de água. 0 diâmetro interno da tubulação de transporte 34 foi ajustado em 83,1 mm e a superfície interna da tubulação de transporte não recebeu acabamento específico (aspereza da superfície Rz: 1.000 nm) . Cada uma das tubulações de transporte apresenta uma parte horizontal e uma parte vertical
88/89 e o comprimento da tubulação de transporte foi de 104 m para a parte horizontal e 19 m para a parte vertical. Portanto, o «
comprimento Lp da tubulação de transporte e o comprimento total Lt foram de 123 m. A velocidade linear de término foi de
11,5 m/s. O fenômeno de bloqueio foi gerado impossibilitando a continuação do teste. A inspeção da tubulação de transporte por desmontagem revelou uma substância agregada que bloqueou firmemente a tubulação.
Tabela 1: Especificação dos Exemplos e Exemplos
Comparáveis além dos Resultados de Avaliação
| Exemplo 1 | Exemplo Comparativo 1 | Exemplo Comparativo 2 | Exemplo 2 | Exemplo Comparativo 3 | |
| Substância em pó da resina de absorção de água | A | A | A | B | B |
| Velocidade linear de término (m/s) | 11,5 | 11,5 | 11,5 | 15,0 | 15,0 |
| Capacidade de transporte por hora unitária | 4.700 | 4.000 | 3.500 | 4.900 | Entupimen to |
| SFC após transporte (xl0‘7. cm3. s. g'1) | 30 | 29 | 28,5 | 49,5 | - |
| Redução da taxa de SFC (%) | 1,6% | 4,9% | 6,6% | 1,0% | - |
Conforme mostrado na Tabela 1, fica claro que os Exemplos possuem alta avaliação (taxa de redução de SFC) em comparação aos Exemplos Comparativos e são capazes de prevenir o entupimento na tubulação. A superioridade da presente invenção 15 fica clara a partir destes resultados.
APLICABILIDADE INDUSTRIAL
O método para produção de uma substância em pó da resina de absorção de água relevante para a presente invenção pode ser fornecido apropriadamente na etapa de produção de uma substância em pó da resina de absorção de água utilizada nos
89/89 materiais para higiene contendo corpos de absorção, tais como, por exemplo, fraldas descartáveis, papéis higiênicos e absorventes para incontinência.
Claims (14)
- REIVINDICAÇÕES1. Método para produção contínua de uma resina de absorção de água caracterizado por compreender:uma etapa de polimerização para polimerizar uma solução aquosa de um monômero insaturado para obter um polímero de hidrogel;uma etapa de secagem para secar o polímero de hidrogel para obter uma resina particulada de absorção de água; e uma etapa de reticulação da superfície para reticular a superfície da resina particulada de absorção de água;em que uma etapa de transporte pneumático é compreendida para transporte pneumático de uma substância em pó da resina de absorção de água gerada depois da etapa de reticulação da superfície em uma tubulação com uma aspereza de superfície (Rz), especificada por JIS B 06012001, da superfície interna igual ou inferior a 800 nm, por emprego de gás com um ponto de orvalho de -5°C a -100°C, em que a aspereza de superfície (Rz) significa o valor máximo da altura máxima (pm) de irregularidade de superfície.
- 2. Método para produção, de acordo com a reivindicação 1, caracterizado pelo fato da resina de absorção de água ser uma resina de absorção de água à base de ácido poliacrílico (sal).
- 3. Método para produção, de acordo com a reivindicação 1 ou 2, caracterizado pelo fato da resina de absorção de água compreender um agente tensoativo ou um lubrificante.
- 4. Método para produção, de acordo com qualquer umaPetição 870190030976, de 01/04/2019, pág. 8/102/3 das reivindicações 1 a 3, caracterizado pelo fato da substância em pó da resina de absorção de água compreender uma substância reciclada de pó fino da resina de absorção de água.
- 5 5. Método para produção, de acordo com qualquer uma das reivindicações 1 a 4, caracterizado pelo fato da resina de absorção de água compreender um sal de metal polivalente solúvel em água ou uma partícula fina insolúvel em água.
- 6. Método para produção, de acordo com qualquer uma10 das reivindicações 1 a 5, caracterizado pelo fato do ponto de orvalho do gás no estado seco ser de 30°C a 100°C.
- 7. Método para produção, de acordo com qualquer uma das reivindicações 1 a 6, caracterizado pelo fato da polimerização na etapa de polimerização ser uma15 polimerização de solução aquosa com uma correia contínua ou um amassador contínuo.
- 8. Método para produção, de acordo com qualquer uma das reivindicações 1 a 7, caracterizado pelo fato da substância em pó da resina de absorção de água satisfazer20 pelo menos uma dentre absorvência contra não pressão (GV) > 25 g/g, absorvência contra pressão (AAP) > 15 g/g e condutividade de fluxo em salmoura (SFC) para 0,69% por solução de salmoura normal em massa > 10 (x10-7 · cm3 · s · g-1) .
- 9. Método para produção, de acordo com qualquer uma25 das reivindicações 1 a 8, caracterizado por compreender uma etapa de coleta de pó para remoção do pó fino da resina de absorção de água com um filtro de membrana no mesmo tempo que o transporte pneumático.
- 10. Método para produção, de acordo com qualquer 30 uma das reivindicações 1 a 9, caracterizado por compreenderPetição 870190030976, de 01/04/2019, pág. 9/103/3 uma etapa de armazenamento da substância em pó da resina de absorção de água, após a etapa de transporte pneumático.
- 11. Método para produção, de acordo com qualquer uma das reivindicações 1 a 10, caracterizado pelo fato da5 capacidade de produção da resina de absorção de água ser uma produção contínua igual ou superior a 1.000 kg/h.
- 12. Método para produção, de acordo com qualquer uma das reivindicações 1 a 11, caracterizado pelo fato da etapa de reticulação da superfície ser realizada com um10 agente de reticulação possuindo reatividade de esterificação em desidratação.
- 13. Método para produção, de acordo com qualquer uma das reivindicações 1 a 12, caracterizado por compreender ainda uma etapa de adição de aditivos15 diferentes do agente de reticulação da superfície ao mesmo tempo da etapa de reticulação ou separadamente.
- 14. Método para produção, de acordo com qualquer uma das reivindicações 1 a 13, caracterizado por compreender ainda uma etapa de reciclagem de pó fino.
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