BRPI0906976B1 - Processo para a remoção de contaminantes ácidos gasosos de uma corrente de alimentação hidrocarbônica gasosa - Google Patents

Processo para a remoção de contaminantes ácidos gasosos de uma corrente de alimentação hidrocarbônica gasosa Download PDF

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Henricus Abraham GEERS
Ewout Martijn Van Jarwaarde
Arian Nijmeijer
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Abstract

processo para a remoção de contaminantes ácidos gasosos de uma corrente de alimentação hidrocarbônica gasosa, e, uso do retido rico em hidrocarboneto a invenção conceme a um processo para a remoção de contaminantes ácidos gasosos, especialmente dióxido de carbono e/ou sulfeto de hidrogênio, em dois ou mais estágios de uma corrente de alimentação hidrocarbônica gasosa ( 1) compreendendo hidrocarbonetos e ditos contaminantes ácidos, usando uma ou mais membranas em cada um dos estágios de separação. a corrente de alimentação hidrocarbônica gasosa é especialmente uma corrente de gás natural. o processo é especialmente adequado para correntes de alimentação compreendendo quantidades muito altas de contaminantes ácidos, especialmente dióxido de carbono, e.g. mais do que 25% vol, ou ainda mais do que 45% vol. em um primeiro estágio (2) uma corrente pura ou quase pura de contaminantes ácidos é separada da corrente de alimentação, a corrente de contaminantes ácidos ( 4) adequadamente contendo menos do que 5% vol de hidrocarbonetos. a corrente restante (3) compreende os hidrocarbonetos e ainda uma certa quantidade de contaminantes ácidos gasosos. em um segundo estágio (5) uma corrente pura ou quase pura de hidrocarbonetos (8) é separada da corrente restante, onde depois a corrente restante ( 6) é combinada com a alimentação para o primeiro estágio ( 1 ), a corrente hidrocarbônica contendo adequadamente menos do que 5% vol de contaminantes ácidos. l

Description

“PROCESSO PARA A REMOÇÃO DE CONTAMINANTES ÁCIDOS GASOSOS DE UMA CORRENTE DE ALIMENTAÇÃO HIDROCARBÔNICA GASOSA”
Campo da Invenção [001] A presente invenção concerne a um processo para a remoção em dois ou mais estágios de contaminantes ácidos gasosos, especialmente dióxido de carbono e/ou sulfeto de hidrogênio, de uma corrente de alimentação hidrocarbônica gasosa compreendendo hidrocarbonetos e ditos contaminantes ácidos, usando uma ou mais membranas em cada estágio de separação.
Fundamentos da Invenção [002] Gás natural é uma fonte de energia principal. Sua importância tem crescido nas décadas passadas, e é esperado que sua significância crescerá ainda mais nas décadas seguintes. Uma preocupação principal na produção de gás natural é a presença de contaminantes ácidos. Muitos campos de gás natural conhecidamente contêm um percentual pequeno de contaminantes ácidos, e muitos campos de gás conhecidamente compreendem quantidades grandes de contaminantes ácidos, até 50% vol ou ainda mais. Em geral, a presença de algumas percentagens em volume de dióxido de carbono e/ou sulfeto de hidrogênio é aceitável, porque as tecnologias convencionas conhecidamente removem tais quantidades de contaminantes ácidos da fração hidrocarbônica. Técnicas convencionais adequadas são a absorção de contaminantes ácidos com soluções aquosas de amina ou com metanol frio, incluindo a regeneração dos líquidos de absorção. A remoção de quantidades mais altas de contaminantes ácidos do gás natural, e.g. 10 por cento em volume ou mais, resultaria em unidades de remoção muito grandes, incluindo muitos estágios, exigindo custos operacionais e de investimento muito elevados.
[003] Portanto, há uma necessidade de técnicas novas para a
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2/11 remoção fácil e rápida de contaminantes ácidos das correntes de gás natural contendo quantidades altas destes compostos. No passado, o uso de membranas tem sido considerado para a remoção dos contaminantes ácidos. Contudo, até agora não tem sido desenvolvido processo para a remoção fácil e rápida de contaminantes ácidos das correntes de gás natural contendo quantidades altas destes compostos.
Sumário da Invenção [004] A presente invenção, agora, descreve um processo de múltiplos estágios integrados para a remoção de contaminantes ácidos do gás natural usando dois ou mais estágios de membranas, as membranas tendo uma permeância (muito) mais alta para os componentes ácidos do que para os hidrocarbonetos, especialmente metano. Em um primeiro estágio uma corrente de contaminantes ácidos relativamente pura é obtida pela remoção de todos ou de quase todos os hidrocarbonetos da corrente de gás natural. A corrente contendo hidrocarbonetos, contudo, conterá uma quantidade considerável de contaminantes ácidos. Em uma segunda etapa, uma corrente de hidrocarbonetos quase pura é extraída da corrente contendo hidrocarbonetos obtida do primeiro estágio. A corrente restante do segundo estágio, contendo hidrocarbonetos bem como contaminantes ácidos, é reciclada para a corrente de abmentação de gás natural que é usada para o primeiro estágio.
[005] Na maneira acima, não obtidas duas correntes, uma corrente uma corrente bmpa ou quase bmpa contendo contaminantes ácidos, a outra corrente uma corrente limpa ou quase bmpa de gás natural (ou corrente de hidrocarboneto). A primeira corrente pode ser usada por exemplo para a produção de enxofre ou de compostos de enxofre, ou pode ser utibzada em um processo de recuperação aumentada de óleo (EOR). A segunda corrente, opcionalmente após purificação adicional usando meio convencional, é adequadamente usada como gás de tubulação, ou é utibzada para a produção
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3/11 de gás de síntese ou LNG, por exemplo para ser usada como corrente de alimentação para a produção de hidrogênio, hidrocarbonetos (FischerTropsch), metanol, uréia etc.
[006] Portanto, a presente invenção concerne a um processo para a remoção de contaminantes ácidos gasosos de uma corrente de alimentação hidrocarbônica gasosa compreendendo tais contaminantes ácidos gasosos, o processo compreendendo:
1) fornecer a corrente de alimentação hidrocarbônica em uma pressão entre 3.000 e 12.000 kPa (absoluto),
2) contatar a corrente de alimentação hidrocarbônica com uma membrana para obter um retido rico em hidrocarboneto e um permeato rico em contaminantes ácidos,
3) contatar o retido rico em hidrocarboneto obtido em etapa 2) com uma segunda membrana para obter um retido rico em hidrocarboneto e um permeato rico em contaminantes ácidos,
4) comprimir o permeato rico em contaminantes ácidos obtido em etapa 3) até uma pressão entre 3.000 e 12.000 kPa (absoluto), e
5) misturar o permeato comprimido obtido em etapa 4) com a corrente de alimentação de etapa 1).
[007] A corrente de alimentação hidrocarbônica gasosa é especialmente uma corrente de gás natural. O processo é especialmente adequado para correntes de alimentação compreendendo quantidades muito altas de contaminantes ácidos, especialmente dióxido de carbono, e.g. maios do que 25% vol, ou mesmo maios do que 45% vol. Em um primeiro estágio uma corrente pura ou quase pura de contaminantes ácidos é separada da corrente de alimentação, a corrente de contaminantes ácidos adequadamente contém menos do que 5% vol de hidrocarbonetos. A corrente restante compreende os hidrocarbonetos e ainda uma certa quantidade de contaminantes ácidos gasosos. Em um segundo estágio uma corrente pura ou
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4/11 quase pura de hidrocarbonetos é separada da corrente restante, depois a corrente então restante é combinada com a alimentação para o primeiro estágio, a corrente hidrocarbônica contendo adequadamente menos do que 5% vol de contaminantes ácidos.
Descrição Detalhada [008] O processo da invenção separa correntes de hidrocarbonetos contendo contaminantes ácidos, especialmente corrente de gás natural, em duas correntes relativamente puras, uma corrente contendo contaminantes ácidos e uma corrente de hidrocarboneto. O processo usa membranas relativamente baratas. Unidades de membrana, quando comparadas com os processos de tratamento convencionais como absorção de amina incluindo regeneração, exigem uma área operacional relativamente pequena, exigem pequenas quantidades de energia, e exigem apenas poucos esforços operacionais. Também as exigências de manutenção e de inspeção são moderadas.
[009] A corrente de abmentação para o processo da invenção terá até uma pressão entre 3.000 e 15.000 kPa (absoluto). Especialmente, a corrente de alimentação tem até uma pressão entre 4.000 e 10.000 kPa (absoluto), preferivelmente entre 5.000 e 9.000 kPa (absoluto). A corrente de abmentação adequadamente tem uma temperatura entre -30 e 120°C, adequadamente entre -20 e 100°C, preferivelmente entre 0 e 50°C.
[0010] Os contaminantes ácidos na corrente de abmentação são especialmente dióxido de carbono e sulfeto de hidrogênio, embora também sulfeto de carbonila (COS), dissulfeto de carbono (CS2), mercaptanos, sulfetos e compostos aromáticos de enxofre possam estar presentes. Além dos contaminantes ácidos, também inertes podem estar presentes, por exemplo gases nitrogênio e nobres como argônio e hébo, costumeiramente em uma quantidade de até 20% vol, especialmente até 10% vol.
[0011] A quantidade de contaminantes ácido na corrente de
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5/11 alimentação hidrocarbônica gasosa pode variar dentro de uma faixa ampla. Adequadamente, a quantidade de dióxido de carbono está entre 10 e 95% vol baseada na corrente de alimentação total, preferivelmente entre 15 e 75% vol, e.g. para corrente de alimentação hidrocarbônica gasosa de reservatórios de subsuperfície, ou entre 80 e 95% vol, e.g. das específicas correntes de reciclo, especialmente correntes de reciclo ECR. A quantidade de sulfeto de hidrogênio está adequadamente entre 0 e 45% vol baseada na corrente de alimentação total, preferivelmente entre 5 e 40% vol.
[0012] A quantidade de hidrocarbonetos na corrente hidrocarbônica gasosa pode variar dentro de uma faixa ampla. Adequadamente, a corrente de alimentação compreende hidrocarbonetos em uma quantidade entre 5 e 90% vol baseada na corrente de alimentação total, preferivelmente entre 5 e 15% vol, e.g. para correntes de reciclo como corrente de reciclo EOR, ou entre 20 e 90% vol, por exemplo, para correntes de alimentação produzidas de reservatórios de gás natural de subsuperfície. Os hidrocarbonetos na corrente de alimentação costumeiramente conterão quantidades grandes de metano, adequadamente entre 50 e 98% vol, especialmente 60 e 95% vol, baseadas no volume da corrente de alimentação total.
[0013] Membranas a serem usadas no processo da presente invenção são conhecidas na literatura. E vantajoso o uso de membranas com uma seletividade alta para os contaminantes ácidos como dióxido de carbono e sulfeto de hidrogênio. A seletividade é definida como a razão da permeabilidade de contaminantes ácidos sobre a permeabilidade dos hidrocarbonetos conforme medida em experimentos de gás único. Preferivelmente, a seletividade da membrana em etapa 2) está entre 10 e 200, preferivelmente entre 20 e 150.
[0014] A permeância para dióxido de carbono ou sulfeto de hidrogênio da membrana em etapa 2) está adequadamente entre 10-10 e 10-4 mol/m2.s.Pa, preferivelmente a permeância de dióxido de carbono ou de
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6/11 sulfeto de hidrogênio através da membrana em etapa 2) está entre 10-9 e 10-5 mol/m2.s.Pa.
[0015] O permeato obtido em etapa 2) adequadamente tem até uma pressão entre 100 e 3.000 kPa (absoluto), preferivelmente entre 500 e 2.500 kPa (absoluto). O retido obtido em etapa 2) terá uma pressão mais ou menos igual à pressão da corrente de alimentação hidrocarbônica gasosa. Adequadamente o retido obtido em etapa 2) tem uma pressão que é de até 10% menor do que a pressão da corrente de alimentação, preferivelmente até 5% menor.
[0016] O permeato obtido em etapa 2 adequadamente tem um teor de contaminantes ácidos de >90% vol baseado na corrente de retido total, preferivelmente maior do que 95% vol. É observado que a pessoa experiente na arte por variação de e.g. a permeância da membrana, a área de contato da membrana e o tempo de contato com a membrana é capaz de variar a pureza do permeato obtido em etapa 2). Adequadamente, o permeato na etapa 2) tem um teor de hidrocarbonetos de menor do que 10% vol baseado no retido total, preferivelmente menor do que 5% vol.
[0017] A corrente de retido obtida em etapa 2) do processo da presente invenção conterá além dos hidrocarbonetos, também uma quantidade relativamente grande de contaminantes ácidos. Isto é devido ao fato de que a remoção de todos ou de quase todos os contaminantes ácidos, também resultará em uma quantidade relativamente grande de hidrocarbonetos passando através da membrana. Em geral pode ser dito que quanto mais pura a corrente contendo contaminantes ácidos, mais contaminantes ácidos estarão presentes no permeato. Adequadamente, o retido na etapa 2) tem um teor de hidrocarbonetos de entre 25 e 90% vol baseado na corrente de permeato total, preferivelmente entre 40 e 80% vol.
[0018] A membrana a ser usada em etapa 2) do processo da presente invenção pode ser qualquer membrana conhecida na arte, com a condição de
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7/11 que ela tenha uma seletividade evidente para contaminantes ácidos. Adequadamente a membrana é escolhida de uma membrana baseada em poli(óxido de etileno), preferivelmente uma membrana baseada em poli(óxido de etileno) compreendendo copolímeros em bloco, especialmente PEO 600/5000 T6T6T ou um PEO reticulado, uma membrana baseada em poliimida ou poliaramida, uma membrana baseada em acetato de celulose, uma membrana baseada em zeólito, preferivelmente uma membrana baseada em sílica-alumina fosfato, especialmente, SAPO-34, uma membrana de sílica microporosa ou uma membranas de peneiras moleculares de carbono.
[0019] A membrana em etapa 3) pode ser igual à membrana usada em etapa 2). Adequadamente a seletividade da membrana em etapa 3) está entre 10 e 200, preferivelmente entre 20 e 150.
[0020] A permeância para dióxido de carbono ou sulfeto de hidrogênio da membrana em etapa 3) está adequadamente entre 10-10 e 10-4 mol/m2.s.Pa, preferivelmente a permeância de dióxido de carbono ou de sulfeto de hidrogênio através da membrana em etapa 2) está entre 10-9 e 10-5 mol/m2.s.Pa.
[0021] O permeato obtido em etapa 3) adequadamente tem até uma pressão entre 100 e 2.000 kPa (absoluto), preferivelmente entre 500 e 1.000 kPa (absoluto). O retido obtido em etapa 3) terá uma pressão mais ou menos igual à pressão da corrente de alimentação. Adequadamente o retido obtido em etapa 3) tem uma pressão que é até 5% menor do que a pressão da corrente de alimentação, preferivelmente até 2% menor.
[0022] O retido obtido em etapa 3) adequadamente tem um teor de hidrocarbonetos de maior do que 90% vol baseado na corrente de retido total, preferivelmente maior do que 95% vol, mais preferivelmente maior do que 98% vol. Preferivelmente o retido na etapa 3) contém menos do que 5% vol de contaminantes ácidos, preferivelmente menos do que 2% vol. E observado que a pessoa experiente na arte por e.g. variação de e.g. a permeância da
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8/11 membrana, a área de contato da membrana e o tempo de contato com a membrana é capaz de variar a pureza do permeato obtido em etapa 3). Adequadamente o permeato na etapa 3) tem um teor de contaminante ácido de entre 40 e 90% vol baseado na corrente de permeato total, preferivelmente entre 50 e 80% vol. A corrente de permeato na etapa 3) é pressurizada até uma pressão entre 3.000 e 15.000 kPa, especialmente entre 4.000 e 10.000 kPa. Adequadamente a pressão é igual à pressão da corrente de alimentação. [0023] A membrana a ser usada em etapa 3) do processo da presente invenção pode ser qualquer membrana conhecida na arte, com a condição de que ela tenha uma seletividade evidente para contaminantes ácidos. Adequadamente a membrana é escolhida das mesmas categorias de membranas como definidas acima para a etapa 2).
[0024] Em uma modalidade preferida o processo da presente invenção compreende obter a corrente de abmentação hidrocarbônica gasosa a partir de uma corrente gasosa compreendendo hidrocarbonetos e contaminantes ácidos pelo contato da abmentação gasosa com uma membrana para obter a corrente de abmentação e um permeato rico em contaminantes ácidos. Nesta maneira o processo da presente invenção é precedido por uma separação volumosa de hidrocarbonetos. Os contaminantes ácidos são especialmente um ou mais compostos selecionados de dióxido de carbono e sulfeto de hidrogênio. Pela escolha das condições em um a maneira ótima, a retido será obtido contendo quantidades altas ou muito altas de hidrocarbonetos. Adequadamente, o retido tem um teor de hidrocarbonetos de maior do que 90% vol, preferivelmente maior do que 95% vol. A membrana a ser usada nesta etapa adicional pode ser qualquer membrana conhecida na arte anterior, com a condição de que ela tenha uma seletividade evidente para contaminantes ácidos, e.g. uma seletividade de 5 ou mais alta. Adequadamente a membrana é escolhida das mesmas categorias de membranas como definidas acima para a etapa 2). Na etapa adicional o permeato adequadamente tem até uma pressão entre 100 e
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3.000 kPa (absoluto), preferivelmente entre 500 e 1.500 kPa (absoluto). O permeato é adequadamente em uma etapa adicional pressurizado para a pressão original, preferivelmente junto com o permeato de etapa 3). A seletividade da membrana na etapa adicional está adequadamente entre 10 e 200, preferivelmente entre 20 e 150.
[0025] A permeância para dióxido de carbono ou sulfeto de hidrogênio da membrana na etapa adicional está adequadamente entre 10-10 e 10-4 mol/m2.s.Pa, preferivelmente a permeância de dióxido de carbono ou de sulfeto de hidrogênio através da membrana em etapa 2) está entre 10-9 e 10-5 mol/m2.s.Pa.
[0026] A abmentação da etapa adicional adequadamente tem até uma pressão entre 3.000 e 12.000 kPa (absoluto). Especialmente, a alimentação tem até uma pressão entre 4.000 e 10.000 kPa (absoluto), preferivelmente entre 5.000 e 9.000 kPa (absoluto). A alimentação adequadamente tem uma temperatura entre -30 e 120°C, adequadamente entre -20 e 100°C, preferivelmente entre 0 e 50°C. O retido nesta etapa terá uma pressão mais ou menos igual à pressão da abmentação gasosa. Adequadamente a abmentação tem uma pressão até 5% menor do que a pressão da corrente de abmentação, preferivelmente até 2% menor. O retido adequadamente contém menos do que 10% vol de contaminantes ácidos, preferivelmente contém menos do que 5% vol de contaminantes ácidos, mais preferivelmente menos do que 2% vol. [0027] Preferivelmente os hidrocarbonetos obtidos na etapa de préseparação são combinados com os hidrocarbonetos obtidos em etapa 3).
[0028] O permeato rico em dióxido de carbono e/ou em sulfeto de hidrogênio obtido em etapa 2) do processo da invenção pode ser usado por exemplo para recuperação aumentada de óleo. Neste caso o permeato de etapa
2) é adequadamente recomprimido até uma pressão adequadamente entre 8.000 e 40.000 kPa (absoluto), especialmente entre 15.000 e 30.000 kPa (absoluto).
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10/11 [0029] A invenção adicionalmente se refere ao uso dos permeatos ricos em dióxido de carbono e sulfeto de hidrogênio comprimidos produzidos em um ou mais processos da invenção em recuperação aumentada de óleo. [0030] A invenção também se refere ao uso do retido rico em hidrocarboneto produzido em um ou mais processos da invenção como alimentação de GTL, alimentação de LNG ou gás de tubulação.
[0031] Uma modalidade preferida do processo da presente invenção compreende um pré-tratamento da corrente de alimentação carbonácea gasosa ou da alimentação gasosa com o objetivo de remover água. Isto é adequadamente feito por um tratamento com glicol, por exemplo usando MEG, DEG e/ou TEG, um tratamento com glicerol ou um tratamento com peneira molecular. Ademais, o processo também pode compreender a remoção de hidrocarbonetos maiores do que metano, preferivelmente pelo menos a fração C5+, mais preferivelmente também a fração C2-C4, antes da remoção do dióxido de carbono e/ou do sulfeto de hidrogênio.
[0032] A invenção é descrita em uma maneira não-limitante em
Figuras 1 e 2.
[0033] Na Figura 1 uma alimentação hidrocarbônica gasosa, seca 1 (pressão de 10.000 kPa, temperatura de 20°C, 55% vol de CO2) é contatada com uma membrana em unidade 2. Uma corrente quase pura de dióxido de carbono (pressão de 2.000 kPa, 4% vol de hidrocarbonetos) é removida da unidade via a Unha 4. A corrente de retido 3, contendo uma mistura de hidrocarbonetos e dióxido de carbono, é contatada com uma segunda membrana em unidade 5. Uma corrente de hidrocarbonetos quase pura (pressão de 9.500 kPa, 2% vol de dióxido de carbono) é removida via a linha
8. Um permeato (pressão de 2.000 kPa) é removido via a linha 6 e pressurizado em unidade 7 e via Unha 9 combinado com a alimentação 1. [0034] Na Figura 2 uma corrente de abmentação hidrocarbônica, seca, compreendendo dióxido de carbono (15% vol) e sulfeto de hidrogênio (10%
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11/11 vol) é contatada com a unidade de membrana 11 para remover uma corrente pura de hidrocarbonetos (1% vol de dióxido de carbono, 1% vol de sulfeto de hidrogênio) via linha 13. O retido 12 é pressurizado em unidade 7 e a alimentação comprimida é tratada na mesma maneira como a que tem sido descrita em Figura 1. A corrente de hidrocarbonetos pura 8 é combinada com a corrente 13. A corrente de retido 6 é combinada com a corrente 12 antes da pressurização. Opcionalmente a corrente 12 pode ser pressurizada em uma unidade separada, seguida pela combinação da corrente pressurizada 6 e 12.

Claims (14)

REIVINDICAÇÕES
1) fornecer a corrente de alimentação hidrocarbônica em uma pressão entre 3.000 e 12.000 kPa (absoluto),
1. Processo para a remoção de contaminantes ácidos gasosos de uma corrente de alimentação hidrocarbônica gasosa compreendendo tais contaminantes ácidos gasosos, caracterizado pelo fato de compreender:
2/3
2. Processo de acordo com a reivindicação 1, caracterizado pelo fato de que a corrente de alimentação tem uma temperatura entre -20 e 100°C, preferivelmente entre 0 e 50°C.
2) contatar a corrente de alimentação hidrocarbônica com uma membrana para obter um retido rico em hidrocarboneto e um permeato rico em contaminantes ácidos, em que o permeato rico em contaminantes ácidos tem um teor de contaminantes ácidos de >90% vol,
3) é usado como gás de tubulação, abmentação de LNG ou alimentação de GTL.
15. Processo de acordo com qualquer uma das reivindicações 1 a
3/3
3. Processo de acordo com qualquer uma das reivindicações 1 ou 2, caracterizado pelo fato de que os contaminantes ácidos são um ou mais compostos selecionados de dióxido de carbono e sulfeto de hidrogênio.
3) contatar o retido rico em hidrocarboneto obtido na etapa 2) com uma segunda membrana para obter um retido rico em hidrocarboneto e um permeato rico em contaminantes ácidos,
4. Processo de acordo com a reivindicação 3, caracterizado pelo fato de que a corrente de alimentação compreende dióxido de carbono em uma quantidade entre 10 e 95% vol baseada na corrente de alimentação total, preferivelmente entre 15 e 75% vol ou entre 80 e 95% vol, no qual a corrente de alimentação compreende sulfeto de hidrogênio em uma quantidade entre 0 e 45% vol baseada na corrente de alimentação total, preferivelmente entre 5 e 40% vol.
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4) comprimir o permeato rico em contaminantes ácidos obtido na etapa 3) até uma pressão entre 3.000 e 12.000 kPa (absoluto), e
5. Processo de acordo com qualquer uma das reivindicações 3 ou 4, caracterizado pelo fato de que a corrente de alimentação compreende hidrocarbonetos em uma quantidade entre 5 e 90% vol baseada na corrente de alimentação total, preferivelmente entre 5 e 15% vol ou entre 20 e 90% vol.
5) misturar o permeato comprimido obtido na etapa 4) com a corrente de alimentação da etapa 1).
6. Processo de acordo com qualquer uma das reivindicações 1 a 5, caracterizado pelo fato de que o permeato obtido na etapa 2) tem uma pressão entre 100 e 3.000 kPa (absoluto), preferivelmente entre 500 e 2.500 kPa (absoluto).
7. Processo de acordo com qualquer uma das reivindicações 1 a 6, caracterizado pelo fato de que o permeato na etapa 2) tem um teor de contaminantes ácidos de mais do que 95% vol baseado na corrente de retido total, ou no qual o permeato na etapa 2) tem um teor de hidrocarbonetos menor do que 10% vol baseado no retido total, preferivelmente menor do que 5% vol.
8. Processo de acordo com qualquer uma das reivindicações 1 a 7, caracterizado pelo fato de que o retido na etapa 2) tem um teor de hidrocarbonetos de entre 40 e 80% vol baseado na corrente de retido total.
9, caracterizado pelo fato de que o permeato na etapa 3) tem um teor de contaminantes ácidos de entre 40 e 90% vol baseado na corrente de retido total, preferivelmente entre 50 e 80% vol.
9. Processo de acordo com qualquer uma das reivindicações 1 a 8, caracterizado pelo fato de que o permeato na etapa 3) tem até uma pressão entre 100 e 2.000 kPa (absoluto), preferivelmente entre 500 e 1.000 kPa (absoluto).
10, caracterizado pelo fato de que o retido na etapa 3) tem um teor de hidrocarbonetos de maior do que 90% vol, preferivelmente maior do que 95% vol.
10. Processo de acordo com qualquer uma das reivindicações 1 a
11, caracterizado pelo fato de que o permeato na etapa 3) contém menos do que 10% vol de contaminantes ácidos, preferivelmente menos do que 5% vol.
Petição 870180152177, de 16/11/2018, pág. 18/27
11. Processo de acordo com qualquer uma das reivindicações 1 a
12, caracterizado pelo fato de que o processo adicionalmente compreende obter a corrente de alimentação hidrocarbônica gasosa a partir de uma alimentação gasosa compreendendo hidrocarbonetos e contaminantes ácidos pelo contato da abmentação gasosa com uma membrana para obter a corrente de alimentação e um permeato rico em contaminantes ácidos.
14. Processo de acordo com qualquer uma das reivindicações 1 a
12. Processo de acordo com qualquer uma das reivindicações 1 a
13, caracterizado pelo fato de que o retido rico em hidrocarboneto obtido na etapa
13. Processo de acordo com qualquer uma das reivindicações 1 a
14, caracterizado pelo fato de compreender um pré-tratamento da corrente de abmentação carbonácea gasosa ou da alimentação gasosa com o objetivo de remover água por um tratamento com gbcol, por exemplo usando MEG, DEG e/ou TEG, um tratamento com gbcerol ou um tratamento com peneira molecular, o processo opcionalmente compreendendo a remoção de compostos C5+ e/ou compostos C2-C4 da corrente de abmentação carbonácea gasosa ou da abmentação gasosa.
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