BRPI0607453A2 - installation for liquefying natural gas and method for liquefying a natural gas stream - Google Patents

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BRPI0607453A2
BRPI0607453A2 BRPI0607453-7A BRPI0607453A BRPI0607453A2 BR PI0607453 A2 BRPI0607453 A2 BR PI0607453A2 BR PI0607453 A BRPI0607453 A BR PI0607453A BR PI0607453 A2 BRPI0607453 A2 BR PI0607453A2
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BR
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natural gas
heat exchanger
cooling
light
main
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BRPI0607453-7A
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Portuguese (pt)
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De Graaf Jolinde Machteld Van
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Shell Int Research
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    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2220/00—Processes or apparatus involving steps for the removal of impurities
    • F25J2220/60—Separating impurities from natural gas, e.g. mercury, cyclic hydrocarbons
    • F25J2220/64—Separating heavy hydrocarbons, e.g. NGL, LPG, C4+ hydrocarbons or heavy condensates in general
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2230/00—Processes or apparatus involving steps for increasing the pressure of gaseous process streams
    • F25J2230/60—Processes or apparatus involving steps for increasing the pressure of gaseous process streams the fluid being hydrocarbons or a mixture of hydrocarbons
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2245/00—Processes or apparatus involving steps for recycling of process streams
    • F25J2245/02—Recycle of a stream in general, e.g. a by-pass stream

Abstract

INSTALAçãO PARA A LIQUEFAçãO DE GáS NATURAL, E, MéTODO PARA A LIQUEFAçãO DE UMA CORRENTE DE GáS NATURAL. A presente invenção refere-se a uma instalação (10) para a liquefação de gás natural (90), a instalação 10 compreendendo pelo menos: um trem de trocador de calor de pré-resfriamento (1), que compreende um trocador de calor final (2a) para resfriar a corrente de gás natural (90); um distribuidor (4), localizado a montante do trocador de calor final para dividir a corrente de gás natural (90) em pelo menos uma primeira e uma segunda subcorrentes de gás natural; pelo menos um primeiro e um segundo sistemas criogênicos principais (200, 200'), cada sistema (200, 200') compreendendo uma saída para o gás natural liquefeito (95, 95').INSTALLATION FOR NATURAL GAS LIQUIDATION, AND METHOD FOR LIQUIFYING A NATURAL GAS CURRENT. The present invention relates to an installation (10) for liquefying natural gas (90), the installation 10 comprising at least: a pre-cooling heat exchanger train (1) comprising a final heat exchanger (2a) to cool the natural gas stream (90); a distributor (4) located upstream of the final heat exchanger for dividing the natural gas stream (90) into at least one first and a second natural gas undercurrent; at least one first and second major cryogenic system (200, 200 '), each system (200, 200') comprising an outlet for liquefied natural gas (95, 95 ').

Description

"INSTALAÇÃO PARA A LIQUEFAÇÃO DE GÁS NATURAL, E,MÉTODO PARA A LIQUEFAÇÃO DE UMA CORRENTE DE GÁSNATURAL""INSTALLATION FOR NATURAL GAS BLANKING AND METHOD FOR LIQUIFYING A GASNATURAL CURRENT"

A presente invenção refere-se a uma instalação e método paraa liquefação de gás natural.The present invention relates to a facility and method for liquefying natural gas.

A patente US 6.389.844 expõe uma tal instalação e método.Ela compreende um ciclo de pré-resfriamento comum único, seguido por doisciclos de liquefação principais dispostos de modo paralelo, que operamsimultaneamente, em que o gás natural, que flui através da instalação, éliqüefeito e subresfriado.US 6,389,844 discloses such an installation and method. It comprises a single common pre-cooling cycle, followed by parallel parallel arranged main liquefaction cycles, in which natural gas flowing through the installation, It is effected and subcooled.

Um problema com referência à instalação e ao método acima,é a possibilidade de má distribuição, pois o gás natural será usualmenteparcialmente condensado no ciclo de pré-resfriamento. A distribuiçãoeqüitativa da corrente parcialmente condensada ao longo dos ciclos deliquefação principal dispostos em paralelo é complexa e requer equipamento econtroles adicionais, resultando em uma queda de pressão aumentada nosistema e, portanto, em uma redução na eficiência de liquefação.A problem with reference to the above installation and method is the possibility of poor distribution, as natural gas will usually be partially condensed in the pre-cooling cycle. The equitable distribution of the partially condensed current throughout the parallel deliquing cycles is complex and requires additional equipment and controls, resulting in increased pressure drop in the system and thus a reduction in liquefaction efficiency.

É um objeto da presente invenção minimizar o problemaacima.It is an object of the present invention to minimize the above problem.

Além disso, constitui um objeto da presente invenção proveruma e um método menos complexos para a liquefação de gás.Furthermore, it is an object of the present invention to provide a less complex method and method for liquefying gas.

Constitui ainda um outro objeto da presente invenção proveruma instalação e um método alternativos para a liquefação de gás, de modo asatisfazer a especificações diferentes do gás natural liqüefeito, em particularcom relação ao valor de aquecimento, em vários mercados.It is yet another object of the present invention to provide an alternative installation and method for liquefying gas to meet different specifications of liquefied natural gas, in particular with regard to heating value, in various markets.

Um ou mais dos objetos acima ou outros são alcançados deacordo com a presente invenção através do provimento de uma instalaçãopara a liquefação de gás natural, a instalação compreendendo, pelo menos:One or more of the above or other objects are achieved according to the present invention by providing an installation for liquefying natural gas, the installation comprising at least:

- um trem de trocador de calor de pré-resfriamento, quecompreende um trocador de calor final, opcionalmente precedido por um oumais trocadores de calor, o trocador de calor final sendo provido com umcircuito refrigerante de pré-resfriamento para a remoção de calor a partir dacorrente de gás natural;- a pre-cooling heat exchanger train comprising a final heat exchanger, optionally preceded by one or more heat exchangers, the final heat exchanger being provided with a pre-cooling refrigerant circuit for removal of heat from the current. of natural gas;

- um distribuidor para dividir a corrente de gás natural em umaprimeira e segunda subcorrentes de gás natural;- a distributor for dividing the natural gas stream into a first and second natural gas undercurrent;

- pelo menos um primeiro e segundo sistemas criogênicosprincipais, cada sistema compreendendo um trocador de calor principal tendoum primeiro lado quente tendo uma entrada disposta para receberrespectivamente a primeira e a segunda subcorrentes de gás natural e umasaída para o gás natural liqüefeito, e cada sistema compreendendo um circuitorefrigerante principal, para a remoção de calor a partir do gás natural, que fluiatravés do primeiro lado quente do trocador de calor principal correspondente;- at least one first and second major cryogenic systems, each system comprising a main heat exchanger having a first hot side having an inlet arranged to receive respectively the first and second natural gas undercurrents and an outlet for liquefied natural gas, and each system comprising one. main circuit coolant for the removal of heat from natural gas flowing through the first hot side of the corresponding main heat exchanger;

em que o distribuidor está localizado a montante dotrocador de calor final.wherein the distributor is located upstream of the final heat exchanger.

Foi verificado, de modo surpreendente, que através dacolocação do distribuidor para a divisão da corrente de gás natural ao interiorde pelo menos uma primeira e segunda subcorrentes de gás natural a montantedo trocador de calor de pré-resfriamento final, a probabilidade de mádistribuição é reduzida, pois a corrente de gás natural pode ser dividida emum ponto, no qual está substancialmente em uma fase única. Um aspectoimportante da presente invenção é que a probabilidade de má distribuição éreduzida de um modo surpreendentemente simples.Surprisingly, it has been found that by relocating the distributor to split the natural gas stream within at least a first and second natural gas undercurrent upstream of the final pre-cooling heat exchanger, the probability of misdistribution is reduced, since the natural gas stream can be divided into a point at which it is substantially in a single phase. An important aspect of the present invention is that the likelihood of poor distribution is reduced in a surprisingly simple manner.

Uma outra vantagem da presente invenção é a de que:Another advantage of the present invention is that:

- à medida em que a divisão da corrente de gás natural ocorre, em um pontoem que está substancialmente em uma fase única,- as the division of the natural gas stream occurs at a point which is substantially in a single phase,

- a divisão não irá causar quedas de pressão significativas no circuito de gásnatural, como um resultado do que a eficiência total da instalação deliquefação é aumentada.As vantagens acima podem ser também alcançadas em umainstalação e um método para a liquefação de gás natural, tal comopresentemente reivindicado, mas compreendendo ainda pelo menos duasunidades de extração de líquidos de gás natural a jusante do distribuidor, masa montante dos sistemas criogênicos principais. As unidades de extração delíquidos de gás natural podem ser colocadas a montante ou a jusante dotrocador de calor final do trem de trocador de calor de pré-resfriamento.- The division will not cause significant pressure drops in the natural gas circuit as a result of which the total efficiency of the liquefaction facility is increased. The above advantages can also be achieved in a facility and a method for liquefying natural gas, such as claimed, but further comprising at least two natural gas liquid extraction units downstream of the distributor, but upstream of the main cryogenic systems. Deliquid natural gas extraction units may be placed upstream or downstream of the final heat exchanger of the pre-cooling heat exchanger train.

Quando o trem do trocador de calor de pré-resfriamentocompreende dois ou mais trocadores de calor dispostos em série, ou o pré-resfriamento é executado em dois ou mais estágios seriais, o distribuidor podeestar localizado entre dois trocadores de calor no trem, de modo a dividir acorrente de gás natural ente estágios de pré-resfriamento consecutivos.When the pre-cooling heat exchanger train comprises two or more serially arranged heat exchangers, or the pre-cooling is performed in two or more serial stages, the distributor may be located between two heat exchangers in the train so that split the natural gas chain between consecutive pre-cooling stages.

Na modalidade, em que unidades de extração de líquidos degás natural estão presentes, o circuito refrigerante de pré-resfriamento serve adois circuitos refrigerantes principais, mas cada circuito refrigerante principalé servido por sua unidade de extração de líquidos de gás natural. Deste modo,a capacidade de liquefação não está limitada pela capacidade de extração delíquidos do gás natural. Deste modo, a capacidade de liquefação não estálimitada pela capacidade de extração de líquidos do gás natural.In the embodiment, where natural gas extraction units are present, the pre-cooling refrigerant circuit serves two main refrigerant circuits, but each main refrigerant circuit is served by its natural gas liquid extraction unit. Thus, the liquefying capacity is not limited by the deliquid extraction capacity of natural gas. Thus, the liquefaction capacity is not limited by the liquid extraction capacity of natural gas.

Outra vantagem desta modalidade consiste em que as unidadesde extração do gás natural não têm que se escalonadas, de modo a acomodar ataxa de fluxo mais alta. Foi verificado que em altas vazões de gás natural, olimite de exeqüibilidade da construção e transporte de colunas de separaçãoem alta pressão é alcançada. Este problema é evitado através da provisão deduas colunas menores, dispostas em paralelo e operando de modo simultâneo.Pode ser ainda considerado que o custo de capital adicional de provimento deduas ou mais unidades de extração de líquidos de gás natural relativamentepequenas em paralelo é mais baixo do que aquele de uma unidade de extraçãode líquidos de gás natural, acomodadas para manipular o fluxo total do gásnatural.Another advantage of this embodiment is that natural gas extraction units do not have to be staggered to accommodate the higher flow rate. It has been found that at high natural gas flows, construction feasibility limitation and high pressure separation column transport is achieved. This problem is avoided by providing two smaller parallel columns operating simultaneously. It can further be considered that the additional capital cost of providing two or more relatively small natural gas liquid extraction units in parallel is lower than that of a natural gas liquid extraction unit accommodated to handle the full flow of natural gas.

A invenção inclui não apenas um primeiro grupo demodalidades, em que cada um dos trocadores de calor principais recebe afração leve de topo vaporosa exclusivamente a partir de uma das unidades deextração de líquidos do gás natural, mas também um segundo grupo demodalidades, em que cada um dos trocadores de calor principais recebe partesda fração leve de topo vaporosa a partir de duas ou mais unidades de extraçãode líquidos de gás natural.The invention includes not only a first group of modalities, each of the main heat exchangers receiving vaporous light fraction exclusively from one of the natural gas liquid extraction units, but also a second group of modalities, each of which One of the main heat exchangers receives parts of the vaporous light fraction from two or more natural gas liquid extraction units.

Uma vantagem do primeiro grupo de modalidades é aquele deque o alinhamento do equipamento é relativamente contínuo; uma vantagemdo segundo grupo de modalidades é aquele de que uma possível mádistribuição na forma de pequenas variações, por exemplo, na composição outemperatura das respectivas frações leves de topo é eliminada.An advantage of the first group of embodiments is that the equipment alignment is relatively continuous; An advantage of the second group of embodiments is that possible mis-distribution in the form of small variations, for example, in the temperature composition of the respective light top fractions, is eliminated.

Em um outro aspecto, a presente invenção prove um métodode liquefação de uma corrente de gás natural, o método compreendendo pelomenos:In another aspect, the present invention provides a method of liquefying a natural gas stream, the method comprising at least:

(a) o pré-resfriamento da corrente de gás natural em um oumais estágios, que incluem um estágio em um trem de trocador de calorcontra um refrigerante de pré-resfriamento sendo reciclado em um circuito derefrigerante de pré-resfriamento;(a) pre-cooling the natural gas stream in one or more stages, including a stage in a heat exchanger train against a pre-cooling refrigerant being recycled into a pre-cooling refrigerant circuit;

(b) dividir a corrente de gás natural em pelo menos umaprimeira e segunda subcorrentes de gás natural;(b) divide the natural gas stream into at least one first and second natural gas undercurrent;

(c) além disso, o resfriamento da primeira e segunda obtidasno estágio (b) em condensação total contra um refrigerante principal em pelomenos dois sistemas criogênicos principais, em que em cada sistemacriogênico principal o refrigerante principal é reciclado em um circuito derefrigerante principal; e(c) furthermore, the cooling of the first and second obtained in stage (b) in full condensation against a main refrigerant in at least two main cryogenic systems, wherein in each main cryogenic system the main refrigerant is recycled in a main refrigerant circuit; and

(d) extrair uma corrente de gás natural liqüefeito a partir dossistemas criogênicos principais;(d) extracting a stream of liquefied natural gas from the major cryogenic systems;

em que a divisão da corrente de gás natural em uma primeira esegunda subcorrentes de gás natural é efetuada a montante do estágio de pré-resfriamento final.wherein the division of the natural gas stream into a first second natural gas undercurrent is effected upstream of the final pre-cooling stage.

A invenção será agora descrita a título de exemplo, emmaiores detalhes, com referência aos desenhos não limitativos anexos, emque:The invention will now be described by way of example in more detail with reference to the accompanying non-limiting drawings in which:

A figura la apresenta um diagrama de fluxo esquemático geralde um primeiro grupo de modalidades da invenção;1a shows a general schematic flow diagram of a first group of embodiments of the invention;

A figura lb apresenta um diagrama de fluxo esquemático geralde um segundo grupo de modalidades da invenção;Fig. 1b shows a general schematic flow diagram of a second group of embodiments of the invention;

A figura lc apresenta um diagrama de fluxo esquemático geralde um terceiro grupo de modalidades da invenção;Figure 1c shows a general schematic flow diagram of a third group of embodiments of the invention;

A figura 2 apresenta, de modo esquemático, a instalação e o processo de liquefação de acordo com a presente invenção;Figure 2 shows schematically the installation and liquefaction process according to the present invention;

A figura 3 apresenta, de modo esquemático, uma modalidademais específica da instalação e do processo de acordo com a presenteinvenção; eFigure 3 shows schematically a more specific embodiment of the installation and process according to the present invention; and

A figura 4 apresenta, de modo esquemático, uma unidade decintilação extrema para o uso em combinação com as modalidades.Figure 4 schematically shows an extreme scintillation unit for use in combination with the embodiments.

Para o propósito desta descrição, um número de referênciaúnico será atribuído a uma linha, assim como a uma corrente transportadanaquela linha. Os mesmos números de referência referem-se a componentessimilares.For the purpose of this description, a unique reference number will be assigned to a line as well as a current carried on that line. The same reference numbers refer to similar components.

Faz-se referência às Figuras la-c. A instalação 10 para aliquefação do gás natural de acordo com a presente invenção compreende umtrem de trocador de calor de pré-resfriamento de gás natural 1, umdistribuidor 4, dois sistemas criogênicos principais 200 e 200', eopcionalmente duas unidades de extração de líquidos de gás natural 100 e100'. O trem de trocador de calor de pré-resfriamento 1 possui uma linha deentrada 90 para o gás natural e linhas de saída 27, 27' para o gás natural pré-resfriado. Na modalidade apresentada nas Figuras 1 a- c, o trem de trocador decalor de pré-resfriamento 1 compreende dois trocadores de calor 2a, 2b, emque o trocador de calor 2a é o trocador de calor final. Aquele versado na arteirá prontamente compreender que o trem 1 pode compreender mais do quedois trocadores de calor. Se desejado, (e é preferivelmente o caso) ostrocadores de calor do trem 1 podem fazer parte do mesmo circuitorefrigerante.Reference is made to Figures la-c. The natural gas aliquoting plant 10 according to the present invention comprises a natural gas pre-cooling heat exchanger 1, a distributor 4, two main cryogenic systems 200 and 200 ', and optionally two gas liquid extraction units 100 and 100 'natural. The pre-cooling heat exchanger train 1 has an inlet line 90 for natural gas and outlet lines 27, 27 'for pre-cooled natural gas. In the embodiment shown in Figures 1a-c, the pre-cooling decal heat exchanger train 1 comprises two heat exchangers 2a, 2b, wherein the heat exchanger 2a is the final heat exchanger. One skilled in the art will readily understand that train 1 may comprise more than four heat exchangers. If desired, (and is preferably the case) train heat exchangers 1 may be part of the same refrigerant circuit.

O distribuidor 4 está localizado a montante do trocador decalor final 2a. Se o trem 1 compreender mais do que dois trocadores de calor2a, 2b, o distribuidor pode estar localizado mais a montante. De modopreferido, o distribuidor 4 está localizado entre dois trocadores de calor, quefazem parte do trem de trocador de calor 1. O trocador de calor final 2a podeser um trocador de calor único (vide Figuras la e lb), mas pode ser tambémum conjunto de dois ou mais trocadores de calor paralelos (2al e 2a2 naFigura 1 c). Não é necessário mencionar que - no caso em que o distribuidor 4esteja localizado também a montante do trocador de calor 2b - o trocador decalor 2 b pode também compreender dois ou mais trocadores de calorparalelos.The distributor 4 is located upstream of the final heat exchanger 2a. If train 1 comprises more than two heat exchangers 2a, 2b, the distributor may be located further upstream. Preferably, the manifold 4 is located between two heat exchangers, which are part of the heat exchanger train 1. The final heat exchanger 2a may be a single heat exchanger (see Figures 1a and 1b), but may also be a set of heat exchangers. two or more parallel heat exchangers (2al and 2a2 in Figure 1c). It is not necessary to mention that - in the case where the distributor 4 is also located upstream of the heat exchanger 2b - the heat exchanger 2b may also comprise two or more parallel heat exchangers.

Na modalidade da Figura 1, o distribuidor 4 possui pelo menosduas saídas 22, 23 e as linhas de saída 19,19'. Como mostrado na figura 1, ascorrentes nas linhas de saída 19, 19' estão ambas adicionalmente resfriadas notrocador de calor final único 2a. De modo alternativo, as linhas de saída 19,19' podem estar conectadas a trocadores de calor finais paralelos, separados(2al e 2a2; como mostrado na Figura lc).In the embodiment of Figure 1, the dispenser 4 has at least two outputs 22, 23 and the output lines 19,19 '. As shown in Fig. 1, ascents in the output lines 19, 19 'are both additionally cooled single end heat exchanger 2a. Alternatively, the output lines 19,19 'may be connected to separate parallel end heat exchangers (2al and 2a2; as shown in Figure 1c).

Nas modalidades de acordo com as Figuras 1 a e lb, cada umadas unidades de extração de líquidos de gás natural 100, 100' está conectada auma linha 27 ou 27' e possui uma linha de descarga 108, 108' paradescarregar uma fração pesada, uma linha de descarga 127, 127' paradescarregar uma fração leve de topo. A fração pesada compreende um líquidode gás natural, que é enriquecido em componentes mais pesados, tais que oscomponentes C3"1", a fração leve de topo compreende uma mistura mais pobre,desenriquecida daqueles componentes mais pesados, e deve ser liqüefeita.In the embodiments according to Figures 1 to 1b, each of the natural gas liquid extraction units 100, 100 'is connected to a line 27 or 27' and has a discharge line 108, 108 'to load a heavy fraction, one line. 127, 127 'to charge a light top fraction. The heavy fraction comprises a natural gas liquid, which is enriched in heavier components such as the C3 "1" components, the light top fraction comprises a poorer, leaner mixture of those heavier components, and must be liquefied.

Cada sistema criogênico principal 200, 220' está associadocom uma linha de descarga 95, 95' para a descarga do gás natural liqüefeito.Each major cryogenic system 200, 220 'is associated with a 95, 95' discharge line for the discharge of liquefied natural gas.

Na Figura la, é apresentada uma modalidade genérica, em quecada um dos sistemas criogênicos principais 200, 200' está exclusivamenteassociado com uma das unidades de extração de líquidos de gás natural 100,100'. Na Figura lb, é apresentada uma modalidade genérica, em que ascorrentes de produto a partir das unidades de extração de líquidos do gásnatural 100 e 100' nas respectivas linhas 127 e 127' são unidas eredistribuídas em um segundo distribuidor 44. Nesta modalidade, cadasistema criogênico 200 e 200' recebe, deste modo, partes da fração leve detopo vaporosa a partir de ambas as unidades de extração de líquidos de gásnatural 100 e 100'.In Figure 1a, a generic embodiment is shown, in which one of the main cryogenic systems 200, 200 'is uniquely associated with one of the 100,100' natural gas liquid extraction units. In Figure 1b, a generic embodiment is presented, wherein product upstream from the 100 and 100 'natural gas extraction units on respective lines 127 and 127' are joined and redistributed into a second distributor 44. In this embodiment, the cryogenic system 200 and 200 'thus receive parts of the vaporous light-weight fraction from both natural and 100' gas extraction units.

Na Figura lc, as unidades de extração de líquidos de gásnatural 100 e 100' são colocadas a montante dos trocadores de calor final 2ale 2a2 do trem de trocador de calor de pré-resfriamento 1.In Figure 1c, the natural gas liquid extraction units 100 and 100 'are placed upstream of the final heat exchangers 2ale 2a2 of the pre-cooling heat exchanger train 1.

Com referência agora a uma modalidade mais detalhada, talcomo apresentado na Figura 2, o trem de trocador de calor de pré-resfriamento pode compreender um trocador de calor de pré-resfriamento 2a,mas compreende, de modo adequado, um conjunto de dois ou mais trocadoresde calor dispostos em série e/ ou paralelo, em que o refrigerante de pré-resfriamento é deixado evaporar em um ou mais níveis de pressão. Por razõesde simplicidade, a seguir o trem do trocador de calor de pré-resfriamento 1será ilustrado usando o trocador de calor de pré-resfriamento 2a final; otrocador de calor precedente 2b foi apenas indicado nas Figuras de modoesquemático.Referring now to a more detailed embodiment, as shown in Figure 2, the pre-cooling heat exchanger train may comprise a pre-cooling heat exchanger 2a, but suitably comprises a set of two or more. series and / or parallel arranged heat exchangers, wherein the pre-cooling refrigerant is allowed to evaporate at one or more pressure levels. For the sake of simplicity, the following pre-cooling heat exchanger train 1 will be illustrated using the final pre-cooling heat exchanger 2a; The preceding heat exchanger 2b was only shown in the Figures schematically.

O trocador de calor de pré-resfriamento de gás natural 2apossui um lado quente mostrado, de modo esquemático, sob a forma de tubos12, 12' tendo entradas 13, 13' para o gás natural e saídas 14,1 4' para o gásnatural pré-resfriado. Os tubos 12, 12' estão dispostos no lado frio 15, quepode ser um lado de alojamento 15, do trocador de calor de pré-resfriamentode gás natural 2a.The natural gas pre-cooling heat exchanger 2 has a hot side shown schematically in the form of tubes12, 12 'having inlets 13, 13' for natural gas and outlets 14.14 'for pre natural gas. -cold. The pipes 12, 12 'are disposed on the cold side 15, which may be a housing side 15, of the natural gas pre-cooling heat exchanger 2a.

A instalação 10 de acordo com a invenção tambémcompreende, de modo típico, um circuito refrigerante de pré-resfriamento 3.Não é necessário mencionar que o mesmo se aplica a outros trocadores decalor de pré-resfriamento presentes.The installation 10 according to the invention also typically comprises a pre-cooling refrigerant circuit. 3. It is not necessary to mention that it applies to other pre-cooling heat exchangers present.

O circuito refrigerante de pré-resfriamento compreende umcompressor de refrigerante de pré-resfriamento 31 tendo uma entrada 33 euma saída 34. A saída 34 é conectada através de um conduto 35 a umresfriador 36, que pode ser um resfriador a ar ou um resfriador a água. Oconduto 35 se estende através de um dispositivo de expansão, aqui providosob a forma de uma válvula de estrangulamento para a entrada 39 do lado frio15 do trocador de calor de pré-resfriamento de gás natural. A saída 40 do ladofrio 15 está conectada, por meio de um conduto de retorno 41, à entrada 33 docompressor de refrigerante de pré-resfriamento 31.The pre-cooling refrigerant circuit comprises a pre-cooling refrigerant compressor 31 having an input 33 and an output 34. Output 34 is connected via a conduit 35 to a cooler 36, which may be an air-cooled or a water-cooled chiller. . The conduit 35 extends through an expansion device provided herein in the form of a throttle valve to the inlet 39 of the cold side 15 of the natural gas pre-cooling heat exchanger. The output 40 of the refrigeration 15 is connected via a return conduit 41 to the input 33 of the pre-cooling refrigerant compressor 31.

De modo adequado, o circuito de refrigerante de pré-resfriamento 3 compreende quatro níveis de pressão para o pré-resfriamentoda corrente de gás natural em dois ou três ou quatro estágios. A regulação dorefrigerante de pré-resfriamento pode ser provida de acordo com a patente US6.637.238, que é incorporada a esta a título referencial.Suitably, the pre-cooling refrigerant circuit 3 comprises four pressure levels for pre-cooling the natural gas stream in two or three or four stages. Pre-cooling refrigeration regulation may be provided in accordance with US 6,637,238, which is incorporated by reference therein.

O distribuidor 4 possui uma linha de admissão 18 para recebero gás natural pré-resfriado no trocador de calor precedente 2b e as duas saídas22 e 23. As duas saídas 22 e 23 do distribuidor 4 estão conectadas às entradasdas duas laterais quentes paralelas no estágio de pré-resfriamento final 2a, detal modo que as correntes, que fluem através destas laterais paralelas, possamtocar calor contra o refrigerante de pré-resfriamento no circuito derefrigerante de pré-resfriamento 3.Distributor 4 has an inlet line 18 for receiving the pre-cooled natural gas in the preceding heat exchanger 2b and the two outputs 22 and 23. Distributor 4's two outputs 22 and 23 are connected to the two parallel hot side inlets in the pre-heat stage. -cooling 2a, details how currents flowing through these parallel sides can touch heat against the pre-cooling refrigerant in the pre-cooling cooling circuit 3.

Cada sistema criogênico principal 200, 200' contém umtrocador de calor principal 5,5', e um circuito refrigerante principal 9,9'. Cadatrocador de calor principal 5, 5' compreende um primeiro lado quente 25, 25'tendo uma primeira entrada 26, 26'. A entrada 26 do primeiro lado quente 25está conectada à saída 14 do trocador de calor final 2a através da unidade deextração de líquidos 100, através do condutos 27 e 127, e a entrada 26' doprimeiro lado quente 25' está conectada à saída 14' através da unidade deextração de líquidos do gás natural 100' por meio dos condutos 27' e 127'.Cada primeiro lado quente 25, 25' possui uma saída 28, 28' no topo dotrocador de calor principal 5, 5' para o gás natural liqüefeito. O primeiro ladoquente 25, 25' está localizado no lado frio 29, 29' do trocador de calorprincipal 5, 5', cujo lado frio 29, 29' possui uma saída 30, 30'.Each 200, 200 'main cryogenic system contains a 5.5' main heat exchanger, and a 9.9 'main refrigerant circuit. Main heat exchanger 5, 5 'comprises a first hot side 25, 25 having a first inlet 26, 26'. The first hot side inlet 25 is connected to the outlet 14 of the final heat exchanger 2a through the liquid extraction unit 100 through the conduits 27 and 127, and the first hot side input 26 'is connected to the outlet 14' via of natural gas liquid extraction unit 100 'via ducts 27' and 127 '. Each first hot side 25, 25' has an outlet 28, 28 'on top of the main heat exchanger 5, 5' for liquefied natural gas . The first hot side 25, 25 'is located on the cold side 29, 29' of the main heat exchanger 5, 5 ', whose cold side 29, 29' has an outlet 30, 30 '.

Os trocadores de calor principais 5 e 5' estão, cada qual,associados com um circuito refrigerante de liquefação 9, respectivamente 9'.Cada circuito refrigerante de liquefação 9, 9' compreende um compressor derefrigerante de liquefação 50,50' tendo uma entrada 51, 51' e uma saída 52,52'. A entrada 51,51' está conectada, por meio do conduto de retorno 53, 53',à saída 30, 30' da do lado frio 29,29' do trocador de calor principal 5,5'. Asaída 52, 52' está conectada, por meio do conduto 54, 54', a um resfriador 56,56', que pode ser um resfriador a ar ou um resfriador a água, e o lado quente57, 57' de um trocador de calor refrigerante 58, 58' a um separador 60, 60'.The main heat exchangers 5 and 5 'are each associated with a liquefaction refrigerant circuit 9, respectively 9'. Each liquefaction refrigerant circuit 9, 9 'comprises a liquefaction refrigerant compressor 50,50' having an inlet 51. , 51 'and an output 52.52'. Input 51.51 'is connected via return conduit 53, 53' to outlet 30, 30 'of cold side 29.29' of main heat exchanger 5.5 '. Outlet 52, 52 'is connected via conduit 54, 54' to a 56.56 'chiller, which can be either an air cooler or a water cooler, and the hot side57, 57' of a heat exchanger. refrigerant 58, 58 'to a separator 60, 60'.

Cada separador 60 possui uma saída 61, 61' para o líquido em suaextremidade inferior e uma saída 62, 62' para o gás em sua extremidadesuperior.Each separator 60 has an outlet 61, 61 'for liquid at its lower end and an outlet 62, 62' for gas at its upper ends.

Cada trocador de calor de refrigerante 58, 58' inclui um ladofrio 85, 85' tendo uma entrada 139, 139' e uma saída 140, 140' para permitira entrada de um refrigerante auxiliar e a descarga do refrigerante auxiliargasto. O lado frio 85 está incluído em um ciclo de refrigerante auxiliar, para oqual muitas opções são exeqüíveis, dentre as quais as que se seguem:Each refrigerant heat exchanger 58, 58 'includes a refrigerant 85, 85' having an inlet 139, 139 'and an outlet 140, 140' to allow an auxiliary refrigerant to enter and the auxiliary refrigerant to discharge. Cold side 85 is included in an auxiliary refrigerant cycle, for which many options are feasible, including the following:

Uma opção é que o ciclo refrigerante auxiliar seja executadocomo um ciclo paralelo, tal como exposto na patente US 6.389.844,incorporada a esta a título referencial, utilizando o compressor de refrigerantede pré-resfriamento 31 e o resfriador 36, em que a entrada 139, 139' estáconectada a uma linha 37 através de um dispositivo de expansão, tal que umaválvula de estrangulamento, e a saída 140, 140' está conectada à linha 41. Emuma outra opção, um circuito de refrigerante separado é provido, tal comoexposto na publicação do pedido de patente US 2005/ 0005635, incorporado aesta a título referencial, utilizando qualquer compressor de refrigeranteauxiliar para alimentar cada um dos trocadores de calor refrigerantes 58, 58'em paralelo, ou utilizando um compressor de refrigerante auxiliar dedicadopara cada trocador de calor de refrigerante 58, 58'. Em ainda uma outraopção, à qual faz-se referência nas Figuras 2 e 3 da patente US 6.389.844, jáincorporada no presente relatório, o trocador de calor de pré-resfriamentonatural 2a e os trocadores de calor 58 e 58', apresentados na Figura 2, sãocombinados em um trocador de calor integrado, de tal modo que os ladosquentes 57 e 57' sejam concretizados sob a forma de deixes de tubo quentesde pré-resfriamento 2a, 2b do trem de troca de calor de pré-resfriamento 1.One option is for the auxiliary refrigerant cycle to be performed as a parallel cycle as set forth in US Patent 6,389,844, incorporated herein by reference, using the pre-cooling refrigerant compressor 31 and chiller 36, wherein inlet 139 139 'is connected to a line 37 via an expansion device such that a choke valve, and outlet 140, 140' is connected to line 41. In another option, a separate refrigerant circuit is provided, as set forth in the publication. US Patent Application 2005/0005635, incorporated by reference herein, using any household refrigerant compressor to power each of the refrigerant heat exchangers 58, 58 'in parallel, or using an auxiliary refrigerant compressor dedicated to each refrigerant heat exchanger 58, 58 '. In yet another option, referred to in Figures 2 and 3 of US 6,389,844, already incorporated in this report, the natural pre-cooling heat exchanger 2a and the heat exchangers 58 and 58 'shown in Figure 2 are combined in an integrated heat exchanger such that the hot sides 57 and 57 'are embodied in the form of pre-cooling hot tube cages 2a, 2b of the pre-cooling heat exchange train 1.

Em vez de um estágio, o trem do trocador de calor de pré-resfriamento integrado 1 pode compreender dois ou três ou mais estágios emsérie, tal como exposto com referência específica na Patente US 6.389.844, jáincluída a título referencial.Instead of one stage, the integrated pre-cooling heat exchanger train 1 may comprise two or three or more stages in series, as set forth with specific reference in US Patent 6,389,844, already incorporated by reference.

Cada circuito refrigerante de liquefação 9,9' inclui ainda umprimeiro conduto 65, 65', que se estende a partir da saída 61, 61' para aentrada de um segundo lado quente 67, 67', que se estende a um ponto médiodo trocador de calor principal 5, 5', um conduto 69, 69', um dispositivo deexpansão 70, 70' e um bocal de injeção 73, 73'.Each liquefaction refrigerant circuit 9.9 'further includes a first conduit 65, 65' extending from outlet 61, 61 'to a second hot side inlet 67, 67' extending to a heat exchanger midpoint. main heat 5, 5 ', a duct 69, 69', an expanding device 70, 70 'and an injection nozzle 73, 73'.

Cada circuito refrigerante de liquefação 9,9' inclui ainda umsegundo conduto 75, 75', que se estende a partir da saída 62, 62' para aentrada de um terceiro lado quente 77, 77', que se estende para o topo dotrocador de calor principal 5,5', um conduto 79, 79', um dispositivo deexpansão 80, 80' e um bocal de injeção 83, 83'.Each liquefaction refrigerant circuit 9.9 'further includes a second conduit 75, 75' extending from outlet 62, 62 'to a warm third side inlet 77, 77' extending to the top of the heat exchanger. 5.5 ', a conduit 79, 79', an expanding device 80, 80 'and an injection nozzle 83, 83'.

As duas unidades de extração de líquidos de gás natural 100 e100' compreendem, cada qual, uma coluna de destilação 105, respectivamente105'. A coluna de destilação 105, 105' é provida com uma entrada de colunade destilação 107, 107', que, na presente modalidade é, ao mesmo tempo, aentrada da unidade de extração, que é conectada ao trem do trocador de calorde pré-resfriamento. De modo específico, a entrada da coluna de destilação107 está conectada à saída 14 do trocador de calor final 2a do trem 1 atravésdo conduto 27, e a entrada da coluna de destilação 10' está conectada à saída14' através do conduto 27'. As saídas da unidade de extração são providas soba forma das linhas 127 e 127', respectivamente.The two natural gas liquid extraction units 100 and 100 'each comprise a distillation column 105, respectively 105'. Distillation column 105, 105 'is provided with a distillation column inlet 107, 107', which in the present embodiment is at the same time the extraction unit inlet, which is connected to the pre-cooling heat exchanger train. . Specifically, the distillation column input107 is connected to the output 14 of the final heat exchanger 2a of train 1 through conduit 27, and the distillation column input 10 'is connected to outlet 14' through conduit 27 '. The outputs of the extraction unit are provided in the form of lines 127 and 127 'respectively.

A coluna de destilação 105, 105' possui ainda uma saída defração pesada 109, 109' para a descarga de um líquido separado a partir dacorrente de gás natural previamente esfriada na linha correspondente 27, 27",e uma saída de topo de fração leve 111, 111' para a descarga de um vaporseparado a partir da corrente de gás natural previamente resinada na linhacorrespondente 27, 27'.Distillation column 105, 105 'further has a heavy refraction outlet 109, 109' for discharging a separate liquid from the pre-cooled natural gas stream into the corresponding line 27, 27 ", and a light fraction top outlet 111 111 'for discharging a separated vapor from the previously resined natural gas stream on the corresponding line 27, 27'.

Uma unidade de fracionamento (não mostrada), ou operandonas frações pesadas paralelas ou nas frações pesadas combinadas, pode serconectada a saída de fração pesada 109, 109'.A fractionation unit (not shown), either operating parallel heavy fractions or combined heavy fractions, can be connected to the heavy fraction output 109, 109 '.

A coluna de destilação 105, 105', como mostrado na Figura 2,é provida apenas com uma seção de retificação. Embora não seja requeridopor esta invenção, a coluna de destilação pode ser também provida com umaseção de retificação e de extração, através da adição de uma caldeira derecozer para levar a temperatura à temperatura no fundo da coluna. Alémdisso, uma seção de absorvedor pode ser provida na coluna de destilação, senecessário. A coluna de destilação pode ser uma coluna de purificação.Distillation column 105, 105 'as shown in Figure 2 is provided with only one rectifying section. Although not required by this invention, the distillation column may also be provided with a rectifying and extracting section by the addition of a derecozer boiler to bring the temperature to the temperature at the bottom of the column. In addition, an absorber section may be provided in the distillation column if necessary. The distillation column may be a purification column.

Unidade de extração de líquidos de gás natural 100, 100'compreende ainda uma unidade de trocador de calor de topo 113, 113' e umseparador de topo 117, 117' sob a forma de um tambor de refluxo e de umabomba de refluxo 119, 119'. O tambor de refluxo 117, 117' compreende umasaída de refluxo de líquido 121, 121' e uma saída de vapor 123, 123'.Natural gas liquid extraction unit 100, 100 'further comprises a top heat exchanger unit 113, 113' and a top separator 117, 117 'in the form of a reflux drum and reflux pump 119, 119 '. The reflux drum 117, 117 'comprises a liquid reflux outlet 121, 121' and a steam outlet 123, 123 '.

A saída de topo de fração leve 111, 111' está conectada a umlado quente 116, 116' da unidade de trocador de calor de topo 113, 113', daqual o lado frio 112, 112' pode ser exposto a uma corrente fria 115, 115'. Asaída do lado quente do trocador de calor de topo 113, 113' está conectada aotambor de refluxo 117, 117'. A saída de refluxo de líquido 121, 121' estáconectada a um lado de sucção da bomba de refluxo 119, 119', cujo lado de pressão está conectado a uma entrada de refluxo 125, 125', provida na colunade destilação correspondente 105, 105'. A saída de vapor 123, 123' estáconectada à linha 127, 127'.The light fraction top outlet 111, 111 'is connected to a hot plate 116, 116' of the top heat exchanger unit 113, 113 ', from which the cold side 112, 112' may be exposed to a cold current 115, 115 '. The hot side outlet of the top heat exchanger 113, 113 'is connected to the reflow drum 117, 117'. The liquid backflow outlet 121, 121 'is connected to a suction side of the backflow pump 119, 119', whose pressure side is connected to a backflow inlet 125, 125 'provided in the corresponding distillation column 105, 105' . Steam outlet 123, 123 'is connected to line 127, 127'.

De modo adequado, os circuitos refrigerantes principais 9 e 9'são idênticos entre si e, deste modo são os trocadores de calor principais 5 e5' e as unidades de extração de líquidos de gás natural 100 e 100'.Suitably, the main refrigerant circuits 9 and 9 are identical to each other, and thus are the main heat exchangers 5 and 5 'and the natural gas liquid extraction units 100 and 100'.

Durante a operação normal, o gás natural 90 é suprido ao tremdo trocador de calor de pré-resfriamento 1 é pré-resfriado, de modo gradual,no trocador de calor 2b, é dividido no distribuidor 4 em pelo menos umaprimeira e uma segunda subcorrentes de gás natural previamente resfriadas, esuprido como as correntes paralelas 19, 19', através das entradas 13, 13', aotrocador de calor de pré-resfriamento de gás natural 2a Normalmente,dependendo da composição do gás natural, o gás natural é parcialmentecondensado no trem do trocador de calor de pré-resfriamento.During normal operation, natural gas 90 is supplied to the quenched pre-cooling heat exchanger 1 and is gradually pre-cooled on heat exchanger 2b, divided into distributor 4 into at least one first and a second undercurrent of heat. pre-cooled natural gas, supplied as parallel currents 19, 19 ', through inlets 13, 13', natural gas pre-cooling heat exchanger 2a Normally, depending on the composition of natural gas, natural gas is partially condensed in the train of the pre-cooling heat exchanger.

O refrigerante de pré-resfriamento é removido a partir da saída40 do lado frio 15 do trocador de calor de pré-resfriamento de gás natural 2a,comprimido no compressor de refrigerante de pré-resfriamento 31 a umatemperatura elevada, condensado no condensador 36 e deixado se expandir nodispositivo de expansão 38 a uma baixa pressão. No lado frio 15, orefrigerante de pré-resfriamento expandido é deixado evaporar em baixapressão e, deste modo, o calor é removido a partir do gás natural.The pre-cooling refrigerant is removed from the cold side outlet 40 of the natural gas pre-cooling heat exchanger 2a, compressed into the pre-cooling refrigerant compressor 31 at a high temperature, condensed on condenser 36 and allowed to cool. expand the expansion device 38 at a low pressure. On the cold side 15, expanded pre-cooling refrigerant is allowed to evaporate at low pressure and thus heat is removed from the natural gas.

O gás natural pré-resfriado, removido a partir da saída 14 dotrocador de calor 2a é passado através dos condutos 27, 27'. As quantidadesde gás natural, que passam através dos condutos 27 e 27', são, de modoadequado, iguais entre si. Através dos condutos 27 e 27', as respectivasprimeira e segunda correntes de gás natural previamente resinadas sãosupridas às entradas 107 e 107' das unidades de extração de líquidos de gásnatural 100 e 100'. Neste caso, cada uma das primeira e segunda subcorrentesde gás natural previamente resfriadas são alimentadas ao interior de suasrespectivas colunas de destilação 105 e 105', onde elas são simultaneamenteseparadas, de modo típico através de destilação ou de purificação, em umafração pesada, que compreende a parte condensada da subcorrentecorrespondente, e uma fração leve de topo vaporosa.The pre-cooled natural gas removed from the heat exchanger outlet 14 2a is passed through the conduits 27, 27 '. The quantities of natural gas passing through the conduits 27 and 27 'are suitably equal to each other. Through conduits 27 and 27 ', the respective first and second pre-resin natural streams are supplied to the inlets 107 and 107' of the natural and 100 'gas extraction units 100'. In this case, each of the first and second pre-cooled natural gas undercurrents are fed into their respective distillation columns 105 and 105 ', where they are simultaneously separated, typically by distillation or purification, into a heavy fraction comprising the condensed part of the corresponding undercurrent, and a light vaporous top fraction.

Dependendo da temperatura na coluna de destilação, a fraçãoleve de topo vaporosa é desenriquecida de componentes C3+, que incluempropano, e contém, de modo predominante, metano, e com freqüênciatambém componentes C2, que incluem etano e nitrogênio.Depending on the temperature in the distillation column, the vaporous light fraction is free of C3 + components, which include propane, and predominantly contains methane, and often also C2 components, which include ethane and nitrogen.

A corrente de topo leve vaporosa deixa coluna de destilação105, 105' através de uma saída de topo de fração leve 111, 111', após o queela é alimentada ao interior do lado quente 116, 116' do trocador de calor detopo 113, 113', onde ela é parcialmente condensada em uma corrente de topoparcialmente condensada, que compreende uma mistura de condensado leve ede vapor leve.The vaporous light top stream leaves distillation column 105, 105 'through a light fraction top outlet 111, 111', after which it is fed into the warm side 116, 116 'of the heat exchanger detopo 113, 113' wherein it is partially condensed into a topopartially condensed stream comprising a mixture of light condensate and light vapor.

A corrente de topo parcialmente condensada é alimentada aotambor de refluxo 117, 17', onde o condensado leve é separado a partir dovapor leve. O condensado leve é extraído a partir do tambor de refluxo 117,117' através da saída de refluxo de líquido 121, 121', e um refluxo de líquidofrio é alimentado ao interior da coluna de destilação 105, 105'.The partially condensed top stream is fed to the reflux stage 117, 17 'where the light condensate is separated from the light vapor. The light condensate is extracted from the reflux drum 117,117 'through the liquid reflux outlet 121, 121', and a cold liquid reflux is fed into the distillation column 105, 105 '.

O vapor leve é extraído a partir da saída de vapor 123, 123' ealimentado às entradas 26 e 26' dos primeiros lados quentes 25 e 25' dostrocadores de calor principais 5 e 5'. No primeiro lado quente 25, 25', afração de vapor leve a partir do gás natural é liqüefeita e subresfriada. O gásnatural subresfriado é removido através dos condutos 95 e 95'. O gás naturalsubresfriado é passado a uma unidade para o tratamento adicional, algumasopções dos quais serão posteriormente discutidas neste relatório, e a tanquespara o armazenamento do gás natural liqüefeito (não mostrados).Light steam is extracted from steam outlet 123, 123 'and fed to inlets 26 and 26' of the first warm sides 25 and 25 'of main heat exchangers 5 and 5'. On the first hot side 25, 25 ', light vapor fraction from natural gas is liquefied and subcooled. Subcooled natural gas is removed through ducts 95 and 95 '. The cooled natural gas is passed to a unit for further treatment, some of which will be discussed later in this report, and tanks for liquefied natural gas storage (not shown).

O refrigerante principal é removido a partir da saída 30, 30' dolado frio 29, 29' do trocador de calor principal 5, 5', comprimido a uma temperatura elevada no compressor de refrigerante de liquefação 50, 50'. Ocalor da compressão é removido no resfriador 56, 56' e o calor adicional éremovido a partir do refrigerante principal no trocador de calor de refrigerante58, 58', de modo a que seja obtido refrigerante parcialmente condensado. Orefrigerante parcialmente condensado é então separado no separador 60, 60'em uma fração líquida, pesada, e em uma fração gasosa, leve, cujas fraçõessão adicionalmente resfriadas no segundo e no terceiro lados quentes 67, 67' e77, 77', respectivamente, para a obtenção de frações liqüefeitas esubresfriadas, em temperatura elevada. Os refrigerantes subresfriados sãoentão deixados expandir em dispositivos de expansão 70, 70' e 80, 80', a umapressão mais baixa. Nesta pressão, o refrigerante é deixado evaporar no ladofrio 29, 29' do trocador de calor principal 5, 5' para a remoção do calor apartir do gás natural, que passa através do primeiro lado frio, 25, 25'.The main refrigerant is removed from the outlet 30,30 '', cold flush 29, 29 'of the main heat exchanger 5, 5', compressed at a high temperature in the liquefaction refrigerant compressor 50, 50 '. The amount of compression is removed in the cooler 56, 56 'and additional heat is removed from the main refrigerant in the refrigerant heat exchanger58, 58' so that partially condensed refrigerant is obtained. The partially condensed refrigerant is then separated into separator 60, 60 'into a heavy liquid fraction and a light gas fraction, whose fractions are further cooled on the second and third hot sides 67, 67' and 77, 77 ', respectively, to the obtainment of freeze-dried fractions at elevated temperature. Subcooled refrigerants are then allowed to expand into 70, 70 'and 80, 80' expansion devices at a lower pressure. At this pressure, the refrigerant is allowed to evaporate in the coolant 29, 29 'of the main heat exchanger 5, 5' to remove heat from the natural gas, which passes through the first cold side, 25, 25 '.

A corrente fria 115, 115', ou a corrente de refrigerante de topo115, 115', requerida para condensador o refluxo de líquido a partir da fraçãoleve de topo vaporosa pode se originar a partir de qualquer fonte adequada.Por exemplo, ela pode ser alimentada com uma corrente de suspensão a partirdo ciclo 3, ou ela pode ser integrada como um nível de pressão no ciclo 3.The cold stream 115, 115 ', or the top coolant stream 115, 115', required for condenser to reflux liquid from the light vaporous top fraction may originate from any suitable source. For example, it may be fed with a suspension current from cycle 3, or it can be integrated as a pressure level in cycle 3.

Em alternativa, a corrente de refrigerante de topo 115, 115'pode ser alimentada com uma corrente de suspensão do refrigerante principal,por exemplo a partir da linha 65, 65'. Isto pode ser alcançado em uma arranjo,em que o lado frio 115, 115' do trocador de calor de topo está emcomunicação fluida com pelo menos um dos pelo menos dois circuitos derefrigerante principais 9, 9'. Uma vantagem da troca de calor indireta dafração leve de topo vaporosa com o refrigerante principal em pelo menos umdos pelo menos dois circuitos de refrigerante principais 9, 9', é que atemperatura da corrente de gás natural pré-resfriado é tão baixa quantopossível, o que auxilia a alcançar uma extração de C3+ mais profunda naseparação de líquidos de gás natural. Em adição, a temperatura da corrente derefluxo de líquido, que deixa a saída 121, 121' pode ser mais baixa, de modoa aumentar a recuperação de C3+.Alternatively, the top refrigerant stream 115, 115 'may be fed with a main refrigerant suspension stream, for example from line 65, 65'. This can be achieved in an arrangement, wherein the cold side 115, 115 'of the top heat exchanger is in fluid communication with at least one of at least two main cooling circuits 9, 9'. An advantage of indirect heat exchange of light vapor top fraction with the main refrigerant in at least one of at least two main refrigerant circuits 9, 9 'is that the temperature of the pre-cooled natural gas stream is so low as to be possible. helps achieve deeper C3 + extraction in the natural gas liquid separation. In addition, the temperature of the liquid flow stream leaving outlet 121, 121 'may be lower to increase C3 + recovery.

Outras opções são formadas através de qualquer combinaçãode duas ou mais das opções descritas para o resfriamento da fração leve detopo vaporosa, em particular uma combinação, que envolve a integração dolado quente 116, 116' em outro trocador de calor, seguida por uma unidade detrocador de calor de topo separada 113, 113', disposta a jusante daquelaintegrada.Other options are formed by any combination of two or more of the options described for vaporous light fraction fraction cooling, in particular a combination, which involves integrating the hot-melt 116, 116 'into another heat exchanger, followed by a heat exchanger unit. separate top heat 113, 113 'disposed downstream of that integrated one.

Foi verificado que a temperatura do gás natural pré-resfriadoestá em torno de -25°C quando a potência de acionamento do compressor paracada um dos circuitos de refrigerante principais 9, 9' e a potência deacionamento do compressor para o circuito de refrigerante de pré-resfriamento 3 são iguais, e a instalação é operada em sua capacidade total. Apressão do gás natural pré-resfriado está, de modo típico, entre 40 e 60 bar.De modo preferido, a temperatura da corrente de refluxo de líquido está entre-25°C e -65°C, de modo que quanto mais baixa a temperatura, maiscomponentes C3+ são separados a partir do gás natural pré-resfriado. De modomais preferido, a temperatura da corrente de refluxo de líquido é inferior a -31°C. Uma recuperação de propano de 40 a 45% é exeqüível com umatemperatura de refluxo frio de -45°C, usando o refrigerante principal para oresfriamento de topo no trocador de calor de topo 113, 113'. Isso depende dapressão e da composição do gás.The pre-cooled natural gas temperature has been found to be around -25 ° C when the compressor drive power for one of the main refrigerant circuits 9, 9 'and the compressor drive power for the pre-refrigerant circuit. cooling 3 are the same, and the facility is operated at full capacity. The pre-cooled natural gas pressure is typically between 40 and 60 bar. Preferably, the temperature of the liquid reflux stream is between -25 ° C and -65 ° C, so that the lower the temperature. temperature, more C3 + components are separated from the pre-cooled natural gas. Preferably, the temperature of the liquid reflux stream is below -31 ° C. Propane recovery of 40 to 45% is achievable with a cold reflux temperature of -45 ° C, using the top coolant main coolant in top heat exchanger 113, 113 '. This depends on the pressure and gas composition.

Faz-se agora referência à Figura 3, que apresenta umamodalidade, que envolve um exemplo específico de utilização do refrigeranteprincipal a partir de um dos circuitos de refrigerante principais 9, 9', para oresfriamento da fração leve de topo vaporosa, extraída a partir do separadorde topo 117, 117'. O lado quente 116, 116' é integrado no trocador de calorprincipal. A figura 3 corresponde largamente à figura 2, mas em que asunidades de extração de líquidos de gás natural 100, 100' foram substituídas por uma modalidade alternativa de unidade de extração de líquidos de gásnatural 110, 110'. Como a figura 3 corresponde à figura 2, ela não seránovamente descrita, mas far-se-á referência geral, em vez disso, a partescorrespondentes da figura 2.Reference is now made to Figure 3, which shows a embodiment involving a specific example of using the main refrigerant from one of the main refrigerant circuits 9, 9 'for cooling the vaporous light fraction extracted from the separator. top 117, 117 '. The hot side 116, 116 'is integrated into the main heat exchanger. Figure 3 largely corresponds to Figure 2, but wherein the natural gas liquid extraction units 100, 100 'have been replaced by an alternative natural gas liquid extraction unit embodiment 110, 110'. As figure 3 corresponds to figure 2, it will not be described again, but general reference will instead be made to corresponding parts of figure 2.

Os trocadores de calor criogênicos principais 5, 5' foramsubstituídos por uma versão modificada 55, 55', em que o lado quente 25, 25'é dividido em uma parte a montante 24, 24' e uma parte a jusante 24a, 24a'.The main cryogenic heat exchangers 5, 5 'have been replaced by a modified version 55, 55', wherein the hot side 25, 25 'is divided into an upstream part 24, 24' and a downstream part 24a, 24a '.

Na modalidade alternativa, a saída de topo da fração leve 111,111' está conectada à entrada 26, 26' da parte a montante correspondente 24,24', através do conduto 126, 126'. A saída da parte a montante 24, 24' está conectada cm o tambor de refluxo 117, 117' e a saída de vapor 123, 123' dotambor de refluxo 117, 117' está conectada à entrada correspondente da partea jusante 24a, 24a' do lado quente 25, 25' através do conduto 127, 127'.In the alternative embodiment, the top outlet of light fraction 111,111 'is connected to inlet 26,26' of the corresponding upstream portion 24,24 'via conduit 126, 126'. The outlet of the upstream part 24, 24 'is connected to the reflux drum 117, 117' and the steam outlet 123, 123 'to the reflow end 117, 117' is connected to the corresponding inlet of the downstream part 24a, 24a 'of the hot side 25, 25 'through conduit 127, 127'.

Como no caso do trocador de calor principal 5, 5', a parte a jusante 24a, 24a'possui uma saída 28, 28' no topo do trocador de calor principal 55, 55' para ogás natural liqüefeito.As in the case of main heat exchanger 5, 5 ', the downstream part 24a, 24a' has an outlet 28, 28 'at the top of main heat exchanger 55, 55' for liquefied natural gas.

Durante a operação normal da modalidade alternativa, o friorequerido para a condensação do refluxo de líquido a partir da fração leve detopo vaporosa é provido pelo refrigerante principal.During normal operation of the alternative embodiment, the coolant for condensation of liquid reflux from the vaporous light fraction is provided by the main refrigerant.

Em outra modalidade (não mostrada) a unidade de extração delíquidos de gás natural, 100, 100' e/ ou 110, 110' e a separação dassubcorrentes de gás natural parcialmente condensadas em uma fração pesada,que compreende a parte condensada da subcorrente correspondente, e umafração leve de topo vaporosa, assume uma forma de acordo com asmodalidades da mesma, tal como exposto na publicação Internacional WO2004/ 069384, incorporada a esta a título referencial. Em particular, o refluxode líquido frio em tais modalidades é dividido em uma primeira e umasegunda correntes de refluxo, das quais a primeira é introduzida no topo dacoluna de purificação e a segunda em um ponto médio.In another embodiment (not shown) the 100, 100 'and / or 110, 110' deliquid natural gas extraction unit and the separation of partially condensed natural gas streams into a heavy fraction comprising the condensed portion of the corresponding undercurrent, and a light vaporous top fraction, takes a shape according to the same modalities thereof as set forth in International Publication WO2004 / 069384, incorporated herein by reference. In particular, the cold liquid reflux in such embodiments is divided into a first and second reflux streams, the first of which is introduced at the top of the purification column and the second at a midpoint.

Nas modalidades acima descritas, o refrigerante de pré-resfriamento é, de modo adequado, um refrigerante de componente único, talque propano, ou uma mistura de componentes de hidrocarboneto ou outrorefrigerante adequado usado em um ciclo de resfriamento por compressão ouem um ciclo de resfriamento por absorção. O refrigerante principal é, demodo adequado, um refrigerante com múltiplos componentes, quecompreende nitrogênio, metano, etano, propano e butano.In the embodiments described above, the pre-cooling refrigerant is suitably a single component refrigerant, propane talc, or a mixture of suitable hydrocarbon or other refrigerant components used in a compression cooling cycle or a cooling cycle. absorption. The main refrigerant is suitably a multi-component refrigerant comprising nitrogen, methane, ethane, propane and butane.

De modo adequado, os trocadores de calor refrigerantes 58 e58' compreendem um conjunto de dois ou mais trocadores de calor dispostosem série, em que o refrigerante de pré-resfriamento é deixado evaporar emum ou mais níveis de pressão.Suitably, refrigerant heat exchangers 58 and 58 'comprise a set of two or more serially arranged heat exchangers, wherein the pre-cooling refrigerant is allowed to evaporate at one or more pressure levels.

Os trocadores de calor principais 5 e 5' e 55 e 55' podemapresentar qualquer configuração adequada, tal que um trocador de calorenrolado por bobina ou um trocador de calor de placa- aleta.The main heat exchangers 5 'and 5' and 55 'and 55' may have any suitable configuration such as a coil-wound heat exchanger or a flap plate heat exchanger.

Nas modalidades conforme descritas com referências àsFiguras 2 e 3, os trocadores de calor principais 5, 5', 55, 55' m possuem umsegundo e um terceiro lados quentes, 67, 67' e 77, 77', respectivamente. Emuma modalidade alternativa, o trocador de calor principal possui apenas umlado, no qual o segundo e o terceiro lados quentes são combinados. Neste caso, o refrigerante parcialmente condensado é suprido diretamente aoterceiro lado quente 77, 77', sem que seja separado em uma fração pesada,fração líquida, e uma fração leve, fração gasosa.In embodiments as described with reference to Figures 2 and 3, the main heat exchangers 5, 5 ', 55, 55' m have a second and a third hot side, 67, 67 'and 77, 77', respectively. In an alternative embodiment, the main heat exchanger has only one side, in which the second and third hot sides are combined. In this case, the partially condensed refrigerant is supplied directly to the third hot side 77, 77 ', without being separated into a heavy fraction, a liquid fraction, and a light fraction, a gas fraction.

Os compressores 31, 50 e 50' podem ser compressores devários estágios com inter- resfriamento, uma combinação de compressores em série com inter-resfriamento entre os dois compressores, e/ ou umacombinação de compressores em paralelo.The 31, 50 and 50 'compressors may be intercooled multi-stage compressors, a combination of series compressors with intercooling between the two compressors, and / or a parallel compressor combination.

Os compressores 31, 50 e 50' no circuito refrigerante de pré-resfriamento 3 e os dois circuitos refrigerantes principais 9 e 91 podem seracionados a turbina ou acionados a motor elétrico, ou acionados a turbina/ motor elétrico combinados.The compressors 31, 50 and 50 'in the pre-cooling refrigerant circuit 3 and the two main refrigerant circuits 9 and 91 can be turbine driven or electric motor driven, or turbine driven / combined electric motor driven.

De modo adequado, a turbina (não- apresentada) no circuitorefrigerante de pré-resfriamento é uma turbina vapor. Neste caso, de modoadequado, o vapor requerido para acionar a turbina a vapor é gerado com ocalor liberado a partir do resfriamento da exaustão das turbinas a gás (nãomostradas) dos circuitos refrigerante principais.Suitably, the turbine (not shown) in the pre-cooling circuit is a steam turbine. In this case, suitably, the steam required to drive the steam turbine is generated with the heat released from the exhaust cooling of the gas turbines (not shown) of the main refrigerant circuits.

A presente invenção prove uma instalação expansível para aliquefação do gás natural, em que em um primeiro estágio um trem único éconstituído com uma capacidade de liquefação de 100%, e em que, em umsegundo estágio, o segundo trocador de calor principal e o segundo circuitorefrigerante de liquefação, do mesmo tamanho que os primeiros, podem seradicionados de modo a expandir a capacidade de liquefação a entre cerca de140 e 160%, enquanto que os componentes C3+ do gás natural podem sercontrolados.The present invention provides an expandable natural gas aliquefaction plant, wherein in a first stage a single train is 100% liquefying, and in a second stage the second main heat exchanger and the second refrigerant circuit liquefaction plants, the same size as the former, can be added to expand liquefaction capacity by about 140 to 160%, while C3 + components of natural gas can be controlled.

Uma vantagem da presente invenção consiste em que ascondições de pré-resfriamento e de liquefação, por exemplo as composiçõesdo refrigerante, podem ser facilmente adaptadas, de tal modo que umaoperação eficiente seja alcançada. Além disso, no caso em que um doscircuitos de liquefação tenham que ser retirado de operação, as condiçõespodem ser adaptadas de modo a que operem eficientemente com um trem deliquefação único.An advantage of the present invention is that the pre-cooling and liquefying conditions, for example the refrigerant compositions, can be easily adapted such that efficient operation is achieved. In addition, where one of the liquefaction circuits has to be removed from operation, the conditions may be adapted so that they operate efficiently with a single deliquefaction train.

Os cálculos mostraram, além disso, que a eficiência deliquefação (quantidade de gás liqüefeito produzido por unidade de trabalhoproduzida pelo compressores) não é adversamente afetado pelo uso de umcircuito refrigerante de pré-resfriamento, que serve a dois circuitosrefrigerantes principais.The calculations also showed that the refrigeration efficiency (amount of liquefied gas produced per work unit produced by the compressors) is not adversely affected by the use of a pre-cooling refrigerant circuit, which serves two main refrigerant circuits.

A capacidade de liquefação pode ser ainda mais expandidaatravés da provisão de pelo menos uma unidade de cintilação extremaconectada aos condutos de saída 95, 95' para o gás natural liqüefeito. A figura4 mostra uma modalidade de uma tal unidade de cintilação extrema, que podeser adicionada a qualquer uma das instalações acima descrita. Cada conduto95, 95' é conectado a um expansor de cintilação extrema e a uma válvula deestrangulamento 99, 99'. As extremidades de baixa pressão são descarregadasao interior dos condutos 101, 101', que são ambos conectados a um separadorde gás de cintilação extrema 103.The liquefaction capacity can be further expanded by providing at least one extreme scintillation unit connected to the outlet ducts 95, 95 'for liquefied natural gas. Figure 4 shows one embodiment of such an extreme scintillation unit, which may be added to any of the above described installations. Each conduit95, 95 'is connected to an extreme scintillation expander and a throttling valve 99, 99'. The low pressure ends are discharged into the conduits 101, 101 ', which are both connected to an extreme scintillation gas separator 103.

De modo alternativo, a junção, onde o gás natural é liqüefeitonos condutos 95 e 95', é combinada a montante de um expansor de cintilaçãoextrema único (não mostrado).Alternatively, the junction, where natural gas is liquefied conduits 95 and 95 ', is combined upstream of a single extreme scintillation expander (not shown).

O separador do gás de cintilação extrema é provido com umasaída de gás de cintilação extrema 133 e uma saída de gás natural liqüefeito135. O separador de cintilação extrema pode ser também uma coluna dedestilação ou uma coluna de extração, ou qualquer alternativa adequada paraque seja alcançada uma eficiência de separação ótima entre o gás de cintilaçãoe o gás natural liqüefeito. Uma bomba opcional 137 pode ser provida de modoa colocar o gás natural liqüefeito em qualquer pressão desejada, antes dedescarregá-lo na linha 138 para o transporte ou o armazenamento.The extreme scintillation gas separator is provided with an extreme scintillation gas outlet 133 and a liquefied natural gas outlet135. The extreme scintillation separator may also be a distillation column or an extraction column, or any suitable alternative for achieving optimum separation efficiency between scintillation gas and liquefied natural gas. An optional pump 137 may be provided to place liquefied natural gas at any desired pressure, before discharging it into line 138 for transport or storage.

A saída do gás de cintilação 133 é conectada a um compressor139. A saída sob alta pressão do compressor 139 é conectada a um resfriador141, que pode ser um resfriador ambiente. A montante do compressor 139, éprovido um trocador de calor 143, de modo a que seja capaz de reter o frio,que está presente no gás de cintilação extrema.The scintillation gas outlet 133 is connected to a compressor139. The high pressure output of compressor 139 is connected to a chiller141, which may be an ambient chiller. Upstream of compressor 139, a heat exchanger 143 is provided such that it is capable of holding the cold which is present in the extreme scintillation gas.

Durante a operação normal, a pressão no gás natural liqüefeitoé reduzida no expansor de cintilação extrema 97, 97' e na válvula deestrangulamento 99, 99', de modo preferido em condições atmosféricas oupróximas às atmosféricas. Esta expansão reduz a temperatura do gás naturalliqüefeito, e também do gás de cintilação extrema, que é formado noprocesso.During normal operation, the pressure in the liquefied natural gas is reduced at the extreme scintillation expander 97, 97 'and throttling valve 99, 99', preferably in atmospheric or near atmospheric conditions. This expansion reduces the temperature of the naturally occurring gas, as well as the extreme scintillation gas, which is formed in the process.

De modo típico, a temperatura é reduzida emaproximadamente 10°C quando cintilada a de 50 bar à pressão atmosférica.Devido à redução adicional da temperatura, mais gás natural liqüefeito podeser produzido com uma certa potência de resfriamento no trem de pré-resfriamento e nos sistemas criogênicos principais 200, 200'.Typically, the temperature is reduced by approximately 10 ° C when flashing to 50 bar at atmospheric pressure. Due to the additional temperature reduction, more liquefied natural gas may be produced with some cooling power in the pre-cooling train and systems. cryogenic principal 200, 200 '.

O gás de cintilação extrema é separado a partir do gásliqüefeito no separador de gás de cintilação extrema 103.Extreme scintillation gas is separated from the liquefied gas in the extreme scintillation gas separator 103.

O gás de cintilação extrema, que deixa o separador de gás decintilação extrema 103 é comprimido a uma pressão, em que ele possa serdescarregado através da linha 145 para uso adicional, por exemplo como umgás combustível. O frio presente no gás de cintilação extrema pode ser retidoatravés do trocador de calor 143, por exemplo de modo a resfriar previamenteo refrigerante principal. Naquele caso, o trocador de calor 143 poderia serincluído nos circuitos refrigerantes principais 9, 9'.Extreme scintillation gas leaving the extreme scintillation gas separator 103 is compressed at a pressure where it can be discharged through line 145 for further use, for example as a combustible gas. The cold present in the extreme scintillation gas may be trapped through heat exchanger 143, for example in order to pre-cool the main refrigerant. In that case, heat exchanger 143 could be included in main refrigerant circuits 9, 9 '.

De modo a expandir ainda mais a capacidade da instalação, umcircuito de realimentação de gás de cintilação pode ser provida, de tal modoque parte do gás de cintilação extrema na linha 145 seja pelo menosparcialmente condensado e novamente injetado no gás natural liqüefeito, amontante do separador de cintilação extrema 103. Para esse fim, o circuito derealimentação opcional pode ainda compreender um compressor adicional147, do qual a extremidade de baixa pressão é conectada à linha 145. Aextremidade de lata pressão do compressor adicional 147 é conectada a umalinha a montante do separador de gás de cintilação extrema, atravésconsecutivamente de um resfriador adicional opcional 149, de um trocador decalor 143 e de um dispositivo de expansão, tal que uma válvula deestrangulamento 151.In order to further expand the capacity of the facility, a scintillation gas feedback loop may be provided such that part of the extreme scintillation gas in line 145 is at least partially condensed and re-injected into the liquefied natural gas, alongside the gas separator. For this purpose, the optional feedback circuit may further comprise an additional compressor147, of which the low pressure end is connected to line 145. The high pressure end of additional compressor 147 is connected to a line upstream of the gas separator. of extreme scintillation, consecutively through an optional additional chiller 149, a heat exchanger 143 and an expansion device such as a throttling valve 151.

Com a nova injeção opcional, os compressores adicionais 139e 147 proporcionam pontos extras, em que a tarefa de resfriamento pode sercolocada no processo e a temperatura de resfriamento nos circuitosrefrigerantes principais pode ser aumentada. Devido à tarefa de resfriamentoextra adicionada deste modo, uma maior quantidade de gás natural líquidopode ser produzida. Os cálculos revelaram que uma capacidade de liquefaçãoadicional de 4 a 5% pode ser alcançada com o sistema de cintilação extrema,incluindo o reciclo opcional.With the new optional injection, the additional 139e 147 compressors provide extra points where the cooling task can be placed in the process and the cooling temperature in the main refrigerant circuits can be increased. Due to the extra cooling task added in this way, a larger amount of liquid natural gas can be produced. Calculations revealed that an additional 4 to 5% liquefaction capacity can be achieved with the extreme scintillation system, including optional recycle.

Outros sistemas de cintilação extrema ou estendidos podem serusados, em vez daqueles aqui descritos. É incluído, a título referencial, osistema de cintilação extrema, tal como exposto na patente US 5.893.274.Other extreme or extended scintillation systems may be used instead of those described herein. Included by reference is the extreme scintillation system as set forth in US Patent 5,893,274.

Aquele versado na arte irá prontamente compreender que apresente invenção pode ser modificada, de muitos modos, sem que hajaafastamento do escopo das reivindicações apensas.One skilled in the art will readily understand that the present invention may be modified in many ways without departing from the scope of the appended claims.

Claims (12)

1. Instalação para a liquefação de gás natural, a instalaçãocaracterizada pelo fato de que compreende, pelo menos:- um trem de trocador de calor de pré-resfriamento, quecompreende um trocador de calor final, opcionalmente precedido por um oumais trocadores de calor, o trocador de calor final sendo provido com umcircuito refrigerante de pré-resfriamento para a remoção de calor a partir dacorrente de gás natural;- um distribuidor para dividir a corrente de gás natural em pelomenos uma primeira e uma segunda subcorrentes de gás natural;- pelo menos um primeiro e um segundo sistemas criogênicosprincipais, cada sistema compreendendo um trocador de calor principal tendoum primeiro lado quente tendo uma entrada disposta para receberrespectivamente a primeira e a segunda subcorrentes de gás natural e umasaída para o gás natural liqüefeito, e cada sistema compreendendo um circuitorefrigerante principal para a remoção de calor a partir do gás natural, que fluiatravés do primeiro lado quente do trocador de calor principal correspondente;em que o distribuidor está localizado a montante do trocadorde calor final.1. Facility for liquefying natural gas, the facility is characterized by the fact that it comprises at least: - a pre-cooling heat exchanger train comprising a final heat exchanger, optionally preceded by one or more heat exchangers, the final heat exchanger provided with a pre-cooling refrigerant circuit for the removal of heat from the natural gas stream - a manifold for dividing the natural gas stream into at least one first and a second natural gas undercurrent - at least a first and a second major cryogenic system, each system comprising a main heat exchanger having a first hot side having an inlet arranged to receive respectively the first and second natural gas undercurrents and an outlet for liquefied natural gas, and each system comprising a main refrigerant circuit. for the removal of heat from natural gas, which flows through the the hot side of the corresponding main heat exchanger, wherein the distributor is located upstream of the final heat exchanger. 2. Instalação de acordo com a reivindicação 1, caracterizadapelo fato de que compreende ainda:- pelo menos duas unidades de extração de líquidos de gásnatural, cada qual provida com uma entrada de unidade de extração, providade modo a receber uma das subcorrentes de gás natural, e cada qualcompreendendo uma saída de fração pesada e uma saída de fração leve detopo;- as saídas da fração leve de topo estando conectadas com asentradas dos sistemas criogênicos principais.Plant according to Claim 1, characterized in that it further comprises: - at least two natural gas liquid extraction units, each provided with an extraction unit inlet, capable of receiving one of the natural gas undercurrents. , each comprising a heavy fraction output and a light fraction fraction output, - the top light fraction outputs being connected to the entrances of the main cryogenic systems. 3. Instalação de acordo com a reivindicação 2, caracterizadapelo fato de que cada uma das unidades de extração de líquidos de gás naturalé provida com uma entrada de refluxo, disposta para receber um refluxo delíquido a partir de uma saída de refluxo de líquido de um separador de topo,cujo separador de topo é provido com uma entrada em comunicação fluidacom a saída da fração leve de topo e uma saída de vapor em comunicaçãofluida com o trocador de calor criogênico principal correspondente.Installation according to claim 2, characterized in that each of the natural gas liquid extraction units is provided with a reflux inlet arranged to receive a liquid reflux from a liquid reflux outlet of a separator. whose top separator is provided with an inlet in fluid communication with the outlet of the light top fraction and a vapor outlet in fluid communication with the corresponding main cryogenic heat exchanger. 4. Instalação de acordo com a reivindicação 3, caracterizadapelo fato de que a montante do separador de topo, um trocador de calor detopo é provido para remover calor a partir da fração leve de topo, cujo ladofrio do trocador de calor de topo está em comunicação fluida com pelo menosdois circuitos refrigerantes principais.Installation according to claim 3, characterized in that upstream of the top separator a separate heat exchanger is provided to remove heat from the light top fraction whose top heat exchanger coolant is in communication. fluid with at least two main refrigerant circuits. 5. Instalação de acordo com a reivindicação 1, caracterizadapelo fato de que o trocador de calor final compreende dois trocadores de calorparalelos, a instalação compreendendo ainda:- pelo menos duas unidades de extração de líquidos de gásnatural presentes a montante dos trocadores de calor final paralelos.Installation according to Claim 1, characterized in that the final heat exchanger comprises two parallel heat exchangers, the installation further comprising: - at least two natural gas liquid extraction units present upstream of the parallel final heat exchangers . 6. Instalação de acordo com uma ou mais das reivindicaçõesprecedentes, caracterizada pelo fato de que compreende ainda pelo menosuma unidade de cintilação extrema, conectada às saídas para o gás naturalliqüefeito de pelo menos dois trocadores de calor e compreendendo pelomenos uma saída para o gás de cintilação extrema e pelo menos uma saídapara o gás natural liqüefeito.Plant according to one or more of the preceding claims, characterized in that it further comprises at least one extreme scintillation unit, connected to the natural gas outlets of at least two heat exchangers and comprising at least one scintillation gas outlet. extreme and at least one outlet for liquefied natural gas. 7. Instalação para a liquefação de gás natural de acordo comuma ou mais das reivindicações precedentes, caracterizada pelo fato de que odistribuidor possui pelo menos duas saídas.Plant for the liquefaction of natural gas according to one or more of the preceding claims, characterized in that the distributor has at least two outlets. 8. Método para a liquefação de uma corrente de gás natural, ométodo caracterizado pelo fato de que compreende pelo menos:(a) o pré-resfriamento da corrente de gás natural em um oumais estágios, incluindo um estágio final em um trem de trocador de calorcontra um refrigerante de pré-resfriamento sendo reciclado em um circuitorefrigerante de pré-resfriamento;(b) dividir a corrente de gás natural em pelo menos umaprimeira e uma segunda subcorrentes de gás natural;(c) resfriamento adicional da primeira e da segundasubcorrentes de gás natural, obtidas no estágio (b), em condensação totalcontra um refrigerante principal, em pelo menos dois sistemas criogênicosprincipais, em que, em cada sistema criogênico principal, o refrigeranteprincipal é reciclado em um circuito refrigerante principal; e(d) extrair uma corrente de gás natural liqüefeito a partir dossistemas criogênicos principais;em que a divisão da corrente de gás natural na primeira esegunda subcorrentes naturais, é efetuada a montante do estágio de pré-resfriamento final.8. Method for liquefying a natural gas stream, the method comprising at least: (a) pre-cooling the natural gas stream in one or more stages, including an end stage in a heat exchanger train; Heat encounters a pre-cooling refrigerant being recycled into a pre-cooling circuit, (b) dividing the natural gas stream into at least one first and second natural gas undercurrents, (c) further cooling of the first and second gas streams. natural, obtained at stage (b), in full condensation, for one main refrigerant in at least two main cryogenic systems, where in each main cryogenic system the main refrigerant is recycled into one main refrigerant circuit; and (d) extracting a liquefied natural gas stream from the major cryogenic systems, wherein the division of the natural gas stream into the first and second natural undercurrents is effected upstream of the final pre-cooling stage. 9. Método de acordo com a reivindicação 8, caracterizado pelofato de que a primeira e a segunda subcorrentes obtidas no estágio (b) sãosimultaneamente separadas em uma fração pesada líquida e uma fração levede topo vaporosa, antes do resfriamento adicional da fração leve de topovaporosa no estágio (c) em condensação total.Method according to claim 8, characterized in that the first and second undercurrents obtained in stage (b) are simultaneously separated into a liquid heavy fraction and a vaporous top fraction, prior to further cooling of the light topovapor fraction in the stage (c) in full condensation. 10. Método de acordo com a reivindicação 9, caracterizadopelo fato de que o resfriamento adicional no estágio (c) compreendecondensar parcialmente cada uma das frações leves de topo, de modo aformar condensado leve e vapor leve, separar o condensado leve a partir dovapor leve, alimentar o condensado leve como um refluxo frio ao interior doestágio de separar simultaneamente cada uma das primeira e segundasubcorrentes de gás natural parcialmente condensada e adicionalmente resfriaro vapor leve em condensação total.Method according to claim 9, characterized in that the additional cooling in stage (c) comprises partially condensing each of the top light fractions so as to form light condensate and light vapor, separating light condensate from light vapor, feed the light condensate as a cold reflux into the stage of simultaneously separating each of the first and second streams of partially condensed natural gas and additionally cooling light steam in full condensation. 11. Método de acordo com a reivindicação 10, caracterizadopelo fato de que a condensação parcial de cada uma das frações leves de topovaporosas compreende a troca de calor indireta com o refrigerante principalem pelo menos um de pelo menos dois circuitos refrigerantes principais.The method according to claim 10, characterized in that the partial condensation of each of the light topovapor fractions comprises indirect heat exchange with the main refrigerant in at least one of at least two main refrigerant circuits. 12. Método de acordo com uma ou mais das reivindicaçõesprecedentes 8-11, caracterizado pelo fato de que a corrente de gás naturalliqüefeito, obtida no estágio (d) é subseqüentemente expandida, deste modosendo obtida uma mistura, que compreende um gás natural liqüefeito aindamais resinado e um vapor de cintilação, em que o vapor de cintilação éseparado do gás natural liqüefeito adicionalmente resfriado, comprimido, pelomenos parcialmente condensado, e novamente injetado na corrente de gásnatural liqüefeito a montante da separação do vapor de cintilação.Method according to one or more of the preceding claims 8-11, characterized in that the naturally occurring liquefied gas stream obtained in stage (d) is subsequently expanded, whereby a mixture comprising a further resinous liquefied natural gas is obtained. and a scintillation vapor, wherein the scintillation vapor is separated from additionally cooled, compressed, at least partially condensed liquefied natural gas, and again injected into the liquefied natural gas stream upstream of the scintillation vapor separation.
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