BR112020019039A2

BR112020019039A2 - SECONDARY COOLING DEVICE AND SECONDARY COOLING METHOD FOR CONTINUOUS FOUNDRY

Info

Publication number: BR112020019039A2
Application number: BR112020019039-0A
Authority: BR
Inventors: Atsushi Yumoto; Takanori KIYOSUE; Shoich Shimose; Ryuta Matsunaga
Original assignee: Nippon Steel Corporation
Priority date: 2018-06-25
Filing date: 2018-06-25
Publication date: 2021-01-05
Also published as: WO2020003362A1; KR20200133804A; KR102426994B1; CN112074360A; US20210229166A1; CN112074360B

Abstract

a presente invenção refere-se a um dispositivo de resfriamento secundário para fundição contínua, o qual resfria placas alimentadas na direção de fundição através da pulverização de água de resfriamento sobre a superfície das placas, o dispositivo de resfriamento secundário sendo equipado com uma pluralidade de rolos posicionados em linha na direção vertical ao longo da direção de fundição, e um bico de pulverização que pulveriza a água de resfriamento sobre a superfície da placa a partir de entre a pluralidade de rolos. o bico de pulverização é inclinado de uma tal maneira que o eixo de pulverização de água de resfriamento do bico de pulverização é inclinado com relação à direção do eixo principal da faixa de sopro da água de resfriamento sobre a superfície da placa. o eixo principal da faixa de sopro gira para cima sobre o eixo que é uma linha perpendicular a partir do bico de pulverização para a superfície da placa. o centro da faixa de sopro é posicionado mais acima da posição intermediária da posição de contato entre a superfície da placa e o rolo que está acima do bico de pulverização e a posição de contato entre a superfície da placa e o rolo que está abaixo.the present invention relates to a secondary cooling device for continuous casting, which cools plates fed in the casting direction by spraying cooling water onto the surface of the plates, the secondary cooling device being equipped with a plurality of rollers positioned in line in the vertical direction along the casting direction, and a spray nozzle that sprays the cooling water on the plate surface from between the plurality of rollers. the spray nozzle is tilted in such a way that the cooling water spray axis of the spray nozzle is inclined with respect to the direction of the main axis of the cooling water blowing strip over the surface of the plate. the main axis of the blowing strip rotates upward on the axis which is a perpendicular line from the spray nozzle to the plate surface. the center of the blowing strip is positioned higher than the intermediate position of the contact position between the surface of the plate and the roller that is above the spray nozzle and the position of contact between the surface of the plate and the roller that is below.

Description

Relatório Descritivo da Patente de Invenção para "DISPO- SITIVO DE RESFRIAMENTO SECUNDÁRIO E MÉTODO DE RES- FRIAMENTO SECUNDÁRIO PARA FUNDIÇÃO CONTÍNUA". Campo Técnico da InvençãoInvention Patent Descriptive Report for "SECONDARY COOLING DEVICE AND SECONDARY COOLING METHOD FOR CONTINUOUS FOUNDRY". Technical Field of the Invention

[001] A presente invenção refere-se a um dispositivo de resfria- mento secundário e a um método de resfriamento secundário para fundição contínua. Técnica Relacionada[001] The present invention relates to a secondary cooling device and a secondary cooling method for continuous casting. Related Technique

[002] Convencionalmente, métodos de resfriamento secundário para fundição contínua são conhecidos (por exemplo, consultar os Do- cumentos Patentários 1 a 3).[002] Conventionally, secondary cooling methods for continuous casting are known (for example, refer to Patent Documents 1 to 3).

[003] No método de resfriamento secundário do Documento Pa- tentário 1, uma placa é resfriada com um mecanismo de resfriamento como mostrado na FIG. 9. A FIG. 9 mostra um diagrama esquemático (A) de uma parte de um dispositivo de resfriamento secundário para fundição contínua, um gráfico (B) mostrando a relação entre a distân- cia de fundição e a densidade de água pulverizada e um gráfico (C) mostrando a relação entre a distância de fundição e a temperatura de superfície da chapa.[003] In the secondary cooling method of Document 1, a plate is cooled with a cooling mechanism as shown in FIG. 9. FIG. 9 shows a schematic diagram (A) of a part of a secondary cooling device for continuous casting, a graph (B) showing the relationship between the casting distance and the sprayed water density and a graph (C) showing the relationship between the casting distance and the surface temperature of the plate.

[004] Como mostrado na FIG. 9(A), o dispositivo de resfriamento secundário para fundição contínua no Documento Patentário 1 inclui uma pluralidade de rolos 2a e 2b dispostos lado a lado na direção ver- tical e um bico de pulverização 9 configurado para pulverizar água de resfriamento W a partir de entre os rolos 2a e 2b para a superfície da placa 41 de uma placa 4.[004] As shown in FIG. 9 (A), the secondary cooling device for continuous casting in Patent Document 1 includes a plurality of rollers 2a and 2b arranged side by side in the vertical direction and a spray nozzle 9 configured to spray cooling water W from between rollers 2a and 2b to the surface of the plate 41 of a plate 4.

[005] Como mostrado na FIG. 9(A), o bico de pulverização 9 é provido de modo que o eixo de pulverização de água de resfriamento J1, que é o eixo central da água de resfriamento W que é pulverizada a partir de um cabeçote de bico 31, se torne paralelo ao plano horizon- tal (um plano perpendicular à direção vertical) P. Ainda, o bico de pul-[005] As shown in FIG. 9 (A), the spray nozzle 9 is provided so that the cooling water spray axis J1, which is the central axis of the cooling water W which is sprayed from a nozzle head 31, becomes parallel to the horizontal plane (a plane perpendicular to the vertical direction) P. Also, the spray tip

verização 9 é provido de modo que a posição de interseção Q9 entre a superfície da placa 41 e o eixo de pulverização de água de resfriamen- to J1 coincida com a posição intermediária 44 entre uma posição de contato 42 e uma posição de contato 43. Aqui, a posição de contato 42 é uma posição de contato entre o rolo 2a que está presente acima do bico de pulverização 9 e a superfície da placa 41, e a posição de con- tato 43 é uma posição de contato entre o rolo 2b que está presente abaixo do bico de pulverização 9 e a superfície da placa 41.check 9 is provided so that the intersection position Q9 between the surface of the plate 41 and the cooling water spray axis J1 coincides with the intermediate position 44 between a contact position 42 and a contact position 43. Here , the contact position 42 is a contact position between the roller 2a which is present above the spray nozzle 9 and the surface of the plate 41, and the contact position 43 is a contact position between the roller 2b which is present below the spray nozzle 9 and the surface of the plate 41.

[006] Com tal configuração, a água de resfriamento W é pulveri- zada para uma faixa de pulverização 45 na superfície da placa 41. A faixa de pulverização tem um formato elíptico transversalmente longo, que inclui a posição intermediária 44 no centro na direção vertical.[006] With such a configuration, the cooling water W is sprayed to a spray strip 45 on the surface of the plate 41. The spray strip has an elliptical shape transversely long, which includes the intermediate position 44 in the center in the vertical direction .

[007] Quando a água de resfriamento W é pulverizada para a fai- xa de pulverização 45, a densidade da água pulverizada sobre a su- perfície da placa 41 é maximizada na posição intermediária 44 con- forme indicado pela linha interrompida na FIG. 9(B). Ainda, a água de resfriamento W pulverizada para a faixa de pulverização 45 flui para baixo devido à influência da força de gravidade e se acumula entre uma parte da superfície da placa 41 no lado inferior da faixa de pulve- rização 45 e a superfície circunferencial externa do rolo inferior 2b co- mo água de gotejamento W1.[007] When the cooling water W is sprayed to the spray strip 45, the density of the sprayed water on the surface of the plate 41 is maximized in the intermediate position 44 as indicated by the interrupted line in FIG. 9 (B). In addition, the cooling water W sprayed to the spray strip 45 flows downwards due to the influence of the gravity force and accumulates between a part of the plate surface 41 on the underside of the spray strip 45 and the outer circumferential surface. of the lower roller 2b with dripping water W1.

[008] No resfriamento da placa 4, quando uma posição predeter- minada na superfície da placa 41 se move para baixo e se aproxima da posição de contato 42 com o rolo 2a, com o qual uma posição pre- determinada primeiro entra em contato, como indicado pela linha inter- rompida na FIG. 9(C), a temperatura da superfície da placa 41 começa a diminuir devido ao contato com o rolo 2a e o resfriamento do rolo consequente, e diminui continuamente até a posição predeterminada se movimentar para baixo uma distância predeterminada ou mais dis- tante da posição de contato 42.[008] When cooling plate 4, when a predetermined position on the surface of plate 41 moves downwards and approaches contact position 42 with roller 2a, with which a predetermined position first comes into contact, as indicated by the broken line in FIG. 9 (C), the surface temperature of the plate 41 begins to decrease due to contact with the roller 2a and the consequent cooling of the roller, and decreases continuously until the predetermined position moves down a predetermined distance or further from the position contact 42.

[009] Depois disso, até que a posição predeterminada na superfí- cie da placa 41 entre na faixa de pulverização 45 da água de resfria- mento W, a temperatura da superfície da placa 41 aumenta devido a reaquecimento (daqui em diante, reaquecimento ocorrendo entre a fai- xa de pulverização e o rolo 2a que está presente acima da faixa de pulverização será referido como "primeiro reaquecimento"). Uma vez a posição predeterminada tendo entrado na faixa de pulverização 45, a temperatura da superfície da placa diminui continuamente devido a resfriamento com pulverização até que uma posição predeterminada passe pela faixa de pulverização.[009] After that, until the predetermined position on the surface of the plate 41 enters the spray range 45 of the cooling water W, the surface temperature of the plate 41 increases due to reheating (hereinafter, reheating occurring between the spray strip and the roller 2a which is present above the spray strip will be referred to as "first reheat"). Once the predetermined position has entered the spray range 45, the surface temperature of the plate continually decreases due to spray cooling until a predetermined position passes through the spray range.

[0010] Ainda, uma vez a posição predeterminada na superfície da placa 41 tendo passado pela faixa de pulverização 45, a temperatura da superfície da placa 41 aumenta devido a reaquecimento (aqui em diante, reaquecimento ocorrendo entre a faixa de pulverização 45 e o rolo 2b que está presente abaixo da faixa de pulverização será referido como "segundo reaquecimento") até que a porção predeterminada se aproxime da posição de contato 43 com o rolo 2b, com o qual a se- gunda posição predeterminada entra em contato. Uma vez que posi- ção predeterminada tendo se aproximado da posição de contato 43, a temperatura da superfície da placa diminui continuamente devido ao contato com o rolo 2b e o resfriamento do rolo consequente até que uma posição predeterminada se mova uma distância predeterminada ou mais distante da posição de contato 43.[0010] Also, once the predetermined position on the surface of the plate 41 having passed the spray strip 45, the surface temperature of the plate 41 increases due to reheating (hereinafter, reheating occurring between the spray strip 45 and the roller 2b that is present below the spray range will be referred to as "second reheat") until the predetermined portion approaches contact position 43 with roller 2b, with which the second predetermined position comes into contact. Once the predetermined position has approached the contact position 43, the temperature of the plate surface decreases continuously due to contact with the roller 2b and the consequent cooling of the roller until a predetermined position moves a predetermined or further distance contact position 43.

[0011] Depois disso, o ciclo do primeiro reaquecimento, o resfria- mento com pulverização, o segundo reaquecimento e o resfriamento do rolo é repetido sobre a superfície da placa 41, de maneira que a placa 4 inteira é resfriada, e a temperatura da placa diminui gradual- mente.[0011] After that, the cycle of the first reheat, the spray cooling, the second reheat and the roller cooling is repeated on the surface of the plate 41, so that the entire plate 4 is cooled, and the temperature of the plaque gradually decreases.

[0012] No Documento Patentário 1, a água de resfriamento é pul- verizada na superfície da placa em uma pressão de água maior do que uma pressão de água comum usando o dispositivo de resfriamento secundário como acima descrito, de maneira que melhoria do poder de resfriamento da placa e a redução da quantidade de protuberância são obtidas.[0012] In Patent Document 1, the cooling water is sprayed on the surface of the plate at a water pressure greater than an ordinary water pressure using the secondary cooling device as described above, so that improvement of the cooling power cooling of the plate and reduction of the amount of protuberance are obtained.

[0013] O Documento Patentário 2 divulga um método de resfria- mento secundário para fundição contínua em que a direção do eixo principal da superfície de água de resfriamento pulverizada para uma placa é inclinada de modo que a água de resfriamento é pulverizada a partir do lado a montante em direção ao lado a jusante de fundição contínua inclinando a linha de eixo central da direção de pulverização de um bico de pulverização com relação à linha de eixo central do bico de pulverização e girando a direção de pulverização do bico de pulve- rização na direção de plano da placa.[0013] Patent Document 2 discloses a secondary cooling method for continuous casting where the direction of the main axis of the sprayed cooling water surface to a plate is tilted so that the cooling water is sprayed from the side upstream towards the downstream side of continuous casting by tilting the center axis line of the spray direction of a spray nozzle with respect to the center axis line of the spray nozzle and turning the spray direction of the spray nozzle on plane direction of the plate.

[0014] Em um dispositivo de resfriamento secundário do Docu- mento Patentário 2, como mostrado na FIG. 10A e na FIG. 10B, o eixo de pulverização de água de resfriamento J1 é girado ao redor da linha perpendicular para a superfície da placa e inclinado em direção ao la- do a montante na direção de fundição DC (a direção de movimento da placa), e então a faixa de pulverização 45 é inclinada obliquamente para baixo. Na FIG. 10A e na FIG. 10B, um elemento tendo um ele- mento correspondendo na FIG. 9 é identificado pelo menos numeral de referência.[0014] In a secondary cooling device of Patent Document 2, as shown in FIG. 10A and in FIG. 10B, the cooling water spray axis J1 is rotated around the line perpendicular to the surface of the plate and tilted towards the upstream side in the direction of DC casting (the direction of movement of the plate), and then the spray range 45 is slanted downwards. In FIG. 10A and in FIG. 10B, an element having an element corresponding in FIG. 9 is identified by at least the reference numeral.

[0015] Especificamente, na linha de visão da FIG. 10A, primeiro, o eixo de pulverização de água de resfriamento J1 é inclinado na direção lateral da placa 4 em um ângulo de inclinação α com relação à linha perpendicular. Nesse momento, o centro 450-1 da faixa de pulveriza- ção 45-1 se move para o centro 450-2 da faixa de pulverização 45-2. Subsequentemente, como mostrado na FIG. 10B, o eixo de pulveriza- ção de água de resfriamento J1 é girado em um ângulo de rotação β de modo que o eixo principal LB-1 da faixa de pulverização 45-1 é di-[0015] Specifically, in the line of sight of FIG. 10A, first, the cooling water spray axis J1 is tilted in the lateral direction of the plate 4 at an angle of inclination α with respect to the perpendicular line. At that time, the center 450-1 of the spray range 45-1 moves to the center 450-2 of the spray range 45-2. Subsequently, as shown in FIG. 10B, the cooling water spray axis J1 is rotated at a rotation angle β so that the main axis LB-1 of the spray range 45-1 is di-

recionado obliquamente para baixo. Como resultado, o eixo principal LB-1 da faixa de pulverização 45-1 se move para a posição do nume- ral de referência LB-3, e a faixa de pulverização se move a partir do numeral de referência 45-2 para a posição do numeral de referência 45-3. No entanto, quando o ângulo de rotação β é grande, a parte obli- quamente inferior da faixa de resfriamento indicada pelo numeral de referência 45-3 é bloqueada pelo rolo inferior. Portanto, no Documento Patentário 2, o eixo de pulverização de água de resfriamento J1 é in- clinado mais um ângulo de inclinação γ em uma direção oposta à dire- ção de movimento da placa. Como resultado, o eixo principal LB-3 se move para a posição do numeral de referência LB-4 e a faixa de pulve- rização se move do numeral de referência 45-3 para a posição do nu- meral de referência 45-4.reclined obliquely downwards. As a result, the main axis LB-1 of the spray range 45-1 moves to the position of the reference numeral LB-3, and the spray range moves from the reference number 45-2 to the position reference numeral 45-3. However, when the rotation angle β is large, the obliquely lower part of the cooling range indicated by the reference numeral 45-3 is blocked by the lower roller. Therefore, in Patent Document 2, the cooling water spray axis J1 is inclined plus an angle of inclination γ in a direction opposite to the direction of movement of the plate. As a result, the main axis LB-3 moves to the position of the reference numeral LB-4 and the spray range moves from the reference numeral 45-3 to the position of the reference numeral 45-4.

[0016] Como descrito acima, o eixo de pulverização da água de resfriamento J1 é inclinado obliquamente para baixo na superfície da placa na linha de visão da FIG. 10B e, como resultado, o centro 450-4 da faixa de pulverização 45-4 é inclinada mais obliquamente para bai- xo do que o estado original (numeral de referência 450-1). Com tal configuração, é possível pulverizar a água de resfriamento na direção direita inferior em que a água de resfriamento remove a água de gote- jamento W1 sem ser bloqueada pelo rolo inferior mesmo quando o ân- gulo de rotação β é aumentado (na FIG. 10B, a água de resfriamento é pulverizada na direção direita inferior na figura). Como resultado, a água de gotejamento W1 é descarregada em direção aos lados late- rais da placa na direção de largura, e é possível diminuir a irregulari- dade de resfriamento da placa na direção de largura.[0016] As described above, the cooling water spray axis J1 is tilted obliquely down the plate surface in the line of sight of FIG. 10B and, as a result, the center 450-4 of the spray strip 45-4 is tilted more obliquely below the original state (reference numeral 450-1). With such a configuration, it is possible to spray the cooling water in the lower right direction in which the cooling water removes the dripping water W1 without being blocked by the lower roller even when the angle of rotation β is increased (in FIG. 10B, the cooling water is sprayed in the lower right direction in the figure). As a result, the dripping water W1 is discharged towards the side of the plate in the wide direction, and it is possible to reduce the cooling irregularity of the plate in the wide direction.

[0017] O Documento Patentário 3 divulga que, como mostrado na FIG. 2, o corpo principal do bico de pulverização entre a pluralidade de rolos dispostos lado a lado na direção vertical é inclinado para cima com relação ao plano horizontal, e a água de resfriamento é pulveriza-[0017] Patent Document 3 discloses that, as shown in FIG. 2, the main body of the spray nozzle between the plurality of rollers arranged side by side in the vertical direction is tilted upwards with respect to the horizontal plane, and the cooling water is sprayed.

da obliquamente para cima. Documento da Técnica Anterior Documento Patentáriofrom obliquely upwards. Prior Art Document Patent Document

[0018] Documento Patentário 1 Pedido de Patente Japonês Não examinado, Primeira Publicação No. 2003-285147[0018] Patent Document 1 Japanese Patent Application Not Examined, First Publication No. 2003-285147

[0019] Documento Patentário 2 Pedido Japonês No. 5741874[0019] Patent Document 2 Japanese Order No. 5741874

[0020] Documento Patentário 3 Pedido de Patente Japonês Não examinado, Primeira Publicação No. 2018-1208 Descrição da Invenção Problemas a Serem Resolvidos pela Invenção[0020] Patent Document 3 Japanese Patent Application Not Examined, First Publication No. 2018-1208 Description of the Invention Problems to be solved by the Invention

[0021] Entretanto, em fundição contínua, há um desejo por uma melhoria não apenas na qualidade de placas, mas também em produ- tividade. Como uma das medidas para tal, é possível considerar um aumento no coeficiente de transferência de calor entre água de resfri- amento e a superfície da placa durante resfriamento por pulverização. Por exemplo, como divulgado no Documento Patentário 1, pulveriza- ção de água de resfriamento na superfície da placa em uma pressão alta aumenta a quantidade da água de resfriamento que entra em con- tato com a superfície da placa por tempo unitário, e então o coeficiente de transferência de calor aumenta, e a produtividade também melhora.[0021] However, in continuous casting, there is a desire for an improvement not only in the quality of slabs, but also in productivity. As one of the measures for this, it is possible to consider an increase in the heat transfer coefficient between cooling water and the surface of the plate during spray cooling. For example, as disclosed in Patent Document 1, spraying cooling water onto the surface of the plate at a high pressure increases the amount of cooling water that comes in contact with the surface of the plate for unit time, and then the heat transfer coefficient increases, and productivity also improves.

[0022] No entanto, o método do Documento Patentário 1 requer a extensão de bombas ou uma instalação nova tal como uma bomba compatível de alta pressão, o que leva a um aumento em custos.[0022] However, the Patent Document 1 method requires the extension of pumps or a new installation such as a compatible high pressure pump, which leads to an increase in costs.

[0023] O método do Documento Patentário 2 pretende reduzir a desigualmente de resfriamento da placa através da pulverização da água de resfriamento a partir do lado a montante em direção ao lado a jusante de fundição contínua, mas não dá nenhuma atenção a um au- mento no coeficiente de transferência de calor entre água de resfria- mento e a superfície da placa.[0023] The Patent Document 2 method is intended to reduce the uneven cooling of the plate by spraying the cooling water from the upstream side towards the downstream side of continuous casting, but does not pay any attention to an increase in the coefficient of heat transfer between cooling water and the plate surface.

[0024] No aparelho e no método do Documento Patentário 3, a posição de pulverização é ajustada inclinando o corpo principal do bico de pulverização com relação ao plano horizontal. No entanto, de modo geral, o intervalo entre os rolos é preferivelmente o mais estreito pos- sível, e então o intervalo entre a superfície circunferencial externa do rolo superior acima do pico de pulverização e a superfície circunferen- cial externa do rolo inferior abaixo do bico de pulverização pode ser, por exemplo, um máximo de aproximadamente 30 mm a 40 mm. Não é fácil inserir o corpo principal do bico de pulverização em tal vão es- treito e, ainda, inclinar verticalmente o corpo principal do bico de pulve- rização.[0024] In the apparatus and method of Patent Document 3, the spray position is adjusted by tilting the main body of the spray nozzle with respect to the horizontal plane. However, in general, the gap between the rollers is preferably the narrowest possible, and then the gap between the outer circumferential surface of the upper roller above the spray peak and the outer circumferential surface of the lower roller below the spray nozzle can be, for example, a maximum of approximately 30 mm to 40 mm. It is not easy to insert the main body of the spray nozzle in such a narrow gap and also tilt the main body of the spray nozzle vertically.

[0025] A presente invenção foi feita em consideração das circuns- tâncias descritas acima, e um objetivo da presente invenção é prover um dispositivo de resfriamento secundário e um método de resfriamen- to secundário para fundição contínua que melhorem a produtividade sem causar um aumento em custos. Meios para Resolver o Problema[0025] The present invention was made in consideration of the circumstances described above, and an objective of the present invention is to provide a secondary cooling device and a secondary cooling method for continuous casting that improve productivity without causing an increase in costs. Means to Solve the Problem

[0026] A fim de resolver os problemas descritos acima, a presente invenção emprega as medidas que seguem.[0026] In order to solve the problems described above, the present invention employs the following measures.

[0027] (1) Um primeiro aspecto da presente invenção é um dispo- sitivo de resfriamento secundário para fundição contínua que é confi- gurado para resfriar uma placa, que é enviada em uma direção de fun- dição, através da pulverização de água de resfriamento a uma superfí- cie da placa, o dispositivo de resfriamento secundário incluindo uma pluralidade de rolos dispostos lado a lado em uma direção vertical ao longo da direção de fundição e um bico de pulverização configurado para pulverizar a água de resfriamento na superfície da placa a partir de entre a pluralidade de rolos, em que o bico de pulverização é provi- do de modo que um eixo de pulverização de água de resfriamento do bico de pulverização é inclinado com relação a uma direção do eixo principal de uma faixa de pulverização da água de resfriamento sobre a superfície da placa, um eixo principal da faixa de pulverização é gi- rado para cima ao redor de uma de eixo que é uma linha perpendicular à superfície da placa a partir do bico de pulverização, e um centro da faixa de pulverização é posicionado acima de uma posição intermediá- ria entre uma posição de contato entre o rolo que está presente acima do bico de pulverização e a superfície da placa e uma posição de con- tato entre o rolo que está presente abaixo do bico de pulverização e a superfície da placa.[0027] (1) A first aspect of the present invention is a secondary cooling device for continuous casting that is configured to cool a plate, which is sent in a casting direction, by spraying water from cooling to a plate surface, the secondary cooling device including a plurality of rollers arranged side by side in a vertical direction along the casting direction and a spray nozzle configured to spray cooling water onto the plate surface a from among the plurality of rollers, where the spray nozzle is provided so that a cooling water spray axis of the spray nozzle is inclined with respect to a direction of the main axis of a water spray strip of cooling over the plate surface, a main axis of the spray strip is rotated upwards around one axis which is a line perpendicular to the plate surface from the b spray tip, and a center of the spray strip is positioned above an intermediate position between a contact position between the roller that is present above the spray tip and the surface of the plate and a contact position between the roller that is present below the spray nozzle and the surface of the plate.

[0028] De acordo com o aspecto de acordo com (1), uma vez que o centro da faixa de pulverização é posicionado acima da posição in- termediária, e o eixo de pulverização de água de resfriamento é incli- nado obliquamente para acima com relação à linha perpendicular à superfície da placa, é possível trazer o ponto de pulverização da água de resfriamento próximo da posição de contato entre o rolo que está presente acima do bico de pulverização e a superfície da placa. Como resultado, é possível resfriar a superfície da placa, que passa através da mesma posição de contato e se move para baixo, antes da tempe- ratura da superfície da placa ser significantemente aumentada devido a reaquecimento. Portanto, é possível melhorar o efeito de resfriamen- to sobre a placa comparado com o efeito de resfriamento na técnica relacionada e melhorar a produtividade. Ainda, uma vez que o efeito de resfriamento sobre a placa pode ser aumentado sem fornecer uma nova instalação, o custo não aumenta.[0028] According to the aspect according to (1), since the center of the spray strip is positioned above the intermediate position, and the cooling water spray axis is tilted upwards with With respect to the line perpendicular to the plate surface, it is possible to bring the cooling water spray point close to the contact position between the roller that is present above the spray nozzle and the plate surface. As a result, it is possible to cool the plate surface, which passes through the same contact position and moves downwards, before the plate surface temperature is significantly increased due to reheating. Therefore, it is possible to improve the cooling effect on the board compared to the cooling effect in the related technique and to improve productivity. In addition, since the cooling effect on the board can be increased without providing a new installation, the cost does not increase.

[0029] (2) No aspecto de acordo com (1), o bico de pulverização pode ser provido de modo que o eixo de pulverização da água de res- friamento é inclinado a 30º até 40º com relação à direção do eixo prin- cipal da faixa de pulverização da água de resfriamento sobre a super- fície da placa, e o eixo principal da faixa de pulverização girado 5º a 15º para cima ao redor da linha de eixo que é a linha perpendicular à superfície da placa a partir do bico de pulverização.[0029] (2) In the aspect according to (1), the spray nozzle can be provided so that the cooling water spray axis is inclined at 30º to 40º with respect to the direction of the main axis of the cooling water spray strip on the plate surface, and the main axis of the spray strip rotated 5º to 15º upwards around the axis line which is the line perpendicular to the plate surface from the nozzle pulverization.

[0030] (3) Um segundo aspecto da presente invenção é um méto- do de resfriamento secundário para fundição contínua, o método de resfriamento secundário incluindo uma etapa de resfriamento de uma placa pulverizando água de resfriamento na superfície de uma placa a partir de um bico de pulverização disposto entre uma pluralidade de rolos dispostos lado a lado em uma direção vertical ao longo de uma direção de fundição, em que um eixo de pulverização de água de res- friamento do bico de pulverização é inclinado com relação a uma dire- ção do eixo principal de uma faixa de pulverização da água de resfria- mento sobre a superfície da placa, um eixo principal da faixa de pulve- rização é girado para cima ao redor de uma linha do eixo que é uma linha perpendicular à superfície da placa a partir do bico de pulveriza- ção, e um centro da faixa de pulverização é posicionado acima de uma posição intermediária entre uma posição de contato entre o rolo que está presente acima do bico de pulverização e a superfície da placa e uma posição de contato entre o rolo que está presente abaixo do bico de pulverização e a superfície da placa.[0030] (3) A second aspect of the present invention is a secondary cooling method for continuous casting, the secondary cooling method including a step of cooling a plate by spraying cooling water on the surface of a plate from a spray nozzle disposed between a plurality of rollers arranged side by side in a vertical direction along a casting direction, in which a cooling water spray axis of the spray nozzle is inclined with respect to a direction of the main axis of a cooling water spray strip on the plate surface, a main axis of the spray strip is rotated upwards around a axis line which is a line perpendicular to the plate surface a from the spray nozzle, and a center of the spray strip is positioned above an intermediate position between a contact position between the roller that is present above the spray nozzle o and the surface of the plate and a position of contact between the roller that is present below the spray nozzle and the surface of the plate.

[0031] De acordo com o aspecto de acordo com (3), é possível obter o mesmo afeito de ação que o efeito de ação de (1). Efeitos da Invenção[0031] According to the aspect according to (3), it is possible to obtain the same effect of action as the effect of action of (1). Effects of the Invention

[0032] De acordo com cada um dos aspectos descritos acima da presente invenção, é possível prover um dispositivo de resfriamento secundário e um método de resfriamento secundário para fundição contínua que melhoram a produtividade sem causar um aumento em custos. Breve Descrição dos Desenhos[0032] In accordance with each of the aspects described above of the present invention, it is possible to provide a secondary cooling device and a secondary cooling method for continuous casting that improve productivity without causing an increase in costs. Brief Description of Drawings

[0033] A FIG. 1 é uma vista lateral mostrando uma parte de um dispositivo de resfriamento secundário para fundição contínua de acordo com uma modalidade da presente invenção e uma vista au- mentada de uma parte principal da vista lateral.[0033] FIG. 1 is a side view showing a part of a secondary cooling device for continuous casting according to an embodiment of the present invention and an enlarged view of a main part of the side view.

[0034] A FIG. 2 é uma vista frontal mostrando um estado de dispo- sição de rolos e bicos de pulverização na mesma modalidade e uma vista aumentada de uma parte principal da vista frontal.[0034] FIG. 2 is a front view showing a state of disposal of rollers and spray nozzles in the same embodiment and an enlarged view of a main part of the front view.

[0035] A FIG. 3 é uma vista em perspectiva esquemática do bico de pulverização na mesma modalidade.[0035] FIG. 3 is a schematic perspective view of the spray nozzle in the same embodiment.

[0036] A FIG. 4A é uma vista mostrando um estado em que o eixo de pulverização de água de resfriamento do bico de pulverização na mesma modalidade é inclinado com relação à direção do eixo principal de uma faixa de pulverização e é uma vista de topo da superfície da placa.[0036] FIG. 4A is a view showing a state in which the cooling water spray axis of the spray nozzle in the same embodiment is inclined with respect to the direction of the main axis of a spray strip and is a top view of the plate surface.

[0037] A FIG. 4B é uma vista em perspectiva a FIG. 4A.[0037] FIG. 4B is a perspective view of FIG. 4A.

[0038] A FIG. 5A é uma vista mostrando um estado em que o eixo de pulverização da água de resfriamento do bico de pulverização na mesma modalidade é inclinado obliquamente para cima com relação a uma linha perpendicular à superfície da placa e é uma vista de topo da superfície da placa.[0038] FIG. 5A is a view showing a state in which the spraying axis of the cooling water of the spray nozzle in the same embodiment is tilted obliquely upwards with respect to a line perpendicular to the plate surface and is a top view of the plate surface.

[0039] A FIG. 5B é uma vista em perspectiva da FIG. 5A.[0039] FIG. 5B is a perspective view of FIG. 5A.

[0040] A FIG. 6 é uma vista explicativa mostrando um mecanismo de resfriamento no dispositivo de resfriamento secundário para fundi- ção contínua da mesma modalidade e mostra um diagrama esquemá- tico (A) de uma parte do dispositivo de resfriamento secundário para fundição contínua, um gráfico (B) mostrando a relação entre a distân- cia de fundição e a densidade de água pulverizada e um gráfico (C) mostrando uma relação entre a distância de fundição e a temperatura da superfície da placa.[0040] FIG. 6 is an explanatory view showing a cooling mechanism in the secondary cooling device for continuous casting of the same modality and shows a schematic diagram (A) of a part of the secondary cooling device for continuous casting, a graph (B) showing the relationship between the casting distance and the density of water sprayed and a graph (C) showing a relationship between the casting distance and the surface temperature of the plate.

[0041] A FIG. 7 é uma vista mostrando um exemplo comparativo para confirmação do efeito da presente invenção e é uma vista frontal mostrando um estado de disposição de rolos e bicos de pulverização.[0041] FIG. 7 is a view showing a comparative example for confirming the effect of the present invention and is a front view showing a state of arrangement of rollers and spray nozzles.

[0042] A FIG. 8 é um gráfico mostrando os resultados de simula- ção de resfriamento secundário para fundição contínua em um exem-[0042] FIG. 8 is a graph showing the results of simulation of secondary cooling for continuous casting in an example

plo da mesma modalidade e exemplo comparativo.example of the same modality and comparative example.

[0043] A FIG. 9 é uma vista explicativa mostrando um mecanismo de resfriamento em um dispositivo de resfriamento secundário con- vencional para fundição contínua e mostra um diagrama esquemático (A) de uma parte de um dispositivo de resfriamento secundário para fundição contínua, um gráfico (B) mostrando a relação entre a distân- cia de fundição e a densidade de água pulverizada e um gráfico (C) mostrando a relação entre a distância de fundição e a temperatura de superfície da placa.[0043] FIG. 9 is an explanatory view showing a cooling mechanism in a conventional secondary cooling device for continuous casting and shows a schematic diagram (A) of a part of a secondary cooling device for continuous casting, a graph (B) showing the relationship between the casting distance and the sprayed water density and a graph (C) showing the relationship between the casting distance and the surface temperature of the plate.

[0044] A FIG. 10A é uma vista mostrando um método de resfria- mento secundário usando um dispositivo de resfriamento secundário convencional para fundição contínua e é uma vista de topo de uma superfície da placa.[0044] FIG. 10A is a view showing a secondary cooling method using a conventional secondary cooling device for continuous casting and is a top view of a plate surface.

[0045] A FIG. 10B é uma vista mostrando um estado em que uma faixa de pulverização é movida mais na FIG. 10A. Modalidades da Invenção[0045] FIG. 10B is a view showing a state in which a spray strip is moved further in FIG. 10A. Modalities of the Invention

[0046] Daqui em diante, uma modalidade da presente invenção será descrita abaixo com referência aos desenhos.[0046] Hereinafter, an embodiment of the present invention will be described below with reference to the drawings.

[0047] No caso de expressão de direções nas presentes modali- dades, as direção +X, direção -X, direção +Y, direção -Y, direção +Z, direção -Z dos eixos de coordenadas mostrados na FIG. 1 serão res- pectivamente referidas como "esquerda", "direita", "frente", "trás", "pa- ra cima" e "para baixo". Configuração de dispositivo de resfriamento secundário para fundição contínua[0047] In the case of expression of directions in the present modalities, the + X direction, -X direction, + Y direction, -Y direction, + Z direction, -Z of the coordinate axes shown in FIG. 1 will be referred to as "left", "right", "front", "back", "up" and "down" respectively. Secondary cooling device configuration for continuous casting

[0048] Primeiro, a configuração de um dispositivo de resfriamento secundário para fundição contínua será descrita.[0048] First, the configuration of a secondary cooling device for continuous casting will be described.

[0049] Como mostrado no diagrama superior da FIG. 1, um dispo- sitivo de resfriamento secundário 1 para fundição contínua inclui uma pluralidade de rolos 2 (no diagrama inferior da FIG. 1, rolos 2a e 2b)[0049] As shown in the upper diagram of FIG. 1, a secondary cooling device 1 for continuous casting includes a plurality of rollers 2 (in the lower diagram of FIG. 1, rolls 2a and 2b)

dispostos lado a lado na direção vertical ao longo de uma direção de fundição DC e bicos de pulverização 3 configurados para pulverizar água de resfriamento W na superfície da placa 41 a partir dentre a plu- ralidade de rolos 2. Como mostrado na FIG. 2, os rolos 2 e os bicos de pulverização 3 são dispostos lado a lado na direção frente-trás.arranged side by side in a vertical direction along a DC casting direction and spray nozzles 3 configured to spray cooling water W on the surface of the plate 41 from within the plurality of rollers 2. As shown in FIG. 2, the rollers 2 and the spray nozzles 3 are arranged side by side in the front-rear direction.

[0050] O diâmetro R do rolo 2 é preferivelmente 100 mm ou mais e 400 mm ou menos. O passo L1 entre os rolos 2 que são verticalmente adjacentes um ao outro (a distância entre os centros C dos rolos 2 ver- ticalmente adjacentes um ao outro) é 100 mm ou mais e 450 mm ou menos. Ainda, é preferível que a porção de extremidade de ponta do bico de pulverização 3 possa ser inserida no vão entre as superfícies circunferenciais externas dos rolos 2 que são verticalmente adjacentes um ao outro. Especificamente, o vão é de 30 mm a 40 mm.[0050] The diameter R of roll 2 is preferably 100 mm or more and 400 mm or less. The step L1 between the rollers 2 which are vertically adjacent to each other (the distance between the C centers of the rollers 2 vertically adjacent to each other) is 100 mm or more and 450 mm or less. Furthermore, it is preferable that the tip end portion of the spray nozzle 3 can be inserted into the gap between the outer circumferential surfaces of the rollers 2 which are vertically adjacent to each other. Specifically, the span is 30 mm to 40 mm.

[0051] Como mostrado no diagrama inferior da FIG. 1, o bico de pulverização 3 inclui um cabeçote de bico 31 tendo, por exemplo, um formato colunar ou um formato prismático. Ainda, uma faixa de pulve- rização 46 da água de resfriamento W que é pulverizada na superfície da placa 41 a partir do bico 3 forma um formato elíptico como mostra- do no diagrama inferior da FIG. 2. A direção do eixo principal LA desse formato elíptico (daqui em diante simplesmente referido como a dire- ção do eixo principal em alguns casos) é inclinada com relação à dire- ção horizontal (direção Y), e o centro 460 (numeral de referência 460- 3) da faixa de pulverização 46 é posicionado acima da posição inter- mediária 44 entre uma posição de contato 42 e uma posição de conta- to 43. Aqui, a posição de contato 42 é uma posição de contato entre o rolo 2a que está presente acima do bico de pulverização 3 e a superfí- cie da placa 41, e a posição de contato 43 é uma posição de contato entre o rolo 2b que está presente abaixo do bico de pulverização 3 e a superfície da placa 41. Ainda, um eixo de pulverização de água de res- friamento J1 do bico de pulverização 3 é provido de modo a ser incli-[0051] As shown in the bottom diagram of FIG. 1, the spray nozzle 3 includes a nozzle head 31 having, for example, a columnar shape or a prismatic shape. In addition, a spray strip 46 of the cooling water W that is sprayed on the surface of the plate 41 from the nozzle 3 forms an elliptical shape as shown in the lower diagram of FIG. 2. The direction of the main axis LA of this elliptical shape (hereinafter simply referred to as the direction of the main axis in some cases) is inclined with respect to the horizontal direction (Y direction), and the center 460 (numeral of reference 460-3) of the spray range 46 is positioned above the intermediate position 44 between a contact position 42 and a contact position 43. Here, the contact position 42 is a contact position between the roller 2a which is present above the spray nozzle 3 and the surface of the plate 41, and the contact position 43 is a contact position between the roller 2b which is present below the spray nozzle 3 and the surface of the plate 41. Still , a cooling water spray axis J1 from the spray nozzle 3 is provided so as to be inclined

nado obliquamente para cima com relação à linha perpendicular à su- perfície da placa 41. Os bicos de pulverização 3 podem ser providos de modo que as porções de extremidade na direção do eixo principal das faixas de pulverização 46 que são adjacentes uma à outra na dire- ção frente-trás (direção Y) se sobreponham verticalmente uma à outra como mostrado na FIG. 2 ou não se sobreponham uma à outra.slanted upwards with respect to the line perpendicular to the surface of the plate 41. The spray nozzles 3 can be provided so that the end portions towards the main axis of the spray strips 46 which are adjacent to each other in the right direction. - front-to-back (Y direction) overlap vertically with each other as shown in FIG. 2 or do not overlap each other.

[0052] Tal configuração pode ser obtida como descrito abaixo.[0052] Such a configuration can be obtained as described below.

[0053] Primeiro, como o bico de pulverização 3, que é usado no dispositivo de resfriamento secundário da presente modalidade, por exemplo, um bico de dois fluidos tendo a configuração que segue co- mo mostrado na FIG. 3 pode ser preferivelmente usado.[0053] First, as the spray nozzle 3, which is used in the secondary cooling device of the present embodiment, for example, a two-fluid nozzle having the configuration that follows as shown in FIG. 3 can preferably be used.

[0054] Isto é, como o bico de pulverização 3, como mostrado na FIG. 3, é possível empregar uma configuração incluindo um corpo principal de bico 11 tendo um cabeçote de bico prismático, uma plura- lidade de (um par na figura) partes de ranhura 12 e 12’ formadas na porção de extremidade de ponta do corpo principal de bico 11, um par de portas de ejeção 13 e 13’ que é aberto em um formato alongado nas partes de ranhura 12 e 12’ e uma pluralidade de caminhos de fluxo 14, 15 e 16 que continua para as portas de ejeção 13 e 13’. Segundas porções de extremidade das partes de ranhura 12 e 12’ são formadas mais profundas do que as primeiras porções de extremidade. Ainda, as posições dos centros das partes de ejeção 13 e 13’ nas partes de ranhura 12 e 12’ se desviam do núcleo axial do corpo principal do bico 11 e são posicionadas no lado da segunda porção de extremidade das partes de ranhura 12 e 12’.[0054] That is, as the spray nozzle 3, as shown in FIG. 3, it is possible to employ a configuration including a main nozzle body 11 having a prismatic nozzle head, a plurality of (a pair in the figure) groove parts 12 and 12 'formed at the tip end portion of the main body of nozzle 11, a pair of ejection ports 13 and 13 'which is opened in an elongated shape in the groove parts 12 and 12' and a plurality of flow paths 14, 15 and 16 which continues to the ejection ports 13 and 13 '. Second end portions of the groove parts 12 and 12 'are formed deeper than the first end portions. In addition, the positions of the centers of the ejection parts 13 and 13 'in the groove parts 12 and 12' deviate from the axial core of the main body of the nozzle 11 and are positioned on the side of the second end portion of the groove parts 12 and 12 '.

[0055] No bico de pulverização 3, um fluido pulverizado a partir das portas de ejeção 13 e 13’ flui ao longo das paredes de ejeção que formam as partes de ranhura 12 e 12’. Ainda, uma vez que os centros das porções de ejeção 13 e 13’ são posicionados no lado da segunda porção de extremidade (parte de ranhura profunda) das partes de ra-[0055] In the spray nozzle 3, a fluid sprayed from the ejection ports 13 and 13 'flows along the ejection walls that form the groove parts 12 and 12'. In addition, since the centers of the ejection portions 13 and 13 'are positioned on the side of the second end portion (deep groove part) of the radial parts

nhura 12 e 12’, uma quantidade maior do fluido a partir das porções de ejeção 13 e ‘3’ flui para o lado da parte de ranhura mais profunda. Por- tanto, é possível aumentar a quantidade do fluido pulverizado a partir do lado da segunda porção de extremidade (a porção espessa da pa- rede de ejeção ou a parte de ranhura profunda) enquanto controlando a quantidade do fluido pulverização a partir do lado da primeira porção de extremidade (a porção fina da parede de ejeção ou a parte rasa da ranhura). Como resultado, a água de resfriamento (névoa mista de gás-líquido) é pulverizada principalmente para uma região obliquamen- te para a frente da extremidade da ponta do bico. Portanto, com esse bico de pulverização 3 é possível fazer o formato da faixa de pulveri- zação 46 na superfície da placa 41 um formato elíptico excêntrico co- mo mostrado no diagrama inferior da FIG. 2. Mais especificamente, uma vez que a água de resfriamento é principalmente pulverizada na região obliquamente para a frente da extremidade da ponta do bico, o centro 460-1 da faixa de pulverização 46-1 se move para o numeral de referência 460-3. Isto é, como indicado pela linha sólida no diagrama inferior da FIG. 2, a faixa de pulverização 46-3 da água de resfriamen- to que é pulverizada a partir da extremidade da ponta do bico forma um formato elíptico excêntrico.slot 12 and 12 ’, a larger amount of fluid from the ejection portions 13 and‘ 3 ’flows to the side of the deeper groove part. Therefore, it is possible to increase the amount of fluid sprayed from the side of the second end portion (the thick portion of the ejection wall or the deep groove part) while controlling the amount of the spray fluid from the side of the first end portion (the thin portion of the ejection wall or the shallow part of the groove). As a result, the cooling water (mixed gas-liquid mist) is sprayed mainly to a region obliquely to the front of the tip end of the nozzle. Therefore, with this spray nozzle 3 it is possible to make the shape of the spray strip 46 on the surface of the plate 41 an eccentric elliptical shape as shown in the lower diagram of FIG. 2. More specifically, since the cooling water is mainly sprayed in the region obliquely to the front of the tip tip, the center 460-1 of the spray strip 46-1 moves to the reference numeral 460-3 . That is, as indicated by the solid line in the bottom diagram of FIG. 2, the cooling water spray strip 46-3 that is sprayed from the tip end of the nozzle forms an eccentric elliptical shape.

[0056] As partes de ranhura 12 e 12’ podem ser inclinadas 3º a 40º com relação à direção ortogonal para o núcleo axial do corpo principal do bico 11.[0056] The groove parts 12 and 12 'can be inclined 3 ° to 40 ° with respect to the orthogonal direction for the axial core of the main body of the nozzle 11.

[0057] Isto é, em pelo menos uma das partes de ranhura 12 e 12’, a linha conectando a extremidade inferior da parte inferior da primeira porção de extremidade (parte de ranhura rasa) e a extremidade inferior da parte inferior da segunda porção de extremidade (parte de ranhura profunda) podem ser inclinadas aproximadamente 3º a 40º com rela- ção à direção ortogonal ao núcleo axial do corpo principal do bico 11. Com esse ângulo de inclinação, é possível ajustar a distribuição das taxas de fluxo em direção às respectivas porções de extremidade das partes de ranhura 12 e 12’ (a distribuição das quantidades pulveriza- das a partir da respectiva porção de extremidade).That is, in at least one of the groove parts 12 and 12 ', the line connecting the lower end of the lower part of the first end portion (shallow groove part) and the lower end of the lower part of the second portion of end (deep groove part) can be tilted approximately 3 ° to 40 ° with respect to the direction orthogonal to the axial core of the main body of the nozzle 11. With this angle of inclination, it is possible to adjust the distribution of flow rates towards the respective end portions of the groove parts 12 and 12 '(the distribution of the sprayed amounts from the respective end portion).

[0058] Como descrito acima, nesse bico de pulverização 3, uma vez que as primeiras porções de extremidade das partes de ranhura 12 e 12’ (portas de pulverização) configuradas para pulverizar a água de resfriamento W são formadas mais profundas do que as segundas porções de extremidade, como mostrado nas FIG. 4A e FIG. 4B, o eixo de pulverização de água de resfriamento J1, que é indicado pela linha sólida, é inclinado em um ângulo de inclinação α1 com relação à linha de eixo 310 do cabeçote do bico 31.[0058] As described above, in this spray nozzle 3, since the first end portions of the groove parts 12 and 12 '(spray ports) configured to spray cooling water W are formed deeper than the second ones end portions, as shown in FIG. 4A and FIG. 4B, the cooling water spray axis J1, which is indicated by the solid line, is inclined at an angle of inclination α1 with respect to the axis line 310 of the nozzle head 31.

[0059] Especificamente, o eixo de pulverização da água de resfri- amento J1 do bico de pulverização 3 é inclinado no ângulo de inclina- ção α1 com relação à direção do eixo principal da faixa de pulveriza- ção 46 da água de resfriamento W sobre a superfície da placa 41. A linha de eixo 310 é uma linha perpendicular à superfície da placa 41 a partir do cabeçote do bico 31. Em um caso onde o eixo de pulveriza- ção de água de resfriamento J1 não é inclinado com relação à direção de eixo principal da faixa de pulverização 46, e a direção de eixo prin- cipal da faixa de pulverização 46 é girada ao redor da linha de eixo 310 com relação à direção horizontal, como indicado pela linha trace- jada de dois pontilhados no diagrama inferior da FIG. 2, a posição de interseção da linha de eixo 310 do cabeçote de bico 31 e da superfície da placa 41 coincide com o centro 460-1 da faixa de pulverização 46- 1, e a água de resfriamento W é pulverizada em um padrão simétrico com relação à linha de eixo 310. Em contraste, em um caso onde o eixo de pulverização da água de resfriamento J1 é inclinado com rela- ção à direção de eixo principal da faixa de pulverização 46, como indi- cado pela linha sólida na FIG. 4B, uma vez que a posição de interse- ção da linha de eixo 310 e da superfície de placa 41 não coincide com o centro 460-2 da faixa de pulverização 46-2, a água de resfriamento W é pulverizada em um padrão assimétrico com relação à linha de ei- xo 310. Na presente modalidade, a água de resfriamento W é pulveri- zada sobre a superfície da placa 41 em um padrão assimétrico como descrito acima.[0059] Specifically, the cooling water spray axis J1 of the spray nozzle 3 is inclined at the angle of inclination α1 with respect to the direction of the main axis of the cooling water spray range 46 on the surface of the plate 41. The axis line 310 is a line perpendicular to the surface of the plate 41 from the nozzle head 31. In a case where the cooling water spray axis J1 is not inclined with respect to the direction main axis of the spray strip 46, and the main axis direction of the spray strip 46 is rotated around the axis line 310 with respect to the horizontal direction, as indicated by the dashed line of two dotted lines in the lower diagram of FIG. 2, the intersection position of the axis line 310 of the nozzle head 31 and the surface of the plate 41 coincides with the center 460-1 of the spray strip 46-1, and the cooling water W is sprayed in a symmetrical pattern with with respect to axis line 310. In contrast, in a case where the cooling water spray axis J1 is tilted with respect to the main axis direction of spray strip 46, as indicated by the solid line in FIG. 4B, since the intersection position of the axis line 310 and the plate surface 41 does not coincide with the center 460-2 of the spray range 46-2, the cooling water W is sprayed in an asymmetrical pattern with with respect to axis 310. In the present embodiment, the cooling water W is sprayed onto the surface of the plate 41 in an asymmetric pattern as described above.

[0060] Como mostrado na FIG. 4B, o ângulo de inclinação α1 do eixo de pulverização de água de resfriamento J1 na direção do eixo principal da faixa de pulverização 46 é preferivelmente 30º a 40º. Com relação ao ângulo de propagação na direção do eixo principal da água de resfriamento W que é pulverizada a partir do bico de pulverização 3, é preferível que o ângulo do lado de ângulo estreito α2 seja mais do que -90º e menos do que 90º, e o ângulo do lado de ângulo largo α3 seja o ângulo de inclinação α1 ou mais e 95º ou menos. O ângulo do lado do ângulo estreito α2 é o ângulo da água de resfriamento W que se propaga em direção ao lado do ângulo estreito da linha de eixo 310 (na FIG. 4B, o lado esquerdo da linha de eixo 310 na figura), e o ângu- lo do lado do ângulo largo α3 é o ângulo da água de resfriamento W que se propaga em direção ao lado do ângulo largo da linha de eixo 310 (na FIG. 4, o lado direito da linha de eixo 310 na figura).[0060] As shown in FIG. 4B, the inclination angle α1 of the cooling water spray axis J1 in the direction of the main axis of the spray range 46 is preferably 30 ° to 40 °. Regarding the propagation angle in the direction of the main axis of the cooling water W that is sprayed from the spray nozzle 3, it is preferable that the angle of the narrow angle side α2 is more than -90º and less than 90º, and the angle of the wide angle side α3 is the angle of inclination α1 or more and 95º or less. The angle of the narrow angle side α2 is the angle of the cooling water W that propagates towards the narrow angle side of the 310 axis line (in FIG. 4B, the left side of the 310 axis line in the figure), and the angle of the wide angle side α3 is the angle of the cooling water W that propagates towards the wide angle side of the 310 axis line (in FIG. 4, the right side of the 310 axis line in the figure) .

[0061] Ainda, quando o eixo principal da faixa de pulverização 46- 2 da água de resfriamento W sobre a superfície da placa 41 é girado para cima ao redor da linha de eixo 310 em um ângulo de rotação β a partir de um estado em que a linha de eixo 310 é paralela à linha per- pendicular à superfície da placa 41 e o cabeçote do bico 31 do bico de pulverização 3 é posicionado no meio entre os rolos superior e inferior 2a e 2b, como indicado pela linha sólida na FIG. 5a e na FIG. 5B, o eixo principal LA da faixa de pulverização 46-2 é direcionado obliqua- mente para cima como indicado pelo numeral de referência LA-1. Co- mo resultado, o eixo de pulverização de água de resfriamento J1 é in- clinado obliquamente para cima com relação à linha perpendicular à superfície da placa 41, e a faixa de pulverização se move do numeral de referência 46-2 para a posição do numeral de referência 46-3. Com tal configuração, é possível inclinar um lado de ângulo largo da faixa de pulverização 46 na direção do eixo principal obliquamente para ci- ma com relação à direção horizontal como mostrado na FIG. 2. Ainda, é possível posicionar o centro 460-3 da faixa de pulverização 46-3 acima da posição intermediária 44 e, ainda, inclinar o eixo de pulveri- zação de água de resfriamento J1 do bico de pulverização 3 obliqua- mente para cima com relação à linha perpendicular à superfície da placa 41.[0061] Also, when the main axis of the spraying band 46-2 of the cooling water W on the surface of the plate 41 is rotated upwards around the axis line 310 at an angle of rotation β from a state in that the axis line 310 is parallel to the line perpendicular to the plate surface 41 and the nozzle head 31 of the spray nozzle 3 is positioned in the middle between the upper and lower rollers 2a and 2b, as indicated by the solid line in FIG . 5a and FIG. 5B, the main axis LA of the spray strip 46-2 is directed obliquely upward as indicated by the reference numeral LA-1. As a result, the cooling water spray axis J1 is slanted upwards with respect to the line perpendicular to the plate surface 41, and the spray strip moves from reference numeral 46-2 to the position of the reference numeral 46-3. With such a configuration, it is possible to tilt a wide angle side of the spray strip 46 in the direction of the main axis obliquely upwards with respect to the horizontal direction as shown in FIG. 2. It is also possible to position the center 460-3 of the spray strip 46-3 above the intermediate position 44 and also to tilt the cooling water spray axis J1 of the spray nozzle 3 obliquely upwards with respect to the line perpendicular to the surface of the plate 41.

[0062] Como resultado, como mostrado na FIG. 6(A), a água de resfriamento W é pulverizada para a faixa de pulverização 46 tendo uma posição acima da posição intermediária 44 na linha de visão da FIG. 6 como o centro na direção vertical. Isto é, como indicado pela linha sólida na FIG. 6(B), a água de resfriamento W é pulverizada na faixa de resfriamento 46 movimentada para cima a partir da faixa de pulverização convencional 45 na FIG. 9(A) (mostrada pela linha inter- rompida na FIG. 6(B)). Ainda, a espessura (altura) na direção vertical (direção Z) da faixa de pulverização 46 quando vista a partir da linha de visão (lado da direção +Y) da FIG. 6 se torna mais espessa do que na direção vertical (direção Z) da faixa de pulverização convencional 45 da FIG. 9(A). Ainda, quando o eixo de pulverização da água de res- friamento J1 é inclinado obliquamente para cima, como indicado pela linha tracejada de dois pontilhados no diagrama inferior da FIG. 2, é possível aumentar a quantidade da água de resfriamento pulverizada obliquamente para cima comparado com aquela na configuração em que o eixo de pulverização da água de resfriamento J1 não é inclinado com relação à direção do eixo principal da faixa de pulverização 46 e a água de resfriamento W é pulverizada em um padrão simétrico com relação à linha do eixo 310. Ainda, é possível posicionar a posição da extremidade superior 461 da faixa de pulverização 46 sobre a superfí- cie da placa 41 acima da posição de extremidade superior da faixa de pulverização 45 na superfície de placa convencional 41.[0062] As a result, as shown in FIG. 6 (A), the cooling water W is sprayed onto the spray strip 46 having a position above the intermediate position 44 in the line of sight of FIG. 6 as the center in the vertical direction. That is, as indicated by the solid line in FIG. 6 (B), the cooling water W is sprayed on the cooling strip 46 moved upward from the conventional spray strip 45 in FIG. 9 (A) (shown by the broken line in FIG. 6 (B)). In addition, the thickness (height) in the vertical direction (Z direction) of the spray strip 46 when viewed from the line of sight (direction side + Y) of FIG. 6 becomes thicker than in the vertical direction (Z direction) of the conventional spray strip 45 of FIG. 9 (A). Also, when the cooling water spray axis J1 is tilted obliquely upward, as indicated by the dashed line of two dotted lines in the lower diagram of FIG. 2, it is possible to increase the amount of cooling water sprayed obliquely upwards compared to that in the configuration where the spraying axis of cooling water J1 is not inclined with respect to the direction of the main axis of the spray strip 46 and the cooling W is sprayed in a symmetrical pattern with respect to the axis line 310. It is also possible to position the position of the upper end 461 of the spray strip 46 on the surface of the plate 41 above the upper end position of the spray strip 45 on the conventional plate surface 41.

[0063] Ainda, o ângulo de rotação β do bico de pulverização 3 (fai- xa de pulverização 46) que é girado para cima ao redor da linha de eixo 310 é preferivelmente 5º a 15º.[0063] In addition, the rotation angle β of the spray nozzle 3 (spray strip 46) which is rotated upwards around the axis line 310 is preferably 5 ° to 15 °.

[0064] A distância M a partir da posição intermediária 44 do par de rolos 2 para o centro 460-3 da faixa de pulverização 46 (se refere ao diagrama inferior da FIG. 2) na direção vertical (direção Z) é mais do que 0 mm a (L1/2) mm ou menos.[0064] The distance M from the intermediate position 44 of the roller pair 2 to the center 460-3 of the spray strip 46 (refer to the lower diagram of FIG. 2) in the vertical direction (Z direction) is more than 0 mm to (L1 / 2) mm or less.

[0065] A distância L2 (direção X) a partir da extremidade da ponta do cabeçote do bico 31 do bico de pulverização 3 para a superfície da placa 41 (se refere ao diagrama inferior da FIG. 1) é preferivelmente 50 mm ou mais e 450 mm ou menos.[0065] The distance L2 (X direction) from the tip end of the nozzle head 31 of the spray nozzle 3 to the surface of the plate 41 (refer to the lower diagram of FIG. 1) is preferably 50 mm or more and 450 mm or less.

[0066] A faixa de pulverização 46 pode ou não incluir a posição intermediária 44 na superfície da placa 41. A distância L3 a partir da posição de extremidade superior 461 da faixa de pulverização 46 para a posição de contato 42 com o rolo superior 2a na superfície da placa 41 (se refere ao diagrama inferior da FIG. 1) é preferivelmente 0 mm ou mais e 200 mm ou menos. A água de resfriamento W pode ser pul- verizada de modo a entrar em contato com o rolo superior 2a, mas preferivelmente não entra em contato com o rolo superior. Por exem- plo, em um caso onde o diâmetro R do rolo 2 é 250 mm, o passo L1 entre os rolos 2 é 290 mm, e a distância L2 a partir da extremidade da ponta do cabeçote do bico 31 para a superfície da placa 41 é 80 mm, a distância L3 é preferivelmente aproximadamente 45 mm.[0066] The spray strip 46 may or may not include the intermediate position 44 on the plate surface 41. The distance L3 from the upper end position 461 of the spray strip 46 to the contact position 42 with the upper roller 2a in the The surface of the plate 41 (refer to the lower diagram of FIG. 1) is preferably 0 mm or more and 200 mm or less. The cooling water W can be sprayed so that it comes in contact with the upper roller 2a, but preferably does not come in contact with the upper roller. For example, in a case where the diameter R of the roll 2 is 250 mm, the pitch L1 between the rollers 2 is 290 mm, and the distance L2 from the tip end of the nozzle head 31 to the plate surface 41 is 80 mm, the distance L3 is preferably approximately 45 mm.

[0067] A posição de interseção da linha de eixo 310 do bico de pulverização 3 e da superfície da placa 41 pode ou nãos se sobrepor à posição intermediária 44.[0067] The intersecting position of the axis line 310 of the spray nozzle 3 and the surface of the plate 41 may or may not overlap the intermediate position 44.

[0068] Como mostrado na FIG. 2, as direções de inclinação do ei-[0068] As shown in FIG. 2, the direction of inclination of the

xo principal LA da faixa de pulverização 46 podem ser alternadamente diferentes a cada fileira da placa 4 na direção de largura ou podem ser iguais. As direções de inclinação podem ser simétricas com relação ao centro da placa 4 na direção de largura em uma única fileira. Ação de dispositivo de resfriamento secundário para fundição contínuaThe main LA of spray strip 46 may be alternately different for each row of plate 4 in the wide direction or may be the same. The inclination directions can be symmetrical with respect to the center of the plate 4 in the width direction in a single row. Secondary cooling device action for continuous casting

[0069] Em seguida, a ação do dispositivo de resfriamento secun- dário 1 para fundição contínua será descrita. Em um método de resfri- amento secundário para fundição contínua de acordo com a mesma modalidade, a placa é esfriada com um mecanismo de resfriamento como mostrado na FIG. 6. A FIG. 6 mostra um diagrama esquemático (A) de uma parte de um dispositivo de resfriamento secundário para fundição contínua, um gráfico (B) mostrando a relação entre a distân- cia de fundição e a densidade de água pulverizada e um gráfico (C) mostrando a relação entre a distância de fundição e a temperatura da superfície da placa. Daqui em diante, um caso onde o rolo superior 2a na FIG. 6(A) é o primeiro rolo 2 do dispositivo de resfriamento secun- dário 1 será descrito.[0069] Next, the action of the secondary cooling device 1 for continuous casting will be described. In a method of secondary cooling for continuous casting according to the same modality, the plate is cooled with a cooling mechanism as shown in FIG. 6. FIG. 6 shows a schematic diagram (A) of a part of a secondary cooling device for continuous casting, a graph (B) showing the relationship between the casting distance and the sprayed water density and a graph (C) showing the relationship between the casting distance and the surface temperature of the plate. Hereinafter, a case where the upper roller 2a in FIG. 6 (A) is the first roller 2 of the secondary cooling device 1 will be described.

[0070] No resfriamento da placa 4, quando uma certa posição pre- determinada na superfície da placa 41 se aproxima da posição de con- tato 42 com o rolo 2a, com o qual a posição predeterminada primeiro entra em contato, como indicado pela linha sólida na FIG. 6(C), a tem- peratura da superfície da placa 41 começa a diminuir devido ao conta- to com o rolo 2a e o resfriamento do rolo consequente, e diminui conti- nuamente até a certa posição predeterminada se mover para baixo uma distância predeterminada ou mais distante da posição de contato[0070] When cooling plate 4, when a certain predetermined position on the surface of plate 41 approaches contact position 42 with roller 2a, with which the predetermined position first comes into contact, as indicated by the line solid in FIG. 6 (C), the surface temperature of the plate 41 begins to decrease due to contact with the roller 2a and the consequent cooling of the roller, and decreases continuously until a certain predetermined position moves down a predetermined distance or further from the contact position

42.42.

[0071] Nesse momento, a margem de efeito após o resfriamento do rolo pelo rolo 2a, com o qual a certa posição predeterminada pri- meiro entra em contato (a diferença em temperatura imediatamente após o resfriamento do rolo entre a presente modalidade e a configu-[0071] At that moment, the margin of effect after cooling the roller by roller 2a, with which a certain predetermined position first comes into contact (the difference in temperature immediately after cooling the roller between the current mode and the setting -

ração convencional) ΔTr1 se torna 0o C.conventional ration) ΔTr1 becomes 0o C.

[0072] Depois disso, até que a certa posição predeterminada so- bre a superfície da placa 41 entre na faixa de pulverização 46, a tem- peratura da superfície da placa 41 aumenta devido ao primeiro rea- quecimento. Uma vez a certa posição predeterminada tendo entrado na faixa de pulverização 46, a temperatura da superfície da placa di- minui continuamente devido ao resfriamento por pulverização até que a certa posição predeterminada passe através da faixa de pulveriza- ção.[0072] After that, until a certain predetermined position on the surface of the plate 41 enters the spray range 46, the surface temperature of the plate 41 increases due to the first reheat. Once a certain predetermined position has entered spray range 46, the surface temperature of the plate continually decreases due to spray cooling until a certain predetermined position passes through the spray range.

[0073] Nesse momento, a faixa de pulverização 46 indicada pela linha sólida na FIG. 6(B) é deslocada acima da faixa de pulverização convencional 45 indicada pela linha interrompida na mesma figura quando vista a partir da linha de visão da FIG. 6 e se torna espessa na direção vertical (direção Z). Portanto, o primeiro período de reaqueci- mento indicado pela linha sólida na FIG. 6(C) se torna mais curto do que o primeiro período de reaquecimento na configuração convencio- nal indicada pela linha interrompida na mesma figura, e o resfriamento com pulverização começa antes do que a resfriamento com pulveriza- ção na configuração convencional. Isto é, é possível esfriar a superfí- cie da placa 41 antes da temperatura da superfície da placa ser signifi- cantemente aumentada por reaquecimento. Portanto, comparado com a configuração convencional, a quantidade de reaquecimento é dimi- nuída, a temperatura da superfície da placa 41 no início do resfriamen- to por pulverização se torna baixa e o coeficiente de transferência de calor durante o resfriamento por pulverização se torna grande. Como resultado, a eficiência de resfriamento E1 se torna maior do que a efi- ciência de resfriamento E9 da configuração convencional, e a superfí- cie da placa 41 é esfriada para uma temperatura menor pelo resfria- mento com pulverização. Ainda, uma vez que o eixo de pulverização de água de resfriamento J1 é inclinado obliquamente para cima, e a quantidade da água de resfriamento pulverizada obliquamente para cima é aumentada, é possível diminuir mais a quantidade de reaque- cimento no primeiro período de reaquecimento e aumentar mais o coe- ficiente de transferência de calor durante o resfriamento com pulveri- zação.[0073] At that time, the spray range 46 indicated by the solid line in FIG. 6 (B) is displaced above the conventional spray range 45 indicated by the interrupted line in the same figure when viewed from the line of sight of FIG. 6 and becomes thick in the vertical direction (Z direction). Therefore, the first reheat period indicated by the solid line in FIG. 6 (C) becomes shorter than the first reheat period in the conventional configuration indicated by the interrupted line in the same figure, and spray cooling begins earlier than spray cooling in the conventional configuration. That is, it is possible to cool the surface of the plate 41 before the temperature of the plate surface is significantly increased by reheating. Therefore, compared to the conventional configuration, the amount of reheat is decreased, the surface temperature of the plate 41 at the beginning of the spray cooling becomes low and the heat transfer coefficient during the spray cooling becomes large. . As a result, the cooling efficiency E1 becomes greater than the cooling efficiency E9 of the conventional configuration, and the surface of the plate 41 is cooled to a lower temperature by spray cooling. In addition, since the cooling water spray axis J1 is tilted upwards and the amount of cooling water sprayed upwards is increased, it is possible to further decrease the amount of reheat in the first reheat period and further increase the heat transfer coefficient during spray cooling.

[0074] Ainda, uma vez a posição predeterminada sobre a superfí- cie da placa 41 tendo passado através da faixa de pulverização 46, a temperatura da superfície da placa 41 aumenta devido ao segundo reaquecimento. No entanto, uma vez que a temperatura no início do segundo reaquecimento é menor do que a temperatura na configura- ção convencional, a temperatura no início do resfriamento pelo rolo 2b, com o qual a segunda posição predeterminada entra em contato, tam- bém se torna baixa, e a margem de efeito após o resfriamento do rolo pelo rolo 2b ΔTr2 se torna maior do que 0o C. Depois disso, o ciclo do primeiro reaquecimento, do resfriamento com pulverização, do segun- do reaquecimento e do resfriamento com rolo é repetido, de maneira que a temperatura da placa 4 diminui gradualmente, e a placa é esfri- ada.[0074] Also, once the predetermined position on the surface of the plate 41 having passed through the spray strip 46, the surface temperature of the plate 41 increases due to the second reheating. However, since the temperature at the beginning of the second reheat is lower than the temperature in the conventional configuration, the temperature at the beginning of the cooling by the roller 2b, with which the second predetermined position comes into contact, also becomes low, and the margin of effect after cooling the roller by roller 2b ΔTr2 becomes greater than 0oC. After that, the cycle of the first reheat, spray cooling, second reheat and roller cooling is repeated, so that the temperature of the plate 4 gradually decreases, and the plate is cooled.

[0075] Nesse processo de resfriamento, uma vez que a margem de efeito após o resfriamento do rolo aumenta gradualmente conforme a placa é deslocada a jusante na direção de fundição, o tempo de res- friamento da placa é encurtado comparado com o tempo de resfria- mento na configuração convencional. Efeitos da presente modalidade[0075] In this cooling process, since the margin of effect after cooling the roller gradually increases as the plate is moved downstream in the casting direction, the plate cooling time is shortened compared to the cooling time - in the conventional configuration. Effects of the present modality

[0076] Com a presente modalidade, efeitos como descrito abaixo são obtidos.[0076] With the present modality, effects as described below are obtained.

[0077] Uma vez que o centro da faixa de pulverização 46 é posici- onado acima da posição intermediária 44, e o eixo de pulverização de água de resfriamento J1 é inclinado obliquamente para cima com rela- ção à linha perpendicular à superfície da placa 41, é possível trazer o ponto de pulverização da água de resfriamento W próximo da posição de contato 42 entre o rolo 2a que está presente acima do bico de pul- verização 3 e a superfície da placa 41. Como resultado, é possível res- friar a superfície da placa 41, que passa através da mesma posição de contato 42 e se move para baixo, antes da temperatura da superfície da placa ser significantemente aumentada devido ao reaquecimento. Portanto, é possível melhorar o efeito de resfriamento sobre a placa 4 comparado com o efeito de resfriamento na técnica relacionada e me- lhorar a produtividade. Ainda, uma vez que o efeito de resfriamento sobre a placa 4 pode ser aumentado sem prover uma instalação nova, o custo não aumenta.[0077] Since the center of the spray strip 46 is positioned above the intermediate position 44, and the cooling water spray axis J1 is tilted obliquely upwards with respect to the line perpendicular to the plate surface 41 , it is possible to bring the cooling water spray point W close to the contact position 42 between the roller 2a which is present above the spray nozzle 3 and the surface of the plate 41. As a result, it is possible to cool the the plate surface 41, which passes through the same contact position 42 and moves downwards, before the temperature of the plate surface is significantly increased due to reheating. Therefore, it is possible to improve the cooling effect on plate 4 compared to the cooling effect in the related technique and to improve productivity. In addition, since the cooling effect on plate 4 can be increased without providing a new installation, the cost does not increase.

[0078] Portanto, com o dispositivo de resfriamento secundário e o método de resfriamento secundário para fundição contínua da presen- te modalidade, é possível melhorar a produtividade sem causar um aumento em custos. Exemplo de Modificação[0078] Therefore, with the secondary cooling device and the secondary cooling method for continuous casting of the present modality, it is possible to improve productivity without causing an increase in costs. Modification Example

[0079] A presente invenção não é limitada à modalidade descrita acima, e uma variedade de melhorias e mudanças de projeto é permi- tida dentro do escopo da presente invenção. Ainda, ordem, estrutura ou similar específica no momento da realização da presente invenção pode ser modificada para outras estruturas ou similar contanto que o objetivo da presente invenção possa ser atingido.[0079] The present invention is not limited to the modality described above, and a variety of improvements and design changes are permitted within the scope of the present invention. In addition, specific order, structure or the like at the time of carrying out the present invention can be modified to other structures or the like as long as the objective of the present invention can be achieved.

[0080] Por exemplo, o bico de pulverização 3 em que o eixo de pulverização de água de resfriamento J1 não é inclinado com relação à direção de eixo principal da faixa de pulverização 46 pode ser usado. Neste caso, a porção de extremidade da ponta do bico de pulverização 3 é disposta para estar próxima da superfície da placa 41 e acima comparado com a posição da porção de extremidade da ponta na FIG. 6(A), dessa maneira, como indicado pela linha tracejada com dois pon- tos no diagrama inferior da FIG. 2, a posição de interseção da linha de eixo 310 do cabeçote do bico 31 e da superfície da placa 41 coincide com o centro 460 da faixa de pulverização 46. Ainda, o eixo principal da faixa de pulverização 46 pode ser girado ao redor da linha de eixo 310, que é uma linha perpendicular à superfície da placa 41 a partir do bico de pulverização 3, e o centro 460 da faixa de pulverização 46 po- de ser posicionado acima da posição intermediária 44.[0080] For example, the spray nozzle 3 in which the cooling water spray axis J1 is not inclined with respect to the main axis direction of the spray strip 46 can be used. In this case, the tip end portion of the spray nozzle 3 is arranged to be close to the surface of the plate 41 and above compared to the position of the tip end portion in FIG. 6 (A), in this way, as indicated by the dashed line with two points in the lower diagram of FIG. 2, the intersecting position of the axis line 310 of the nozzle head 31 and the surface of the plate 41 coincides with the center 460 of the spray strip 46. Furthermore, the main axis of the spray strip 46 can be rotated around the line axis 310, which is a line perpendicular to the surface of the plate 41 from the spray nozzle 3, and the center 460 of the spray strip 46 can be positioned above the intermediate position 44.

[0081] Mesmo com tal configuração, comparado com a configura- ção convencional, é possível mudar a faixa de pulverização 46 da água de resfriamento W para cima e fazer a faixa de pulverização es- pessa na direção vertical (direção Z), e é possível melhorar a produti- vidade sem causar um aumento em custos.[0081] Even with such a configuration, compared to the conventional configuration, it is possible to change the spray range 46 of the cooling water W upwards and make the spray strip thick in the vertical direction (Z direction), and it is possible to improve productivity without causing an increase in costs.

[0082] Como o bico de pulverização 3a, um bico de um fluido pode ser usado. Exemplo[0082] As the spray nozzle 3a, a fluid nozzle can be used. Example

[0083] Em seguida, a presente invenção será descrita em mais detalhes usando um exemplo, mas a presente invenção não é limitada a esse exemplo. Simulação para verificação do efeito da presente invenção será descri- ta.[0083] In the following, the present invention will be described in more detail using an example, but the present invention is not limited to that example. Simulation to verify the effect of the present invention will be described.

[0084] Parâmetros comuns ao exemplo e um exemplo comparativo foram determinados como descrito abaixo. Diâmetro R do rolo: 150 mm ou mais e 360 mm ou menos Passo L1 entre os rolos: 190 mm ou mais e 430 mm ou menos Distância L2 a partir da extremidade da ponta do bico de pulverização para a superfície da placa: 80mm ou mais e 430 mm ou menos Distância L3 a partir da posição de extremidade superior de faixa de pulverização para posição de contato com rolo superior sobre a super- fície da placa: Mais de 0 mm e (L1/2) mm ou menos Quantidade de água pulverizada: 8 L/min ou mais e 80 L/min ou me- nos por bico[0084] Parameters common to the example and a comparative example were determined as described below. Roll diameter R: 150 mm or more and 360 mm or less L1 pitch between the rollers: 190 mm or more and 430 mm or less L2 distance from the tip of the spray tip to the plate surface: 80 mm or more e 430 mm or less L3 distance from the upper end position of the spray strip to the upper roller contact position on the plate surface: More than 0 mm and (L1 / 2) mm or less Amount of water sprayed : 8 L / min or more and 80 L / min or less per nozzle

Número de bicos em direção de largura entre rolos: 1 a 16 Velocidade de fundição: 2,0 m/min Quantidade de carbono em aço fundido: 0,04% Largura da placa: 1500 mm Espessura da placa: 250 mmNumber of nozzles in width direction between rollers: 1 to 16 Casting speed: 2.0 m / min Amount of carbon in cast steel: 0.04% Plate width: 1500 mm Plate thickness: 250 mm

[0085] Ainda, o estado de disposição dos rolos 2 e do bico de pul- verização 3 no exemplo foi estabelecido como mostrado na FIG. 2, e o estado de disposição dos rolos 2 e do bico de pulverização 9 no exemplo comparativo foi determinado como mostrado na FIG. 7. "Ân- gulo de inclinação α1 de eixo de pulverização de água de resfriamento J1 em direção do eixo principal da faixa de pulverização 46", "ângulo do lado do ângulo estreito α2 de água de resfriamento W com relação à linha do eixo 310", "ângulo do lado do ângulo largo α3 de água de resfriamento W com relação à linha do eixo 310", "ângulo de rotação β de bico de pulverização 3 ou 9 (faixa de pulverização 46) girado para cima ao redor da linha de eixo 310" e "distância M a partir da posição intermediária 44 de par de rolos 2 para o centro 460 da faixa de pulve- rização 46 na direção vertical" no exemplo e exemplo comparativo são mostrados na Tabela 1 abaixo.[0085] Furthermore, the state of disposition of the rollers 2 and the spray nozzle 3 in the example was established as shown in FIG. 2, and the state of disposition of the rollers 2 and the spray nozzle 9 in the comparative example was determined as shown in FIG. 7. "Cooling water spray axis α1 tilt angle α1 towards the main axis of spray range 46", "Cooling water angle α2 narrow angle side with respect to axis line 310 "," angle of the cooling water α wide angle angle α3 with respect to axis line 310 "," angle of rotation β of spray nozzle 3 or 9 (spray strip 46) rotated upwards around the spray line axis 310 "and" distance M from intermediate position 44 of roller pair 2 to center 460 of the spray strip 46 in the vertical direction "in the example and comparative example are shown in Table 1 below.

[0086] No exemplo comparativo, o eixo de pulverização da água de resfriamento J1 não foi inclinado com relação à direção do eixo principal da faixa de pulverização 46, e o bico de pulverização 9 para o qual a posição de interseção da linha do eixo 910 de um cabeçote de bico 91 e da superfície da placa 41 coincidiu com o centro 460 da faixa de pulverização 46 foi usado. Com relação ao ângulo propagação na direção do eixo principal da água de resfriamento W pulverizada a par- tir do bico de pulverização 9, uma vez que os ângulos em ambos os lados da linha do eixo 910 na direção do eixo principal (ambos lados direito e esquerdo) eram iguais um ao outro, um ângulo obtido combi- nando os ângulos em ambos os lados é mostrado na Tabela 1.[0086] In the comparative example, the cooling water spray axis J1 was not tilted with respect to the direction of the main axis of the spray strip 46, and the spray tip 9 for which the intersection position of the axis line 910 of a nozzle head 91 and the plate surface 41 coincided with the center 460 of the spray strip 46 was used. Regarding the propagation angle in the direction of the main axis of the cooling water W sprayed from the spray nozzle 9, since the angles on both sides of the axis line 910 in the direction of the main axis (both right and left) were equal to each other, an angle obtained by combining the angles on both sides is shown in Table 1.

Tabela 1 Exemplo Exemplo Comparativo Ângulo de inclinação α1 de eixo de pulve- 30° a 40° 0° rização de água de resfriamento J1 Ângulo do lado de ângulo estreito α2 de 5° a 25° água de resfriamento W 90° a 110° Ângulo do lado de ângulo largo α3 de 75° a 95° água de resfriamento W Ângulo de rotação β de faixa de pulveriza- 5° a 15° 0° ção 46 Distância M a partir da posição intermedi- ária 44 para o centro 460 da faixa de pul- 5 a 15 mm 0 mm verização 46Table 1 Example Comparative Example Angle of inclination α1 of spray axis- 30 ° to 40 ° 0 ° rization of cooling water J1 Angle of the narrow angle side α2 of 5 ° to 25 ° cooling water W 90 ° to 110 ° Angle on the wide angle side α3 from 75 ° to 95 ° cooling water W Rotation angle β of spray range- 5 ° to 15 ° 0 ° tion 46 Distance M from intermediate position 44 to center 460 of the range pul- 5 to 15 mm 0 mm check 46

[0087] Ainda, simulação de resfriamento secundário para fundição contínua foi realizada. A FIG. 8 é um exemplo dos resultados mostran- do as mudanças de temperatura das superfícies da placa na faixa nu- mérica mostrada na Tabela 1.[0087] Still, secondary cooling simulation for continuous casting was performed. FIG. 8 is an example of the results showing the temperature changes of the plate surfaces in the numerical range shown in Table 1.

[0088] Como mostrado na FIG. 8, a margem de efeito após resfri- amento do rolo devido ao contato com o primeiro rolo (a diferença em temperatura imediatamente após resfriamento do rolo entre o exemplo e o exemplo comparativo) ΔTr1 foi 0o C, mas o primeiro período de preaquecimento após o resfriamento do rolo se tornou mais curto no exemplo indicado pela linha sólida do que no exemplo comparativo indicado pela linha interrompida, e a quantidade de reaquecimento no exemplo pôde ser diminuída mais do que a quantidade de reaqueci- mento no exemplo comparativo em 7º C (indicado como "ΔTa" na FIG. 8).[0088] As shown in FIG. 8, the margin of effect after cooling the roll due to contact with the first roll (the difference in temperature immediately after cooling the roll between the example and the comparative example) ΔTr1 was 0o C, but the first preheating period after the Roll cooling has become shorter in the example indicated by the solid line than in the comparative example indicated by the interrupted line, and the amount of reheat in the example could be decreased more than the amount of reheat in the comparative example by 7 ° C (indicated as "ΔTa" in FIG. 8).

[0089] Ainda, a queda de temperatura ΔTsc devido a resfriamento com pulverização no exemplo comparativo foi 150º C, a queda de temperatura ΔTsp no exemplo foi 176º C e a margem de efeito imedia- tamente após o resfriamento com pulverização (a diferença em tempe-[0089] Also, the ΔTsc temperature drop due to spray cooling in the comparative example was 150º C, the ΔTsp temperature drop in the example was 176º C and the effect margin immediately after spray cooling (the difference in time) -

raturas imediatamente após o resfriamento com pulverização entre o exemplo e o exemplo comparativo) ΔTb1 foi 33º C.ratures immediately after spray cooling between the example and the comparative example) ΔTb1 was 33º C.

[0090] Ainda, as margens de efeito após resfriamento do rolo de- vido ao contato com segundo e terceiro rolos ΔTr2 e ΔTr3 foram 14º C e 25º C, e então as margens de efeito após resfriamento do rolo au- mentaram gradualmente conforme as placas eram movidas a jusante na direção de fundição. Ainda, as margens de efeito imediatamente segundo e terceiro resfriamento com pulverização ΔTb2 e ΔTb3 foram 49º C e 59º C, e então as margens de efeito imediatamente após o resfriamento com pulverização aumentaram gradualmente conforme a placa era movida a jusante na direção de fundição.[0090] Still, the effect margins after cooling the roll due to contact with second and third rolls ΔTr2 and ΔTr3 were 14º C and 25º C, and then the effect margins after cooling the roller gradually increased according to the plates were moved downstream in the direction of casting. In addition, the effect margins immediately second and third spray cooling ΔTb2 and ΔTb3 were 49º C and 59º C, and then the effect margins immediately after spray cooling increased gradually as the plate was moved downstream in the casting direction.

[0091] Como resultado, foi confirmado que, no exemplo, o tempo de resfriamento da placa foi reduzido em 0,3 min comparado com o tempo de resfriamento no exemplo comparativo. Aplicabilidade Industrial[0091] As a result, it was confirmed that, in the example, the cooling time of the plate was reduced by 0.3 min compared to the cooling time in the comparative example. Industrial Applicability

[0092] De acordo com a presente invenção, é possível prover um dispositivo de resfriamento secundário e um método de resfriamento secundário para fundição contínua que melhoram a produtividade sem causar um aumento em custos. Portanto, a presente invenção é signi- ficantemente industrialmente aplicável. Breve Descrição dos Símbolos de Referência 1 Dispositivo de resfriamento secundário 2, 2A, 2b Rolo 3 Bicos de pulverização 4 Placa 41 Superfície da placa 42, 43 Posição de contato 44 Posição intermediária 46 Faixa de pulverização 460 Centro[0092] According to the present invention, it is possible to provide a secondary cooling device and a secondary cooling method for continuous casting which improve productivity without causing an increase in costs. Therefore, the present invention is significantly industrially applicable. Brief Description of the Reference Symbols 1 Secondary cooling device 2, 2A, 2b Roller 3 Spray nozzles 4 Plate 41 Plate surface 42, 43 Contact position 44 Intermediate position 46 Spray range 460 Center

J1 Eixo de pulverização de água de resfriamento W Água de resfriamentoJ1 Cooling water spray axis W Cooling water

Claims

1. Secondary cooling device for continuous casting which is configured to cool a plate, which is sent in a casting direction, by spraying cooling water to a plate surface, characterized by the fact that it comprises a plurality of rollers arranged side by side in a vertical direction along the casting direction; and a spray nozzle configured to spray cooling water onto the plate surface from among the plurality of rollers, the spray nozzle being provided such that a cooling water spray shaft from the spray nozzle. spraying is tilted with respect to a main axis direction of a cooling water spray strip on the surface of the plate, a main axis of the spray strip is rotated up around an axis line which is a line perpendicular to the surface of the plate from the spray nozzle, and a center of the spray strip is positioned above an intermediate position between a contact position between the roller that is present above the spray nozzle and the surface of the plate and a contact position between the roller that is present below the spray nozzle and the surface of the plate.

2. Secondary cooling device for continuous casting, according to claim 1, characterized by the fact that the spray nozzle is provided so that the cooling water spray axis is inclined at 30º to 40º with respect to the direction of the main axis of the pulp range

verification of cooling water on the surface of the plate, and the main axis of the spray strip rotated 5º to 15º upwards around the axis line which is the line perpendicular to the surface of the plate from the spray nozzle .

3. Secondary cooling method for continuous casting, characterized by the fact that it comprises: a step of cooling a plate by spraying cooling water on the surface of a plate from a spray nozzle disposed between a plurality of rollers arranged side by side in a vertical direction along a casting direction, in which a spray water cooling axis of the spray nozzle is inclined with respect to a direction of the main axis of a spray water spray strip. cooling over the plate surface, a main axis of the spray strip is rotated upward around an axis line which is a line perpendicular to the surface of the plate from the spray nozzle, and a center of the strip spraying position is positioned above an intermediate position between a contact position between the roller that is present above the spray nozzle and the surface of the plate and a contact position between the roller that is present below the spray nozzle and the surface of the plate.