BR112019021450B1

BR112019021450B1 - METHOD TO PRODUCE SINTERED ORE

Info

Publication number: BR112019021450B1
Application number: BR112019021450-0A
Authority: BR
Inventors: Toshiyuki Hirosawa; Kenta Takehara; Tetsuya Yamamoto
Original assignee: Jfe Steel Corporation
Priority date: 2017-04-17
Filing date: 2018-04-16
Publication date: 2023-03-21
Also published as: JP6458916B1; CN110546284A; KR20190129101A; BR112019021450A2; TWI689598B; TW201842197A; JPWO2018194014A1; CN110546284B; KR102394730B1; WO2018194014A1

Abstract

Trata-se de um método para produzir um minério sinterizado com capacidade para melhorar o rendimento de um minério sinterizado na parte superior da camada de carregamento aumentando-se a proporção de um material coagulante na camada superior de um pálete sem introduzir qualquer novo equipamento para estender assim um período para reter a parte superior da camada de carregamento em uma condição de alta temperatura. Ele compreende a sinterização de uma matéria-prima granulada a ser sinterizada em uma máquina de sinterização, em que: a matéria- prima a ser sinterizada contém uma matéria-prima que contém ferro que inclui 5% em massa ou mais, em relação à massa total da matéria-prima a ser sinterizada, de um minério de ferro em pó que tem um tamanho de partícula de 10 óm ou menos, 3% a 7% em massa, em relação à massa total da matéria- prima a ser sinterizada, de um material coagulante que inclui 50% em massa ou mais de um pó de coque que tem um tamanho de partícula de 1 mm ou menos, e uma matéria-prima que contém CaO; a matéria-prima que contém ferro é agitada antes da granulação da matéria-prima a ser sinterizada; e a parte ou o (...).This is a method of producing a sintered ore capable of improving the yield of a sintered ore in the upper part of the loading layer by increasing the proportion of a coagulant material in the upper layer of a pallet without introducing any new equipment for extending thus a period to retain the upper part of the loading layer in a high temperature condition. It comprises sintering a granulated feedstock to be sintered in a sintering machine, wherein: the feedstock to be sintered contains a feedstock that contains iron that includes 5% by mass or more by mass total of the raw material to be sintered, of a powdered iron ore having a particle size of 10 µm or less, 3% to 7% by mass, relative to the total mass of the raw material to be sintered, of a coagulant material that includes 50% by mass or more of a coke powder that has a particle size of 1 mm or less, and a raw material that contains CaO; the raw material containing iron is agitated before the granulation of the raw material to be sintered; and the part or the (...).

Description

FIELD OF TECHNIQUE

[0001] A presente invenção refere-se a um método de produção de minério sinterizado para produzir minério sinterizado sinterizando-se uma matéria-prima sinterizada granulada em uma máquina de sinterização.[0001] The present invention relates to a sintered ore production method for producing sintered ore by sintering a granulated sintered raw material in a sintering machine.

TECHNICAL BACKGROUND

[0002] O minério sinterizado é produzido pela mistura de pós de minério de ferro de diferentes marcas com quantidades apropriadas de matérias-primas auxiliares, como calcário, pedra de sílica e serpentina, matérias-primas diversas, como poeira, escama e minério de retorno, e um agente de ligação, como o pó de coque preparar uma matéria-prima sinterizada, adicionando-se água à matéria-prima sinterizada, misturando-se e granulando-se a matéria-prima sinterizada resultante e sinterizando-se a matéria-prima granulada obtida em uma máquina de sinterização. A matéria-prima sinterizada se aglomera na presença de umidade durante a granulação para formar quase-partículas. A matéria- prima granulada formada nas quase-partículas é útil para obter boa permeabilidade do ar em uma camada de carregamento carregada em um pálete de uma máquina de sinterização, e o uso da matéria-prima granulada formada nas quase-partículas permite que a reação de sinterização prossiga suavemente.[0002] Sintered ore is produced by mixing iron ore powders of different brands with appropriate amounts of auxiliary raw materials such as limestone, silica stone and serpentine, various raw materials such as dust, scale and return ore , and a binding agent such as coke powder preparing a sinter feedstock by adding water to the sinter feedstock, mixing and granulating the resulting sinter feedstock, and sintering the feedstock grain obtained in a sintering machine. The sintered raw material agglomerates in the presence of moisture during granulation to form quasi-particle. The granulated raw material formed in the quasi-particulates is useful to obtain good air permeability in a loading layer loaded onto a pallet of a sintering machine, and the use of the granulated raw material formed in the quasi-particulates allows the reaction to sintering process proceeds smoothly.

[0003] A Figura 1 mostra ilustrações da distribuição do rendimento de minério sinterizado. A Figura 1(a) mostra os padrões de calor nas porções superior, intermediária e inferior da camada de carregamento, e a Figura 1(b) é uma vista esquemática em corte transversal, mostrando a distribuição do rendimento em um bolo sinterizado. Os valores numéricos em molduras retangulares na Figura 1(b) representam os rendimentos nas camadas correspondentes no bolo sinterizado.[0003] Figure 1 shows illustrations of the yield distribution of sintered ore. Figure 1(a) shows the heat patterns in the upper, middle, and lower portions of the loading layer, and Figure 1(b) is a schematic cross-sectional view showing the yield distribution in a sintered cake. The numerical values in rectangular frames in Figure 1(b) represent the yields in the corresponding layers in the sintered cake.

[0004] Conforme mostrado na Figura 1(a), é menos provável que a temperatura da porção de camada superior de carregamento aumente do que a temperatura da porção de camada inferior de carregamento e o tempo de espera em uma faixa de temperatura que excede 1.200 °C na porção de camada superior é mais curto. Conforme descrito acima, na porção de camada superior da camada de carregamento, o tempo de retenção a alta temperatura é curto e uma reação de fusão por combustão (reação de sinterização) é insuficiente, de modo que a resistência do bolo sinterizado seja baixa. A baixa resistência do bolo sinterizado causa um baixo rendimento do minério sinterizado na porção de camada superior da camada de carregamento, conforme mostrado na Figura 1(b), e isso causa uma baixa produtividade do minério sinterizado.[0004] As shown in Figure 1(a), the temperature of the upper loading layer portion is less likely to increase than the temperature of the lower loading layer portion and the holding time in a temperature range that exceeds 1,200 °C in the upper layer portion is shorter. As described above, in the upper layer portion of the loading layer, the high temperature retention time is short and a combustion melting reaction (sintering reaction) is insufficient, so that the strength of the sintered cake is low. The low strength of the sintered cake causes a low yield of the sintered ore in the upper layer portion of the loading layer, as shown in Figure 1(b), and this causes a low productivity of the sintered ore.

[0005] No que refere-se ao baixo rendimento do minério sinterizado na porção de camada superior de camada de carregamento, a Literatura de Patente 1 revela que o uso de combustível gasoso com uma taxa de combustão mais rápida que a coquefação pode melhorar o rendimento do minério sinterizado na porção de camada superior da camada de carregamento. Na Literatura de Patente 1, o combustível gasoso é usado, e isso pode aumentar a temperatura da porção de camada superior de carregamento em pouco tempo. Portanto, a resistibilidade do minério sinterizado aumenta não apenas na porção de camada superior da camada de carregamento, na qual a resistibilidade a frio do minério sinterizado tende a diminuir devido ao calor insuficiente, mas também em uma área ampla, que inclui a porção de camada intermediária da camada de carregamento, para que o rendimento do minério sinterizado seja melhorado.[0005] With regard to the low yield of the sintered ore in the upper layer portion of the loading layer, Patent Literature 1 reveals that the use of gaseous fuel with a faster combustion rate than coking can improve the yield of the sintered ore in the upper layer portion of the loading layer. In Patent Literature 1, gaseous fuel is used, and this can increase the temperature of the top loading layer portion in a short time. Therefore, the resistivity of the sintered ore increases not only in the upper layer portion of the loading layer, where the cold resistivity of the sintered ore tends to decrease due to insufficient heat, but also over a wide area, which includes the layer portion middle of the loading layer, so that the yield of the sintered ore is improved.

[0006] A Literatura de Não Patente 1 descreve uma técnica para carregar um material de carbono em uma porção de camada superior de um pálete com uso de um aparelho com capacidade para carregar pó de coque na porção de camada superior no pálete. A Literatura de Não Patente 1 revela que, carregando-se o material de carbono em uma quantidade de 0,2% na porção de camada superior no pálete, a temperatura máxima da porção de camada superior da camada de carregamento pode ser aumentada e o tempo de retenção em alta temperatura em a porção de camada superior pode ser aumentada. LISTA DE CITAÇÃO[0006] Non-patent Literature 1 describes a technique for loading a carbon material into an upper layer portion of a pallet using an apparatus capable of loading coke powder into the upper layer portion of the pallet. Non-patent Literature 1 discloses that by loading the carbon material in an amount of 0.2% into the top layer portion on the pallet, the maximum temperature of the top layer portion of the loading layer can be increased and the time high temperature retention in the top layer portion can be increased. CITATION LIST

PATENT LITERATURE

[0007] PTL 1: Publicação Internacional número WO2007/052776[0007] PTL 1: International Publication number WO2007/052776

NON-PATENT LITERATURE

[0008] NPL 1: Ishiwaki e cinco outros, "Operation Results of Coke Upper Charging Method at Kakogawa Sintering Plant", CAMP-ISIJ, volume 14 (2001)-956[0008] NPL 1: Ishiwaki and five others, "Operation Results of Coke Upper Charging Method at Kakogawa Sintering Plant", CAMP-ISIJ, volume 14 (2001)-956

SUMMARY OF THE INVENTION TECHNIQUE PROBLEM

[0009] Para implementar a técnica revelada na Literatura de Patente 1, é necessário preparar o combustível gasoso além do agente de ligação e proporcionar uma instalação para soprar o combustível gasoso na porção superior da máquina de sinterização. Portanto, é necessário um investimento adicional, e o custo do combustível também ocorre, para que o custo de produção do minério sinterizado aumente. Para implementar a técnica revelada na Literatura de Não Patente 1, é necessário usar um aparelho para carregar o material de carbono na porção de camada superior no pálete, para que seja necessário um investimento adicional.[0009] To implement the technique disclosed in Patent Literature 1, it is necessary to prepare the gaseous fuel in addition to the binding agent and provide a facility for blowing the gaseous fuel in the upper portion of the sintering machine. Therefore, additional investment is required, and the cost of fuel also occurs, so that the production cost of sintered ore increases. To implement the technique disclosed in Non-Patent Literature 1, it is necessary to use an apparatus to load the carbon material in the upper layer portion on the pallet, so additional investment is required.

[0010] A presente invenção foi produzida em vista dos problemas nas técnicas convencionais, e um objetivo é fornecer um método de produção de minério sinterizado no qual a razão do agente de ligação carregado na porção de camada superior de carga seja aumentada sem a introdução de uma nova instalação para aumentar, assim, o tempo de retenção a alta temperatura na porção de camada superior da camada de carregamento, pelo que o rendimento do minério sinterizado na porção de camada superior da camada de carregamento pode ser melhorado.[0010] The present invention was produced in view of the problems in the conventional techniques, and an object is to provide a method of producing sintered ore in which the ratio of the binding agent loaded in the upper layer portion of the filler is increased without the introduction of a new plant for thereby increasing the high temperature retention time in the upper layer portion of the loading layer, whereby the yield of sintered ore in the upper layer portion of the loading layer can be improved.

SOLUTION TO THE PROBLEM

[0011] Os recursos da presente invenção que resolvem os problemas anteriores são os seguintes.[0011] The features of the present invention that solve the above problems are as follows.

[0012] (1) Um método para produzir minério sinterizado, o método inclui sinterizar uma matéria-prima sinterizada granulada em uma máquina de sinterização, em que a matéria-prima sinterizada contém: uma matéria-prima que porta ferro que contém pó de minério de ferro com um tamanho de grão de 10 μm ou menos, em quantidade de 5% em massa ou mais com base na massa da matéria-prima sinterizada; um agente de ligação em uma quantidade a partir de 3% em massa a 7% em massa inclusive com base na massa da matéria-prima sinterizada, o agente de ligação que contém 50% em massa ou mais de pó de coque com um tamanho de grão de 1 mm ou menos; e uma matéria-prima que porta CaO, em que pelo menos a matéria-prima que porta ferro é agitada antes da granulação da matéria-prima sinterizada e em que, dentro de um período total de granulação da matéria-prima sinterizada que se estende de 0 a 100%, parte ou todo o agente de ligação é misturado e granulado em um período de granulação que se estende de 50 a 95% no período total de granulação.[0012] (1) A method of producing sintered ore, the method includes sintering a granulated sintered raw material in a sintering machine, wherein the sintered raw material contains: an iron-bearing raw material that contains ore powder of iron with a grain size of 10 μm or less, in an amount of 5% by mass or more based on the mass of the sintered raw material; a binding agent in an amount from 3% by mass to 7% by mass inclusively based on the mass of the sintered raw material, the binding agent containing 50% by mass or more of coke powder with a size of grain of 1 mm or less; and a CaO-bearing feedstock, wherein at least the iron-bearing feedstock is agitated prior to granulation of the sintered feedstock and wherein, within a total period of granulation of the sintered feedstock extending from 0 to 100%, part or all of the binding agent is mixed and granulated in a granulation period extending from 50 to 95% of the total granulation period.

[0013] (2) O método para produzir minério sinterizado de acordo com (1), em que parte do agente de ligação é misturada no período de granulação que se estende de 50 a 95% e em que o tamanho de grão da matéria-prima sinterizada é medido após a granulação, e, quando o tamanho de grão é menor que um tamanho de grão predeterminado, a quantidade do agente de ligação misturada no período de granulação que se estende de 50 a 95% é aumentada.[0013] (2) The method for producing sintered ore according to (1), in which part of the binding agent is mixed in the granulation period extending from 50 to 95% and in which the grain size of the material sintered raw material is measured after granulation, and when the grain size is smaller than a predetermined grain size, the amount of the binding agent mixed in the granulation period extending from 50 to 95% is increased.

ADVANTAGEOUS EFFECTS OF THE INVENTION

[0014] Ao implementar o método de produção de minério sinterizado da presente invenção, a razão do agente de ligação carregado na porção de camada superior da camada de carregamento pode ser aumentada sem a introdução de uma nova instalação. Portanto, o tempo de retenção a alta temperatura na porção de camada superior da camada de carregamento aumenta e a resistibilidade do bolo sinterizado aumenta, de modo que uma melhoria no rendimento do minério sinterizado na porção de camada superior da camada de carregamento pode ser alcançado.[0014] By implementing the sintered ore production method of the present invention, the ratio of the binding agent loaded in the upper layer portion of the loading layer can be increased without introducing a new plant. Therefore, the high temperature retention time in the upper layer portion of the loading layer increases and the resistivity of the sintered cake increases, so that an improvement in the yield of the sintered ore in the upper layer portion of the loading layer can be achieved.

BRIEF DESCRIPTION OF THE DRAWINGS

[0015] A Figura 1 mostra ilustrações da distribuição do rendimento de minério sinterizado.[0015] Figure 1 shows illustrations of the yield distribution of sintered ore.

[0016] A Figura 2 é um diagrama esquemático que mostra um exemplo de um aparelho de produção de minério sinterizado que pode implementar um método de produção de minério sinterizado de acordo com uma modalidade.[0016] Figure 2 is a schematic diagram showing an example of a sintered ore production apparatus that can implement a sintered ore production method according to an embodiment.

[0017] A Figura 3 mostra ilustrações de um modelo usado para um método de elemento discreto (DEM).[0017] Figure 3 shows illustrations of a model used for a discrete element method (DEM).

[0018] A Figura 4 é uma ilustração que mostra o estado de carregamento em um pálete que é simulado com uso do método do elemento discreto (DEM).[0018] Figure 4 is an illustration showing the state of loading on a pallet that is simulated using the discrete element method (DEM).

[0019] A Figura 5 mostra gráficos que mostram os diâmetros de quase-partículas em diferentes camadas de um pálete e as razões de um agente de ligação presentes nessas camadas, sendo que os diâmetros e as razões determinados a partir dos resultados da simulação com uso do método do elemento discreto (DEM).[0019] Figure 5 shows graphs showing the diameters of quasi-particles in different layers of a pallet and the ratios of a binding agent present in these layers, with the diameters and ratios determined from the simulation results using of the discrete element method (DEM).

[0020] A Figura 6 mostra gráficos que mostram os resultados de um experimento de carregamento no pálete de uma máquina de sinterização.[0020] Figure 6 shows graphs that show the results of a loading experiment on the pallet of a sintering machine.

[0021] A Figura 7 é um gráfico que mostra a relação entre o diâmetro médio harmônico de partícula de quase-partículas formadas em um teste de granulação e o JPU de uma camada de carregamento formada a partir das quase-partículas.[0021] Figure 7 is a graph showing the relationship between the harmonic mean particle diameter of quasi-particles formed in a granulation test and the JPU of a loading layer formed from the quasi-particles.

DESCRIPTION OF MODALITIES

[0022] A presente invenção será a seguir descrita através de modalidades da presente invenção. A Figura 2 é um diagrama esquemático que mostra um exemplo de um aparelho de produção de minério sinterizado 10 que pode implementar um método de produção de minério sinterizado de acordo com uma modalidade. Uma quantidade prescrita de uma matéria-prima que porta ferro 14 armazenada em um tanque de armazenamento 12 e uma quantidade prescrita de uma matéria-prima que porta CaO 18 que contém calcário, cal rápida etc. e armazenadas em um tanque de armazenamento 16 são dispensadas para formar uma matéria-prima mistura de materiais 22.[0022] The present invention will be described below through embodiments of the present invention. Figure 2 is a schematic diagram showing an example of a sintered ore production apparatus 10 which can implement a sintered ore production method according to an embodiment. A prescribed amount of an iron-bearing raw material 14 stored in a storage tank 12 and a prescribed amount of a CaO-bearing raw material 18 containing limestone, quicklime etc. and stored in a storage tank 16 are dispensed to form a raw material mixture of materials 22.

[0023] A matéria-prima que porta ferro 14 usada na presente modalidade contém pó de minério de ferro com um tamanho de grão de 10 μm ou menos, minérios de ferro de diferentes marcas, poeira gerada em usinas siderúrgicas, retorno de minério com tamanho de grão de 5 mm ou menos e subdimensionado em um processo de produção de minério sinterizado etc. A matéria-prima que porta ferro 14 contém o pó de minério de ferro com um tamanho de grão de 10 μm ou menos, em quantidade de 5% em massa ou mais com base na massa da matéria- prima sinterizada. O teor do pó de minério de ferro com tamanho de grão de 10 μm ou menos pode ser medido com uso de um analisador de tamanho de grão por dispersão por difração a laser. Além da matéria- prima de ferro 14 e da matéria-prima que porta CaO 18, uma matéria- prima que porta MgO que contém dolomita, entulho de refinação de níquel etc. pode ser misturada como uma matéria-prima de mistura opcional na mistura de matéria-prima 22.[0023] The iron-bearing raw material 14 used in the present embodiment contains iron ore powder with a grain size of 10 μm or less, iron ores of different brands, dust generated in steel mills, ore return with size 5 mm or less grain and undersized in a process to produce sintered ore, etc. The iron-bearing raw material 14 contains iron ore powder with a grain size of 10 µm or less in an amount of 5% by mass or more based on the mass of the sintered raw material. The content of iron ore powder with a grain size of 10 µm or less can be measured using a laser diffraction scattering grain size analyzer. In addition to the iron 14 feedstock and the CaO 18 bearing feedstock, a MgO bearing feedstock containing dolomite, nickel refining waste, etc. can be mixed as an optional mixing raw material in the raw material mix 22.

[0024] A mistura de matéria-prima 22 é transportada para um agitador de alta velocidade 24 por um transportador 20. O agitador de alta velocidade 24 inclui impulsores 26 rotativos em alta velocidade e um recipiente 28 que é rotativo enquanto inclinado. A mistura de matéria-prima 22 transportada para o agitador de alta velocidade 24 é carregada no recipiente 28 e agitada pela rotação do recipiente 28 e pela rotação dos impulsores 26. O exemplo do agitador de alta velocidade 24 mostrado na presente modalidade inclui o recipiente 28 que é rotativo enquanto inclinado. No entanto, o recipiente 28 pode girar enquanto não estiver inclinado. Mesmo quando o recipiente 28 não está inclinado, podem ser obtidos os mesmos efeitos de agitação.[0024] The raw material mixture 22 is conveyed to a high-speed agitator 24 by a conveyor 20. The high-speed agitator 24 includes impellers 26 rotating at high speed and a vessel 28 which is rotatable while tilting. The raw material mixture 22 conveyed to the high-speed agitator 24 is loaded into the vessel 28 and agitated by rotating the vessel 28 and rotating the impellers 26. The example of the high-speed agitator 24 shown in the present embodiment includes the vessel 28 which is rotatable while tilted. However, the container 28 can rotate as long as it is not tilted. Even when the container 28 is not tilted, the same stirring effects can be obtained.

[0025] A mistura de matéria-prima 22 agitada no agitador de alta velocidade 24 é transportada para um misturador de tambor 34 por um transportador 30. A mistura de matéria-prima 22 transportada para o misturador de tambor 34 é carregada no misturador de tambor 34. Uma quantidade apropriada de água 32 é adicionada à mistura de matéria- prima 22 e a mistura de matéria-prima resultante 22 é granulada. No misturador de tambor 34, um agente de ligação 36 é misturado na segunda metade do período de granulação e, em seguida, a mistura resultante é granulada. A segunda metade do período de granulação é um período de granulação da segunda metade que se estende a partir de 50 a 95% no período total de granulação que se estende a partir de 0 a 100%. Mais preferencialmente, o agente de ligação 36 é misturado em um período que se estende a partir de 70 a 95% no período total de granulação que se estende a partir de 0 a 100%.[0025] The raw material mixture 22 stirred in the high-speed agitator 24 is transported to a drum mixer 34 by a conveyor 30. The raw material mixture 22 transported to the drum mixer 34 is loaded into the drum mixer 34. An appropriate amount of water 32 is added to the raw material mixture 22 and the resulting raw material mixture 22 is granulated. In the drum mixer 34, a binding agent 36 is mixed in the second half of the granulating period, and then the resulting mixture is granulated. The second half granulation period is a second half granulation period that extends from 50 to 95% in the total granulation period that extends from 0 to 100%. More preferably, the binding agent 36 is mixed over a period extending from 70 to 95% into the total granulation period extending from 0 to 100%.

[0026] No misturador de tambor 34, a matéria-prima sinterizada se move em direção a uma porta de descarga do misturador de tambor 34 à medida que o tempo de granulação avança. Portanto, a posição da matéria-prima sinterizada no misturador de tambor 34, na qual o período de granulação que se estende a partir de 50 a 95% começa, é identificada e o agente de ligação 36 pode ser misturado na posição identificada. Quando a velocidade de movimento da matéria-prima sinterizada no misturador de tambor 34 pode ser considerada constante, o agente de ligação 36 pode ser misturado em uma posição na faixa a partir de 50 a 95% do comprimento de uma porta de entrada do misturador de tambor 34 à sua porta de descarga, o comprimento que se estende a partir de 0 a 100%. Nesse caso, podem ser formadas quase-partículas 38 com o agente de ligação 36 que aderem externamente a elas. A granulação no misturador de tambor 34 é realizada por, por exemplo, 300 a 400 segundos. Na presente modalidade, a matéria-prima das quase-partículas 38 com o agente de ligação 36 que aderem externamente a ela é definida como a matéria- prima sinterizada.[0026] In the drum mixer 34, the sintered raw material moves towards a discharge port of the drum mixer 34 as the granulation time progresses. Therefore, the position of the sintered raw material in the drum mixer 34, at which the granulation period extending from 50 to 95% begins, is identified and the binding agent 36 can be mixed at the identified position. When the speed of movement of the sintered raw material in the drum mixer 34 can be considered constant, the binding agent 36 can be mixed at one position in the range from 50 to 95% of the length of a sinter mixer inlet port. drum 34 to its discharge port, the length extending from 0 to 100%. In that case, quasi-particles 38 can be formed with the binding agent 36 which adhere externally thereto. Granulation in the drum mixer 34 is carried out for, for example, 300 to 400 seconds. In the present embodiment, the quasi-particle feedstock 38 with the binding agent 36 externally adhering thereto is defined as the sintered feedstock.

[0027] O misturador de tambor 34 é um exemplo de um granulador para formar as quase-partículas 38, e uma combinação do misturador de tambor 34 e um peletizador do tipo panela pode ser usado em vez do misturador de tambor 34. Por exemplo, quando o misturador de tambor 34 e o peletizador tipo panela são usados em combinação, a granulação pode ser realizada no misturador de tambor 34 por 50 a 95% do tempo total de granulação e realizada no peletizador tipo panela para o restante do período de granulação, isto é, por 5 a 50% do tempo total de granulação, e o agente de ligação 36 pode ser adicionado durante a granulação no peletizador tipo panela.[0027] The drum mixer 34 is an example of a granulator for forming the quasi-particles 38, and a combination of the drum mixer 34 and a pan-type pelletizer can be used instead of the drum mixer 34. For example, when the drum mixer 34 and the pan type pelletizer are used in combination, granulation can be carried out in the drum mixer 34 for 50 to 95% of the total granulation time and carried out in the pan type pelletizer for the remainder of the granulation period, that is, for 5 to 50% of the total granulation time, and the binding agent 36 can be added during granulation in the pan-type pelletizer.

[0028] As quase-partículas 38 são transportadas para uma máquina de sinterização 50 por um transportador 40 e carregadas em um pálete da máquina de sinterização 50. As quase-partículas 38 carregadas no pálete formam uma camada de carregamento, e a camada de carregamento é sinterizada na máquina de sinterização 50, pulverizada, resfriada e peneirada, de modo que minério sinterizado seja produzido. A máquina de sinterização 50 usada na presente modalidade é, por exemplo, uma máquina de sinterização Dwight-Lloyd.[0028] The quasi-particles 38 are transported to a sintering machine 50 by a conveyor 40 and loaded onto a pallet of the sintering machine 50. The quasi-particles 38 loaded onto the pallet form a loading layer, and the loading layer it is sintered in the sintering machine 50, pulverized, cooled and screened, so that sintered ore is produced. The sinter machine 50 used in the present embodiment is, for example, a Dwight-Lloyd sinter machine.

[0029] No método de produção de minério sinterizado de acordo com a presente modalidade, o agente de ligação 36 contém 50% em massa ou mais de pó de coque com um tamanho de grão de 1 mm ou menos e é misturado em uma quantidade dentro da faixa de 3% em massa a 7% em massa inclusive com base na massa da matéria-prima sinterizada. Nesse caso, a razão do agente de ligação 36 carregado em uma porção de camada superior no pálete da máquina de sinterização 50 pode ser aumentada, e o rendimento do minério sinterizado na porção de camada superior da camada de carregamento e a resistibilidade do minério sinterizado pode ser melhorado. O teor do pó de coque com tamanho de grão de 1 mm ou menos, com base na quantidade total do agente de ligação, é calculado peneirando-se o agente de ligação com uso de uma peneira com uma malha de 1 mm, de acordo com JIS (Padrões Industriais Japoneses) Z 8801-1, medindose a massa de partículas de tamanho menor e dividindo-se a medição pela massa total do agente de ligação. O teor do pó de coque com um tamanho de grão de 1 mm ou menos é, de preferência, de 50% em massa a 75% em massa inclusive e mais preferencialmente de 65% em massa a 75% em massa inclusive.[0029] In the method of producing sintered ore according to the present embodiment, the binding agent 36 contains 50% by mass or more of coke powder with a grain size of 1 mm or less and is mixed in an amount within from the range of 3% by mass to 7% by mass inclusive based on the mass of the sintered raw material. In that case, the ratio of the binding agent 36 loaded in an upper layer portion on the pallet of the sintering machine 50 can be increased, and the yield of the sintered ore in the upper layer portion of the loading layer and the resistivity of the sintered ore can be increased. be improved. The content of coke powder with a grain size of 1 mm or less, based on the total amount of binding agent, is calculated by sieving the binding agent using a sieve with a mesh size of 1 mm, in accordance with JIS (Japanese Industrial Standards) Z 8801-1 by measuring the mass of smaller sized particles and dividing the measurement by the total mass of the binding agent. The content of the coke powder having a grain size of 1 mm or less is preferably from 50% by mass to 75% by mass inclusive and more preferably from 65% by mass to 75% by mass inclusive.

[0030] Em seguida, será fornecida uma descrição de como os inventores constataram que a razão do agente de ligação 36 na porção de camada superior no pálete da máquina de sinterização 50 pode ser aumentada usando-se o agente de ligação 36 que contém 50% em massa ou mais de o pó de coque com tamanho de grão de 1 mm ou menos. Os inventores simularam o estado das quase-partículas 38 e do agente de ligação 36 carregado no pálete da máquina de sinterização 50 com uso de modelos nos quais um método de elemento discreto é aplicado a uma porção de carregamento da máquina de sinterização 50. A Figura 3 mostra ilustrações dos modelos usados no método de elementos discretos (DEM). A Figura 3(a) mostra um modelo 60 para calcular a força que atua sobre partículas individuais, e a Figura 3(b) mostra os modelos 62 e 64 para calcular a força que atua entre partículas. Conforme mostrado na Figura 3(b), a força que atua entre as partículas foi dividida em um componente vertical e um componente translacional. O componente vertical foi calculado com o uso do modelo 62, e o componente translacional foi calculado com uso do modelo 64.[0030] Next, a description will be given of how the inventors found that the ratio of the binding agent 36 in the upper layer portion in the pallet of the sintering machine 50 can be increased by using the binding agent 36 which contains 50% by weight or more of the coke powder with a grain size of 1 mm or less. The inventors have simulated the state of quasi-particles 38 and binding agent 36 loaded onto the pallet of sinter machine 50 using models in which a discrete element method is applied to a loading portion of sinter machine 50. Figure 3 shows illustrations of the models used in the discrete element method (DEM). Figure 3(a) shows a model 60 for calculating the force acting on individual particles, and Figure 3(b) shows models 62 and 64 for calculating the force acting between particles. As shown in Figure 3(b), the force acting between the particles has been divided into a vertical component and a translational component. The vertical component was calculated using model 62, and the translational component was calculated using model 64.

[0031] As equações de movimento das partículas foram resolvidas em diferentes momentos com uso dos modelos mostrados nas Figuras 3(a) e 3(b) para simular as posições das quase-partículas 38 e do agente de ligação 36 carregado no pálete da máquina de sinterização. A Figura 4 é uma ilustração que mostra o estado de carregamento no pálete simulado com uso do método do elemento discreto (DEM). A Figura 5 mostra gráficos que mostram os diâmetros de quase-partículas em diferentes camadas do pálete e as razões do agente de ligação presentes nessas camadas, sendo que os diâmetros e as razões determinados a partir dos resultados da simulação com uso do método do elemento discreto (DEM). A Figura 5(a) é um gráfico que mostra as razões dos diâmetros médios de partícula de quase partículas nas porções de camada superior, intermediária e inferior no pálete em relação ao diâmetro médio das partículas de todas as quase-partículas e Figura 5(b) é um gráfico que mostra as razões do agente de ligação presente nas porções de camada superior, intermediária e inferior no pálete. Nas Figuras 5(a) e 5(b), a porção de camada superior está localizada em uma posição na qual uma razão de espessura da camada (espessura da camada/espessura total da camada) no pálete é de 0,83; a porção de camada intermediária está localizada em uma posição na qual a razão de espessura da camada (a espessura da camada/espessura total da camada) é de 0,50; e a porção de camada inferior está localizada em uma posição na qual a razão de espessura da camada (a espessura da camada/espessura total da camada) é de 0,17. Na presente modalidade, o diâmetro médio de partícula das quase-partículas é seu diâmetro médio aritmético e é um diâmetro de partícula definido como ∑(Vixdi) (em que Vi é a razão de existência de partículas na i-ésima faixa de diâmetro de partícula e di é o diâmetro representativo de partícula na i-ésima faixa de diâmetro das partículas).[0031] The equations of motion of the particles were solved at different times using the models shown in Figures 3(a) and 3(b) to simulate the positions of the quasi-particles 38 and the binding agent 36 loaded on the machine pallet of sintering. Figure 4 is an illustration showing the state of loading on the pallet simulated using the discrete element method (DEM). Figure 5 shows graphs that show the quasi-particle diameters in different layers of the pallet and the ratios of the binding agent present in these layers, with the diameters and ratios determined from the simulation results using the discrete element method. (DEM). Figure 5(a) is a graph showing the ratios of the average particle diameters of quasi-particle in the top, middle, and bottom layer portions of the pallet to the average particle diameter of all quasi-particle and Figure 5(b) ) is a graph showing the ratios of binding agent present in the top, middle, and bottom layer portions of the pallet. In Figures 5(a) and 5(b), the top layer portion is located in a position at which a layer thickness ratio (layer thickness/total layer thickness) on the pallet is 0.83; the intermediate layer portion is located at a position at which the layer thickness ratio (the layer thickness/total layer thickness) is 0.50; and the lower layer portion is located at a position at which the layer thickness ratio (the layer thickness/total layer thickness) is 0.17. In the present embodiment, the average particle diameter of quasi-particles is their arithmetic average diameter and is a particle diameter defined as ∑(Vixdi) (where Vi is the ratio of existence of particles in the i-th range of particle diameter and di is the representative particle diameter in the i-th range of particle diameters).

[0032] Conforme pode ser visto nos resultados da simulação com uso do método do elemento discreto, um grande número de quase- partículas com um diâmetro médio de partícula menor que o diâmetro médio geral de partícula está presente na porção de camada superior no pálete e um grande número de quase-partículas com um diâmetro médio de partícula maior que a intermediária geral estão presentes na porção de camada inferior no pálete, conforme mostrado na Figura 5(a). Conforme mostrado na Figura 5(b), a razão do diâmetro médio das partículas do agente de ligação com o diâmetro médio das partículas das quase-partículas aumenta, a razão do agente de ligação presente na porção de camada superior do pálete diminui e a razão do agente de ligação presente na porção de camada inferior no pálete aumenta. Conforme a razão do diâmetro médio das partículas do agente de ligação com o diâmetro médio das partículas das quase-partículas diminui, a razão do agente de ligação presente na porção de camada superior do pálete aumenta e a razão do agente de ligação presente na porção de camada inferior no pálete diminui.[0032] As can be seen from the simulation results using the discrete element method, a large number of quasi-particles with an average particle diameter smaller than the overall average particle diameter are present in the upper layer portion of the pallet and a large number of quasi-particles with an average particle diameter greater than the general intermediate are present in the bottom layer portion of the pallet, as shown in Figure 5(a). As shown in Figure 5(b), the ratio of the average particle diameter of the binding agent to the average particle diameter of the quasi-particle increases, the ratio of the binding agent present in the upper layer portion of the pallet decreases, and the ratio of the binding agent present in the lower layer portion on the pallet increases. As the ratio of the average particle diameter of the binding agent to the average particle diameter of the quasi-particle decreases, the ratio of the binding agent present in the top layer portion of the pallet increases and the ratio of the binding agent present in the bottom portion bottom layer on the pallet shrinks.

[0033] Conforme descrito acima, os inventores constataram, a partir dos resultados da simulação com uso do método de elemento discreto (DEM), que pode ser possível aumentar a razão do agente de ligação 36 carregado na porção de camada superior do pálete, diminuindo-se o diâmetro de partícula do agente de ligação 36. Para examinar isso na máquina de sinterização real 50, foi conduzido um experimento de carregamento no pálete da máquina de sinterização 50. No experimento de carregamento, um agente de ligação com o teor do pó de coque com um tamanho de grão de 1 mm ou menos, ajustado para 30% em massa, e um agente de ligação com o teor do pó de coque com um tamanho de grão de 1 mm ou menos ajustados para 55% em massa foram preparados. Um desses agentes de ligação fez com que aderisse externamente à mistura de matéria-prima e a mistura resultante foi granulada para produzir as quase-partículas usadas. As quase- partículas foram carregadas no pálete da máquina de sinterização 50, e o diâmetro médio das partículas e a razão do agente de ligação contido nas quase-partículas foram medidas em posições nas quais a razão de espessura da camada das quase partículas carregadas no pálete foram de 0,17, 0,50 e 0,83.[0033] As described above, the inventors found, from the simulation results using the discrete element method (DEM), that it may be possible to increase the ratio of binding agent 36 loaded into the upper layer portion of the pallet, decreasing The particle diameter of the binding agent 36 was determined. To examine this in the actual sintering machine 50, a loading experiment was conducted on the pallet of the sintering machine 50. In the loading experiment, a binding agent with the powder content of coke with a grain size of 1 mm or less adjusted to 30% by mass and a binding agent with the content of coke powder with a grain size of 1 mm or less adjusted to 55% by mass were prepared . One of these binding agents caused it to adhere externally to the raw material mixture and the resulting mixture was granulated to produce the quasi-particle used. The quasi-particles were loaded onto the pallet of the sintering machine 50, and the average particle diameter and the ratio of binding agent contained in the quasi-particle were measured at positions where the layer thickness ratio of the quasi-particle loaded on the pallet were 0.17, 0.50 and 0.83.

[0034] A Figura 6 mostra gráficos que mostram os resultados do experimento de carregamento no pálete da máquina de sinterização. A Figura 6(a) é um gráfico que mostra os diâmetros médios de partículas das quase-partículas nas posições acima no pálete, e a Figura 6(b) é um gráfico que mostra as relações de teor do agente de ligação nessas posições nas pálete. Nas Figuras 6(a) e 6(b), a "razão de -1 mm" significa o teor do pó de coque com tamanho de grão de 1 mm ou menos, com base na massa total do pó de coque.[0034] Figure 6 shows graphs that show the results of the loading experiment on the pallet of the sintering machine. Figure 6(a) is a graph showing the average particle diameters of the quasi-particles at the above positions on the pallet, and Figure 6(b) is a graph showing the binding agent content ratios at these positions on the pallet . In Figures 6(a) and 6(b), the "-1 mm ratio" means the content of coke powder having a grain size of 1 mm or less, based on the total mass of the coke powder.

[0035] Na Figura 6(a), o eixo geométrico horizontal representa o diâmetro médio aritmético das partículas (mm) das quase-partículas e o eixo geométrico vertical representa a razão de espessura da camada (- ) no pálete da máquina de sinterização. Conforme mostrado na Figura 6(a), mesmo com a matéria-prima sinterizada que contém 30% em massa do pó de coque com tamanho de grão de 1 mm ou menos e também com a matéria-prima sinterizada que contém 55% em massa do pó de coque com um tamanho de grão de 1 mm ou menos, um grande número de quase-partículas com um pequeno diâmetro médio aritmético de partícula é carregado na porção de camada superior no pálete que tem uma grande taxa de espessura de camada e um grande número de quase-partículas com um grande diâmetro médio aritmético de partícula são carregados na porção de camada inferior no pálete que tem uma pequena razão de espessura de camada.[0035] In Figure 6(a), the horizontal axis represents the arithmetic mean particle diameter (mm) of the quasi-particles and the vertical axis represents the layer thickness ratio (- ) on the sintering machine pallet. As shown in Figure 6(a), even with the sintered feedstock that contains 30% by mass of coke powder with a grain size of 1 mm or less and also with the sintered feedstock that contains 55% by mass of the coke powder with a grain size of 1 mm or less, a large number of quasi-particles with a small arithmetic mean particle diameter are loaded into the upper layer portion on the pallet which has a large layer thickness ratio and a large number of quasi-particles with a large arithmetic mean particle diameter are loaded in the lower layer portion on the pallet which has a small layer thickness ratio.

[0036] Na Figura 6(b), o eixo geométrico horizontal representa a razão de teor (-) do agente de ligação e o eixo geométrico vertical representa a razão de espessura da camada (-) no pálete da máquina de sinterização. A razão de teor do agente de ligação é um valor calculado como [o teor (% em massa) do agente de ligação com uma espessura de camada correspondente]/[o teor (% em massa) do agente de ligação].[0036] In Figure 6(b), the horizontal axis represents the content ratio (-) of the binding agent and the vertical axis represents the layer thickness ratio (-) on the pallet of the sintering machine. The binding agent content ratio is a value calculated as [the content (% by mass) of the binding agent with a corresponding layer thickness]/[the content (% by mass) of the binding agent].

[0037] Conforme mostrado na Figura 6(b), com a matéria-prima sinterizada que contém 30% em massa do pó de coque com um tamanho de grão de 1 mm ou menos, a razão de teor do agente de ligação era pequena na porção de camada superior do pálete e era grande na porção de camada inferior no pálete. Quando a matéria-prima sinterizada que contém 55% em massa do pó de coque com tamanho de grão de 1 mm ou menos foi usada, a taxa de teor do agente de ligação na porção de camada superior do pálete aumentou e a taxa de teor da ligação agente na porção de camada inferior diminuiu. Portanto, com a matéria-prima sinterizada que contém 55% em massa do pó de coque com um tamanho de grão de 1 mm ou menos, a razão de teor do agente de ligação na porção de camada superior do pálete era substancialmente a mesma daquela na porção de camada inferior. Conforme pode ser visto a partir das Figuras 6(a) e 6(b), quando o agente de ligação que contém o pó de coque com tamanho de grão de 1 mm ou menos, em uma quantidade de 50% em massa ou mais, particularmente 55% em massa, com base na massa do agente de ligação é usado, a quantidade do agente de ligação carregado na porção de camada superior no pálete da máquina de sinterização 50 pode ser maior do que quando o agente de ligação que contém o pó de coque com um tamanho de grão de 1 mm ou menos em uma quantidade menor que 50% em massa, particularmente 30% em massa, com base na massa do agente de ligação.[0037] As shown in Figure 6(b), with the sintered raw material containing 30% by mass of the coke powder with a grain size of 1 mm or less, the binding agent content ratio was small in the upper layer portion of the pallet and was large in the lower layer portion of the pallet. When sintered raw material containing 55% by mass of coke powder with a grain size of 1 mm or less was used, the content rate of the binding agent in the upper layer portion of the pallet increased and the content rate of the Agent binding in the lower layer portion decreased. Therefore, with the sintered raw material containing 55% by mass of the coke powder with a grain size of 1 mm or less, the ratio of binding agent content in the top layer portion of the pallet was substantially the same as that in the lower layer portion. As can be seen from Figures 6(a) and 6(b), when the binding agent containing coke powder with a grain size of 1 mm or less, in an amount of 50% by mass or more, particularly 55% by mass, based on the mass of the binding agent is used, the amount of the binding agent loaded in the upper layer portion on the pallet of the sintering machine 50 can be greater than when the binding agent containing the powder of coke with a grain size of 1 mm or less in an amount of less than 50% by mass, particularly 30% by mass, based on the mass of the binding agent.

[0038] Quando o teor do pó de coque com um tamanho de grão de 1 mm ou menos é aumentado, a granulabilidade da mistura de matéria- prima 22 se deteriora. Portanto, no método de produção de minério sinterizado, de acordo com a presente modalidade, a matéria-prima que porta ferro 14 contém o pó de minério de ferro com um tamanho de grão de 10 μm ou menos, em quantidade de 5%, em massa ou mais, com base na massa da matéria-prima sinterizada. O pó de minério de ferro com tamanho de grão de 10 μm ou menos preenche os espaços entre as partículas de matéria-prima formadas pela granulação de matérias- primas com um tamanho de grão grande, e assim a resistência do produto granulado é melhorada. Portanto, quando o pó de minério de ferro com tamanho de grão de 10 μm ou menos está contido em uma quantidade de 5% em massa ou mais com base na massa da matéria- prima sinterizada, a granulabilidade da mistura de matéria-prima 22 pode ser melhorada. No entanto, como o pó de minério de ferro com tamanho de grão de 10 μm ou menos tem uma grande área de superfície específica e retém uma grande quantidade de água, esse pó de minério de ferro se aglomera facilmente durante o transporte e forma partículas aglomeradas. Quando o pó de minério de ferro com tamanho de grão de 10 μm ou menos forma partículas aglomeradas, os espaços entre as partículas da matéria-prima não podem ser preenchidos, de modo que a granulabilidade da mistura de matéria-prima 22 não pode ser melhorada.[0038] When the content of coke powder with a grain size of 1 mm or less is increased, the granulability of the raw material mixture 22 deteriorates. Therefore, in the sintered ore production method according to the present embodiment, the iron-bearing raw material 14 contains the iron ore powder having a grain size of 10 μm or less in an amount of 5% in mass or more, based on the mass of the sintered raw material. Iron ore powder with a grain size of 10 μm or less fills the gaps between the raw material particles formed by granulating raw materials with a large grain size, and thus the strength of the granulated product is improved. Therefore, when iron ore powder with a grain size of 10 μm or less is contained in an amount of 5% by mass or more based on the mass of the sintered raw material, the granulability of the raw material mixture 22 may be improved. However, because iron ore powder with a grain size of 10 μm or less has a large specific surface area and retains a large amount of water, this iron ore powder easily agglomerates during transportation and forms agglomerated particles. . When iron ore powder with a grain size of 10 μm or less forms agglomerated particles, the spaces between the raw material particles cannot be filled, so the granulability of the raw material mixture 22 cannot be improved. .

[0039] Portanto, no método de produção de minério sinterizado, de acordo com a presente modalidade, o agitador de alta velocidade 24 é usado para agitar a mistura de matéria-prima 22. A agitação faz com que as partículas aglomeradas do pó de minério de ferro com um tamanho de grão de 10 μm ou menos sejam pulverizadas, de modo que a deterioração da granulabilidade da mistura de matéria-prima 22 devido à formação das partículas aglomeradas possa ser evitada. O propósito da agitação no agitador de alta velocidade 24 é pulverizar as partículas aglomeradas do pó de minério de ferro com um tamanho de grão de 10 μm ou menos, e só é necessário agitar pelo menos a matéria-prima que porta ferro 14. É preferencial agitar a mistura de matéria-prima 22 no agitador de alta velocidade 24 sob condições de agitação de uma velocidade periférica dos impulsores 26 de 8 a 12 m/s, uma velocidade de rotação do recipiente 28 de 0,5 a 2,0 m/s, e um tempo de tratamento de 60 a 120 s. É mais preferencial agitar a mistura de matéria-prima 22 sob as condições de agitação de uma velocidade periférica dos impulsores 26 de 9 m/s, uma velocidade de rotação do recipiente 28 de 1,0 m/s e um tempo de tratamento de 90 s.[0039] Therefore, in the method of producing sintered ore, according to the present embodiment, the high-speed agitator 24 is used to stir the raw material mixture 22. The stirring causes the agglomerated particles of the ore powder of iron with a grain size of 10 µm or less are pulverized, so that deterioration of the granulability of the raw material mixture 22 due to the formation of agglomerated particles can be avoided. The purpose of agitation in the high-speed agitator 24 is to pulverize the agglomerated particles of iron ore powder with a grain size of 10 μm or less, and it is only necessary to agitate at least the iron-bearing raw material 14. It is preferred stirring the raw material mixture 22 in the high-speed stirrer 24 under stirring conditions of a peripheral speed of the impellers 26 from 8 to 12 m/s, a rotational speed of the vessel 28 from 0.5 to 2.0 m/s s, and a treatment time of 60 to 120 s. It is more preferable to stir the raw material mixture 22 under the stirring conditions of a peripheral speed of the impellers 26 of 9 m/s, a rotational speed of the vessel 28 of 1.0 m/s and a treatment time of 90 s. .

[0040] Para examinar a granulabilidade da mistura de matéria-prima 22, foi realizada uma experiência de granulação na mistura de matéria- prima 22. As condições para o experimento de granulação e os resultados dos mesmos são mostrados na Tabela 1 abaixo. A Figura 7 é um gráfico que mostra a relação entre o diâmetro médio harmônico de partícula das quase-partículas formadas no experimento de granulação e o JPU da camada de carregamento formada a partir das quase- partículas. O JPU é um índice de permeabilidade do ar, JPU, medido aspirando-se ar frio para baixo através da camada de carregamento formada carregando-se as quase-partículas no pálete. O índice de permeabilidade do ar, JPU, foi calculado com uso da seguinte fórmula (1). JPU = V/[S x (h x ΔP)0,6] ••• (1)[0040] To examine the granulability of the raw material mixture 22, a granulation experiment was performed on the raw material mixture 22. The conditions for the granulation experiment and the results thereof are shown in Table 1 below. Figure 7 is a graph showing the relationship between the harmonic mean particle diameter of the quasi-particles formed in the granulation experiment and the JPU of the loading layer formed from the quasi-particles. The JPU is an air permeability index, JPU, measured by drawing cold air down through the loading layer formed by loading the quasi-particulates onto the pallet. The air permeability index, JPU, was calculated using the following formula (1). JPU = V/[S x (h x ΔP)0.6] ••• (1)

[0041] Na fórmula (1), V é o volume de ar (Nm3/min); S é a área de corte transversal da camada de carregamento (m2); h é a altura da camada de carregamento (mm); e ΔP é a perda de pressão (mm H2O). Conforme a permeabilidade do ar da camada de carregamento aumenta, o índice de permeabilidade do ar, JPU, aumenta. Conforme a permeabilidade do ar diminui, o índice de permeabilidade do ar, JPU, diminui.

[0041] In formula (1), V is the volume of air (Nm3/min); S is the cross-sectional area of the loading layer (m2); h is the height of the loading layer (mm); and ΔP is the pressure drop (mm H2O). As the air permeability of the loading layer increases, the air permeability index, JPU, increases. As air permeability decreases, the air permeability index, JPU, decreases.

[0042] Para avaliar a permeabilidade do ar, é preferencial usar o diâmetro médio harmônico. A equação de Ergun representada pela fórmula (2) abaixo é usada para prever a perda de pressão através da camada de carregamento, e o diâmetro médio harmônico é usado nessa equação. A perda de pressão prevista por essa equação representa a permeabilidade do ar da camada de carregamento. Portanto, na avaliação do diâmetro de partícula das quase-partículas na presente modalidade, foi usado o diâmetro médio harmônico relacionado à permeabilidade do ar. MATEMÁTICA 1

[0042] To assess air permeability, it is preferred to use the harmonic mean diameter. The Ergun equation represented by formula (2) below is used to predict the pressure loss through the bearing layer, and the harmonic mean diameter is used in this equation. The pressure drop predicted by this equation represents the air permeability of the loading layer. Therefore, in evaluating the particle diameter of quasi-particles in the present embodiment, the mean harmonic diameter related to air permeability was used. MATHEMATICS 1

[0043] Na fórmula (2) acima, ΔP/L é a perda de pressão por metro (Pa/m); ε é a porosidade (-); u é a taxa de fluxo (m/s); μ é a viscosidade do gás (Pa s); Dp é o diâmetro médio harmônico (m); e p é a densidade do gás (kg/m3).[0043] In formula (2) above, ΔP/L is the pressure loss per meter (Pa/m); ε is the porosity (-); u is the flow rate (m/s); μ is the viscosity of the gas (Pa s); Dp is the mean harmonic diameter (m); and p is the gas density (kg/m3).

[0044] Na Tabela 1, a coluna "Matéria-prima sinterizada" representa a taxa de mistura da matéria-prima que porta ferro que contém 8% em massa de minério de ferro em pó com tamanho de grão de 10 μm ou menos ao agente de ligação. "Pré-mistura" na coluna "Mistura do agente de ligação" significa que o agente de ligação foi misturado antes da granulação no misturador de tambor 34, e "Pós-mistura" significa que o agente de ligação foi misturado na segunda metade do período de granulação para formar as quase-partículas no misturador de tambor 34 para fazer com que o agente de ligação adira externamente às quase- partículas. A segunda metade do período de granulação no teste é o período de granulação que se estende a partir de 50 a 95% no período total de granulação que se estende a partir de 0 a 100%.[0044] In Table 1, the column "Sintered raw material" represents the mixing rate of the raw material that carries iron that contains 8% by mass of powdered iron ore with a grain size of 10 μm or less to the agent binding. "Premix" in the column "Binding agent mixing" means that the binding agent was mixed before granulation in the 34 drum mixer, and "Postmix" means that the binding agent was mixed in the second half of the period. of granulation to form the quasi-particle in the drum mixer 34 to make the binding agent externally adhere to the quasi-particle. The second half of the granulation period in the test is the granulation period that extends from 50 to 95% in the total granulation period that extends from 0 to 100%.

[0045] "Não" na coluna "Tratamento de agitação" significa que nenhuma agitação foi realizada no agitador de alta velocidade 24 e "Sim" significa que a agitação foi realizada no agitador de alta velocidade 24. Cada valor numérico na coluna de "-1 mm de pó de coque" representa o teor do pó de coque com um tamanho de grão de 1 mm ou menos com base na massa do agente de ligação. Cada valor numérico na coluna "JPU" é o valor do índice de permeabilidade do ar, JPU, calculado com uso da fórmula (1) acima.[0045] "No" in the column "Agitation treatment" means that no agitation was performed in the high-speed agitator 24 and "Yes" means that the agitation was performed in the high-speed agitator 24. Each numerical value in the column of "- 1 mm of coke powder" represents the content of coke powder with a grain size of 1 mm or less based on the mass of the binding agent. Each numerical value in the column "JPU" is the value of the air permeability index, JPU, calculated using formula (1) above.

[0046] Na Figura 7, o eixo geométrico horizontal representa o diâmetro médio harmônico de partícula (mm) das quase-partículas e o eixo geométrico vertical representa o índice de permeabilidade do ar, JPU. O Exemplo Comparativo 1 é um exemplo do experimento de granulação em que foi usado um agente de ligação que contém o pó de coque com um tamanho de grão de 1 mm ou menos em uma quantidade de 40% em massa. No agente de ligação usado no Exemplo Comparativo 1, visto que o teor do pó de coque com um tamanho de grão de 1 mm ou menos que causa deterioração na granulabilidade era pequeno, o diâmetro médio harmônico de partícula das quase- partículas era de 2,22 mm e o índice de permeabilidade do ar, JPU, era grande. No entanto, visto que o agente de ligação usado contém 40% em massa do pó de coque com um tamanho de grão de 1 mm ou menos, a quantidade do agente de ligação na porção de camada superior da camada de carregamento não pode ser aumentada, e o rendimento na a porção de camada superior de carregamento não pode ser melhorada.[0046] In Figure 7, the horizontal axis represents the harmonic mean particle diameter (mm) of the quasi-particles and the vertical axis represents the air permeability index, JPU. Comparative Example 1 is an example of the granulation experiment in which a binding agent containing coke powder with a grain size of 1 mm or less in an amount of 40% by mass was used. In the binding agent used in Comparative Example 1, since the content of coke powder with a grain size of 1 mm or less that causes deterioration in granulability was small, the harmonic mean particle diameter of the quasi-particles was 2. 22 mm and the air permeability index, JPU, was large. However, since the used binding agent contains 40% by mass of coke powder with a grain size of 1 mm or less, the amount of binding agent in the upper layer portion of the loading layer cannot be increased, and the yield in the upper loading layer portion cannot be improved.

[0047] O Exemplo Comparativo 2 é um exemplo do experimento de granulação em que foi usado um agente de ligação que contém o pó de coque com um tamanho de grão de 1 mm ou menos em uma quantidade de 65% em massa. No agente de ligação usado no Exemplo Comparativo 2, o teor do pó de coque com um tamanho de grão de 1 mm ou menos que causa deterioração na granulabilidade foi maior do que no Exemplo Comparativo 1. Portanto, no Exemplo Comparativo 2, o diâmetro médio harmônico de partícula das quase-partículas foi 1,73 mm e foi menor que o diâmetro médio harmônico de partícula das quase-partículas no Exemplo Comparativo 1. Visto que o diâmetro médio harmônico de partícula das quase-partículas no Exemplo Comparativo 2 era pequeno, o índice de permeabilidade do ar JPU no Exemplo Comparativo 2 era menor que o do Exemplo Comparativo 1 e, portanto, a permeabilidade do ar da camada de carregamento no Exemplo Comparativo 2 foi menor do que no Exemplo Comparativo 1.[0047] Comparative Example 2 is an example of the granulation experiment in which a binding agent containing coke powder with a grain size of 1 mm or less in an amount of 65% by mass was used. In the binding agent used in Comparative Example 2, the content of coke powder with a grain size of 1 mm or less that causes deterioration in granulability was higher than in Comparative Example 1. Therefore, in Comparative Example 2, the average diameter The harmonic mean particle diameter of the quasi-particles was 1.73 mm and was smaller than the harmonic mean particle diameter of the quasi-particles in Comparative Example 1. Since the harmonic mean particle diameter of the quasi-particles in Comparative Example 2 was small, the JPU air permeability index in Comparative Example 2 was lower than that of Comparative Example 1, and therefore, the air permeability of the loading layer in Comparative Example 2 was lower than in Comparative Example 1.

[0048] O Exemplo Comparativo 3 é um exemplo do experimento de granulação em que foi usado um agente de ligação que contém o pó de coque com um tamanho de grão de 1 mm ou menos em uma quantidade de 65% em massa e misturado na segunda metade do período de granulação. O teor do pó de coque com um tamanho de grão de 1 mm ou menos no agente de ligação usado no Exemplo Comparativo 3 foi o mesmo que o teor no agente de ligação usado no Exemplo Comparativo 2. No entanto, o diâmetro médio harmônico de partícula das quase- partículas no Exemplo Comparativo 3 foi de 1,92 mm e foi maior que o diâmetro médio harmônico de partícula das quase-partículas no Exemplo Comparativo 2. A diferença entre os Exemplos Comparativos 2 e 3 é se o agente de ligação foi ou não misturado na segunda metade do período de granulação. Conforme pode ser visto a partir desses resultados, pode ser considerado que, visto que o agente de ligação foi misturado na segunda metade do período de granulação, o diâmetro médio harmônico de partícula das quase-partículas no Exemplo Comparativo 3 foi maior que o diâmetro médio harmônico de partícula das quase-partículas no Exemplo Comparativo 2. Visto que o diâmetro médio harmônico de partícula das quase-partículas no Exemplo Comparativo 3 era grande, o índice de permeabilidade do ar JPU no Exemplo Comparativo 3 era maior que o do Exemplo Comparativo 2 e a permeabilidade do ar da camada de carregamento no Exemplo Comparativo 3 foi maior do que no Exemplo Comparativo 2.[0048] Comparative Example 3 is an example of the granulation experiment in which a binding agent containing coke powder with a grain size of 1 mm or less in an amount of 65% by mass was used and mixed in the second half of the granulation period. The content of the coke powder having a grain size of 1 mm or less in the binding agent used in Comparative Example 3 was the same as the content in the binding agent used in Comparative Example 2. However, the harmonic mean particle diameter of the quasi-particle in Comparative Example 3 was 1.92 mm and was larger than the harmonic mean particle diameter of the quasi-particle in Comparative Example 2. The difference between Comparative Examples 2 and 3 is whether the binding agent was or not mixed in the second half of the granulation period. As can be seen from these results, it can be assumed that since the binding agent was mixed in the second half of the granulation period, the harmonic mean particle diameter of the quasi-particles in Comparative Example 3 was greater than the mean particle diameter Particle harmonic of the quasi-particle in Comparative Example 2. Since the harmonic mean particle diameter of the quasi-particle in Comparative Example 3 was large, the JPU air permeability index in Comparative Example 3 was greater than that of Comparative Example 2 and the air permeability of the loading layer in Comparative Example 3 was higher than in Comparative Example 2.

[0049] O Exemplo Comparativo 4 é um exemplo do experimento de granulação em que foi usado um agente de ligação que contém o pó de coque com um tamanho de grão de 1 mm ou menos em uma quantidade de 65% em massa e uma matéria-prima que porta ferro submetido a tratamento de agitação no agitador de alta velocidade 24 foi usada. O teor do pó de coque com um tamanho de grão de 1 mm ou menos no agente de ligação usado no Exemplo Comparativo 4 foi o mesmo que o teor no agente de ligação usado no Exemplo Comparativo 2. No entanto, o diâmetro médio harmônico de partícula das quase-partículas no Exemplo Comparativo 4 foi de 2,10 mm e foi maior que o diâmetro médio harmônico de partícula das quase-partículas no Exemplo Comparativo 2. A diferença entre os Exemplos Comparativos 4 e 2 é se a matéria- prima que porta ferro foi ou não agitada no agitador de alta velocidade 24. Conforme pode ser visto a partir desses resultados, pode ser considerado que, visto que a matéria-prima que porta ferro foi agitada no agitador de alta velocidade 24 para pulverizar as partículas aglomeradas do pó de minério de ferro com um tamanho de grão de 10 μm ou menos, o diâmetro médio harmônico de partícula das quase- partículas no Exemplo Comparativo 4 foi maior que o do Exemplo Comparativo 2. Visto que o diâmetro médio harmônico de partícula das quase-partículas no Exemplo Comparativo 4 era grande, o índice de permeabilidade do ar JPU no Exemplo Comparativo 4 era maior que o do Exemplo Comparativo 2 e a permeabilidade do ar da camada de carregamento no Exemplo Comparativo 4 foi maior do que no Exemplo Comparativo 2.[0049] Comparative Example 4 is an example of the granulation experiment in which a binding agent containing coke powder with a grain size of 1 mm or less in an amount of 65% by mass and a raw material was used. press iron holder subjected to agitation treatment in the high speed agitator 24 was used. The content of the coke powder having a grain size of 1 mm or less in the binding agent used in Comparative Example 4 was the same as the content in the binding agent used in Comparative Example 2. However, the harmonic mean particle diameter of the quasi-particles in Comparative Example 4 was 2.10 mm and was larger than the harmonic mean particle diameter of the quasi-particles in Comparative Example 2. The difference between Comparative Examples 4 and 2 is whether the raw material bearing iron was or was not agitated in the high speed agitator 24. As can be seen from these results, it can be assumed that since the iron bearing raw material was agitated in the high speed agitator 24 to pulverize the agglomerated particles of the powder of iron ore with a grain size of 10 μm or less, the harmonic mean particle diameter of the quasi-particle in Comparative Example 4 was larger than that of Comparative Example 2. Since the harmonic mean particle diameter of the quasi-particle in Comparative Example 4 was large, the JPU air permeability index in Comparative Example 4 was greater than that of Comparative Example 2, and the air permeability of the loading layer in Comparative Example 4 was greater than in Comparative Example 2.

[0050] O Exemplo Inventivo 1 é um exemplo do experimento de granulação em que foi usado um agente de ligação que contém o pó de coque com um tamanho de grão de 1 mm ou menos em uma quantidade de 65% em massa e uma matéria-prima que porta ferro agitada no agitador de alta velocidade 24 foram usados e nos quais o agente de ligação foi misturado na segunda metade do período de granulação. No Exemplo Inventivo 1, o agente de ligação foi misturado na segunda metade do período de granulação e as partículas aglomeradas do pó de minério de ferro com um tamanho de grão de 10 μm ou menos foram pulverizados. Portanto, o diâmetro médio harmônico de partícula das quase-partículas no Exemplo Inventivo 1 foi de 2,65 mm e foi maior que o diâmetro médio harmônico de partícula das quase-partículas em cada um dos Exemplos Comparativos 1 a 4. Visto que o diâmetro médio harmônico de partícula das quase-partículas no Exemplo Inventivo 1 foi maior que o de cada um dos Exemplos Comparativos 1 a 4, o índice de permeabilidade do ar, JPU, foi maior que o dos Exemplos Comparativos 1 e 4, e a permeabilidade do ar da camada de carregamento no exemplo inventivo 1 foi maior do que nos Exemplos Comparativos 1 a 4.[0050] Inventive Example 1 is an example of the granulation experiment in which a binding agent containing coke powder with a grain size of 1 mm or less in an amount of 65% by mass and a raw material was used. presses which iron bearing agitated on the high speed stirrer 24 were used and into which the binding agent was mixed in the second half of the granulation period. In Inventive Example 1, the binding agent was mixed in the second half of the granulation period and the agglomerated particles of iron ore powder with a grain size of 10 µm or less were pulverized. Therefore, the harmonic mean particle diameter of the quasi-particles in Inventive Example 1 was 2.65 mm and was greater than the harmonic mean particle diameter of the quasi-particles in each of Comparative Examples 1 to 4. particle harmonic mean of the quasi-particles in Inventive Example 1 was greater than that of each of Comparative Examples 1 to 4, the air permeability index, JPU, was greater than that of Comparative Examples 1 and 4, and the permeability of the loading layer air in inventive example 1 was higher than in comparative examples 1 to 4.

[0051] Conforme pode ser visto, agitando-se a matéria-prima que porta ferro, que contém 5% em massa ou mais de pó de minério de ferro com tamanho de grão de 10 μm ou menos no agitador de alta velocidade 24, o diâmetro médio harmônico de partícula pode ser aumentado e a permeabilidade do ar da camada de carregamento pode ser melhorada. Conforme também pode ser visto, misturando-se o agente de ligação 36 na segunda metade do período de granulação, o diâmetro médio harmônico de partícula das quase-partículas pode ser aumentado e a permeabilidade do ar da camada de carregamento pode ser melhorada. Conforme também pode ser visto, ao usar as mesmas, o diâmetro médio harmônico de partícula pode ser maior que o do Exemplo Comparativo 1, no qual o teor do pó de coque com tamanho de grão de 1 mm ou menos é de 40% em massa e a permeabilidade do ar da camada de carregamento também podem ser melhoradas.[0051] As can be seen, stirring the iron-bearing raw material, which contains 5% by mass or more of iron ore powder with a grain size of 10 μm or less in the high-speed stirrer 24, the Particle harmonic mean diameter can be increased and the air permeability of the loading layer can be improved. As can also be seen, by mixing the binding agent 36 in the second half of the granulation period, the harmonic mean particle diameter of the quasi-particle can be increased and the air permeability of the loading layer can be improved. As can also be seen, when using the same, the harmonic mean particle diameter can be larger than that of Comparative Example 1, in which the content of coke powder with a grain size of 1 mm or less is 40% by mass and the air permeability of the loading layer can also be improved.

[0052] No método de produção de minério sinterizado na presente modalidade, usando-se o agente de ligação que contém o pó de coque com um tamanho de grão de 1 mm ou menos em uma quantidade de 50% em massa ou mais, a razão do agente de ligação carregado na porção de camada superior no pálete da máquina de sinterização 50 é aumentada. Além disso, usando-se a matéria-prima que porta ferro que contém o pó de minério de ferro com tamanho de grão de 10 μm, ou menos, em uma quantidade de 5% em massa ou mais, sujeitando-se a matéria-prima que porta ferro ao tratamento de agitação no agitador de alta velocidade 24 e misturando-se o agente de ligação na segunda metade do período de granulação, uma redução na granulabilidade causada pelo uso do agente de ligação que contém 50% em massa ou mais do pó de coque com tamanho de grão de 1 mm ou menos. Isso permite que a razão do agente de ligação carregado na porção de camada superior no pálete seja aumentada sem a introdução de uma nova instalação, e o tempo de retenção a alta temperatura na porção de camada superior da camada de carregamento pode, assim, ser aumentado, de modo que o rendimento do minério sinterizado na porção de camada superior de carga pode ser melhorado.[0052] In the method of producing sintered ore in the present embodiment, using the binding agent containing coke powder with a grain size of 1 mm or less in an amount of 50% by mass or more, the ratio of the binding agent loaded in the upper layer portion on the pallet of the sintering machine 50 is increased. In addition, using the iron-bearing raw material that contains iron ore powder with a grain size of 10 μm or less in an amount of 5% by mass or more, subjecting the raw material which carries iron to the treatment of agitation in the high speed agitator 24 and mixing the binding agent in the second half of the granulation period, a reduction in granulation caused by the use of the binding agent which contains 50% by mass or more of the powder of coke with a grain size of 1 mm or less. This allows the ratio of binding agent loaded in the top layer portion on the pallet to be increased without introducing a new facility, and the high temperature retention time in the top layer portion of the loading layer can thus be increased. , so that the yield of sintered ore in the upper charge layer portion can be improved.

[0053] No exemplo mostrado na presente modalidade, todo o agente de ligação 36 é misturado na segunda metade do período de granulação, mas isso não é uma limitação. O agente de ligação misturado na segunda metade do período de granulação pode ser parte do agente de ligação misturado com a matéria-prima sinterizada. Preferencialmente, a quantidade do agente de ligação misturada na segunda metade do período de granulação é de 50% em massa ou mais da quantidade do agente de ligação misturado com a matéria-prima sinterizada. Quando a quantidade do agente de ligação misturada na segunda metade do período de granulação é de 50% em massa ou mais, a quantidade do agente de ligação pré-misturada com a mistura de matéria-prima 22 é reduzida e, portanto, a granulabilidade da matéria-prima a mistura 22 é melhorada.[0053] In the example shown in the present embodiment, all of the binding agent 36 is mixed in the second half of the granulation period, but this is not a limitation. The binding agent mixed in the second half of the granulation period can be part of the binding agent mixed with the sintered raw material. Preferably, the amount of binding agent mixed in the second half of the granulation period is 50% by mass or more of the amount of binding agent mixed with the sintered raw material. When the amount of the binding agent mixed in the second half of the granulation period is 50% by mass or more, the amount of the binding agent premixed with the raw material mixture 22 is reduced, and therefore the granulability of the raw material mixture 22 is improved.

[0054] Quando parte do agente de ligação é misturada na segunda metade do período de granulação, o diâmetro das quase-partículas granuladas pode ser medido. Quando o diâmetro das quase-partículas é constatado ser menor do que um valor limite predeterminado, a quantidade do agente de ligação misturada na segunda metade do período de granulação pode ser aumentada. Especificamente, na produção de quase partículas após o diâmetro de partícula das quase- partículas ter sido constatado menor do que o valor limite, a quantidade do agente de ligação é aumentada para aumentar o diâmetro das quase partículas formadas após a medição dos diâmetros das partículas. Conforma mostrado no Exemplo Comparativo 3 na Tabela 1, quando o agente de ligação é misturado na segunda metade do período de granulação, o diâmetro médio harmônico de partícula das quase- partículas aumenta. Conforme mostrado na Figura 7, uma redução no diâmetro das quase-partículas causa uma redução na permeabilidade do ar da camada de carregamento. A redução na permeabilidade do ar da camada de carregamento faz com que o tempo de sinterização aumente e, portanto, a taxa de produção do minério sinterizado é reduzida. Portanto, um valor limite do diâmetro das quase-partículas que permite que a taxa alvo de produção do minério sinterizado seja mantida é pré-definido. Nesse caso, quando o diâmetro de partícula se torna menor que o valor limite, a quantidade do agente de ligação misturada na segunda metade do período de granulação é aumentada para aumentar o diâmetro das quase-partículas. A taxa-alvo de produção do minério sinterizado pode assim ser mantida.[0054] When part of the binding agent is mixed in the second half of the granulation period, the diameter of the granulated quasi-particles can be measured. When the quasi-particle diameter is found to be smaller than a predetermined threshold value, the amount of the binding agent mixed in the second half of the granulation period can be increased. Specifically, in the production of quasi-particle after the particle diameter of the quasi-particle has been found to be smaller than the threshold value, the amount of the binding agent is increased to increase the diameter of the quasi-particle formed after measuring the particle diameters. As shown in Comparative Example 3 in Table 1, when the binding agent is mixed in the second half of the granulation period, the harmonic mean particle diameter of the quasi-particles increases. As shown in Figure 7, a reduction in the quasi-particle diameter causes a reduction in the air permeability of the loading layer. The reduction in the air permeability of the loading layer causes the sintering time to increase and therefore the production rate of the sintered ore is reduced. Therefore, a threshold value of the quasi-particle diameter that allows the target production rate of the sintered ore to be maintained is predefined. In that case, when the particle diameter becomes smaller than the threshold value, the amount of the binding agent mixed in the second half of the granulation period is increased to increase the quasi-particle diameter. The target production rate of the sintered ore can thus be maintained.

EXAMPLES

[0055] A seguir serão descritos os exemplos da presente invenção. Nos exemplos, o aparelho de produção de minério sinterizado 10 foi usado para produzir minérios sinterizados. Especificamente, agentes de ligação que contêm diferentes quantidades do pó de coque com um tamanho de grão de 1 mm ou menos e matérias-primas que portam ferro que contém diferentes quantidades de pó de minério de ferro com um tamanho de grão de 10 μm ou menos foram preparados. O misturador de tambor foi usado para granulação para produzir quase-partículas, e as quase-partículas foram sinterizadas na máquina de sinterização 50 para produzir os minérios sinterizados. As condições de produção dos minérios sinterizados e os resultados da avaliação são mostrados na Tabela 2.

[0055] The examples of the present invention will be described below. In the examples, sintered ore production apparatus 10 was used to produce sintered ores. Specifically, binding agents that contain different amounts of coke powder with a grain size of 1 mm or less and iron-bearing raw materials that contain different amounts of iron ore powder with a grain size of 10 μm or less were prepared. The drum mixer was used for granulation to produce quasi-particulates, and the quasi-particulates were sintered in the sintering machine 50 to produce the sintered ores. The production conditions of the sintered ores and the evaluation results are shown in Table 2.

[0056] Na Ta bela 2, a "Razão de revestimento de pó de coque" representa a razão do agente de ligação misturado na segunda metade do período de granulação. Quando a razão de revestimento de pó de coque é 50, 50% em massa do agente de ligação é adicionado antes da granulação e 50% em massa do agente de ligação é misturado na segunda metade do período de granulação. A "Resistibilidade de TI" representa a resistibilidade de secador do minério sinterizado, medida de acordo com o JIS (Japanese Industrial Standards) K 2151.[0056] In Table 2, the "Coke powder coating ratio" represents the ratio of the binding agent mixed in the second half of the granulation period. When the coke powder coating ratio is 50, 50% by mass of the binding agent is added before granulation and 50% by mass of the binding agent is mixed in the second half of the granulation period. "IT Resistibility" represents the dryer resistivity of the sintered ore, measured in accordance with JIS (Japanese Industrial Standards) K 2151.

[0057] O Exemplo Comparativo 11 é um exemplo de produção em que o minério sinterizado foi produzido com uso de um agente de ligação que contém 40% em massa do pó de coque com um tamanho de grão de 1 mm ou menos e uma matéria-prima que porta ferro a 3% em massa do pó de minério de ferro com tamanho de grão de 10 μm ou menos. No Exemplo Comparativo 11, a quantidade de mistura do pó de coque com um tamanho de grão de 1 mm ou menos é pequena, de modo que a razão do agente de ligação na porção de camada superior do pálete não pode ser aumentada. Portanto, o rendimento no Exemplo Comparativo 11 foi menor do que o de outros exemplos de produção e a taxa de produção do minério sinterizado foi menor do que a dos outros exemplos de produção. A resistibilidade de TI do minério sinterizado produzido no Exemplo Comparativo 11 também foi menor do que a dos minérios sinterizados nos outros exemplos de produção.[0057] Comparative Example 11 is a production example in which the sintered ore was produced using a binding agent containing 40% by mass of coke powder with a grain size of 1 mm or less and a raw material press that carries iron at 3% by mass of iron ore powder with a grain size of 10 μm or less. In Comparative Example 11, the mixing amount of the coke powder with a grain size of 1 mm or less is small, so the ratio of the binding agent in the upper layer portion of the pallet cannot be increased. Therefore, the yield in Comparative Example 11 was lower than that of the other production examples, and the production rate of the sintered ore was lower than that of the other production examples. The IT resistivity of the sintered ore produced in Comparative Example 11 was also lower than that of the sintered ores in the other production examples.

[0058] O Exemplo Comparativo 12 é um exemplo de produção em que o minério sinterizado foi produzido com uso de um agente de ligação que contém 65% em massa do pó de coque com um tamanho de grão de 1 mm ou menos e uma matéria-prima que porta ferro a 3% em massa do pó de minério de ferro com tamanho de grão de 10 μm ou menos. No Exemplo Comparativo 12, o agente de ligação usado contém 65% em massa do pó de coque com um tamanho de grão de 1 mm ou menos. Portanto, a razão do agente de ligação na porção de camada superior de carga foi alta, e o rendimento do minério sinterizado no Exemplo Comparativo 12 e a resistibilidade de TI do minério sinterizado produzido no Exemplo Comparativo 12 foram superiores a aqueles no Exemplo Comparativo 11. No entanto, o teor do pó de minério de ferro com tamanho de grão de 10 μm ou menos era pequeno, isto é, 3% em massa. Além disso, embora o agente de ligação que contém 65% em massa do pó de coque com um tamanho de grão de 1 mm ou menos tenha sido usado, o agente de ligação não foi misturado na segunda metade do período de granulação. Portanto, a granulabilidade da matéria-prima sinterizada foi menor que a do Exemplo Comparativo 11. Além disso, o diâmetro médio harmônico de partícula das quase- partículas foi pequeno e a permeabilidade do ar da camada de carregamento foi reduzida. Devido à redução da permeabilidade do ar, o tempo de sinterização no Exemplo Comparativo 12 foi maior que o dos outros exemplos de produção e, portanto, a taxa de produção do minério sinterizado no Exemplo Comparativo 12 foi a mesma que no Exemplo Comparativo 11.[0058] Comparative Example 12 is a production example in which the sintered ore was produced using a binding agent containing 65% by mass of coke powder with a grain size of 1 mm or less and a raw material press that carries iron at 3% by mass of iron ore powder with a grain size of 10 μm or less. In Comparative Example 12, the used binding agent contains 65% by mass of coke powder having a grain size of 1 mm or less. Therefore, the ratio of the binder in the upper filler layer portion was high, and the yield of the sintered ore in Comparative Example 12 and the IT resistivity of the sintered ore produced in Comparative Example 12 were higher than those in Comparative Example 11. However, the content of iron ore powder with a grain size of 10 μm or less was small, ie 3 wt%. Furthermore, although the binding agent containing 65% by mass of the coke powder with a grain size of 1 mm or less was used, the binding agent was not mixed in the second half of the granulation period. Therefore, the granulability of the sintered raw material was smaller than that of Comparative Example 11. In addition, the harmonic mean particle diameter of the quasi-particles was small and the air permeability of the loading layer was reduced. Due to the reduction of air permeability, the sintering time in Comparative Example 12 was longer than that of the other production examples, and therefore the production rate of the sintered ore in Comparative Example 12 was the same as in Comparative Example 11.

[0059] O Exemplo Comparativo 13 é um exemplo de produção em que o minério sinterizado foi produzido com uso de um agente de ligação que contém 65% em massa do pó de coque com um tamanho de grão de 1 mm ou menos e uma matéria-prima que porta ferro a 3% em massa do pó de minério de ferro com tamanho de grão de 10 μm ou menos. No Exemplo Comparativo 13, visto que o agente de ligação foi misturado na segunda metade do período de granulação, foi evitada uma redução na granulabilidade. Além disso, o diâmetro médio harmônico de partícula das quase-partículas foi maior o do Exemplo Comparativo 12 e a permeabilidade do ar da camada de carregamento foi melhorada. O tempo de sinterização no Exemplo Comparativo 13 foi menor que o do Exemplo Comparativo 12. Isso indica que a permeabilidade do ar da camada de carregamento no Exemplo Comparativo 13 é maior que a do Exemplo Comparativo 12. Embora a resistibilidade de TI do minério sinterizado produzido no Exemplo Comparativo 13 tenha sido ligeiramente menor do que no Exemplo Comparativo 12, o rendimento no Exemplo Comparativo 13 foi maior do que no Exemplo Comparativo 12. Portanto, a taxa de produção do minério sinterizado no Exemplo Comparativo 13 foi maior que a do Exemplo Comparativo 12. No entanto, visto que a matéria-prima que porta ferro que contém 5% em massa ou mais de pó de minério de ferro com tamanho de grão de 10 μm ou menos não foi usado, a granulabilidade da matéria-prima sinterizada não foi melhorada. Além disso, o rendimento e a taxa de produção do minério sinterizado no Exemplo Comparativo 13 foram inferiores aos dos Exemplos 1 a 3 descritos mais adiante, e o tempo de sinterização foi maior que o dos Exemplos 1 a 3.[0059] Comparative Example 13 is a production example in which the sintered ore was produced using a binding agent containing 65% by mass of coke powder with a grain size of 1 mm or less and a raw material press that carries iron at 3% by mass of iron ore powder with a grain size of 10 μm or less. In Comparative Example 13, since the binding agent was mixed in the second half of the granulation period, a reduction in granulability was avoided. Furthermore, the harmonic mean particle diameter of the quasi-particles was larger than that of Comparative Example 12, and the air permeability of the loading layer was improved. The sintering time in Comparative Example 13 was less than that of Comparative Example 12. This indicates that the air permeability of the loading layer in Comparative Example 13 is greater than that of Comparative Example 12. Although the IT resistivity of the sintered ore produced in Comparative Example 13 was slightly lower than in Comparative Example 12, the yield in Comparative Example 13 was higher than in Comparative Example 12. Therefore, the production rate of the sintered ore in Comparative Example 13 was higher than in Comparative Example 12. However, since the iron-bearing raw material containing 5% by mass or more of iron ore powder with a grain size of 10 μm or less was not used, the granulability of the sintered raw material was not enhanced. Furthermore, the yield and production rate of the sintered ore in Comparative Example 13 were lower than those of Examples 1 to 3 described below, and the sintering time was longer than that of Examples 1 to 3.

[0060] O Exemplo Comparativo 14 é um exemplo de produção em que o minério sinterizado foi produzido com uso de um agente de ligação que contém 65% em massa do pó de coque com um tamanho de grão de 1 mm ou menos e uma matéria-prima que porta ferro a 7% em massa do pó de minério de ferro com tamanho de grão de 10 μm ou menos e em que o agente de ligação não fez com que aderisse externamente. No Exemplo Comparativo 14, visto que a matéria-prima que porta ferro foi submetida ao tratamento de agitação com uso do agitador de alta velocidade 24, uma redução na granulabilidade foi impedida e o diâmetro médio harmônico de partícula das quase- partículas foi maior que o de Exemplo Comparativo 12. Além disso, a permeabilidade do ar da camada de carregamento foi melhorada. O tempo de sinterização no Exemplo Comparativo 14 foi menor que o do Exemplo Comparativo 12. Isso indica que a permeabilidade do ar da camada de carregamento no Exemplo Comparativo 14 é maior que a do Exemplo Comparativo 12. A resistibilidade de TI do minério sinterizado produzido no Exemplo Comparativo 14 foi maior do que no Exemplo Comparativo 12 e o rendimento no Exemplo Comparativo 14 foi maior do que no Exemplo Comparativo 12. Portanto, a taxa de produção do minério sinterizado no Exemplo Comparativo 14 foi maior que a do Exemplo Comparativo 12. No entanto, visto que o agente de ligação não foi misturado na segunda metade do período de granulação, o rendimento e a taxa de produção do minério sinterizado no Exemplo Comparativo 14 foram inferiores aos dos Exemplos 1 a 3 descritos mais adiante, e o tempo de sinterização foi maior que o dos Exemplos 1 a 3.[0060] Comparative Example 14 is a production example in which the sintered ore was produced using a binding agent containing 65% by mass of coke powder with a grain size of 1 mm or less and a raw material press that carries iron at 7% by mass of iron ore powder with a grain size of 10 μm or less and in which the binding agent has not caused it to adhere externally. In Comparative Example 14, since the iron-bearing raw material was subjected to the agitation treatment using the high-speed agitator 24, a reduction in granulability was prevented and the harmonic mean particle diameter of the quasi-particles was greater than the of Comparative Example 12. In addition, the air permeability of the loading layer was improved. The sintering time in Comparative Example 14 was less than that of Comparative Example 12. This indicates that the air permeability of the loading layer in Comparative Example 14 is greater than that of Comparative Example 12. The IT resistivity of the sintered ore produced in the Comparative Example 14 was higher than that of Comparative Example 12, and the yield of Comparative Example 14 was higher than that of Comparative Example 12. Therefore, the production rate of the sintered ore in Comparative Example 14 was higher than that of Comparative Example 12. However, since the binding agent was not mixed in the second half of the granulation period, the yield and production rate of the sintered ore in Comparative Example 14 was lower than that of Examples 1 to 3 described later, and the sintering time was greater than that of Examples 1 to 3.

[0061] Cada um dos Exemplos 1 a 3 é um exemplo de produção em que o minério sinterizado foi produzido com uso de um agente de ligação que contém 50% em massa ou mais do pó de coque com um tamanho de grão de 1 mm ou menos e uma matéria-prima que porta ferro a 7% em massa do pó de minério de ferro com tamanho de grão de 10 μm ou menos. Nos Exemplos 1 e 2, foi usado um agente de ligação que contém 65% em massa do pó de coque com um tamanho de grão de 1 mm ou menos. No Exemplo 3, foi usado um agente de ligação que contém 75% em massa do pó de coque com um tamanho de grão de 1 mm ou menos. Portanto, a razão do agente de ligação na porção de camada superior da camada de carregamento pode ser aumentada.[0061] Each of Examples 1 to 3 is a production example in which the sintered ore was produced using a binding agent that contains 50% by mass or more of coke powder with a grain size of 1 mm or less and a raw material bearing iron at 7% by mass of iron ore powder with a grain size of 10 μm or less. In Examples 1 and 2, a binding agent containing 65% by mass of coke powder with a grain size of 1 mm or less was used. In Example 3, a binding agent containing 75% by mass of coke powder with a grain size of 1 mm or less was used. Therefore, the ratio of binding agent in the upper layer portion of the loading layer can be increased.

[0062] Em cada um dos Exemplos 1 a 3, a matéria-prima que porta ferro, que contém 7% em massa de pó de minério de ferro com tamanho de grão de 10 μm ou menos foi usado e a agitação foi realizada no agitador de alta velocidade 24 para melhorar a granulabilidade. Portanto, o diâmetro médio harmônico de partícula das quase-partículas foi maior que o dos Exemplos Comparativos 11 a 13 nos quais não foi realizada agitação. No Exemplo 1, 50% em massa do agente de ligação foi misturado na segunda metade do período de granulação. Nos exemplos 2 e 3, 100% em massa do agente de ligação foi misturado na segunda metade do período de granulação. Portanto, o diâmetro médio harmônico de partícula das quase-partículas em cada Exemplo foi maior que o do Exemplo Comparativo 14, no qual o agente de ligação não foi misturado na segunda metade do período de granulação.[0062] In each of Examples 1 to 3, the iron-bearing raw material, which contains 7% by mass of iron ore powder with a grain size of 10 μm or less was used, and stirring was carried out in the shaker high speed 24 to improve granulability. Therefore, the harmonic mean particle diameter of the quasi-particles was larger than that of Comparative Examples 11 to 13 in which no agitation was carried out. In Example 1, 50% by mass of the binding agent was mixed in the second half of the granulation period. In examples 2 and 3, 100% by mass of the binding agent was mixed in the second half of the granulation period. Therefore, the harmonic mean particle diameter of the quasi-particles in each Example was larger than that of Comparative Example 14, in which the binding agent was not mixed in the second half of the granulation period.

[0063] Visto que o diâmetro médio harmônico de partícula das quase-partículas em cada um dos Exemplos 1 a 3 foi maior que o de cada um dos exemplos comparativos 11 a 14, a permeabilidade do ar da camada de carregamento foi melhorada e o tempo de sinterização em cada um dos Exemplos 1 para 3 foi menor que o de cada um dos Exemplos Comparativos 11 a 14. Portanto, o rendimento e a taxa de produção do minério sinterizado em cada um dos Exemplos 1 a 3 foram maiores do que os dos Exemplos Comparativos 11 a 14. Conforme pode ser visto, usando-se o método de produção de minério sinterizado na presente modalidade, o rendimento do minério sinterizado na porção de camada superior de carga pode ser melhorado enquanto a permeabilidade do ar da camada de carregamento é melhorada e a taxa de produção do minério sinterizado e a resistibilidade de TI do minério sinterizado pode, assim, ser melhorada.[0063] Since the harmonic mean particle diameter of the quasi-particles in each of Examples 1 to 3 was greater than that of each of Comparative Examples 11 to 14, the air permeability of the loading layer was improved and the time of sintering in each of Examples 1 to 3 was less than that of each of Comparative Examples 11 to 14. Therefore, the yield and production rate of the sintered ore in each of Examples 1 to 3 were greater than those of Comparative Examples 11 to 14. As can be seen, using the sintered ore production method in the present embodiment, the yield of the sintered ore in the upper charge layer portion can be improved while the air permeability of the charge layer is improved. improved and the production rate of the sintered ore and the IT resistivity of the sintered ore can thus be improved.

[0064] No Exemplo 2, entre os Exemplos 1 a 3, visto que a Razão de revestimento de pó de coque era de 100% em massa, o diâmetro médio harmônico de partícula das quase-partículas era maior que o do Exemplo 1, no qual a razão da camada externa do agente de ligação era 50% em massa, e o rendimento também foi melhorado, de modo que a taxa de produção do minério sinterizado era alta. No Exemplo 3, visto que o agente de ligação que contém 75% em massa do pó de coque com um tamanho de grão de 1 mm ou menos foi usado, o rendimento foi maior do que o do Exemplo 2, no qual o agente de ligação que contém 65% em massa de foi usado pó de coque com tamanho de grão de 1 mm ou menos. No entanto, visto que uma grande quantidade do pó de coque com um tamanho de grão de 1 mm ou menos está contida, a granulabilidade foi reduzida e o diâmetro médio harmônico de partícula das quase-partículas foi menor que o do Exemplo 2. Portanto, a taxa de produção do minério sinterizado no Exemplo 3 foi a mesma que no Exemplo 2. Portanto, espera-se que, mesmo quando o teor do pó de coque com um tamanho de grão de 1 mm ou menos for maior que 75,0% em massa, o efeito de melhorar o rendimento seja cancelado pela redução na granulabilidade, de modo que o efeito de melhoria na taxa de produção do minério sinterizado não é esperada. Portanto, é preferencial que o limite superior do teor do pó de coque com tamanho de grão de 1 mm ou menos seja de 75% em massa. LISTA DE REFERÊNCIA NUMÉRICA 10 aparelhos de produção de minério sinterizado 12 tanque de armazenamento 14 matéria-prima que porta ferro 16 tanque de armazenamento 18 matéria-prima que porta CaO 20 transportador 22 mistura de matérias-primas 24 agitador de alta velocidade 26 propulsor 28 recipiente 30 transportador 32 água 34 misturador de tambor 36 agente de ligação 38 quase-partícula 40 transportador 50 máquina de sinterização 60 modelo 62 modelo 64 modelo[0064] In Example 2, between Examples 1 to 3, since the Coke Powder Coating Ratio was 100% by mass, the harmonic mean particle diameter of the quasi-particles was greater than that of Example 1, in which the ratio of outer layer of binding agent was 50% by mass, and the yield was also improved, so the production rate of sintered ore was high. In Example 3, since the binding agent containing 75% by mass of coke powder with a grain size of 1 mm or less was used, the yield was higher than that of Example 2, in which the binding agent which contains 65% by mass of coke powder with a grain size of 1 mm or less was used. However, since a large amount of the coke powder with a grain size of 1 mm or less is contained, the granulability was reduced and the harmonic mean particle diameter of the quasi-particles was smaller than that of Example 2. Therefore, the production rate of the sintered ore in Example 3 was the same as in Example 2. Therefore, it is expected that even when the content of coke powder with a grain size of 1 mm or less is greater than 75.0% in bulk, the effect of improving the yield is canceled by the reduction in granulability, so the effect of improving the production rate of the sintered ore is not expected. Therefore, it is preferred that the upper limit of the content of coke powder with a grain size of 1 mm or less is 75% by mass. NUMERIC REFERENCE LIST 10 sintered ore production apparatus 12 storage tank 14 iron-carrying raw material 16 storage tank 18 CaO-carrying raw material 20 conveyor 22 raw material mixing 24 high-speed agitator 26 impeller 28 vessel 30 conveyor 32 water 34 drum mixer 36 binding agent 38 quasi-particle 40 conveyor 50 sintering machine 60 model 62 model 64 model

Claims

1. Method for producing sintered ore, characterized in that it comprises sintering a granulated sintered raw material in a sintering machine (50), wherein the sintered raw material contains: an iron-carrying raw material (14 ) containing powdered iron ore with a grain size of 10 μm or less, in an amount of 5% by mass or more, based on the mass of the sintered raw material; a binding agent (36) in an amount from 3% by mass to 7% by mass inclusively based on the mass of the sintered raw material, wherein the binding agent (36) contains 50% by mass or more of coke powder with a grain size of 1 mm or less; and a CaO-bearing raw material (18), wherein at least the iron-bearing raw material (14) is agitated before the sintered raw material before a transport to a granulator is granulated, and wherein, within a total granulation period of the sintered raw material extending from 0 to 100%, part or all of the binding agent (36) is mixed and granulated in a granulation period extending from 50 to 95% in the total period of granulation.

2. Method for producing sintered ore, according to claim 1, characterized in that part of the binding agent (36) is mixed in the granulation period which extends from 50 to 95%, and in which the size grain size of the sintered raw material is measured after granulation, and when the grain size is smaller than a predetermined grain size, the amount of binding agent (36) mixed in the granulation period extending from 50 to 95 % is increased.