BR112019011271B1

BR112019011271B1 - Método de ajuste dinâmico para a fabricação de uma chapa de aço tratada termicamente

Info

Publication number: BR112019011271B1
Application number: BR112019011271-5A
Authority: BR
Inventors: Frédéric Bonnet; Van Thang Pham
Original assignee: Arcelormittal
Priority date: 2016-12-20
Filing date: 2017-12-20
Publication date: 2022-11-01
Also published as: CN110088310B; PL3559285T3; JP2020509241A; CA3047914A1; UA124983C2; US20190352738A1; KR102283932B1; EP3559285A1; JP7441206B2; AU2017381869A1; BR112019011271A2; AU2017381869B2; ES2894929T3; MA47083A; CA3047914C; RU2731116C1; JP2022037167A; CN110088310A; KR20190087496A; WO2018116192A1

Abstract

A presente invenção refere-se a um método de ajuste dinâmico para a fabricação de uma chapa de aço tratada termicamente.

Description

CAMPO DA INVENÇÃO

[001] A presente invenção refere-se a um método de ajuste dinâmico para fabricar uma chapa de aço tratada termicamente tendo uma composição química de aço e uma microestrutura malvo que compreende de 0 a 100% de pelo menos uma fase selecionada a partir de: ferrita, martensita, bainita, perlita, cementita e austenita, em uma linha de tratamento térmico.

ANTECEDENTES DA INVENÇÃO

[002] É conhecido o uso de chapas de aço revestidas ou sem revestimento para a fabricação de veículos automotivos. Uma infinidade de graus de aço é usada para fabricar um veículo. A escolha do grau de aço depende da aplicação final da peça de aço. Por exemplo, os aços IF (livres de intersticiais) podem ser produzidos para uma peça exposta, os aços TRIP (plasticidade induzida por transformação) podem ser produzidos para os membros transversais do assento e do chão ou os pilares A e os aços DP (fase dupla) podem ser produzidos para barras traseiras ou membro transversal do teto.

[003] Durante a produção destes aços, são realizados tratamentos cruciais no aço para obter a peça desejada, com exceção das propriedades mecânicas para uma aplicação específica. Tais tratamentos podem ser, por exemplo, um recozimento contínuo antes da deposição de um revestimento de metal ou um tratamento de têmpera e partição. Nestes tratamentos, a etapa de arrefecimento é importante porque a microestrutura e as propriedades mecânicas dos aços dependem principalmente do tratamento de arrefecimento realizado. Normalmente, o tratamento incluindo a etapa de arrefecimento a ser realizado é selecionado em uma lista de tratamentos conhecidos, sendo este tratamento selecionado dependendo do grau do aço.

[004] No entanto, durante esses tratamentos, alguns desvios não planejados podem aparecer na linha. Por exemplo, uma temperatura no forno, a espessura da chapa de aço, a velocidade da linha pode variar.

[005] O pedido de patente US 4,440,583 refere-se a um método de arrefecimento controlado para tiras de aço implementado pelo uso de um aparelho de arrefecimento que compreende uma pluralidade de bocais dispostos na direção em que a tira se desloca, os bocais pulverizando o refrigerante contra a tira quente e uma taxa de fluxo de válvula de controle presa ao tubo que fornece o refrigerante para os bicos. Usando uma equação contendo a espessura da tira, as temperaturas de partida e de finalização e a taxa de arrefecimento desejada, a taxa de transferência de calor necessária para obter a taxa de arrefecimento desejada é calculada e a taxa de transferência de calor é corrigida de acordo com o efeito de arrefecimento natural em zonas de marcha lenta precedendo e seguindo a zona de pulverização de refrigerante. Em seguida, a taxa de fluxo do refrigerante é derivada e definida a partir de sua relação pré-estabelecida com a taxa de transferência de calor. O comprimento da zona de pulverização de refrigerante ao longo da trajetória de deslocamento da tira é calculado usando a velocidade de operação da tira, as temperaturas de partida e de finalização de arrefecimento e a taxa de arrefecimento desejada. Os bicos são ajustados para ligar e desligar, de forma que o líquido refrigerante seja pulverizado somente a partir de um número de bicos conforme corresponda ao valor calculado. Quando a espessura da tira varia enquanto o arrefecimento controlado está sendo efetuado, a taxa de transferência de calor é recalculada, com base nas configurações acima, para corrigir a taxa de fluxo do refrigerante de acordo. Quando a velocidade da tira varia, o comprimento da região de pulverização do refrigerante é recalculado para corrigir o padrão liga- desliga dos bicos.

[006] Neste método, quando um desvio aparece, a taxa de transferência de calor ou o comprimento da região de pulverização de refrigerante é recalculada para corrigir o desvio. Este método não leva em consideração as características da chapa de aço que incluem composição química, microestrutura, propriedades, textura da superfície, etc. Assim, há o risco de que a mesma correção seja aplicada a qualquer tipo de chapa de aço, mesmo que cada chapa de aço possua suas próprias características. O método permite um tratamento de arrefecimento não personalizado de uma infinidade de classes de aço.

[007] Consequentemente, a correção não está adaptada a um aço específico e, portanto, ao final do tratamento, as propriedades desejadas não são obtidas. Além disso, após o tratamento, o aço pode ter uma grande dispersão das propriedades mecânicas. Finalmente, mesmo que uma ampla faixa de graus de aço possa ser fabricada, a qualidade do aço tratado é inferior.

[008] Assim, o objetivo da invenção é resolver os inconvenientes acima proporcionando um método de ajuste dinâmico para a fabricação de uma chapa de aço tratada termicamente tendo uma composição química específica de aço e uma microestrutura específica malvo para alcançar em uma linha de tratamento térmico. Em particular, o objetivo consiste em ajustar um tratamento de arrefecimento na linha, proporcionando um tratamento adaptado a cada chapa de aço, sendo esse tratamento calculado muito precisamente no menor tempo de cálculo possível de modo a proporcionar uma chapa de aço com as propriedades excetuadas, tendo tais propriedades o mínimo de dispersão de propriedades possível.

DESCRIÇÃO DA INVENÇÃO

[009] Este objetivo é alcançado proporcionando um método de acordo com a reivindicação 1. O método também pode compreender quaisquer características das reivindicações 2 a 37.

[010] Outro objetivo é alcançado proporcionando uma bobina.

[011] Outro objetivo é alcançado proporcionando uma linha de tratamento térmico.

[012] Finalmente, o objetivo é alcançado fornecendo um produto de programa de computador.

[013] Outras características e vantagens da invenção irão se tornar evidentes a partir da seguinte descrição detalhada da invenção.

BREVE DESCRIÇÃO DOS DESENHOS

[014] Para ilustrar a invenção, várias formas de realização e ensaios de exemplos não limitativos serão descritas, particularmente com referência às seguintes Figuras: a Figura 1 ilustra um exemplo de acordo com a presente invenção; a Figura 2 ilustra um recozimento contínuo de uma chapa de aço que compreende uma etapa de aquecimento, uma etapa de imersão, uma etapa de arrefecimento e uma etapa de envelhecimento (overaging); a Figura 3 ilustra uma forma de realização preferida de acordo com a presente invenção; e a Figura 4 ilustra um exemplo de acordo com a invenção, em que um recozimento contínuo é realizado em uma chapa de aço antes da deposição de um revestimento por imersão a quente.

DESCRIÇÃO DE REALIZAÇÕES DA INVENÇÃO

[015] Os seguintes termos serão definidos: - CC: composição química em porcentagem em peso; - malvo: valor alvo da microestrutura; - mpadrão: a microestrutura do produto selecionado; - Palvo: valor alvo de uma propriedade mecânica; - mi: microestrutura inicial da chapa de aço; - X: fração de fase em porcentagem em peso; - T: temperatura em graus Celsius (°C); - t: tempo (s); - s: segundos; - UTS: resistência máxima à tração (MPa); - YS: limite elástico (MPa); - revestimento de metal à base de zinco significa um revestimento de metal que compreende mais de 50% de zinco; - revestimento de metal à base de alumínio significa um revestimento de metal que compreende mais de 50% de alumínio; e - TT: tratamento térmico; e - trajetória térmica, TT, TPalvo e TPx compreendem um tempo, uma temperatura do tratamento térmico e pelo menos uma taxa selecionada a partir de: uma taxa de arrefecimento, isotérmica ou de aquecimento; - uma trajetória de aquecimento inclui um tempo, uma temperatura e uma taxa de aquecimento; - uma trajetória de imersão compreende um tempo, uma temperatura e uma taxa de imersão; - CPx e CPxint incluem um tempo, uma temperatura e uma taxa de arrefecimento; e - nanofluidos: fluido que compreende nanopartículas.

[016] A designação “aço” ou “chapa de aço” significa uma chapa de aço, uma bobina, uma placa com uma composição que permite que a peça atinja uma resistência à tração de até 2500 MPa e, de forma mais preferida, até 2000 MPa. Por exemplo, a resistência à tração é superior ou igual a 500 MPa, de forma preferida, superior ou igual a 1000 MPa, de forma vantajosa superior ou igual a 1500 MPa. Uma ampla faixa de composição química é incluída, uma vez que o método de acordo com a invenção pode ser aplicado a qualquer tipo de aço.

[017] A invenção refere-se a um método de ajuste dinâmico para a fabricação de uma chapa de aço tratada termicamente tendo uma composição química de aço e uma microestrutura malvo que compreende de 0 a 100% de pelo menos uma fase selecionada a partir de: ferrita, martensita, bainita, perlita, cementita e austenita, em uma linha de tratamento térmico que compreende uma seção de aquecimento, uma seção de imersão e uma seção de arrefecimento, incluindo um sistema de arrefecimento, em que é efetuado um tratamento térmico pré-definido TT, que compreende pelo menos um aquecimento, uma imersão e um resfriamento, tal método compreende: A. uma etapa de controle em que pelo menos um detector detecta qualquer desvio acontecendo durante o TT, B. uma etapa de cálculo realizada quando um desvio é detectado durante o TT, de forma que uma nova trajetória térmica TPalvo seja determinado para alcançar o Malvo levando em conta o desvio, tal etapa de cálculo compreendendo: 1) uma sub-etapa de cálculo em que através da variação da potência de arrefecimento, novas trajetórias de arrefecimento CPx são calculados à base de TT, a microestrutura inicial mi da chapa de aço para alcançar Malvo, a trajetória de aquecimento, a trajetória de imersão compreende Timersão e Tresfriamento, a etapa de resfriamento do TT sendo recalculado utilizando o dito CPx para obter novas trajetórias térmicas TPx, tendo a etapa de arrefecimento substituída por um CPx a fim de obter uma trajetória térmico TPx, correspondendo cada TPx a uma microestrutura mx; 2) uma etapa de seleção em que um TPalvo para alcançar o malvo é selecionado, TPalvo sendo selecionado a partir de as trajetórias térmicas calculadas TPx e sendo selecionado de forma que mx seja o mais próximo de malvo; e 3) uma nova etapa de tratamento térmico em que TPalvo é realizada na linha na chapa de aço.

[018] Sem querer estar vinculado a qualquer teoria, parece que quando o método de acordo com a presente invenção é aplicado, é possível corrigir qualquer desvio que ocorra durante um tratamento térmico, proporcionando um tratamento térmico personalizado que compreende uma trajetória de arrefecimento personalizada que depende de cada chapa de aço. Assim, uma nova trajetória térmica precisa TPalvo é calculada em um curto tempo de cálculo levando em conta o malvo, em particular a proporção de todas as fases durante a trajetória de arrefecimento, mi (incluindo a dispersão da microestrutura ao longo da chapa de aço) e o desvio. De fato, o método de acordo com a presente invenção leva em consideração para o cálculo as fases termodinamicamente estáveis, isto é, ferrita, austenita, cementita e perlita e as fases termodinâmicas metaestáveis, isto é, bainita e martensita. Assim, obtém- se uma chapa de aço com as propriedades esperadas com o mínimo de dispersão de propriedades possível.

[019] De preferência, as microestruturas de fases mx, malvo e mi são definidas por pelo menos um elemento selecionado a partir de: o tamanho, a forma e a composição química.

[020] De forma preferida, o TT compreende ainda uma etapa de pré-aquecimento. De forma mais preferencial, o TT compreende ainda uma etapa de revestimento por imersão a quente, uma etapa de envelhecimento ou uma etapa de partição.

[021] De preferência, a microestrutura malvo a alcançar compreende: - 100% de austenita; - de 5 a 95% de martensita, de 4 a 65% de bainita, sendo o restante de ferrita; - de 8 a 30% de austenita residual, de 0,6 a 1,5% de carbono em solução sólida, sendo o restante ferrita, martensita, bainita, perlita e/ou cementita; - de 1% a 30% de ferrita e de 1% a 30% de bainita, de 5 e 25% de austenita, sendo o restante de martensita; - de 5 a 20% de austenita residual, sendo o restante de martensita; - ferrita e austenita residual; - austenita residual e fases intermetálicas; - de 80 a 100% de martensita e de 0 a 20% de austenita residual, - 100% de martensita; - de 5 a 100% de perlita e de 0 a 95% de ferrita; e - pelo menos 75% de ferrita equiaxial (equiaxed), de 5 a 20% de martensita e bainita em quantidade menor ou igual a 10%.

[022] De forma vantajosa, as chapas de aço podem ser qualquer tipo de grau de aço, incluindo fase dupla DP, plasticidade induzida por transformação (TRIP), aço temperado e particionado (Q&P), plasticidade induzida por maclação (Twins induced plasticity) (TWIP), bainita livre de carboneto (CFB), aço endurecido por pressão (PHS), TRIPLEX, DUPLEX e alta ductilidade de fase dupla (DP HD).

[023] A composição química depende de cada chapa de aço. Por exemplo, a composição química de um aço DP pode compreender: 0,05 < C < 0,3%; 0,5 < Mn < 3,0%; S < 0,008%; P < 0,080%; N < 0,1%; Si < 1,0%; o restante da composição composta de ferro e impurezas inevitáveis resultantes do desenvolvimento.

[024] A Figura 1 ilustra um exemplo de acordo com a invenção em que um TT é realizado em uma chapa de aço em uma linha de tratamento térmico, tendo essa chapa de aço uma composição química CC e um ponto Malvo para alcançar.

[025] De acordo com a presente invenção, na etapa A), qualquer desvio que ocorra durante o tratamento térmico é detectado. De preferência, o desvio é devido a uma variação de um parâmetro de processo selecionado a partir de: uma temperatura de forno, uma temperatura de chapa de aço, uma quantidade de gás, uma composição de gás, uma temperatura de gás, uma velocidade de linha, uma falha na linha de tratamento térmico, uma variação do banho por imersão a quente, uma emissividade de chapa de aço e uma variação da espessura do aço.

[026] A temperatura do forno pode ser uma temperatura de aquecimento, uma temperatura de imersão, uma temperatura de arrefecimento, uma temperatura de envelhecimento.

[027] A temperatura da chapa de aço pode ser medida a qualquer momento do tratamento térmico em diferentes posições da linha de tratamento térmico, por exemplo: - em uma seção de aquecimento, sendo de forma preferencial um forno de chama direta (DFF), um forno tubular de radiador (RTF), um forno de resistência elétrica ou um forno de indução; - na seção de refrigeração, em especial, nos jatos de arrefecimento, em um sistema de extinção ou em um bocal; e - na seção isotérmica, sendo de preferência um forno de resistência elétrica.

[028] Para detectar uma variação de temperatura, o detector pode ser um pirômetro ou um scanner.

[029] Normalmente, os tratamentos térmicos podem ser realizados em uma atmosfera oxidante, isto é, uma atmosfera que compreende um gás oxidante, por exemplo: O2, CO2 ou CO. Também podem ser realizados em uma atmosfera neutra, isto é, uma atmosfera que compreende um gás neutro por exemplo: N2, Ar, He ou Xe. Finalmente, eles também podem ser realizados em uma atmosfera redutora, isto é, uma atmosfera que compreende um gás redutor sendo por exemplo: H2 ou HNx.

[030] A variação da quantidade de gás pode ser detectada pelo barômetro.

[031] A velocidade da linha pode ser detectada por um detector de laser.

[032] Por exemplo, uma falha na linha de tratamento térmico pode ser: - em um forno de chama direta: um queimador não funciona mais; - em um forno tubular radiante: um tubo radiante não funciona mais; - em um forno elétrico: uma resistência não funciona mais; ou - em uma seção de arrefecimento: um ou vários jatos de arrefecimento não funcionam mais.

[033] Em tais casos, o detector pode ser um pirômetro, um barômetro, um consumo elétrico ou uma câmera.

[034] A variação da espessura do aço pode ser detectada por um laser ou por um detector de ultrassom.

[035] Quando um desvio é detectado, através da variação da potência de arrefecimento, novas trajetórias de arrefecimento CPx são calculados à base de TT, mi para alcançar Malvo, a trajetória de aquecimento, a trajetória de imersão que compreende Timersão e Tresfriamento, sendo recalculado a etapa de arrefecimento de TT usando o CPx mencionado a fim de obter novas trajetórias térmicas TPx, cada TPx correspondendo a uma microestrutura mx. O cálculo do CPx é com base no comportamento térmico e comportamento metalúrgico da chapa de aço em comparação com os métodos convencionais, em que apenas o comportamento térmico é considerado.

[036] A Figura 2 ilustra um recozimento contínuo de uma chapa de aço que compreende uma etapa de aquecimento, uma etapa de imersão, uma etapa de arrefecimento e uma etapa de envelhecimento. Um desvio D devido a uma variação do Timersão é detectado. Assim, uma multiplicidade de CPx e, portanto, TPx são calculados de tal forma que TPpadrão, sendo selecionado a partir de TPx, atinja o Malvo como mostrado apenas para a primeira etapa de arrefecimento na Figura 2. Neste exemplo, o CPx calculado também inclui a segunda etapa de arrefecimento (não mostrado).

[037] De preferência, na etapa B.1), a potência de arrefecimento do sistema de arrefecimento varia de um valor mínimo para um valor máximo ou de um valor máximo para um valor mínimo. Por exemplo, o sistema de arrefecimento compreende pelo menos um arrefecimento a jato, pelo menos um spray de arrefecimento ou pelo menos ambos. De preferência, o sistema de arrefecimento compreende pelo menos um arrefecimento por jato, sendo o arrefecimento por jato pulverizado por um fluido sendo um gás, um líquido aquoso ou uma mistura destes. Por exemplo, o gás é selecionado a partir de ar, HNx, H2, N2, Ar, He, água em vapor ou uma mistura destes. Por exemplo, o líquido aquoso é selecionado de: água ou nanofluidos.

[038] De preferência, jatos de refrigeração de gás de pulverização com uma taxa de fluxo entre 0 e 350000 Nm3/h. O número de jatos de arrefecimento presentes na seção de arrefecimento depende da linha de tratamento térmico, pode variar de 1 a 25, de preferência de 1 a 20, de forma vantajosa de 1 a 15 e de forma mais preferencial entre 1 e 5. A taxa de fluxo depende do número de jatos de arrefecimento. Por exemplo, o caudal de um arrefecimento a jato está entre 0 e 50000 Nm3/h, de forma preferida entre 0 e 40000 Nm3/h, de forma mais preferida entre 0 e 20000 Nm3/h.

[039] Quando a seção de arrefecimento inclui jatos de arrefecimento, a variação da potência de arrefecimento é com base na taxa de fluxo. Por exemplo, para um arrefecimento a jato, 0 Nm3/h corresponde a uma potência de arrefecimento de 0% e 40000 Nm3/h corresponde a uma potência de arrefecimento de 100%.

[040] Assim, por exemplo, a potência de arrefecimento de um arrefecimento de jato varia de 0 Nm3/h, ou seja, 0% a 40000 Nm3/h, ou seja, 100%. O valor mínimo e máximo da potência de refrigeração pode ser qualquer valor selecionado no intervalo de 0 a 100%. Por exemplo, o valor mínimo é de 0%, 10%, 15% ou 25%. Por exemplo, o valor máximo é de 80%, 85%, 90% ou 100%.

[041] Quando a seção de arrefecimento compreende pelo menos 2 jatos de arrefecimento, a potência de arrefecimento pode ser a mesma ou diferente em cada arrefecimento do jato. Isso significa que cada arrefecimento do jato pode ser configurado independentemente um do outro. Por exemplo, quando a seção de arrefecimento compreende 11 jatos de arrefecimento, a potência de arrefecimento dos três primeiros jatos de arrefecimento pode ser de 100%, a potência de arrefecimento dos quatro seguintes pode ser de 45% e a potência de arrefecimento dos últimos quatro pode ser de 0%

[042] Por exemplo, a variação da potência de arrefecimento tem um incremento entre 5 a 50%, de forma preferida entre 5 a 40%, de forma mais preferida entre 5 a 30% e com vantagem entre 5 e 20%. O incremento da potência de refrigeração é, por exemplo, de 10%, 15% ou 25%.

[043] Quando a seção de arrefecimento compreende pelo menos dois jatos de arrefecimento, o incremento da potência de arrefecimento pode ser o mesmo ou diferente em cada arrefecimento do jato. Por exemplo, na etapa B.1), o incremento de potência de refrigeração pode ser de 5% em todos os arrefecimentos de jatos. Em outra forma de realização, o incremento da potência de arrefecimento pode ser de 5% para os três primeiros jatos, 20% para os quatro seguintes e 15% para os quatro últimos. De preferência, o incremento da potência de arrefecimento é diferente para cada arrefecimento do jato, por exemplo 5% para o primeiro jato, 20% para o segundo jato, 0% para o terceiro jato, 10% para o quarto jato, 0% para o quinto jato 35% do sexto jato, etc.

[044] Em uma forma de realização preferida, os sistemas de arrefecimento são configurados dependendo da transformação de fase independentemente um do outro. Por exemplo, quando o sistema de arrefecimento compreende 11 jatos de arrefecimento, a potência de arrefecimento dos três primeiros jatos de arrefecimento pode ser configurada para a transformação, a potência de arrefecimento dos quatro seguintes pode ser configurada para a transformação de austenita em perlita e a potência de arrefecimento dos quatro últimos podem ser configurados para a transformação de austenita em bainita. Em outra forma de realização, o incremento da potência de arrefecimento pode ser diferente para cada arrefecimento do jato.

[045] De preferência, na etapa B.1), o Timersão é um número fixo selecionado a partir de 600 e 1000 °C. Por exemplo, o Timersão pode ser de 700 °C, 800 °C ou 900 °C, dependendo da chapa de aço.

[046] Em outra forma de realização preferida, o Timersão varia de 600 a 1000 °C. Por exemplo, o Timersão pode variar de 650 a 750 °C ou de 800 a 900 °C, dependendo da chapa de aço.

[047] De forma vantajosa, quando o Timersão varia, após a etapa B.1), é executado uma sub-etapa de cálculo adicional em que: a. o Timersão varia em um intervalo pré-definido estando entre 600 e 1000 °C; e b. Para cada variação do Timersão, são calculadas novas trajetórias de arrefecimento CPx, à base de TT, mi para alcançar mpadrão e Tresfriamento, sendo recalculada a etapa de arrefecimento do TT utilizando o dito CPx para obter novas trajetórias térmicas TPx, cada TPx correspondendo a uma microestrutura mx.

[048] De fato, com o método de acordo com a presente invenção, a variação do Timersão é tomada em consideração para o cálculo do CPx. Assim, para cada temperatura de imersão, uma multiplicidade de novas trajetórias de arrefecimento CPx e, portanto, novos TPx são calculados.

[049] De forma preferida, pelo menos 10 CPx são calculadas, de forma mais preferida pelo menos 50, de forma vantajosa pelo menos 100 e de forma mais preferencial pelo menos 1000. Por exemplo, o número de CPx calculadas está entre 2 e 10000, de forma preferencial entre 100 e 10000, de forma mais preferencial entre 1000 e 10000.

[050] Na etapa B.2), um TPalvo para acessar o malvo é selecionado, TPalvo sendo selecionado do TPx e sendo selecionado de forma que o mx seja o mais próximo do malvo. De preferência, as diferenças entre as proporções de fases presentes em malvo e mx são de ± 3%.

[051] De preferência, na etapa B.2), quando pelo menos dois CPx têm o seu mx igual, o TPalvo selecionado é o que tem a potência mínima de arrefecimento necessária.

[052] De forma vantajosa, quando o Timersão varia, o TPalvo selecionado inclui ainda o valor do Timersão para alcançar o malvo, sendo o TPalvo selecionado do TPx.

[053] De forma vantajosa, na etapa B.2), a entalpia térmica Hliberada entre mi e malvo é calculada de tal forma que: Hliberada = (Xferrita * Hferrita) + (Xmartensita * Hmartensita) + (Xbainita * Hbainita) + (Xperlita * Hperlita) + (Hcementita + Xcementita) + (Haustenita + Xaustenita) X sendo uma fração de fase.

[054] Sem querer estar vinculado a qualquer teoria, H representa a energia liberada ao longo de toda a trajetória térmica quando uma transformação de fase é executada. Acredita-se que algumas transformações de fase sejam exotérmicas e algumas delas sejam endotérmicas. Por exemplo, a transformação de ferrita em austenita durante uma trajetória de aquecimento é endotérmica, enquanto a transformação de austenita em perlita durante uma trajetória de arrefecimento é exotérmica.

[055] Em uma forma de realização preferida, na etapa B.2), todo o ciclo térmico CPx é calculado de tal forma que:

com Cpe: o calor específico da fase (J-kg-1-K-1), p: a densidade do aço (g.m-3), Ep: a espessura do aço (m), 9: o fluxo de calor (convectivo + radiativo em W), Hliberada (J.Kg-1), T: temperatura (°C) e t: tempo (s).

[056] De preferência, na etapa B.2), pelo menos uma microestrutura de aço intermediária mxint correspondendo a uma trajetória térmica intermediária CPxint e a entalpia térmica Hxint são calculadas. Nesse caso, o cálculo da CPx é obtido pelo cálculo de uma grande variedade de CPxint. Assim, de forma preferencial, CPx é a soma de todas as CPxint e Hliberada é a soma de todas as Hxint. Nesta forma de realização preferida, a CPxint é calculada periodicamente. Por exemplo, ela é calculada a cada 0,5 segundos, de preferência 0,1 segundos ou menos.

[057] A Figura 3 ilustra uma forma de realização preferida em que na etapa B.2), mint1 e mint2 correspondendo respectivamente a CPxint1 e CPxint2, bem como a Hxint1 e Hxint2, são calculadas. A Hliberada durante toda a trajetória térmica é determinada para calcular CPx. Nesta forma de realização, uma multidão, ou seja mais de 2, de CPxint, mxint e Hxint são calculados para obter CPx (não mostrado).

[058] Em uma forma de realização preferida, antes da etapa A.1), pelo menos uma propriedade mecânica alvo Palvo selecionada entre resistência à deformação YS, resistência máxima à tração UTS, alongamento, expansão de furo, formabilidade é selecionada. Nesta forma de realização, de preferência, a malvo é calculada à base de Palvo.

[059] Sem querer estar vinculado a qualquer teoria, acredita-se que as características da chapa de aço são definidas pelos parâmetros de processo aplicados durante a produção de aço. Assim, de forma vantajosa, na etapa B.2), os parâmetros de processo experimentados pela chapa de aço antes de entrar na linha de tratamento térmico são considerados para calcular CPx. Por exemplo, os parâmetros de processo compreendem pelo menos um elemento selecionado a partir de: uma taxa de redução de laminação a frio, uma temperatura de enrolamento, uma trajetória de arrefecimento da mesa de saída, uma temperatura de arrefecimento e uma taxa de arrefecimento da bobina.

[060] Em outra forma de realização, os parâmetros de processo da linha de tratamento que a chapa de aço será submetida na linha de tratamento térmico são considerados para calcular CPx. Por exemplo, os parâmetros de processo compreendem pelo menos um elemento selecionado a partir de: uma velocidade da linha, uma temperatura da chapa de aço térmica específica para alcançar, potência de aquecimento das seções de aquecimento, temperatura de aquecimento e uma temperatura de imersão, potência de arrefecimento das seções de arrefecimento, uma temperatura de arrefecimento, uma temperatura de envelhecimento.

[061] De forma preferida, Tresfriamento é a temperatura do banho quando a seção de arrefecimento é seguida por uma seção de revestimento por imersão a quente que compreende um banho de imersão a quente. De preferência, o banho é à base de alumínio ou à base de zinco. Em uma forma de realização preferida, o banho à base de alumínio compreende menos de 15% de Si, menos de 5,0% de Fe, opcionalmente 0,1 a 8,0% de Mg e opcionalmente 0,1 a 30,0% de Zn, sendo o restante Al.

[062] Em outra forma de realização preferida, o banho à base de zinco compreende 0,01 a 8,0% de Al, opcionalmente 0,2 a 8,0% de Mg, sendo o restante Zn.

[063] O banho fundido pode também compreender impurezas e elementos residuais inevitáveis dos lingotes de alimentação ou da passagem da chapa de aço no banho fundido. Por exemplo, as impurezas opcionais são selecionadas de Sr, Sb, Pb, Ti, Ca, Mn, Sn, La, Ce, Cr, Zr ou Bi, sendo o teor em peso de cada elemento adicional inferior a 0,3% em peso. Os elementos residuais dos lingotes de alimentação ou da passagem da chapa de aço no banho fundido podem ser de ferro com um teor de até 5,0%, de forma preferida 3,0%, em peso.

[064] Em outra forma de realização preferida, Tresfriamento é a temperatura de têmpera Tq. De fato, para a chapa de aço Q & P, um ponto importante de um tratamento de têmpera e particionamento é Tq.

[065] De preferência, o Tresfriamento está entre 150 e 800 °C.

[066] De forma vantajosa, toda vez que uma nova chapa de aço entra na linha de tratamento térmico, uma nova etapa de cálculo B.2) é executada automaticamente. De fato, o método de acordo com a presente invenção adapta a trajetória de arrefecimento a cada chapa de aço, mesmo que o mesmo grau de aço entre na linha de tratamento térmico, uma vez que as características reais de cada aço diferem frequentemente. A nova chapa de aço pode ser detectada e as novas características da chapa de aço são medidas e previamente pré-selecionadas. Por exemplo, um detector detecta a soldagem entre duas bobinas.

[067] De preferência, a adaptação da trajetória térmica é realizada à medida que a chapa de aço entra na linha de tratamento térmico nos primeiros metros da chapa de modo a evitar uma forte variação do processo.

[068] De preferência, um cálculo automático é realizado durante o tratamento térmico para verificar se algum desvio apareceu. Nesta forma de realização, periodicamente, é realizado um cálculo para verificar se ocorreu um ligeiro desvio. De fato, o limiar de detecção do detector é às vezes alto demais, o que significa que um leve desvio nem sempre é detectado. O cálculo automático, executado por exemplo a cada poucos segundos, não é à base de um limite de detecção. Assim, se o cálculo levar ao mesmo tratamento térmico, ou seja, o tratamento térmico é executado na linha, o TT não será alterado. Se o cálculo levar a um tratamento diferente devido a um ligeiro desvio, o tratamento será alterado.

[069] A Figura 4 ilustra um exemplo de acordo com a invenção, em que um recozimento contínuo é realizado em uma chapa de aço antes da deposição de um revestimento por imersão a quente. Com o método de acordo com a presente invenção, quando um desvio D aparece, o TPx é calculado à base de mi, o produto selecionado, TT e malvo. Neste exemplo, as trajetórias térmicas intermediários CPxint1 a CPxint4, correspondendo respectivamente a mxint1 a mxint4 e Hxint1 a Hxint4 são calculados. O Hliberada é determinado para obter CPx e, portanto, TPx. Nesta Figura, TPalvo é ilustrado.

[070] Com o método de acordo com a presente invenção, quando aparece um desvio, é executado uma nova etapa de tratamento térmico TPalvo na chapa de aço.

[071] Assim, uma bobina feita de uma chapa de aço incluindo os ditos tipos de produtos pré-definidos que compreende DP, TRIP, Q&P, TWIP, CFB, PHS, TRIPLEX, DUPLEX e DP HD, em que tal bobina possui uma variação padrão de propriedades mecânicas abaixo ou igual a 25 MPa, de preferência abaixo ou igual a 15 MPa, de forma mais preferencial abaixo ou igual a 9 MPa, entre quaisquer dois pontos ao longo da bobina. De fato, sem querer estar vinculado a qualquer teoria, acredita-se que o método incluindo a etapa de cálculo B.1) leva em consideração a dispersão da microestrutura da chapa de aço ao longo da bobina. Assim, a TPalvo aplicada na chapa de aço permite uma homogeneização da microestrutura e também das propriedades mecânicas.

[072] De preferência, as propriedades mecânicas são selecionadas a partir de YS, UTS ou alongamento. O baixo valor da variação padrão é devido à precisão da TPalvo.

[073] De preferência, a bobina é coberta por um revestimento de metal à base de zinco ou à base de alumínio.

[074] De preferência, em uma produção industrial, entre duas bobinas feitas de uma chapa de aço incluindo os ditos tipos de produtos pré- definidos incluem DP, TRIP, Q & P, TWIP, CFB, PHS, TRIPLEX, DUPLEX, DP HD, a variação padrão de propriedades mecânicas abaixo ou igual a 25 MPa, de forma preferencial inferior ou igual a 15 MPa, de forma mais preferida inferior ou igual a 9 MPa.

[075] De preferência, em uma produção industrial, a variação padrão de propriedades mecânicas entre 2 bobinas feitas de uma chapa de aço incluindo os referidos tipos de produtos pré-definidos inclui DP, TRIP, Q&P, TWIP, CFB, PHS, TRIPLEX, DUPLEX, DP HD, medida sucessivamente produzida na mesma linha é inferior ou igual a 25M Pa, de forma preferida inferior ou igual a 15 MPa, de forma mais preferencial inferior ou igual a 9 MPa.

[076] Uma linha de tratamento térmico para a implementação de um método de acordo com a presente invenção é utilizada para executar TPalvo. Por exemplo, a linha de tratamento térmico é um forno de recozimento contínuo, um forno endurecimento por pressão, um recozimento em lote ou uma linha de têmpera.

[077] Finalmente, a presente invenção refere-se a um produto de programa de computador que compreende pelo menos um módulo metalúrgico, um módulo de otimização e um módulo térmico que cooperam juntos para determinar TPalvo, tais módulos que compreende instruções de software que, quando implementadas por um computador, implementam o método de acordo com a presente invenção.

[078] O módulo metalúrgico prevê a microestrutura (mx, malvo incluindo fases metaestáveis: bainita e martensita e fases estáveis: ferrita, austenita, cementita e perlita) e mais precisamente a proporção de fases ao longo do tratamento e prevê a cinética de transformação das fases.

[079] O módulo térmico prevê a temperatura da chapa de aço dependendo da instalação utilizada para o tratamento térmico, sendo a instalação, por exemplo, um forno de recozimento contínuo, as características geométricas da banda, os parâmetros de processo incluindo a potência de arrefecimento, aquecimento ou potência isotérmica, a entalpia térmica H liberada ou consumida ao longo de toda a trajetória térmica quando uma transformação de fase é executada.

[080] O módulo de otimização determina a melhor trajetória térmica para alcançar a malvo, ou seja, TPalvo seguindo o método de acordo com a presente invenção usando os módulos metalúrgico e térmico.

[081] A invenção será agora explicada em ensaios realizados apenas para informação. Eles não são limitantes.

EXEMPLOS

[082] Nos exemplos, o DP780GI com a seguinte composição química foi selecionado:

[083] A laminação a frio teve uma taxa de redução de 55% para obter uma espessura de 1,2 mm.

[084] A malvo para alcançar compreende 12% de martensita, 58% de ferrita e 30% de bainita, correspondendo à seguinte Palvo: YS de 460 MPa e UTS de 790 MPa. Uma temperatura de arrefecimento Tarrefecimento de 460 °C também devia ser alcançada para realizar um revestimento por imersão a quente com um banho de zinco. Esta temperatura deve ser alcançada com uma precisão de +/- 2 °C para garantir uma boa capacidade de revestimento no banho de Zn.

[085] O tratamento térmico TT para executar na chapa de aço, é como segue: - uma etapa de pré-aquecimento em que a chapa de aço é aquecida desde a temperatura ambiente até 680 °C durante 37,5 segundos; - uma etapa de aquecimento em que a chapa de aço é aquecida desde 680 °C até 780 °C durante 40 segundos; - etapa de imersão em que a chapa de aço é aquecida a uma temperatura de imersão Timersão de 780 °C durante 24,4 segundos; - uma etapa de arrefecimento em que a chapa de aço é resfriada com 11 jatos de pulverização de HNx para arrefecimento, como segue:

- revestimento por imersão a quente em banho de zinco a 460 °C; - o arrefecimento da chapa de aço até o rolo superior durante 27,8 segundos a 300 °C; e - o arrefecimento da chapa de aço à temperatura ambiente.

[086] Exemplo 1: desvio de Timersão

[087] Quando a temperatura de imersão do Timersão diminui de 780 °C para 765 °C, uma nova trajetória térmica TPaivoi está determinado a alcançar o malvo levando em conta o desvio. Para este fim, uma multiplicidade de CPx de trajetória térmica é calculada à base de TT, mi de DP780GI para alcançar o Malvo, a trajetória de aquecimento, a trajetória de imersão que compreende Timersão e Tresfriamento.

[088] A etapa de arrefecimento do TT foi recalculada utilizando o dito CPx para obter novas trajetórias térmicas TPx. Após o cálculo do TPx, um TPalvo para acessar o malvo foi selecionado, TPalvo sendo selecionado a partir do TPx recalculado e sendo selecionado a partir de tal forma que o mx é o mais próximo do malvo. TP alvo1 é o seguinte: - uma etapa de imersão em que a chapa de aço é aquecida a uma temperatura de imersão de 765 °C durante 24,4 segundos devido a um desvio na seção de imersão da linha de tratamento térmico, - uma etapa de arrefecimento CP1 incluindo: - uma etapa de arrefecimento em que a chapa de aço é resfriada com 11 jatos de arrefecimento por pulverização HNx, como segue:

- revestimento por imersão a quente em banho de zinco a 460 °C; - o arrefecimento da chapa de aço até ao rolo superior durante 27,8 s a 300 °C; e - o arrefecimento da chapa de aço à temperatura ambiente.

[089] Exemplo 2: chapa de aço com uma composição diferente

[090] Uma nova chapa de aço DP780 entrou na linha de tratamento térmico, de forma que uma etapa de cálculo foi executada automaticamente com base no novo CC:

[091] A nova trajetória térmica TPalvo2 estava determinada a alcançar o alvo levando em conta o novo CC. TP alvo2 é o seguinte: - uma etapa de pré-aquecimento em que a chapa de aço é aquecida da temperatura ambiente a 680 °C durante 37,5 segundos; - uma etapa de aquecimento em que a chapa de aço é aquecida de 680 °C a 780 °C durante 40 segundos; - uma etapa de imersão em que a chapa de aço é aquecida a uma temperatura de imersão de 780 °C durante 24,4 segundos; - uma etapa de arrefecimento CP3 incluindo:

- revestimento por imersão a quente em banho de zinco a 460 °C; - o arrefecimento da chapa de aço até ao rolo superior durante 26,8 s a 300 °C; e - o arrefecimento da chapa de aço à temperatura ambiente.

[092] A Tabela 1 mostra as propriedades do aço obtidas com TT, TPalvo1 e TPalvo2.

[093] Com o método de acordo com a presente invenção, é possível ajustar um TT térmico quando um desvio aparece ou quando uma nova chapa de aço tendo um CC diferente entra na linha de tratamento térmico. Aplicando as novas trajetórias térmicas TPalvo1 e TPalvo2, é possível obter uma chapa de aço com as propriedades esperadas desejadas, sendo que cada TPalvo é precisamente adaptada dependendo de cada desvio.

Claims

1. MÉTODO DE AJUSTE DINÂMICO PARA A FABRICAÇÃO DE UMA CHAPA DE AÇO TRATADA TERMICAMENTE tendo uma composição química de aço e uma microestrutura malvo que compreende de 0 a 100% de pelo menos uma fase selecionada a partir de: ferrita, martensita, bainita, perlita, cementita e austenita, em uma linha de tratamento térmico, que compreende uma seção de aquecimento, uma seção de imersão e uma seção de arrefecimento, incluindo um sistema de arrefecimento, em que é efetuado um tratamento térmico pré-definido TT, que compreende pelo menos uma etapa de aquecimento, uma etapa de imersão e uma etapa de resfriamento, o método sendo caracterizado por compreender: A - uma etapa de controle em que pelo menos um detector detecta qualquer desvio acontecendo durante o TT; B - uma etapa de cálculo realizada quando um desvio é detectado durante o TT, de forma que uma nova trajetória térmica TPalvo seja determinada para alcançar o malvo levando em conta o desvio, a etapa de cálculo compreendendo: 1) uma sub-etapa de cálculo em que através da variação de uma potência de arrefecimento, novas trajetórias de arrefecimento CPx são calculadas baseadas em TT, a microestrutura inicial mi da chapa de aço para alcançar malvo, uma trajetória de aquecimento, uma trajetória de imersão compreendendo Timersão e Tresfriamento, a etapa de resfriamento do TT sendo recalculada utilizando o CPx para obter novas trajetórias térmicas TPx, tendo a etapa de resfriamento substituída por um CPx a fim de obter uma trajetória térmica TPx, correspondendo cada TPx a uma microestrutura mx; 2) uma etapa de seleção em que um TPalvo para alcançar o malvo é selecionado, TPalvo sendo selecionado a partir das trajetórias térmicas calculadas TPx e sendo selecionado de forma que mx seja o mais próximo de malvo; e C - uma nova etapa de tratamento térmico em que TPalvo é realizada na linha na chapa de aço.

2. MÉTODO, de acordo com a reivindicação 1, caracterizado por, na etapa A), o desvio ser devido a uma variação de um parâmetro de processo selecionado a partir de: uma temperatura de forno, uma temperatura de chapa de aço, uma quantidade de gás, uma composição de gás, uma temperatura de gás, uma velocidade de linha, uma falha na linha de tratamento térmico, uma variação de banho por imersão a quente, uma emissividade de chapa de aço e uma variação de espessura do aço.

3. MÉTODO, de acordo com qualquer uma das reivindicações 1 a 2, caracterizado pelas fases serem definidas por pelo menos um elemento selecionado a partir de: um tamanho, uma forma e a composição química.

4. MÉTODO, de acordo com qualquer uma das reivindicações 1 a 3, caracterizado pela microestrutura malvo compreender: - 100% de austenita; - de 5 a 95% de martensita, de 4 a 65% de bainita, sendo o restante de ferrita; - de 8 a 30% de austenita residual, de 0,6 a 1,5% de carbono em solução sólida, sendo o restante ferrita, martensita, bainita, perlita e/ou cementita; - de 1% a 30% de ferrita e de 1% a 30% de bainita, de 5 e 25% de austenita, sendo o restante de martensita; - de 5 a 20% de austenita residual, sendo o restante de martensita; - ferrita e austenita residual; - austenita residual e fases intermetálicas; - de 80 a 100% de martensita e de 0 a 20% de austenita residual; - 100% de martensita; - de 5 a 100% de perlita e de 0 a 95% de ferrita; e - pelo menos 75% de ferrita equiaxial, de 5 a 20% de martensita e bainita em quantidade menor ou igual a 10%.

5. MÉTODO, de acordo com qualquer uma das reivindicações 1 a 4, caracterizado pela chapa de aço poder ser de fase dupla, plasticidade induzida por transformação, aço temperado e particionado, plasticidade induzida por maclação, bainita livre de carboneto, aço endurecido por pressão, TRIPLEX, DUPLEX e alta ductilidade de fase dupla.

6. MÉTODO, de acordo com qualquer uma das reivindicações 1 a 5, caracterizado pelo TT compreender ainda uma etapa de pré- aquecimento.

7. MÉTODO, de acordo com qualquer uma das reivindicações 1 a 6, caracterizado pelo TT compreender ainda uma etapa de revestimento por imersão a quente, uma etapa de envelhecimento ou uma etapa de partição.

8. MÉTODO, de acordo com qualquer uma das reivindicações 1 a 7, caracterizado por, na etapa B - 1), a potência de arrefecimento do sistema de arrefecimento variar de um valor mínimo para um valor máximo.

9. MÉTODO, de acordo com qualquer uma das reivindicações 1 a 7, caracterizado por, na etapa B - 1), a potência de arrefecimento do sistema de arrefecimento variar de um valor máximo para um valor mínimo.

10. MÉTODO, de acordo com qualquer uma das reivindicações 1 a 9, caracterizado por, na etapa B - 1), o Timersão ser um número fixo selecionado a partir do intervalo entre 600 a 1000 °C.

11. MÉTODO, de acordo com qualquer uma das reivindicações 1 a 10, caracterizado por, na etapa B - 1), o Timersão variar de 600 a 1000 °C.

12. MÉTODO, de acordo com a reivindicação 11, caracterizado por, após a etapa B - 1), ser realizada uma sub-etapa de cálculo adicional em que: a- o Timersão varia em um intervalo pré-definido estando entre 600 e 1000 °C; e b- Para cada variação do Timersão, são calculadas novas trajetórias de arrefecimento CPx, baseadas em TT, mi para alcançar mpadrão e Tresfriamento, sendo recalculada a etapa de resfriamento do TT utilizando o CPx para obter novas trajetórias térmicas TPx, cada TPx correspondendo a uma microestrutura mx.

13. MÉTODO, de acordo com a reivindicação 12, caracterizado por, na etapa de seleção B - 2), o TPalvo selecionado incluir ainda o valor de Timersão.

14. MÉTODO, de acordo com qualquer uma das reivindicações 1 a 13, caracterizado por, na etapa B - 2), quando pelo menos dois CPx têm os seus mx iguais, o TPalvo selecionado ser o que tem a potência mínima de arrefecimento necessária.

15. MÉTODO, de acordo com qualquer uma das reivindicações 1 a 14, caracterizado por, quando na etapa B - 1), as diferenças entre as proporções das fases presentes no malvo e no mx serem de ± 3%.

16. MÉTODO, de acordo com qualquer uma das reivindicações 1 a 15, caracterizado por, na etapa B - 1), a entalpia térmica H liberada entre mi e malvo ser calculada de tal forma que: Hliberada = (Xferrita * Hferrita) + (Xmartensita * Hmartensita) + (Xbainita * Hbainita) + (Xperlita * Hperlita) + (Hcementita + Xcementita) + (Haustenita + Xaustenita) X sendo uma fração de fase.

17. MÉTODO, de acordo com a reivindicação 16, caracterizado por, na etapa B - 1), toda a trajetória de arrefecimento CPx ser calculada de tal modo que:

com Cpe: o calor específico da fase (J-kg-1-K-1), p: a densidade do aço (g-m3), Ep: espessura do aço (m), 9: o fluxo de calor (convectivo e radiativo em W), Hliberada (J-Kg-1), T: temperatura (°C) e t: tempo (s).

18. MÉTODO, de acordo com qualquer uma das reivindicações 16 a 17, caracterizado por, na etapa B - 1), pelo menos uma microestrutura de aço intermediária mxint correspondendo a uma trajetória de arrefecimento intermediária CPxint e a entalpia térmica Hxint serem calculadas.

19. MÉTODO, de acordo com a reivindicação 18, caracterizado por, na etapa B - 1), CPx ser a soma de todas as CPxint e Hliberada é a soma de todas as Hxint.

20. MÉTODO, de acordo com qualquer uma das reivindicações 1 a 19, caracterizado por, antes da etapa A), pelo menos uma propriedade mecânica alvo Palvo selecionada entre resistência à deformação YS, resistência máxima à tração UTS, alongamento, expansão de furo, e formabilidade ser selecionada.

21. MÉTODO, de acordo com a reivindicação 20, caracterizado pela malvo ser calculada à base de Palvo.

22. MÉTODO, de acordo com qualquer uma das reivindicações 1 a 21, caracterizado por, na etapa B - 1), os parâmetros de processo experimentados pela chapa de aço antes de entrar na linha de tratamento térmico serem considerados para calcular CPx.

23. MÉTODO, de acordo com a reivindicação 22, caracterizado pelos parâmetros de processo compreenderem pelo menos um elemento selecionado a partir de: uma taxa de redução de laminação a frio, uma temperatura de enrolamento, uma trajetória de arrefecimento de mesa de saída, uma temperatura de arrefecimento e uma taxa de arrefecimento de bobina.

24. MÉTODO, de acordo com qualquer uma das reivindicações 1 a 23, caracterizado por, na etapa B - 1) os parâmetros de processo da linha de tratamento que a chapa de aço será submetida na linha de tratamento térmico serem considerados para calcular CPx.

25. MÉTODO, de acordo com a reivindicação 24, caracterizado pelos parâmetros de processo compreenderem pelo menos um elemento selecionado a partir de: uma temperatura térmica específica da chapa de aço para alcançar, a velocidade da linha, a potência de arrefecimento da seção de arrefecimento, a potência de aquecimento da seção de aquecimento, uma temperatura de envelhecimento, uma temperatura de arrefecimento, uma temperatura de aquecimento e uma temperatura de imersão.

26. MÉTODO, de acordo com qualquer uma das reivindicações 1 a 25, caracterizado pelo sistema de arrefecimento compreender pelo menos um arrefecimento a jato, pelo menos um spray de arrefecimento ou pelo menos ambos.

27. MÉTODO, de acordo com a reivindicação 26, caracterizado por, quando o sistema de arrefecimento compreender pelo menos um arrefecimento a jato, o arrefecimento a jato pulverizar um gás, um líquido aquoso ou uma mistura destes.

28. MÉTODO, de acordo com a reivindicação 27, caracterizado pelo gás ser selecionado a partir de ar, HNx, H2, N2, Ar, He, água em vapor ou uma mistura destes.

29. MÉTODO, de acordo com a reivindicação 28, caracterizado pelo líquido aquoso ser selecionado a partir de água ou nanofluido.

30. MÉTODO, de acordo com a reivindicação 28, caracterizado pelo arrefecimento a jato pulverizar ar com uma taxa de fluxo entre 0 e 350.000 Nm3/h.

31. MÉTODO, de acordo com qualquer uma das reivindicações 1 a 30, caracterizado pelo Tresfriamento ser a temperatura do banho quando a seção de arrefecimento é seguida por uma seção de revestimento por imersão a quente que compreende um banho por imersão a quente.

32. MÉTODO, de acordo com a reivindicação 31, caracterizado pelo banho ser à base de alumínio ou um banho à base de zinco.

33. MÉTODO, de acordo com qualquer uma das reivindicações 1 a 30, caracterizado pelo Tresfriamento ser a temperatura de têmpera Tq.

34. MÉTODO, de acordo com qualquer uma das reivindicações 1 a 33, caracterizado pelo Tresfriamento estar entre 150 e 800 °C.

35. MÉTODO, de acordo com qualquer uma das reivindicações 1 a 34, caracterizado por toda vez que uma nova chapa de aço entra na linha de tratamento térmico, uma nova etapa de cálculo B - 1) ser executada automaticamente.

36. MÉTODO, de acordo com a reivindicação 35, caracterizado por uma adaptação da trajetória de arrefecimento ser realizada conforme a chapa de aço entra na seção de arrefecimento da linha de tratamento térmico nos primeiros metros da chapa.

37. MÉTODO, de acordo com qualquer uma das reivindicações 1 a 19, caracterizado por um cálculo automático ser realizado durante o tratamento térmico para verificar se algum desvio apareceu.