BR112018074034B1

BR112018074034B1 - Processo para separação de dióis

Info

Publication number: BR112018074034B1
Application number: BR112018074034-9A
Authority: BR
Inventors: Kai Jürgen Fischer; Carmelo PEREZ GOLF; Pieter Huizenga
Original assignee: Shell Internationale Research Maatschappij B.V.
Priority date: 2016-05-23
Filing date: 2017-05-19
Publication date: 2022-06-28
Also published as: CN109153625B; EP3464226B1; EP3464226A1; CA3019597A1; US20200325090A1; BR112018074034A2; WO2017202731A1; CN109153625A; US11384039B2

Abstract

A invenção fornece um processo para a separação de um primeiro diol selecionado do grupo que consiste em C3 a C7 dióis de uma primeira mistura compreendendo dois ou mais C3 a C7 dióis, o referido processo compreendendo as etapas de: (i) fornecer a referida primeira mistura compreendendo dois ou mais C3 a C7 dióis como alimentação para uma primeira coluna de destilação; (ii) fornecer uma alimentação compreendendo um agente de extração para a primeira coluna de destilação acima da primeira mistura; (iii) operar a primeira coluna de destilação a uma temperatura na faixa de 50 a 250°C e uma pressão na faixa de 0,1 a 400 kPa; (iv) remover uma corrente compreendendo o primeiro diol e o agente de extração como corrente inferior da segunda coluna de destilação; e (v) submeter a corrente compreendendo o primeiro diol e o agente de extração à destilação numa segunda coluna de destilação para proporcionar uma corrente da seção superior da segunda coluna de destilação compreendendo o primeiro diol com alta pureza e uma corrente da seção inferior do segunda coluna de destilação compreendendo uma corrente de agente de extração usado, em que o agente de extração é selecionado do grupo de álcoois de açúcares C3 a C6 e misturas dos mesmos e em que o primeiro diol tem uma temperatura de ebulição similar e/ou forma um azeótropo com um ou mais dos outros C3 a C7 dióis presentes na primeira mistura.

Description

CAMPO DA INVENÇÃO

[001] A presente invenção se refere a um processo de separação seletiva de dióis.

ANTECEDENTES DA INVENÇÃO

[002] Dióis, e especialmente glicóis, são materiais valiosos com uma multipli-cidade de aplicações comerciais, por exemplo, como meios de transferência de calor, anticongelantes e precursores para polímeros. Glicóis são tipicamente feitos em uma escala industrial por hidrólise dos óxidos de alquileno correspondentes, os quais são os produtos de oxidação de alquenos produzidos de fontes fósseis.

[003] Em anos recentes, esforços elevados se concentraram em produzir pro-dutos químicos, incluindo glicóis de estoques de alimentação renováveis, tais como materiais à base de açúcar. Por exemplo, US20110312050 descreve um processo contínuo para a geração catalítica de polióis de celulose no qual a celulose é conta-tada com hidrogênio, água e um catalisador para gerar uma corrente de efluente com-preendendo pelo menos um poliol.

[004] CN102643165 é dirigida a um processo catalítico para reagir açúcar em uma solução aquosa com hidrogênio na presença de um catalisador a fim de gerar polióis, especialmente dióis.

[005] Como com muitos processos químicos, a corrente de produto de reação nestas reações compreende inúmeros materiais desejados, diluentes, subprodutos e outros materiais indesejáveis. A fim de fornecer um processo de alto valor, o produto ou produtos desejáveis devem ser obteníveis em alta pureza da corrente de produto de reação, com uma alta porcentagem de recuperação de cada produto e com uso tão baixo quanto possível de energia e equipamento complexo.

[006] Em processos conhecidos para a produção de dióis, e em particular gli- cóis, os dióis estão geralmente presentes em alta diluição em um solvente, tipica-mente água. O solvente é geralmente removido dos dióis por destilação. A purificação subsequente dos dióis é, então, realizada por destilação fracionada. Esse processo pode ter altos custos tanto em termos de capital quanto de despesas operacionais.

[007] Quando dióis são produzidos por hidrogenólise de açúcares, uma mis-tura de dióis é produzida. Os principais constituintes de diol na corrente de produto de reação são monoetileno glicol (MEG), monopropileno glicol (MPG) e 1,2-butanodiol (1,2-BDO). Outros dióis, tais como 2,3-butanodiol (2,3-BDO), pentanodióis, hexano- dióis e heptanodióis estão também geralmente presentes. A separação de uma série destes dióis por destilação é desafiadora devido à similaridade em seus pontos de ebulição. A purificação pode ser complicada, uma vez que certos dióis formam um azeótropo de ebulição mínimo homogêneo um com o outro em vácuo e às pressões atmosféricas. Um exemplo de um par de glicol formador de azeótropo com tempera-tura de ebulição similar é MPG e 2,3-pentanodiol. Outras misturas azeotrópicas po-dem ser formadas entre outros dióis presentes, complicando adicionalmente o pro-cesso de purificação.

[008] A degradação dos produtos a altas temperaturas impede que pressão mais alta que a atmosférica seja usada para destilação.

[009] US4966658 é dirigida à separação de uma mistura de 1,2-BDO e MEG usando um processo conhecido como destilação azeotrópica no qual um agente for-mador de azeótropo é adicionado à mistura antes da destilação a fim de facilitar a separação. Um processo semelhante é descrito em US5423955 para a separação de 1,2-BDO e MPG. A destilação azeotrópica pode levar a um aumento na volatilidade relativa entre os componentes, mas também leva a etapas de processo adicionais a fim de remover os agentes formadores de azeótropo.

[010] WO2015150520 revela um processo para separar monoetileno glicol de uma mistura compreendendo monoetileno glicol e 1,2-butanodiol usando uma confi-guração de destilação por oscilação de pressão de duas colunas.

[011] Seria vantajoso fornecer um método simples e eficiente para separar combinações de C3 a C7 dióis muitas vezes formados em processos de produção de dióis. Embora muitos destes dióis possam ser vistos como subprodutos, um método eficiente para sua separação e purificação adicionaria valor a qualquer processo no qual eles são feitos.

SUMÁRIO DA INVENÇÃO

[012] Consequentemente, a presente invenção fornece um processo para a separação de um primeiro diol selecionado do grupo que consiste em C3 a C7 dióis de uma primeira mistura compreendendo dois ou mais C3 a C7 dióis, o referido pro-cesso compreendendo as etapas de: (i) fornecer a referida primeira mistura compreendendo os dois ou mais C3 a C7 dióis como alimentação para uma segunda coluna de destilação; (ii) fornecer uma alimentação compreendendo um agente de extração para a primeira coluna de destilação acima da primeira mistura; (iii) operar a primeira coluna de destilação a uma temperatura na faixa de 50 a 250°C e uma pressão na faixa de 0,1 a 400 kPa; (iv) remover uma corrente compreendendo o primeiro diol e o agente de ex-tração como corrente inferior da segunda coluna de destilação; e (v) submeter a corrente compreendendo o primeiro diol e o agente de extração à destilação numa segunda coluna de destilação para proporcionar uma corrente da seção superior da segunda coluna de destilação compreendendo o primeiro diol com alta pureza e uma corrente da seção inferior da segunda coluna de destilação com-preendendo uma corrente de agente de extração usada, em que o agente de extração é selecionado do grupo de álcoois de açúcares C3 a C6 e misturas dos mesmos e em que o primeiro diol tem uma temperatura de ebulição similar e/ou forma um azeótropo com um ou mais dos outros C3 a C7 dióis presentes na primeiro mistura.

BREVE DESCRIÇÃO DO DESENHO

[013] Figura 1 é um diagrama esquemático de uma modalidade exemplar, mas não limitativa, de um processo para a separação de dióis como aqui descrito.

DESCRIÇÃO DETALHADA DA INVENÇÃO

[014] Os presentes inventores concluíram que um primeiro C3 a C7 diol pode ser eficazmente separado com alta recuperação e excelente pureza de produto a partir de uma mistura compreendendo dois ou mais C3 a C7 dióis destilando a referida mis-tura numa primeira coluna de destilação onde uma alimentação de um agente de ex-tração, compreendendo um álcool de açúcar C3 a C6 ou misturas do mesmo, é forne-cida no ou perto do topo da referida primeira coluna de destilação. A presença do agente de extração na primeira coluna de destilação muda as volatilidades relativas dos dióis e quebra quaisquer azeótropos existentes na primeira mistura de dióis.

[015] A primeira mistura compreende dois ou mais C3 a C7 dióis. Preferenci-almente, os referidos dois ou mais C3 a C7 dióis, incluindo o referido primeiro diol, são selecionados a partir do grupo que consiste em C3 a C7 glicóis. Ao termo glicol, como aqui usado, é dado o seu significado usual, isto é, um diol no qual os dois grupos hidroxila estão presentes em átomos de carbono vicinais. Numa modalidade preferida, o primeiro diol é monopropileno glicol (MPG) e a primeira mistura compreende, como glicóis, pelo menos MPG e 2,3-pentanodiol.

[016] O processo pode ser aplicado a qualquer mistura compreendendo dois ou mais C3 a C7 dióis. De preferência, a primeira mistura compreendendo dois ou mais C3 a C7 dióis é derivada da corrente de produto de reação de um processo para a produção de dióis. Numa modalidade particularmente preferida da invenção, a pri-meira mistura compreendendo dois ou mais C3 a C7 dióis é derivada da corrente de produto de reação de um processo para a hidrogenólise de um estoque de alimenta-ção contendo sacarídeo.

[017] Tipicamente, a corrente de produto de reação de um processo para a hidrogenólise de um estoque de alimentação contendo sacarídeo compreende, como dióis, pelo menos MEG, MPG e 1,2-BDO. Outros dióis, tais como 2,3-butanodiol (2,3- BDO), pentanodióis, hexanodióis e heptanodióis estão também geralmente presentes. Estes dióis estão tipicamente presentes em uma concentração na faixa de 0,1 a 30% em peso da corrente global. Após remoção de MEG das referidas correntes de pro-cesso, agrega valor aos processos ser capaz de separar e purificar os dióis remanes-centes da corrente de processo.

[018] Assim como os dióis, as correntes de produto de reação das reações de hidrogenólise de sacarídeos podem compreender solvente (particularmente água), oxigenados, hidrocarbonetos, catalisador, produtos de degradação e gases em qual-quer composição. A variedade de compostos e sua concentração dependem do esto-que de alimentação contendo sacarídeo e das várias condições de conversão de hi- drogenação e hidrogenólise, incluindo catalisadores, condições de reação, tais como temperatura, pressão e concentração de sacarídeo. No entanto, adequadamente, as reações de hidrogenólise seguiram até a conclusão e a corrente aquosa contém me-nos de 5% em peso, preferencialmente, menos de 2% em peso, mais preferencial-mente, menos de 1% em peso, ainda mais preferencialmente, menos de 0,5% em peso, mais preferencialmente substancialmente nenhum sacarídeo quando conside-rado como porcentagem em peso da corrente global. Tipicamente, a corrente aquosa também contém menos de 5% em peso, preferencialmente, menos de 2% em peso, mais preferencialmente, menos de 1% em peso, ainda mais preferencialmente, menos de 0,5% em peso, mais preferencialmente substancialmente nenhum glicerol, quando considerado como porcentagem em peso da corrente global.

[019] Se a primeira mistura compreendendo dois ou mais C3 a C7 dióis for derivada de tal corrente de produto de reação, uma ou mais etapas de tratamento, separação e/ou purificação poderão ser aplicadas à corrente de produto da reação antes do processo da presente invenção. Tais etapas podem incluir um ou mais entre: remoção de pelo menos uma porção do solvente presente, por exemplo, por destila-ção; remoção de extremidades leves; destilação fracionada para produzir uma cor-rente de dióis e remoção de componentes orgânicos pesados e quaisquer componen-tes inorgânicos presentes, tal como material de catalisador; e etapas de separação inicial para alcançar a separação preliminar de dióis, por exemplo, etapas de processo para a separação e purificação de MEG.

[020] A mistura compreendendo dois ou mais C3 a C7 dióis preferencialmente tem uma razão em peso do primeiro diol:outros C3 a C7 dióis de pelo menos 5:1. Mais preferivelmente, a razão em peso do primeiro diol:outros C3 a C7 dióis é de pelo me-nos 25:1.

[021] A primeira mistura é fornecida como alimentação para a primeira coluna de destilação. A referida segunda coluna de destilação pode ser qualquer tipo de co-luna conhecida na técnica e pode ser equipada com bandejas ou empacotamento es-truturado ou não estruturado. O número de bandejas teóricas pode variar na faixa de 3 a 140 e pode facilmente ser determinado por um versado na técnica com base em experimentos de otimização econômicos simples.

[022] Uma alimentação compreendendo o agente de extração é fornecida à primeira coluna de destilação acima do ponto no qual a primeira alimentação de mis-tura é fornecida. Preferivelmente, a alimentação compreendendo o agente de extração é fornecida no topo de ou algumas bandejas abaixo do topo da primeira coluna de destilação. Assim como o agente de extração, esta corrente pode também compreen-der componentes pesados do tipo de álcool de açúcar, tais como outros álcoois poli- hídricos, de uma corrente de reciclo no processo.

[023] O agente de extração é selecionado do grupo de C3 a C6 álcoois de açúcar e misturas dos mesmos. Álcoois de açúcar têm a fórmula geral HOCH2(CHOH)nCH2OH. Álcoois de açúcar adequados incluem glicerol, eritritol, treitol, arabitol, xilitol, ribitol, manitol, sorbitol, galacticol e iditol. Embora alguns destes álcoois de açúcar possam ser sólidos à temperatura e pressão ambiente, eles podem ser usados como líquidos a temperaturas, pressões e composições adequadas para mis-turas de agente de extração adequadas no processo da invenção. Em uma modali-dade preferida da presente invenção, o agente de extração compreende glicerol.

[024] Preferencialmente, o agente de extração é adicionado em uma quanti-dade de modo que a razão em peso da alimentação compreendendo o agente de extração para a primeira compreendendo dois ou mais C3 a C7 dióis seja de pelo menos 1:20, mais preferencialmente, pelo menos 1:10, ainda mais preferencialmente, pelo menos 1:4, com base no peso global da alimentação/mistura. Preferencialmente, a razão em peso da alimentação compreendendo o agente de extração para a primeira mistura compreendendo dois ou mais C3 a C7 dióis é no máximo de 10:1, mais pre-ferencialmente, no máximo de 5:1, ainda mais preferencialmente, de 2:1, mais prefe-rencialmente, no máximo de 1,5:1, com base no peso global da alimentação/mistura.

[025] A destilação na primeira coluna de destilação é executada a uma tem-peratura na faixa de 50 a 250°C, preferencialmente, de 100 a 200°C e a uma pressão de pelo menos 0,1 kPa, preferivelmente de pelo menos 10kPa, mais preferivelmente de pelo menos 50 kPa. A pressão é no máximo de 400 kPa, preferencialmente, no máximo de 200 kPa, mais preferencialmente, no máximo de 120 kPa. Para a pessoa versada na técnica é evidente a necessidade de variar a temperatura e a pressão em relação uma à outra a fim de atingir condições adequadas.

[026] Uma corrente secundária compreendendo os um ou mais C3 a C7 dióis restantes é removida da primeira coluna de destilação acima do ponto no qual a ali-mentação compreendendo o agente de extração é fornecida à primeira coluna de des-tilação. Preferencialmente, a corrente secundária é removida da primeira coluna de destilação como corrente aérea condensada.

[027] Uma corrente compreendendo o primeiro diol e o agente de extração é removida da primeira coluna de destilação como uma corrente de fundo. Adequada-mente, o teor de dióis desta corrente compreende pelo menos 95% em peso do pri-meiro diol alimentado à primeira coluna de destilação, preferencialmente pelo menos 98% em peso do primeiro diol, mais preferivelmente pelo menos 99% em peso do primeiro diol, ainda mais preferencialmente em menos 99,5% em peso do primeiro diol, mais preferivelmente pelo menos 99,9% em peso do primeiro diol.

[028] Esta corrente é, então, submetida a uma etapa de destilação adicional em uma segunda coluna de destilação na qual o primeiro diol é destilado para fornecer uma primeira corrente de diol e uma corrente de agente de extração usado. Esta des-tilação é realizada a baixa pressão para evitar temperaturas excessivamente altas.

[029] Pelo menos uma porção do primeiro teor de diol é recuperada como um primeiro produto diol de alta pureza em uma corrente da seção superior da segunda coluna de destilação.

[030] Opcionalmente, uma seção de acabamento pode ser adicionada ao topo da segunda coluna de destilação a fim de remover qualquer tipo de impurezas le- ves/produtos de degradação leves formados no processo de separação. Esta seção estaria acima do ponto no qual a primeira corrente de diol de alta pureza é obtida.

[031] Pelo menos uma porção da corrente de agente de extração usado pode, então, ser reciclada para a primeira coluna de destilação como pelo menos uma por-ção da alimentação compreendendo o agente de extração. Quaisquer componentes pesados remanescentes presentes na primeira mistura compreendendo dois ou mais C3 a C7 dióis também estarão presentes na corrente de agente de extração a ser reciclada. Se a primeira mistura compreendendo dois ou mais C3 a C7 dióis for deri-vada da corrente de produto de reação de um processo para a hidrogenólise de um estoque de alimentação contendo sacarídeo, tais componentes pesados provavel-mente serão álcool de açúcar como em sua estrutura, ponto de ebulição e outras pro-priedades físicas e poderão ser reciclados com o restante da corrente de agente de extração.

[032] Uma porção desta corrente de agente de extração usada pode ser re-movida por drenagem a fim de evitar um acúmulo de componentes pesados. Nesta modalidade, o agente de extração fresco precisará ser fornecido à primeira coluna de destilação para compor a quantidade exigida de agente de extração. Este agente de extração fresco deve ser fornecido à primeira coluna de destilação à mesma altura ou acima da corrente do agente de extração usado.

[033] Opcionalmente, pelo menos uma porção da corrente de agente de ex-tração usado pode ser submetida a etapas de processamento adicionais para aumen-tar adicionalmente sua pureza.

[034] Opcionalmente, a primeira corrente de diol pode ser submetida a etapas de processamento adicionais para aumentar ainda mais sua pureza, remover resíduos ou atender às especificações para certas aplicações específicas.

DESCRIÇÃO DETALHADA DO DESENHO

[035] A presente invenção é ainda ilustrada na modalidade preferida, mas não limitativa, da invenção ilustrada na Figura 1.

[036] Nesta descrição, a separação de MPG de alta pureza de uma mistura compreendendo MPG e 2,3-pentanodiol por um processo de hidrogenólise de sacarí- deo é descrita. O mesmo sistema poderia ser usado para separar outras misturas.

[037] Na Figura 1, uma primeira mistura compreendendo dois ou mais C3 a C7 dióis (pelo menos MPG e 2,3-pentanodiol) é fornecida como uma alimentação 101 para uma primeira coluna de destilação 102. Uma alimentação 108 compreendendo um agente de extração também é fornecida à seção superior da primeira coluna de destilação 102. A destilação na primeira coluna de destilação é operada sob condições tais que uma corrente 103 compreendendo o primeiro diol (MPG) e o agente de extra-ção seja removida da primeira coluna de destilação 102 como uma corrente de fundo. Uma corrente secundária 104 compreendendo os restantes um ou mais C3 a C7 dióis (pelo menos, 2,3-pentanodiol) é também removida da primeira coluna de destilação 102 como uma corrente aérea. A corrente 103 compreendendo o primeiro diol (MPG) e o agente de extração é fornecida a uma segunda coluna de destilação 105, a qual é, então, operada para fornecer o primeiro diol como uma corrente aérea 106. O agente de extração usado restante é removido como a corrente de fundo 107 da se-gunda coluna de destilação 105 e pode ser reciclado para fornecer a alimentação 108 compreendendo o agente de extração. Uma corrente de drenagem 109 pode ser re-movida da corrente de reciclo de agente de extração para evitar um acúmulo de com-ponentes pesados.

[038] Agente de extração fresco 110 pode ser adicionado ao processo, con-forme necessário.

EXEMPLOS

[039] A invenção será ainda ilustrada pelos seguintes exemplos não limitati-vos.

[040] O software Aspen Plus foi usado para modelar o processo conforme mostrado na Figura 1. Um pacote termodinâmico foi usado. O referido pacote resultou de adequação de dados básicos experimentais das curvas de pressão de vapor para os componentes individuais e do equilíbrio de vapor-líquido (VLE) medido para as misturas desses componentes.

[041] Os exemplos foram, então, gerados usando glicerol como o agente de extração (arrastador) e misturas de alimentação com diferentes razões em peso MPG/”Outros dióis” e razões em peso Glicerol/”Mistura de MPG” para exemplificar a separação e purificação de um diol com 3 átomos de carbono, neste caso, MPG. Para esta aplicação, a separação de MPG com uma temperatura de ebulição similar a es-pécies 23-PDO é um desafio, já que esses glicóis formam potencialmente azeótropos com ponto de ebulição similar em comparação com os componentes puros.

[042] A mistura de MPG 101 é alimentada à primeira coluna de destilação (ex-trativa) 102 em cerca da metade de sua altura. A localização da alimentação de glice- rol 108 está na parte superior da primeira coluna de destilação (primeiros estágios). Os resultados para a primeira coluna de destilação (extrativa) 102 são mostrados na Tabela 1 abaixo.

[043] Os resultados para a coluna de recuperação de solvente 105 que for-nece pureza de 99,9% em peso de MPG final com 99,9% de recuperação são mos-trados na Tabela 2. Esta última etapa de purificação de MPG compreende a destilação de MPG do solvente em uma segunda coluna de destilação (retificação) com baixo número de estágios e baixa razão de refluxo, fazendo uso da alta volatilidade relativa do glicol (MPG) em comparação com os solventes extrativos usados.

EXEMPLO 1 - SEPARAÇÃO E PURIFICAÇÃO DE MPG DE UMA MISTURA COM OUTROS DIÓIS.

[044] Concentração inicial de MPG de 97,6% em peso. Razão em peso de mistura glicerol/MPG de 7,3 em direção à primeira coluna de destilação (extrativa); 99% de recuperação de MPG e 98% de recuperação de 23-PDO. Pureza de produto MPG final de 99,97% em peso. TABELA 1: RESULTADOS PARA A PRIMEIRA COLUNA DE DESTILAÇÃO (EXTRATIVA) 102

[045] PDO, HDO e HHDO fazem referência a pentanodiol, hexanodiol e hep- tanodióis glicóis, respectivamente. TABELA 2: RESULTADOS PARA A SEGUNDA COLUNA DE DESTILAÇÃO (RECUPERAÇÃO DE SOLVENTE) 105

Claims

1. Processo para a separação de um primeiro diol selecionado do grupo que consiste em C3 a C7 dióis de uma primeira mistura compreendendo dois ou mais C3 a C7 dióis, o referido processo CARACTERIZADO pelo fato de que compreende as etapas de: (i) fornecer a referida primeira mistura compreendendo dois ou mais C3 a C7 dióis como uma alimentação para uma primeira coluna de destilação; (ii) fornecer uma alimentação compreendendo um agente de extração para a primeira coluna de destilação acima da primeira mistura; (iii) operar a primeira coluna de destilação a uma temperatura na faixa de 50 a 250°C e uma pressão na faixa de 0,1 a 400 kPa; (iv) remover uma corrente compreendendo o primeiro diol e o agente de ex-tração como uma corrente inferior da primeira coluna de destilação; e (v) submeter a corrente compreendendo o primeiro diol e o agente de extração à destilação em uma segunda coluna de destilação para proporcionar uma corrente da seção superior da segunda coluna de destilação compreendendo o primeiro diol com alta pureza e uma corrente da seção inferior da segunda coluna de destilação compreendendo uma corrente de agente de extração usada, em que o agente de extração é selecionado do grupo de álcoois de açúcares C3 a C6 e misturas dos mesmos e em que o primeiro diol tem uma temperatura de ebulição similar (close-boiler) e/ou forma um azeótropo com um ou mais dos outros C3 a C7 dióis presentes na primeira mistura, em que o agente de extração compreende glicerol, e em que o primeiro diol é monopropileno glicol e a mistura compreendendo dois ou mais C3 a C7 dióis compreende pelo menos monopropileno glicol e 2,3-pen- tanodiol.

2. Processo, de acordo com a reivindicação 1, CARACTERIZADO pelo fato de que pelo menos uma porção da corrente de agente de extração usado é, então, reciclada para a coluna de destilação como pelo menos uma porção da alimentação compreendendo o agente de extração.

3. Processo, de acordo com a reivindicação 1 ou 2, CARACTERIZADO pelo fato de que a alimentação compreendendo o agente de extração é fornecida no topo ou algumas bandejas abaixo do topo da primeira coluna de destilação.

4. Processo, de acordo com qualquer uma das reivindicações 1 a 3, CARACTERIZADO pelo fato de que uma porção da corrente de agente de extração usado é removida como corrente de drenagem (bleed stream).

5. Processo, de acordo com a reivindicação 4, CARACTERIZADO pelo fato de que o agente de extração fresco é fornecido à primeira coluna de destilação, na mesma altura ou acima da corrente de agente de extração usada, para compor a quantidade exigida de agente de extração.

6. Processo, de acordo com qualquer uma das reivindicações 1 a 5, CARACTERIZADO pelo fato de que a primeira mistura compreendendo dois ou mais C3 a C7 dióis é derivada da corrente de produto de reação de um processo para a hidrogenólise de uma materia-prima contendo sacarídeo.

7. Processo, de acordo com qualquer uma das reivindicações 1 a 6, CARACTERIZADO pelo fato de que a mistura compreendendo dois ou mais C3 a C7 dióis tem uma razão em peso de primeiro diol:outros C3 a C7 dióis de pelo menos 5:1.

8. Processo, de acordo com qualquer uma das reivindicações 1 a 7, CARACTERIZADO pelo fato de que o agente de extração é adicionado em uma quan-tidade tal que a razão em peso da alimentação compreendendo um agente de extra-ção para a primeira mistura compreendendo dois ou mais C3 a C7 dióis seja de pelo menos 1:20 e no máximo 10:1 com base no peso global da alimentação/mistura.

9. Processo, de acordo com qualquer uma das reivindicações 1 a 8, CARACTERIZADO pelo fato de que o teor de dióis da corrente compreendendo o primeiro diol e o agente de extração compreende pelo menos 99,9% em peso do pri-meiro diol contido na alimentação inicial.

10. Processo, de acordo com qualquer uma das reivindicações 1 a 9, CARACTERIZADO pelo fato de que a seção de acabamento é adicionada no topo da segunda coluna de destilação acima do ponto no qual a primeira corrente de diol de alta pureza é obtida, a fim de remover qualquer tipo de impurezas leves/produtos de degradação leves formados no processo de separação.