BR112014022440B1

BR112014022440B1 - Método para a inibição de depósitos de piches naturais no equipamento ou maquinaria de formação de polpa e uso de uma dispersão aquosa de polímero

Info

Publication number: BR112014022440B1
Application number: BR112014022440-4A
Authority: BR
Inventors: John Stuart Cowman; Achim Kohler; Antonella Leone-Kammler
Original assignee: Clariant International Ltd
Priority date: 2012-03-16
Filing date: 2013-03-09
Publication date: 2021-04-27
Also published as: ES2625776T3; PT2639350T; EP2639350A1; CA2864955A1; EP2639350B1; CA2864955C; WO2013135362A1; US20150027652A1; PL2639350T3

Abstract

método para reduzir os efeitos negativos de contaminantes de piche naturais em ambas as operações de formação de polpa e de fabricação de papel. a presente invenção refere-se a um método para a inibição de depósitos de piches no equipamento ou maquinaria de formação de polpa e de fabricação de papel que compreende a adição a uma pasta fluida da polpa contendo piche em uma quantidade eficaz de dispersão de polímero que compreende um componente a e um componente b, em que o componente a é um homopolímero e/ou copolímero de acrílico ácido e/ou os seus ésteres de alquila, ou ácido metacrílico e/ou os seus ésteres de alquila, estireno e/ou metilestireno, acetato de vinila, ácido itacônico, metacrilato de glicidila, 2 hidroxialquil-(met)acrilato, metacrilamida, n-hidroxietil(met)acrilamida, monômeros de dimetacrilato, dimetacrilato de 1,3-butileno glicol, dimetacrilato de etileno glicol, dimetacrilato de dietileno glicol, propileno glicol, dimetacrilato de dipropilenoglicol, dimetacrilato de 4-metil-1,4-pentanodiol, dimetacrilato de divinilbenzeno e/ou trivinilbenzeno, e o componente b sendo uma solução aquosa de um copolímero de estireno com ácido acrílico, maleimida e/ou anidrido maleico.

Description

[001] A presente invenção refere-se aos agentes de resina e de controle de piche, os quais são dispersões de polímeros aquosas, não formação de película, e a um processo para impedir a deposição de partículas do campo em suspensões de polpa de polpa, por meio do uso de tais dispersões de polímeros.

[002] As polpas celulósicas contêm uma proporção considerável de matéria organossolúvel que é geralmente referida como resina ou piche. As resinas são extraídas a partir da madeira durante o processo de formação de polpa e constituem um problema significativo em suspensões celulósicas, porque as partículas de resina são rígidas, tendem a aglomerar-se e formar depósitos aderentes nas máquinas de formação de polpa e na fabricação de papel. A remoção de água durante a fabricação de papel é normalmente levada a cabo usando um tipo de malha de tecido, geralmente referida como máquina de fios ou feltros. Os depósitos de resina ou piche obstruem e bloqueiam as pequenas aberturas nos tecidos inibindo a drenagem e causando defeitos de folha, tais como buracos no papel acabado. Os depósitos que se acumulam nas superfícies internas da polpa e baús de água represada podem de repente serem lançados e exibidos como pedaços de resina na folha de papel. Os grumos maiores podem romper a folha de papel na máquina, o que conduz a uma perda de produção.

[003] Durante anos, já houve produtos fornecidos como agents de passivação para o tratamento de contaminantes de polpa tais como resina ou piche. Estes produtos dissolvidos destinam-se a tornar a superfície das impurezas pegajosas mais hidrófila e, portanto, mantê-los mais molháveis, reduzindo, dessa maneira, a afinidade para superfícies hidrofóbicas. As superfícies hidrofóbicas estão presentes em, por exemplo, arames, feltros e rolos; o hidrofobizante é impulsionado ainda por meio do revestimento, com o agente de cola ou antiespumante, por exemplo, portanto continuando a promover a fixação do campo.

[004] Em certos casos, as resinas e piche não causam quaisquer problemas na fabricação de papel, se não se aglomerarem. Para evitar a aglomeração, vários métodos são conhecidos por meio da modificação química das partículas de piche que permaneceram no fluxo de estoque e a adsorção dos mesmos em materiais de apoio, tais como fios de máquinas.

[005] No contexto destes problemas, os procedimentos a seguir foram adotados na prática, mas só levam ao sucesso parcial.

[006] Por um lado, a dispersão pode realizar-se, com o objetivo de alterar a carga no piche, por meio de agentes dispersantes aniôni- cos e não iônicos. O mesmo forma partículas não iônicas ou carregadas anionicamente, coloidais as quais neutralizam a aglomeração e a deposição. As propriedades de molhagem do dispersante são muito importantes neste caso, uma vez que o campo é hidrofóbico.

[007] Em alternativa, de acordo com a literatura, a aderência do piche pode ser reduzida nas seguintes maneiras:

[008] - Fixação dos contaminantes fortemente aniônicos por meio de fixadores fortemente catiônicos (formação dos chamados complexos de polieletrólito, o produto da reação, em seguida, é adsorvido sobre a fibra aniônica).

[009] - Absorção de pigmentos de alta área superficial específica (por exemplo, talco, argila modificada, mica, esmectita, bentonita), muitas vezes com floculação posterior por meio de polímeros a fim de ligar os macroflocos separáveis.

[0010] - O envelopamento (mascaramento) com polímeros não iônicos hidrofílicos (álcool polivinílico) ou compostos de zircônio, mais particularmente acetato de zircônio e carbonato de amônio de zircônio.

[0011] Os fixadores fortemente catiônicos conhecidos incluem po- lietileneimina (PEI), cloreto de polidialildimetilamônio (poliDADMAC), polivinilamina (PVAm), cloreto de polialumínio (PAC), poliacrilamida (PAAM), poliaminas, etc. A esfera de ação de fixadores estende-se desde cerca de 1 nm a 50 micrômetros em termos de tamanho de partícula de campo, em função da natureza e da modificação dos produtos químicos utilizados.

[0012] Os materiais com uma energia superficial reduzida (arames, feltros, superfícies de rolos) exibem um comportamento mais hi- drofóbico e, portanto, possuem uma elevada afinidade para os compostos hidrofóbicos, tais como resinas e piche, resultando na contaminação dos fios e, por conseguinte, para os defeitos e/ou redução no desempenho de desidratação de feltros.

[0013] Os adsorventes utilizados são, em particular, vários tipos de talco com modificações de superfície específicas e distribuição de tamanho de partículas, o qual, devido à sua superfície hidrófoba e orga- nofílica são capazes de fixar aos constituintes adesivos e arrastá-los com o papel. As partículas de adesivo encapsuladas desta forma têm menos tendência a depositar, em peças de máquinas quentes.

[0014] As soluções de proteínas são também empregues como agentes de mascaramento de impurezas adesivas.

[0015] Os aglomerados de piche tendem a depositar, em peças de máquinas, fios, tecidos, cilindros de secagem, e isso leva a marcas, furos, e os casos de pegajosidade da trama e, consequentemente, a rupturas na seção molhada e seção de secagem no curso de bobina- gem e rebobinagem ou no decurso da impressão.

[0016] DE-102.009.035.884,6/EP 2 462 278 pela Clariant descreve um método para reduzir os efeitos negativos dos contaminantes sinté- ticos adesivos em sistemas de substâncias que compreendem os resíduos de papel. Nos resíduos de papel, o principal problema são os aglomerados de piche (pegajosos) que levam a um depósito nas peças de máquinas.

[0017] Ao contrário, no processo para a produção de suspensões de polpa celulósica os efeitos negativos causados por meio dos con- taminantes de piche naturais em ambas as operações de formação de polpa e de fabricação de papel. Esses contaminantes tendem a depositar, durante a produção do material celulósico e leva a feias manchas pretas.

[0018] A fim de evitar o mesmo, os depósitos de resinas de talco tem sido conhecidos no estado da técnica para evitar depósitos de resina de controle. Utilizando o talco para controlar depósitos de resina, no entanto, tem certas desvantagens. Por exemplo, o sistema é muito sensível ao cisalhamento. O talco, além disso, tem baixas propriedades de retenção e frequentemente provoca entupimento dos feltros. O talco pode afetar adversamente o dimensionamento da resina e estabiliza a espuma. Os dois produtos inorgânicos, talco e bentonita, requerem dispersão trabalhosa.

[0019] Continua a haver uma necessidade de melhoria na redução da aderência de partículas de resina e de piche naturais.

[0020] Surpreendentemente, a viscosidade do piche pode ser con-sideravelmente reduzida através da utilização de dispersões de polímeros específicas. A presente invenção proporciona uma dispersão aquosa de polímero e o seu uso em um método para reduzir os contaminantes pegajosos no processamento de polpa de madeira e no processo de fabricação de papel, que envolve a adição de uma dispersão aquosa de polímero que compreende um componente A e um componente B para a passividade e descolamento das partículas de piche, o componente A sen- do um homopolímero e/ou copolímero de ácido acrílico e/ou seus ésteres de alquila, mais particularmente a sua metila, etila, butila, isobutila, propila, octila, decila, ésteres de 2-etil-hexila; ou ácido metacrílico e/ou os seus ésteres de alquila, mais particularmente a sua metila, etila, butila, isobutila, propila, octila, decila, ésteres de 2-etil-hexila; estireno e/ou metilestireno; acetato de vinila; ácido itacônico; metacrilato de glicidila; (met) acrilato de 2-hidroxialquila; metacrilamida; (met) acrilamida de N-hidroxietila monômeros de dimetacrilato, tais como, por exemplo, dimetacrilato de 1,4-butileno glicol, dimetacrilato de 1,3-butileno glicol, dimetacrilato de etileno glicol, dimetacrilato de dietileno glicol, dimetacrilato de propile- no glicol, dimetacrilato de dipropilenoglicol, dimetacrilato de 4-metil- 1,4-pentanodiol; divinilbenzeno e/ou trivinilbenzeno e o componente B sendo uma solução aquosa de um copolímero de estireno com ácido acrílico, maleimida e/ou anidrido maleico.

[0021] O componente A é um homopolímero e/ou copolímero de monômeros acima indicados com uma temperatura de transição de vidro altamente elevada ou temperatura de amolecimento (Tg), de preferência metacrilato de metila ou estireno. A temperatura de transição vítrea de A é, de preferência acima de 70°C, mais p articularmente acima de 90°C, muito preferivelmente acima de 100°C.

[0022] O Componente B é um copolímero de estireno com ácido (met) acrílico, maleimida e/ou anidrido maleico. O componente B é de preferência um copolímero de estireno e ácido acrílico. O Componente B tem de preferência um peso molecular compreendido entre 3000 g/mol e 15 000 g/mol, mais particularmente, de 3000 e 7000 g/mol.

[0023] Particularmente preferida é uma dispersão aquosa, com tamanhos de partículas inferiores a 150 nm, de preferência inferior a 120 nm.

[0024] A dispersão aquosa de polímero pode ser aplicada em combinação com sais de cálcio ou magnésio e, muitas vezes, que ocorre naturalmente na água de processamento. Os sais de dureza in- solubilizam o componente B, levando à desestabilização das minúsculas partículas de emulsão. As partículas da emulsão aglomeradas são agora mais hidrofóbicas e associadas prontamente e, preferencialmente, com todas as partículas de piche na polpa. As partículas da emulsão duras reduzem a pegajosidade do piche e aumentam a temperatu-ra de amolecimento. Os aglomerados duros mostram muito menos tendência a depositar, em máquinas.

[0025] Quando os níveis de dureza da água são muito baixos, pode não ser suficiente eletrólito para iniciar a desestabilização das partículas da emulsão. A dispersão aquosa de polímero, por conseguinte, pode ser opcionalmente aplicada em combinação com o componente C, um agente fixador catiônico, que promove a coagulação das partículas da emulsão na polpa de fibras celulósicas. O componente C é preferivelmente selecionado a partir do seguinte grupo: polietilenoimina (PEI), cloreto de polidialildimetilamônio (poliDADMAC), polivinilamina (PVAm), cloreto de polialumínio (PAC), sais de zircônio, poliacrilamida (PAAM), poliamina e poliamideamina.

[0026] A presente invenção permite que o Componente C seja adicionado durante o fabricação de polpa ou de papel, quer antes, depois ou em conjunto com as dispersões aquosas de polímeros. Quando o Componente C e as dispersões aquosas de polímeros são pré- misturados antes de serem adicionados à pasta fibrosa, aumenta o tamanho das partículas e o processo de desestabilização é iniciado. Esta desestabilização prematura é descrita com o termo "pré- falhando".

[0027] Não é essencial, mas preferencial diluir os componentes antes de combiná-los em uma aplicação pré-falhando. Para as dispersões aquosas de polímero da presente invenção, uma diluição de 1 a 20% (com base no teor de matéria seca) é a preferida, mais de preferência de 1 a 5%. Para o Componente C, uma diluição de 1 a 10% (com base no teor de matéria seca) é a preferida, mais de preferência 1 a 5%. A razão dos componentes diluídos é controlada por meio de bombas de dosagem individuais e, imediatamente após a mistura, os componentes combinados são passados através de um misturador estático e em seguida, para o lado de sucção de uma bomba de transferência de polpa, a fim de facilitar a distribuição eficiente no interior da massa fibrosa.

[0028] A fim de aumentar a eficiência da dispersão do polímero da presente invenção e a sua estabilidade, é ainda possível adicionar um componente adicional D, opcionalmente na forma de um tensoativo.

[0029] Além dos componentes A, B e/ou D, a dispersão do polímero compreende água (componente E).

[0030] Em uma modalidade preferida, a dispersão aquosa compreender 2% a 50%, de preferência 5% a 30% do componente A, 1% a 30%, de preferência de 3% a 10% do componente B, 0% a 0,3%, de preferência de 0% a 0,2% do componente D, e 96% a 17,7%, de preferência 90% a 45% de água (componente E).

[0031] Todas as percentagens da presente invenção referem-se a % em peso.

[0032] Na presença de Ca2 +, a dispersão aquosa constitui uma nanodispersão autocoagulante. A dispersão de polímero da presente invenção junta-se às partículas aderentes hidrofóbicos, incorporando- as na dispersão de polímero de precipitação e, portanto, elas descolam (Figura 1).

Exemplos: Exemplo 1 (versão com metacrilato de metila)

[0033] Um reator de 2 litros com agitador e condensador de refluxo foi carregado com 739,5 g de água desionizada e 419,3 g de solução a 25% de copolímero de ácido de estireno acrílico, esta carga inicial, em seguida, sendo aquecida a 85°C com agitação sob uma atmosfera de nitrogênio.

[0034] Corrente de Alimentação I: 384,8 g de metacrilato de metila

[0035] Corrente de alimentação II: 1,9 g de peroxodissulfato de amônio

[0036] 136,3 g de água desionizada

[0037] Quando a temperatura interna de 85°C foi alcançada, a corrente de alimentação I e a corrente de alimentação II foram continuamente medidas no lote de polimerização através de duas alimentações separadas, começando simultaneamente, durante um período de 3 h 30, com agitação e manutenção da temperatura de reação. As bombas foram lavadas com 318,2 g de água desionizada. Após o final de ambas as correntes de alimentação, o sistema foi deixado a reagir depois à temperatura de reação durante mais 25 minutos. Depois disso, a mistura de reação foi resfriada até à temperatura ambiente e filtrada sobre um filtro com um tamanho de malha de 160 μm.

[0038] A caracterização do copolímero obtido, em termos de teor de sólidos (CS) e o tamanho médio das partículas (D), são dados a seguir: SC = 24,1% D = 53 nm

Exemplo 2 (versão com metacrilato de metila + reticulador)

[0039] Um reator de 2 litros com agitador e condensador de refluxo foi carregado com 739,5 g de água desionizada e 419,3 g de solução a 25% de copolímero de ácido de estireno acrílico, esta carga inicial, em seguida, sendo aquecida a 85°C com agitação sob uma atmosfera de nitrogênio.

[0040] Corrente de alimentação I: 370,9 g de metacrilato de metila 19,5 g de metacrilato de glicidila

[0041] Corrente de alimentação II: 1,9 g de peroxodissulfato de amônio 136,3 g de água desionizada

[0042] Quando a temperatura interna de 85°C foi alcançada, a corrente de alimentação I e a corrente de alimentação II foram continuamente medidas no lote de polimerização através de duas alimentações separadas, começando simultaneamente, durante um período de 3 horas 30, com agitação e manutenção da temperatura de reação. As bombas foram lavadas com 318,2 g de água desionizada. Após o final de ambas as correntes de alimentação, o sistema foi deixado a reagir depois à temperatura de reação durante mais 25 minutos. Depois disso, a mistura de reação foi resfriada até à temperatura ambiente e filtrada sobre um filtro com um tamanho de malha de 160 μm.

[0043] A caracterização do copolímero obtido, em termos de teor de sólidos (CS) e o tamanho médio das partículas (D), são dados a seguir: SC = 24,9% D = 40 nm

Exemplo 3 (versão com metacrilato de metila + segundo reticulador)

[0044] Um reator de 2 litros com agitador e condensador de refluxo foi carregado com 740 g de água desionizada e 419 g de solução a 25% de copolímero de ácido de estireno acrílico, esta carga inicial, em seguida, sendo aquecida a 85°C com agitação sob uma atmosfera de nitrogênio.

[0045] Corrente de alimentação I: 370 g de metacrilato de metila 19 g de etileno-glicol, dimetacrilato

[0046] Corrente de alimentação II: 2 g de peroxodissulfato de amônio 136 g de água deionizada

[0047] Quando a temperatura interna de 85°C foi alc ançada, a corrente de alimentação I e a corrente de alimentação II foram continuamente medidas no lote de polimerização através de duas alimentações separadas, começando simultaneamente, durante um período de 3 h 30, com agitação e manutenção da temperatura de reação. As bombas foram lavadas com 318 g de água desionizada. Após o final de ambas as correntes de alimentação, o sistema foi deixado a reagir depois à temperatura de reação durante mais 25 minutos. Depois disso, a mistura de reação foi resfriada até à temperatura ambiente e filtrada sobre um filtro com um tamanho de malha de 160 μm.

[0048] A caracterização do copolímero obtido, em termos de teor de sólidos (CS) e o tamanho médio das partículas (D), são dados a seguir: SC = 25% D = 40 nm

Exemplo 4 (versão com estireno)

[0049] Um reator de 2 litros com agitador e condensador de refluxo foi carregado com 739,5 g de água desionizada e 419,3 g de solução a 25% de copolímero de ácido de estireno acrílico, esta carga inicial, em seguida, sendo aquecida a 85°C com agitação sob uma atmosfera de nitrogênio.

[0050] Corrente de alimentação I: 384,8 g de estireno

[0051] Corrente de alimentação II: 1,9 g de peroxodissulfato de amônio 136,3 g de água desionizada

[0052] Quando a temperatura interna de 85°C foi alcançada, a corrente de alimentação I e a corrente de alimentação II foram continuamente medidas no lote de polimerização através de duas alimentações separadas, começando simultaneamente, durante um período de 3 h 30, com agitação e manutenção da temperatura de reação. As bombas foram lavadas com 318,2 g de água desionizada. Após o final de ambas as correntes de alimentação, o sistema foi deixado a reagir depois à temperatura de reação durante mais 25 minutos. Depois disso, a mistura de reação foi resfriada até à temperatura ambiente e filtrada sobre um filtro com um tamanho de malha de 160 μm.

[0053] A caracterização do copolímero obtido, em termos de teor de sólidos (CS) e o tamanho médio das partículas (D), são dados a seguir: SC = 24,5% D = 61 nm

Exemplo 5 (versão com colóide + tensoativo)

[0054] Um reator de 2 litros com agitador e condensador de refluxo foi carregado com 1111 g de água desionizada, 310 g de solução a 25% de copolímero de ácido de estireno acrílico e 3 gramas de sulfato de laurila, esta carga inicial, em seguida, sendo aquecida a 85°C com agitação, sob uma atmosfera de nitrogênio.

[0055] Corrente de alimentação I: 387 g de metacrilato de metila

[0056] Corrente de alimentação II: 2 g de peroxodissulfato de amônio 88 g de água deionizada

[0057] Quando a temperatura interna de 85°C foi alcançada, a corrente de alimentação I e a corrente de alimentação II foram continuamente medidas no lote de polimerização através de duas alimentações separadas, começando simultaneamente, durante um período de 3 h 30, com agitação e manutenção da temperatura de reação. As bombas foram lavadas com 80 g de água desionizada. Após o final de ambas as correntes de alimentação, o sistema foi deixado a reagir depois à temperatura de reação durante mais 25 minutos. Depois disso, a mistura de reação foi resfriada até à temperatura ambiente e filtrada sobre um filtro com um tamanho de malha de 160 μm.

[0058] A caracterização do copolímero obtido, em termos de teor de sólidos (CS) e o tamanho médio das partículas (D), são dados a seguir: SC = 24% D = 50 nm

Exemplo 6 copolímero (acrilato de estireno-metila)

[0059] Um reator de 2 litros com agitador e condensador de refluxo foi carregado com 739,5 g de água desionizada e 420 g de solução a 25% de copolímero de ácido de estireno acrílico, esta carga inicial, em seguida, sendo aquecida a 85°C com agitação sob uma atmosfera de nitrogênio.

[0060] Corrente de alimentação I: 193 g de estireno 193 g de metacrilato de metila

[0061] Corrente de alimentação II: 2 g de peroxodissulfato de amônio 136 g de água deionizada

[0062] Quando a temperatura interna de 85°C foi alcançada, a corrente de alimentação I e a corrente de alimentação II foram continuamente medidas no lote de polimerização através de duas alimentações separadas, começando simultaneamente, durante um período de 3 h 30, com agitação e manutenção da temperatura de reação. As bombas foram lavadas com 318,2 g de água desionizada. Após o final de ambas as correntes de alimentação, o sistema foi deixado a reagir depois à temperatura de reação durante mais 25 minutos. Depois disso, a mistura de reação foi resfriada até à temperatura ambiente e filtrada sobre um filtro com um tamanho de malha de 160 μm.

[0063] A caracterização do copolímero obtido, em termos de teor de sólidos (CS) e o tamanho médio das partículas (D), são dados a seguir: SC = 30,0% D = 70 nm

Exemplo 7 (anidrido de estireno-maleico como componente B)

[0064] Um reator de 2 litros com agitador e condensador de refluxo foi carregado com 400 g de água desionizada e 750 g de solução a 14% de copolímero de estireno-anidrido maleico, esta carga inicial, em seguida, sendo aquecida a 85°C com agitação sob uma atmosfera de nitrogênio.

[0065] Corrente de alimentação I: 390 g de metacrilato de metila

[0066] Corrente de alimentação II: 2 g de peroxodissulfato de amônio 130 g de água deionizada

[0067] Quando a temperatura interna de 85°C foi alcançada, a corrente de alimentação I e a corrente de alimentação II foram continuamente medidas no lote de polimerização através de duas alimentações separadas, começando simultaneamente, durante um período de 3 h 30, com agitação e manutenção da temperatura de reação. As bombas foram lavadas com 318,2 g de água desionizada. Depois disso, a mistura de reação foi resfriada até à temperatura ambiente e filtrada sobre um filtro com um tamanho de malha de 160 μm.

[0068] A caracterização do copolímero obtido, em termos de teor de sólidos (CS) e o tamanho médio das partículas (D), são dados a seguir: SC = 29,6% D = 70 nm

Exemplo 8 (fracção de colóide elevado)

[0069] Um reator de 2 litros com agitador e condensador de refluxo foi carregado com 21,1 g de água desionizada e 750 g de solução a 25% de copolímero de ácido de estireno acrílico, esta carga inicial, em seguida, sendo aquecida a 85°C com agitação sob uma atmosfera de nitrogênio.

[0070] Corrente de alimentação I: 390 g de metacrilato de metila

[0071] Corrente de alimentação II: 2 g de peroxodissulfato de amônio 130 g de água deionizada

[0072] Quando a temperatura interna de 85°C foi alcançada, a corrente de alimentação I e a corrente de alimentação II foram continuamente medidas no lote de polimerização através de duas alimentações separadas, começando simultaneamente, durante um período de 3 h 30, com agitação e manutenção da temperatura de reação. As bombas foram lavadas com 80 g de água desionizada. Após o final de ambas as correntes de alimentação, a mistura foi deixada a reagir, depois, à temperatura de reação durante mais 25 minutos. Depois disso, a mistura de reação foi resfriada até à temperatura ambiente e filtrada sobre um filtro com um tamanho de malha de 160 μm.

[0073] A caracterização do copolímero obtido, em termos de teor de sólidos (CS) e o tamanho médio das partículas (D), são dados a seguir: SC = 44% D = 80 nm

Exemplo 9 (copolímero de ácido de estireno acrílico com Tg de cerca de 30°C)

[0074] Um reator de 2 litros com agitador e condensador de refluxo foi carregado com 433 g de água desionizada e 3 gramas de lauril sulfato (solução a 30%), esta carga inicial, em seguida, sendo aquecida a 80°C com agitação sob uma atmosfera de nitrogênio.

[0075] Corrente de alimentação I: 5 g de peroxodissulfato de amônio 62 g de água deionizada

[0076] Corrente de alimentação II: 400 g de estireno, 260 g de acrilato de butila, 10 g de ácido metacrílico, 11 g de solução de agente tensoativo (sulfato de laurila, 30%), 384 g de água deionizada

[0077] Quando a temperatura interna de 80°C foi alc ançada, a alimentação de fluxo I e II corrente de alimentação foram doseadas continuamente para o lote de polimerização através de duas alimentações separadas, começando simultaneamente, durante um período de 4 horas, com agitação e manutenção da temperatura de reação. As bombas foram lavadas com 235 g de água desionizada. Após o final de ambas as correntes de alimentação, o sistema foi deixado a reagir depois à temperatura de reação durante mais 25 minutos. Depois disso, a mistura de reação foi resfriada até à temperatura ambiente e filtrada sobre um filtro com um tamanho de malha de 160 μm.

[0078] A caracterização do copolímero obtido, em termos de teor de sólidos (CS) e o tamanho médio das partículas (D), são dados a seguir: SC = 37% D = 185 nm Tg = 30°C

Claims

1. Método para a inibição de depósitos de piches naturais no equipamento ou maquinaria de formação de polpa e de fabricação de papel no processamento de polpa de madeira, caracterizado pelo fato de que compreende a adição a uma pasta fluida da polpa de madeira que contém piche natural em uma quantidade eficaz de dispersão de polímero que compreende um componente A e um componente B, sendo que o componente A é um homopolímero e/ou copo- límero de acrílico ácido e/ou os seus ésteres de alquila, ou ácido me- tacrílico e/ou os seus ésteres de alquila, estireno e/ou metilestireno, acetato de vinila, ácido itacônico, metacrilato de glicidila, 2 hidroxial- quil-(met)acrilato, metacrilamida, N-hidroxietil(met)acrilamida, monô- meros de dimetacrilato, dimetacrilato de 1,3-butileno glicol, dimetacrila- to de etileno glicol, dimetacrilato de dietileno glicol, propileno glicol, di- metacrilato de dipropilenoglicol, dimetacrilato de 4-metil-1,4- pentanodiol, dimetacrilato de divinilbenzeno e/ou trivinilbenzeno, e sendo que o componente B é uma solução aquosa de um copolímero de estireno com ácido acrílico, maleimida e/ou anidrido maleico.

2. Método, de acordo com a reivindicação 1, caracterizado pelo fato de que o componente A apresenta uma temperatura de transição vítrea > 90°C.

3. Método, de acordo com a reivindicação 1 ou 2, caracterizado pelo fato de que o componente B apresenta um peso molecular na faixa de 3.000 a 15 000 g/mol, de preferência de 3.000 a 7.000 g/mol.

4. Método, de acordo com qualquer uma das reivindicações 1 a 3, caracterizado pelo fato de que a dispersão aquosa de polímero é aplicada em combinação com sais de cálcio ou magnésio, ou o com- ponente C, um agente fixador catiônico, qualquer um dos quais promove a coagulação das partículas de emulsão aquosa.

5. Método, de acordo com qualquer uma das reivindicações 1 a 4, caracterizado pelo fato de que a dispersão polimérica aquosa é pré-misturada com sais de cálcio e ou magnésio ou o componente C, antes da adição dos componentes para a pasta fluida fibrosa, durante a fabricação de polpa ou de papel.

6. Método, de acordo com a reivindicação 4 ou 5, caracterizado pelo fato de que o componente C é selecionado de entre o seguinte grupo: polietilenoimina (PEI), cloreto de polidialildimetilamônio (poliDADMAC), polivinilamina (PVAm), cloreto de polialumínio (PAC), os sais de zircônio, poliacrilamida (PAAM), poliamina e poliamideami- na.

7. Método, de acordo com qualquer uma das reivindicações 1 a 6, caracterizado pelo fato de que a dispersão aquosa de polímero compreende ainda um componente D, sob a forma de um tensoativo.

8. Método, de acordo com qualquer uma das reivindicações 1 a 7, caracterizado pelo fato de que a fração da água da dispersão aquosa de polímero é de 93% para 17,7%, de preferência 80% a 45% em peso.

9. Uso de uma dispersão aquosa de polímero, caracterizado pelo fato de que compreende um componente A e um componente B, como definidos em qualquer uma das reivindicações 1 a 4, para a coagulação e descolamento das partículas de piche natural no processamento de polpa de madeira e papel.

10. Uso, de acordo com a reivindicação 9, caracterizado pelo fato de que: o componente A é um homopolímero e/ou copolímero de metacrilato de metila, acrilato e/ou estireno, e o componente B é uma solução aquosa de copolímero de estireno e ácido acrílico, maleimida e/ou anidrido maleico, para a coagulação e descolamento das partículas de piche natural no processamento de polpa de madeira e papel.

11. Uso, de acordo com a reivindicação 9 ou 10, caracterizado pelo fato de que dispersão de polímero é ainda combinada com cálcio e/ou sais de magnésio ou a dureza natural da água na água no processo de polpa e/ou de fabricação de papel ou o componente C, um agente fixador catiônico, em particular quando a dureza da água está abaixo de 15 a 20° dH.

12. Uso, de acordo com a reivindicação 9 ou 10, caracterizado pelo fato de que a quantidade de dispersão aquosa aplicada à polpa de polpa celulósica é de preferência 0,05 a 0,5%, mais preferivelmente 0,1 a 0,2%, com base no peso seco da polpa.