BR112014008923B1

BR112014008923B1 - Pneumático comportando uma camada de elementos de reforço circunferenciais

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Publication number: BR112014008923B1
Application number: BR112014008923-0A
Authority: BR
Inventors: Alain Domingo; Jacques Besson; François Barbarin; Gilles Sallaz; Robert Ciprian Radulescu
Original assignee: Compagnie Générale Des Etablissements Michelin
Priority date: 2011-10-13
Filing date: 2012-10-12
Publication date: 2020-09-15
Also published as: EP2766204A1; FR2981297B1; EP2766204B1; BR112014008923A8; CN103889738B; FR2981297A1; US9636950B2; WO2013053877A1; RU2014118764A; US20140283969A1; JP2014534110A; BR112014008923A2; CN103889738A

Abstract

pneumático comportando uma camada de elementos de reforço circunferenciais. a invenção refere-se a um pneumático compreendendo uma armadura de vértice formada de, pelo menos, duas camadas de vértice de trabalho tendo larguras axiais desiguais, uma camada c de mistura borrachosa sendo disposta entre pelo menos as extremidades das referidas pelo menos duas camadas de vértice de trabalho, e a armadura de vértice comportando pelo menos uma camada de elementos de reforço circunferenciais radialmente disposta entre duas camadas de vértice de trabalho. de acordo com a invenção, a distância d entre a extremidade da camada de trabalho axialmente a mais estreita e a camada de trabalho separada da camada de trabalho axialmente a mais estreita pela camada c de mistura borrachosa é tal que 1,1ø < d < 2,2ø, ø sendo o diâmetro dos elementos de reforço da referida pelo menos uma camada de elementos de reforço circunferenciais e, em um plano meridiano, a espessura da camada c de mistura borrachosa é sensivelmente constante.

Description

[0001] A presente invenção refere-se a um pneumático, a uma armadura de carcaça radial e mais particularmente a um pneumático destinado a equipar veículos transportando cargas pesadas e rodando em velocidade sustentada, como, por exemplo, caminhões, tratores, reboques ou ônibus rodoviários.

[0002] De modo geral nos pneumáticos de tipo carga-pesada, a armadura de carcaça é ancorada de um lado e de outro na zona do talão e é encimada radialmente por uma armadura de coroa constituída de, pelo menos, duas camadas, sobrepostas e formadas de fios ou cabos paralelos em cada camada e cruzados de uma camada à seguinte fazendo, com a direção circunferencial, ângulos compreendidos entre 10° e 45°. As referidas camadas de trabalho, formando a armadura de trabalho, podem ainda ser recobertas com, pelo menos, uma camada dita de proteção e formada de elementos de reforço com vantagem metálicos e extensíveis, ditos elásticos. Ela pode igualmente compreender uma camada de fios ou de cabos metálicos com baixa extensibilidade fazendo com a direção circunferencial um ângulo compreendido entre 45° e 90°, esta lona, dita de triangulação, estando situada radialmente entre a armadura de carcaça e a primeira lona de coroa dita de trabalho, formadas de fios ou cabos paralelos apresentando ângulos, no máximo, iguais a 45° em valor absoluto. A lona de triangulação forma com, pelo menos, a referida lona de trabalho uma armadura triangulada, que apresenta, sob as diferentes tensões que ela sofre, poucas deformações, a lona de triangulação tendo, por papel essencial, retomar os esforços de compressão transversal dos quais é objeto o conjunto dos elementos de reforço na zona do coroa do pneumático.

[0003] Os cabos são ditos inextensíveis quando os referidos cabos apresentam sob uma força de tração igual a 10% da força de ruptura um alongamento relativo no máximo igual a 0,2%.

[0004] Os cabos são ditos elásticos quando os referidos cabos apresentam sob uma força de tração igual à carga de ruptura um alongamento relativo pelo menos

[0005] igual a 3% com um módulo tangente máximo inferior a 150 GPa.

[0006] Os elementos de reforço circunferenciais são elementos de reforço que fazem, com a direção circunferencial, ângulos compreendidos no intervalo + 2,5°, - 2,5° em torno de 0o.

[0007] A direção circunferencial do pneumático, ou direção longitudinal, é a direção correspondendo à periferia do pneumático e definida pela direção de rodagem do pneumático.

[0008] A direção transversal ou axial do pneumático é paralela ao eixo de rotação do pneumático.

[0009] A direção radial é uma direção cortando o eixo de rotação do pneumático e perpendicular ao mesmo.

[0010] O eixo de rotação do pneumático é o eixo em torno do qual ele gira em utilização normal.

[0011] Um plano radial ou meridiano é um plano que contém o eixo de rotação do pneumático.

[0012] O plano mediano circunferencial, ou plano equatorial, é um plano perpendicular ao eixo de rotação do pneu e que divide o pneumático em duas metades.

[0013] Entende-se por “módulo de elasticidade” de uma mistura de borracha, um módulo secante de extensão a 10% de deformação e em temperatura ambiente.

[0014] Com relação às composições de borracha, as medições de módulo são efetuadas em tração de acordo com a norma AFNOR-NFT-46002 de setembro de 1988: mede-se em segunda elongação (isto é, após um ciclo de acomodação) o módulo secante nominal (ou tensão aparente, em MPa) a 10% de alongamento (condições normais de temperatura e de higrometria de acordo com a norma AFNOR-NFT-40101 de dezembro de 1979).

[0015] Certos pneumáticos atuais, ditos “rodoviários”, são destinados a rodar em grande velocidade e sobre trajetos cada vez mais longos, devido à melhoria da rede rodoviária e o crescimento da rede de auto-estradas no mundo. O conjunto das condições, sob as quais tal pneumático é levado a rodar, permite, sem dúvida, um crescimento do número de quilômetros percorridos, o desgaste do pneumático sendo menor; em contrapartida a durabilidade deste último e, em particular, da armadura de coroa é prejudicada.

[0016] Existe, com efeito, tensões a nível da armadura de coroa e mais particularmente das tensões de cisalhamento entre as camadas de coroa, aliadas a uma elevação não negligenciável da temperatura de funcionamento a nível das extremidades da camada de coroa axialmente a mais curta, que tem, por consequência, o aparecimento e a propagação de fissuras da goma a nível das referidas extremidades.

[0017] A fim de melhorar a durabilidade da armadura de coroa do tipo de pneumático estudado, as soluções relativas à estrutura e qualidade das camadas e/ou perfilados de misturas de borracha que são dispostos entre e/ou em torno das extremidades de lonas e mais particularmente as extremidades da lona axialmente a mais curta já foram apresentadas.

[0018] É conhecido notadamente introduzir uma camada de mistura de borracha entre as extremidades das camadas de trabalho para criar um desacoplamento entre as referidas extremidades para limitar as tensões de cisalhamento. Tais camadas de desacoplamento devem, contudo, apresentar uma coesão muito boa. Tais camadas de misturas de borracha são, por exemplo, descritas no pedido de patente WO 2004/076204.

[0019] A patente FR 1.389.428, para melhorar a resistência à degradação das misturas de borracha situadas na proximidade das bordas de armadura de coroa, preconiza a utilização, em combinação com uma banda de rodagem de baixa histerese, de um perfilado de borracha cobrindo pelo menos os lados e as bordas marginais da armadura de coroa e constituído de uma mistura de borracha de baixa histerese.

[0020] A patente FR 2.222.232, para evitar as separações entre as lonas de armadura de coroa, ensina envolver as extremidades da armadura em um colchão de borracha, cuja dureza Shore A é diferente da da banda de rodagem encimando a referida armadura, e maior que a dureza Shore A do perfilado de mistura de borracha disposto entre as bordas de lonas de armadura de coroa e armadura de carcaça. Os pneumáticos assim realizados permitem efetivamente melhorar os desempenhos notadamente em termos de durabilidade.

[0021] Além disso, é conhecido para fabricar pneumáticos com banda de rodagem muito larga ou para conferir aos pneumáticos uma dimensão dada das capacidades de cargas maiores introduzir uma camada de elementos de reforço circunferenciais. O pedido de patente WO 99/24269 descreve, por exemplo, a presença de tal camada de elementos de reforço circunferenciais.

[0022] A camada de elementos de reforço circunferenciais é constituída geralmente por, pelo menos, um cabo metálico enrolado para formar uma espira cujo ângulo de colocação em relação à direção circunferencial é inferior a 2,5°.

[0023] O documento FR 2 778 370 descreve um pneu compreendendo um reforço de coroa compreendendo duas camadas de trabalho entre as quais uma camada de elementos de reforço circunferenciais é interposta e as extremidades das camadas de trabalho separadas por uma camada de mistura de borracha.

[0024] O documento EP 0 849 099 descreve um pneu para um veículo de passageiros que compreende um reforço de coroa constituído por duas lonas de trabalho, cujas extremidades são separadas por uma camada de mistura de borracha de espessura constante.

[0025] Um objetivo da invenção é fornecer pneumáticos cujas propriedades notadamente de durabilidade e desgaste são conservadas qualquer que seja o uso e cuja fabricação é simplificada ou mesmo cujos custos de fabricação são reduzidos.

[0026] Este objetivo é atingido de acordo com a invenção por um pneumático com armadura de carcaça radial compreendendo uma armadura de coroa formada de, pelo menos, duas camadas de coroa de trabalho de elementos de reforço, cruzados de uma camada à outra fazendo, com a direção circunferencial, ângulos compreendidos entre 10° e 45°, as referidas pelo menos duas camadas de coroa de trabalho tendo larguras axiais desiguais, uma camada C de mistura de borracha sendo disposta entre pelo menos as extremidades das referidas pelo menos duas camadas de coroa de trabalho, a armadura de coroa sendo coberta radialmente com uma banda de rodagem, a referida banda de rodagem sendo reunida a dois talões por intermédio de dois flancos, a armadura de coroa comportando pelo menos uma camada de elementos de reforço circunferenciais radialmente disposta entre duas camadas de coroa de trabalho, a distância d entre a extremidade da camada de trabalho axialmente a mais estreita e a camada de trabalho separada da camada de trabalho axialmente a mais estreita pela camada C de mistura de borracha sendo tal que 1,10 < d < 2,20, 0 sendo o diâmetro dos elementos de reforço da referida pelo menos uma camada de elementos de reforço circunferenciais e, em um plano meridiano, a espessura da camada C de mistura de borracha sendo sensivelmente constante sobre a largura axial compreendida entre a extremidade axialmente interna da camada Cea extremidade da camada de trabalho axialmente a mais estreita.

[0027] No sentido da invenção, a distância d é medida em um plano meridiano de cabo a cabo, isto é, entre o cabo de uma primeira camada de trabalho e o cabo de uma segunda camada de trabalho, ao longo de uma direção sensivelmente perpendicular às superfícies da camada C. Em outros termos, esta distância d engloba a espessura da primeira camada C e as espessuras respectivas das misturas de borracha de calandragem, radialmente externa aos cabos da camada de trabalho radialmente interna e radialmente interna aos cabos da camada de trabalho radialmente externa.

[0028] No sentido da invenção, a espessura da camada C de mistura de borracha é medida entre as duas superfícies da referida camada C ao longo da projeção ortogonal de um ponto de uma superfície sobre a outra superfície.

[0029] No sentido da invenção, a espessura da camada C de mistura de borracha é sensivelmente constante significa que não varia mais de 0,3 mm. Estas variações de espessura devem-se apenas aos fenômenos de fluência quando da fabricação e cozimento do pneumático. A camada C sob a forma de semiacabado, isto é, como elementos prontos para ser utilizados para a realização de um pneumático apresenta, assim, com vantagem uma espessura constante.

[0030] As diferentes medições de espessura são efetuadas sobre um corte transversal de um pneumático, o pneumático estando, portanto, em um estado não inflado.

[0031] A camada C de mistura de borracha permite obter um desacoplamento das referidas camadas de coroa de trabalho a fim de repartir as tensões de cisalhamento sobre uma maior espessura. Estas tensões de cisalhamento aparecem notadamente devido a tensões circunferenciais quando da passagem na área de contato.

[0032] No sentido da invenção as camadas acopladas são camadas cujos elementos de reforço respectivos são separados radialmente em, no máximo, 1,5 mm, a referida espessura de borracha sendo medida radialmente entre as geratrizes respectivamente superior e inferior dos referidos elementos de reforço.

[0033] Os projetos de pneumáticos mais comuns, que não comportam camadas de elementos de reforço circunferenciais, prevêem camadas de mistura de borracha dispostas entre as extremidades das camadas de coroa de trabalho com espessuras maiores notadamente a nível da extremidade da camada de trabalho a mais estreita e com um perfil de espessura não homogêneo quando este é visto ao longo de um corte meridiano do pneumático para possibilitar tal espessura e para evitar perturbar muito o ambiente da extremidade da camada de trabalho a mais estreita. A presença desta camada de mistura de borracha permite notadamente limitar as tensões de cisalhamento entre as extremidades das camadas de coroa de trabalho, as rigidezes circunferenciais das referidas camadas de coroa de trabalho sendo nulas em sua extremidade. A distância entre a extremidade da camada de trabalho axialmente a mais estreita e a camada de trabalho separada da camada de trabalho axialmente a mais estreita pela camada de mistura de borracha, medida de acordo com a definição de d acima, é comumente superior a 3,3 mm. Isto corresponde a uma espessura da camada de mistura de borracha de, pelo menos, 2,5 mm enquanto que, geralmente, a sua espessura tendo, em cada uma de suas extremidades, para um valor inferior a 0,5 mm.

[0034] Os inventores souberam destacar que a presença de, pelo menos, uma camada de elementos de reforço circunferenciais radialmente entre as duas camadas de coroa de trabalho permite conservar os desempenhos notadamente em termos de durabilidade mas igualmente em termos de desgaste satisfatórios com uma camada C de mistura de borracha de espessura sensivelmente constante sobre a largura axial compreendida entre a extremidade axialmente interna da camada C e a extremidade da camada de trabalho axialmente a mais estreita e tal que a distância d esteja compreendida entre 1,10 e 2,20. Parece, com efeito, que a presença da camada de elementos de reforço circunferenciais contribui suficientemente para a retomada de, pelo menos, uma parte da tensão circunferencial notadamente quando da passagem na área de contato para diminuir as tensões de cisalhamento entre as extremidades das camadas de coroa de trabalho.

[0035] Além disso, a camada C de mistura de borracha apresenta-se com vantagem no estado de semiacabada sob a forma de uma camada de espessura constante que é simples de fabricação e, por outro lado, pode ser armazenada simplesmente. Com efeito, as camadas comumente utilizadas como foi descrito previamente que apresentam, em corte, uma forma com variações de espessura são, por um lado, mais difíceis de fabricar e, por outro lado, mais difíceis de armazenar. Com efeito, as variações de espessura criam problemas de armazenamento, este semiacabados sendo geralmente armazenadas sob a forma de enrolamento sobre uma bobina.

[0036] A fabricação e o armazenamento da camada de mistura de borracha de acordo com a invenção sob a forma de semiacabado sendo assim tão simplificados, podem resultar custos menores para a fabricação do pneumático, este podendo, no entanto, comportar uma camada de elementos de reforço circunferenciais ainda mais em comparação com um pneumático comum.

[0037] De acordo com uma variante vantajosa da invenção, o módulo de elasticidade sob tensão a 10% de alongamento da camada C de mistura de borracha é inferior a 8 MPa e o valor máximo de tan(õ), denotado tan(õ)max, da camada C é inferior a 0,100.

[0038] O fator de perda tan(δ) é uma propriedade dinâmica da camada de mistura de borracha. Ele é medido sobre um viscoanalisador (Metravib VA4000), de acordo com a norma ASTM D 5992-96. Registra-se a resposta de uma amostra de composição vulcanizada (corpo de prova cilíndrico de 4 mm de espessura e 400 o mm de seção), submetido a uma solicitação sinusoidal em cisalhamento simples alternado, na frequência de 10Hz, a uma temperatura de 100°C. Efetua-se uma varredura em amplitude de deformação de 0,1 a 50% (ciclo ida), depois de 50% a 1% (ciclo retorno). Para o ciclo retorno, indica-se o valor máximo de tan(δ) observado, denotado tan(δ)max.

[0039] A resistência à rodagem é a resistência que aparece quando o pneumático roda. Ela é representada pelas perdas histeréticas ligadas à deformação do pneumático durante uma revolução. Os valores de frequência ligados à revolução do pneumático correspondem aos valores de tan(δ) medidos entre 30 e 100°C. O valor de tan(δ) a 100°C corresponde assim a um indicador da resistência à rodagem do pneumático em rodagem.

[0040] É ainda possível estimar a resistência à rodagem pela medição das perdas de energia por rebate das amostras com energia imposta a temperaturas de 60°C e expressas em percentagem.

[0041] Com vantagem de acordo com a invenção, a perda a 60°C, notada P60, da camada de mistura de borracha C é inferior a 20%.

[0042] De acordo com esta variante da invenção, os desempenhos em termos de resistência à rodagem são melhorados e permitem contribuir para o menor consumo de combustível pelos veículos equipados com tais pneumáticos.

[0043] A utilização de tais misturas cujos módulos de elasticidade são inferiores ou iguais a 8 MPa e cujo valor de tan(δ)max é inferior a 0,100 vai permitir melhorar as propriedades do pneumático em matéria de resistência à rodagem conservando propriedades de durabilidade satisfatória.

[0044] Um modo de realização preferido de acordo com esta variante de realização da invenção, a camada C de mistura de borracha é uma mistura elastomérica à base de borracha natural ou de poliisopreno sintético com maior parte de encadeamentos cis-1,4 e eventualmente de pelo menos outro elastômero diênico, a borracha natural ou o poliisopreno sintético, em caso de fração, estando presente a uma proporção majoritária em relação à proporção do outro ou dos outros elastômeros diênicos utilizados e de uma carga reforçante constituída: a) quer pelo negro de fumo de superfície específica BET superior a 60m2/g, i .empregado a uma proporção compreendida entre 20 e 40 pce quando o índice de estrutura do negro (COAN) é superior a 85, ii .empregado a uma proporção compreendida entre 20 e 60 pce quando o índice de estrutura do negro (COAN) é inferior a 85, b) quer pelo negro de fumo de superfície específica BET inferior a 60 m Zg, qualquer que seja o seu índice de estrutura, empregado a uma proporção compreendida entre 20 e 80 pce, e preferivelmente entre 30 e 50 pce, c) quer por uma carga branca de tipo sílica e/ou alumina comportando funções de superfície SiOH e/ou AIOH escolhida no grupo formado pelas sílicas precipitadas ou pirogenadas, as aluminas ou os aluminossilicatos ou ainda os negros de fumo modificados em curso ou após a síntese de superfície específica BET compreendida entre 30 e 260 m /g empregada a uma proporção compreendida entre 20 e 80 pce, e preferivelmente entre 30 e 50 pce, d) quer por uma fração de negro de fumo descrito em (a) e/ou de negro de fumo descrito em (b) e/ou uma carga branca descrita em (c), em que a proporção global de carga está compreendida entre 20 e 80 pce, e preferivelmente entre 40 e 60 pce.

[0045] A medida de superfície específica BET é efetuada de acordo com o processo de BRUNAUER, EMMET e TELLER descrito no “The Journal of the American Chemical Society”, vol. 60, página 309, fevereiro de 1938, correspondendo à norma NFT 45007 de novembro de 1987.

[0046] O índice de estrutura do negro COAN (Compressed Oil Absorption Number) é medido de acordo com a norma ASTM D3493.

[0047] No caso de utilização de carga clara ou carga branca, é necessário utilizar um agente de copulação e/ou de recobrimento escolhido entre os agentes conhecidos do versado na técnica. Como exemplos de agentes de copulação preferencial, podem-se citar os alcoxissilanos sulfurados do tipo polissulfeto de bis- (3-trialcoxissililpropila), e entre estes notadamente tetrassulfeto de bis-(3- trietoxissililpropila) comercializado pela empresa DEGUSSA sob as denominações Si69 para o produto líquido puro e X50S para o produto sólido (fração 50/50 em peso com o negro N330). Como exemplos de agentes de recobrimento podem-se citar um álcool graxo, um alquilalcoxissilano como um hexadeciltrimetóxi ou trietoxissilano respectivamente comercializados pela empresa DEGUSSA sob as denominações Si116 e SÍ216, a difenilguanidina, um polietileno glicol, um óleo silicone eventualmente modificado por meio das funções OH ou alcóxi. O agente de recobrimento e/ou de copulação é utilizado em uma relação ponderai em relação à carga > a 1/100 e < a 20/100, e preferivelmente compreendido entre 2/100 e 15/100 quando a carga clara representa a totalidade da carga reforçante e compreendida entre 1/100 e 20/100 quando a carga reforçante é constituída por uma fração de negro de fumo e carga clara.

[0048] Como outros exemplos de cargas reforçantes tendo a morfologia e as funções de superfície SiOH e/ou AIOH dos materiais de tipo sílica e/ou alumina previamente descritos e podendo ser utilizadas de acordo com a invenção em substituição parcial ou total das mesmas, podem-se citar os negros de fumo modificados quer durante a síntese por adição ao óleo de alimentação do forno de um composto de silício e/ou alumínio quer após a síntese acrescentando, a uma suspensão aquosa de negro de fumo em uma solução de silicato e/ou aluminato de sódio, um ácido de modo a recobrir parcialmente pelo menos a superfície do negro de fumo de funções SiOH e/ou AIOH. Como exemplos não limitativos deste tipo de cargas carbonáceas com, em superfície, funções SiOH e/ou AIOH, podem-se citar as cargas tipo CSDP descritas na Conferência N° 24 Meeting ACS, Rubber Division, Anaheim, Califórnia, 6-9 de maio de 1997 bem como as do pedido de patente EP-A- 0 799.854.

[0049] Quando uma carga clara é utilizada como única carga reforçante, propriedades de histerese e de coesão são obtidas utilizando uma sílica precipitadas ou pirogênica, ou uma alumina precipitada ou ainda um aluminossilicato de 2 superfície específica BET compreendida entre 30 e 260 m Zg . Como exemplos não limitativos deste tipo de carga, pode-se citar as sílicas KS404 da empresa Akzo, Ultrasil VN2 ou VN3 e BV3370GR da empresa Degussa, Zeopol 8745 da empresa Huber, Zeosil 175MP ou Zeosil 1165MP da empresa Rhodia, HI-SIL 2000 da empresa PPG etc.

[0050] Entre os elastômeros diênicos que podem ser utilizados em fração com a borracha natural ou um poliisopreno sintético com maior parte de encadeamentos cis-1,4, pode-se citar polibutadieno (BR) preferivelmente com maior parte de encadeamentos cis-1,4, um copolímero estireno-butadieno (SBR) em solução ou emulsão, um copolímero butadieno-isopreno (BIR) ou ainda um terpolímero estireno- butadieno-isopreno (SBIR). Estes elastômeros podem ser elastômeros modificados durante a polimerização ou após polimerização por meio de agentes de ramificação como um divinilbenzeno ou agentes de estrelamento como carbonatos, halogenoestanhos, halogenossilícios ou ainda através agentes de funcionalização que conduzem a um enxerto sobre a cadeia ou em extremidade de cadeia de funções oxigenadas carbonila, carboxila ou então de uma função amina como por exemplo por ação da dimetil ou da dietilamino benzofenona. No caso de frações de borracha natural ou de poliisopreno sintético com maior parte de encadeamentos cis-1,4 com um ou vários dos elastômeros diênicos, mencionados acima, a borracha natural ou o poliisopreno sintético é utilizado preferivelmente a uma proporção majoritária e mais preferivelmente uma proporção superior a 70 pce.

[0051] De acordo com este modo de realização preferido da invenção, um módulo de elasticidade mais baixo é acompanhado geralmente de um módulo viscoso G"mais baixo, esta evolução demonstrando ser favorável a uma redução da resistência à rodagem do pneumático.

[0052] Os projetos de pneumáticos mais comuns prevêem camadas de mistura de borracha dispostas entre as extremidades das camadas de coroa de trabalho com módulos de elasticidade sob tensão a 10% de alongamento superiores a 8,5 MPa, notadamente para permitir limitar as tensões de cisalhamento entre as extremidades das camadas de coroa de trabalho, as rigidezes circunferenciais das referidas camadas de coroa de trabalho sendo nulas em sua extremidade. Tais módulos que com maior frequência são mesmo superiores a 9 MPa permitem evitar os inícios e a propagação de fissuração nas misturas de borrachas nas extremidades das referidas camadas de coroa de trabalho e mais particularmente na extremidade da camada de trabalho mais estreita.

[0053] Os inventores souberam destacar que a presença de, pelo menos, uma camada de elementos de reforço circunferenciais permite conservar desempenhos notadamente em termos de durabilidade mas igualmente em termos de desgaste satisfatórios com um módulo de elasticidade sob tensão a 10% de alongamento da camada C sendo inferior a 8 MPa.

[0054] Os inventores ainda souberam destacar que a coesão da camada C, quando ela apresenta um módulo de elasticidade sob tensão a 10% de alongamento inferior a 8 MPa, permanece satisfatória.

[0055] No sentido da invenção, uma mistura de borracha coesa é uma mistura de borracha notadamente robusta à fissuração. A coesão de uma mistura assim é avaliada por um teste de fissuração em fadiga realizado sobre corpo de prova “PS” (pure shear). Ele consiste em determinar, após entalhes do corpo de prova, a velocidade de propagação de fissura “Vp” (nm/ciclo) em função da proporção de o restituição de energia “E” (J/m ). O domínio experimental coberto pela medição está compreendido na faixa -20°C e +150°C em temperatura, com uma atmosfera de ar ou nitrogênio. A solicitação do corpo de prova é um deslocamento dinâmico imposto de amplitude compreendido entre 0,1 mm e 10mm sob a forma de solicitação de tipo impulso (sinal “haversine” tangente) com um tempo de repouso igual à duração do impulso; a frequência do sinal é da ordem de 10Hz em média.

[0056] A medição compreende 3 partes: • Uma acomodação do corpo de prova “PS”, de 1000 ciclos a 27% de deformação. • uma caracterização energética para determinar a lei “E” = f (deformação). A proporção de restituição de energia “E” é igual a W0*h0, com WO = energia fornecida ao material por ciclo e por unidade de volume e hO = altura inicial do corpo de prova. A exploração das aquisições “força/deslocamento” dá assim a relação entre “E” e a amplitude da solicitação. • A medição da fissuração, após formação de entalhes no corpo de prova “PS”. As informações recolhidas levam a determinar a velocidade de propagação da fissura “Vp” em função do nível de solicitação imposto “E”.

[0057] Os inventores destacaram notadamente que a presença de, pelo menos, uma camada de elementos de reforço circunferenciais contribui para a menor evolução da coesão da camada C. Com efeito, os projetos de pneumáticos mais comuns comportando notadamente camadas de mistura de borracha dispostas entre as extremidades das camadas de coroa de trabalho com módulos de elasticidade sob tensão a 10% de alongamento superior a 8,5 MPa, conduzem a uma evolução da coesão das referidas camadas de mistura de borracha dispostas entre as extremidades das camadas de coroa de trabalho, esta tendendo a enfraquecer. Os inventores constatam que a presença de, pelo menos, uma camada de elementos de reforço circunferenciais que limita as tensões de cisalhamento entre as extremidades das camadas de coroa de trabalho e além disso, limita os aumentos de temperatura conduz a uma baixa evolução da coesão da camada C. Os inventores consideram assim que a coesão da camada C, mais baixa do que existe nos projetos de pneumáticos mais comuns, é satisfatória no projeto do pneumático de acordo com a invenção.

[0058] De acordo com um modo de realização da invenção, a camada de mistura de borracha pode ser realizada por um empilhamento de várias camadas para obter a espessura desejada.

[0059] De acordo com um modo de realização vantajoso da invenção, a camada de coroa de trabalho axialmente a mais larga está radialmente no interior das outras camadas de coroa de trabalho.

[0060] Preferivelmente ainda, a largura axial D da camada de mistura de borracha C compreendida entre a extremidade axialmente a mais no interior da referida camada de mistura de borracha Cea extremidade da camada de coroa de trabalho axialmente a menos larga é tal que: 10.Φ2 ≤ D ≤ 25. Φ 2. com 4)2, diâmetro dos elementos de reforço da camada de coroa de trabalho axialmente a menos larga. Tal relação define uma zona de encaixe entre a camada de mistura de borracha Cea camada de coroa de trabalho axialmente a menos larga. Tal encaixe abaixo de um valor igual a três vezes o diâmetro dos elementos de reforço da camada de trabalho axialmente a menos larga pode não ser suficiente para obter um desacoplamento da camada de coroa de trabalho para notadamente obter uma atenuação das solicitações em extremidade da camada de coroa de trabalho axialmente a menos larga. Um valor deste encaixe superior a vinte vezes o diâmetro dos elementos de reforço da camada de trabalho axialmente a menos larga pode conduzir a uma diminuição muito grande da rigidez de derivação da armadura de coroa do pneumático.

[0061] De acordo com um modo de realização da invenção, pelo menos uma camada de mistura de borracha B guarnecendo a extremidade de uma camada de coroa de trabalho, o módulo de elasticidade sob tensão a 10% de alongamento da referida pelo menos uma camada de mistura de borracha B é inferior a 8 MPa e o valor máximo de tan(δ), denotado tan(δ)max, da referida camada de mistura de borracha B é inferior a 0,100.

[0062] No sentido da invenção, o termo “guarnecer” deve ser compreendido como significando que a camada de mistura de borracha B é axial e/ou radialmente adjacente à extremidade axialmente externa da referida camada de coroa de trabalho.

[0063] Com vantagem ainda, de acordo com este modo de realização da invenção, a camada de mistura de borracha B é, de maneira semelhante à primeira camada C de mistura de borracha, uma mistura elastomérica à base de borracha natural ou de poliisopreno sintético com maior parte de encadeamentos cis-1,4 e eventualmente de pelo menos outro elastômero diênico, a borracha natural ou o poliisopreno sintético, em caso de fração, estando presente a uma proporção majoritária em relação à proporção do outro ou dos outros elastômeros diênicos utilizados e de uma carga reforçante constituída: a) quer pelo negro de fumo de superfície específica BET superior a 60m2/g, i. empregado a uma proporção compreendida entre 20 e 40 pce quando o índice de estrutura do negro (COAN) é superior a 85, ii. empregado a uma proporção compreendida entre 20 e 60 pce quando o índice de estrutura do negro (COAN) é inferior a 85, b) quer pelo negro de fumo de superfície específica BET inferior a 60 2 m Zg, qualquer que seja o seu índice de estrutura, empregado a uma proporção compreendida entre 20 e 80 pce, e preferivelmente entre 30 e 50 pce, c) quer por uma carga branca de tipo sílica e/ou alumina comportando funções de superfície SiOH e/ou AIOH escolhida no grupo formado pelas sílicas precipitadas ou pirogenadas, as aluminas ou os aluminossilicatos ou ainda os negros de fumo modificados em curso ou após a síntese de superfície específica BET compreendida entre 30 e 260 m /g empregada a uma proporção compreendida entre 20 e 80 pce, e preferivelmente entre 30 e 50 pce, d) quer por uma fração de negro de fumo descrito em (a) e/ou de negro de fumo descrito em (b) e/ou uma carga branca descrita em (c), em que a proporção global de carga está compreendida entre 20 e 80 pce, e preferivelmente entre 40 e 60 pce.

[0064] De acordo com este modo de realização da invenção, contrariamente aos projetos mais comuns dos pneumáticos, pelo menos uma camada guarnecendo a extremidade de uma camada de coroa de trabalho e com vantagem, o conjunto das camadas guarnecendo as extremidades das camadas de coroa de trabalho apresenta um módulo de elasticidade inferior a 8 MPa são assim menos rígidas que as camadas de misturas de borracha utilizadas comumente nestes postos no projeto de pneumáticos.

[0065] De acordo com uma variante de realização da invenção, o módulo de elasticidade sob tensão a 10% de alongamento de, pelo menos, uma camada de calandragem de, pelo menos, uma camada de coroa de trabalho é inferior a 8,5 MPa e o valor máximo de tan(δ), denotado tan(δ)max, da referida pelo menos uma camada de calandragem de, pelo menos, uma camada de coroa de trabalho é inferior a 0,100.

[0066] Comumente, os módulos de elasticidade sob tensão a 10% de alongamento das camadas de calandragem das camadas de coroa de trabalho são superiores a 10 MPa. Tais módulos de elasticidade são requeridos para permitir limitar as colocações em compressão dos elementos de reforço das camadas de coroa de trabalho notadamente quando o veículo segue um percurso sinuoso, quando de manobras nos estacionamentos ou quando da passagem de cruzamentos. Com efeito, cisalhamentos ao longo da direção axial que se operam sobre a banda de rodagem na zona da superfície de contato com o solo conduzem à colocação em compressão dos elementos de reforço de uma camada de coroa de trabalho.

[0067] Os inventores ainda conseguiram destacar que a camada de elemento de reforço circunferencial possibilita módulos de elasticidade mais baixa sem prejudicar as propriedades de durabilidade do pneumático devido às colocações sob compressões dos elementos de reforço das camadas de coroa de trabalho como descritas previamente.

[0068] Como no caso da camada de mistura de borracha C, a utilização de, pelo menos, uma camada de calandragem de, pelo menos, uma camada de coroa de trabalho cujo módulo de elasticidade é inferior ou igual a 8,5 MPa e cujo valor de tan(δ)max é inferior a 0,100 vai permitir melhorar as propriedades do pneumático em matéria de resistência à rodagem conservando propriedades de durabilidade satisfatória.

[0069] Os inventores destacaram igualmente que a combinação de uma camada de elementos de reforço circunferenciais e módulos de elasticidade sob tensão a 10% de alongamento das camadas de calandragens das camadas de coroa de trabalho inferiores a 8,5 MPa permite conservar um efeito de tipo ply-steer satisfatório.

[0070] O efeito ply-steer corresponde ao aparecimento de um empuxo transversal à derivação nula devido à estrutura do pneumático e notadamente a presença de camadas de coroa de trabalho de elementos de reforço que formam um ângulo com a direção circunferencial compreendido entre 10 e 45° que são a origem do referido empuxo quando das suas deformações devido à passagem na área de contato formada pelo esmagamento do pneumático sobre o solo quando o pneumático está em rodagem.

[0071] Os inventores assim destacaram que o efeito ply-steer, que é modificado devido à presença de uma camada de elementos de reforço circunferenciais, nota a sua variação atenuada devido à escolha de misturas de calandragens das camadas de trabalho com módulos de elasticidade reduzidos. Com efeito, o empuxo transversal aumenta devido à presença de uma camada de elementos de reforço circunferenciais em relação a um mesmo pneumático sem a referida camada de elementos de reforço circunferenciais e este aumento é atenuado por uma escolha de misturas de calandragens das camadas de trabalho com módulos de elasticidade reduzidos em relação às comumente utilizadas.

[0072] De acordo com um modo de realização preferido da invenção, a referida pelo menos uma camada de calandragem de, pelo menos, uma camada de coroa de trabalho é uma mistura elastomérica à base de borracha natural ou de poliisopreno sintético com maior parte de encadeamentos cis-1,4 e eventualmente de pelo menos outro elastômero diênico, a borracha natural ou o poliisopreno sintético, em caso de fração, estando presente a uma proporção majoritária em relação à proporção do outro ou dos outros elastômeros diênicos utilizados e de uma carga reforçante constituída: a) quer pelo negro de fumo de superfície específica BET superior a 60m2/g , i. empregado a uma proporção compreendida entre 20 e 40 pce quando oíndice de estrutura do negro (COAN) é superior a 85, ii. empregado a uma proporção compreendida entre 20 e 60 pce quando o índice de estrutura do negro (COAN) é inferior a 85, b) quer pelo negro de fumo de superfície específica BET inferior a 60 2 m Zg, qualquer que seja o seu índice de estrutura, empregado a uma proporção compreendida entre 20 e 80 pce, e preferivelmente entre 30 e 50 pce, c) quer por uma carga branca de tipo sílica e/ou alumina comportando funções de superfície SiOH e/ou AIOH escolhida no grupo formado pelas sílicas precipitadas ou pirogenadas, as aluminas ou os aluminossilicatos ou ainda os negros de fumo modificados em curso ou após a síntese de superfície específica BET compreendida entre 30 e 260 m /g empregada a uma proporção compreendida entre 20 e 80 pce, e preferivelmente entre 30 e 50 pce, d) quer por uma fração de negro de fumo descrito em (a) e/ou de negro de fumo descrito em (b) e/ou uma carga branca descrita em (c), em que a proporção global de carga está compreendida entre 20 e 80 pce, e preferivelmente entre 40 e 60 pce.

[0073] No caso de utilização de carga clara ou carga branca, é necessário utilizar um agente de copulação e/ou de recobrimento escolhido entre os agentes conhecidos do versado na técnica. Como exemplos de agentes de copulação preferencial, podem-se citar os alcoxissilanos sulfurados do tipo polissulfeto de bis- (3-trialcoxissililpropila), e entre estes notadamente tetrassulfeto de bis-(3- trietoxissililpropila) comercializado pela empresa DEGUSSA sob as denominações Si69 para o produto líquido puro e X50S para o produto sólido (fração 50/50 em peso com o negro N330). Como exemplos de agentes de recobrimento podem-se citar um álcool graxo, um alquilalcoxissilano como um hexadeciltrimetóxi ou trietoxissilano respectivamente comercializados pela empresa DEGUSSA sob as denominações Si116 e Si216, a difenilguanidina, um polietileno glicol, um óleo silicone eventualmente modificado por meio das funções OH ou alcóxi. O agente de recobrimento e/ou de copulação é utilizado em uma relação ponderai em relação à carga > a 1/100 e < a 20/100, e preferivelmente compreendido entre 2/100 e 15/100 quando a carga clara representa a totalidade da carga reforçante e compreendida entre 1/100 e 20/100 quando a carga reforçante é constituída por uma fração de negro de fumo e carga clara.

[0074] Como outros exemplos de cargas reforçantes tendo a morfologia e as funções de superfície SiOH e/ou AIOH dos materiais de tipo sílica e/ou alumina previamente descritas e podendo ser utilizadas de acordo com a invenção em substituição parcial ou total das mesmas, podem-se citar os negros de fumo modificados quer durante a síntese por adição ao óleo de alimentação do forno de um composto de silício e/ou alumínio quer após a síntese acrescentando, a uma suspensão aquosa de negro de fumo em uma solução de silicato e/ou aluminato de sódio, um ácido de modo a recobrir parcialmente pelo menos a superfície do negro de fumo de funções SiOH e/ou AIOH. Como exemplos não limitativos deste tipo de cargas carbonáceas com, em superfície, funções SiOH e/ou AIOH, podem-se citar as cargas tipo CSDP descritas na Conferência N° 24 do Meeting ACS, Rubber Division, Anaheim, Califórnia, 6-9 de maio de 1997 bem como as do pedido de patente EP-A-0 799.854.

[0075] Quando uma carga clara é utilizada como única carga reforçante, propriedades de histerese e de coesão são obtidas utilizando uma sílica precipitada ou pirogênica, ou uma alumina precipitada ou ainda um aluminossilicato de r Q superfície específica BET compreendida entre 30 e 260 m /g . Como exemplos não limitativos deste tipo de carga, podem-se citar as sílicas KS404 da empresa Akzo, Ultrasil VN2 ou VN3 e BV3370GR da empresa Degussa, Zeopol 8745 da empresa Huber, Zeosil 175MP ou Zeosil 1165MP da empresa Rhodia, HI-SIL 2000 da empresa PPG etc.

[0076] Entre os elastômeros diênicos que podem ser utilizados em fração com a borracha natural ou um poliisopreno sintético com maior parte de encadeamentos cis-1,4, pode-se citar polibutadieno (BR) preferivelmente com maior parte de encadeamentos cis-1,4, um copolímero estireno-butadieno (SBR) solução ou emulsão, um copolímero butadieno-isopreno (BIR) ou ainda um terpolímero estireno- butadieno-isopreno (SBIR). Estes elastômeros podem ser elastômeros modificados durante a polimerização ou após polimerização por meio de agentes de ramificação como um divinilbenzeno ou agentes de estrelamento como carbonatos, halogenoestanhos, halogenossilícios ou ainda através agentes de funcionalização que conduzem a um enxerto sobre a cadeia ou em extremidade de cadeia de funções oxigenadas carbonila, carboxila ou então de uma função amina como por exemplo por ação da dimetil ou da dietilamino benzofenona. No caso de frações de borracha natural ou de poliisopreno sintético com maior parte de encadeamentos cis-1,4 com um ou vários dos elastômeros diênicos, mencionados acima, a borracha natural ou o poliisopreno sintético é utilizado preferivelmente a uma proporção majoritária e mais preferivelmente uma proporção superior a 70 pce.

[0077] Com vantagem, ainda de acordo com a invenção, a diferença entre o módulo de elasticidade sob tensão a 10% de alongamento da primeira camada Ceo módulo de elasticidade sob tensão a 10% de alongamento da referida pelo menos uma camada de calandragem de, pelo menos, uma camada de coroa de trabalho é inferior a 2 MPa.

[0078] De acordo com um primeiro modo de realização, o módulo de elasticidade da calandragem de, pelo menos, a camada de coroa de trabalho a mais estreita é superior ao da referida camada C de mistura de borracha para que o empilhamento das referidas camadas apresente um gradiente de módulo de elasticidade favorável à luta contra o começo de fissuração em extremidade da camada de coroa de trabalho a mais estreita.

[0079] De acordo com um segundo modo de realização, os módulos de elasticidade da calandragem das camadas de coroa de trabalho e do da referida camada C de mistura de borracha são idênticos e com vantagem ainda as misturas de borracha são iguais para simplificar as condições industriais de fabricação do pneumático.

[0080] De acordo com uma realização vantajosa da invenção, os referidos elementos de reforço de, pelo menos, uma camada de coroa de trabalho são cabos com camadas saturadas, pelo menos uma camada interna sendo embainhada com uma camada constituída de uma composição polimérica como uma composição de borracha não reticulável, reticulável ou reticulada, preferivelmente à base de pelo menos um elastômero diênico.

[0081] Os cabos ditos “com camadas” (“layered cords”) ou “multicamadas” são cabos constituídos de um núcleo central e de uma ou várias camadas de filamentos ou fios praticamente concêntricos dispostas em torno deste núcleo central.

[0082] No sentido da invenção, uma camada saturada de um cabo com camadas é uma camada constituída de fios em que não existe espaço suficiente para acrescentar pelo menos um fio suplementar.

[0083] Os inventores souberam destacar que a presença dos cabos como acabam de ser descritos como elementos de reforço das camadas de coroa de trabalho permite contribuir para melhores desempenhos em termos de durabilidade.

[0084] Com efeito, nota-se, como explicado acima, que as misturas de borracha das calandragens das camadas de trabalho permitem diminuir a resistência à rodagem do pneumático. Isto se traduz em uma baixa das temperaturas destas misturas de borracha, quando da utilização do pneumático, que pode provocar uma menor proteção dos elementos de reforço frente aos fenômenos de oxidação em certos casos de utilização do pneumático. Com efeito, as propriedades das misturas de borracha relativas ao bloqueio do oxigênio diminuem com a temperatura e a presença de oxigênio pode conduzir a uma deterioração progressiva das propriedades mecânicas dos cabos, para as condições de rodagem as mais severas, e pode alterar a duração de vida destes cabos.

[0085] A presença da bainha de borracha no seio dos cabos descritos acima vem compensar este eventual risco de oxidação dos elementos de reforço, a bainha contribuindo para o bloqueio do oxigênio.

[0086] Pela expressão “composição à base de pelo menos um elastômero diênico”, entende-se de modo conhecido que a composição compreende a título majoritário (isto é, segundo uma fração mássica superior a 50%) este ou estes elastômeros diênicos.

[0087] Nota-se que a bainha de acordo com a invenção estende-se de modo contínuo em torno da camada que ela recobre (isto é, que esta bainha é contínua na direção “ortorradial” do cabo que é perpendicular ao seu raio), de modo a formar uma luva contínua de seção transversal que é com vantagem praticamente circular.

[0088] Nota-se igualmente que a composição de borracha desta bainha pode ser reticulável ou reticulada, isto é, compreendendo por definição um sistema de reticulação adaptado para permitir a reticulação da composição quando de seu cozimento (isto é, o seu endurecimento e não a sua fusão); assim, esta composição de borracha pode ser qualificada infundível, pelo fato de não poder ser fundida por aquecimento em qualquer temperatura que seja.

[0089] Por elastômero ou borracha “diênica”, entende-se de modo conhecido um elastômero procedente pelo menos em parte (isto é, um homopolímero ou um copolímero) de monômeros dieno (monômeros portadores de duas duplas ligações carbono-carbono, conjugadas ou não).

[0090] Preferivelmente, o sistema de reticulação da bainha de borracha é um sistema dito de vulcanização, isto é, à base de enxofre (ou de um agente doador de enxofre) e um acelerador primário de vulcanização. A este sistema de vulcanização de base podem ser adicionados diversos aceleradores secundários ou ativadores de vulcanização conhecidos.

[0091] A composição de borracha da bainha de acordo com a invenção pode compreender, além do referido sistema de reticulação, todos os ingredientes habituais utilizáveis nas composições de borracha para pneumáticos, como cargas reforçantes à base de negro de fumo e/ou uma carga inorgânica reforçante como sílica, agentes antienvelhecimento, por exemplo, antioxidantes, óleos de extensão, plastificantes ou agentes que facilitam a aplicação às das composições no estado cru, os aceitadores e doadores de metileno, as resinas, as bismaleimidas, os sistemas promotores de adesão conhecidos do tipo “RFS” (resorcinol-formaldeído- sílica) ou sais metálicos, notadamente sais de cobalto.

[0092] A título preferencial, a composição desta bainha é escolhida idêntica à composição utilizada para a camada de calandragem da camada de coroa de trabalho que os cabos são destinados a reforçar. Assim, não há nenhum problema de incompatibilidade eventual entre os materiais respectivos da bainha e da matriz de borracha.

[0093] De acordo com uma variante da invenção, os referidos cabos de, pelo menos, uma camada de coroa de trabalho são cabos com camadas de construção [L+M], comportando uma primeira camada C1 com L fios de diâmetro dl enrolados juntos em hélice ao longo de um passo pi com L indo de 1 a 4, cercados de, pelo menos, uma camada intermediária C2 a M fios de diâmetro d2 enrolados juntos em hélice ao longo de um passo p2 com M indo de 3 a 12, uma bainha constituída de uma composição de borracha não reticulável, reticulável ou reticulada à base de pelo menos um elastômero diênico, recobrindo, na construção a referida primeira camada C1.

[0094] Preferivelmente, o diâmetro dos fios da primeira camada da camada interna (C1) está compreendido entre 0,10 e 0,5 mm e o diâmetro dos fios da camada externa (C2) está compreendido entre 0,10 e 0,5 mm.

[0095] Preferivelmente ainda, o passo de hélice de enrolamento dos referidos fios da camada externa (C2) está compreendido entre 8 e 25 mm.

[0096] No sentido da invenção, o passo de hélice representa o comprimento, medido paralelamente ao eixo do cabo, em uma extremidade um fio tendo este passo efetua uma volta completa em torno do eixo do cabo; assim, caso se seccione o eixo por dois planos perpendiculares ao referido eixo e separados por um comprimento igual ao passo de um fio de uma camada constitutiva do cabo, o eixo deste fio tem, nestes dois planos, a mesma posição sobre os dois círculos correspondendo à camada do fio considerado.

[0097] Com vantagem, o cabo apresenta uma, e mais preferivelmente ainda o conjunto das características seguintes como verificado: a camada C2 é uma camada saturada, isto é, que não existe espaço suficiente nesta camada para acrescentar pelo menos um (N+l)0' fio de diâmetro d2, N representando, então, o número máximo de fios enroláveis em uma camada em torno da camada C1; a bainha de borracha recobre, por outro lado, a camada interna C1 e/ou separa os fios dois a dois adjacentes da camada externa C2; a bainha de borracha recobre praticamente metade da circunferência radialmente interna de cada fio da camada C2, de modo que ela separe os fios dois a dois adjacentes desta camada C2.

[0098] Preferivelmente, a bainha de borracha apresenta uma espessura média indo de 0,010 mm a 0,040 mm.

[0099] De modo geral, os referidos cabos de acordo com a invenção podem ser realizados com qualquer tipo de fios metálicos, notadamente de aço, por exemplo, fios de aço-carbono e/ou os fios de aço inoxidável. Utiliza-se preferivelmente um aço-carbono, mas é naturalmente possível utilizar outros aços ou outras ligas.

[00100] Quando um aço-carbono é utilizado, o seu teor de carbono (% em peso de aço) preferivelmente está compreendido entre 0,1% e 1,2%, mais preferivelmente de 0,4% a 1,0%; estes teores representam um bom compromisso entre as propriedades mecânicas requeridas para o pneumático e a viabilidade do fio. Deve- se notar que um teor de carbono compreendido entre 0,5%) e 0,6%) torna tais aços finalmente menos dispendiosos porque mais fáceis de trefilar. Outro modo vantajoso de realização da invenção pode consistir também, de acordo com as aplicações visadas, em utilizar aços com baixo teor de carbono, compreendido, por exemplo, entre 0,2% e 0,5%, porque notadamente de um custo mais baixo e maior facilidade de trefilação.

[00101] Os referidos cabos de acordo com a invenção poderão ser obtidos de acordo com diferentes técnicas conhecidas do versado na técnica, por exemplo em duas etapas, em primeiro lugar por embainhamento via um cabeçote de extrusão da alma ou camadas Cl, etapa seguida , em um segundo tempo, por uma operação final de cabeamento ou retorção dos M fios restantes (camada C2) em torno da camada C1 assim embainhada. O problema de aderência no estado cru colocado pela bainha de borracha, quando das operações intermediárias eventuais de enrolamento e desenrolamento poderá ser resolvido de modo conhecido pelo versado na técnica, por exemplo pelo emprego de um filme intercalar de material plástico.

[00102] Tais cabos de, pelo menos, uma camada de coroa de trabalho são, por exemplo, escolhidos entre os cabos descritos nos pedidos de patente WO 2006/013077 e WO 2009/083212.

[00103] De acordo com uma variante vantajosa de realização da invenção, a camada de elementos de reforço circunferenciais apresenta uma largura axial superior a 0,5xS.

[00104] S é a largura máxima axial do pneumático, quando este último é montado sobre o seu aro de serviço e inflado em sua pressão recomendada.

[00105] As larguras axiais das camadas de elementos de reforço são medidas sobre um corte transversal de um pneumático, o pneumático estando, portanto, em um estado não inflado.

[00106] De acordo com uma realização preferida da invenção, a diferença entre a largura axial da camada de coroa de trabalho axialmente a mais larga e a largura axial da camada de coroa de trabalho axialmente a menos larga está compreendida entre 10 e 30 mm.

[00107] Com vantagem, ainda de acordo com a invenção, as larguras axiais das camadas de coroa de trabalho radialmente adjacentes à camada de elementos de reforço circunferenciais são superiores à largura axial da referida camada de elementos de reforço circunferenciais e, preferivelmente, as referidas camadas de coroa de trabalho adjacentes à camada de elementos de reforço circunferenciais estão de um lado e de outro do plano equatorial e no prolongamento axial imediato da camada de elementos de reforço circunferenciais acopladas sobre uma largura axial, para serem, em seguida, desacopladas pela referida camada C de mistura de borracha pelo menos sobre o restante da largura comum às referidas duas camadas de trabalho.

[00108] A presença de tais acoplamentos entre as camadas de coroa de trabalho adjacentes à camada de elementos de reforço circunferenciais permite a diminuição das limitações de tensão atuando sobre os elementos circunferenciais axialmente os mais no exterior e situados o mais perto do acoplamento.

[00109] De acordo com um modo de realização vantajoso da invenção, os elementos de reforço de, pelo menos, uma camada de elementos de reforço circunferenciais são elementos de reforço metálicos apresentando um módulo secante a 0,7% de alongamento compreendido entre 10 e 120 GPa e um módulo tangente máximo inferior a 150 GPa.

[00110] De acordo com uma realização preferida, o módulo secante dos elementos de reforço a 0,7% de alongamento é inferior a 100 GPa e superior a 20 GPa, preferivelmente compreendido entre 30 e 90 GPa e preferivelmente ainda inferior a 80 GPa.

[00111] Preferivelmente igualmente, o módulo tangente máximo dos elementos de reforço é inferior a 130 GPa e preferivelmente ainda inferior a 120 GPa.

[00112] Os módulos expressos acima são medidos sobre uma curva de tensão de tração em função do alongamento determinado com uma pré-tensão de 20 MPa relacionada com a seção de metal do elemento de reforço, a tensão de tração correspondendo a uma tensão medida relacionada com a seção de metal do elemento de reforço.

[00113] Os módulos dos mesmos elementos de reforço podem ser medidos sobre uma curva de tensão de tração em função do alongamento determinado com uma pré-tensão de 10 MPa relacionada com a seção global do elemento de reforço, a tensão de tração correspondendo a uma tensão medida relacionada com a seção global do elemento de reforço. A seção global do elemento de reforço é a seção de um elemento compósito constituído de metal e de borracha, este último tendo penetrado notadamente o elemento de reforço durante a fase de cozimento do pneumático.

[00114] De acordo com esta formulação relativa à seção global do elemento de reforço, os elementos de reforço das partes axialmente externas e a parte central de, pelo menos, uma camada de elementos de reforço circunferenciais são elementos de reforço metálicos apresentando um módulo secante a 0,7% de alongamento compreendido entre 5 e 60 GPa e um módulo tangente máximo inferior a 75 GPa.

[00115] De acordo com uma realização preferida, o módulo secante dos elementos de reforço a 0,7% de alongamento é inferior a 50 Gpa e superior a 10 GPa, preferivelmente compreendido entre 15 e 45 GPa e preferivelmente ainda inferior a 40 GPa.

[00116] Preferivelmente igualmente, o módulo tangente máximo dos elementos de reforço é inferior a 65 GPa e preferivelmente ainda inferior a 60 GPa.

[00117] De acordo com um modo de realização preferido, os elementos de reforços de, pelo menos, uma camada de elementos de reforço circunferenciais são elementos de reforço metálicos apresentando uma curva de tensão de tração em função do alongamento relativo tendo pequenas inclinações para baixos alongamentos e uma inclinação sensivelmente constante e forte para os alongamentos superiores. Tais elementos de reforço da lona adicional comumente são designados elementos “bi-módulo”.

[00118] De acordo com uma realização preferida da invenção, a inclinação sensivelmente constante e forte aparece a partir de um alongamento relativo compreendido entre 0,1% e 0,5%.

[00119] As diferentes características dos elementos de reforço enunciadas acima são medidas sobre elementos de reforço retirados de pneumáticos.

[00120] Os elementos de reforço mais particularmente adaptados à realização de, pelo menos, uma camada de elementos de reforço circunferenciais de acordo com a invenção são, por exemplo, montagens de fórmula 21.23, cuja construção é 3x (0,26+6x0,23) 4,4/6,6 SS; este cabo com toros é constituído de 21 fios elementares de fórmula 3 x (1+6), com 3 toros torcidos juntos com cada um constituído de 7 fios, um fio formando uma alma central de diâmetro igual a 26/100 de mm e 6 fios enrolados de diâmetro igual a 23/100 mm. Tal cabo apresenta um módulo secante a 0,7% igual a 45 GPa e um módulo tangente máximo igual a 98 GPa, medidos sobre uma curva de tensão de tração em função do alongamento determinado com uma pré-tensão de 20 MPa relacionada com a seção de metal do elemento de reforço, a tensão de tração correspondendo a uma tensão medida relacionada com a seção de metal do elemento de reforço. Sobre uma curva de tensão de tração em função do alongamento determinado com uma pré-tensão de 10 MPa relacionada com a seção global do elemento de reforço, a tensão de tração correspondendo a uma tensão medida relacionada com a seção global do elemento de reforço, este cabo de fórmula 21.23 apresenta um módulo secante a 0,7% igual a 23 GPa e um módulo tangente máximo igual a 49 GPa.

[00121] Do mesmo modo, outro exemplo de elementos de reforço é uma montagem de fórmula 21.28, cuja construção é 3x (0,32+6x0,28) 6,2/9,3 SS. Este cabo apresenta um módulo secante a 0,7% igual a 56 GPa e um módulo tangente máximo igual a 102 GPa, medidos sobre uma curva de tensão de tração em função do alongamento determinado com uma pré-tensão de 20 MPa relacionada com a seção de metal do elemento de reforço, a tensão de tração correspondendo a uma tensão medida relacionada com a seção de metal do elemento de reforço. Sobre uma curva de tensão de tração em função do alongamento determinado com uma pré-tensão de 10 MPa relacionada com a seção global do elemento de reforço, a tensão de tração correspondendo a uma tensão medida relacionada com a seção global do elemento de reforço, este cabo de fórmula 21.28 apresenta um módulo secante a 0,7% igual a 27 GPa e um módulo tangente máximo igual a 49 GPa.

[00122] A utilização de tais elementos de reforço em, pelo menos, uma camada de elementos de reforço circunferenciais permite notadamente conservar rigidezes da camada satisfatória incluindo após as etapas de conformação e de cozimento em processos de fabricação comuns.

[00123] De acordo com um segundo modo de realização da invenção, os elementos de reforço circunferenciais podem ser formados de elementos metálicos inextensíveis e cortados de modo a formar segmentos de comprimento muito inferior à circunferência da camada a menos longa, mas preferivelmente superior a 0,1 vez a referida circunferência, os cortes entre segmentos sendo deslocados axialmente uns em relação aos outros. Preferivelmente ainda, o módulo de elasticidade à tração por unidade de largura da camada adicional é inferior ao módulo de elasticidade à tração, medido nas mesmas condições, da camada de coroa de trabalho a mais extensível. Tal modo de realização permite conferir, de modo simples, à camada de elementos de reforço circunferenciais um módulo que pode facilmente ser ajustado (pela escolha dos intervalos entre segmentos de uma mesma fileira), mas, em todos os casos, mais baixo que o módulo da camada constituída pelos mesmos elementos metálicos mas contínuos, o módulo da camada adicional sendo medido sobre uma camada vulcanizada de elementos cortados, retirada do pneumático.

[00124] De acordo com um terceiro modo de realização da invenção, os elementos de reforço circunferenciais são elementos metálicos ondulados, a relação a/À da amplitude de ondulação sobre o comprimento de onda sendo, no máximo, igual a 0,09. Preferivelmente, o módulo de elasticidade à tração por unidade de largura da camada adicional é inferior ao módulo de elasticidade à tração, medido nas mesmas condições, da camada de coroa de trabalho a mais extensível.

[00125] Os elementos metálicos são preferivelmente cabos de aço.

[00126] De acordo com um modo de realização preferido da invenção, os elementos de reforço das camadas de coroa de trabalho são cabos metálicos inextensíveis.

[00127] A invenção prevê ainda, com vantagem, para diminuir as limitações de tensão atuando sobre os elementos circunferenciais axialmente os mais no exterior que o ângulo formado com a direção circunferencial pelos elementos de reforço das camadas de coroa de trabalho seja inferior a 30° e preferivelmente inferior a 25°.

[00128] Uma realização preferida da invenção prevê ainda que a armadura de coroa seja completada radialmente no exterior por pelo menos uma camada suplementar, dita de proteção, de elementos de reforço ditos elásticos, orientados em relação à direção circunferencial com um ângulo compreendido entre 10° e 45° e de mesmo sentido que o ângulo formado pelos elementos inextensíveis da camada de trabalho que é radialmente adjacente ao mesmo.

[00129] A camada de proteção pode ter uma largura axial inferior à largura axial da camada de trabalho a menos larga. A referida camada de proteção pode também ter uma largura axial superior à largura axial da camada de trabalho a menos larga, como ela recobre as bordas da camada de trabalho a menos larga e, no caso da camada radialmente superior como sendo a menos larga, de modo que ela seja acoplada, no prolongamento axial da armadura adicional, com a camada de coroa de trabalho a mais larga sobre uma largura axial, pode ser, em seguida, axialmente no exterior, desacoplada da referida camada de trabalho a mais larga por perfilados de espessura pelo menos igual a 2 mm. A camada de proteção formada de elementos de reforço elásticos pode, no caso citado acima, por um lado ser desacoplada eventualmente das bordas da referida camada de trabalho a menos larga por perfilados de espessura sensivelmente menor que a espessura dos perfilados que separam as bordas das duas camadas de trabalho e ter, por outro lado, uma largura axial inferior ou superior à largura axial da camada de coroa a mais larga.

[00130] De acordo com qualquer um dos modos de realização da invenção lembrado previamente, a armadura de coroa pode ainda ser completada, radialmente no interior entre a armadura de carcaça e a camada de trabalho radialmente interna a mais próxima possível da armadura de carcaça, por uma camada de triangulação de elementos de reforço inextensíveis metálicos de aço fazendo, com a direção circunferencial, um ângulo superior a 60° e de mesmo sentido que o do ângulo formado pelos elementos de reforço da camada radialmente a mais próxima possível da armadura de carcaça.

[00131] O pneumático de acordo com a invenção foi descrito acima nas suas variantes de realização apresenta, portanto, uma resistência à rodagem melhorada em relação aos pneumáticos comuns conservando ao mesmo tempo desempenhos em termos de durabilidade e de desgaste comparáveis.

[00132] Além disso, os módulos de elasticidade mais baixos das diferentes misturas de borracha permitem nivelar o coroa do pneumático e assim limitar os riscos de agressões do coroa e corrosão dos elementos de reforço das camadas de armadura de coroa quando, por exemplo, pedregulhos são retidas nos fundos de escultura.

[00133] Outros detalhes e características vantajosos da invenção aparecerão a seguir a partir da descrição dos exemplos de realização da invenção em referência às figuras 1 e 2 que representam: figura 1, uma vista em seção meridiana de um esquema de um pneumático de acordo com um modo de realização da invenção, figura 2, uma vista em seção meridiana de um esquema de um pneumático de acordo com um segundo modo de realização da invenção.

[00134] As figuras não são representadas em escala para simplificar a compreensão. As figuras representam apenas uma meia-vista de um pneumático que se prolonga de modo simétrico em relação ao eixo XX' que representa o plano mediano circunferencial, ou plano equatorial, de um pneumático.

[00135] Na figura 1, o pneumático 1, de dimensão 315/70 R22.5, tem uma relação de forma H/S igual a 0,70, H sendo a altura do pneumático 1 sobre o seu aro de montagem e S a sua largura axial máxima. O referido pneumático 1 compreende uma armadura de carcaça radial 2 ancorada em dois talões, não representados na figura. A armadura de carcaça é formada de uma única camada de cabos metálicos. Esta armadura de carcaça 2 é cintada por uma armadura de coroa 4, formada radialmente no interior para o exterior: de uma primeira camada de trabalho 41 formada de cabos metálicos inextensíveis 9.28 não cintados, contínuos sobre toda a largura da lona, orientados de um ângulo igual a 24°, de uma camada de elementos de reforço circunferenciais 42 formada de cabos metálicos de aço 21x23, de tipo “bi-módulo”, de uma segunda camada de trabalho 43 formada de cabos metálicos inextensíveis 9.28 não cintados, contínuos sobre toda a largura da lona, orientados de um ângulo igual a 24° e cruzados com os cabos metálicos da camada 41, uma camada de proteção 44 formada de cabos metálicos elásticos 6.35.

[00136] A armadura de coroa é, ela mesma, coberta de uma banda de rodagem 5.

[00137] A largura axial máxima S do pneumático é igual a 317 mm.

[00138] A largura axial L41 da primeira camada de trabalho 41 é igual a 252 mm.

[00139] A largura axial L43 da segunda camada de trabalho 43 é igual a 232 mm. A diferença entre as larguras L41 e L43 θ igual a 15 mm.

[00140] Quanto à largura axial L42 da camada de elementos de reforço circunferenciais 42, é igual a 194 mm.

[00141] A última lona de coroa 44, dita de proteção, tem uma largura L44 igual a 124 mm.

[00142] De acordo com a invenção, uma camada de mistura de borracha C vem desacoplar as extremidades das camadas de coroa de trabalho 41 e 43.

[00143] A zona de encaixe da camada C entre as duas camadas de coroa de trabalho 41 e 43 é definida mais precisamente pela sua espessura e pela distância radial d entre a extremidade da camada 43 e a camada 41 e pela largura axial D da camada C compreendida entre a extremidade axialmente interna da referida camada Cea extremidade da camada de coroa de trabalho 43 radialmente externa. A distância radial d é igual a 2 mm, o que corresponde a uma espessura da camada C igual a 1,2 mm. De acordo com a invenção, a espessura da camada C é sensivelmente idêntica em uma vista em seção meridiana sobre a largura axial compreendida entre a extremidade axialmente interna da camada Cea extremidade da camada de trabalho axialmente a mais estreita.

[00144] O diâmetro dos elementos de reforço circunferenciais da camada 42 é igual a 1,35 mm. A distância d é, portanto, igual a 1,48 vezes o diâmetro 0 destes elementos.

[00145] A distância axial D é igual a 20 mm, isto é, cerca de 19 vezes o diâmetro ψ2 dos elementos de reforço da lona de trabalho 42, o diâmetro ψ2 sendo igual a 1,07 mm.

[00146] Na figura 2, o pneumático 1 difere do representado na figura 1 pelo fato de que as duas camadas de trabalho 41 e 43, de cada lado do plano equatorial e axialmente no prolongamento da camada de elementos de reforço circunferenciais 42, são acopladas sobre uma largura axial 1: os cabos da primeira camada de trabalho 41 e os cabos da segunda camada de trabalho 43, sobre a largura axial de acoplamento 1 das duas camadas, são separados radialmente entre si por uma camada de goma, cuja espessura é mínima e corresponde ao dobro da espessura da camada de borracha de calandragem dos cabos metálicos 9.28 não cintados dos quais é formada cada camada de trabalho 41, 43, isto é, 0,8 mm. Sobre a largura restante comum as duas camadas de trabalho, as duas camadas de trabalho 41, 43 são separadas pela camada de mistura de borracha C, a espessura da referida camada C sendo crescente indo da extremidade axial da zona de acoplamento à extremidade da camada de trabalho 43 a menos larga. A camada C tem com vantagem uma largura suficiente para recobrir radialmente a extremidade da camada de trabalho 41 a mais larga, que é, neste caso a camada de trabalho radialmente a mais próxima da armadura de carcaça.

[00147] A realização de pneumáticos de acordo com a invenção destacou uma simplificação da fabricação, do acondicionamento e do armazenamento da camada C de mistura de borracha como produto semiacabado antes de realizar o pneumático. A própria realização do pneumático é simplificada igualmente, o posicionamento e a precisão de posicionamento da referida camada C sendo mais simples devido à sua forma homogênea relativa à sua seção.

[00148] Apesar da presença de uma camada de elementos de reforço circunferenciais suplementar na arquitetura do pneumático, aparece que para certas dimensões de pneumáticos, os custos de fabricação podem ser reduzidos graças a estas simplificações de fabricação de gestão e de realização da camada C de mistura de borracha.

[00149] Além disso, testes foram realizados com diferentes pneumáticos realizados de acordo com a invenção conforme a representação da figura 1 e comparados com um primeiro pneumático de referência que não comporta camadas de elementos de reforço circunferenciais e comportando uma camada C de mistura de borracha não de acordo com a invenção e apresentando uma distância d igual a 3,5 mm e um perfil da sua seção arredondado.

[00150] Testes foram, por outro lado, realizados com pneumáticos de acordo com a invenção fazendo variar as características das misturas da camada C, notadamente o seu módulo de elasticidade sob tensão a 10% de alongamento e o valor de tan(δ)max, de acordo com a invenção.

[00151] Outros testes são ainda realizados com pneumáticos de acordo com a invenção fazendo igualmente variar as características das misturas camadas de calandragem das camadas de trabalho 41 e 43, notadamente o seu módulo de elasticidade sob tensão a 10% de alongamento e o valor de tan(δ)max, de acordo com a invenção.

[00152] As diferentes misturas utilizadas são listadas a seguir, expressando, para cada um o módulo de elasticidade sob tensão a 10% de alongamento bem como os valores de tan(δ)max e P60.

[00153] Os valores dos constituintes são expressos em pce (partes em peso para cem partes de elastômeros.

[00154] Com relação ao pneumático de referência, a camada C é constituída da mistura R2 e calandragens das camadas de trabalho são constituídas da mistura R1.

[00155] Os diferentes pneumáticos de acordo com a invenção foram testados.

[00156] Uma primeira série de pneumáticos S1 de acordo com a invenção foi realizada com uma primeira camada C constituída da mistura R2, calandragens das camadas de trabalho sendo constituídas da mistura R1.

[00157] Uma segunda série de pneumáticos S2 de acordo com a invenção foi realizada com uma primeira camada C constituída das misturas 1 a 5, calandragens das camadas de trabalho sendo constituídas da mistura R1.

[00158] Uma terceira série de pneumáticos S3 de acordo com a invenção foi realizada com uma primeira camada C constituída da mistura R2, calandragens das camadas de trabalho sendo constituídas das misturas 1 a 5.

[00159] Uma quarta série de pneumáticos S4 de acordo com a invenção foi realizada com uma primeira camada C constituída das misturas 1 a 5, calandragens das camadas de trabalho sendo constituídas igualmente das misturas 1 a 5. Certos pneumáticos desta série S2 foram realizados com misturas idênticas para a camada C e calandragens das camadas de trabalho e outros com misturas diferentes.

[00160] Os primeiros testes de durabilidade foram realizados sobre uma máquina de teste impondo a cada um dos pneumáticos uma rodagem linha reta a uma velocidade igual ao índice de velocidade máximo prescrito para o referido pneumático (speed index) sob uma carga inicial de 4000 Kg progressivamente aumentada para reduzir a duração do teste.

[00161] Outros testes de durabilidade foram realizados sobre uma máquina de testes impondo, de modo cíclico, um esforço transversal e uma sobrecarga dinâmica aos pneumáticos. Testes foram realizados para os pneumáticos de acordo com a invenção com condições idênticas às aplicadas aos pneumáticos de referência.

[00162] Os testes assim realizados mostraram que as distâncias percorridas quando de cada um destes testes são pelo menos tão longas para os pneumáticos de acordo com a invenção como para os pneumáticos de referência. Nota-se, portanto, que os pneumáticos de acordo com a invenção apresentam desempenhos em termos de durabilidade pelo menos tão bons como os dos pneumáticos de referência. As séries de pneumáticos S2 e S4 realizadas de acordo com a invenção apresentaram notadamente resultados superiores.

[00163] Outros testes de rodagem foram efetuados sobre solos não asfaltados constituídos de pedregulhos particularmente agressivos para as bandas de rolamento dos pneumáticos.

[00164] Estes últimos testes mostraram que após distâncias percorridas idênticas os pneumáticos de acordo com a invenção e mais particularmente os das séries S3 e S4 apresentam alterações menos numerosas e maiores que as dos pneumáticos de referência.

[00165] Estes testes mostram notadamente que além do projeto dos pneumáticos de acordo com a invenção que possibilita uma simplificação da forma da camada C de mistura de borracha de acordo com a invenção, a combinação desta forma da camada C com uma diminuição do módulo de elasticidade da camada de mistura de borracha C e da das calandragens das camadas de coroa de trabalho, conduz a desempenhos de durabilidade satisfatórios quando uma camada de elementos de reforço circunferenciais está presente.

[00166] Além disso, medições de resistência à rodagem foram efetuadas. Estas medições foram feitas sobre um primeiro pneumático de referência T1 como descrito previamente, sobre um segundo pneumático de referência T2 idêntico ao precedente e comportando, por outro lado, uma camada de elementos de reforço circunferenciais idênticos à dos pneumáticos de acordo com a invenção, sobre um pneumático da série S1, sobre um pneumático da série S2 cuja camada C é constituída da mistura 1, sobre um pneumático da Série S3 cujas camadas de calandragem são constituídas da mistura 1 e sobre um pneumático da Série S4 cuja camada C e camadas de calandragem são constituídas da mistura 1.

[00167] Os resultados das medições são apresentados na tabela seguinte; elas são expressas em Kg/t, um valor de 100 sendo atribuído ao pneumático T1.

Claims

1. Pneumático (1) com armadura de carcaça radial compreendendo uma armadura de coroa (4) formada de, pelo menos, duas camadas de coroa de trabalho (41,43) de elementos de reforço, cruzados de uma camada à outra fazendo com a direção circunferencial ângulos compreendidos entre 10° e 45°, as referidas pelo menos duas camadas de coroa de trabalho (41,43) tendo larguras axiais desiguais, uma camada C de mistura de borracha sendo disposta entre pelo menos as extremidades das referidas pelo menos duas camadas de coroa de trabalho (41, 43), a armadura de coroa (4) sendo coberta radialmente com uma banda de rodagem (5), a referida banda de rodagem sendo reunida a dois talões por intermédio de dois flancos, a armadura de coroa (4) comportando pelo menos uma camada (42) de elementos de reforço circunferenciais radialmente disposta entre duas camadas de coroa de trabalho (41, 43), caracterizadopelo fato de que a distância d entre a extremidade da camada de trabalho (43) axialmente a mais estreita e a camada de trabalho (41) separada da camada de trabalho (43) axialmente a mais estreita pela camada C de mistura de borracha é tal que 1,10 < d < 2,20, 0 sendo o diâmetro dos elementos de reforço da referida pelo menos uma camada (42) de elementos de reforço circunferenciais e pelo fato de que, em um plano meridiano, a espessura da camada C de mistura de borracha é sensivelmente constante sobre a largura axial D compreendida entre a extremidade axialmente interna da camada Cea extremidade da camada de trabalho (43) axialmente a mais estreita.

2. Pneumático (1) de acordo com a reivindicação 1, caracterizadopelo fato de que o módulo de elasticidade sob tensão a 10% de alongamento da primeira camada C é inferior a 8 MPa e pelo fato de que o valor máximo de tan(õ), denotado tan(δ)max, da primeira camada C é inferior a 0,100.

3. Pneumático (1) de acordo com a reivindicação 2, caracterizadopelo fato de que a camada C de mistura de borracha é uma mistura elastomérica à base de borracha natural ou de poliisopreno sintético com maior parte de encadeamentos cis-1,4 e eventualmente de pelo menos um outro elastômero diênico, a borracha natural ou o poliisopreno sintético, em caso de fração, estando presente a uma proporção majoritária em relação à proporção do outro ou dos outros elastômeros diênicos utilizados e de uma carga reforçante constituída: a) quer pelo negro de fumo de superfície específica BET superior a 60 m2/g, i. empregado a uma proporção compreendida entre 20 e 40 pce quando o índice de estrutura do negro de fumo (COAN) é superior a 85, ii. empregado a uma proporção compreendida entre 20 e 60 pce quando o índice de estrutura do negro de fumo (COAN) é inferior a 85, b) quer pelo negro de fumo de superfície específica BET inferior a 60 m2/g, qualquer que seja o seu índice de estrutura, empregado a uma proporção compreendida entre 20 e 80 pce, e preferivelmente entre 30 e 50 pce, c) quer por uma carga branca de tipo sílica e/ou alumina comportando funções de superfície SiOH e/ou AIOH escolhida no grupo formado pelas sílicas precipitadas ou pirogenadas, as aluminas ou os aluminossilicatos ou ainda os negros de fumo modificados em curso ou após a síntese de superfície específica BET compreendida entre 30 e 260 m2/g empregada a uma proporção compreendida entre 20 e 80 pce, e preferivelmente entre 30 e 50 pce, d) quer por uma fração de negro de fumo descrito em (a) e/ou de negro de fumo descrito em (b) e/ou uma carga branca descrita em (c), em que a proporção global de carga está compreendida entre 20 e 80 pce, e preferivelmente entre 40 e 60 pce.

4. Pneumático (1) de acordo com qualquer uma das reivindicações 1 a 3, com pelo menos uma camada de mistura de borracha B guarnecendo a extremidade de uma camada de coroa de trabalho, caracterizadopelo fato de que o módulo de elasticidade sob tensão a 10% de alongamento da referida pelo menos uma camada de mistura de borracha B é inferior a 8 MPa e pelo fato de que o valor máximo de tan(õ), denotado tan(õ)max, da referida camada de mistura de borracha B, é inferior a 0,100.

5. Pneumático (1) de acordo com qualquer uma das reivindicações 1 a 4, as referidas pelo menos duas camadas de coroa de trabalho (41, 43) sendo, cada, formada de elementos de reforço inseridos entre duas camadas de calandragem de mistura de borracha, caracterizadopelo fato de que o módulo de elasticidade sob tensão a 10% de alongamento de, pelo menos, uma camada de calandragem de, pelo menos, uma camada de coroa de trabalho é inferior a 8,5 MPa e pelo fato de que o valor máximo de tan(δ), denotado tan(δ)max, da referida pelo menos camada de calandragem de, pelo menos, uma camada de coroa de trabalho é inferior a 0,100.

6. Pneumático (1) de acordo com a reivindicação 5, caracterizadopelo fato de que a referida pelo menos uma camada de calandragem de, pelo menos, uma camada de coroa de trabalho (41, 43) é uma mistura elastomérica à base de borracha natural ou de poliisopreno sintético com maior parte de encadeamentos cis-1,4 e eventualmente de pelo menos um outro elastômero diênico, a borracha natural ou o poliisopreno sintético, em caso de fração, estando presente a uma proporção majoritária em relação à proporção do outro ou dos outros elastômeros diênicos utilizados e de uma carga reforçante constituída: a) quer pelo negro de fumo de superfície específica BET superior a 60 m2/g, i. empregado a uma proporção compreendida entre 20 e 40 pce quando o índice de estrutura do negro (COAN) é superior a 85, ii. empregado a uma proporção compreendida entre 20 e 60 pce quando o índice de estrutura do negro (COAN) é inferior a 85, b) quer pelo negro de fumo de superfície específica BET inferior a 60 m2/g, qualquer que seja o seu índice de estrutura, empregado a uma proporção compreendida entre 20 e 80 pce, e preferivelmente entre 30 e 50 pce, c) quer por uma carga branca de tipo sílica e/ou alumina comportando funções de superfície SiOH e/ou AIOH escolhida no grupo formado pelas sílicas precipitadas ou pirogenadas, as aluminas ou os aluminossilicatos ou ainda os negros de fumo modificados em curso ou após a síntese de superfície específica BET compreendida entre 30 e 260 m2/g empregada a uma proporção compreendida entre 20 e 80 pce, e preferivelmente entre 30 e 50 pce, d) quer por uma fração de negro de fumo descrito em (a) e/ou de negro de fumo descrito em (b) e/ou uma carga branca descrita em (c), em que a proporção global de carga está compreendida entre 20 e 80 pce, e preferivelmente entre 40 e 60 pce.

7. Pneumático (1) de acordo com qualquer uma das reivindicações 5 ou 6, caracterizado pelo fato de que a diferença entre o módulo de elasticidade sob tensão a 10% de alongamento da camada Ceo módulo de elasticidade sob tensão a 10% de alongamento da referida pelo menos uma camada de calandragem de, pelo menos, uma camada de coroa de trabalho é inferior a 2 MPa.

8. Pneumático (1) de acordo com qualquer uma das reivindicações 1 a 7, caracterizado pelo fato de que os referidos elementos de reforço de, pelo menos, uma camada de coroa de trabalho são cabos com camadas saturadas, pelo menos uma camada interna sendo embainhada com uma camada constituída de uma composição polimérica como uma composição de borracha não reticulável, reticulável ou reticulada, preferivelmente à base de pelo menos um elastômero diênico.

9. Pneumático (1) de acordo com qualquer uma das reivindicações 1 a 8, caracterizado pelo fato de que a diferença entre a largura axial da camada de coroa de trabalho (41) axialmente a mais larga e a largura axial da camada de coroa de trabalho (43) axialmente a menos larga está compreendida entre 10 e 30 mm.

10. Pneumático (1) de acordo com qualquer uma das reivindicações 1 a 9, caracterizado pelo fato de que camada de coroa de trabalho (41) axialmente a mais larga está radialmente no interior das outras camadas de coroa de trabalho (43).

11. Pneumático (1) de acordo com qualquer uma das reivindicações 1 a 10, caracterizado pelo fato de que as larguras axiais das camadas de coroa de trabalho radialmente adjacentes à camada de elementos de reforço circunferenciais são superiores à largura axial da referida camada de elementos de reforço circunferenciais.

12. Pneumático (1) de acordo com a reivindicação 11, caracterizado pelo fato de que as camadas de coroa de trabalho (41, 43) adjacentes à camada (42) de elementos de reforço circunferenciais estão de um lado e de outro do plano equatorial e no prolongamento axial imediato da camada de elementos de reforço circunferenciais acopladas sobre uma largura axial, para serem, em seguida, desacopladas pela referida camada C de mistura de borracha pelo menos sobre o restante da largura comum às referidas duas camadas de trabalho.

13. Pneumático (1) de acordo com qualquer uma das reivindicações 1 a 12, caracterizadopelo fato de que os elementos de reforço da referida pelo menos uma camada (42) de elementos de reforço circunferenciais são elementos de reforço metálicos apresentando um módulo secante a 0,7% de alongamento compreendido entre 10 e 120 GPa e um módulo tangente máximo inferior a 150 GPa.

14. Pneumático (1) de acordo com qualquer uma das reivindicações 1 a 13, caracterizadopelo fato de que os elementos de reforço das camadas de coroa de trabalho (41,43) são inextensíveis.

15. Pneumático de acordo com qualquer uma das reivindicações 1 a 14, caracterizadopelo fato de que o ângulo formado com a direção circunferencial pelos elementos de reforço das camadas de coroa de trabalho (41,43) seja inferior a 30° e preferivelmente inferior a 25°.

16. Pneumático (1) de acordo com qualquer uma das reivindicações 1 a 15, caracterizadopelo fato de que a armadura de coroa (4) é completada radialmente no exterior por pelo menos uma lona suplementar (44), dita de proteção, de elementos de reforço ditos elásticos, orientados em relação à direção circunferencial com um ângulo compreendido entre 10° e 45° e de mesmo sentido que o ângulo formado pelos elementos inextensíveis da lona de trabalho (43) que é radialmente adjacente ao mesmo.

17. Pneumático (1) de acordo com qualquer uma das reivindicações 1 a 16, caracterizadopelo fato de que a armadura de coroa (4) comporta, por outro lado, uma camada de triangulação formada de elementos de reforço metálicos fazendo, com a direção circunferencial, ângulos superiores a 60°.