BR102019028135A2 - produto e processo de soldagem dissimilar por fricção com aquecimento localizado - Google Patents
produto e processo de soldagem dissimilar por fricção com aquecimento localizado Download PDFInfo
- Publication number
- BR102019028135A2 BR102019028135A2 BR102019028135-9A BR102019028135A BR102019028135A2 BR 102019028135 A2 BR102019028135 A2 BR 102019028135A2 BR 102019028135 A BR102019028135 A BR 102019028135A BR 102019028135 A2 BR102019028135 A2 BR 102019028135A2
- Authority
- BR
- Brazil
- Prior art keywords
- welding
- metal
- friction
- dissimilar
- localized heating
- Prior art date
Links
- 238000003466 welding Methods 0.000 title claims abstract description 67
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims abstract description 35
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 title claims abstract description 23
- 238000002844 melting Methods 0.000 claims abstract description 23
- 230000008018 melting Effects 0.000 claims abstract description 23
- 239000002184 metal Substances 0.000 claims abstract description 22
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 claims abstract description 21
- 229910001092 metal group alloy Inorganic materials 0.000 claims abstract description 20
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 claims abstract description 15
- 239000010959 steel Substances 0.000 claims abstract description 15
- XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N aluminium Chemical compound [Al] XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 12
- 229910000838 Al alloy Inorganic materials 0.000 claims abstract description 10
- 239000000463 material Substances 0.000 claims description 16
- 229910052782 aluminium Inorganic materials 0.000 claims description 9
- RYGMFSIKBFXOCR-UHFFFAOYSA-N Copper Chemical compound [Cu] RYGMFSIKBFXOCR-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 4
- 229910052802 copper Inorganic materials 0.000 claims description 4
- 239000010949 copper Substances 0.000 claims description 4
- 230000002787 reinforcement Effects 0.000 claims description 4
- 238000005485 electric heating Methods 0.000 claims description 2
- 230000001939 inductive effect Effects 0.000 claims description 2
- 238000005516 engineering process Methods 0.000 abstract description 12
- 238000003756 stirring Methods 0.000 abstract description 9
- 229910000861 Mg alloy Inorganic materials 0.000 abstract description 2
- 239000007769 metal material Substances 0.000 abstract description 2
- 150000002739 metals Chemical class 0.000 abstract description 2
- 238000005476 soldering Methods 0.000 description 8
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 4
- 229910045601 alloy Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000000956 alloy Substances 0.000 description 2
- 238000004458 analytical method Methods 0.000 description 2
- WFKWXMTUELFFGS-UHFFFAOYSA-N tungsten Chemical compound [W] WFKWXMTUELFFGS-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 229910052721 tungsten Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000010937 tungsten Substances 0.000 description 2
- 229910000975 Carbon steel Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000002441 X-ray diffraction Methods 0.000 description 1
- 230000006978 adaptation Effects 0.000 description 1
- 239000004411 aluminium Substances 0.000 description 1
- 239000010962 carbon steel Substances 0.000 description 1
- 238000012512 characterization method Methods 0.000 description 1
- 239000000470 constituent Substances 0.000 description 1
- 238000011038 discontinuous diafiltration by volume reduction Methods 0.000 description 1
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 1
- 230000002349 favourable effect Effects 0.000 description 1
- 239000007789 gas Substances 0.000 description 1
- 239000011261 inert gas Substances 0.000 description 1
- 238000004021 metal welding Methods 0.000 description 1
- 230000003287 optical effect Effects 0.000 description 1
- 238000000399 optical microscopy Methods 0.000 description 1
- 230000003014 reinforcing effect Effects 0.000 description 1
- 238000004626 scanning electron microscopy Methods 0.000 description 1
- 238000009864 tensile test Methods 0.000 description 1
- 238000005493 welding type Methods 0.000 description 1
Images
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
- B23K20/00—Non-electric welding by applying impact or other pressure, with or without the application of heat, e.g. cladding or plating
- B23K20/12—Non-electric welding by applying impact or other pressure, with or without the application of heat, e.g. cladding or plating the heat being generated by friction; Friction welding
- B23K20/122—Non-electric welding by applying impact or other pressure, with or without the application of heat, e.g. cladding or plating the heat being generated by friction; Friction welding using a non-consumable tool, e.g. friction stir welding
- B23K20/1245—Non-electric welding by applying impact or other pressure, with or without the application of heat, e.g. cladding or plating the heat being generated by friction; Friction welding using a non-consumable tool, e.g. friction stir welding characterised by the apparatus
- B23K20/125—Rotary tool drive mechanism
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
- B23K20/00—Non-electric welding by applying impact or other pressure, with or without the application of heat, e.g. cladding or plating
- B23K20/22—Non-electric welding by applying impact or other pressure, with or without the application of heat, e.g. cladding or plating taking account of the properties of the materials to be welded
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Pressure Welding/Diffusion-Bonding (AREA)
Abstract
A presente tecnologia se refere a um processo de obtenção de uma solda de alta resistência mecânica, compreendendo uma cabeça formada por uma área altamente deformada em sua região superior. O processo de obtenção da solda de alta resistência se baseia no método de soldagem por atrito com pino não consumível (SAPNC), conhecido como Friction Stir Welding (FSW), utilizando aquecimento localizado, denominado Hybrid Friction Stir Welding (HFSW). O processo apresentado, além de permitir a obtenção da solda de alta resistência mecânica, proporciona uma redução do desgaste da ferramenta de soldagem e redução dos esforços de soldagem. A tecnologia aplica-se à soldagem entre metais ou ligas metálicas com alta temperatura de fusão, como o aço, e materiais metálicos leves (com baixa temperatura de fusão), como ligas de alumínio e magnésio. Pode ser aplicada nas indústrias aeroespacial e de transporte.
Description
[01] A presente tecnologia se refere a um processo de obtenção de uma solda de alta resistência mecânica, compreendendo uma cabeça formada por uma área altamente deformada em sua região superior (cabeça de solda). O processo de obtenção da solda de alta resistência se baseia no método de soldagem por atrito com pino não consumível (SAPNC), conhecido como Friction Stir Welding (FSW), utilizando aquecimento localizado, denominado Hybrid Friction Stir Welding (HFSW). O processo apresentado, além de permitir a obtenção da solda de alta resistência mecânica, proporciona uma redução do desgaste da ferramenta de soldagem e redução dos esforços de soldagem. A tecnologia aplica-se à soldagem entre metais ou ligas metálicas com alta temperatura de fusão, como o aço, e materiais metálicos leves (com baixa temperatura de fusão), como ligas de alumínio e magnésio. Pode ser aplicada nas indústrias aeroespacial e de transporte.
[02] A soldagem dissimilar por fricção com pino aplicando-se um aquecimento localizado (HFSW) já foi descrita na literatura, conforme comentado a seguir.
[03] O artigo Intitulado "Effect of Preheating on Mechanical Properties of Hybrid Friction Stir Welded Dissimilar Joint" (DOI:https://doi.org/10.1063/1.4975160) de 12/12/2014, apresenta a soldagem dissimilar metais/ligas pelo processo HFSW, em que o aquecimento localizado por plasma é aplicado no material relativamente mais duro e com maior ponto de fusão (cobre) em relação ao outro metal da junta soldada (alumínio). O pino é introduzido perpendicularmente sobre a superfície de soldagem, deslocado de aproximadamente 1 milímetro para o lado do alumínio (offset = 1 mm). A velocidade de avanço utilizada foi de 98 milímetros por minuto (mm/min), a rotação do pino foi de 815 rotações por minuto (rpm), e as temperaturas atingidas no processo foram de aproximadamente 200 graus Celsius (200°C). Nesse artigo, apesar da solda produzida apresentar maior resistência mecânica, as geometrias para a zona misturada não indicam a formação de um elemento de alta resistência mecânica com as características de uma “cabeça de solda”, conforme descrita na presente tecnologia.
[04] O artigo Intitulado "Gas tungsten arc welding assisted hybrid friction stir welding of dissimilar materials AI6061-T6 aluminum alloy and STS304 stainless steer (DOI:10.1016/j.matdes.2011.12.018), de 17/12/2011, apresenta a soldagem dissimilar entre uma liga metálica de alumínio e o aço pelo processo HFSW, em que o aquecimento localizado por plasma é aplicado no material relativamente mais duro e com maior ponto de fusão (aço) em relação ao outro metal da junta soldada (alumínio). O pino é introduzido perpendicularmente sobre a superfície de soldagem deslocado de aproximadamente 8 milímetros para o lado do aço (offset = 8 mm). A velocidade de avanço utilizada foi de 48 milímetros por minuto (mm/min), a rotação do pino foi de no máximo 600 rotações por minuto (rpm), e as temperaturas atingidas no processo foram de até 500 graus Celsius (500°C). Nesse artigo, apesar da solda produzida apresentar maior resistência mecânica, as geometrias para a zona misturada não indicam a formação de um elemento de alta resistência mecânica com as características de uma “cabeça de solda”, conforme descrita na presente tecnologia.
[05] A patente concedida KR101007592B1, intitulada “Friction stir welding with tungsten inert gas welding type hybrid welding apparatus”, com prioridade de 09/11/2009, apresenta um aparato para soldagem e um método de soldagem FSW. O método pode ser aplicado para soldagem de ligas de alumínio e aço e o aparato contém meios para preaquecimento do aço no lado de avanço. O offset proposto é de 1 mm deslocado para o lado do aço. A geometria para a zona misturada não apresenta e um elemento de alta resistência mecânica com as características de uma “cabeça de solda”, conforme descrita na presente tecnologia.
[06] A análise do estado da técnica mais próximo da tecnologia aqui apresentada indica que há um conjunto de elementos técnicos que são exclusivos do processo e do produto ora propostos, a saber: 1) formação de um elemento de reforço na solda denominado “cabeça de solda”; 2) no processo de soldagem HFSW proposto, o pino é inserido diretamente na interface de soldagem (offset = 0); e 3) provoca-se uma inclinação da ferramenta em relação ao plano da superfície de soldagem, a qual é determinante para a obtenção do produto aqui definido.
[07] A figura 1 apresenta macrografias das juntas soldadas com offset igual a zero: (A) sem pré-aquecimento; (B) com pré-aquecimento de 250 °C; (C) com pré-aquecimento de 350 °C; (D) com pré-aquecimento de 450 °C. As macrografias foram feitas a partir de um corte transversal das juntas soldadas. Do lado direito da figura que representa o lado de avanço (LA) da soldagem encontra-se o aço SAE 1020, no lado esquerdo da figura encontra-se o lado de retrocesso do processo de soldagem (LR) que é o lado da liga de alumínio 5052 H34. Ao centro encontram-se as juntas soldadas contendo o elemento de reforço denominado “cabeça de solda” (1), delimitado pelo círculo.
[08] A presente tecnologia se refere a um processo de obtenção de uma solda de alta resistência mecânica, compreendendo uma cabeça formada por uma área altamente deformada em sua região superior. O processo de obtenção da solda de alta resistência se baseia no método de soldagem por atrito com pino não consumível (SAPNC), conhecido como Friction Stir Welding (FSW), utilizando aquecimento localizado, denominado Hybrid Friction Stir Welding (HFSW). O processo apresentado, além de permitir a obtenção da solda de alta resistência mecânica, proporciona uma redução do desgaste da ferramenta de soldagem e redução dos esforços de soldagem.
[09] A solda da presente tecnologia contém um elemento (1) denominado “cabeça de solda”, formado por uma área altamente deformada em sua região superior.
[010] O processo de soldagem HFSW proposto é realizado com as seguintes condições: 1) o pino é inserido diretamente na interface de soldagem (offset = 0); e 2) provoca-se uma inclinação da ferramenta em relação ao plano da superfície de soldagem, a inclinação está compreendida entre 1 a 5 graus.
[011] O tamanho da “cabeça de solda” (1), é diretamente proporcional ao aporte de calor no lado de avanço (LA) que, aliado ao fluxo de material produzido pela rotação da ferramenta, permite uma maior mistura dos materiais e favorece a resistência mecânica da junta soldada.
[012] Na tecnologia, conforme demonstrado na figura 1, a área de contato entre os materiais se torna maior pela transferência angular do material plastificado, partindo do material com maior ponto de fusão para o material com menor ponto de fusão, em função do pré-aquecimento no lado de avanço (LA).
[013] Processo de soldagem dissimilar por fricção com aquecimento localizado, que inclui as seguintes etapas:
- a) pré-aquecer o lado de avanço da soldagem do lado do metal ou liga metálica com maior temperatura de fusão relativamente ao lado do metal ou liga metálica com menor temperatura de fusão;
- b) provocar uma inclinação na ferramenta rotativa relativamente ao plano de soldagem;
- c) introduzir a ferramenta diretamente na interface de soldagem.
[014] Na etapa "a", os meios de aquecimento podem ser plasma, aquecimento indutivo, laser, aquecimento elétrico, por chama, dentre outros.
[015] Na etapa "b", o valor do ângulo de inclinação da ferramenta rotativa relativamente ao plano de soldagem está compreendido entre o intervalo de -1 a 5 graus.
[016] Na etapa "b", o valor da rotação da ferramenta rotativa está compreendido entre o intervalo de 100 a 700 rpm para a soldagem de alumínio e aço, podendo até ser maior (1250 rpm) para materiais com menor ponto de fusão.
[017] Na etapa "c", o valor do offset da ferramenta rotativa está compreendido entre o intervalo de -1 a 10 mm, preferencialmente 0 mm.
[018] Na etapa "b", o metal ou liga metálica com maior temperatura de fusão pode ser aço e o metal ou liga metálica com menor temperatura de fusão pode ser alumínio ou uma liga de alumínio, não limitante.
[019] O produto de soldagem dissimilar por fricção com aquecimento localizado é uma solda. Este produto é definido pelo processo descrito anteriormente e tem como elementos constituintes um metal ou uma liga metálica no lado de avanço (LA) da soldagem, um metal ou uma liga metálica no lado de retrocesso do processo de soldagem (LR) que inclui uma junta soldada localizada entre os lados LA e LR em que a junta soldada inclui um elemento de reforço denominado “cabeça de solda” (1).
[020] O metal ou liga metálica no lado de retrocesso do processo de soldagem (LR) ser alumínio ou uma liga de alumínio ou outro material com baixo ponto de fusão, como o cobre, e pelo metal ou liga metálica no lado de avanço (LA) da soldagem ser aço, ou outro material com maior ponto de fusão.
[021] A presente invenção pode ser mais bem compreendida por meio do exemplo abaixo, não limitante a:
[022] Exemplo 1 - Obtenção de uma Junta soldada a partir de uma liga de alumínio 5052 H34 e aço SAE 1020
Nesta pesquisa, foram realizadas juntas soldadas a topo do aço carbono SAE 1020 e da liga de alumínio 5052 H34 com 3 mm de espessura utilizando um cabeçote desenvolvido especialmente para essa aplicação, que foi adaptado a um robô antropomórfico COMAU NJ5000 de 6 graus de liberdade e capacidade de 500 kg. Foram utilizadas ferramentas com pino cônico para a soldagem das amostras, confeccionadas em AISI H13, com diâmetro do ombro de 18 mm e diâmetro maior do pino de 6 mm. A velocidade rotacional da ferramenta foi mantida em 500 rpm, sendo o ângulo de inclinação da ferramenta de 2°. O pré-aquecimento das amostras foi realizado pela adaptação de uma máquina de corte a plasma, em que a temperatura e a corrente foram variadas em: 0 °C (sem pré-aquecimento), 250 °C (40 A), 350 °C (50 A) e 450 °C (60 A). O deslocamento da ferramenta (offset) foi variado em zero e -2,5 mm. A resistência mecânica das amostras foi identificada por meio dos ensaios de tração e a caracterização microestrutural foi realizada por meio de microscopia óptica e eletrônica de varredura e por difração de raios X (DRX). Foi identificado o aumento da resistência mecânica das juntas com o aumento da temperatura de pré-aquecimento. Quando foi utilizado o offset igual a zero e a temperatura de pré-aquecimento foi de 450 °C houve o aumento de aproximadamente 111% da resistência mecânica quando comparado ao processo sem pré-aquecimento. Durante as análises metalográficas, por sua vez, foi identificada e caracterizada a formação de uma região altamente deformada na parte superior das amostras submetidas ao pré-aquecimento e com offset igual a zero, definida neste trabalho como “cabeça”. Esta região atua como um reforço da solda, e será tão grande quanto maior for o aporte de calor no lado de avanço, favorece aquecimento foi favorável à redução dos esforços de soldagem e do desgaste da ferramenta. As ferramentas usadas para a soldagem das amostras com pré-aquecimento de 250 e 350 °C sofreram redução do volume do pino de aproximadamente 90,47% e 75,39%, respectivamente. Já para a ferramenta usada no teste com pré-aquecimento de 450 °C foi verificada uma redução de apenas 3,44% do volume do pino.
Nesta pesquisa, foram realizadas juntas soldadas a topo do aço carbono SAE 1020 e da liga de alumínio 5052 H34 com 3 mm de espessura utilizando um cabeçote desenvolvido especialmente para essa aplicação, que foi adaptado a um robô antropomórfico COMAU NJ5000 de 6 graus de liberdade e capacidade de 500 kg. Foram utilizadas ferramentas com pino cônico para a soldagem das amostras, confeccionadas em AISI H13, com diâmetro do ombro de 18 mm e diâmetro maior do pino de 6 mm. A velocidade rotacional da ferramenta foi mantida em 500 rpm, sendo o ângulo de inclinação da ferramenta de 2°. O pré-aquecimento das amostras foi realizado pela adaptação de uma máquina de corte a plasma, em que a temperatura e a corrente foram variadas em: 0 °C (sem pré-aquecimento), 250 °C (40 A), 350 °C (50 A) e 450 °C (60 A). O deslocamento da ferramenta (offset) foi variado em zero e -2,5 mm. A resistência mecânica das amostras foi identificada por meio dos ensaios de tração e a caracterização microestrutural foi realizada por meio de microscopia óptica e eletrônica de varredura e por difração de raios X (DRX). Foi identificado o aumento da resistência mecânica das juntas com o aumento da temperatura de pré-aquecimento. Quando foi utilizado o offset igual a zero e a temperatura de pré-aquecimento foi de 450 °C houve o aumento de aproximadamente 111% da resistência mecânica quando comparado ao processo sem pré-aquecimento. Durante as análises metalográficas, por sua vez, foi identificada e caracterizada a formação de uma região altamente deformada na parte superior das amostras submetidas ao pré-aquecimento e com offset igual a zero, definida neste trabalho como “cabeça”. Esta região atua como um reforço da solda, e será tão grande quanto maior for o aporte de calor no lado de avanço, favorece aquecimento foi favorável à redução dos esforços de soldagem e do desgaste da ferramenta. As ferramentas usadas para a soldagem das amostras com pré-aquecimento de 250 e 350 °C sofreram redução do volume do pino de aproximadamente 90,47% e 75,39%, respectivamente. Já para a ferramenta usada no teste com pré-aquecimento de 450 °C foi verificada uma redução de apenas 3,44% do volume do pino.
Claims (6)
- PROCESSO DE SOLDAGEM DISSIMILAR POR FRICÇÃO COM AQUECIMENTO LOCALIZADO, caracterizado por compreender as seguintes etapas:
- a) pré-aquecer o lado de avanço da soldagem do lado do metal ou liga metálica com maior temperatura de fusão relativamente ao lado do metal ou liga metálica com menor temperatura de fusão;
- b) provocar uma inclinação na ferramenta rotativa relativamente ao plano de soldagem, com ângulo de inclinação compreendido no intervalo de 1 a 5 graus;
- c) introduzir a ferramenta diretamente na interface de soldagem, preferencialmente o valor do offset da ferramenta rotativa estar compreendido no intervalo de -1 a 10 mm, preferencialmente 0 mm .
- PROCESSO DE SOLDAGEM DISSIMILAR POR FRICÇÃO COM AQUECIMENTO LOCALIZADO, de acordo com a reivindicação 1, etapa "a", caracterizado pelos meios de aquecimento serem, plasma, aquecimento indutivo, LASER, aquecimento elétrico, por chama, ou variações destes.
- PROCESSO DE SOLDAGEM DISSIMILAR POR FRICÇÃO COM AQUECIMENTO LOCALIZADO, de acordo com a reivindicação 1, etapa "b", caracterizado pelo valor da rotação da ferramenta rotativa estar compreendido no intervalo de 100 a 1250 rpm.
- PROCESSO DE SOLDAGEM DISSIMILAR POR FRICÇÃO COM AQUECIMENTO LOCALIZADO, de acordo com a reivindicação 1, etapa "b", caracterizado pelo metal ou liga metálica com maior temperatura de fusão ser aço ou outro material com mais alto ponto de fusão e o metal ou liga metálica com menor temperatura de fusão ser alumínio ou uma liga de alumínio, ou outro material com mais baixo ponto de fusão, como o cobre.
- PRODUTO DE SOLDAGEM DISSIMILAR POR FRICÇÃO COM AQUECIMENTO LOCALIZADO, formado por um metal ou uma liga metálica no lado de avanço (LA) da soldagem, um metal ou uma liga metálica no lado de retrocesso do processo de soldagem (LR), caracterizado por ser obtido pelo processo descrito na reivindicação 1, e compreender uma junta soldada localizada entre os lados LA e LR em que a junta soldada inclui um elemento de reforço que inclui um cabeça formada por uma área altamente deformada em sua região superior denominado “cabeça de solda” (1).
- PRODUTO DE SOLDAGEM DISSIMILAR POR FRICÇÃO COM AQUECIMENTO LOCALIZADO, de acordo com a reivindicação 5, caracterizado pelo metal ou liga metálica no lado de retrocesso do processo de soldagem (LR) ser alumínio ou uma liga de alumínio ou outro material com baixo ponto de fusão, como o cobre, e pelo metal ou liga metálica no lado de avanço (LA) da soldagem ser aço, ou outro material com maior ponto de fusão.
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
BR102019028135-9A BR102019028135A2 (pt) | 2019-12-27 | 2019-12-27 | produto e processo de soldagem dissimilar por fricção com aquecimento localizado |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
BR102019028135-9A BR102019028135A2 (pt) | 2019-12-27 | 2019-12-27 | produto e processo de soldagem dissimilar por fricção com aquecimento localizado |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
BR102019028135A2 true BR102019028135A2 (pt) | 2021-07-06 |
Family
ID=77245068
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
BR102019028135-9A BR102019028135A2 (pt) | 2019-12-27 | 2019-12-27 | produto e processo de soldagem dissimilar por fricção com aquecimento localizado |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
BR (1) | BR102019028135A2 (pt) |
-
2019
- 2019-12-27 BR BR102019028135-9A patent/BR102019028135A2/pt not_active Application Discontinuation
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
Singh et al. | Recent research progress in solid state friction-stir welding of aluminium–magnesium alloys: a critical review | |
Casalino et al. | Yb–YAG laser offset welding of AA5754 and T40 butt joint | |
JP4912575B2 (ja) | 消耗ピン工具を用いる摩擦撹拌溶接のための装置及び方法 | |
JP5404389B2 (ja) | 摩擦撹拌方法及び該方法による一組のワークピースの接合 | |
Singh et al. | Experimental comparison of friction stir welding process and TIG welding process for 6082-T6 Aluminium alloy | |
KR102181820B1 (ko) | 마찰 교반 접합 방법 및 장치 | |
US11964338B2 (en) | Method for low-temperature joining of metal materials, and joint structure | |
US20050040209A1 (en) | Friction stir welding travel axis load control method and apparatus | |
JP6072927B2 (ja) | 摩擦攪拌接合方法、摩擦攪拌接合装置、摩擦攪拌接合物 | |
Dutra et al. | Metallurgical characterization of the 5083H116 aluminum alloy welded with the cold metal transfer process and two different wire-electrodes (5183 and 5087) | |
WO2017169992A1 (ja) | 構造用鋼の摩擦撹拌接合方法及び装置 | |
KR20160071483A (ko) | 하이브리드 마찰교반에 의한 박판 철강소재의 접합방법 | |
Shankar et al. | Friction stir welding of commercially pure copper and 1050 aluminum alloys | |
Rostami et al. | Analysis of welding parameters effects on microstructural and mechanical properties of Ti6Al4V and AA5052 dissimilar joint | |
Cao et al. | Friction stir welding of dissimilar AA 2024-T3 to AZ31B-H24 alloys | |
Marstatt et al. | Intermetallic layers in temperature controlled Friction Stir Welding of dissimilar Al-Cu-joints | |
BR102019028135A2 (pt) | produto e processo de soldagem dissimilar por fricção com aquecimento localizado | |
JP2023517804A (ja) | 摩擦撹拌接合プロセス | |
Gandhi et al. | Characterization of AA7075 weldment using CMT process | |
Bang et al. | Effect of tungsten-inert-gas preheating on mechanical and microstructural properties of friction stir welded dissimilar Al alloy and mild steel | |
Ahmed et al. | On increasing productivity of micro-friction stir welding with aid of tool shoulder micro-features | |
Wang et al. | Interface characteristics and mechanical behavior of metal inert-gas arc welded Mg–steel joints | |
Wu et al. | Defects and the properties of the dissimilar materials FSW joints of titanium alloy TC4 with aluminum alloy 6061 | |
Picot et al. | Influence of friction stir welding parameters on titanium-aluminum heterogeneous lap joining configuration | |
WO2018070316A1 (ja) | 摩擦撹拌接合方法および装置 |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
B03A | Publication of a patent application or of a certificate of addition of invention [chapter 3.1 patent gazette] | ||
B07A | Application suspended after technical examination (opinion) [chapter 7.1 patent gazette] | ||
B09B | Patent application refused [chapter 9.2 patent gazette] | ||
B12B | Appeal against refusal [chapter 12.2 patent gazette] |