BR102016001451B1

BR102016001451B1 - Sistema de potência de corrente contínua e método de suprimento de potência de corrente contínua

Info

Publication number: BR102016001451B1
Application number: BR102016001451-4A
Authority: BR
Inventors: Pierluigi Tenca; Christof Martin Sihler
Original assignee: General Electric Company
Priority date: 2015-01-23
Filing date: 2016-01-22
Publication date: 2022-07-26
Also published as: US20160218512A1; US9912151B2; CA2917611A1; CN105826915A; EP3048689A1; CA2917611C; BR102016001451A2; EP3048689B1

Abstract

SISTEMA DE POTÊNCIA DE CORRENTE CONTÍNUA E MÉTODO DE SUPRIMENTO DE POTÊNCIA DE CORRENTE CONTÍNUA. Trata-se de um sistema de potência de corrente contínua que inclui um barramento de corrente contínua (CC) comum configurado para suprir potência a uma pluralidade de cargas. Uma pluralidade de pontes inversoras de corrente alternada (CA) em CC supre potência de CC ao barramento de CC comum. Cada uma das pontes inversoras de CA para CC é conectada ao barramento de CC comum por pelo menos uma ligação de CC dividida. A pelo menos uma ligação de CC dividida inclui um capacitor pequeno conectado através de terminais de saída da respectiva ponte inversora de CA para CC e pelo menos um diodo acoplado entre dois terminais do capacitor pequeno e do capacitor grande de modo a bloquear um fluxo de corrente instantânea a partir do barramento de CC comum até a respectiva ponte inversora de CA para CC em caso de falha da ponte inversora de CC em CA.

Description

CAMPO DA INVENÇÃO

[001] A presente invenção refere-se, de modo geral, à transmissão de potência e, mais especificamente, a um sistema e método para a transmissão de potência elétrica de corrente contínua a equipamento elétrico marítimo ou submarino.

ANTECEDENTES DA INVENÇÃO

[002] Nas últimas décadas, o campo de conversão de potência tem crescido muito devido às suas vantagens iminentes em acionadores de motor, sistemas de energia renovável, sistemas de corrente contínua de alta tensão (HVDC) e similares. Por exemplo, um sistema de produção de petróleo e gás submarino que exige centenas de megawatts de potência elétrica pode empregar um sistema de distribuição e transmissão de HVDC para a entrega de potência elétrica. Além disso, nos últimos tempos, o tráfego marítimo também tem aumentado substancialmente ao longo do mundo devido à tremenda expansão de embarcações de transporte de carga, navios de guerra, navios de petróleo offshore, navios de passageiros, etc. Essas embarcações ou navios têm muitas cargas elétricas a bordo. Acionamentos elétricos de velocidade variável para bombas, ventoinhas, instalações de propulsão elétrica e condicionamento de ar são alguns exemplos de cargas elétricas a bordo de um navio.

[003] Frequentemente, os arranjos submarinos e marítimos de circuito de fonte de alimentação incluem um sistema de potência de corrente contínua (CC) que inclui um barramento de CC ao qual uma pluralidade de conversores de potência e uma pluralidade de cargas são conectadas. Os conversores de potência suprem energia à pluralidade de cargas através do barramento de CC comum. O barramento de CC comum inclui também uma pluralidade de capacitores. Tal sistema de potência apresenta problemas de proteção significativos devido a um grande número de subsistemas no circuito. Os problemas de proteção são exacerbados pelo ambiente submarino e pelas solicitações de cliente de disponibilidade de sistema por vários anos sem manutenção. É, portanto, necessário projetar o conjunto global de subsistemas conectados ao barramento de CC comum em uma forma que limite os danos mesmo quando apenas um dos subsistemas falha devido a uma falha de curto- circuito. O problema principal é a descarga de grande quantidade de energia acumulada nos capacitores que são conectados ao barramento de CC comum.

[004] Utilizar interruptores de CC para interromper a corrente de falha de CC é uma das soluções para o problema de proteção acima. Outra solução é usar subsistemas superprojetados, de modo que os mesmos possam suportar a energia descarregada pelos capacitores durante a falha. No entanto, essas soluções envolvem componentes onerosos e volumosos que envolvem adicionalmente problemas, tais como restrições de espaço.

[005] Portanto, ainda há uma necessidade de um sistema compacto e confiável para a transmissão de potência elétrica para equipamento submarino ou marítimo.

DESCRIÇÃO DA INVENÇÃO

[006] Em conformidade com uma realização da presente técnica, é fornecido um sistema de potência de corrente contínua. O sistema de potência de CC inclui um barramento de CC comum que inclui pelo menos um trilho positivo configurado para suprir potência a uma pluralidade de cargas. O sistema de potência de CC inclui adicionalmente uma pluralidade de pontes inversoras de corrente alternada (CA) para CC que supre potência de CC ao barramento de CC comum, em que cada uma das pontes inversoras de CA para CC é conectada a um barramento de CC comum por pelo menos uma ligação de CC dividida. A ligação de CC dividida inclui um capacitor pequeno conectado através dos terminais de saída da respectiva ponte inversora de CA para CC e um capacitor grande conectado através da ligação de CC. A ligação de CC dividida inclui pelo menos um diodo acoplado entre dois terminais do capacitor pequeno e do capacitor grande de forma a bloquear um fluxo de corrente instantânea a partir do barramento de CC comum até a respectiva ponte inversora de CA para CC em caso de uma falha da ponte inversora de CA para CC.

[007] Em conformidade com outra realização da presente técnica, é fornecido um método de suprimento de potência de CC. O método inclui fornecer potência de CC a uma pluralidade de cargas através de um barramento de CC comum e conectar uma pluralidade de pontes inversoras de corrente alternada (CA) para CC ao barramento de CC comum através do fornecimento da ligação de CC dividida entre cada uma das pontes inversoras de CA para CC e o barramento de CC comum. No método, fornecer à ligação de CC dividida inclui conectar um capacitor pequeno através dos terminais de saída da respectiva ponte inversora de CA para CC e conectar um capacitor grande através da ligação de CC. Fornecer à ligação de CC dividida inclui adicionalmente acoplar pelo menos um diodo entre dois terminais do capacitor pequeno e do capacitor grande de forma a bloquear um fluxo de corrente instantânea a partir do barramento de CC comum até a respectiva ponte inversora de CA para CC em caso de uma falha da ponte inversora de CA para CC.

BREVE DESCRIÇÃO DOS DESENHOS

[008] A Figura 1 é uma representação esquemática de um sistema de potência de CC do estado da técnica para um equipamento marítimo ou submarino.

[009] A Figura 2 é um diagrama esquemático que ilustra um sistema de potência de CC, de acordo com os aspectos da presente invenção.

[010] A Figura 3 é um diagrama esquemático que ilustra pontes inversoras de potência de CA para CC da Figura 2, de acordo com os aspectos da presente invenção.

[011] A Figura 4 é um diagrama gráfico que ilustra plotagens de simulação do sistema de transmissão/distribuição de potência submarina da Figura 2 em conformidade com uma realização da presente técnica.

[012] A Figura 5 é um diagrama esquemático que ilustra outro sistema de potência de CC, de acordo com os aspectos da presente invenção.

DESCRIÇÃO DE REALIZAÇÕES DA INVENÇÃO

[013] A não ser que seja definido o contrário, os termos técnicos e científicos usados no presente documento têm o mesmo significado como é comumente entendido por um técnico no assunto ao qual essa invenção pertence. Os termos “primeiro”, “segundo” e similares, como usados no presente documento não denotam qualquer ordem, quantidade ou importância, mas sim, são usados para distinguir um elemento do outro. Além disso, os termos “um” e “uma” não denotam uma limitação da quantidade, mas sim, denotam uma presença de pelo menos um dos itens referidos. O temo “ou” significa ser inclusivo e significa um, alguns ou todos dos itens listados. O uso de “que inclui”, “que compreende” ou “que tem” e variações dos mesmos se destinam a abranger os itens listados doravante no presente documento e equivalentes dos mesmos, como também itens adicionais. Além disso, os termos “circuito”, “conjunto de circuitos” e “controlador” podem incluir tanto um componente único ou uma pluralidade de componentes, que são tanto ativos e/ou passivos e são conectados ou, de outra forma, juntamente acoplados para fornecer a função descrita.

[014] Agora, em relação aos desenhos, a título de exemplo na Figura 1, é retratado um sistema de potência de CC do estado da técnica 100 para um equipamento marítimo ou submarino. O sistema de potência de CC 100 inclui fontes de energia, tais como geradores de corrente alternada (CA) 108, 110 que alimentam potência a um barramento de CC 120 através de conversores eletrônicos de potência 122 e 124, respectivamente. Em uma realização, por exemplo, para um sistema submarino, o sistema de potência de CC 100 pode receber energia a partir de uma rede elétrica (não mostrada) através de uma linha de transmissão (não mostrada). Na realização mostrada, o sistema de potência de CC 100 inclui também um dispositivo de armazenamento de energia 112 que alimenta potência a um barramento de CC 126 através de um conversor eletrônico de potência 128. Os conversores eletrônicos de potência 122, 124 são conversores de CA em CC já que os mesmos têm que converter potência dos geradores de CA para o barramento de CC enquanto o conversor eletrônico de potência 128 é um conversor de CC em CC já que o mesmo acopla um dispositivo de armazenamento de potência de CC a um barramento de CC. Os dois barramentos de CC 120 e 126 não têm a mesma tensão de CC e, então, são acoplados um ao outro através de um conversor de CC em CC 130. O conversor de CC em CC 130 pode ser um conversor de CC em CC bidirecional ou um conversor de CC em CC unidirecional. Adicionalmente, as cargas 132 e 134 são conectadas ao barramento de CC 120 através dos conversores eletrônicos de potência 136 e 138, respectivamente, e as cargas 140 e 142 são conectadas ao barramento de CC 122 através dos conversores eletrônicos de potência 144 e 146, respectivamente. Dependendo se a carga é uma carga de CA ou uma carga de CC, os conversores eletrônicos de potência 136, 138, 144 e 146 podem ser conversores de CA em CC ou conversores de CC em CC. O sistema de potência de CC 100 também pode incluir um controlador (não mostrado) para controlar vários conversores de CC em CC.

[015] A Figura 2 ilustra um diagrama esquemático de um sistema de potência de CC 10 em conformidade com os aspectos da presente invenção. O sistema de potência de CC 10 inclui um barramento de CC 12 ao qual uma pluralidade de cargas 14 é conectada. O barramento de CC 12 inclui um trilho positivo 13 e um trilho negativo 15 aos quais uma pluralidade de capacitores de CC 17 pode ser conectada. Deve-se verificar que em algumas realizações, o trilho negativo pode ser substituído por um trilho de aterramento. Conforme discutido anteriormente, o barramento de CC 12 pode receber energia a partir de fontes de energia, tais como geradores locais, baterias ou uma rede elétrica, por exemplo. A rede elétrica e os geradores locais são geralmente fontes de energia de corrente alternada (CA), embora os geradores de CC também possam ser usados. Portanto, o sistema 10 inclui adicionalmente uma pluralidade de pontes inversoras de potência de CA para CC 16, 18. As pontes inversoras de potência 16, 18 também podem ser pontes de fase única ou pontes trifásicas, por exemplo. Quando as pontes inversoras de potência de CA para CC 16 e 18 forem pontes de fase única, as mesmas incluirão duas pernas inversoras, considerando que quando as pontes inversoras de potência de CA para CC forem pontes trifásicas, as mesmas incluirão três pernas inversoras.

[016] A Figura 3 mostra um diagrama esquemático 50 de exemplos da ponte inversora de potência de CA para CC 16 ou 18 em conformidade com uma realização da presente técnica. Uma ponte inversora de potência de CA para CC 52 é um exemplo de ponte inversora de potência de CA para CC de fase única e inclui duas pernas 54 e 56. Cada uma das pernas inclui uma pluralidade de comutadores semicondutores controláveis 58. Uma fonte de CA de entrada pode ser fornecida à ponte inversora de potência de CA para CC 52 nos terminais 60 e uma fonte de CC de saída pode ser tomada nos terminais 62.

[017] Uma ponte inversora de potência de CA para CC 64 é um exemplo de um conversor de potência de CA para CC trifásico e inclui três pernas 66, 68 e 70. Cada uma das pernas inclui uma pluralidade de comutadores semicondutores controláveis 72. Uma fonte de CA de entrada pode ser fornecida à ponte inversora de potência de CA para CC 64 nos terminais 74 e uma fonte de CC de saída pode ser tomada nos terminais 76.

[018] Em ambas as pontes inversoras 52 e 64, os comutadores semicondutores controláveis 58 e 72 são ligados e desligados em uma frequência de comutação e, assim, os mesmos convertem potência de CA em potência de CC. Deve-se verificar que as pontes inversoras 52 e 64 são apenas dois exemplos de pontes inversoras de CA para CC 16 ou 18. Em outras realizações, as pontes inversoras de CA para CC 16 ou 18 podem incluir outras estruturas, tal como uma ponte inversora de múltiplos níveis ou simplesmente uma ponte de diodo.

[019] Com referência novamente à figura 2, as pontes inversoras de potência de CA para CC 16, 18 são conectadas ao barramento de CC comum 12 através das ligações de CC de divisão 32 e 34. As ligações de CC de divisão 32, 34 incluem capacitores pequenos 20, 22 que são conectados nos terminais de saída de pontes inversoras de potência de CA para CC 16, 18 respectivamente. Além disso, a ligação de CC dividida 32, 34 incluem capacitores grandes 24, 26 que são conectados através da ligação de CC comum 12. Os capacitores grandes 24, 26 são acoplados às pontes inversoras de potência de CA para CC através de comutadores semicondutores não controlados, tais como diodos 28, 30 respectivamente. Em outras palavras, as ligações de CC de pontes inversoras de potência de CA para CC 20, 22 são divididas em capacitores pequenos 20, 22 e capacitores grandes 24, 26. Além disso, os capacitores pequenos e grandes 20, 22 e 24, 26 são separados por diodos 28, 30. Os capacitores grandes 24, 26 são conectados em paralelo ao barramento de CC 12. Os diodos 28, 30 permitem que a corrente flua a partir das pontes inversoras de potência de CA para CC 16, 18 para o barramento de CC 12. No entanto, os mesmos bloqueiam a inversão de corrente, isto é, um fluxo de corrente a partir do barramento de CC 12 até as pontes inversoras de potência 16, 18 é bloqueado pelos diodos 28, 30. Na realização mostrada, os diodos 28, 30 são conectados de modo que seus ânodos sejam conectados às pontes inversoras de potência de CA para CC 16, 18 e seus cátodos são conectados ao barramento de CC 12.

[020] No caso de uma falha de curto-circuito na ponte inversora de potência de CA para CC 16, o diodo 28 bloqueia a inversão de fluxo de potência a partir do barramento de CC 12 até a ponte inversora 16. Isso resulta em duas coisas 1) danos à ponte inversora de potência de CA para CC 16 devido à descarga de energia a partir do barramento de CC 12 até a ponte inversora 16 ser evitada; e 2) a ponte inversora de potência de CA para CC 16 é isolada a partir do barramento de CC 12, resultando-se em continuidade de operação do restante do sistema. O diodo 28 facilita o isolamento da ponte inversora de potência de CC 16 a partir do barramento de CC 12 sem nenhum dispositivo de comutação controlável. De modo similar, no caso de uma falha de curto-circuito na ponte inversora de potência de CA para CC 18, o diodo 30 isola a ponte inversora de potência 18 a partir do barramento de CC 12. Deve-se verificar que apenas dois conversores de CA para CC são mostrados na Figura 2 para a simplificação de explicação. No entanto, uma série de pontes inversoras de CA para CC pode ser acoplada ao barramento de CC 12 e para cada ponte inversora de CA para CC uma ligação de CC dividida e um diodo podem ser empregados para isolar a ponte do barramento de CC 12. Os diodos 28, 30 bloqueiam, então, um fluxo de corrente instantânea a partir do barramento de CC comum 12 até as pontes inversoras de CA para CC 16, 18 no caso de uma falha da respectiva ponte inversora de CA para CC.

[021] Os capacitores pequenos 20, 22 facilitam uma corrente de CC negativa no caso de uma falha nas pontes inversoras 16, 18 e, assim, os capacitores 20, 22 protegem as pontes inversoras 16, 18 de queda de tensão extrema em terminais de saída. Os capacitores pequenos 20, 22 são montados muito próximos às pernas de fase de pontes inversoras 16, 18, e permitindo-se o fluxo de corrente negativo, os mesmos continuam a assegurar que cada ponte inversora 16, 18 observa uma fonte de tensão linear formada pelos capacitores pequenos 20, 22 para intervalos de tempo limitados. O fluxo de potência médio entre as pontes inversoras 16, 18 e o barramento de CC 12 tem apenas um sinal, isto é, a potência média é transferida a partir das pontes inversoras 16, 19 para o barramento de CC comum 12. Em outras palavras, os valores médios das correntes a partir das pernas de fase de pontes inversoras 16, 18 são compatíveis com a polaridade de diodos 28 e 30 e isso significa que as correntes a partir das pernas de fase de pontes inversoras fluem para os diodos 28 e 30 pela maior parte do período, conectando-se, assim, os capacitores muito grandes 24 e 26 aos capacitores pequenos 20 e 22. Para a maior parte do período, quando os diodos 28 e 30 conduzem, o barramento de CC 12 comporta- se como a aproximação usual de uma fonte de tensão linear. Apenas quando as correntes das pernas de fase de pontes inversoras 16, 18 são negativas que os diodos 28 e 30 se abrem e, em seguida, os capacitores pequenos 20 e 22 permitem essas correntes. No caso da falha em uma dentre as pontes inversoras 16 ou 18, o capacitor pequeno 20 ou 22 descarrega abruptamente energia na respectiva ponte inversora 16 ou 18, mas a energia é muito limitada, devido ao baixo valor de capacitância, reduzindo-se significativamente as demandas na prova de explosão de sistema global. Além disso, a ponte inversora com falha 16 ou 18 é automaticamente isolada das outras e do barramento de CC pelos diodos 28 ou 30. Como consequência, o sistema continua a operar com menor perturbação.

[022] Conforme discutido anteriormente, os valores de capacitância de capacitores pequenos 20, 22 são selecionados de modo a permitir o fluxo apenas suficiente de corrente instantânea de modo normal nas pontes inversoras 16, 18 sem queda de tensão extrema em terminais de saída de pontes inversoras 16, 18. A corrente instantânea de modo normal aqui se refere à corrente instantânea durante a operação normal das pontes inversoras de potência 16, 18 que fluem entre as pontes inversoras 16, 18 e os capacitores pequenos 20, 22. Em uma realização, a razão dos valores de capacitância de capacitores grandes 24, 26 para os valores de capacitância de capacitores pequenos 20, 22 é mais do que 10.

[023] Agora com referência à Figura 4, é retratado um diagrama gráfico 150 que ilustra plotagens de simulação do sistema de potência de CC da Figura 2 em conformidade com uma realização da presente técnica. As plotagens mostradas são para uma falha de curto-circuito simulada em ponte inversora de CA para CC no tempo t1. Na Figura 4, a plotagem 152 mostra uma corrente i1 (Figura 2) que flui antes do capacitor pequeno 20. Conforme pode ser visto, a corrente i1 é positiva para a maior parte do tempo e é negativa por muito menos tempo. Portanto, o valor médio de corrente i1 é positivo. Além disso, no tempo t1, quando ocorre a falha de curto-circuito, há um pico negativo na corrente i1. No entanto, o pico de corrente é muito limitado devido ao baixo valor do capacitor 20. O capacitor 20 descarrega-se completamente dentro de um momento de tempo e, posteriormente, a corrente i1 torna-se zero, conforme mostrado na plotagem 152.

[024] Além disso, a plotagem 154 na Figura 4 mostra várias correntes relacionadas à integridade do conversor de CA para CC 18. A plotagem 154 mostra um sinal de corrente 156 que representa uma corrente i2 no capacitor pequeno 22; um sinal de corrente 158 que representa uma corrente i3 após o diodo 30; e um sinal de corrente 160 que representa uma corrente i4 após o capacitor grande 26. Conforme pode ser visto, mesmo após a falha no tempo t1 no conversor de CA para CC 16, o conversor de CA para CC 18 opera sem maior perturbação.

[025] A plotagem 162 na Figura 4 mostra, um sinal de tensão 164 que representa uma tensão de barramento de CC 12 e um sinal de tensão 166 que representa uma tensão através do capacitor pequeno 22. Conforme pode ser visto, a tensão de barramento de CC 166 continua a permanecer constante mesmo após a falha no tempo t1. De modo similar, não há uma diferença significativa para a tensão 166 do capacitor pequeno 22. Além disso, a plotagem 166 mostra uma ondulação na tensão de barramento de CC 12 que também não tem uma variação significativa após a falha no tempo t1. Em geral, a presente técnica facilita a continuidade de operação do sistema de potência de CC sem nenhuma maior perturbação mesmo após uma falha de curto-circuito em um dentre os conversores de CA para CC.

[026] A Figura 5 ilustra um diagrama esquemático de outro sistema de potência de CC 210 em conformidade com os aspectos da presente invenção. O sistema de potência de CC 210 inclui um barramento de CC 212 ao qual uma pluralidade de cargas 214 é conectada. O barramento de CC 212 inclui um trilho positivo 213, um trilho negativo 215 e um trilho de aterramento 211. O potencial do trilho de aterramento está entre o potencial do trilho positivo e do trilho negativo. Algumas cargas podem ser conectadas entre o trilho positivo e o trilho de aterramento, considerando que algumas cargas podem ser conectadas entre o trilho de aterramento e o trilho negativo. Além disso, algumas cargas também podem ser conectadas entre o trilho positivo e o trilho negativo. O sistema de potência de CC 210 inclui adicionalmente uma pluralidade de pontes inversoras de potência de CA para CC 216, 218.

[027] A Figura 5 inclui também capacitores pequenos 220, 232, 222, 234 e capacitores grandes 224, 236, 226 e 238, conforme na Figura 2. Deve-se verificar que embora, os capacitores sejam mostrados como sendo conectados entre o trilho de aterramento e o trilho positivo ou negativo, em outras realizações, os capacitores podem ser conectados diretamente entre o trilho positivo e o trilho negativo. Como na realização da Figura 2, os capacitores grandes 224, 236, 226, 238 são conectados às pontes inversoras de potência de CA para CC 216, 218 através de comutadores semicondutores não controlados, tais como diodos 228, 230 respectivamente. No entanto, ao contrário da realização da Figura 2, os capacitores grandes 224, 236, 226, 238 também são conectados às pontes inversoras de potência de CA para CC 216, 218 através dos diodos conectados invertidos 221 e 223, conforme mostrado na Figura 5. Visto que na Figura 5, as cargas são conectadas entre vários trilhos, por exemplo, o trilho de aterramento e o trilho negativo ou o trilho de aterramento e o trilho positivo, uma corrente pode fluir entre o barramento de CC 212 e as pontes inversoras de potência de CA para CC 216, 218 através do trilho negativo ou do trilho positivo. Desse modo, em tais casos, os diodos conectados invertidos 221, 223 bloqueiam a descarga de corrente a partir do barramento de CC 212 até as pontes inversoras de potência de CA para CC 216, 218 e os diodos conectados dianteiros 228, 230 bloqueiam a descarga de corrente das pontes inversoras de potência de CA para CC 216, 218 até o barramento de CC 212 durante a falha. Portanto, o barramento de CC 212 é isolado completamente das pontes inversoras de potência de CA para CC 216, 218.

[028] Uma das vantagens do presente sistema é a alta disponibilidade do sistema através de uma estrutura de conversão mais tolerante à falha com base na divisão da ligação de CC de conversores de potência. O sistema minimiza os componentes e cria o isolamento entre um barramento de CC comum e o conversor de potência com falha. Outra vantagem do sistema é que o mesmo limita os danos aos conversores de potência com falha.

[029] Embora apenas determinados recursos da invenção tenham sido ilustrados e descritos no presente documento, muitas modificações e alterações ocorrerão para aqueles técnicos no assunto. Portanto, deve ser entendido que as reivindicações anexas são destinadas a abranger todas essas modificações e alterações que estejam dentro do verdadeiro escopo da invenção.

Claims

1. SISTEMA DE POTÊNCIA DE CORRENTE CONTÍNUA (10, 210), que compreende: um barramento de corrente contínua (CC) comum (12, 212) que inclui pelo menos um trilho positivo (13, 213) configurado para suprir potência a uma pluralidade de cargas (14, 214); uma pluralidade de pontes inversoras de corrente alternada (CA) para CC (16, 18, 216, 218) que supre potência de CC ao barramento de CC comum (12, 212), em que cada uma das pontes inversoras de CA para CC (16, 18, 216, 218) é conectada a um barramento de CC comum (12, 212) por pelo menos uma ligação de CC dividida (32, 34); o sistema (10, 210) sendo caracterizado por cada ligação de CC dividida (32, 34) incluir: pelo menos um primeiro capacitor (20, 22, 220, 222, 232, 234) conectado através de terminais de saída da respectiva ponte inversora de CA para CC (16, 18, 216, 218); pelo menos um segundo capacitor (24, 26, 224, 226, 236, 238) conectado através da ligação de CC (32, 34); e pelo menos um diodo (28, 30, 228, 230) acoplado entre pelo menos um primeiro capacitor (20, 22, 220, 222, 232, 234) e um segundo capacitor (24, 26, 224, 226, 236, 238) de forma a bloquear um fluxo de corrente instantânea a partir do barramento de CC comum (12, 212) até a respectiva ponte inversora de CA para CC (16, 18, 216, 218) em caso de uma falha da ponte inversora de CA para CC (16, 18, 216, 218); em que um valor de capacitância do pelo menos um segundo capacitor (24, 26, 224, 226) é mais do que 10 vezes um valor de capacitância do pelo menos um primeiro capacitor (20, 22, 220, 222).

2. SISTEMA DE POTÊNCIA DE CC (10, 210), de acordo com a reivindicação 1, caracterizado pelo barramento de CC (12, 212) incluir adicionalmente um trilho de aterramento (211) ou um trilho negativo (15, 215) ou ambos.

3. SISTEMA DE POTÊNCIA DE CC (10, 210), de acordo com a reivindicação 2, caracterizado por uma pluralidade de capacitores de CC (17) ser conectada entre o trilho positivo (13, 213) e o trilho negativo (15, 215) ou entre o trilho positivo (213) e o trilho de aterramento (211) ou entre o trilho negativo (215) e o trilho de aterramento (211).

4. SISTEMA DE POTÊNCIA DE CC (10, 210), de acordo com qualquer uma das reivindicações 1 a 3, caracterizado por: o pelo menos um diodo (228, 230) ser conectado entre um primeiro terminal do pelo menos um primeiro capacitor (220, 222) e um primeiro terminal do pelo menos um segundo capacitor (224, 226); e a ligação de CC dividida (32, 34) compreender pelo menos um segundo diodo (221, 223) conectado entre um segundo terminal do pelo menos um primeiro capacitor (232, 234) e um segundo terminal do pelo menos um segundo capacitor (236, 238).

5. SISTEMA DE POTÊNCIA DE CC (10, 210), de acordo com qualquer uma das reivindicações 1 a 4, caracterizado por cada uma dentre as pontes inversoras de CA para CC (16, 18, 216, 218) receber energia de entrada a partir de um gerador de CA ou uma rede elétrica.

6. MÉTODO DE SUPRIMENTO DE POTÊNCIA DE CORRENTE CONTÍNUA (CC), que compreende: fornecer potência de CC a uma pluralidade de cargas (14, 214) através de um barramento de CC comum (12, 212); conectar uma pluralidade de pontes inversoras de corrente alternada (CA) em CC (16, 18, 216, 218) ao barramento de CC comum (12, 212) através do fornecimento de uma ligação de CC dividida (32, 34) entre cada uma das pontes inversoras de CA para CC (16, 18, 216, 218) e o barramento de CC comum (12, 212); o método sendo caracterizado por fornecer à ligação de CC dividida (32, 34) incluir: conectar pelo menos um primeiro capacitor (20, 22, 220, 222, 232, 234) através de terminais de saída da respectiva ponte inversora de CA para CC (16, 18, 216, 218); conectar pelo menos um segundo capacitor (24, 26, 224, 226, 236, 238) através da ligação de CC dividida (32, 34), em que um valor de capacitância do pelo menos um segundo capacitor (24, 26, 224, 226) é mais do que 10 vezes um valor de capacitância do pelo menos um primeiro capacitor (20, 22, 220, 222); e acoplar pelo menos um diodo (28, 30, 228, 230) entre o pelo menos um primeiro capacitor (20, 22, 220, 222) e o pelo menos um segundo capacitor (24, 26, 224, 226) de modo a bloquear um fluxo de corrente instantânea a partir do barramento de CC comum (12, 212) até a respectiva ponte inversora de CA para CC (16, 18, 216, 218) em caso de uma falha da ponte inversora de CC em CA (16, 18, 216, 218).

7. MÉTODO, de acordo com a reivindicação 6, caracterizado por fornecer potência de CC a uma pluralidade de cargas (14, 214) compreender receber energia de CA a partir de geradores de CA ou de uma rede elétrica em cada uma das pontes inversoras de potência de CA para CC (16, 18, 216, 218).

8. MÉTODO, de acordo com qualquer uma das reivindicações 6 a 7, caracterizado pelo valor de capacitância do pelo menos um primeiro capacitor (20, 22, 220, 222, 232, 234) ser selecionado de modo a permitir o fluxo apenas suficiente de uma corrente instantânea de modo normal na respectiva ponte inversora de CA para CC (16, 18, 216, 218) sem queda de tensão extrema em terminais de saída da ponte inversora de CC em CA (16, 18, 216, 218) durante a operação normal da ponte inversora de CC em CA (16, 18, 216, 218).

9. MÉTODO, de acordo com qualquer uma das reivindicações 6 a 8, caracterizado por fornecer a ligação de CC dividida (32, 34) compreender conectar pelo menos um segundo diodo (221, 223) entre o pelo menos um primeiro capacitor (232, 234) e o pelo menos um segundo capacitor (236, 238).

10. MÉTODO, de acordo com qualquer uma das reivindicações 6 a 9, caracterizado por fornecer potência de CC à pluralidade de cargas (14, 214) compreender fornecer um trilho positivo (13, 213) no barramento de CC comum (12, 212).

11. MÉTODO, de acordo com a reivindicação 10, caracterizado por compreender adicionalmente fornecer um trilho negativo (215) ou um trilho de aterramento (211) ou ambos no barramento de CC comum (212).

12. MÉTODO, de acordo com a reivindicação 11, caracterizado por fornecer potência de CC a uma pluralidade de cargas (14, 214) compreender acoplar uma pluralidade de capacitores de CC (17) entre o trilho positivo (13, 213) e o trilho negativo (15, 215) ou entre o trilho positivo (213) e o trilho de aterramento (211) ou entre o trilho negativo (215) e o trilho de aterramento (211) do barramento de CC (12, 212).

13. MÉTODO, de acordo com qualquer uma das reivindicações 11 a 12, caracterizado por fornecer potência de CC à pluralidade de cargas (14, 214) compreender conectar a pluralidade de cargas (14, 214) entre o trilho positivo (13, 213) e o trilho negativo (15, 215) ou entre o trilho positivo (213) e o trilho de aterramento (211) ou entre o trilho negativo (215) e o trilho de aterramento (211).