BR102013005303A2

BR102013005303A2 - Flux Core Weld Bead for Gas Welded Arc Welding

Info

Publication number: BR102013005303A2
Application number: BRBR102013005303-1A
Authority: BR
Inventors: tomonori Kakizaki; Takayuki Koike; Shuji Sasakura; Munenobu Sato
Original assignee: Kobe Steel Ltd
Priority date: 2012-03-08
Filing date: 2013-03-05
Publication date: 2015-08-25
Also published as: KR20130103399A; BR102013005303B1; JP2013184204A; JP5952597B2; CN103302416B; CN103302416A

Abstract

Cordão de solda com alma fundente para soldagem a arco sob atmosfera gasosa. A presente invenção refere-se a um cordão com alma fundente para soldagem a arco sob atmosfera gasosa que contém quantidades predeterminadas de matéria-prima de óxido de titánio, c, si equivalente de si metálico e si equivalente de óxido de si no total, si equivalente de si metálico, mn, aí equivalente de aí metálico e mg no total, na equivalente de composto de na e k equivalente de um composto de k no total, e f equivalente de um composto de f, o fluxo constitui uma porcentagem definida do cordão, a matéria-prima de óxido de titânio contém quantidades predeterminadas de tio2, si, aí, mn, fe, mg e ca, um óxido de pelo menos um entre ti, fe, mn, aí e si está presente nas superficies das partículas de matéria-prima de óxido de titânio, e a porcentagem atômica de aí e si do óxido satisfaz 1< ai+si <10.Weld bead with flux core for arc welding under gaseous atmosphere. The present invention relates to a flux cored core for arc welding under a gas atmosphere which contains predetermined amounts of titanium oxide feedstock, si metal equivalent and si oxide equivalent in total, itself. equivalent of metallic itself, mn, there equivalent of metallic there and mg in total, in the compound equivalent of na and k equivalent of a compound of k in total, and f equivalent of a compound of f, the flux constitutes a definite percentage of the cord, the titanium oxide feedstock contains predetermined amounts of thio2, si, there, mn, fe, mg and ca, an oxide of at least one of ti, fe, mn, there and si is present on the surfaces of the particle matter. of titanium oxide, and the atomic percentage of ai and si of the oxide satisfies 1 <ai + si <10.

Description

Relatório Descritivo da Patente de Invenção para "CORDÃO DE SOLDA COM ALMA FUNDENTE PARA SOLDAGEM A ARCO SOB ATMOSFERA GASOSA".Report of the Invention Patent for "SOUND WELDING CORD FOR GAS ATMOSPHERE ARC WELDING".

Antecedentes da Invenção 1. Campo da Invenção A presente invenção refere-se a um cordão de solda com alma fundente para soldagem a arco sob atmosfera gasosa. 2. Descrição da Técnica Relativa Para a soldagem com alta eficiência, a soldagem a arco sob atmosfera gasosa usando-se cordão de solda com alma fundente é empregada em vários campos. Por exemplo, muitos cordões de solda com alma fundente de titânia tendo uma performance de soldagem satisfatória e uma forma de conta satisfatória são usados para a soldagem em todas as posições (veja, por exemplo, a Publicação do Pedido de Patente Japonesa Não examinada n° 56-39193). Para reduzir custos e encurtar o tempo de entrega, as empresas que empregam tais bens de consumo de soldagem estão sempre trabalhando para melhorar a eficiência das operações de soldagem.Background of the Invention 1. Field of the Invention The present invention relates to a flux cored weld bead for arc welding under a gas atmosphere. 2. Description of the Related Art For high efficiency welding, arc welding under gaseous atmosphere using flux cored weld bead is employed in various fields. For example, many titania flux cored weld beads having satisfactory welding performance and satisfactory bead shape are used for welding in all positions (see, for example, Japanese Unexamined Patent Application Publication No. 56-39193). To reduce costs and shorten delivery times, companies employing such welding consumables are always working to improve the efficiency of welding operations.

Por exemplo, a Publicação do Pedido de Patente Japonesa Não examinada n° 57-190798 descreve uma técnica para evitar a aderência da escória para melhorar a capacidade de separação da escória.For example, Japanese Unexamined Patent Application Publication No. 57-190798 describes a technique for preventing slag adhesion to improve slag separability.

Na soldagem vertical para cima em uma região de alta corrente elétrica usando-se um cordão de solda com alma fundente descrito na Publicação do Pedido de Patente Japonesa Não examinada n° 57-190798, entretanto, o metal da solda é passível de decair, e a forma de conta é difícil de se manter. Assim, há a demanda por melhorias na performance de soldagem, tal como uma melhoria na estabilidade do arco e redução da taxa de geração de vapor ou da taxa de geração de pingos, bem como pela formação de uma forma de conta satisfatória.In upward vertical welding in a high current region using a flux cored weld bead described in Japanese Unexamined Patent Application Publication No. 57-190798, however, the weld metal is likely to decay, and Account form is difficult to maintain. Thus, there is a demand for improvements in welding performance, such as an improvement in arc stability and a reduction in the steam generation rate or drip generation rate, as well as the formation of a satisfactory account shape.

Sumário da Invenção Em vista de tais problemas, é um objetivo da presente invenção fornecer um cordão de solda com alma fundente para soldagem a arco sob atmosfera gasosa que possa formar uma conta satisfatória na soldagem vertical para cima enquanto mantém uma performance de soldagem satisfatória, mesmo a uma alta corrente elétrica.SUMMARY OF THE INVENTION In view of such problems, it is an object of the present invention to provide a flux cored weld bead for arc welding under a gas atmosphere that can form a satisfactory bead in vertical upward welding while maintaining satisfactory welding performance even to a high electric current.

Um cordão de solda com alma fundente para soldagem a arco sob atmosfera gasosa (doravante também referido simplesmente como "cordão com alma fundente", "FCW", ou "cordão") de acordo co um primeiro aspecto da presente invenção, é um cordão de solda com alma fundente para soldagem a arco sob atmosfera gasosa que contém, com base na massa total do cordão, uma matéria-prima de óxido de titânio em partículas: 5,0% a 9,0% em massa; C: 0,02% a 0,11% em massa; Si equivalente de Si metálico e Si equivalente de óxido de Si no total: 0,3% a 1,2% em massa; Si equivalente de Si metálico: 0,2% em massa ou mais; Mn: 1,0% a 3,0% em massa; Al equivalente de Al metálico e Mg no total: 0,1% a 1,0% em massa; Na equivalente de um composto de Na e K equivalente de um composto de K no total: 0,05% a 1,50% em massa; e F e-quivaiente de um composto de F: 0,02% a 0,85% em massa, onde o fluxo constitui 10% a 25% em massa da massa total do cordão, a matéria-prima óxido de titânio contém, com base na massa total da matéria-prima óxido de titânio, Ti02: 58,0% a 99,0% em massa; Si: 2,5% em massa ou menos, Al: 3,0% em massa ou menos, Mn: 5,0% em massa ou menos, Fe: 35,0% em massa ou menos, Mg: 5,0% em massa ou menos, e Ca: 2,0% em massa ou menos, um óxido de pelo menos um elemento entre Ti, Fe, Mn, Al e Si está presente nas superfícies das partículas da matéria-prima óxido de titânio, e a porcentagem atômica de Al e Si do óxido satisfaz 1 s Al + Si < 10.A flux cored weld bead for gas arc welding (hereinafter simply referred to as "flux cored bead", "FCW", or "bead") in accordance with a first aspect of the present invention is a bead weld bead. flux cored weld for arc welding under a gas atmosphere containing, based on the total bead mass, a particulate titanium oxide feedstock: 5.0% to 9.0% by weight; C: 0.02% to 0.11 mass%; Si metal Si equivalent and Si oxide equivalent Si in total: 0.3% to 1.2% by mass; Si equivalent to metallic Si: 0,2% by mass or more; Mn: 1.0% to 3.0% by mass; Al equivalent of metallic Al and Mg in total: 0.1% to 1.0% by mass; In the equivalent of a compound of Na and K equivalent of a compound of K in total: 0.05% to 1.50% by mass; and As a result of a compound of F: 0.02% to 0.85% by mass, where the flux constitutes 10% to 25% by mass of the total cord mass, the titanium oxide feedstock contains, with basis of total raw material titanium oxide, Ti02: 58.0% to 99.0% by mass; Si: 2.5% by weight or less, Al: 3.0% by weight or less, Mn: 5.0% by weight or less, Fe: 35.0% by weight or less, Mg: 5.0% by mass or less, and Ca: 2,0% by weight or less, an oxide of at least one element between Ti, Fe, Mn, Al and Si is present on the particle surfaces of the titanium oxide feedstock, and Atomic percentage of Al and Si of the oxide satisfies 1 s Al + Si <10.

Definir o teor de matéria-prima de óxido de titânio e o teor de Si do cordão de solda com alma fundente resulta em uma performance melhorada de soldagem vertical para cima. Definir os teores de C, Mn, Al e Mg resulta em uma tenacidade melhorada do metal da solda. Definir os teores de Na e K resulta em transferência de gotículas de arco estabilizado na soldagem. Definir o teor de F resulta em uma diminuição da pressão parcial do hidrogênio na atmosfera de soldagem e uma diminuição na quantidade de hidrogênio que pode ser difundida no metal da solda. Definir o teor do fluxo resulta em uma diminuição na taxa de geração de respingos sem deterioração da produtividade ou da estabilidade do arco.Defining the titanium oxide feedstock content and the Si content of the flux cored weld bead results in improved vertical upward welding performance. Setting the C, Mn, Al and Mg contents results in improved weld metal toughness. Defining Na and K contents results in stabilized arc droplet transfer in welding. Defining the F content results in a decrease in hydrogen partial pressure in the welding atmosphere and a decrease in the amount of hydrogen that can be diffused into the weld metal. Defining the flow content results in a decrease in the splash generation rate without deterioration in arc productivity or stability.

Definir o teor de T1O2 da matéria-prima de óxido de titânio resulta em uma forma de conta satisfatória, e definir os teores de Si, At, Mn, resulta em viscosidade controlada da escória.Defining the T1O2 content of the titanium oxide feedstock results in a satisfactory bead form, and defining the Si, At, Mn content results in controlled slag viscosity.

Definir o teor de Fe resulta em supressão da diminuição do ponto de fusão da matéria-prima de óxido de titânio, e definir os teores de Mg e Ca resulta na diminuição da taxa de geração de gotículas. Definir a porcentagem atômica de Al e Si resulta em um ponto de fusão moderado da matéria-prima de óxido de titânio e uma forma satisfatória de conta. O cordão com alma fundente para soldagem a arco sob atmosfera gasosa conforme o primeiro aspecto da presente invenção pode também conter, com base na massa total do cordão, B: 0,0003% a 0,0130% em massa, Ni: 0,1 a 1,0% em massa, Cr: 0,20% em massa ou menos, Nb: 0,05% em massa ou menos, e V: 0,05% em massa ou menos. A adição de quantidades predeterminadas de B e de Ni e a limitação dos teores de Cr, Nb e V resultam em uma tenacidade satisfatória a baixa temperatura de um metal de solda a 40°C. O cordão de alma fundente para soldagem a arco sob atmosfera gasosa conforme o primeiro aspecto da presente invenção pode também conter, com base na massa total do cordão, Ti equivalente de Ti metálico: 0,05% a 0,40% em massa, B: 0,0003% a 0,0150% em massa, Ni: 0,3% a 3,0% em massa, Cr: 0,20% em massa ou menos, Nb: 0,05% em massa ou menos, e V: 0,05% em massa ou menos. A adição de quantidades predeterminadas de B e Ni, a limitação dos teores de Cr, Nb e V, e a adição de uma quantidade predeterminada de Ti metálico resulta em uma tenacidade satisfatória de um metal de solda mesmo a uma temperatura muito baixa de -60°C. O cordão com alma fundente para soldagem a arco sob atmosfera gasosa conforme o primeiro aspecto da presente invenção pode também conter, com base na massa total do cordão, Ni: 0,3% a 3,0% em massa, Mo: 0,01% a 0,50% em massa, Nb: 0,05% em massa ou menos, e V: 0,05% em massa ou menos. A adição de uma quantidade predeterminada de Ni e Mo e a limitação dos teores de Nb e V resulta em um cordão com alma fundente que pode melhorar a resistência de um metal de solda.Defining the Fe content results in suppression of the decrease in the melting point of the titanium oxide feedstock, and defining the Mg and Ca content results in the decrease of the droplet generation rate. Defining the atomic percentage of Al and Si results in a moderate melting point of titanium oxide feedstock and a satisfactory form of bead. The flux cored core for arc welding under the gaseous atmosphere according to the first aspect of the present invention may also contain, based on total bead mass, B: 0.0003% to 0.0130 mass%, Ni: 0.1 at 1.0 mass%, Cr: 0.20 mass% or less, Nb: 0.05 mass% or less, and V: 0.05 mass% or less. The addition of predetermined amounts of B and Ni and the limitation of Cr, Nb and V contents result in satisfactory low temperature toughness of a weld metal at 40 ° C. The flux cored core for arc welding under gaseous atmosphere according to the first aspect of the present invention may also contain, based on the total mass of the cord, Ti metal equivalent Ti: 0.05% to 0.40 mass%, B : 0.0003 to 0.0150 mass%, Ni: 0.3 to 3.0 mass%, Cr: 0.20 mass or less, Nb: 0.05 mass or less, and V: 0.05 mass% or less. The addition of predetermined amounts of B and Ni, the limitation of Cr, Nb and V contents, and the addition of a predetermined amount of metallic Ti results in a satisfactory toughness of a weld metal even at a very low temperature of -60 ° C. ° C. The flux cored core for arc welding under the gaseous atmosphere according to the first aspect of the present invention may also contain, based on total bead mass, Ni: 0.3% to 3.0% by weight, Mo: 0.01 % to 0.50 mass%, Nb: 0.05 mass% or less, and V: 0.05 mass% or less. The addition of a predetermined amount of Ni and Mo and the limitation of Nb and V contents results in a flux cored bead that can improve the strength of a weld metal.

Assim, um cordão de alma fundente para soldagem a arco sob atmosfera gasosa conforme a presente invenção tem performance de soldagem satisfatória mesmo a uma alta corrente elétrica e pode formar uma conta satisfatória na soldagem vertical para cima. Este ajuste das quantidades de elementos predeterminados resulta na formação de um metal de solda tendo propriedades mecânicas satisfatórias mesmo quando a entrada de calor aumenta na soldagem de topo de alta corrente elétrica.Thus, a flux cored core for gas arc welding according to the present invention has satisfactory welding performance even at a high electric current and can form a satisfactory account in vertical upward welding. This adjustment of the predetermined element quantities results in the formation of a weld metal having satisfactory mechanical properties even as the heat input increases in high current butt welding.

Definir a quantidade de elementos opcionais resulta em tenacidade estável de um metal de solda em uma soldagem de alta entrada de calor, tenacidade satisfatória de um metal de solda a uma temperatura muito baixa, e resistência melhorada do metal da solda.Defining the number of optional elements results in the stable toughness of a weld metal in high heat input welding, satisfactory toughness of a weld metal at a very low temperature, and improved weld metal strength.

Breve Descrição do Desenho A Figura é uma tabela mostrando o critério de avaliação para a forma de conta e o umedecimento de um cordão de alma fundente.BRIEF DESCRIPTION OF THE DRAWING The Figure is a table showing the evaluation criteria for the bead shape and the wetting of a flux core cord.

Descrição das Modalidades Preferidas A presente invenção será também descrita nas modalidades a seguir.Description of Preferred Embodiments The present invention will also be described in the following embodiments.

Primeira Modalidade Uma primeira modalidade da presente invenção refere-se a um cordão de alma fundente feito de aço moderado.First Mode A first embodiment of the present invention relates to a melt core cord made of mild steel.

Um cordão de alma fundente para soldagem a arco sob atmosfera gasosa conforme a primeira modalidade da presente invenção contém quantidades predeterminadas de uma matéria-prima de óxido de titânio em partículas, C, Si equivalente de Si metálico e Si equivalente de óxido de Si no total, Si equivalente de Si metálico, Mn, Al equivalente de Al metálico, e Mg no total, Na equivalente de composto de Na e K equivalente de um composto de K no total, F equivalente de um composto de F. O fluxo do cordão de alma fundente constitui uma porcentagem predeterminada do cordão. A matéria-prima de óxido de titânio contém quantidades predeterminadas de Ti02, Si, Al, Mn, Fe, Mg e Ca com base na massa total da matéria-prima de óxido de titânio. Um óxido de pelo menos um entre Ti, Fe, Mn, Al e Si está presente nas superfícies das partículas de matéria-prima de óxido de titânio. A porcentagem atômica de Al e Si do óxido satisfaz 1 s Al + Si < 10. O termo "Si metálico", conforme usado aqui, refere-se a pelo menos um entre "Si metálico puro" e "liga de Si". Da mesma forma, o termo "Al metálico", conforme usado aqui, refere-se a pelo menos um entre "Al metálico puro" e "liga de Al". O termo "Mg", conforme usado aqui, refere-se ao Mg equivalente de Mg metálico puro, liga de Mg, composto de Mg, e todos os outros Mg. O termo "óxido", conforme usado aqui, refere-se a pelo menos um entre "óxidos simples" e "óxidos complexos". Para o Ti, os "óxidos simples" incluem um óxido de Ti sozinho (TÍO2). Os "óxidos complexos" incluem tanto óxidos complexos de óxidos simples e óxidos contendo uma pluralidade de componentes metálicos, tais como Ti, Fe e Μη. A presença de óxido nas superfícies das partículas de matéria-prima de óxido de titânio pode indicar um estado de oxidação das superfícies das partículas. A seguir estão as razões para definir os componentes de um cordão de alma fundente conforme a presente modalidade e as razões para definir os componentes da matéria-prima de óxido de titânio.A flux cored core for arc welding under gaseous atmosphere according to the first embodiment of the present invention contains predetermined amounts of a particulate titanium oxide feedstock, C, Si metal equivalent Si and Si oxide equivalent total Si , Si metallic Si equivalent, Mn, Al metallic Al equivalent, and Mg in total, Na equivalent of Na compound and K equivalent of a total K compound, F equivalent of a F compound. flux soul constitutes a predetermined percentage of the cord. Titanium oxide feedstock contains predetermined amounts of Ti02, Si, Al, Mn, Fe, Mg and Ca based on the total mass of titanium oxide feedstock. An oxide of at least one of Ti, Fe, Mn, Al and Si is present on the surfaces of the titanium oxide feedstock particles. The atomic percentage of Al and Si of the oxide satisfies 1 s Al + Si <10. The term "metallic Si" as used herein refers to at least one between "pure metallic Si" and "Si alloy". Similarly, the term "metallic Al" as used herein refers to at least one between "pure metallic Al" and "Al alloy". The term "Mg" as used herein refers to the equivalent pure metal Mg equivalent, Mg alloy, Mg compound, and all other Mg. The term "oxide" as used herein refers to at least one between "simple oxides" and "complex oxides". For Ti, the "simple oxides" include a Ti oxide alone (TiO2). "Complex oxides" include both single oxide complex oxides and oxides containing a plurality of metal components such as Ti, Fe and Μη. The presence of oxide on the surfaces of the titanium oxide feedstock particles may indicate an oxidation state of the particle surfaces. Following are the reasons for defining the components of a melt bead according to the present embodiment and the reasons for defining the components of the titanium oxide feedstock.

Razão para Definir os Componentes do Cordão de Alma Fundente Matéria-prima de Óxido de Titânio: 5,0% a 9,0% em massa O uso de matéria-prima de óxido de titânio tendo uma composição de óxido otimizada conforme descrito abaixo como fonte de Ti02 resulta em performance de soldagem vertical para cima satisfatória. Um teor de matéria-prima de óxido de titânio de menos de 5% em massa com base na massa total do cordão resulta em uma capacidade de soldagem vertical para cima pobre e uma forma de conta insatisfatória. Um teor de matéria-prima de óxido de titânio de mais de 9,0% em massa resulta em um alto ponto de fusão de escória e rápido endurecimento da escória durante a tecelagem na soldagem vertical para cima. Assim, o metal da solda segue a tecelagem e forma uma conta em forma de escamas. Assim, o teor de matéria-prima de óxido de titânio está na faixa de 5,0% a 8,0% em massa, preferivelmente 6,0% a 8,0% em massa. Um teor de matéria-prima de óxido de titânio na faixa de 6,0% a 8,0% em massa resulta em uma melhor forma de conta. C: 0,02% a 0,11% em massa C é um elemento endurecedor e é eficaz na melhoria da tenacidade de um metal de solda. Um teor de C de menos de 0,02% em massa com base na massa total do cordão resulta em endurecimento insuficiente de um metal de solda e propriedades mecânicas insuficientes do metai da solda. Por outro lado, um teor de C de mais de 0,11% em massa resulta no sucateamento do material de base devido à grande força do arco na soldagem vertical para cima e uma forma de conta insatisfatória. Assim, o teor de C está na faixa de 0,02% a 0,11% em massa, preferivelmente 0,03% a 0,10% em massa.Reason for Defining Molten Soul Cord Components Titanium Oxide Raw Material: 5.0% to 9.0% by weight The use of titanium oxide raw material having an optimized oxide composition as described below as a source Ti02 results in satisfactory vertical upward welding performance. A titanium oxide feedstock content of less than 5% by weight based on total bead mass results in poor upward vertical weldability and unsatisfactory bead shape. A titanium oxide feedstock content of more than 9.0 mass% results in a high slag melting point and rapid slag hardening during weaving in vertical upward welding. Thus, the weld metal follows the weaving and forms a scaled bead. Thus, the titanium oxide feedstock content is in the range of 5.0% to 8.0% by weight, preferably 6.0% to 8.0% by weight. A titanium oxide feedstock content in the range of 6.0% to 8.0% by weight results in a better bead form. C: 0.02% to 0.11% by weight C is a hardening element and is effective in improving the toughness of a weld metal. A C content of less than 0.02 mass% based on total bead mass results in insufficient hardening of a weld metal and insufficient mechanical properties of the weld metal. On the other hand, a C content of more than 0.11 mass% results in scrapping of the base material due to the high arc strength in vertical upward welding and an unsatisfactory bead shape. Thus, the C content is in the range 0.02% to 0.11 mass%, preferably 0.03% to 0.10 mass%.

Si equivalente de Si metálico e Si equivalente de óxido de Si no total: 0,3% a 1,2% em massa O Si pode melhorar a viscosidade de um metal de solda e a performance de soldagem vertical para cima. Quando a quantidade total de Si equivalente de Si metálico e Si equivalente de óxido de Si é menor que 0,3% em massa com base na massa total do cordão, isto resulta em uma diminuição na viscosidade do metal da solda e em uma forma de conta insatisfatória na soldagem vertical para cima. Quando a quantidade total de Si equivalente de Si metálico e Si equivalente de óxido de Si é maior que 1,2% em massa, isto resulta em baixa resistência à fratura a quente porque Si é um elemento de baixo ponto de fusão. Isto precipita a precipitação de ferrita na borda do grão e reduz a tenacidade de um metal de solda. Assim, a quantidade total de Si equivalente de Si metálico e Si equivalente de óxido de Si está na faixa de 0,8% a 1,2% em massa, preferivelmente 0,8% em massa ou mais. Con- forme descrito abaixo, o Si equivalente de Si metálico constitui 0,2% em massa ou mais do cordão. Quando o Si equivalente de Si metálico constitui 0,3% a 1,2% em massa, o Si equivalente de oxido de Si pode constituir 0% em massa.Si metal Si equivalent and Si oxide equivalent Si in total: 0.3% to 1.2% by weight Si can improve the viscosity of a weld metal and the vertical upward welding performance. When the total amount of Si metal Si equivalent and Si oxide Si equivalent is less than 0.3 mass% based on the total bead mass, this results in a decrease in the weld metal viscosity and in a weld shape. unsatisfactory account in vertical welding upwards. When the total amount of Si metal equivalent Si and Si oxide equivalent Si is greater than 1.2% by mass, this results in low resistance to hot fracture because Si is a low melting point element. This precipitates ferrite precipitation at the grain edge and reduces the toughness of a weld metal. Thus, the total amount of Si metal Si equivalent and Si oxide Si equivalent is in the range 0.8% to 1.2% by weight, preferably 0.8% by weight or more. As described below, Si metal equivalent Si constitutes 0.2% by weight or more of the bead. When Si metal equivalent Si constitutes 0.3% to 1.2% by mass, Si oxide equivalent Si may constitute 0% by mass.

Embora tanto o Si metálico quanto óxido de Si possam melhorar a capacidade de soldagem vertical para cima, eles se comportam diferentemente. Si metálico pode aumentar a viscosidade do metal da solda na soldagem e evitar o gotejamento do metal da solda. O óxido de Si cobre o metal da solda com escória e é eficaz em evitar o gotejamento do metal da solda.Although both metal Si and Si oxide can improve vertical upward weldability, they behave differently. Metallic Si may increase the viscosity of the weld metal in welding and prevent weld metal dripping. Si oxide covers the weld metal with slag and is effective in avoiding drip of weld metal.

Si equivalente de Si metálico: 0,2% em massa ou mais Conforme descrito acima, o Si pode melhorar a viscosidade de um metal de solda e a performance da soldagem vertical para cima. Quando o Si equivalente de Si metálico constitui menos de 0,2% em massa com base na massa total do cordão, isto resulta em uma diminuição na viscosidade de um metal de solda e em uma forma de conta insatisfatória na soldagem vertical para cima. Assim, o Si equivalente de Si metálico constitui 0,2% em massa ou mais, preferivelmente 0,4% em massa ou mais. O limite superior preferido do Si equivalente de Si metálico é 1,2% em massa.Si Metal Si Equivalent: 0.2 wt.% Or more As described above, Si can improve the viscosity of a weld metal and the performance of vertical upward welding. When Si metal equivalent Si constitutes less than 0.2% by mass based on the total bead mass, this results in a decrease in the viscosity of a weld metal and an unsatisfactory bead shape in vertical upward welding. Thus, the equivalent Si of metal Si constitutes 0.2 mass% or more, preferably 0.4 mass% or more. The preferred upper limit of Si metal equivalent Si is 1.2% by mass.

Mn: 1,0% a 3,0% em massa Mn é um elemento endurecedor e é eficaz em melhorar a tenacidade de um metal de solda. Um teor de Mn de menos de 1,0% em massa com base na massa total do cordão resulta em endurecimento insuficiente do metal da solda e propriedades mecânicas insuficientes do metal da solda. Um teor de Mn de mais de 3,0% em massa resulta em uma resistência excessivamente alta e tenacidade insuficiente de uma solda. Assim, o teor de Mn está na faixa de 1,0% a 3,0% em massa. A fonte de Mn pode ser pode ser um pó metálico ou um pó de liga, tal como pó de Mn metálico, pó de Fe-Mn, ou pó de Fe-Se-Si-Mn, ou um óxido de Mn.Mn: 1.0% to 3.0% by weight Mn is a hardener and is effective in improving the toughness of a weld metal. An Mn content of less than 1.0 mass% based on total bead mass results in insufficient weld metal hardening and insufficient weld metal mechanical properties. An Mn content of more than 3.0 mass% results in excessively high strength and insufficient toughness of a weld. Thus, the Mn content is in the range of 1.0% to 3.0% by mass. The source of Mn may be can be a metal powder or an alloy powder, such as metal Mn powder, Fe-Mn powder, or Fe-Se-Si-Mn powder, or an Mn oxide.

Al equivalente de Al metálico e Mg no total: 0,1% a 1,0% em massa Al metálico e Mg, que são fortes elementos de desoxidação, podem diminuir o teor de oxigênio de um metal de solda e melhorar a tenacidade do metal da soida. Quando a quantidade total de Al equivalente de Al metálico e Mg é menor que 0,1% em massa com base na massa total do cordão, isto resulta em um alto teor de oxigênio do metal da solda e propriedades mecânicas insuficientes do metal da solda. Quando a quantidade total de Al equivalente de Al metálico e Mg é maior que 1,0% em massa, isto resulta em uma quantidade aumentada de pingos devido ao arco instável e à pobre performance de soldagem. Assim, a quantidade total de Al equivalente de Al metálico e Mg está na faixa de 0,1% a 1,0% em massa. Ou o Al equivalente de Al metálico ou o teor de Mg pode ser 0% em massa. A fonte de Mg pode ser um pó de metal ou de uma liga, tal como Mg metálico, Al-Mg, ou Fe-Si-Mg, ou pode ser um óxido de Mg.Al Metallic Al Equivalent and Mg Total: 0.1% to 1.0% by weight Al Metallic Al and Mg, which are strong deoxidizing elements, can decrease the oxygen content of a weld metal and improve the metal toughness. of the sound. When the total amount of Al equivalent of metallic Al and Mg is less than 0.1 mass% based on total bead mass, this results in a high oxygen content of the weld metal and insufficient mechanical properties of the weld metal. When the total Al equivalent of Metallic Al and Mg is greater than 1.0% by mass, this results in an increased amount of dripping due to unstable arc and poor welding performance. Thus, the total amount of Al equivalent of metallic Al and Mg is in the range of 0.1% to 1.0% by mass. Either the metallic Al equivalent Al or Mg content may be 0% by mass. The source of Mg may be a metal or an alloy powder such as metal Mg, Al-Mg, or Fe-Si-Mg, or may be a Mg oxide.

Na equivalente de um composto de Na e K equivalente de um composto de K no total: 0,05% a 1,50% em massa Na e K podem estabilizar a transferência de goticulas de arco na soldagem. Quando a quantidade total de Na equivalente e K equivalente é menor que 0,05% em massa com base na massa total do cordão, isto resulta em transferência instável de goticulas de arco na soldagem e em um aumento na taxa de geração de goticulas. Quando a quantidade total de Na equivalente e de K equivalente é maior que 1,50% em massa, isto resulta na deterioração da resistência à capacidade higroscópica. Assim, a quantidade total de Na equivalente de um composto de Na e o K equivalente de um composto de K estão na faixa de 0,05% a 1,50% em massa. Ou o Na equivalente de um composto de Na ou o K equivalente de um composto de K pode ser 0% em massa. F: 0,02% a 0,85% em massa F está presente em um composto de flúor no fluxo. F pode diminuir a pressão parcial do hidrogênio na atmosfera de soldagem e a quantidade de hidrogênio difundida em um metal de solda. Um teor de F de menos de 0,02% em massa com base na massa total do cordão resulta em um aumento na quantidade de hidrogênio que pode ser difundido e a fratura a frio da solda. Um teor de F de mais de 0,85% em massa resulta em um aumento na taxa de geração de vapor e em pobre performance de soldagem. Assim, o teor de F está na faixa de 0,02% a 0,85% em massa.In the equivalent of a Na compound and K equivalent of a total K compound: 0.05% to 1.50% by mass Na and K can stabilize the arc droplet transfer in welding. When the total amount of Na equivalent and K equivalent is less than 0.05 mass% based on total bead mass, this results in unstable arc droplet transfer in welding and an increase in droplet generation rate. When the total amount of Na equivalent and K equivalent is greater than 1.50% by mass, this results in deterioration of resistance to hygroscopic capacity. Thus, the total amount of Na equivalent of a Na compound and the equivalent K of a K compound are in the range 0.05% to 1.50% by mass. Either the Na equivalent of a Na compound or the K equivalent of a K compound may be 0% by mass. F: 0.02% to 0.85 mass% F is present in a fluorine compound in the flux. F can decrease the hydrogen partial pressure in the welding atmosphere and the amount of hydrogen diffused in a welding metal. An F content of less than 0.02 mass% based on the total bead mass results in an increase in the amount of hydrogen that can be diffused and the cold fracture of the weld. An F content of more than 0.85 mass% results in an increase in steam generation rate and poor welding performance. Thus, the F content is in the range of 0.02% to 0.85% by mass.

Fluxo: 10% a 25% em massa Quando o fluxo constitui menos de 10% em massa da massa total do cordão, isto resulta em pobre estabilidade de arco, em um aumento na taxa de geração de respingos, e em uma pobre performance de soldagem. Quando o fluxo constitui mais de 25% em massa, isto resulta em uma produtividade muito baixa, por exemplo, devido à fratura do cordão ou à dispersão do pó de fluxo enquanto o cordão é preenchido com o fluxo. Assim, o fluxo constitui 10% a 25% em massa do cordão.Flow: 10% to 25% by weight When flux constitutes less than 10% by weight of the total bead mass, this results in poor arc stability, an increase in spatter generation rate, and poor welding performance. . When flux constitutes more than 25% by mass, this results in very low productivity, for example due to fracture of the cord or dispersion of the flux powder while the cord is filled with the flux. Thus, the flow constitutes 10% to 25% by mass of the cord.

Restante: Fe e as impurezas incidentais O restante do cordão de alma fundente são Fe e as impurezas incidentais. Em adição aos componentes do cordão descritos acima, o fluxo pode conter uma pequena quantidade de um agente para controlar finamente a desoxidação, tal como Ca ou Li, e uma pequena quantidade de um a-gente para também endurecer o metal da solda, tal como Cu, Co ou N. Esses elementos não têm influência no objetivo da presente invenção. O fluxo contém uma quantidade mínima de um composto de metal alcalino diferente dos elementos descritos acima.Remainder: Fe and the Incidental Impurities The remainder of the fluxing soul cord is Fe and the incidental impurities. In addition to the bead components described above, the flux may contain a small amount of a finely controlling deoxidation agent, such as Ca or Li, and a small amount of a filler to also harden the weld metal, such as Cu, Co or N. These elements have no influence on the scope of the present invention. The flux contains a minimum amount of an alkali metal compound other than the elements described above.

As impurezas incidentais podem ser B: menos de 0,0003% em massa, Ni: menos de 0,1% em massa, Mo: menos de 0,01% em massa, Cr: 0,30% em massa, Nb: menos de 0,10% em massa, e V: menos de 0,10% em massa. Entretanto, as impurezas incidentais não são limitadas a esses componentes e a esses valores.Incidental impurities may be B: less than 0.0003 mass%, Ni: less than 0.1 mass%, Mo: less than 0.01 mass%, Cr: 0.30 mass%, Nb: less 0.10 mass%, and V: less than 0.10 mass%. However, incidental impurities are not limited to these components and these values.

Matéria-prima de Óxido de Titânio TÍO2: 58,0% a 99,0% em massa TÍO2 desempenha um papel importante de sustentar o metal da solda. Quando o teor de T1O2 é menor que 58,0% em massa com base na massa total de matéria-prima de óxido de titânio na soldagem vertical para cima, isto resulta em uma quantidade insuficiente de escória e o gotejamento de uma conta. Quando o teor de T1O2 é maior que 99,0% em massa, isto resulta em um ponto de fusão excessivamente alto da escória, endurecimento da escória e um pequeno tamanho de poça de solda. É, portanto, difícil manter uma certa forma de poça de fundido durante a tecelagem na solda-gem vertical para cima, resultando em formas irregulares de contas. Assim, o teor de Ti02 está na faixa de 58,0% a 99,0% em massa. Em geral, a matéria-prima de óxido de titânio tendo um alto teor de Ti02 é adequada para soldagem vertical devido ao seu alto ponto de fusão, e a matéria-prima de óxido de titânio tendo um baixo teor de Ti02 é adequado para cordão de solda.TiO2 Titanium Oxide Raw Material: 58.0% to 99.0% by mass TiO2 plays an important role in supporting the weld metal. When the T1O2 content is less than 58.0% by mass based on the total mass of titanium oxide raw material in vertical upward welding, this results in insufficient slag and dripping of a bead. When T1O2 content is greater than 99.0% by mass, this results in an excessively high slag melting point, slag hardening and a small weld pool size. It is therefore difficult to maintain a certain form of melt pool while weaving in the upward vertical weld, resulting in irregular bead shapes. Thus, the Ti02 content is in the range of 58.0% to 99.0% by mass. In general, titanium oxide feedstock having a high Ti02 content is suitable for vertical welding due to its high melting point, and titanium oxide feedstock having a low Ti02 content is suitable for weld bead. solder

Si: 2,5% em massa ou menos, Al: 3,0% em massa ou menos, Mn: 5,0% em massa ou menos Óxido{s) de Si, Al e/ou Mn (óxido simples ou óxido complexo) ou carbonato(s) são adicionados para controlar a viscosidade da escória. Entretanto, em geral, um óxido ou um carbonato que serve como fonte de Si, Al ou Mn é adicionado ao fluxo não através da matéria-prima de óxido de titânio, mas via outra matéria-prima (por exemplo, areia de sílica, alumina, carbonato de manganês, ou dióxido de manganês). Um aumento no teor de Si, Al ou Mn, da matéria-prima de óxido de titânio com base na massa total da matéria-prima de óxido de titânio afeta as propriedades mecânicas do metal da solda e a viscosidade da escória. Assim, o teor de Si é 2,5% em massa ou menos, o teor de Al é 3,0% em massa ou menos, e o teor de Mn é 5,0% em massa ou menos. O teor de Si, o teor de Al e o teor de Mn podem ser 0% em massa, desde que a porcentagem atômica de Al e Si nas superfícies das partículas de matéria-prima de óxido de titânio satisfaça "1 < Al + Si ^ 10", conforme descrito abaixo. Assim, pelo menos um entre o teor de Al e o teor de Si é mais de 0% em massa.Si: 2.5% by weight or less, Al: 3.0% by weight or less, Mn: 5.0% by weight or less Si, Al and / or Mn oxide (s) (single oxide or complex oxide ) or carbonate (s) are added to control the slag viscosity. However, in general, an oxide or carbonate that serves as a source of Si, Al or Mn is added to the flux not through the titanium oxide feedstock but via another feedstock (eg silica sand, alumina). , manganese carbonate, or manganese dioxide). An increase in Si, Al or Mn content of titanium oxide feedstock based on the total mass of titanium oxide feedstock affects the mechanical properties of the weld metal and the slag viscosity. Thus, the Si content is 2.5 wt% or less, the Al content is 3.0 wt% or less, and the Mn content is 5.0 wt% or less. Si content, Al content and Mn content may be 0% by mass, provided that the atomic percentage of Al and Si on the surfaces of the titanium oxide feedstock particles satisfies "1 <Al + Si ^ 10 "as described below. Thus at least one between the Al content and the Si content is more than 0% by mass.

Fe: 35,0% em massa ou menos Um aumento no teor de Fe de um óxido ou de um carbonato resulta em uma diminuição no ponto de fusão da matéria-prima óxido de titânio e no gotejamento do metal da solda. Assim, em geral, o teor de ferro é preferivelmente alto nos materiais de cordão de solda e baixo nos bens de consumo da soldagem vertical para cima. Para uso como matéria-prima óxido de titânio ou como matéria-prima tanto para cordão de solda quanto para soldagem vertical, o teor de Fe é 35% em massa ou menos com base na massa total da matéria-prima óxido de titânio. O teor de Fe pode ser 0% em massa.Fe: 35.0% by weight or less An increase in the Fe content of an oxide or carbonate results in a decrease in the melting point of the titanium oxide feedstock and in the weld metal dripping. Thus, in general, the iron content is preferably high in weld bead materials and low in upright weld consumables. For use as a titanium oxide feedstock or as a raw material for both weld bead and vertical welding, the Fe content is 35% by weight or less based on the total mass of the titanium oxide feedstock. Fe content may be 0% by mass.

Mg: 5,0% em massa ou menos, Ca: 2,0% em massa ou menos Matérias-primas de óxido de titânio são produzidas a partir de matérias-primas naturais (rutilo, ilmenita e leucoxênio). Assim, a matéria-prima de óxido de titânio na presente modalidade contém impurezas inevitáveis tais como Mg e Ca (e seus óxidos e carbonatos). Entretanto um aumento no teor de Mg e de Ca resulta em uma quantidade aumentada de respin-gos. Assim, o teor de Mg é 5,0% em massa ou menos, e o teor de Ca é 2,0% em massa ou menos, com base na massa total da matéria-prima de óxido de titânio. O teor de Mg e o teor de Ca podem ser 0% em massa. A matéria-prima de óxido de titânio pode conter C: 0,30% em massa ou menos, Nb: 0,30% em massa ou menos, e V: 0,30% em massa ou menos, como impurezas incidentais. Entretanto, as impurezas incidentais não são limitadas a esses componentes e valores.Mg: 5.0 wt% or less, Ca: 2.0 wt% or less Titanium oxide raw materials are produced from natural raw materials (rutile, ilmenite and leukoxene). Thus, the titanium oxide feedstock in the present embodiment contains unavoidable impurities such as Mg and Ca (and their oxides and carbonates). However, an increase in Mg and Ca content results in an increased amount of resp. Thus, the Mg content is 5.0 mass% or less, and the Ca content is 2.0 mass% or less, based on the total mass of the titanium oxide feedstock. Mg content and Ca content may be 0% by mass. The titanium oxide feedstock may contain C: 0.30 mass% or less, Nb: 0.30 mass% or less, and V: 0.30 mass% or less as incidental impurities. However, incidental impurities are not limited to these components and values.

Presença de óxido de pelo menos um entre Ti, Fe, Mn, Al e Si nas superfícies das partículas de matéria-prima de óxido de titânio A porcentagem atômica de Al e Si do óxido satisfaz "1 < Al + Si ^ 10", preferivelmente "1,5 á Al + Si á 6". Assim, a presença de óxido de Al e/ou de óxido de Si é essencial. Ainda mais preferivelmente, a porcentagem atômica de Ti, Fe, Mn, e O satisfaz "1 < Ti/(Fe + Mn) s 100" ou "0/(Fe + Mn) < 100".Presence of at least one oxide between Ti, Fe, Mn, Al and Si on the surfaces of titanium oxide feedstock particles The atomic Al and Si percentage of the oxide satisfies "1 <Al + Si ^ 10", preferably "1.5 is Al + Si is 6". Thus, the presence of Al oxide and / or Si oxide is essential. Even more preferably, the atomic percentage of Ti, Fe, Mn, and O satisfies "1 <Ti / (Fe + Mn) s 100" or "0 / (Fe + Mn) <100".

Essas definições podem ser controladas pelo método a seguir. Após a matéria-prima de óxido de titânio ser produzida, um óxido e/ou um carbonato de Fe, Mn, Al, Si, Mg e/ou Ca é adicionado à matéria-prima de óxido de titânio. A matéria-prima de óxido de titânio é queimada de modo que a superfície da matéria-prima de óxido de titânio se funda levemente. Dependendo do teor de oxigênio da matéria-prima de óxido de titânio e do método de queima, a temperatura de queima está na faixa de aproximadamente 800°C a 1300°C. A matéria-prima óxido de titânio é sinterizada junta- mente com a(s) matéria(s)-prima(s) adicionada(s), por exemplo, em um forno giratório ou em um forno intermitente.These settings can be controlled by the following method. After the titanium oxide feedstock is produced, a Fe, Mn, Al, Si, Mg and / or Ca oxide and / or carbonate is added to the titanium oxide feedstock. The titanium oxide feedstock is burned so that the surface of the titanium oxide feedstock fuses slightly. Depending on the oxygen content of the titanium oxide feedstock and the firing method, the firing temperature is in the range of approximately 800 ° C to 1300 ° C. The titanium oxide feedstock is sintered together with the feedstock (s) added, for example in a rotary kiln or an intermittent kiln.

As condições de superfície das partículas de matéria-prima de oxido de titânio devem satisfazer as fórmulas 1 a 3 a seguir, que são derivadas do resultado da análise da superfície obtidos por um certo método de análise. A matéria-prima (aproximadamente 3 g) é colocada em uma fita de carbono (fita C) ligada a uma mesa de alumínio em uma espectroscopia de raios X de energia dispersa (EDX). Cinco partículas de matéria-prima tendo, cada uma, uma área relativamente plana livre de matérias estranhas (uma região retangular de 10 pm x 10 pm) na sua superfície são selecionadas a-leatoriamente a uma alta ampliação (aproximadamente 2000x). A razão de peso atômico é medida em um campo visual por partícula. Com base nos resultados da medição das cinco partículas, as fórmulas 1 a 3 descritas a-baixo são calculadas e sua média é calculada independentemente. A matéria-prima de óxido de titânio conforme a presente modalidade pode ser avaliada por esse método. Fórmula 1: x = Al + Si Fórmula 2: y = Ti/(Fe = Mn) Fórmula 3: z = 0/(Fe + Mn) Na fórmula 1, x é a faixa de 1 a 10. O teor de Al e Si em relação ao teor de SÍO2 afeta o ponto de fusão da matéria-prima de óxido de titânio. Quando x da fórmula 1 está na faixa de 1 a 10, não há variação na forma da conta. Um valor x de mais de 10 resulta em uma diminuição no ponto de fusão da matéria-prima de óxido de titânio, resultando na formação de uma conta convexa na soldagem vertical para cima. Por outro lado, um x menor que 1 resulta em um ponto de fusão excessivamente alto da matéria-prima de óxido de titânio e formas irregulares de contas. Assim, x está na faixa de 1 a 10. Em particular, x na faixa de 1,5 a 6 resulta em umedecimento satisfatório da conta.The surface conditions of the titanium oxide feedstock particles shall comply with formulas 1 to 3 below, which are derived from the surface analysis result obtained by a certain method of analysis. The raw material (approximately 3 g) is placed on a carbon tape (tape C) attached to an aluminum table in a scattered energy x-ray spectroscopy (EDX). Five raw material particles each having a relatively flat area free of foreign matter (a 10 pm x 10 pm rectangular region) on their surface are randomly selected at a high magnification (approximately 2000x). The atomic weight ratio is measured in one visual field per particle. Based on the measurement results of the five particles, formulas 1 to 3 described below are calculated and averaged independently. The titanium oxide feedstock according to the present embodiment can be evaluated by this method. Formula 1: x = Al + Si Formula 2: y = Ti / (Fe = Mn) Formula 3: z = 0 / (Fe + Mn) In formula 1, x is in the range 1 to 10. The content of Al and Si in relation to SiO2 content affects the melting point of the titanium oxide feedstock. When x of formula 1 is in the range from 1 to 10, there is no variation in the form of the account. An x value of more than 10 results in a decrease in the melting point of the titanium oxide feedstock, resulting in the formation of a convex bead in vertical upward welding. On the other hand, an x less than 1 results in an excessively high melting point of titanium oxide feedstock and irregular bead shapes. Thus, x is in the range of 1 to 10. In particular, x in the range of 1.5 to 6 results in satisfactory account wetting.

Na fórmula 2, y é preferivelmente mais de 1 e 100 ou menos. O teor de Fe e Mn em relação ao teor de T1O2 afeta o ponto de fusão da matéria-prima de óxido de titânio. Um valor y de 1 ou menos resulta em um bai- xo teor de Ti e um aumento de Fe e Mn, cada um tendo baixo ponto de fusão, resultando em um baixo ponto de fusão da matéria-prima de óxido de titânio, no gotejamento do metal da solda, e na formação de uma conta convexa. Um valor y de mais de 100 resulta em um alto ponto de fusão da matéria-prima de óxido de titânio e endurecimento rápido da escória. Isto torna difícil controlar a forma da poça de fundido, resultando em uma forma de conta insatisfatória. Assim, y é preferivelmente mais de 1 e 100 ou menos.In formula 2, y is preferably more than 1 and 100 or less. Fe and Mn content relative to T1O2 content affect the melting point of the titanium oxide feedstock. A y value of 1 or less results in a low Ti content and an increase in Fe and Mn, each having a low melting point, resulting in a low melting point of the titanium oxide feedstock on dripping. weld metal, and the formation of a convex bill. A y-value of over 100 results in a high melting point of titanium oxide feedstock and rapid slag hardening. This makes it difficult to control the shape of the melt pool, resulting in an unsatisfactory bead form. Thus, y is preferably more than 1 and 100 or less.

Na fórmula 3, z é preferivelmente 100 ou menos. Um valor de z maior que 100 resulta em um teor de oxigênio excessivamente alto de um metal de solda, em uma diminuição na viscosidade do metal da solda, o gotejamento de uma conta na soldagem vertical para cima, e a formação de uma conta convexa. Assim, z é preferivelmente 100 ou menos.In formula 3, z is preferably 100 or less. A z value greater than 100 results in an excessively high oxygen content of a weld metal, a decrease in weld metal viscosity, dripping of a bead in vertical welding upwards, and the formation of a convex bead. Thus, z is preferably 100 or less.

Segunda Modalidade Uma segunda modalidade refere-se à FCW que pode fornecer uma tenacidade satisfatória à baixa temperatura de um metal de solda. A segunda modalidade é uma variação do cordão de alma fundente conforme a primeira modalidade e inclui a adição de quantidades predeterminadas de B e Ni e a limitação dos teores de Cr, Nb e V para alcançar uma tenacidade satisfatória à baixa temperatura de um metal de solda a -40°C. B: 0,0003% a 0,0130% em massa B segrega nas bordas dos grãos yeé eficaz em reduzir a formação de ferrita proeutectoide e melhorar a tenacidade do metal da solda. Quando o teor de B é menor que 0,0003% em massa com base na massa total do cordão, a maioria do B é fixada como nitreto BN, que não pode reduzir a formação de ferrita proeutectoide ou melhorar a tenacidade de um metal de solda. Um teor de B de mais de 0,0130% em massa resulta em um aumento marcante n a resistência e uma diminuição na tenacidade de um metal de solda. Assim, o teor de B está na faixa de 0,0003% a 0,0130% em massa.Second Mode A second embodiment concerns FCW which can provide satisfactory toughness at the low temperature of a weld metal. The second embodiment is a variation of the flux core web according to the first embodiment and includes the addition of predetermined amounts of B and Ni and the limitation of Cr, Nb and V contents to achieve satisfactory low temperature toughness of a weld metal. at -40 ° C. B: 0.0003% to 0.0130% by mass B segregation at the grain edges and is effective in reducing proeutectoid ferrite formation and improving weld metal toughness. When B content is less than 0.0003 mass% based on total bead mass, most B is fixed as BN nitride, which cannot reduce proeutectoid ferrite formation or improve the toughness of a weld metal. . A B content of more than 0.0130% by weight results in a marked increase in strength and a decrease in toughness of a weld metal. Thus, the B content is in the range of 0.0003% to 0.0130% by mass.

Ni: 0,1% a 1,0% em massa Ni é eficaz para estabilizar a tenacidade à baixa temperatura do metal da solda. Quando o teor de Ni é menor que 0,1% em massa com base na massa total do cordão, a tenacidade à baixa temperatura do material da solda não pode ser melhorada. Um teor de Ni de mais de 1,0% em massa resulta em um aumento marcante na resistência e uma diminuição na tenacidade de um metal de solda. Assim, o teor de Ni está na faixa de 0,1% a 1,0% em massa.Ni: 0.1% to 1.0% by weight Ni is effective for stabilizing the low temperature toughness of the weld metal. When the Ni content is less than 0.1 mass% based on the total bead mass, the low temperature toughness of the weld material cannot be improved. A Ni content of more than 1.0 mass% results in a marked increase in strength and a decrease in toughness of a weld metal. Thus, the Ni content is in the range of 0.1% to 1.0% by mass.

Cr: 0,20% em massa ou menos Cr é eficaz em melhorar a resistência de um metal de solda. Entretanto, um teor de Cr de mais de 0,20% em massa com base na massa total do cordão resulta em um aumento marcante da resistência e em uma diminuição da tenacidade do metal da solda. Assim, o teor de Cr é 0,20% em massa ou menos, ou pode ser 0% em massa.Cr: 0.20 mass% or less Cr is effective in improving the strength of a weld metal. However, a Cr content of more than 0.20 mass% based on the total bead mass results in a marked increase in strength and a decrease in weld metal toughness. Thus, the Cr content is 0.20 mass% or less, or it may be 0 mass%.

Nb: 0,05% em massa ou menos, V: 0,05% em massa ou menos.Nb: 0,05 mass% or less, V: 0,05 mass% or less.

Nb e V segregam nas bordas dos grãos, resultando em baixa tenacidade do material de solda. Para evitar baixa tenacidade do material de solda, cada um entre o teor de Nb e o teor de V é 0,05% em massa ou menos ou podem ser 0% em massa com base na massa total do cordão. Terceira Modalidade Uma terceira modalidade refere-se à FCW que pode fornecer uma tenacidade satisfatória de um metal de solda à baixa temperatura. A terceira modalidade é uma variação do cordão de alma fundente conforme a primeira modalidade e inclui a adição de quantidades predeterminadas de B e Ni, , a limitação dos teores de Cr, Nb e V, e também a adição de uma quantidade predeterminada de Ti metálico para alcançar tenacidade satisfatória de um metal de solda a uma temperatura muito baixa de -60°C. O cordão de alma fundente conforme a terceira modalidade pode também conter uma quantidade predeterminada de Mo.Nb and V segregate at the grain edges, resulting in low toughness of the weld material. To avoid low toughness of the weld material, each between the Nb content and the V content is 0.05 mass% or less or may be 0 mass% based on the total bead mass. Third Mode A third embodiment relates to FCW which can provide satisfactory toughness of a low temperature weld metal. The third embodiment is a variation of the melt core strand according to the first embodiment and includes the addition of predetermined amounts of B and Ni, the limitation of Cr, Nb and V contents, and also the addition of a predetermined amount of metallic Ti. to achieve satisfactory toughness of a weld metal at a very low temperature of -60 ° C. The melt core cord according to the third embodiment may also contain a predetermined amount of Mo.

Ti equivalente de Ti metálico: 0,05% a 0,40% em massa O termo "Ti metálico", conforme usado aqui, se refere a pelo menos um entre "Ti metálico puro" e "liga de Ti". O Ti pode reduzir o tamanho dos grãos de cristal, tem um efeito desoxidante, e é eficaz para melhorar a tenacidade de um metal de solda. Esses efeitos não são observados quando o Ti equivalente de Ti metálico é menor que 0,05% em massa com base na massa total do cordão. Quando o Ti equivalente de Ti metálico é maior que 0,40% em massa, uma grande quantidade de composto Ti, tal como TiC, se precipita, resultando em um aumento marcante na resistência e uma diminuição na tenacidade do metal da solda. Assim, o Ti equivalente do Ti metálico está na faixa de 0,05% a 0,40% em massa. B: 0,0003% a 0,0150% em massa B segrega nas bordas dos grãos γ e é eficaz em reduzir a formação de ferrita proeutectoide e melhorar a tenacidade do metal da solda. Quando o teor de B é menor que 0,0003% em massa com base na massa total do cordão, a maioria do B é fixado como nitreto BN, o que não pode reduzir a formação de ferrita proeutectoide ou melhorar a tenacidade do metal da solda. Um teor de B de mais de 0,0150% em massa resulta em um aumento marcante na resistência e uma diminuição na tenacidade do metal da solda. Assim, o teor de B está na faixa de 0,0003% a 0,0150% em massa.Ti Metallic Ti Equivalent: 0.05% to 0.40% by weight The term "metallic Ti" as used herein refers to at least one between "pure metallic Ti" and "Ti alloy". Ti can reduce the size of crystal grains, has a deoxidizing effect, and is effective in improving the toughness of a weld metal. These effects are not observed when the metallic Ti equivalent Ti is less than 0.05 mass% based on the total bead mass. When Ti metal equivalent Ti is greater than 0.40% by mass, a large amount of Ti compound, such as TiC, precipitates, resulting in a marked increase in strength and a decrease in weld metal toughness. Thus, the equivalent Ti of metallic Ti is in the range of 0.05% to 0.40% by mass. B: 0.0003% to 0.0150% by weight B segregates at the edges of the γ grains and is effective in reducing the formation of proeutectoid ferrite and improving the toughness of the weld metal. When B content is less than 0.0003 mass% based on total bead mass, most B is fixed as BN nitride, which cannot reduce proeutectoid ferrite formation or improve weld metal toughness . A B content of more than 0.0150 mass% results in a marked increase in strength and a decrease in weld metal toughness. Thus, the B content is in the range of 0.0003% to 0.0150% by mass.

Ni: 0,3% a 3,0% em massa Ni pode reforçar a matriz das partículas e melhorar a tenacidade de um metal de solda à baixa temperatura. Quando o teor de NI é menor que 0,3% em massa com base na massa total do cordão, a tenacidade de um metal de solda à baixa temperatura não pode ser melhorada. Um teor de Ni de mais de 3,0% em massa resulta em um aumento marcante na resistência e uma diminuição na tenacidade de um metal de solda. Assim, o teor de Ni está na faixa de 0,3% a 3,0% em massa.Ni: 0.3% to 3.0% by weight Ni can strengthen the particle matrix and improve the toughness of a low temperature weld metal. When the NI content is less than 0.3 mass% based on the total bead mass, the toughness of a low temperature weld metal cannot be improved. A Ni content of more than 3.0% by weight results in a marked increase in strength and a decrease in toughness of a weld metal. Thus, the Ni content is in the range of 0.3% to 3.0% by mass.

Cr: 0,20% em massa ou menos Cr é eficaz em melhorar a resistência de um metal de solda. Entretanto, um teor de Cr de mais de 0,20% em massa com base na massa total do cordão resulta em um aumento marcante na resistência e em uma diminuição na tenacidade de metal de solda. Assim o teor de Cr é 0,20% em massa ou menos ou pode ser 0% em massa.Cr: 0.20 mass% or less Cr is effective in improving the strength of a weld metal. However, a Cr content of more than 0.20 mass% based on total bead mass results in a marked increase in strength and a decrease in weld metal toughness. Thus the Cr content is 0.20 mass% or less or can be 0 mass%.

Nb e V segregam nas bordas dos grãos, resultando em baixa te- nacidade de um metal de solda. Para evitar a baixa tenacidade de um metal de solda, cada um entre o teor de Nb e o teor de V é 0,05% em massa ou menos ou pode ser 0% em massa com base na massa total do cordão.Nb and V segregate at the edges of the grain, resulting in low tenacity of a weld metal. To avoid the low toughness of a weld metal, each between the Nb content and the V content is 0.05 mass% or less or may be 0 mass% based on the total bead mass.

Mo: 0,01% a 0,50% em massa Mo pode reduzir o tamanho da estrutura de um metal de solda e melhorar a resistência do metal de solda. Esses efeitos não são observados quando o teor de Mo é menor que 0,01% em massa com base na massa total do cordão. Um teor de Mo de mais de 0,50% em massa resulta em um aumento marcante na resistência e em uma diminuição na tenacidade do metal da solda. Assim, o teor de Mo está na faixa de 0,01% a 0,50% em massa.Mo: 0.01% to 0.50% by weight Mo can reduce the size of a weld metal structure and improve weld metal strength. These effects are not observed when the Mo content is less than 0.01 mass% based on the total cord mass. A Mo content of more than 0.50% by weight results in a marked increase in strength and a decrease in weld metal toughness. Thus, the Mo content is in the range of 0.01% to 0.50% by mass.

Quarta modalidade Uma quarta modalidade refere-se ao FCW que pode fornecer alta resistência de um metal de solda. A quarta modalidade é uma variação do cordão de alma fundente conforme a primeira modalidade e inclui a adição de quantidades predeterminadas de Ni e Mo e a limitação dos teores de Nb e V para melhorar a resistência de um metal de solda. O cordão de alma fundente conforme a quarta modalidade pode também conter quantidades predeterminadas de Cr e Ti metálico.Fourth embodiment A fourth embodiment refers to FCW which can provide high strength of a weld metal. The fourth embodiment is a variation of the flux core web according to the first embodiment and includes the addition of predetermined amounts of Ni and Mo and the limitation of Nb and V contents to improve the strength of a weld metal. The fourth core melt cord may also contain predetermined amounts of metallic Cr and Ti.

Ni: 0,3% a 3,0% em massa Ni pode reforçar a matriz das partículas e melhorar a resistência e a tenacidade de um metal de solda à baixa temperatura. Esses efeitos não são observados quando o teor de Ni ê menor que 0,3% em massa com base na massa total do cordão. Um teor de Ni de mais de 3,0% em massa resulta em um aumento marcante na resistência e em uma diminuição na tenacidade do metal da solda. Além disso, a solda pode ter fraturas a frio. Assim, o teor de Ni está na faixa de 0,3% a 3,0% em massa.Ni: 0.3% to 3.0% by mass Ni can reinforce the particle matrix and improve the strength and toughness of a low temperature weld metal. These effects are not observed when the Ni content is less than 0.3 mass% based on the total bead mass. A Ni content of more than 3.0% by weight results in a marked increase in strength and a decrease in weld metal toughness. In addition, the weld may have cold fractures. Thus, the Ni content is in the range of 0.3% to 3.0% by mass.

Mo: 0,01% a 0,50% em massa Mo pode reduzir o tamanho da estrutura de um metal de solda e melhorar a resistência do metal de solda. Quando o teor de Mo é menor que 0,01% em massa com base na massa total do cordão, a resistência do metal da solda não pode ser melhorada. Um teor de Mo de mais de 0,50% em massa resulta em um aumento marcante na resistência e na diminuição da tenacidade do metal de solda. Além disso, a solda pode ter fraturas a frio. Assim, o teor de Mo está na faixa de 0,01% a 0,50% em massa.Mo: 0.01% to 0.50% by weight Mo can reduce the size of a weld metal structure and improve weld metal strength. When Mo content is less than 0.01 mass% based on total bead mass, weld metal strength cannot be improved. A Mo content of more than 0.50% by weight results in a marked increase in strength and decreased toughness of the weld metal. In addition, the weld may have cold fractures. Thus, the Mo content is in the range of 0.01% to 0.50% by mass.

Nb e V segregam nas bordas dos grãos, resultando em baixa tenacidade do metal de solda. Para evitar a baixa tenacidade do metal de solda, cada um entre o teor de Nb e o teor de V é 0,05% em massa ou menos ou pode ser 0% em massa com base na massa total do cordão.Nb and V segregate at the grain edges, resulting in low toughness of the weld metal. To avoid the low toughness of the weld metal, each between the Nb content and the V content is 0.05 mass% or less or may be 0 mass% based on the total bead mass.

Cr: 0,20% em massa ou menos.Cr: 0.20 mass% or less.

Cr é eficaz para melhorar a resistência de um metal de soida. Entretanto, um teor de Cr de mais de 0,20% em massa com base na massa total do cordão resulta em um aumento marcante na resistência e em uma diminuição na tenacidade de um metal de solda. Além disso, a soida pode ter fraturas a frio. Assim, o teor de Cr é 0,20% em massa ou menos.Cr is effective for improving the strength of a solid metal. However, a Cr content of more than 0.20 mass% based on total bead mass results in a marked increase in strength and a decrease in toughness of a weld metal. In addition, the sound may have cold fractures. Thus, the Cr content is 0.20 mass% or less.

Ti equivalente de Ti metálico: 0,05% a 0,40% em massa. O Ti que pode reduzir o tamanho dos grãos de cristal, tem um efeito desoxidante, e é eficaz em melhorar a tenacidade do metal de solda. Esses efeitos não são observados quando o Ti equivalente de Ti metálico é menor que 0,05% em massa com base na massa total do cordão. Quando o Ti equivalente de Ti metálico é maior que 0,40% em massa, uma grande quantidade de Ti composto, tal como TiC, precipita, resultando em um aumento marcante na resistência e uma diminuição na tenacidade de um metal de solda. Além disso, a solda pode ter fraturas a frio. Assim, o Ti equivalente de Ti metálico está na faixa de 0,05% a 0,40% em massa, Um método para produzir uma matéria-prima de óxido de titânio e um método para produzir um cordão de alma fundente serão descritos abaixo. Método Para Produzir Matéria-Prima de Óxido de Titânio Um método para produzir uma matéria-prima de óxido de titânio é principalmente um método de queima ou um método de fusão. O teor de Fe é alto no método de queima e baixo no método de fusão. Matérias-primas para soldagem em filete (um alto teor de Fe é preferido) e para soldagem vertical (um baixo teor de Fe é preferido) podem ser produzidas independentemente usando-se um método de produção adequado e uma matéria-prima de titânio adequada.Ti metal equivalent Ti: 0.05% to 0.40% by mass. Ti which can reduce the size of crystal grains has a deoxidizing effect and is effective in improving the toughness of the weld metal. These effects are not observed when the metallic Ti equivalent Ti is less than 0.05 mass% based on the total bead mass. When the Ti equivalent of metallic Ti is greater than 0.40% by mass, a large amount of composite Ti, such as TiC, precipitates, resulting in a marked increase in strength and a decrease in toughness of a weld metal. In addition, the weld may have cold fractures. Thus the Ti equivalent of metallic Ti is in the range of 0.05% to 0.40% by mass. A method for producing a titanium oxide feedstock and a method for producing a flux core bead will be described below. Method For Producing Titanium Oxide Raw Material One method for producing a titanium oxide raw material is primarily a burning method or a melting method. Fe content is high in the firing method and low in the melting method. Raw materials for fillet welding (a high Fe content is preferred) and vertical welding (a low Fe content is preferred) can be produced independently using a suitable production method and a suitable titanium feedstock.

Inicialmente será descrito abaixo o método de queima. A fonte de Ti pode ser rutilo, leucoxênio ou ilmenita. O teor de Ti diminui na ordem de rutilo > leucoxênio > ilmenita. Assim, dependendo das propriedades físicas almejadas da matéria-prima de óxido de titânio, rutilo, leucoxênio e ilmenita podem ser usados sozinhos ou em combinação. Em geral, a soldagem vertical prefere uma matéria-prima tendo baixo teor de Ti. Para usar uma matéria-prima de óxido de titânio contendo menos material estranho, a matéria-prima de óxido de titânio é concentrada e as impurezas são diminuídas por separação por gravidade, separação magnética, ou flotação. A fonte de Si, Al, Fe, Mn, Mg ou Ca pode ser um óxido (ou um óxido complexo) ou um carbonato de Si, Al, Fe, Mn, Mg ou Ca. Óxidos complexos, que geralmente têm um ponto de fusão menor que os óxidos simples ou carbonetos, são vantajosos para uma reação de superfície e são deixados reagir a uma temperatura mais baixa. O forno usado no método de queima pode ser um forno giratório ou um forno intermitente. Em consideração a uma reação efetiva entre a fonte de óxido de Ti e outro óxido ou carbonato, um forno giratório é preferido porque as matérias-primas estão em contato uniforme entre si. A uma temperatura de queima de 1200°C ou mais em um forno intermitente, parte ou toda a matéria-prima mista tendo um baixo ponto de fusão é passível de sinterizar ou solidificar. A matéria-prima de óxido de titânio sinterizada ou solidificada requer trabalho extra, tal como trituração, pulverização, e peneiração, o que aumenta os custos. A queima à alta temperatura na atmosfera pode resultar na formação de nitreto de titânio (tendo um ponto de fusão de 3000°C). Assim, a atmosfera de queima é preferivelmente uma atmosfera de CO. A adição de uma fonte de C a uma matéria-prima a ser queimada pode gerar facilmente gás CO. No caso em que a ilmenita é usada como fonte de Ti, para aumentar o ponto de fusão aparente da ilmenita, uma grande quantidade de fonte de C é usada para reduzir o óxido de Fe da ilmenita na superfície das partículas de ilmenita. Mais especificamente, a ilmenita na superfície das partículas de ilmenita é trocada por rutilo natural para aumentar o ponto de fusão da superfície das partículas de ilmenita. Não é necessário reduzir a porção central das partículas de ilmenita. O método de fusão será descrito abaixo. A fonte de Ti pode ser uma ilmenita natural barata. A fonte de Ti pode também ser rutilo ou leuco-xênio. Para usar uma matéria-prima de óxido de titânio contendo menos material estranho, a matéria-prima de óxido de titânio é concentrada e as impurezas são diminuídas por separação por gravidade, separação magnética ou flotação. A fonte de Si, Al, Fe, Mn, Mg ou Ca pode ser um óxido (ou um óxido complexo) ou um carbonato de Si, Al, Fe, Mn, Mg ou Ca. Óxidos complexos que geralmente têm um menor ponto de fusão que óxidos simples ou carbonatos, são vantajosos para reações de superfície e são deixados reagir a uma temperatura mais baixa.Initially the burning method will be described below. The source of Ti can be rutile, leukoxen or ilmenite. The Ti content decreases in the order of rutile> leukoxen> ilmenite. Thus, depending on the desired physical properties of the raw material of titanium oxide, rutile, leukoxene and ilmenite can be used alone or in combination. In general, vertical welding prefers a low Ti content feedstock. To use a titanium oxide feedstock containing less foreign material, the titanium oxide feedstock is concentrated and the impurities are decreased by separation by gravity, magnetic separation, or flotation. The source of Si, Al, Fe, Mn, Mg or Ca may be an oxide (or a complex oxide) or a carbonate of Si, Al, Fe, Mn, Mg or Ca. Complex oxides, which usually have a melting point. smaller than simple oxides or carbides, are advantageous for a surface reaction and are allowed to react at a lower temperature. The oven used in the firing method may be a rotary oven or an intermittent oven. In consideration of an effective reaction between the Ti oxide source and another oxide or carbonate, a rotary kiln is preferred because the raw materials are in uniform contact with each other. At a firing temperature of 1200 ° C or higher in an intermittent furnace, part or all of the mixed raw material having a low melting point is capable of sintering or solidifying. Sintered or solidified titanium oxide feedstock requires extra work such as crushing, pulverizing, and sieving, which increases costs. Burning at high temperatures in the atmosphere may result in the formation of titanium nitride (having a melting point of 3000 ° C). Thus, the firing atmosphere is preferably a CO atmosphere. Adding a C source to a burned feedstock can easily generate CO gas. In the case where ilmenite is used as a Ti source to increase the apparent melting point of ilmenite, a large amount of C source is used to reduce the ilmenite Fe oxide on the surface of the ilmenite particles. More specifically, the ilmenite on the surface of the ilmenite particles is exchanged for natural rutile to increase the surface melting point of the ilmenite particles. It is not necessary to reduce the central portion of the ilmenite particles. The fusion method will be described below. The Ti source can be a cheap natural ilmenite. The source of Ti can also be rutile or leukoxen. To use a titanium oxide feedstock containing less foreign material, the titanium oxide feedstock is concentrated and impurities are decreased by gravity separation, magnetic separation or flotation. The source of Si, Al, Fe, Mn, Mg or Ca may be an oxide (or a complex oxide) or a carbonate of Si, Al, Fe, Mn, Mg or Ca. Complex oxides that usually have a lower melting point. than simple oxides or carbonates, are advantageous for surface reactions and are allowed to react at a lower temperature.

De acordo com o método de fusão, ilmenita, outra matéria-prima (óxido ou carbonato) e um desoxidante (fonte de C) são misturados (e podem ser conformados em pelotas) e são fundidos em um forno a arco ou em um forno de alta frequência a uma temperatura na faixa de 1800°C a 2000°C. Isto reduz e funde o óxido de Fe da ilmenita. Fe, que tem um baixo ponto de fusão, é concentrado em uma porção menor do forno, e um óxido composto de Ti, Si, Al, Mn, Fe, Mg, Ca, e outras impurezas é formado em uma porção superior do forno.According to the melting method, ilmenite, another raw material (oxide or carbonate) and a deoxidizer (C source) are mixed (and can be pelletized) and are melted in an arc furnace or a frequency at a temperature in the range of 1800 ° C to 2000 ° C. This reduces and fuses the ilmenite Fe oxide. Fe, which has a low melting point, is concentrated in a smaller portion of the furnace, and an oxide composed of Ti, Si, Al, Mn, Fe, Mg, Ca, and other impurities is formed in an upper portion of the furnace.

Um forno elétrico pode ser usado ao invés de um forno a arco ou de um forno de alta frequência. O óxido assim produzido é submetido à trituração, pulverização, e então controle do tamanho de partícula para preparar uma matéria-prima de soldagem. Dependendo das características (forma da conta) dos bens de consumo da soldagem desejada e se a soldagem é vertical na direção para cima ou soldagem de filete, uma porção de Fe tendo baixo um ponto de fusão (a porção inferior) e uma porção de óxido tendo um alto ponto de fusão (a porção superior) podem ser misturadas, ou uma camada intermediária (tendo um ponto de fusão entre os pontos de fusão da porção superior e da porção inferior) pode ser usada.An electric oven can be used instead of an arc oven or a high frequency oven. The oxide thus produced is subjected to grinding, pulverization, and then particle size control to prepare a welding raw material. Depending on the characteristics (bead shape) of the desired welding consumables and whether the welding is vertical in the upward direction or fillet welding, a portion of Fe having a lower melting point (the lower portion) and an oxide portion having a high melting point (the upper portion) may be mixed, or an intermediate layer (having a melting point between the upper and lower portion melting points) may be used.

De acordo com o método de queima do método de fusão C e S de um desoxidante podem permanecer na matéria-prima de óxido de titânio. Essas impurezas afetam adversamente a qualidade dos bens de consumo da soldagem e devem ser diminuídos independentemente por tratamento posterior (tal como decapagem ou queima).According to the burning method of the deoxidizing method C and S fusion method can remain in the titanium oxide raw material. These impurities adversely affect the quality of welding consumables and should be decreased independently by further treatment (such as pickling or burning).

De acordo com o método de fusão, a valência (grau de oxida-ção) de Ti no óxido pode variar na atmosfera. Assim, o óxido pode ser queimado na atmosfera (a fusão é executada em uma atmosfera redutora de CO) de forma que a valência de Ti se torna a tetravalência mais estável (estrutura do cristal de TÍO2).According to the fusion method, the valence (oxidation degree) of Ti in the oxide may vary in the atmosphere. Thus, the oxide can be burned in the atmosphere (fusion is performed in a CO reducing atmosphere) so that the valence of Ti becomes the most stable tetravalence (crystal structure of TiO2).

Após a matéria-prima de óxido de titânio ser produzida pelo método de queima ou pelo método de fusão, para controlar os elementos vestígios, tais como Fe, Mn, Al, Si, Mg ou Ca, na superfície da matéria-prima de óxido de titânio, a matéria-prima de óxido de titânio pode ser queimada (sin-terizada) na presença de um óxido ou de um carbonato de Fe, Mn, Al, Si, Mg ou Ca de forma que a superfície da matéria-prima de óxido de titânio seja levemente fundida. Dependendo do teor de oxigênio da matéria-prima de óxido de titânio e do método de queima, a temperatura de queima está na faixa de aproximadamente 800°C a 1300°C. A matéria-prima de óxido de titânio é sinterizada juntamente com o(s) material(is) bruto(s) adicionado(s), por exemplo, em um forno giratório ou em um forno intermitente. Uma vez que Fe. Mn. Al, Si, Mg e Ca são facilmente oxidados, eles podem ser adicionados como metais. Método Para Produção do Cordão com Alma Fundente De acordo com um método para produção de cordão com alma fundente, inicialmente uma tira de aço é alimentada na direção longitudinal para formar um, tubo aberto através de um cilindro de conformação. Quantidades predeterminadas de matéria-prima de óxido de titânio, metal ou liga, e pó de ferro são adicionadas ao fluxo de acordo com uma composição química predeterminada. A seção transversal é então tornada circular. O diâmetro do cordão é ajustado, por exemplo, na faixa de 1,0 a 1,6 mm por estampa-gem a frio. Na estampagem a frio, o cordão endurecido pelo trabalho pode ser recozido para suavização.After the titanium oxide feedstock is produced by the firing method or the fusion method to control trace elements such as Fe, Mn, Al, Si, Mg or Ca on the surface of the titanium oxide feedstock. titanium, the titanium oxide feedstock may be burnt (synterised) in the presence of Fe, Mn, Al, Si, Mg or Ca oxide or carbonate so that the surface of the oxide feedstock titanium is lightly fused. Depending on the oxygen content of the titanium oxide feedstock and the firing method, the firing temperature is in the range of approximately 800 ° C to 1300 ° C. Titanium oxide feedstock is sintered together with the added raw material (s), for example in a rotary kiln or intermittent kiln. Since Fe. Mn. Al, Si, Mg and Ca are easily oxidized, they can be added as metals. Method for Production of the Fused Soul Cord According to a method for producing the fluxed core cord, initially a steel strip is fed in the longitudinal direction to form an open tube through a forming cylinder. Predetermined amounts of raw material from titanium oxide, metal or alloy, and iron powder are added to the flux according to a predetermined chemical composition. The cross section is then made circular. The bead diameter is adjusted, for example, in the range 1.0 to 1.6 mm by cold stamping. In cold stamping, the work hardened cord can be annealed for smoothing.

Conforme descrito acima, a presente invenção emprega uma matéria-prima de óxido de titânio tendo uma composição de óxido otimizada de modo a fornecer um cordão com alma fundente que tenha uma capacidade de soldagem vertical para cima satisfatória em soldagem com alta corrente elétrica. A morfologia de Ti, Fe, Mn, Al, Si e O nas superfícies das partículas de material de matéria-prima de óxido de titânio e controlada para alcançar pontos de fusão, viscosidades, e teores de oxigênio da escória e do metal da solda adequados dando assim uma forma de conta satisfatória.As described above, the present invention employs a titanium oxide feedstock having an oxide composition optimized to provide a flux cored bead having a satisfactory upward vertical welding capability in high current welding. The morphology of Ti, Fe, Mn, Al, Si, and O on titanium oxide feedstock particle surfaces is controlled to achieve melting points, viscosities, and oxygen contents of slag and weld metal. thus giving a satisfactory account form.

Para alcançar as propriedades mecânicas desejadas na soldagem de topo por soldagem com alta corrente elétrica, um cordão de com alma fundente que possa fornecer tenacidade estável de um metal de solda através de uma soldagem com alta entrada de calor pode ser fornecido pela adição de B e de Ni e pela diminuição dos teores de Cr, Nb e V. Um cordão com alma fundente que possa fornecer a tenacidade desejada de um metal de solda mesmo a uma temperatura muito baixa pode ser fornecido pela a-dição também de Ti. Um cordão com alma fundente que possa fornecer alta resistência de um metal de solda pode ser fornecido pela adição de Mo e outro elemento.In order to achieve the desired mechanical properties of butt welding by high current welding, a flux cored bead that can provide stable toughness of a weld metal through high heat input welding can be provided by the addition of B and Ni and by decreasing the contents of Cr, Nb and V. A flux cored bead that can provide the desired toughness of a weld metal even at a very low temperature can be provided by addition of Ti as well. Melt core that can provide high strength of a weld metal can be provided by adding Mo and other element.

Exemplos As vantagens da presente invenção serão descritas abaixo pela comparação de exemplos de trabalho dentro do escopo da presente invenção com exemplos comparativos fora do escopo da presente invenção.Examples The advantages of the present invention will be described below by comparing working examples within the scope of the present invention with comparative examples outside the scope of the present invention.

Nos exemplos presentes, as Tabelas 1 e 2 referem-se à matéria-prima de óxido de titânio, a tabela 3 mostra os resultados, a Tabela 4 mostra as composições dos cordões com alma fundente. Os nOB 13 a 16 correspondentes aos exemplos comparativos na Tabela 2 são referidos como "exemplos comparativos”. A matéria-prima de óxido de titânio geralmente contém impurezas, tais como Si, Al, Mn, Fe, Mg e Ca. Na Tabela 1, Ti02, Si, Al, Mn, Fe, Mg e Ca estão em faixas comuns. Assim, não há e- xemplo comparativo que esteja nos limites superior e inferior ou fora dos limites superior e inferior.In the present examples Tables 1 and 2 refer to the titanium oxide feedstock, Table 3 shows the results, Table 4 shows the melt core cord compositions. Nos. 13-16 corresponding to the comparative examples in Table 2 are referred to as "comparative examples." Titanium oxide feedstock generally contains impurities such as Si, Al, Mn, Fe, Mg and Ca. In Table 1, Ti02, Si, Al, Mn, Fe, Mg and Ca are in common ranges, so there is no comparative example that is in the upper and lower limits or outside the upper and lower limits.

As Tabelas 5 a 21 referem-se a cordões com alma fundente. Por exemplo, a Tabela 5 corresponde à primeira modalidade, a Tabela 6 corresponde à segunda modalidade, a Tabela 7 corresponde à terceira modalidade, e a Tabela 8 corresponde à quarta modalidade. Por exemplo, os nos 1-1 a 1-26 nas Tabelas 5 a 8 foram preparados usando-se a matéria-prima de óxido de titânio n° 1 nas Tabelas 1 e 2 (descrita em detalhes abaixo).Tables 5 to 21 refer to strands with melt core. For example, Table 5 corresponds to the first embodiment, Table 6 corresponds to the second embodiment, Table 7 corresponds to the third embodiment, and Table 8 corresponds to the fourth embodiment. For example, paragraphs 1-1 to 1-26 in Tables 5 to 8 were prepared using the # 1 titanium oxide feedstock in Tables 1 and 2 (described in detail below).

Inicialmente, um método para produção da matéria-prima de ó-xido de titânio será descrito abaixo. Conforme descrito acima, o método para produção da matéria-prima de óxido de titânio pode ser o método de queima ou o método de fusão. O teor de Fe é alto no método de queima e baixo no método de fusão. A matéria-prima para soldagem de filete (um alto teor de Fe é preferido) e para soldagem vertical (um baixo teor de Fe é preferido) foi produzida independentemente usando-se um método de produção adequado e uma matéria-prima de titânio adequada.Initially, a method for producing titanium oxide feedstock will be described below. As described above, the method for producing the titanium oxide feedstock may be the burning method or the melting method. Fe content is high in the firing method and low in the melting method. Raw material for fillet welding (a high Fe content is preferred) and vertical welding (a low Fe content is preferred) was produced independently using a suitable production method and a suitable titanium raw material.

Inicialmente, o método de queima será descrito abaixo. A fonte de Ti foi rutilo natural, leucoxênio ou ilmenita. Essas fontes de Ti foram usadas em combinação de maneira que dependessem das propriedades físicas da matéria-prima de óxido de titânio. Para usar uma matéria-prima de óxido de titânio contendo menos material estranho, a matéria-prima de óxido de titânio foi concentrada e as impurezas foram diminuídas por separação por gravidade, separação magnética ou flotação. A fonte de Si, Al, Fe, Mn, Mg ou Ca foi um óxido (ou um óxido complexo) ou um carbonato de Si, Al, Fe, Mn, Mg ou Ca. O forno usado no método de queima foi um forno giratório. A atmosfera de queima foi uma atmosfera de CO. Uma fonte de C foi adicionada à matéria-prima a ser queimada. O método de fusão será descrito abaixo. A fonte de Ti foi ilmenita natural barata. Para usar uma matéria-prima de óxido de titânio contendo menos matéria estranha, a matéria-prima de óxido de titânio foi concentrada e as impurezas foram diminuídas por separação por gravidade, separação magnética ou flotação. A fonte de foi um óxido (ou um óxido complexo) ou um carbonato de Si, Al, Fe, Mn, Mg ou Ca.Initially, the firing method will be described below. The source of Ti was natural rutile, leukoxen or ilmenite. These Ti sources were used in combination so that they depended on the physical properties of the titanium oxide feedstock. To use a titanium oxide feedstock containing less foreign material, the titanium oxide feedstock was concentrated and impurities decreased by gravity separation, magnetic separation or flotation. The source of Si, Al, Fe, Mn, Mg or Ca was an oxide (or a complex oxide) or a Si, Al, Fe, Mn, Mg or Ca carbonate. The furnace used in the firing method was a rotary kiln. . The burning atmosphere was a CO atmosphere. A source of C was added to the raw material to be burned. The fusion method will be described below. The source of Ti was cheap natural ilmenite. To use a titanium oxide feedstock containing less foreign matter, the titanium oxide feedstock was concentrated and impurities decreased by gravity separation, magnetic separation or flotation. The source of was an oxide (or a complex oxide) or a carbonate of Si, Al, Fe, Mn, Mg or Ca.

De acordo com o método de fusão, ilmenita, outra matéria-prima (óxido ou carbonato), e um desoxidante (fonte de C) foram misturados (e podem ser conformados em pelotas), e foram fundidos em um forno a arco a uma temperatura na faixa de 1800°C a 2000Χ. Isto reduziu e fundiu o óxido de Fe na ilmenita. Fe, que tem um baixo ponto de fusão, foi concentrado em uma porção inferior do forno, e um óxido composto de Ti, Si, Al, Mn, Fe, Mg, Ca, e outras impurezas foi formado em uma porção superior do forno. O óxido assim produzido foi submetido à trituração, à pulverização, e então ao controle do tamanho de partícula para preparar a matéria-prima da soldagem.According to the melting method, ilmenite, another raw material (oxide or carbonate), and a deoxidizer (C source) were mixed (and can be pelletized), and were melted in an arc furnace at a temperature in the range of 1800 ° C to 2000Χ. This reduced and fused Fe oxide into the ilmenite. Fe, which has a low melting point, was concentrated in a lower portion of the furnace, and an oxide composed of Ti, Si, Al, Mn, Fe, Mg, Ca, and other impurities was formed in an upper portion of the furnace. The oxide thus produced was subjected to grinding, pulverization, and then particle size control to prepare the welding raw material.

As impurezas do desoxidante, tais como C e S, foram diminuídas por tratamentos posteriores de decapagem e queima.Deoxidizing impurities, such as C and S, were decreased by subsequent pickling and firing treatments.

Após a matéria-prima de óxido de titânio ter sido produzida, para controlar os elementos de vestígio, tais como Fe, Mn, Al, Si, Mg ou Ca na superfície da matéria-prima de óxido de titânio, a matéria-prima de óxido de titânio foi queimada (sinterizada) na presença de um óxido ou um carbonato de Fe, Mn, Al, Si, Mg ou Ca de forma que a superfície da matéria-prima de óxido de titânio foi levemente fundida. A matéria-prima de óxido de titânio foi sinterizada em um forno giratório a uma temperatura de queima na faixa de aproximadamente 800°C a 1300°C na presença de óxido ou carbonato. A Tabela 1 mostra as composições principais das matérias-primas de óxido de titânio n° 1 a n° 16.After titanium oxide feedstock has been produced to control trace elements such as Fe, Mn, Al, Si, Mg or Ca on the surface of titanium oxide feedstock, the oxide feedstock The titanium oxide was burned (sintered) in the presence of Fe, Mn, Al, Si, Mg or Ca oxide or carbonate so that the surface of the titanium oxide raw material was lightly fused. The titanium oxide feedstock was sintered in a rotary kiln at a firing temperature in the range of approximately 800 ° C to 1300 ° C in the presence of oxide or carbonate. Table 1 shows the main compositions of titanium oxide raw materials # 1 to # 16.

Um método para medir a porcentagem atômica nas superfícies das partículas da matéria-prima de óxido de titânio será descrito abaixo. Os analisadores a seguir foram usados. (1Í Primeiro Analisador Analisador: microanalisador de prova eletrônica combinada WD/ED (ΕΡΜΑ) JXA-8200 produzido por JEOL Ltd.A method for measuring the atomic percentage on particle surfaces of titanium oxide feedstock will be described below. The following parsers were used. (First Analyzer Analyzer Analyzer: WD / ED (ΕΡΜΑ) combined electronic proof microanalyzer JXA-8200 produced by JEOL Ltd.

Condições analíticas: voltagem de aceleração 15 kV, corrente de radiação 5 x 10"10 A (2) Segundo Analisador Analisador: microscópio de varredura eletrônica S-3700N equipado com EDS produzido po Hitachi High-Tech Fielding Corp. EDS: série GENESIS 400 produzido por EDAX Japan K.K.Analytical conditions: 15 kV acceleration voltage, 5 x 10 "10 A radiation current (2) Second Analyzer Analyzer: EDS-equipped SDS-3700N scanning electron microscope produced by Hitachi High-Tech Fielding Corp. EDS: GENESIS 400 series produced by EDAX Japan KK

Condições analíticas: voltagem, de aceleração 15 kV, corrente de radiação 5x10"12 A O primeiro e o segundo analisadores EDX deram os mesmos resultados de análise. (3) Método de Análise Quantitativa Foi executada uma análise quantitativa sem padrão. A razão de intensidade relativa de um espectro medido para o espectro de uma amostra padrão na base de dados de um computador foi calculada e foi corrigida de forma que a razão de intensidade relativa foi 100% no total.Analytical conditions: voltage, acceleration 15 kV, radiation current 5x10 "12 AO first and second EDX analyzers gave the same analysis results. (3) Quantitative Analysis Method A non-standard quantitative analysis was performed. The relative intensity ratio from a measured spectrum to the spectrum of a standard sample in a computer database was calculated and corrected so that the relative intensity ratio was 100% in total.

Foi usado o método de análise a seguir. No EDX, uma matéria-prima (aproximadamente 100 mg) foi colocada em uma fita C (uma fita condutora para SEM, uma fita de carbono de dupla face, produzida por Nisshin EM Corp.) ligada a uma mesa de alumínio. A matéria-prima foi fortemente aglutinada à fita C usando-se uma chapa ou pó de papel uma chapa de vidro, ou uma microcolher. Deposição de vapor foi executada para tornar a matéria-prima eletrocondutora. Cinco partículas de matéria-prima tendo, cada uma, uma área relativamente plana livre de material estranho (uma região retangular de 10 μιη x 10 μίτι) em sua superfície foram aleatoriamente selecionadas a uma alta ampliação (aproximadamente 2000x). A porcentagem atômica (% atômica) foi medida em um campo visual por partícula.The following analysis method was used. In EDX, a raw material (approximately 100 mg) was placed on a C tape (a SEM conductive tape, a double sided carbon tape produced by Nisshin EM Corp.) attached to an aluminum table. The raw material was strongly bonded to tape C using a plate or paper powder, a glass plate, or a microcolher. Steam deposition was performed to make the electroconductive raw material. Five raw material particles each having a relatively flat area free of foreign material (a rectangular region of 10 μιη x 10 μίτι) on their surface were randomly selected at a high magnification (approximately 2000x). Atomic percentage (% atomic) was measured in one visual field per particle.

Condições analíticas: escala de energia plena: 20 keV (10 eV/ch, 2 kch) Tempo efetivo: 60 segundos Voltagem de aceleração: 15,0 kVAnalytical conditions: Full energy range: 20 keV (10 eV / ch, 2 kch) Effective time: 60 seconds Acceleration voltage: 15.0 kV

Corrente de prova: 5,0 x 10'10 ATest Current: 5.0 x 10'10 A

Os valores x, y, e z das Fórmulas 1 a 8 descritas para a análise de superfície da matéria-prima de óxido de titânio foram calculados pelo método a seguir. Os valores x, y, e z das fórmulas 1 a 3 foram calculados a partir dos resultados da medição das cinco partículas e suas médias foram calculadas independentemente.The x, y, and z values of Formulas 1 to 8 described for surface analysis of titanium oxide feedstock were calculated by the following method. The x, y, and z values of formulas 1 to 3 were calculated from the measurement results of the five particles and their averages were calculated independently.

Os denominadores e os numeradores das Fórmulas 2 e 3 foram as médias aritméticas dos cinco pontos. As divisões foram executadas u-sando-se as médias aritméticas. Quando os valores médios dos denominadores foram zero (zero para todas as cinco partículas), os valores das Fórmulas 2 e 3 foram infinitos. A Tabela 2 mostra a porcentagem atômica (resultados de análise EDX) das superfícies das partículas de matéria-prima de óxido de titânio. A Tabela 3 mostra os resultados do teste de soldagem dos cordões com alma fundente preparados usando-se a matéria-prima de óxido de titânio. Os cordões com alma fundente preparados usando-se a matéria-prima de óxido de titânio no teste de soldagem foram preparados usando-se as matérias-primas óxido de titânio mostradas nas Tabelas 1 e 2. As quanti- dades de componentes diferentes de matéria-prima de óxido de titânio estão mostradas na Tabela 4. As condições de soldagem estão descritas abaixo. O método para produzir o cordão com alma fundente está descrito abaixo. Os critérios de avaliação para o umedecimento e a forma da conta estão mostrados na Figura.The denominators and numerators of Formulas 2 and 3 were the arithmetic means of the five points. The divisions were performed using the arithmetic means. When the denominator mean values were zero (zero for all five particles), the values of Formulas 2 and 3 were infinite. Table 2 shows the atomic percentage (EDX analysis results) of titanium oxide feedstock particle surfaces. Table 3 shows the results of the welding test of the flux cored bead prepared using the titanium oxide feedstock. The melt core strands prepared using the titanium oxide feedstock in the welding test were prepared using the titanium oxide feedstocks shown in Tables 1 and 2. Quantities of different feedstock components titanium oxide feedstock are shown in Table 4. Welding conditions are described below. The method for producing the flux soul cord is described below. The evaluation criteria for dampening and the shape of the account are shown in Figure.

Condições de Soldagem: Cordão xe Alma Fundente Corrente de soldagem: aproximadamente 220 A Voltagem de soldagem: aproximadamente 26 V Fornecimento de energia de soldagem, polaridade: de fornecimento de energia de tiristor classificado de 350A, DCEP Posição de soldagem: vertical para cima Gás protetor: 100% em volume de CO2 Taxa de fluxo do protetor: 25 L/min A classificação total foi "excelente (círculo duplo)" quando tanto o umedecimento quanto a forma da conta foram "excelentes (círculo duplo)". A classificação total foi "boa (círculo)" quando um entre o umedecimento e a forma da conta foi "excelente (círculo duplo)" e o outro foi "bom (círculo)". A classificação total foi "regular (triângulo)" quando tanto o umedecimento quanto a forma da conta foram "regulares (triângulo)". A classificação total foi "insuficiente (cruz)" quando ou o umedecimento ou a forma da conta foi "insuficiente (cruz)".Welding Conditions: Cord x and Core Soul Welding Current: approximately 220 A Welding Voltage: approximately 26 V Welding Power Supply, Polarity: 350A Rated Thyristor Power Supply, DCEP Welding Position: Vertical Up Protective Gas : 100% by volume CO2 Protector flow rate: 25 L / min The total rating was "excellent (double circle)" when both wetting and bead shape were "excellent (double circle)". The overall rating was "good (circle)" when one between moistening and bead shape was "excellent (double circle)" and the other was "good (circle)". The total rating was "regular (triangle)" when both moistening and bead shape were "regular (triangle)". The total rating was "insufficient (cross)" when either the dampening or shape of the account was "insufficient (cross)".

Um método para produção de cordões com alma fundente usado nos exemplos presentes (os cordões com alma fundente das Tabelas 5 a 21) serão descritos abaixo (Tabelas 5 a 21). Método Para Produção do Cordão Uma tira de aço foi alimentada na direção longitudinal para formar um tubo aberto através de um cilindro de conformação. Quantidades predeterminadas de matéria-prima de óxido de titânio, metal ou liga, e pó de ferro foram adicionadas ao fluxo de acordo com as composições químicas mostradas nas Tabelas 5 a 21. A seção transversal foi então tornada circular para produzir um cordão com alma fundente. O diâmetro do cordão foi ajustado na faixa de 1,0 a 1,6 mm por estampagem a frio. Na estampagem a frio, o cordão endurecido pelo trabalho foi recozido para amaciamento.A method for producing melt core strands used in the present examples (the melt core strands of Tables 5 to 21) will be described below (Tables 5 to 21). Method For Producing The Cord A steel strip was fed in the longitudinal direction to form an open tube through a forming cylinder. Predetermined amounts of raw material from titanium oxide, metal or alloy, and iron powder were added to the flux according to the chemical compositions shown in Tables 5 to 21. The cross section was then circularized to produce a flux cored bead. . The bead diameter was adjusted in the range from 1.0 to 1.6 mm by cold stamping. In cold stamping, the work hardened cord was annealed for softening.

As Tabelas 5 a 21 mostram as composições dos cordões com alma fundente. Nas tabelas, os valores sublinhados estão fora do escopo da presente invenção. Os termos "Met.Si", "Met.AI" e "Met.Ti" referem-se a Si metálico, Al metálico e Ti metálico, respectivamente. O termo "Si Total" refere-se ao total de Si equivalente de Si metálico e do equivalente de óxido de Si. Os termos " Si metálico", "Al metálico" e "Ti metálico" referem-se ao Si equivalente, Al equivalente e Ti equivalente, respectivamente. O termo "óxido de Si" refere-se ao Si equivalente do óxido de Si. Isto também se aplica à tabela 4.Tables 5 to 21 show the compositions of the melt core strands. In the tables, underlined values are outside the scope of the present invention. The terms "Met.Si", "Met.AI" and "Met.Ti" refer to metallic Si, metallic Al and metallic Ti respectively. The term "Total Si" refers to the total Si metal Si equivalent and the Si oxide equivalent. The terms "Metal Si", "Metallic Al" and "Ti Metal" refer to the equivalent Si, Al equivalent and Ti equivalent, respectively. The term "Si oxide" refers to the Si equivalent of Si oxide. This also applies to table 4.

Nas Tabelas 5 a 8, foi usada a matéria-prima de óxido de titânio da amostra n° 1 nas Tabelas 1 a 3. A amostra n° 1 teve "Si+AI", "Ti/(Fe+Mn)" e "0/(Fe+Mn)" nas faixas preferidas.In Tables 5 to 8, the titanium oxide raw material from sample # 1 was used in Tables 1 to 3. Sample # 1 had "Si + AI", "Ti / (Fe + Mn)" and " 0 / (Fe + Mn) "in the preferred tracks.

Nas Tabelas 9 a 12, foi usada a matéria-prima de óxido de titânio da amostra n° 7 das Tabelas 1 a 3. A amostra n° 7 teve "Si+ΑΓ fora da faixa preferida.In Tables 9 to 12, the titanium oxide raw material from sample # 7 from Tables 1 to 3 was used. Sample # 7 had "Si + ΑΓ outside the preferred range.

Nas Tabelas 13 a 16, foi usada a matéria-prima de óxido de titânio da amostra n° 9 das Tabelas 1 a 3. A amostra n° 9 teve "Si+AI" na faixa preferida e O/(Fe+Mn)" fora da faixa preferida.In Tables 13 to 16, the titanium oxide feedstock from sample # 9 from Tables 1 to 3 was used. Sample # 9 had "Si + AI" in the preferred range and O / (Fe + Mn) " out of preferred range.

Nas Tabelas 17 a 20, foi usada a matéria-prima de óxido de titânio da amostra n° 10 das Tabelas 1 a 3. A amostra n° 10 teve "Si+AI" fora da faixa preferida, nO/(Fe+Mn)" fora da faixa preferida, e um baixo teor de TÍO2.In Tables 17 to 20, the titanium oxide feedstock from sample # 10 from Tables 1 to 3 was used. Sample # 10 had "Si + AI" outside the preferred range, nO / (Fe + Mn) "outside the preferred range, and a low TiO2 content.

Na Tabela 21, foi usada matéria-prima de óxido de titânio da amostra n° 14 nas Tabelas 1 a 3. A amostra n° 14 teve "Si+AI" fora da faixa definida e "Ti/(Fe+Mn)" e ’O/(Fe+Mn)" fora da faixa preferida.In Table 21, sample # 14 titanium oxide feedstock was used in Tables 1 through 3. Sample # 14 had "Si + AI" outside the defined range and "Ti / (Fe + Mn)" and 'O / (Fe + Mn) "outside preferred range.

As Tabelas 5 a 21 correspondem a cordões com alma fundente conforme a primeira modalidade (em relação ao FCW de aço moderado), a segunda modalidade (em relação à tenacidade à baixa temperatura), a terceira modalidade (em relação à tenacidade à temperatura muito baixa), e a quarta modalidade (em relação ao HT).Tables 5 to 21 correspond to melt strands according to the first modality (in relation to mild steel FCW), the second modality (in relation to low temperature toughness), the third modality (in relation to very low temperature toughness). ), and the fourth modality (in relation to HT).

Tabela 21 Correspondente à primeira modalidade (FCW de aço moderado) (correspondente ao exemplo comparativo n° 14 de matéria-prima de óxido de titânio)___________________________________________________________ Os cordões com alma fundente assim produzidos foram testados conforme descrito abaixo. Em cada teste, as condições foram mudadas de modo a serem adequadas para os cordões com alma fundente conforme a primeira modalidade (relativa a FCW de aço moderado), a segunda modalidade (relativa à tenacidade à baixa temperatura), a terceira modalidade (relativa à tenacidade à temperatura muito baixa) e a quarta modalidade (relativa a HT).Table 21 Corresponding to the first modality (mild steel FCW) (corresponding to comparative example No. 14 of titanium oxide feedstock) ___________________________________________________________ The melt core strands thus produced were tested as described below. In each test, the conditions were changed to be suitable for the melt core strands according to the first modality (relative to mild steel FCW), the second modality (relative to low temperature toughness), the third modality (relative to low temperature toughness). very low temperature toughness) and the fourth modality (relative to HT).

Performance de Soidagem Foi avaliada a performance da soidagem incluindo a forma da conta.Sounding Performance The sounding performance was evaluated including the form of the account.

Material de Base de Teste para Avaliação da Performance de Soidagem Correspondente à Primeira à Terceira Modalidades Uma chapa de teste feita de aço laminado para estrutura soldada (SM490A) conforme a JIS G 3106 tendo uma espessura de 12 mm e um comprimento de 400 mm foi usada como material de base de teste para avaliação da performance de soidagem.First to Third Modes Soid Performance Assessment Test Material A JIS G 3106 welded structure rolled steel (SM490A) test plate having a thickness of 12 mm and a length of 400 mm was used. as a test base material for sound performance evaluation.

Correspondente à Quarta Modalidade Uma chapa de teste feita de aço de alto rendimento para estrutura soldada (SHY685) conforme a JIS G 3218 tendo uma espessura de 12 mm e um comprimento de 400 mm foi usada como material de base de teste para avaliação da performance de soidagem.Corresponding to the Fourth Modality A JIS G 3218 high performance welded structure test plate (SHY685) having a thickness of 12 mm and a length of 400 mm was used as the test base material for performance evaluation. sounding.

Condições de Soldagem Corrente de soldagem: 240 A Voltagem de soldagem: 26 VWelding Conditions Welding Current: 240 A Welding Voltage: 26 V

Fornecimento de energia de soldagem, polaridade: fornecimento de energia de tiristor classificado em 350 A, DCEP Posição de soldagem: vertical para cima Gás protetor: 100% em volume de CO2 Taxa de fluxo do protetor: 25 L/min Forma da Conta Correspondente à Primeira à Quarta Modalidades A forma da conta de uma solda na soldagem de filete vertical para cima a 240 A foi inspecionada visualmente. Um cordão tendo uma forma de conta plana satisfatória foi classificado como "bom (círculo)" e um cordão tendo uma conta de forma convexa foi classificada como "insuficiente (cruz)", Um cordão tendo uma forma de conta plana, uma aparência de conta particularmente excelente, e um umedecimento de conta particularmente excelente foi classificado como "excelente (círculo duplo)".Welding power supply, polarity: thyristor power supply rated at 350 A, DCEP Welding position: vertical up Shield gas: 100% by volume CO2 Shield flow rate: 25 L / min Account Form Corresponding to First to Fourth Modalities The shape of the bead of a weld in the 240 A vertical upward weld was visually inspected. A cord having a satisfactory flat bead shape was rated "good (circle)" and a cord having a convex bead was rated "insufficient (cross)". A cord having a flat bead shape, a bead appearance. particularly excellent, and a particularly excellent account dampening was rated "excellent (double circle)".

Avaliação Organoléptica Exceto Forma da Conta Correspondente à Primeira à Quarta Modalidades Um cordão tendo uma estabilidade de arco satisfatória, uma taxa de geração de vapor diminuída, e uma taxa de geração de gotejamento diminuída foi classificado como "bom (círculo)", e um cordão inferior nessas características foi classificado como "insuficiente (cruz)".Organoleptic Evaluation Except First to Fourth Account Form Modalities A cord having satisfactory arc stability, a decreased steam generation rate, and a decreased drip generation rate was classified as "good (circle)", and a cord inferior in these characteristics was classified as "insufficient (cross)".

Fratura a Frio Correspondente à Quarta Modalidade Um cordão correspondente à quarta modalidade foi verificado com relação à fratura a frio após a formação de metal depositado. Nenhuma fratura a frio após a soldagem foi classificada como "boa (círculo)", e fratura a frio após a soldagem foi classificada como "insuficiente (cruz)". Propriedades Mecânicas Material de Base de Teste para a Avaliação das Propriedades mecânicas Todo metal depositado foi formado conforme a JIS Z 3313, e as propriedades mecânicas do metal da solda foram medidas.Cold Fracture Corresponding to the Fourth Modality A cord corresponding to the fourth modality was checked for cold fracture after deposited metal formation. No cold fracture after welding was rated "good (circle)", and cold fracture after welding was rated "insufficient (cross)". Mechanical Properties Test Base Material for the Evaluation of Mechanical Properties All deposited metal was formed according to JIS Z 3313, and the mechanical properties of the weld metal were measured.

Correspondente à Primeira à Terceira Modalidades Uma chapa de teste feita de um aço laminado para estrutura soldada (SNM490A) de acordo com a JIS G 3106 tendo uma espessura de 20 mm e um comprimento de 300 mm foi usado como material de base de teste para a avaliação das propriedades mecânicas.First to Third Modalities A test plate made of welded structure rolled steel (SNM490A) according to JIS G 3106 having a thickness of 20 mm and a length of 300 mm was used as the test base material for the evaluation of mechanical properties.

Correspondente à Quarta Modalidade Uma chapa de aço feita de aço de alto rendimento para estrutura soldada (SHY685) de acordo com a JIS G 3218 tendo uma espessura de 20 mm e um comprimento de 300 mm foi usada como material de base de teste para a avaliação das propriedades mecânicas.Corresponding to the Fourth Modality A sheet steel made of high performance welded steel structure (SHY685) according to JIS G 3218 having a thickness of 20 mm and a length of 300 mm was used as the test base for the evaluation. of mechanical properties.

Condições de Soldagem Corrente de soldagem: 280 A Voltagem de soldagem: 30 VWelding Conditions Welding Current: 280 A Welding Voltage: 30 V

Fornecimento de energia de soldagem, polaridade: fornecimento de energia de tiristor classificado em 350 A, DCEPWelding power supply, polarity: thyristor power supply rated at 350 A, DCEP

Posição de soldagem: soldagem para baixo Gás protetor: 100% em volume de C02 Taxa de fluxo do protetor: 25 L/min Temperatura do interpasse: 135°C a 165°C Entrada de calor: aproximadamente 1,8 kJ/mm Diâmetro do cordão: 1,2 mm Extensão do cordão: 25 mm Resistência à Tração e Performance de Impacto (valor de impacto) Correspondente à Primeira Modalidade A resistência à tração e a energia absorvida a -20°C (tenacidade) foram medidas de acordo com a JIS Z 3313.Welding position: welding down Shield gas: 100% by volume of CO2 Shield flow rate: 25 L / min Interpass temperature: 135 ° C to 165 ° C Heat input: approximately 1.8 kJ / mm bead: 1.2 mm Bead length: 25 mm Tensile Strength and Impact Performance (Impact Value) Corresponding to the First Mode Tensile strength and energy absorbed at -20 ° C (toughness) were measured according to JIS Z 3313.

Uma resistência à tração de 570 MPa ou mais foi classificada como "excelente (círculo duplo), 490 a 569 MPa foi classificada como "boa (círculo)" e 489 MPa ou menos foi classificada como "insuficiente (cruz)".A tensile strength of 570 MPa or more was rated "excellent (double circle), 490 to 569 MPa was rated" good (circle) "and 489 MPa or less was rated" insufficient (cross) ".

Um valor de impacto de 120 J ou mais foi classificado como "excelente (círculo duplo)", 47 a 119 J foi classificado como "bom (círculo)", e 46 J ou menos foi classificado como "insuficiente (cruz)".An impact value of 120 J or more was rated "excellent (double circle)", 47 to 119 J was rated "good (circle)", and 46 J or less was rated "insufficient (cross)".

Correspondente à Segunda Modalidade A resistência à tração e a energia absorvida a -40°C (tenacidade) foram medidas de acordo com a JIS Z 3313.Corresponding to the Second Mode Tensile strength and energy absorbed at -40 ° C (toughness) were measured according to JIS Z 3313.

Uma resistência à tração de 570 MPa ou mais foi classificada como "excelente (círculo duplo)", 490 a 569 MPa foi classificada como "boa (círculo)" e 489 MPa ou menos foi classificada como "insuficiente (cruz)".A tensile strength of 570 MPa or more was rated "excellent (double circle)", 490 to 569 MPa was rated "good (circle)" and 489 MPa or less was rated "insufficient (cross)".

Um valor de impacto de 80 J ou mais foi classificado como "excelente (círculo duplo)", 47 a 79J foi classificado como "bom (círculo)", e 46J ou menos foi classificado como "insuficiente (cruz)".An impact value of 80 J or more was rated "excellent (double circle)", 47 to 79 J was rated "good (circle)", and 46J or less was rated "insufficient (cross)".

Correspondente à Terceira Modalidade A resistência à tração e a energia absorvida a -60°C (tenacidade) foram medidas de acordo com a JIS Z 3313.Corresponding to the Third Mode Tensile strength and energy absorbed at -60 ° C (toughness) were measured according to JIS Z 3313.

Uma resistência à tração de 540 MPa ou mais foi classificada como "excelente (círculo duplo)", 490 a 539 MPa foi classificado como "bom (círculo)", e 489 MPa ou menos foi classificado como "insuficiente (cruz)".A tensile strength of 540 MPa or more was rated "excellent (double circle)", 490 to 539 MPa was rated "good (circle)", and 489 MPa or less was rated "insufficient (cross)".

Um valor de impacto de 80 J ou mais foi classificado como "excelente (círculo duplo)", 47 a 79 J foi classificado como "bom (círculo)", e 46 J ou menos foi classificado como "insuficiente (cruz)".An impact value of 80 J or more was rated "excellent (double circle)", 47 to 79 J was rated "good (circle)", and 46 J or less was rated "insufficient (cross)".

Correspondente à Quarta Modalidade A resistência à tração e a energia absorvida a -40eC (tenacidade) foram medidas de acordo com a JIS Z 3313.Corresponding to the Fourth Mode Tensile strength and energy absorbed at -40eC (toughness) were measured according to JIS Z 3313.

Uma resistência à tração de 800 MPa ou mais foi classificada como "excelente (círculo duplo)", 780 a 799 MPa foi classificada como "bom (círculo)", e 779 MPa ou menos foi classificada como "insuficiente (cruz)".A tensile strength of 800 MPa or more was rated "excellent (double circle)", 780 to 799 MPa was rated "good (circle)", and 779 MPa or less was rated "insufficient (cross)".

Em relação à avaliação correspondente à primeira à quarta modalidades, as propriedades mecânicas foram classificadas como "excelentes (círculo duplo)" para "excelente (círculo duplo)" resistência à tração e "excelente (círculo duplo)" performance de impacto; "boas (círculo)" a excelentes (círculo duplo)" para "boa (círculo)" resistência à tração e "excelente (círculo duplo)" performance de impacto ou "excelente (círculo duplo)" resistência à tração e "boa (círculo)" performance de impacto; boas (círculo)" para "boa (círculo)" resistência à tração e "boa (círculo)" performance de impacto; e "insuficiente (cruz)" para "insuficiente (cruz) resistência á tração ou performance de impacto.Regarding the evaluation corresponding to the first to fourth modalities, the mechanical properties were classified as "excellent (double circle)" to "excellent (double circle)" tensile strength and "excellent (double circle)" impact performance; "good (circle)" to excellent (double circle) "for" good (circle) "tensile strength and" excellent (double circle) "impact performance or" excellent (double circle) "tensile strength and" good (circle) ) "impact performance; good (circle)" to "good (circle)" tensile strength and "good (circle)" impact performance; and "insufficient (cross)" to "insufficient (cross) tensile strength or impact performance.

As Tabelas 22 a 38 mostram os resultados.Tables 22 through 38 show the results.

Tabela 22 Correspondente à primeira modalidade (FCW de aço moderado) Tabela 38 Correspondente à primeira modalidade (FCW de aço moderado) (correspondente ao exemplo comparativo n° 14 de matéria-prima de óxido de titânio)______________________________________________________________ As Tabelas 22 a 38 mostram que os nos 1-1 a 1-4, nos 1-9 a 1-11, nos 1-15 a 1-17, n051-21 a 1-23, nos7-1 a 7-4, nos7-9a7-11, nos7-15 a 7-17, nos 7-21 a 7-23, nos 9-1 a 9-4, nos 9-9 a 9-11, nos 9-15 a 9-17, nos 9-21 a 9-23, nos 10-1 a 10-4, nos 10-9 a 10-11, nos 10-15 a 10-17 e nos 10-21 a 10-23, que estavam dentro do escopo da presente invenção, tiveram resultados satisfatórios em cada avaliação. O n° 1-5, que teve uma deficiência na matéria-prima de óxido de titânio, teve uma forma de conta insuficiente. O n° 1-6, que conteve uma grande quantidade de matéria-prima de óxido de titânio teve uma conta como escama e uma forma de conta insuficiente. Além disso, um alto teor de Mn resultou em alta resistência e baixa tenacidade. O n° 1-7, que teve um alto teor de C, teve uma grande força de arco e uma forma de conta insuficiente. Além disso, um alto teor de "Met.AI+MgH resultou em um aumento na taca de gotejamento. O n° 1-8, que teve um baixo teor de Met.Si, teve uma forma de conta insuficiente. Além disso, um alto teor de F resultou em um aumento na taxa de geração de vapor, e um alto teor de "Na+K" resultou na deterioração da resistência à higroscopicidade. O n° 1-12, que teve um teor de B muito alto, teve alta resistência e baixa tenacidade. O n° 1-13, que teve baixos teores de B e Ni, teve pequenos efeitos de B e NI e baixa tenacidade. O n° 1-14, que teve um alto teor de Nb, teve baixa tenacidade. Ο η° 1-18, que teve alto teor de Ti, teve resistência muito alta e baixa tenacidade. O n° 1-19, que teve alto teor de Ni, teve pequenos efeitos de NI e baixa tenacidade. O n° 1-20, que teve alto teor de Nb, teve baixa tenacidade. O n° 1-24, eu teve alto teor de Mo, teve resistência muito alta e baixa tenacidade. O n° 1-24 também teve fraturas a frio. O n° 1-25, que teve um baixo teor de Ni, teve pequenos efeitos de Ni e baixa tenacidade. O n° 1-26, que teve alto teor de Nb, teve baixa tenacidade. O n° 7-5, que teve uma deficiência na matéria-prima de óxido de titânio, teve forma de conta insuficiente. Além disso, um baixo teor de "Met.AI+Mg" resultou em baixa tenacidade. O n° 7-6, que conteve uma grande quantidade de matéria-prima de óxido de titânio, teve uma conta em forma de escama e uma forma de conta insuficiente. Além disso, um baixo teor de Mn resultou em baixa resistência. O n° 7-7, que teve um alto teor de C, teve uma grande força de arco e uma forma de conta insuficiente. Além disso, um alto teor de ”Met.AI+Mg" resultou em um aumento na taxa de geração de gotejamento. O n° 7-8, que teve um baixo teor de C, teve baixa resistência. Além disso, deficiências no teor de Si e no teor de Met.Si resultou em uma forma de conta insuficiente. Além disso, um baixo teor de Na+K total resultou em um aumento na taxa de geração de gotejamento. O n° 7-12, que teve um alto teor de NI, teve resistência muito alta e tenacidade baixa. O n° 7-13, que teve um alto teor de Cr, teve resistência muito alta e tenacidade baixa. O n° 7-14, que teve um alto teor de V, teve baixa tenacidade. O n° 7-18, que teve um baixo teor de B, teve pequenos efeitos de B e baixa tenacidade. O n° 7-19, que teve um baixo teor de Ni, teve pequenos efeitos de NI e baixa tenacidade. O n° 7-20, que teve um alto teor de Cr, teve resistência muito alta e baixa tenacidade. O n° 7-24, que teve um alto teor de V, teve baixa tenacidade. O n° 7-25, que teve um alto teor de Ni, teve resistência muito alta e baixa tenacidade. O n° 7-26, que teve um alto teor de Mo, teve resistência muito alta e baixa tenacidade. O n° 7-26 também teve fraturas a frio. O n° 9-5, que teve uma deficiência na matéria-prima de óxido de titânio, teve uma forma de conta insuficiente. Além disso, uma razão de fluxo de menos de 10% em massa resultou em uma estabilidade de arco insuficiente e em um aumento na taxa de geração de gotejamento. O n° 9-6, que conteve uma grande quantidade de matéria-prima de oxido de titânio teve uma conta em forma de escamas e uma forma de conta insuficiente. O n° 9-7, que teve um alto teor de C, teve forma de conta insuficiente. Além disso, um alto teor de F resultou em um aumento na taxa de geração de vapor, e um alto teor de "Na+K" resultou na deterioração da resistência à higroscopi-cidade. O n° 9-8, que teve uma deficiência no teor de Si Total, teve uma baixa viscosidade e uma forma de conta insuficiente. Além disso, um alto teor de "Met.AI+Mg” resultou em um aumento na taxa de geração de gotejamento. O n° 9-12, que teve um alto teor de Ni, teve resistência muito alta e baixa tenacidade. O n° 9-13, que teve altos teores de B e Cr, teve resistência muito alta e baixa tenacidade. O n° 9-14, que teve um alto teor de V, teve baixa tenacidade. O n° 9-18, que teve um baixo teor de Ti, teve pequenos efeitos de Ti e baixa tenacidade. O n° 9-19, que teve um alto teor de B, teve resistência muito alta e baixa tenacidade. O n° 9-20, que teve um alto teor de Ni, teve resistência muito alta e baixa tenacidade. O n° 9-24 também teve fraturas a frio. O n° 9-25, que teve um baixo teor de Mo, teve pequenos efeitos de Mo e baixa resistência. O n 9-26, que teve um baixo teor de Ni, teve pequenos efeitos de Ni e baixa tenacidade. O n° 10-5, que teve uma deficiência na matéria-prima de óxido de titânio, teve uma forma de conta insuficiente. O n° 10-6, que teve um alto teor de Si Total, teve baixa tenacidade. O n° 10-6 também teve fraturas a frio. O n° 10-7, que teve um alto teor de C, teve uma forma de conta insuficiente. Além disso, um alto teor de "Met.AI+Mg" resultou em um aumento na taxa de geração de gotejamento. O n° 10-8, que teve uma deficiência no teor de Met.Si, teve uma forma de conta insuficiente, Além disso, um alto teor de F resultou em um aumento na taxa de geração de vapor, e um alto teor de "Na+K" resultou na deterioração da resistência à higroscopicidade. O n° 10-12, que teve baixos teores de B e Ni, teve pequenos efeitos de B e NI e baixa tenacidade. O n° 10-13, que teve um alto teor de Ni, teve resistência mui- to alta e baixa tenacidade. O n° 10-14, que teve um alto teor de Nb, teve baixa tenacidade. O n° 10-18, que teve um alto teor de B, teve resistência muito alta, e baixa tenacidade. O n° 10-19, que teve um alto teor de Ti, teve resistência muito alta e baixa tenacidade. O n° 10-20, que teve um alto teor de V, teve baixa tenacidade. O n° 10-24, que teve baixo teor de Mo, teve pequenos efeitos de Mo e baixa resistência. O n° 10-25, que teve um alto teor de Mo, teve resistência muito alta e baixa tenacidade. O n° 10-25 também teve fraturas a frio. O n° 10-26, que teve um alto teor de V, teve baixa tenacidade. O n° 14-1, que teve "Si+AI" nas superfícies das partículas de matéria-prima de óxido de titânio acima do limite superior, tiveram uma forma de conta insuficiente.Table 22 Corresponding to the first modality (mild steel FCW) Table 38 Corresponding to the first modality (mild steel FCW) (corresponding to comparative example No. 14 of titanium oxide feedstock) ______________________________________________________________ Tables 22 to 38 show that the 1-1 to 1-4, 1-9 to 1-11, 1-15 to 1-17, Nos .51-21 to 1-23, Nos7-1 to 7-4, Nos7-9a7-11, Nos7 -15 to 7-17, 7-21 to 7-23, 9-1 to 9-4, 9-9 to 9-11, 9-15 to 9-17, 9-21 to 9- 23, 10-1 to 10-4, 10-9 to 10-11, 10-15 to 10-17, and 10-21 to 10-23, which were within the scope of the present invention, yielded satisfactory results. in each assessment. Paragraph 1-5, which had a deficiency in the titanium oxide feedstock, had an insufficient bead form. No. 1-6, which contained a large amount of titanium oxide feedstock, had a bead scale and an insufficient bead form. In addition, a high Mn content resulted in high strength and low toughness. No. 1-7, which had a high C content, had a high arc strength and insufficient bead shape. In addition, a high Met.AI + MgH content resulted in an increase in the drip pan. No. 1-8, which had a low Met.Si content, had an insufficient account form. high F content resulted in an increase in the steam generation rate, and a high "Na + K" content resulted in deterioration of hygroscopicity resistance No. 1-12, which had a very high B content, had high strength and low toughness No. 1-13, which had low B and Ni contents, had small B and NI effects and low toughness, No. 1-14, which had a high Nb content, had low Ο η ° 1-18, which had high Ti content, had very high strength and low tenacity.No 1-19, which had high Ni content, had small NI effects and low tenacity. 1-20, which had a high Nb content, had low toughness.No 1-24, I had high Mo content, had very high strength and low toughness.No 1-24 also had cold fractures. No. 1-25, which had a low Ni content, had minor Ni effects and low toughness. No. 1-26, which had high Nb content, had low toughness. No. 7-5, which had a deficiency in the titanium oxide feedstock, was insufficiently accounted for. In addition, a low "Met.AI + Mg" content resulted in low toughness. No. 7-6, which contained a large amount of titanium oxide feedstock, had a scaled bead and an insufficient bead form. In addition, a low Mn content resulted in low resistance. No. 7-7, which had a high C content, had a high arc strength and an insufficient bead form. In addition, a high 'Met.AI + Mg' content resulted in an increase in drip generation rate. No. 7-8, which had a low C content, had low strength. In addition, deficiencies in the content Si and Met.Si content resulted in an insufficient account form.Also, a low total Na + K content resulted in an increase in the drip generation rate.No 7-12, which had a high NI content had very high strength and low toughness. # 7-13, which had a high Cr content, had very high strength and low toughness. # 7-14, which had a high V content, had low tenacity.No 7-18, which had low B content, had small B effects and low tenacity.No 7-19, which had low Ni content, had small NI and low effects. # 7-20, which had a high Cr content, had very high strength and low toughness, # 7–24, which had a high V content, had low toughness. , which had a high Ni content, had resis very high resistance and low toughness. No. 7-26, which had a high Mo content, had very high strength and low toughness. No. 7-26 also had cold fractures. No. 9-5, which had a deficiency in the titanium oxide feedstock, had an insufficient bead form. In addition, a flow rate of less than 10 mass% resulted in insufficient arc stability and an increase in drip generation rate. No. 9-6, which contained a large amount of titanium oxide feedstock, had a scaled bead and an insufficient bead form. Paragraph 9-7, which had a high C content, was insufficiently taken into account. In addition, a high F content resulted in an increase in steam generation rate, and a high "Na + K" content resulted in deterioration of hygroscopicity resistance. No. 9-8, which had a deficiency in Total Si content, had a low viscosity and insufficient bead form. In addition, a high "Met.AI + Mg" content resulted in an increase in drip generation rate. No. 9-12, which had a high Ni content, had very high strength and low toughness. 9-13, which had high B and Cr contents, had very high strength and low tenacity, and 9-14, which had a high V content, had low tenacity. low Ti content had small Ti effects and low toughness No. 9-19 which had a high B content had very high strength and low toughness No. 9-20 which had a high content Ni had very high strength and low toughness.No 9-24 also had cold fractures.No 9-25, which had a low Mo content, had small Mo effects and low strength. -26, which had a low Ni content, had minor Ni effects and low toughness.No 10-5, which had a deficiency in the titanium oxide feedstock, had an insufficient bead form. 10-6, which had a high Si Tot content al, had low toughness. No. 10-6 also had cold fractures. Paragraph 10-7, which had a high C content, had an insufficient account form. In addition, a high "Met.AI + Mg" content resulted in an increase in drip generation rate. No. 10-8, which had a deficiency in Met.Si content, had an insufficient account form. In addition, a high F content resulted in an increase in the steam generation rate, and a high " Na + K "resulted in deterioration of hygroscopicity resistance. No. 10-12, which had low B and Ni contents, had small B and NI effects and low toughness. No. 10-13, which had a high Ni content, had very high strength and low toughness. No. 10-14, which had a high Nb content, had low toughness. No. 10-18, which had a high B content, had very high strength, and low toughness. No. 10-19, which had a high Ti content, had very high strength and low toughness. No. 10-20, which had a high V content, had low toughness. No. 10-24, which had low Mo content, had small Mo effects and low resistance. No. 10-25, which had a high Mo content, had very high strength and low toughness. No. 10-25 also had cold fractures. No. 10-26, which had a high V content, had low toughness. No. 14-1, which had "Si + AI" on the surfaces of the titanium oxide feedstock particles above the upper limit, had an insufficient account shape.

Embora a presente invenção seja descrita em detalhes nas modalidades e nos exemplos, a essência da presente invenção não está limitada a essas modalidades e exemplos. O escopo de direitos da presente invenção deve ser interpretado amplamente em relação às reivindicações a-nexas. Os teores da presente invenção podem ser modificados ou alterados com base na descrição.Although the present invention is described in detail in the embodiments and examples, the essence of the present invention is not limited to such embodiments and examples. The scope of rights of the present invention should be interpreted broadly with respect to the appended claims. The contents of the present invention may be modified or altered based on the description.

Claims

1. A flux cored core for arc welding under a gas atmosphere comprising, based on the total cord mass, a particulate titanium oxide particulate material: 5,0% to 9,0% by mass; C: 0.02% to 0.11 mass%; Si metal Si equivalent and Si oxide equivalent Si in total: 0.3% to 1.2% by mass; Si equivalent to metallic Si: 0,2% by mass or more; Mn: 1.0% to 3.0% by mass; Al equivalent of metallic Al and Mg in total: 0.1% to 1.0% by mass; In the equivalent of a compound of Na and K equivalent of a compound of K in total: 0.05% to 1.50% by mass; F equivalent of a compound of F: 0.02% to 0.85% by mass; where the flux constitutes 10% to 25% by mass of the total cord mass, the titanium oxide feedstock contains, based on the total mass of the titanium oxide feedstock, Ti02: 58.0% to 99.0% by mass, Si: 2,5% by weight or less, Al: 3,0% by weight or less, Mn: 5,0% by weight or less, Fe: 35,0% by weight or less, Mg: 5 , 0% by weight or less, and Ca: 2,0% by weight or less, an oxide of at least one of Ti, Fe, Mn, Al and Si is present on the surfaces of the titanium oxide feedstock particles, and the atomic Al and Si percentage of the oxide satisfies 1 <Al + Si £ 10.

Gaseous atmosphere arc welding core wire according to claim 1, further comprising: based on total bead mass, Β: 0.0003% to 0.0130 mass%; Ni: 0.1% to 1.0% by mass; Cr: 0.20 mass% or less; Nb: 0.05 mass% or less; and V: 0.05 mass% or less.

Gaseous arc welding core wire according to claim 1, further comprising: based on total bead mass, Ti metal equivalent Ti: 0.05% to 0.40% by mass; B: 0.0003% to 0.0150% by mass; Ni: 0.3% to 3.0% by mass; Cr: 0.20 mass% or less; Nb: 0.05 mass% or less; and V: 0.05 mass% or less.

Gaseous arc welding core wire according to claim 1, further comprising: based on total cord mass, Ni: 0.3% to 3.0% by mass; Mo: 0.01% to 0.50% by mass; Nb: 0.05 mass% or less; and V: 0.05 mass% or less.