BR102012019162A2 - COLD LAMINATED STEEL PLATE HAVING EXCELLENT CAPABILITY FOR FOLDING AND PRODUCTION METHOD OF THE SAME - Google Patents
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Abstract
CHAPA DE AÇO LAMINADA A FRIO TENDO EXCELENTE CAPACIDADE DE CONFORMAÇÃO POR DOBRAMENTO E MÉTODO DE PRODUÇÃO DA MESMA. A presente invenção tem por objetivo fornecer uma chapa de aço laminada a frio tendo excelente capacidade de conformação por dobramento e um método vantajoso de produção da chapa de aço. Especificamente, a presente invenção fornece uma chapa de aço laminada a frio tendo excelente capacidade de conformação por dobramento, compreendendo uma composição incluindo em % em massa, C: 0,005% a 0,030%; Si: 0,05% ou menos; Mn: 0,10% a 0,35%; P: 0,005% a 0,030%; Si: 0,05% ou menos; Mn: 0,10% a 0,35%; P: 0,025% ou menos; S: 0,015% ou menos; N: 0,01% ou menos; Al: 0,07% ou menos; e o saldo sendo Fe e as impurezas incidentais, onde considerando-se que [%SI]/[%Mn]< 0,5; o diâmetro do grão de ferrita no aço é de não mais que 20<109>m; e pelo menos 50% da precipitação de cementita está presente na matriz ferrita.COLD LAMINATED STEEL SHEET WITH EXCELLENT CAPABILITY OF FOLDING AND PRODUCTION METHOD OF THE SAME. The present invention aims to provide a cold rolled steel sheet having excellent bend forming capability and an advantageous method of producing the steel sheet. Specifically, the present invention provides a cold rolled steel sheet having excellent bend forming capability, comprising a composition including by weight%, C: 0.005% to 0.030%; Si: 0.05% or less; Mn: 0.10% to 0.35%; P: 0.005% to 0.030%; Si: 0.05% or less; Mn: 0.10% to 0.35%; P: 0.025% or less; S: 0.015% or less; N: 0.01% or less; Al: 0.07% or less; and the balance being Fe and the incidental impurities, where considering that [% SI] / [% Mn] <0.5; the diameter of the ferrite grain in the steel is no more than 20 <109> m; and at least 50% of the cementite precipitation is present in the ferrite matrix.
Description
Relatório Descritivo da Patente de Invenção para "CHAPA DE AÇO LAMINADA A FRIO TENDO EXCELENTE CAPACIDADE DE CON- FORMAÇÃO POR DOBRAMENTO E MÉTODO DE PRODUÇÃO DA MESMA".Patent Descriptive Report for "COLD LAMINATED STEEL PLATE HAVING EXCELLENT TRAINING CAPABILITY AND PRODUCTION METHOD OF THE SAME".
Fundamentos da Invenção Campo da InvençãoFoundations of the Invention Field of the Invention
A presente invenção refere-se a uma chapa de aço laminada a frio tendo excelente capacidade de conformação por dobramento adequado para um material de peças estruturais usadas em automóveis, casas, mobí- lias, mesas, equipamentos eletrônicos, etc. A presente invenção também refere.se a um método para a produção de chapa de aço laminada a frio.The present invention relates to a cold-rolled steel sheet having excellent bend forming capability suitable for a structural parts material used in automobiles, homes, furniture, tables, electronic equipment, etc. The present invention also relates to a method for the production of cold rolled steel sheet.
Descrição da Técnica RelativaDescription of Relative Technique
Chapas de aço laminadas a frio, devido à sua boa capacidade de conformação, são usadas como material de várias peças estruturais. Em geral, uma chapa de aço que é um objeto bidimensional é conformada por prensagem em uma estrutura tridimensional e então as estruturas tridimen- sionais assim obtidas são soldadas em uma estrutura mais complicada. Consequentemente, a chapa de aço laminada a frio precisa ter boa capaci- dade de conformação por prensagem.Cold rolled steel sheets, due to their good forming capacity, are used as material of various structural parts. In general, a steel sheet that is a two-dimensional object is formed by pressing into a three-dimensional structure and then the three-dimensional structures thus obtained are welded to a more complicated structure. Consequently, cold-rolled steel sheet must have good press forming capability.
Entre os vários diferentes métodos de prensagem associados com conformação por prensagem, o dobramento é o único método de con- formação no qual a distribuição de tensões na direção da espessura da chapa é cuidadosamente considerada. Sob esse aspecto, o dobramento, que convencionalmente não atraiu muita atenção, se torna severo porque formas mais e mais complicadas são demandadas na conformação por prensagem. Em outras palavras, estão agora sendo relatado um número crescente de casos apresentando fratura de prensagem durante o dobra- mento.Among the various different pressing methods associated with pressing forming, bending is the only forming method in which stress distribution in the direction of sheet thickness is carefully considered. In this respect, folding, which conventionally has not attracted much attention, becomes severe because more and more complicated shapes are required in pressing forming. In other words, an increasing number of cases now presenting press fracture during bending are now being reported.
A JP-A 61-124533, embora a invenção não vise diretamente uma melhoria na capacidade de conformação por prensagem de uma chapa de aço, descreve a esse respeito um método para produção de uma chapa de aço laminada a frio que é excelente tanto em capacidade de conformação quanto em resistência ao envelhecimento pela redução dos teores de C, Mn1 Al e N respectivamente, executando-se a laminação a frio a uma taxa de redução de laminação de pelo menos 50% e então recozendo-se com espe- cificação das condições de resfriamento pós-recozimento, e também condu- zindo-se a laminação de encruamento a uma taxa de redução específica.JP-A 61-124533, while the invention does not directly address an improvement in the press forming capability of a steel sheet, discloses in this regard a method for producing a cold rolled steel sheet which is excellent in both capacity. conformation and aging resistance by reducing the C, Mn1 Al and N contents respectively, cold rolling at a lamination reduction rate of at least 50% and then annealing with specified conditions. after annealing cooling, and also leading to hardening lamination at a specific reduction rate.
Entretanto, o método da JP-A 61-124533 tem um problema pelo fato de que tensões são introduzidas nas superfícies da chapa de aço resul- tante pela laminação de encruamento, com o que as fraturas tendem a se- rem geradas nas superfícies durante o dobramento da chapa de aço, embo- ra a chapa de aço resultante tenha uma resistência ao envelhecimento rela- tivamente boa.However, the method of JP-A 61-124533 has a problem because stresses are introduced to the steel plate surfaces resulting from the hardening lamination, whereby fractures tend to be generated on the surfaces during bending of the steel plate, although the resulting steel plate has a relatively good aging resistance.
A JP-A 02-267227 descreve um método para produção de uma chapa de aço laminada a frio tendo boa capacidade de conformação por do- bramento pela especificação dos teores de C, Mn, S, O e B no aço e subme- tendo-se o aço a um Iingotamento continuo sob condições especificadas de forma única, laminação a quente, laminação a frio e recozimento contínuo nessa ordem.JP-A 02-267227 discloses a method for producing a cold-rolled steel sheet having good bend-forming capability by specifying the C, Mn, S, O and B contents in steel and subjecting it to steel. The steel is subjected to continuous bending under uniquely specified conditions, hot rolling, cold rolling and continuous annealing in that order.
Entretanto, o método da JP-A 02-267227 tem um problema pelo fato de que o teor de oxigênio no aço deve ser pelo menos 60 ppm para con- trolar o tamanho do MnS através da geração de uma grande quantidade de inclusão óxida, com o que essa grande quantidade de inclusões oxidas induz a fratura durante o dobramento.However, the JP-A 02-267227 method has a problem with the fact that the oxygen content in steel must be at least 60 ppm to control the size of the MnS by generating a large amount of oxide inclusion with This large amount of oxidized inclusions induces fracture during folding.
A JP-A 07-216459 descreve uma técnica de produção de uma chapa de aço laminada a frio sendo excelente tanto em resistência ao enve- Ihecimento quanto em capacidade de conformação pela especificação dos teores de C, Si, Mn, P, Al e N no aço e submeter o aço à laminação a quen- te, laminação a frio, e recozimento contínuo envolvendo aquecimento rápidoJP-A 07-216459 discloses a technique for producing a cold rolled steel sheet which is excellent in both aging resistance and conformability by specifying the contents of C, Si, Mn, P, Al and N the steel and subject the steel to hot rolling, cold rolling, and continuous annealing involving rapid heating
e resfriamento rápido do aço.and rapid cooling of the steel.
Entretanto, o método da JP-A 07-216459 tem um problema de que um aquecimento e um resfriamento muito rápidos do aço torna irregular a estrutura da chapa resultante na direção da sua espessura, o que torna a chapa de aço inadequada para uma operação de dobramento. A JP 56-136956 descreve uma chapa de aço laminada a frio tendo uma boa capacidade de conformação por dobramento, obtida especi- ficando-se os teores de C, Mn, Si, Ν, B e S no aço e aumentar significativa- mente o teor de Mn em relação ao teor de S. Essa técnica suprime a segre- gação de Mn, Si nas superfícies de uma chapa de aço resultante e reduz o limite de escoamento da chapa de aço pelo não envelhecimento, evitando assim, com sucesso, a produção descontínua da chapa de aço e melhorar assim a capacidade de conformação por dobramento da chapa de aço até certo ponto.However, the method of JP-A 07-216459 has a problem that very rapid heating and cooling of the steel makes the resulting sheet structure uneven in the direction of its thickness, which makes the sheet steel unsuitable for an operation. folding. JP 56-136956 describes a cold-rolled steel sheet having a good bend-forming capability, obtained by specifying the C, Mn, Si, Ν, B and S contents in the steel and significantly increasing the Mn content to S content. This technique suppresses the segregation of Mn, Si on the surfaces of a resulting steel sheet and reduces the yield strength of the steel sheet by non-aging, thus successfully avoiding discontinuous production of the steel sheet and thereby improve the bending ability of the steel sheet to some extent.
Entretanto, a chapa de aço laminada a frio da JP 56-136956 temHowever, JP 56-136956 cold rolled steel sheet has
um problema pelo fato de que as fraturas tendem a serem geradas na inter- face entre a cementita e a ferrita devido ao alto carbono, com o que a capa- cidade de conformação por dobramento adequada para dobramento severo não pode ser obtida.A problem is that fractures tend to be generated at the interface between cementite and ferrite due to the high carbon, whereby adequate bend-forming capability for severe bending cannot be obtained.
Sumário da InvençãoSummary of the Invention
Problemas a Serem Resolvidos pela InvençãoProblems to Be Resolved by the Invention
Conforme descrito acima, é difícil em termos industriais fornecer estavelmente uma chapa de aço laminada a frio tendo boa capacidade de conformação por dobramento conforme as técnicas convencionais.As described above, it is difficult in industrial terms to stably provide a cold rolled steel sheet having good bend forming capacity according to conventional techniques.
A presente invenção visa resolver vantajosamente os problemasThe present invention aims to advantageously solve the problems
da técnica anterior mencionados acima e seu objetivo é fornecer uma chapa de aço laminada a frio que tenha excelente capacidade de conformação por dobramento e um método vantajoso para produzir a chapa de aço laminada a frio.of the prior art mentioned above and its purpose is to provide a cold rolled steel sheet which has excellent bend forming capability and an advantageous method for producing cold rolled steel sheet.
Meios para Resolver o ProblemaWays to Solve the Problem
A capacidade de conformação de uma chapa de aço laminada a frio foi convencionalmente melhorada reduzindo-se principalmente o teor do carbono soluto no aço. O envelhecimento e as condições da laminação de encruamento no processo de produção de uma chapa de aço foram otimiza-The forming capacity of a cold-rolled steel plate has been conventionally improved by mainly reducing the solute carbon content in the steel. The aging and hardening lamination conditions in the steel sheet production process have been optimized.
dos.From.
Entretanto, é geralmente concebido que é difícil também melho- rar a capacidade de conformação de uma chapa de aço laminada a frio por tal abordagem convencional conforme descrito acima, isto é, dependendo predominantemente da redução do teor de carbono soluto no aço.However, it is generally conceived that it is also difficult to improve the conformability of a cold-rolled steel sheet by such a conventional approach as described above, that is, depending predominantly on the reduction of the solute carbon content in the steel.
Em vista da situação descrita acima, os inventores da presente invenção investigaram outros fatores para melhorar mais a capacidade de conformação por dobramento de uma chapa de aço que a técnica conven- cional, com o propósito de reduzir o teor de carbono soluto, de envelheci- mento e as condições da laminação de encruamento e, como resultado, descobriram que o diâmetro do grão de ferrita e a localização da cementita devem ser simultaneamente controlados para melhorar com sucesso a ca- pacidade de conformação por dobramento de uma chapa de aço; uma com- posição de aço tendo um teor de Si e teor de Mn relativamente baixos é van- tajosa em termos de controlar adequadamente o diâmetro dos grãos de ferri- ta e a localização da cementita; e a razão dos teores de Si em relação ao teor de Mn deve preferivelmente estar em uma faixa específica para contro- lar adequadamente o diâmetro de grão de ferrita e a posição da precipitação de cementita.In view of the situation described above, the inventors of the present invention have investigated other factors to further improve the bend forming capability of a steel sheet than the conventional technique for the purpose of reducing the solute carbon content of aging. hardening lamination and conditions and, as a result, found that the diameter of the ferrite grain and the location of the cementite must be simultaneously controlled to successfully improve the bending forming capacity of a steel sheet; A steel composition having a relatively low Si content and Mn content is advantageous in terms of properly controlling the diameter of the ferrite grains and the location of the cementite; and the ratio of Si contents to Mn content should preferably be within a specific range to adequately control the ferrite grain diameter and cementite precipitation position.
A presente invenção foi completada com base nas descobertas acima mencionadas e suas características principais são como segue.The present invention has been completed based on the above findings and its main features are as follows.
(1) Uma chapa de aço laminada a frio tendo excelente capacida- de de conformação por dobramento, compreendendo uma composição inclu- indo, em % em massa, C: 0,005% a 0,030%; Si: 0,05% ou menos; Mn: 0,10% a 0,35%; P: 0,025% ou menos; S: 0,015% ou menos; N: 0,01% ou menos; Al: 0,07% ou menos; e o saldo sendo Fe e as impurezas incidentais, onde é considerado que [% M] representa o teor (% em massa) do elemento(1) A cold-rolled steel plate having excellent bend-forming capability, comprising a composition including by weight% C: 0,005% to 0,030%; Si: 0.05% or less; Mn: 0.10% to 0.35%; P: 0.025% or less; S: 0.015% or less; N: 0.01% or less; Al: 0.07% or less; and the balance being Fe and the incidental impurities, where [% M] is considered to represent the content (mass%) of the element.
"M" no aço, [% Si]/ [% Mn] < 0,5; diâmetro do grão de ferrita no aço é de não mais que 20 μιη; e pelo menos 50% da precipitação de cementita está pre- sente na matriz de ferrita."M" in steel, [% Si] / [% Mn] <0.5; ferrite grain diameter in steel is no more than 20 μιη; and at least 50% of the cementite precipitation is present in the ferrite matrix.
(2) A chapa de aço laminada a frio tendo excelente capacidade de conformação por dobramento do item (1) acima, a composição também(2) Cold rolled steel sheet having excellent folding ability of item (1) above, the composition also
inclui, em % em massa, B: 0,0050% ou menos.includes, in mass%, B: 0,0050% or less.
(3) A chapa de aço laminada a frio tendo excelente capacidade de conformação por dobramento do item (1) ou (2) acima, a composição também inclui, em % em massa, pelo menos um tipo de elemento selecio- nado do grupo consistindo de Cu, Sn, Ni, Ca, Mg, Co, As, Cr, Mo, Sb, W, Nb, Ti, Pb, Ta, REM1 V, Cs, Zr e Hf de forma que seu teor total no aço seja 1% ou menos.(3) Cold-rolled steel sheet having excellent bend-forming capability of item (1) or (2) above, the composition also includes, by weight%, at least one type of element selected from the group consisting of Cu, Sn, Ni, Ca, Mg, Co, As, Cr, Mo, Sb, W, Nb, Ti, Pb, Ta, REM1 V, Cs, Zr and Hf so that their total steel content is 1%. or less.
(4) A chapa de aço laminada a frio tendo excelente capacidade(4) Cold rolled steel sheet having excellent capacity
de conformação por dobramento de qualquer um dos itens (1) a (3) acima, onde a superfície da chapa de aço é fornecida com uma camada de revesti- mento.bend forming of any of (1) to (3) above, where the steel plate surface is provided with a coating layer.
(5) Um método para produzir uma chapa de aço laminada a frio(5) A method for producing cold rolled steel sheet
tendo excelente capacidade de conformação por dobramento, compreen- dendo as etapas de preparar um material de aço tendo a composição de componentes de qualquer um dos itens (1) a (3) acima; submeter o material de aço à laminação a quente incluindo laminação de acabamento para obter uma chapa de aço; e, após a laminação de acabamento, submeter a chapahaving excellent bend forming capability, comprising the steps of preparing a steel material having the composition of components of any of items (1) to (3) above; subjecting the steel material to hot rolling including finishing rolling to obtain a steel sheet; and, after finishing lamination, submit the plate
de aço ao bobinamento, decapagem, laminação a frio, recozimento contínuo e tratamento de envelhecimento nessa ordem, caracterizado por: aquecer o material de aço até a temperatura da fase única austenita na laminação a quente e completar a laminação a quente à temperatura de laminação de acabamento na faixa de 820°C a 950°C (inclusive 820°C e exclusive 950°C);steel coiling, pickling, cold rolling, continuous annealing and aging treatment in that order, characterized by: heating the steel material to the austenite single phase temperature in the hot rolling and completing the hot rolling at the rolling temperature. finishing in the range of 820 ° C to 950 ° C (including 820 ° C and excluding 950 ° C);
executar o bobinamento a uma temperatura igual a ou menor que 780°C; remover as carepas das superfícies da chapa de aço pela decapagem; exe- cutar a laminação a frio a uma taxa de redução de laminação igual a ou me- nor que 85%; executar o recozimento à temperatura de recozimento igual a ou menor que 800°C; resfriar a chapa de aço assim recozida desde a tempe-winding at or below 780 ° C; remove scale from the surfaces of the steel plate by blasting; perform cold rolling at a lamination reduction rate of 85% or less; perform annealing at annealing temperature of 800 ° C or less; cool the annealed steel sheet from time to time.
ratura de recozimento até a temperatura de envelhecimento; e executar o tratamento de envelhecimento a uma temperatura inferior a 420°C.annealing rate up to the aging temperature; and performing the aging treatment at a temperature below 420 ° C.
(6) O método para produção de uma chapa de aço laminada a frio tendo excelente capacidade de conformação por dobramento do item (5) acima, também compreendendo resfriar a água a chapa de aço após o reco-(6) The method for producing a cold-rolled steel sheet having excellent bend-forming ability of item (5) above, further comprising cooling the steel sheet after recoiling.
zimento e antes do tratamento de envelhecimento.aging and before aging treatment.
(7) O método de produção de uma chapa de aço laminada a frio tendo excelente capacidade de conformação por dobramento do item (5) ou (6) acima, também compreendendo submeter a chapa de aço ao revesti- mento após o tratamento de envelhecimento. Efeito da Invenção(7) The method of producing a cold-rolled steel sheet having excellent bend-forming ability of item (5) or (6) above, further comprising subjecting the steel sheet to the coating after aging treatment. Effect of the Invention
De acordo com a presente invenção, é possível fornecer uma chapa de aço laminada a frio com uma capacidade de conformação por do- bramento significativamente melhor que a chapa de aço convencional e um método vantajoso para produzir a chapa de aço laminada a frio. Descrição de Uma Modalidade PreferidaIn accordance with the present invention, it is possible to provide a cold rolled steel sheet with a significantly better bend forming capacity than conventional steel sheet and an advantageous method for producing cold rolled steel sheet. Description of a Preferred Embodiment
Doravante a presente invenção será descrita em detalhes. (Chapa de aço laminada a frio tendo exceíente capacidade deHereinafter the present invention will be described in detail. (Cold-rolled steel plate having an excellent capacity of
conformação por dobramento)folding forming)
Primeiramente serão explicadas as razões porque as composi- ções de componentes de uma chapa de aço laminada a freio foram restritas às faixas mencionadas anteriormente na presente invenção. Na presente invenção, "%" e "ppm" das composições de componentes abaixo represen- tam % em massa e ppm em massa, respectivamente, a menos que especifi- cado de forma diferente.First, the reasons will be explained why the component compositions of a brake-laminated steel sheet have been restricted to the ranges mentioned above in the present invention. In the present invention, "%" and "ppm" of the below component compositions represent mass% and ppm mass, respectively, unless otherwise specified.
C: 0,005% a 0,030%C: 0.005% to 0.030%
O carbono forma cementita no aço. Um teor de carbono de 0,005% ou menos no aço diminui a força motriz para precipitação de carbo- no soluto, aumentando assim o teor de carbono soluto e facilitando o enve- lhecimento da tensão para deteriorar a capacidade de conformação por prensagem de uma chapa de aço resultante. Consequentemente, o teor de carbono no aço deve ser pelo menos 0,005% e preferivelmente pelo menos 0,010%.Carbon forms cementite in steel. A carbon content of 0.005% or less in steel decreases the driving force for solute carbon precipitation, thereby increasing the solute carbon content and facilitating stress aging to deteriorate the pressing capacity of a sheet metal. resulting steel. Accordingly, the carbon content in the steel should be at least 0.005% and preferably at least 0.010%.
Entretanto, um teor de carbono no aço excedendo 0,030% resul- ta em uma quantidade muito alta de cementita, aumentando assim o número de locais de ocorrência de vãos na interface entre a cementita e a ferrita e deteriorando a capacidade de conformação por dobramento de uma chapa de aço resultante. Consequentemente, o teor de carbono no aço deve ser 0,030% ou menos e preferivelmente 0,025% ou menos. Si: 0,05% ou menos O silício é um elemento que suprime a formação de cementita pela supressão da transformação do carbono em cementita. O teor de silício no aço excedendo 0,05% pode provocar uma situação na qual a cementita não é precipitada nas posições adequadas, o que possivelmente facilita a precipitação de cementita nas bordas dos grãos de ferrita e a geração de vãos durante o dobramento. Consequentemente, o teor de Si no aço deve ser 0,05% ou menos.However, a carbon content in steel exceeding 0.030% results in a very high amount of cementite, thereby increasing the number of spawn locations at the interface between cementite and ferrite and deteriorating the bendability of a resulting steel sheet. Accordingly, the carbon content in the steel should be 0.030% or less and preferably 0.025% or less. Si: 0.05% or less Silicon is an element that suppresses the formation of cementite by suppressing the transformation of carbon into cementite. The silicon content in steel exceeding 0.05% may cause a situation in which cementite is not precipitated at the appropriate positions, which possibly facilitates cementite precipitation at the edges of ferrite grains and generation of spans during bending. Consequently, the Si content in steel must be 0.05% or less.
Mn: 0,10% a 0,35%Mn: 0.10% to 0.35%
O manganês, embora não seja reagido com o carbono para for- mar um composto em si, é dissolvido na cementita e mantém a cementita fina de modo que a cementita seja precipitada na matriz ferrita. Quando o teor de Mn no aço é menor que 0,10%, esse efeito de manter a cementita fina pelo manganês é muito fraco para alcançar as propriedades físicas de- sejadas de uma chapa de aço resultante. Consequentemente, o teor de Mn no aço deve ser pelo menos 0,10%. Entretanto, o teor de Mn no aço exce- dendo 0,35% resulta na segregação de manganês e, portanto, na segrega- ção de MnS, deteriorando assim a capacidade de conformação por dobra- mento de uma chapa de aço resultante. Consequentemente, o teor de Mn no aço deve ser 0,35% ou menos. P: 0,025% ou menosManganese, although not reacted with carbon to form a compound per se, is dissolved in cementite and keeps the cementite thin so that the cementite is precipitated into the ferrite matrix. When the Mn content in steel is less than 0.10%, this effect of keeping manganese thin cementite is too weak to achieve the desired physical properties of a resulting steel sheet. Consequently, the Mn content of the steel must be at least 0,10%. However, the Mn content in steel exceeding 0.35% results in the segregation of manganese and therefore in the segregation of MnS, thereby deteriorating the bending conformability of a resulting steel sheet. Consequently, the Mn content in the steel should be 0.35% or less. P: 0.025% or less
O fósforo, devido à sua segregação nas bordas dos grãos de fer- rita, facilita a geração de vãos nas bordas dos grãos de ferrita durante a ope- ração de dobramento. Consequentemente, é preferível que o teor de fósforo no aço seja reduzido tanto quanto possível. Especificamente, o teor de fósfo- ro no aço deve ser 0,025% ou menos e preferivelmente 0,020% ou menos.Phosphorus, due to its segregation at the edges of the ferrite grains, facilitates the generation of spans at the edges of the ferrite grains during the folding operation. Accordingly, it is preferable that the phosphorus content in steel be reduced as much as possible. Specifically, the phosphorus content in steel should be 0.025% or less and preferably 0.020% or less.
S: 0,015 % ou menosS: 0.015% or less
O enxofre é um elemento que é ligado ao Mn para formar MnS na presente invenção. Muito enxofre no aço resulta na formação de muito MnS1 o que facilita a fratura da chapa de aço resultante nas bordas dos grãos de ferrita no dobramento. Consequentemente, o teor de enxofre no aço deve ser 0,015% ou menos na presente invenção.Sulfur is an element that is bound to Mn to form MnS in the present invention. Too much sulfur in steel results in the formation of too much MnS1 which facilitates the fracture of the resulting steel plate at the edges of the bending ferrite grains. Accordingly, the sulfur content in the steel should be 0.015% or less in the present invention.
N: 0,01% ou menos O nitrogênio é ligado ao alumínio para formar AIN e, em um caso em que o boro é adicionado ao aço, é ,ligado ao boro para formar BN. Um teor de nitrogênio muito alto no aço resulta, portanto, na geração de muito AIN, o que facilita a geração de vãos durante o dobramento em uma chapa de aço resultante e assim deteriora a capacidade de conformação por dobramen- to da chapa de aço. Consequentemente, o teor de nitrogênio no aço deve ser 0,01% ou menos e preferivelmente 0,0040% ou menos na presente invenção.N: 0.01% or less Nitrogen is bonded to aluminum to form AIN and, in a case where boron is added to steel, is bonded to boron to form BN. A very high nitrogen content in steel therefore results in the generation of too much AIN, which facilitates the generation of spans during bending in a resulting steel sheet and thus deteriorates the bending ability of the steel sheet. Accordingly, the nitrogen content of the steel should be 0.01% or less and preferably 0.0040% or less in the present invention.
Al: 0,07% ou menosAl: 0.07% or less
O alumínio é usado como agente desoxidante. O teor de Al no aço excedendo 0,07% resulta na formação de AIN fino e óxido de alumínio fino devido à reação do alumínio com o oxigênio como impureza incidental, facilitando assim a geração de vãos nas bordas dos grãos de ferrita durante o dobramento. Consequentemente, o teor de Al no aço deve ser 0,07% ou menos.Aluminum is used as a deoxidizing agent. The Al content in steel exceeding 0.07% results in the formation of fine AIN and fine aluminum oxide due to the reaction of aluminum with oxygen as incidental impurity, thus facilitating the generation of gaps at the edges of ferrite grains during bending. Accordingly, the Al content in steel must be 0.07% or less.
Em adição aos componentes básicos mencionados anteriormen-In addition to the basic components mentioned above
te, a composição da chapa de aço da presente invenção pode também inclu- ir os elementos descritos abaixo de maneira adequada conforme a necessi- dade.Accordingly, the steel sheet composition of the present invention may also include the elements described below suitably as required.
B: 0,0050% ou menos Em um caso em que boro é adicionado à composição, o boro éB: 0.0050% or less In a case where boron is added to the composition, boron is
ligado ao nitrogênio para formar BN e assim suprime a precipitação de AIN fino. Além disso, o BN incorpora o MnS como núcleo quando é precipitado e assim diminui o teor de MnS no aço. Além disso, esses precipitados à base de boro são incorporados na matriz ferrita. Isto é, o boro reduz significativa- mente o número de nitretos existentes nas bordas dos grãos da ferrita (es- ses nitretos poderiam gerar vãos em uma chapa de aço resultante durante seu dobramento) e assim melhora a capacidade de conformação por dobra- mento da chapa de aço.bound to nitrogen to form BN and thus suppresses fine AIN precipitation. In addition, BN incorporates MnS as a core when it is precipitated and thus decreases the MnS content in steel. In addition, these boron-based precipitates are incorporated into the ferrite matrix. That is, boron significantly reduces the number of nitrides in the edges of the ferrite grains (these nitrides could generate gaps in a resulting steel sheet during bending) and thus improves the bending conformability of the ferrite. steel plate.
Entretanto, um teor de boro no aço excedendo 0,0050% tende a gerar Fe23(CB)6 fino nas bordas dos grãos, deteriorando assim a capacidade de conformação por dobramento de uma chapa de aço resultante. Conse- quentemente, o teor de boro no aço deve ser 0,0050% ou menos. Pelo menos um tipo de elemento selecionado do grupo consis- tindo de Cu, Sn, Ni, Ca, Mg, Co, As, Cr, Sb, W1 Mo, Pb1 Ti1 Nb, Ta, REM1 V1 Cs, Zr e Hf com seu teor total sendo 1 % ou menosHowever, a boron content in steel exceeding 0.0050% tends to generate thin Fe23 (CB) 6 at the grain edges, thus deteriorating the bendability of a resulting steel sheet. Consequently, the boron content in steel should be 0.0050% or less. At least one element type selected from the group consisting of Cu, Sn, Ni, Ca, Mg, Co, As, Cr, Sb, W1 Mo, Pb1 Ti1 Nb, Ta, REM1 V1 Cs, Zr and Hf with their content. total being 1% or less
Cu, Sn1 Ni, Ca, Mg, Co1 As, Cr1 Sb, W, Mo1 Pb, Ti, Nb, Ta, REM1 V, Cs, Zr e Hf são elementos úteis em termos de melhorar a resistência à corrosão do aço. Entretanto, o teor total desses elementos no aço exceden- do 1% resulta na sua segregação nas bordas dos grãos, facilitando assim a geração de vãos começando a partir das bordas dos grãos no dobramento. Consequentemente, no caso de adição desses elementos sozinhos ou em combinação, o seu teor total no aço deve ser 1% ou menos e preferivelmen- te 0,5% ou menos.Cu, Sn1 Ni, Ca, Mg, Co1 As, Cr1 Sb, W, Mo1 Pb, Ti, Nb, Ta, REM1 V, Cs, Zr and Hf are useful elements in terms of improving the corrosion resistance of steel. However, the total content of these elements in steel exceeding 1% results in their segregation at the grain edges, thus facilitating the generation of spans starting from the grain edges at folding. Accordingly, where these elements are added alone or in combination, their total steel content should be 1% or less and preferably 0.5% or less.
Deve ser notado que o saldo ou componentes diferentes daque- les descritos acima da composição da chapa de aço é Fe e as impurezas incidentais.It should be noted that the balance or components other than those described above of the steel sheet composition is Fe and the incidental impurities.
Ajustando-se simplesmente as composições de componentes daBy simply adjusting the component compositions of the
chapa de aço para as faixas anteriormente mencionadas não são suficientes para alcançar um efeito desejado na presente invenção. É criticamente im- portante controlar adequadamente a razão do teor de Si em relação ao teor de Μη, o diâmetro do grão da ferrita, e a proporção de cementita precipitada na matriz de ferrita, respectivamente, na presente invenção.Steel plate for the aforementioned bands is not sufficient to achieve a desired effect in the present invention. It is critically important to adequately control the ratio of Si content to teorη content, the diameter of the ferrite grain, and the proportion of precipitated cementite in the ferrite matrix, respectively, in the present invention.
Especificamente, é essencial na presente invenção que: dado que [% M] representa o teor (% em massa) do elemento "M" no aço, [% Si]/ [% Mn] < 0,5; o diâmetro do grão de ferrita no aço é de não mais que 20 μιη; e pelo menos 50% da precipitação de cementita está presente na matriz fer- rita.Specifically, it is essential in the present invention that: since [% M] represents the content (mass%) of the element "M" in steel, [% Si] / [% Mn] <0.5; the diameter of the ferrite grain in steel is not more than 20 μιη; and at least 50% of the cementite precipitation is present in the ferrite matrix.
[% Si]/ [% Mn] < 0,5, onde [% M] representa o teor (% em mas- sa) do elemento "M" no aço.[% Si] / [% Mn] <0,5, where [% M] represents the content (% by weight) of the "M" element in steel.
Este é um requisito muito importante nos componentes da pre- sente invenção. O manganês é um elemento formador de austenita e provo- ca um efeito de reter carbono no interior dos grãos de ferrita. Em contraste, o siiício provoca o efeito de expelir carbono para fora dos grãos de ferrita. Isto é: o Si inibe o efeito provocado pelo Mn soluto presente na cementita na ma- triz ferrita, de tornar a cementita fina e reter a cementita na matriz ferrita. Em vista disso, a razão de [% Si]/ [% Mn] deve ser cuidadosamente ajustado para obter o efeito desejado da presente invenção.This is a very important requirement in the components of the present invention. Manganese is an austenite-forming element and causes a carbon-trapping effect within ferrite grains. In contrast, silicon causes the effect of spewing carbon out of ferrite grains. That is: Si inhibits the effect of the solute present on the cementite in the ferrite matrix, of thinning the cementite and retaining the cementite in the ferrite matrix. In view of this, the [% Si] / [% Mn] ratio must be carefully adjusted to obtain the desired effect of the present invention.
Especificamente, a razão de [% Si]/ [% Mn] deve ser menor que 0,5 na presente invenção porque a razão de [% Si]/ [% Mn] excede 0,5 resul- ta na diminuição significativa da cementita na matriz ferrita.Specifically, the [% Si] / [% Mn] ratio should be less than 0.5 in the present invention because the [% Si] / [% Mn] ratio exceeds 0.5 resulting in a significant decrease in cementite in the present invention. ferrite matrix.
Diâmetro de grão de ferrita: não maior que 20 μιτιFerrite grain diameter: not larger than 20 μιτι
Um diâmetro de grão de ferrita excedendo 20 μηι provoca ten- sões que ocorrem no processo de dobramento de uma chapa de aço para concentrar nas bordas dos grãos de ferrita, facilitando assim a geração de fraturas começando nas bordas dos grãos de ferrita e deteriorando assim a capacidade de conformação no dobramento da chapa de aço. Consequen- temente, o diâmetro dos grãos de ferrita no aço deve ser não mais que 20 μιη e preferivelmente não mais que 15 μιη.A ferrite grain diameter exceeding 20 μηι causes stresses that occur in the bending process of a steel plate to concentrate on the edges of the ferrite grains, thus facilitating fracture generation starting at the edges of the ferrite grains and thus deteriorating the ferrite grain. bending capacity of steel sheet bending. Accordingly, the diameter of the ferrite grains in the steel should be no more than 20 μιη and preferably no more than 15 μιη.
Precipitação de cementita: pelo menos 50% da precipitação de cementita estão presentes na matriz ferrita.Cementite precipitation: At least 50% of the cementite precipitation is present in the ferrite matrix.
A proporção do precipitado de cementita na matriz ferrita é im- portante na presente invenção. Em um caso em que muita cementita é pre- cipitada nas bordas dos grãos de ferrita, vãos tendem a ser gerados na vizi- nhança da cementita, nas bordas dos grãos de ferrita durante o dobramento de uma chapa de aço, o que deteriora significativamente a capacidade de conformação por dobramento da chapa de aço. Especificamente, quando a proporção de cementita presente na matriz ferrita em relação à cementita total for menor que 50%, a capacidade de conformação por dobramento de uma chapa de aço resultante deteriora significativamente. Consequentemen- te, pelo menos 50% (em volume) de precipitação de cementita precisam es- tar presentes na matriz ferrita.The proportion of the cementite precipitate in the ferrite matrix is important in the present invention. In a case where too much cementite is precipitated at the edges of ferrite grains, gaps tend to be generated in the vicinity of cementite, at the edges of ferrite grains during bending of a steel sheet, which significantly deteriorates bending capacity of steel sheet. Specifically, when the ratio of cementite present in the ferrite matrix to the total cementite is less than 50%, the bendable forming capacity of a resulting steel sheet deteriorates significantly. Consequently, at least 50% (by volume) of cementite precipitation must be present in the ferrite matrix.
A proporção de cementita precipitada no interior dos grãos de ferrita do aço pode ser determinada a partir de uma seção transversal da estrutura do aço pela preparação de uma seção transversal de uma chapa de aço na direção da espessura da chapa cortada em paralelo com a dire- ção de laminação, para observação da estrutura; polir espelhadamente a seção transversal; fazer a cementita emergir usando-se a causticação com picral; observar a cementita assim surgida com um microscópio de varredura eletrônica (x 1000); e determinar a razão de área de uma área cementita presente na matriz ferrita em relação à área total de cementita, cuja razão de área é considerada como "proporção de cementita existente na matriz ferri- ta".The proportion of precipitated cementite within the steel ferrite grains can be determined from a cross section of the steel structure by preparing a cross section of a steel sheet in the direction of the thickness of the sheet cut in parallel with the direction of the steel. lamination for observation of the structure; mirror polish the cross section; to emerge cementite using picral causation; observe the cementite thus formed with a scanning electron microscope (x 1000); and determining the area ratio of a cementite area present in the ferrite matrix to the total area of cementite, whose area ratio is considered to be the "ratio of cementite in the ferrite matrix".
A chapa de aço da presente invenção pode ter uma camada de revestimento ou uma película de revestimento em sua superfície. Uma ca- mada de revestimento formada em uma superfície de uma chapa de aço laminada a frio melhora a resistência à corrosão da chapa de aço laminada a frio. Exemplos de revestimento (camada) incluem revestimento de galvani- zação, revestimento galvannealed, revestimento eletrogalvanizado tal como um revestimento eletrolítico com liga Zn-Ni1 etc.The steel plate of the present invention may have a coating layer or a coating film on its surface. A coating layer formed on a surface of a cold-rolled steel sheet improves the corrosion resistance of cold-rolled steel sheet. Examples of coating (layer) include galvanizing coating, galvannealed coating, electroplated coating such as Zn-Ni1 alloy electrolytic coating etc.
(Método para produção de uma chapa de aço laminada a frio tendo excelente capacidade de conformação por dobramento)(Method for producing a cold-rolled steel sheet having excellent bend forming capacity)
A seguir será descrito um método para produzir uma chapa deThe following describes a method for producing a sheet of
aço laminada a frio da presente invenção.cold rolled steel of the present invention.
Na presente invenção, uma chapa de aço laminada a frio é pro- duzida por: preparar um material de aço como uma placa obtida preferivel- mente por lingotamento contínuo, e submeter o material de aço à laminação a quente incluindo a laminação de acabamento para obter uma chapa de aço e, após a laminação de acabamento, submeter a chapa de aço a resfri- amento, bobinamento, decapagem, laminação a frio, recozimento continuo, e tratamento de envelhecimento nessa ordem.In the present invention, a cold-rolled steel plate is produced by: preparing a steel material as a plate preferably obtained by continuous casting, and subjecting the steel material to hot rolling including finishing rolling to obtain a steel sheet and, after finishing rolling, subject the steel sheet to cooling, coiling, stripping, cold rolling, continuous annealing, and aging treatment in that order.
Na presente invenção, um método para preparar um lingote do material de aço não é particularmente restrito e qualquer método de prepa- ração de lingotes, tal como um conversor, um forno elétrico, um forno de in- dução, e similares pode ser adequadamente empregado. O método de lingo- tamento também não é particularmente restrito. O lingotamento contínuo pode ser usado adequadamente. Em relação à laminação a quente de uma placa, a placa pode ser laminada a quente ou após a placa ser reaquecida por um forno de reaquecimento ou após a placa ser aquecida por um curto período de tempo por um forno de aquecimento com o propósito de com- pensação da temperatura. Alternativamente, a placa, uma vez resfriada até a temperatura ambiente após o lingotamento, pode ser laminada a quente a- pós a placa ser aquecida até 1200°C ou mais, preferivelmente 1250°C ouIn the present invention, a method for preparing an ingot of steel material is not particularly restricted and any method of preparing ingots, such as a converter, an electric furnace, an induction furnace, and the like may be suitably employed. . The casting method is not particularly restricted either. Continuous casting can be used properly. In relation to hot rolling of a plate, the plate may be hot rolled or after the plate is reheated by a reheating oven or after the plate is heated for a short time by a heating oven for the purpose of - temperature thinking. Alternatively, the plate, once cooled to room temperature after casting, may be hot rolled after the plate is heated to 1200 ° C or higher, preferably 1250 ° C or
mais.more.
A laminação a quente, à qual o material de aço assim obtido é submetido, pode ou incluir a laminação de desbaste e a laminação de aca- bamento ou ser constituída apenas da laminação de acabamento, omitindo a laminação de desbaste. Em qualquer um dos casos, a temperatura de aque- cimento da placa e a temperatura de laminação de acabamento são critica- mente importantes.The hot rolling, to which the steel material thus obtained is subjected, may either include the roughing lamination and the finishing lamination or may consist solely of the finishing lamination, omitting the roughing lamination. In either case, the plate heating temperature and the finishing lamination temperature are critically important.
Temperatura de aquecimento da placa: dentro da região de tem- peraturas correspondente à fase única austenita.Plate heating temperature: within the temperature region corresponding to the austenite single phase.
Ajustar a temperatura de aquecimento da placa para estar na faixa da fase dupla ferrita-austenita menor que a faixa da fase única austeni- ta provocaria uma desvantagem de que apenas ferrita é trazida ao estado trabalhado durante a laminação a quente para formar grãos brutos de ferrita. É, portanto, necessário aquecer a placa até uma temperatura corresponden- te à região de fase única austenita (isto é, temperatura igual a ou maior que o ponto AC3).Adjusting the heating temperature of the plate to be in the ferrite-austenite double phase range lower than the austenite single phase range would cause a disadvantage that only ferrite is brought to the working state during hot rolling to form crude ferrite grains. . It is therefore necessary to heat the plate to a temperature corresponding to the austenite single phase region (ie temperature equal to or greater than AC3).
Temperatura da laminação de acabamento: 820°C a 950°C (in- clusive 820°C e exclusive 950°C)Finishing lamination temperature: 820 ° C to 950 ° C (including 820 ° C and exclusive 950 ° C)
Uma temperatura da laminação de acabamento igual a ou maior que 950°C torna brutos alguns grãos do aço, resultando assim em uma dis- tribuição irregular e não confiável do diâmetro de grão da ferrita do aço para deteriorar a capacidade de conformação por dobramento de uma chapa de aço resultante. Consequentemente, a temperatura da laminação de acaba- mento deve ser menor que 950°C na presente invenção. Entretanto, a tem- peratura da laminação de acabamento deve ser 820°C ou mais em termos de evitar que os grãos brutos sejam formados na laminação a quente condu- zida na região de temperaturas correspondente à fase ferrita.A finish lamination temperature of 950 ° C or higher makes some steel grains crude, thus resulting in an unreliable and unreliable distribution of the steel ferrite grain diameter to deteriorate the bendability of a steel. resulting steel sheet. Accordingly, the temperature of the finishing lamination must be below 950 ° C in the present invention. However, the temperature of the finishing lamination should be 820 ° C or higher in order to prevent raw grains from forming in the hot rolling conducted in the temperature region corresponding to the ferrite phase.
A chapa de aço obtida pela laminação a quente mencionada a- cima é submetida a resfriamento e a bobinamento. A temperatura de bobi- namento no processo de bobinamento também é importante na presente invenção.The steel plate obtained by the hot rolling mentioned above is subjected to cooling and coiling. The winding temperature in the winding process is also important in the present invention.
Temperatura de bobinamento: 780°C ou menos Uma temperatura de bobinamento excedendo 780°C torna bru- tos os grãos de ferrita, deteriorando, portanto, a capacidade de conformação por dobramento de uma chapa de aço resultante. Consequentemente, a temperatura de bobinamento deve ser 780°C ou menos e preferivelmente 700°C ou menos na presente invenção. Entretanto, uma temperatura de bo- binamento menor que 550°C suprime a precipitação de nitretos em uma chapa de aço laminada a quente e faz os nitretos precipitarem finamente nas bordas dos grãos de ferrita durante o recozimento após a laminação a frio, com o que a estrutura da chapa de aço resultante possivelmente acaba com tamanhos de grão mistos e sua capacidade de conformação por dobramento deteriora. Consequentemente, a temperatura de bobinamento deve ser 550°C ou maior.Winding Temperature: 780 ° C or less A winding temperature exceeding 780 ° C roughens the ferrite grains, thus deteriorating the bendability of a resulting steel sheet. Accordingly, the winding temperature should be 780 ° C or less and preferably 700 ° C or less in the present invention. However, a bending temperature below 550 ° C suppresses nitride precipitation in a hot-rolled steel plate and causes the nitrides to precipitate finely on the edges of ferrite grains during annealing after cold rolling, whereby The resulting sheet steel structure possibly ends up with mixed grain sizes and its bend forming capability deteriorates. Consequently, the winding temperature must be 550 ° C or higher.
Taxa de redução da laminação a frio: 85% ou menosCold rolling reduction rate: 85% or less
Uma taxa de redução da laminação na laminação a frio exce- dendo 85% estende os grãos de ferrita, facilitando assim a geração de fratu- ras em uma superfície da chapa de aço resultante em uma operação do seu dobramento. Deste modo, a taxa de redução de laminação em laminação frio é igual a 85% ou menos. Temperatura de Recozimento: 800°C ou menosA cold rolling reduction rate exceeding 85% extends ferrite grains, thus facilitating the generation of fractures on a surface of the steel sheet resulting in a bending operation. Thus, the cold rolling lamination reduction rate is equal to 85% or less. Annealing Temperature: 800 ° C or less
Uma temperatura de recozimento excedendo 800°C pode resul- tar em formação aleatória de grãos brutos de ferrita, deteriorando assim a capacidade de conformação por dobramento da chapa de aço resultante. Consequentemente, a temperatura de recozimento deve ser 800°C ou me- nos. Entretanto, uma temperatura de recozimento menor que 650°C possi- velmente faz uma estrutura não recristalizada permanecer no aço. Conse- quentemente, a temperatura de recozimento é preferivelmente 650°C ou mais, e mais preferivelmente 680°C ou menos.An annealing temperature exceeding 800 ° C may result in the random formation of raw ferrite grains, thereby deteriorating the bendability of the resulting steel sheet. Consequently, the annealing temperature should be 800 ° C or less. However, an annealing temperature below 650 ° C possibly makes a non-recrystallized structure remain in the steel. Accordingly, the annealing temperature is preferably 650 ° C or higher, and more preferably 680 ° C or lower.
A taxa de resfriamento a partir da temperatura de recozimento até a temperatura de envelhecimento é preferivelmente pelo menos 50°C/s. Uma taxa de resfriamento menor que 50°C/s pode resultar em precipitação insuficiente de cementita na matriz ferrita, deteriorando assim a capacidade de conformação por dobramento de uma chapa de aço resultante. O limite superior da taxa de resfriamento, embora não seja particularmente restrito, pode ser razoavelmente ajustado para estar em torno de 500°C/s. Temperatura de Envelhecimento: 420°C ou menosThe cooling rate from annealing temperature to aging temperature is preferably at least 50 ° C / s. A cooling rate of less than 50 ° C / s may result in insufficient cementite precipitation in the ferrite matrix, thereby deteriorating the bendability of a resulting steel sheet. The upper limit of the cooling rate, although not particularly restricted, can be reasonably adjusted to be around 500 ° C / s. Aging Temperature: 420 ° C or less
Temperatura de envelhecimento igual a ou maior que 420°C fa- cilita a precipitação de cementita nas bordas dos grãos de ferrita. A tempera- tura de envelhecimento deve, portanto, ser menor que 420°C na presente invenção para garantir uma suficiente precipitação de cementita na matriz ferrita. Além disso, o tratamento de envelhecimento é preferivelmente execu- tado por pelo menos um minuto porque um tempo de envelhecimento muito curto não permite que a cementita seja suficientemente precipitada. O limite superior industrialmente realizável do tempo de envelhecimento, embora não afete particularmente o efeito da presente invenção, pode estar em torno de minutos em vista das restrições da linha de produção.Aging temperature equal to or greater than 420 ° C facilitates cementite precipitation at the edges of ferrite grains. The aging temperature should therefore be less than 420 ° C in the present invention to ensure sufficient cementite precipitation in the ferrite matrix. In addition, the aging treatment is preferably performed for at least one minute because a very short aging time does not allow the cementite to be sufficiently precipitated. The industrially achievable upper limit of aging time, while not particularly affecting the effect of the present invention, may be around minutes in view of production line constraints.
É preferível resfriar a chapa de aço à água após o recozimento e antes do tratamento de envelhecimento porque então a precipitação da ce- mentita na matriz ferrita é facilitada e a capacidade de conformação por do- bramento da chapa de aço é também melhorada.It is preferable to cool the steel sheet to water after annealing and prior to aging treatment because then precipitation of the cementite in the ferrite matrix is facilitated and the bendability of the steel sheet is also improved.
A chapa de aço laminada a frio da presente invenção assim produzida pode ser submetida ao revestimento de modo a ter uma camada de revestimento ou película de revestimento formada em sua superfície. Exemplos da camada de revestimento incluem: revestimento galvanizado formado em uma superfície da chapa de aço por galvanização; e revesti- mento galvaneado formado submetendo-se a chapa de aço assim galvani- zada a recozimento após galvanização. A galvanização e o recozimento podem ser executados na mesma linha de produção. Alternativamente, a película de recozimento pode ser formada em uma superfície da chapa de aço por deposição eletrolítica tal como deposição eletrolítica de liga Zn-Ni e similares. ExemplosThe cold-rolled steel plate of the present invention thus produced may be coated to have a coating layer or coating film formed on its surface. Examples of the coating layer include: galvanized coating formed on a steel plate surface by galvanization; and galvanized coating formed by subjecting the galvanized steel sheet to annealing after galvanizing. Galvanization and annealing can be performed on the same production line. Alternatively, the annealing film may be formed on a steel plate surface by electrolytic deposition such as Zn-Ni alloy electrolytic deposition and the like. Examples
Amostras de aço fundido tendo as respectivas composições de componentes mostradas na Tabela 1 foram submetidas a Ingotamento con- tínuo para obter places (materiais de aço) tendo cada uma espessura: 250 mm. Cada uma das placas assim obtidas foi aquecida até a temperatura de aquecimento da placa (1250°C) correspondente à região de fase única aus- tenita, sofreu laminação de acabamento a uma temperatura de laminação mostrada na Tabela 2 e então submetida a bobinamento a uma temperatu- ra de bobinamento mostrada na Tabela 2, com o que foi obtida uma amos- tra de chapa de aço laminada a quente tendo uma espessura específica. A amostra de chapa de aço laminada a quente resultante foi submetida à de- capagem para remover carepas nas suas superfícies e à laminação a frio a uma taxa de redução de laminação mostrada na Tabela 2 de modo a ter a espessura de chapa de 1 mm. A chapa de aço laminada a frio assim obtida foi submetida ao recozimento continuo e ao tratamento de envelhecimento nessa ordem sob as condições correspondentes mostradas na Tabela 2. Após o tratamento de envelhecimento, a amostra da chapa de aço foi sub- metida à laminação de encruamento a uma taxa de laminação de 0,8%.Samples of cast steel having the respective component compositions shown in Table 1 were subjected to Continuous Depletion to obtain places (steel materials) each having a thickness: 250 mm. Each of the plates thus obtained was heated to the plate heating temperature (1250 ° C) corresponding to the auspicious single phase region, laminated to a lamination temperature shown in Table 2 and then reeled to a winding temperature shown in Table 2, whereby a sample of hot rolled steel sheet having a specific thickness was obtained. The resulting hot-rolled sheet steel sample was stripped to remove scale on its surfaces and cold rolled at a rolling reduction rate shown in Table 2 to have the sheet thickness of 1 mm. The cold rolled steel sheet thus obtained was subjected to continuous annealing and aging treatment in that order under the corresponding conditions shown in Table 2. After the aging treatment, the steel sheet sample was subjected to hardening rolling. at a lamination rate of 0.8%.
Cada uma das amostras de chapa de aço laminada a frio nos 17 a 19 na Tabela 2 foi submetida ao resfriamento a água após o recozimento e antes do tratamento de envelhecimento. Além disso, cada uma das amostras de chapa de aço laminada a frio nos 8 a 11 na Tabela 2 foi submetida a ele- trogalvanização de forma que uma película de revestimento eletrogalvaniza- do foi formada em cada uma das superfícies frontal e traseira da chapa de aço pela quantidade de 30g/m2 (peso seco).Each of the cold rolled steel plate samples 17 through 19 in Table 2 was subjected to water cooling after annealing and prior to aging treatment. In addition, each of the cold-rolled steel plate samples 8 through 11 in Table 2 were electroplated so that an electroplated coating film was formed on each of the front and rear surfaces of the plate. steel by the amount of 30g / m2 (dry weight).
Corpos de prova foram coletados de cada uma das amostras das chapas de aço laminadas a frio assim obtidas e um teste de tração foi executado usando-se esses corpos de prova.Specimens were collected from each of the samples of the cold-rolled steel sheets thus obtained and a tensile test was performed using these specimens.
Além disso, foi analisada a capacidade de conformação de cada uma das chapas de aço laminadas a frio assim obtida.In addition, the forming capacity of each of the cold-rolled steel sheets thus obtained was analyzed.
Os métodos de teste e de medição são como segue: Observacao da EstruturaThe test and measurement methods are as follows: Structure Observation
0 diâmetro de grão de ferrita de cada amostra de chapa de aço laminada a frio assim obtida foi determinado preparando-se uma seção transversal da amostra da chapa de aço laminada a frio na direção da es- pessura da chapa cortada em paralelo com a direção de laminação; polir espelhadamente a seção transversal; fazer a estrutura da seção transversal emergir usando-se uma solução de causticação nital; fotografar uma imagem de microscópio ótico (x 100) da estrutura da seção transversal; desenhar na imagem uma treliça tendo 10 linhas na direção da espessura da chapa e na sua direção ortogonal, respectivamente, com intervalos de pelo menos 100 μΐη (m medidas reais) entre linhas adjacentes; contar o número de interse- ções entre as bordas dos grãos de ferrita e as linhas; dividir o comprimento total das linhas pelo número de interseções para obter o comprimento de um segmento de linha por grão de ferrita; dividir multiplicando o comprimento de um segmento de linha por grão de ferrita por 1,13; s considerar o produto assim calculado como "diâmetro de grão de ferrita ASTM". Análise da Precipitação de CementitaThe ferrite grain diameter of each cold rolled steel sheet sample thus obtained was determined by preparing a cross section of the cold rolled steel sheet sample in the direction of the thickness of the sheet cut in parallel with the direction of lamination; mirror polish the cross section; make the cross-sectional structure emerge using a nital caustic solution; shooting an optical microscope image (x 100) of the cross-sectional structure; draw in the image a lattice having 10 lines in the direction of plate thickness and in its orthogonal direction, respectively, with intervals of at least 100 μΐη (m real measurements) between adjacent lines; count the number of intersections between the edges of the ferrite grains and the lines; divide the total length of lines by the number of intersections to obtain the length of one line segment per ferrite grain; divide by multiplying the length of one line segment per ferrite grain by 1.13; s consider the product thus calculated as "ASTM ferrite grain diameter". Cementite Precipitation Analysis
A proporção de cementita precipitada na matriz ferrita de cada amostra de chapa de aço laminada a frio assim obida foi determinada por: preparar uma seção transversal da amostra da chapa de aço na direção da espessura da chapa cortada em paralelo à direção de laminação; polir espe- lhadamente a seção transversal; fazer a cementita na estrututra da seção transversal emergir usando-se uma solução de causticação picral; fotografar a imagem microscópica de varredura eletrônica (x 1000) da estrutura da se- ção transversal; observar posições das precipitações de cementita para dez campos, respectivamente, determinando a área total da cementita precipita- da no interior dos grãos de ferrita e a área total de cementita dos dez cam- pos; dividir a área total da cementita precipitada na matriz ferrita pela área total de cementita; e considerar o quociente assim calculado como "propor- ção de cementita precipitada na matriz ferrita". (iii) Teste de traçãoThe proportion of precipitated cementite in the ferrite matrix of each cold rolled steel sheet sample thus obtained was determined by: preparing a cross section of the steel sheet sample in the direction of the thickness of the cut sheet parallel to the rolling direction; polish the cross section; make the cementite in the cross-section structure emerge using a picral caustic solution; photograph the electron-scan microscopic image (x 1000) of the cross-sectional structure; observe cementite precipitation positions for ten fields, respectively, determining the total area of precipitated cementite within the ferrite grains and the total cementite area of the ten fields; divide the total area of precipitated cementite in the ferrite matrix by the total area of cementite; and consider the quotient thus calculated as "proportion of precipitated cementite in the ferrite matrix". (iii) Tensile Test
Um corpo de prova de tração da JIS n° 5 (JIS Z 2201) foi coleta- do de cada uma das amostras de chapa de aço laminada a frio assim obtida de forma que a direção da tração do corpo de prova coincidisse com a dire- ção paralela à direção de laminação. Um teste de tração foi então executado conforme a JIS Z 2241 usando-se o corpo de prova para medir a sua resis- tência à tração.A JIS No. 5 tensile specimen (JIS Z 2201) was collected from each of the cold-rolled sheet steel samples thus obtained so that the specimen tensile direction coincided with the direction of the specimen. parallel to the direction of rolling. A tensile test was then performed in accordance with JIS Z 2241 using the specimen to measure its tensile strength.
(iv) Reste de dobramento(iv) Folding rest
Um teste de dobramento foi executado usando-se o teste de do- bramento usando-se gabaritos de teste para dobramento a 90°. Especifica- mente, o teste de dobramento foi executado por: coletar um corpo de prova em forma de tira (100 mm na direção longitudinal χ 35 mm na direção da lar- gura) de cada uma das amostras de chapas de laminadas a frio assim obti- das; dobrar o corpo de prova no centro na sua direção longitudinal de forma que a ponta dobrada se estendeu perpendicularmente à direção de lamina- ção, repetindo a etapa de dobramento com mudança do raio de curvatura do gabarito de teste de dobramento em 90° de dobramento; determinar o menor raio (R) do gabarito de teste de dobramento que evitou estreitamente a ge- ração de fraturas em uma superfície do corpo de prova; dividir o menor raio (R) pela espessura da chapa (t); e considerar o quociente assim calculado como "raio de dobramento crítico (R/t)". O menor R/t representa a melhor capacidade de conformação por dobramento.A bend test was performed using the bend test using 90 ° bend test templates. Specifically, the bending test was performed by: collecting a strip-shaped specimen (100 mm in the longitudinal direction χ 35 mm in the width direction) from each of the cold-rolled sheet samples thus obtained. - das; bending the specimen in the center in its longitudinal direction so that the bent tip extended perpendicular to the rolling direction, repeating the bending step by changing the bend radius of the bend test jig to 90 ° bend; determine the smallest radius (R) of the bend test template that narrowly prevented fracture generation on a specimen surface; divide the smallest radius (R) by the plate thickness (t); and consider the quotient thus calculated as "critical fold radius (R / t)". The smallest R / t represents the best folding capability.
Além disso, cada um dos corpos de prova das amostras de cha- pa de aço que evitaram com sucesso a geração de fraturas em dobramento a 90° mesmo com o uso de um gabarito de teste tendo o menor raio foi tam- bém dobrado por um grampo de forma que o corpo de prova foi completa- mente dobrado, isto é, a 180°. Em um caso em que nenhuma fratura foi ge- rada no corpo de prova mesmo em dobramento a 180°, o raio de dobramen- to crítico foi avaliado como sendo zero. Tabela 1In addition, each specimen of the steel plate specimens that successfully prevented the generation of 90 ° bending fractures even with the use of a test template having the smallest radius was also bent by one. clamp so that the specimen has been fully bent, ie 180 °. In a case where no fracture was generated in the specimen even at 180 ° bending, the critical bending radius was rated as zero. Table 1
Tipo de aço -_--- Composição de componentes (% em massa) C Si Mn P S A 0,0085 0,01 0,18 0,009 0,009 B 0,013 0,01 0,18 0,009 0,008 C 0,018 0,01 0,18 0,009 0,008 D 0,025 0,01 0,19 0,010 0,008 E_ 0,039 0,01 0,18 0,009 0,008 F 0,018 0,03 0,34 0,015 0,005 _G 0,019 0,12 0,34 0,015 0,005 H 0,022 0,02 0.06 0,022 0,007 I 0,022 0,02 0,26 0,022 0,007 J 0,022 0,02 0,32 0,021 0,006 K 0,022 0,02 0,55 0,022 0,007 L 0,021 0,03 0,19 0,008 0,007 M 0,021 0,03 0,19 0,013 0,008 N 0,021 0,03 0,19 0,007 0,008 O 0,019 0,01 0,16 0,013 0,013 P 0,028 0,01 0,17 0,009 0,012 Tabela 1 (continuação)Type of steel -_--- Composition of components (% by mass) C Si Mn P SA 0.0085 0.01 0.18 0.009 0.009 B 0.013 0.01 0.18 0.009 0.008 C 0.018 0.01 0.18 0.009 0.008 D 0.025 0.01 0.19 0.010 0.008 E_ 0.039 0.01 0.18 0.009 F 0.018 0.03 0.34 0.015 0.005 _G 0.019 0.12 0.34 0.015 0.005 H 0.022 0.02 0.06 0.022 0.007 I 0.022 0.02 0.26 0.022 0.007 J 0.022 0.02 0.32 0.021 0.006 K 0.022 0.02 0.55 0.022 0.007 L 0.021 0.03 0.19 0.008 0.007 M 0.021 0.03 0.19 0.013 0.008 N 0.021 0.03 0.19 0.007 0.008 O 0.019 0.01 0.16 0.013 0.013 P 0.028 0.01 0.17 0.009 0.012 Table 1 (continued)
Tipo de aço Composição de componentes (% em massa) Al N B Si/Mn Outros A 0,041 0,0026 - 0,06 — Aço atual B 0,042 0,0025 - 0,06 — Aço atual C 0,041 0,0023 - 0,06 — Aço atual D 0,043 0,0024 - 0,05 — Aço atual JL 0,041 0,0021 - 0,06 — Aço comp.. F 0,032 0,0038 - 0,09 — Aço atual G_ 0,031 0,0038 - 0,35 — Aço comp.. H 0,062 0,0014 - 0,33 — Aço comp.. I 0,062 0,0014 - 0,08 — Aço atual J 0,063 0,0015 - 0,06 — Aço atual κ 0,062 0,0014 - 0,04 — Aço comp.. L 0,061 0,0038 0,0003 0,16 — Aço atual M 0,061 0,0021 0,0005 0,16 — Aço atual N 0,041 0,0014 0,0068 0,16 — Aço comp.. O 0,029 0,0025 - 0,06 Aço atual P 0,067 0,0017 - 0,06 Aço atual Tabela 1 (continuação)Type of steel Composition of components (% by mass) Al N B Si / Mn Other A 0.041 0.0026 - 0.06 - Actual steel B 0.042 0.0025 - 0.06 - Actual steel C 0.041 0.0023 - 0, 06 - Current steel D 0.043 0.0024 - 0.05 - Current steel JL 0.041 0.0021 - 0.06 - Composite steel F 0.032 0.0038 - 0.09 - Current steel G_ 0.031 0.0038 - 0, 35 - Composite steel H 0.062 0.0014 - 0.33 - Composite steel I 0.062 0.0014 - 0.08 - Current steel J 0.063 0.0015 - 0.06 - Current steel κ 0.062 0.0014 - 0.04 - Composite steel L 0.061 0.0038 0.0003 0.16 - Current steel M 0.061 0.0021 0.0005 0.16 - Current steel N 0.041 0.0014 0.0068 0.16 - Composite steel .. O 0.029 0.0025 - 0.06 Current steel P 0.067 0.0017 - 0.06 Current steel Table 1 (continued)
Tipo de aço Composição de componentes {% em massa) C Si Mn P S Q 0,027 0,01 0,25 0,021 0,005 R 0,017 0,02 0,22 0,008 0,005 S 0,023 0,01 0,23 0,007 0,012 T 0,012 0,03 0,18 0,023 0,011 U 0,022 0,01 0,19 0,015 0,004 V 0,024 0,01 0,23 0,017 0,014 W 0,028 0,02 0,31 0,021 0,009 X 0,016 0,01 0,34 0,011 0,002 Y 0,021 0,05 0,10 0,008 0,005 Tipo de aço Composição de componentes (% em massa) Nota Al N B Si/Mn Outros Q 0,031 0,0045 - 0,04 Aço atual R 0,032 0,0012 - 0,09 As : 0.0021, Sb : 0.0034, Hf : 0.0031 Aço atual S 0,046 0,0043 - 0,04 Co : 0.0061, Ca : 0.0008 Aço atual T 0,058 0,0032 - 0,17 V : 0.01, Mg : 0.0008, W : 0.0004, Nb: 0.002 Aço atual U 0,021 0,0031 0,0025 0,05 Zr : 0.001, REM : 0.0012, Cs : 0.0035 Aço atual V 0,017 0,0039 - 0,04 Pb : 0.011, Ta : 0.001, Ti : 0.003% Aço atual W 0,062 0,0038 - 0,06 Cu : 0.02, Ni : 0.03, Sn : 0.0008 Aço atual X 0,048 0,0042 0,0004 0,03 Mo : 0.01, Cr: 0.03 Aço atual Y 0,053 0,0038 - 0J5 Aço comp. "Aço atual" representa amostra de aço conforme a presente invenção. "Aço comp." representa amostra de aço além do escopo da presente invenção. Tabela 2Type of steel Composition of components (% by mass) C Si Mn P SQ 0.027 0.01 0.25 0.021 0.005 R 0.017 0.02 0.22 0.008 0.005 S 0.023 0.01 0.23 0.007 0.012 T 0.012 0.03 0.18 0.023 0.011 U 0.022 0.01 0.19 0.015 0.004 V 0.024 0.01 0.23 0.017 0.014 W 0.028 0.02 0.31 0.021 0.009 X 0.016 0.01 0.34 0.011 0.002 Y 0.021 0.05 0.10 0.008 0.005 Steel Type Component composition (% by weight) Note Al N B Si / Mn Other Q 0.031 0.0045 - 0.04 Current steel R 0.032 0.0012 - 0.09 As: 0.0021, Sb: 0.0034, Hf: 0.0031 Current Steel S 0.046 0.0043 - 0.04 Co: 0.0061, Ca: 0.0008 Current Steel T 0.058 0.0032 - 0.17 V: 0.01, Mg: 0.0008, W: 0.0004, Nb: 0.002 Steel Current U 0.021 0.0031 0.0025 0.05 Zr: 0.001, REM: 0.0012, Cs: 0.0035 Current Steel V 0.017 0.0039 - 0.04 Pb: 0.011, Ta: 0.001, Ti: 0.003% Current Steel W 0.062 0.0038 - 0.06 Cu: 0.02, Ni: 0.03, Sn: 0.0008 Actual Steel X 0.048 0.0042 0.0004 0.03 Mo: 0.01, Cr: 0.03 Actual Steel Y 0.053 0.0038 - 0J5 Steel Comp. "Actual steel" represents a sample of steel according to the present invention. "Steel Comp." represents a steel sample beyond the scope of the present invention. Table 2
Condições de laminação a quente Condição de iaminação a frio Condições de recozimento N0 Tipo de Temperatura de término da lami- Temperatura de bobina- Taxa de redu- ção da lamina- Temperatura de reco- Temperatura de envelheci- aço nação de aca- mento ção zimento mento bamento (°C) (0C) (%) (0C) CO 1 A 915 680 65 720 380 2 B 910 680 65 720 380 3 C 910 680 65 720 380 4 D 910 680 65 720 380 _E 910 680 65 720 380 6 F 915 660 68 750 370 7 G_ 915 660 68 820 370 8 H 900 680 60 740 370 9 I 900 680 60 740 350 J 900 680 60 740 350 11 K 900 680 60 740 350 12 L 920 600 72 700 340 13 M 920 600 72 700 340 14 N- 920 600 72 700 340 O 870 680 77 780 380 16 P 900 740 77 780 360 17 Q 910 660 77 780 380 18 R 910 660 55 780 360 19 S 925 700 60 750 320 T 900 720 70 750 350 21 U 900 700 65 780 340 22 V 910 680 82 720 380 23 W 915 660 70 680 380 24 X 915 720 65 770 380 Y 890 620 68 740 370 26 J 980 680 60 740 350 27 J 780 680 60 740 350 28 J 900 820 60 740 350 29 J 900 680 90 740 350 J 900 680 60 850 350 M J 900 .... 680 60 740 550 Estrutura Propriedades mecânicas N0 Tipo de aço Diâmetro do grão Proporção da cementita na Resistência à Raio crítico de dobra- Nota de ferrita (Mm) matriz ferrita (%) tração (MPa) mento (R/t) 1 A 14 65 312 0,00 Exemplo 2 B 14 66 321 0,20 Exemplo 3 . C 13 67 325 0,30 Exemplo 4 D 12 66 311 0,40 Exemplo E 10 45 384 2,50 Ex. Comp. 6 F 13 55 315 0,25 Exemplo 7 G 21 42 357 2,75 Ex. Comp. 8 H 14 40 321 1,50 Ex. Comp. 9 I 12 60 316 0,50 Exemplo - 10 J 12 60 311 0,50 Exemplo 11 K 12 61 347 1,50 Ex. Comp. 12 L 13 64 308 0,10 Exemplo 13 M 13 65 309 0,10 Exemplo 14 N 13 67 341 1,75 Ex. Comp. O 8 71 310 0,75 Exemplo 16 P 9 65 320 0,75 Exemplo 17 Q 8 90 317 0,05 Exemplo 18 R 8 91 304 0,05 Exemplo 19 S 12 91 315 0,05 Exemplo T 10 62 313 0,25 Exemplo 21 U 9 61 309 0,50 Exemplo 22 V 10 60 322 0,25 Exemplo 23 W 11 59 318 0,25 Exemplo 24 X 12 58 311 0,25 Exemplo Ύ 10 43 332 1,80 Ex. Comp. 26 J 21 45 301 1,70 Ex. Comp. 27 J 25 42 299 1,70 Ex. Comp. 28 J 23 39 302 1,70 Ex. Comp. 29 J 5 46 348 1,50 Ex. Comp. J 31 41 291 1,80 Ex. Comp. 31 J 11 37 309 1,50 Ex. Comp. É entendido da Tabela 2 que cada uma das amostras da chapa de aço laminada a frio conforme a presente invenção tem um raio de dobra- mento critico (R/t) < 1 e assim excelente capacidade de conformação por dobramento.Hot-rolling conditions Cold-rolling condition Annealing conditions N0 Type of end-of-temperature Temperature of coil- Temperature of reduction of blade- Temperature of recovery- Temperature of aging of action (° C) (%) (%) (0C) CO 1 A 915 680 65 720 380 2 B 910 680 65 720 380 3 C 910 680 65 720 380 4 D 910 680 65 720 380 6 F 915 660 68 750 370 7 G_ 915 660 68 820 370 8 H 900 680 60 740 370 9 I 900 680 60 740 350 J 900 680 60 740 350 11 K 900 680 60 740 350 12 L 920 600 72 700 340 13 M 920 600 72 700 340 14 N- 920 600 72 700 340 O 870 680 77 780 380 16 P 900 740 77 780 360 17 Q 910 660 77 780 380 18 R 910 660 55 780 360 19 S 925 700 60 750 320 T 900 720 70 750 350 21 U 900 700 65 780 340 22 V 910 680 82 720 380 23 W 915 660 70 680 380 24 X 915 720 65 770 380 Y 890 620 68 740 370 26 J 980 680 60 740 350 27 J 780 680 60 740 350 28 J 900 820 60 740 350 29 J 900 680 90 740 350 J 900 680 60 850 350 M J 900 .... 680 60 740 550 Structure Mechanical Properties N0 Steel Type Grain Diameter Cementite Ratio to Critical Bend Radius Resistance Ferrite Note (Mm) Ferrite Matrix (%) Tensile (MPa) (R / t) 1 A 14 65 312 0.00 Example 2 B 14 66 321 0.20 Example 3. C 13 67 325 0.30 Example 4 D 12 66 311 0.40 Example E 10 45 384 2.50 Ex. 6 F 13 55 315 0.25 Example 7 G 21 42 357 2.75 Ex. 8 H 14 40 321 1.50 Ex. Comp. 9 I 12 60 316 0.50 Example - 10 J 12 60 311 0.50 Example 11 K 12 61 347 1.50 Ex. Comp. 12 L 13 64 308 0.10 Example 13 M 13 65 309 0.10 Example 14 N 13 67 341 1.75 Ex. Comp. O 8 71 310 0.75 Example 16 P 9 65 320 0.75 Example 17 Q 8 90 317 0.05 Example 18 R 8 91 304 0.05 Example 19 S 12 91 315 0.05 Example T 10 62 313 0, 25 Example 21 U 9 61 309 0.50 Example 22 V 10 60 322 0.25 Example 23 W 11 59 318 0.25 Example 24 X 12 58 311 0.25 Example Ύ 10 43 332 1.80 Ex. 26 J 21 45 301 1.70 Ex. Comp. 27 J 25 42 299 1.70 Ex. Comp. 28 J 23 39 302 1.70 Ex. Comp. 29 J 5 46 348 1.50 Ex. Comp. J 31 41 291 1.80 Ex. Comp. 31 J 11 37 309 1.50 Ex. Comp. It is understood from Table 2 that each of the cold-rolled steel sheet samples according to the present invention has a critical bend radius (R / t) <1 and thus excellent bend-forming capability.
Aplicabilidade IndustrialIndustrial Applicability
De acordo com a presente invenção, é possível fornecer uma chapa de aço laminada a frio tendo uma capacidade de conformação por dobramento muito melhor que a chapa de aço laminada a frio convencional, que é extremamente útil em termos industriais.In accordance with the present invention, it is possible to provide a cold rolled steel sheet having a much better bend forming capability than conventional cold rolled steel sheet which is extremely useful in industrial terms.
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