"Moule de coulée continue" 1
La présente invention se rapporte à un moule de coulée continue pour des métaux et plus spécialement à un moule du type ouvert dans le haut pour la coulée continue verticale de métaux.
Des procédés de coulée continue ont récemment été adoptés dans une large mesure en particulier dans l'industrie de l'acier pour la mécanisation des procédés de solidification de l'acier, l'amélioration du rendement des produits et la réduction du coût de la fabrication. Toutefois, divers problèmes se posent, lesquels restent encore à résoudre, y compris, par exemple, l'amélioration de la qualité de la surface des pièces coulées.
Au cours de la coulée, une pièce d'acier en traitement tend à se fixer ou à s'attacher par suite de la chaleur. Dès lors, il se produit une fissure lorsque la partie fixée est tirée vers le bas par les cylindres pinceurs inférieurs. Ensuite, l'acier fondu gicle par la fissure et peut provoquer un sérieux accident. Pour empêcher cette fixation, il s'est révélé utile jusqu'ici d'utiliser une agent empêchant la fixation autour de la pièce d'acier
ou de faire vibrer le moule en plus de l'application de cet agent.
Cependant, dans le cas d'une vibration communiquée au moule, la pièce d'acier a tendance à présenter des défauts superficiels qui abaissent le rendement. Le problème ainsi posé par le procédé classique est expliqué clairement ci-après à l'aide de la description qui suit, établie en liaison avec les dessins ci-annexés.
Conformément au procédé de coulée continue classique de l'a- cier, représenté à la figure 1 des dessins joints au présent mémoire, l'acier fondu 101 provenant d'un convertisseur ou autre est introduit dans la poche 2 et est versé dans une cuve réfrac-
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d'immersion 5 dans un moule 6 refroidi par de l'eau qui passe par
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perd sa chaleur par suite de la basse température dudit moule 6
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Ensuite, une couche solidifiée 71 commence aussi à se former à
ce point. L'acier fondu continue à descendre en raison de la trac-
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La température de l'acier fondu 71 continue à s'abaisser à mesure qu'il poursuit sa descente. La couche solide 71 augmente ainsi jusqu'à ce que la partie fluide de l'acier disparaisse et la totalité de l'acier se solidifie en une pièce coulée. Néanmoins, la
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chaleur à un point où l'acier commence à se solidifier et n'est
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nexés est une vue agrandie de la partie supérieure du moule 6 et d'une zone autour de celui-ci et montre ladite fixation et les perturbations résultant de cette dernière. Comme mentionné précédemment, l'acier fondu 71 versé par le tube d'immersion perd sa
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L'acier fondu 70 commence alors à se solidifier immédiatement. Toutefois, sa couche de solidification tend à s'attacher au point
75 à la surface du moule. Lorsque l'acier solidifié à l'état atta-
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mince 76 se forme dans la couche de solidification 71 et une fissure 77 peut apparaître dans cette partie 76. L'acier fondu 70 gicle à partir de l'intérieur par cette fissure 77. L'opération de coulée continue n'est plus possible dans ces conditions et l'a- cier fondu jaillit autour de l'apparaillage et risque de provo- quer un sérieux accident.
Pour empêcher cet accident, il faut éliminer la possibilité de voir se former un point de fixation 75 ou il faut arrêter la
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cylindres pinceurs 9 est cependant absolument nécessaire pour pou-
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continue classique, les deux mesures préventives suivantes ont été appliquées :
1) une troisième substance 14 est disposée sur la surface de la couche de solidification 71 pour l'empêcher d'entrer en contact directement avec le moule 6, comme le montre la figure 3; et
2) une vibration verticale 16 est communiquée au moule 6
(voir figure 4) pour empêcher la couche de solidification 71 de subsister trop longtemps et de provoquer ainsi une fixation dans
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D'autres détails de ces deux mesures empêchant l'agglomération sont donnés ci-dessous.
En ce qui concerne la première mesure reproduite à la figure 3, une poudre fine 13 (dénommée ci-après "poudre" dans le présent mémoire) est répandue sur la surface supérieure de l'acier fondu du moule 6. La poudre 13 pénètre par un espace entre l'acier fondu 70 et le moule 6 et recouvre la surface de l'acier fondu 70 sous la forme d'un revêtement 14 lorsque cet acier fondu 70 commence à se solidifier. Dès lors, les atomes de la surface de solidification 71 peuvent être empêchés de se lier aux atomes de la surface du moule 6.
Concernant la deuxième mesure représentée à la figure 4,
une vibration verticale 16 est communiquée au moule 6. Ainsi, on produit un mouvement vertical relatif entre la couche de solidi-
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soit trop longtemps en contact avec un point de la couche de solidification 71. En supposant que le point de la surface du moule 6, auquel une vibration verticale est communiquée, est A, ce point A est en contact à un moment donné avec le point Ao de la couche de solidification 71. Puis, le point de la couche de solidifica-
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modifie en points Al, A2, A3, etc., à mesure que le moule 6 se dé-place vers le haut relativement à la couche de solidification 71.
Inversement, si le moule se déplace vers le bas par rapport à la <EMI ID=18.1> cation 71 en contact avec le point A du moule 6 se modifie en points Al', A2', A3', etc. En d'autres termes, les points de contact du moule 6 et de la couche de solidification 71 varient constamment. Ce système ne permet pas au moule 6 et à la couche de solidification 71 de se lier l'un à l'autre, si bien que la fixation peut efficacement être empêchée.
Comme décrit dans le texte qu précède, la fixation entre le moule 6 et la couche de solidification 71 due à la chaleur a été empêchée par l'emploi de la poudre 13 en combinaison avec l'ap-
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ces deux mesures, l'application d'une vibration mécanique 16 au moule 6 pose un problème, en ce sens que ces vibrations tendent
à produire des défauts superficiels de la pièce d'acier 12 et tendent ainsi à abaisser le rendement. En effet, dès que la vibration est appliquée, des évidements 20 se produisent à la surface de la pièce d'acier coulée à des intervalles réguliers 26 dans la direction longitudinale, comme le montre la photographie de la figure
16. Les intervalles 16 de ces évidements sont déterminés par la fréquence des vibrations mécaniques 16 et la vitesse de traction
\
de l'opération de coulée continue. Cette inégalité est dite marque d'oscillation. La marque d'oscillation indique que la pellicule de solidification se forme par intermittence à des intervalles périodiques coïncidant avec la fréquence de la vibration mécanique verticale.du moule. La profondeur des évidements est déterminée conjointement par la viscosité et la température de fusion de la poudre utilisée, la quantité d'addition de poudre, la
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lée, la fréquence de vibration du moule et l'amplitude de la vibration, etc. La formation des marques d'oscillation indique donc que la surface de la pièce coulée est inégale. Un problème sérieux particulier consiste en ce que la poudre tend à être emprisonnée dans la pièce d'acier coulée aux évidements. Au surplus, comme il existe une différence à l'état de refroidissement entre une partie saillante et une partie évidée, cette différence tend à provoquer des fissures. La figure 5 est un exemple où la poudre est emprisonnée dans une partie évidée d'une pièce d'acier coulée. Une fissure
se produit parfois à partir de ce point. Dès qu'une fissure est présente, elle est rarement éliminée par la pression exercée sur celle-ci durant un laminage subséquent et reste à l'état de défaut de surface dans le produit. Ces fissures abaissent le rendement des produits dans une large mesure. En outre, dans le cas de produits où les états des surfaces doivent être soumis à une inspection sévère, même si la:poudre 13 reste simplement fixée sur la surface sans provoquer une fissure quelconque, la surface entière
de la pièce d'acier coulée doit quelquefois être dressée par fusion pour en éliminer la couche contenant la poudre ainsi fixée.
En réalité, si la poudre reste fixée, il est très probable qu'un produit ainsi obtenu présente un aspect général rayé ou strié,
ce qui conduit donc à une dégradation de la qualité du produit.
Par conséquent, ceci réduit parfois le rendement de 2%.
Dans ces conditions, un but général de l'invention est de réaliser un moule de coulée continue qui permet d'éliminer les in-
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voyant un moyen nouveau selon lequel chacune des parties du moule correspondant au point où l'acier fondu commence à se solidifier au cours de sa coulée continue, est conçue de façon à avoir une
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autres parties du moule; des oscillations haute fréquence sont en- suite appliquées aux parties localement amincies du moule pour empêcher toute fixation de la pièce d'acier coulée due à sa chaleur et pour améliorer la qualité de la surface de la pièce d'acier
i coulée ainsi obtenue.
Conformément à la présente invention, la fixation est empêchée en rendant chaque partie du moule, où cette fixation se produit
le plus vraisemblablement, plus mince que les autres parties de ce moule (la parite amincie étant située au point où l'acier fondu commence à se solidifier et au.voisinage de ce point, par exemple, dans une zone de 300 mm à partir de l'extrémité supérieure du moule) et en appliquant des oscillations haute fréquence à la mince partie du moule.
Les buts précités, ainsi que d'autres objectifs et caractéristiques de l'invention, se dégagent de la description détaillée ci-après, établie en liaison avec les dessins ci-annexés, dans lesquels :
la figure 1 est une représentation schématique du système de coulée continue classique; la figure 2 est une représentation schématique montrant un point de fixation produit par la chaleur à un endroit où l'acier fondu commence à se solidifier, ainsi qu'une fissure résultant de ce point de fixation; la figure 3 est une représentation schématique d'un procédé de formation de. matière empêchant la fixation entre une couche d'acier qui se solidifie et un moule; la figure 4 est une représentation schématique du procédé classique pour la vibration du moule; la figure 5 montre une poudre emprisonnée à l'endroit d'une marque d'oscillation; la figure 6a est une vue en plan schématique d'un exemple de réalisation d'un moule assemblé dont la surface vibre le long des côtés orientés vers le métal coulé et ce, par l'application d'oscillations haute fréquence;
la figure 6b est une vue en coupe du moule de la figure 6a; la figure 7 est une vue de la relation position-amplitude d'une pièce d'acier; la figure 8 est une représentation schématique montrant la vibration du moule de la figure G lorsque que des oscillations haute fréquence sont appliquées; la figure 9 reproduit, à titre d'exemple, un dispositif dans lequel une plaque transmettant des vibrations est munie d'une rainure, fait saillie latéralement et comprend un oscillateur; la figure lOa est un graphique représentant la relation de la position horizontale du moule de la figure 9 avec son amplitude lorsque des oscillations d'une fréquence de 15 kHz et une entrée de puissance de 500 W sont appliquées; la figure lOb est un autre graphique montrant la relation de la position verticale du même moule avec l'amplitude;
la figure 11 eft un exemple dans lequel un oscillateur est fixé directement sur le fond d'une partie rainurée du moule;
les figures 12a, b, c, d, e et f sont des vues schématiques montrant un exemple de réalisation de l'invention appliqué à un système de coulée continue du type courbé où est utilisé un moule de cuivre refroidi à l'eau et ouvert dans le haut; la figure 13 est une vue schématique montrant un côté longitudinal du moule classique dans un but de comparaison avec le moule de l'invention; la figure 14 est une vue schématique montrant un côté longitudinal du moule de l'invenion; la figure 15 est une vue schématique montrant un dispositif d'essai incorporant le moule de l'invention et le moule classique en vue d'une comparaison; et la figure 16 est une photographie montrant une marque d'oscil lation.
Comme on le sait, il est difficile de faire vibrer d'une manière stable un corps lourd à une haute fréquence. Ainsi que le montre la figure 1, le moule 6 à utiliser pour la coulée continue d'acier est unifié en un corps avec une chemise de refroidissement 21 raccordée hermétiquement à l'arrière du moule à l'aide de boulons. De plus, de l'eau de refroidissement non représentée circule à l'intérieur de la chemise de refroidissement 21. Le poids du moule assemblé, monté de cette façon, atteint 15 à 20 tonnes. Il est à peine possible de faire vibrer le moule à une haute fréquence dans ces conditions.
Toutefois, si l'épaisseur de la paroi du moule 6 est amincie en partie, comme le montre la figure 6 où la partie amincie est désignée par la référence numérique 22, cette dernière peut être soumise à une vibration en appliquant des osccillations haute fréquence au moule, tandis que les autres parties
221 et 222 du moule vibrent très peu en réponse auxdites oscillations haute fréquence. Autrement dit, comme le montre la figure lOb, l'énergie oscillante imprimée est confinée à la partie amincie 22 et n'est pas transmise aux parties plus épaisses 221 et 222. Ce n'est qu'une partie du moule 6 qui vibre à une haute fréquence.
Par conséquent, comme le montre la figure 6b, la partie du moule 6 en contact avec l'acier fondu 70, c'est-à-dire la partie située au voisinage du point où l'acier fondu commence à sa solidifier, est plus mince que les autres parties du moule. Un effet empêchant la fixation, à exercer avec le dispositif pour appliquer des oscillations haute fréquence 18 sur la partie amincie du moule 6 dans une direction perpendiculaire à sa surface 61, est réalisé comme indiqué ci-dessous. On se réfère à présent à la figure 8 qui est une vue agrandie de la partie amincie B visible à la figure 6b et où la face 61 de la paroi interne du moule 6 se trouve à un point neutre 180 lorsque le moule 6 ne vibre pas. Toute- <EMI ID=23.1>
de la paroi interne répète un mouvement alternatif entre les positions 181 et 182. Lorsque la face 61 de la paroi interne du moule 6 se déplace de la position 182 à l'autre position 181, vers la couche de solidification 71 de l'acier fondu, cette couche 71, qui est en contact avec la face 61 de la paroi interne du moule, effectue un mouvement de contraction dans la même direction que celle
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la face interne 61 du moule 6 se déplace de la position 181 à la position 182 dans le sens de la dilatation, le lourd poids de la couche de solidification 71 ne permet pas de suivre la face interne 61. Par conséquent, si le moule 6 vibre à une haute fréquence, la couche de solidification 71 du moule 6 ne fait pas le même mouvement que celui du moule 6, mais prend la forme 711 qui
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de la paroi interne du moule 6 occupe lorsque son mouvement vibrant atteint le point le plus intérieur. En conséquence, la couche de solidification 71 est autorisée à entrer en contact avec
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temps bref avant et après que la face 61 de la paroi interne occupe la position 181 à l'amplitude maximale de sa vibration. A l'exception de ce temps, la couche de solidification 71 reste écartée
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de contact bref empêche la formation d'un point de fixation 75
dû à la chaleur.
Comme mentionné ci-avant, une fissure superficielle tend à
se former par suite d'une marque d'oscillation. Ceci est dû au fait
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partiellement concentré à la surface de la couche de solidification. L'état inégal, partiellement concentré de la poudre 13 résulte du fait que l'afflux de poudre 13 descendant par l'espace entre le moule 6 et l'acier fondu 70 a lieu en synchronisme avec l'opération oscillante exercée sur ce moule 6. Par conséquent, la vibration basse fréquence 16, se manifestant plusieurs fois par seconde ou presque, contraint inévitablement la poudre 13 à être répartie inégalement sur la surface de la pièce d'acier coulée 12.
Dès lors, conformément à la présente invention, le moule vibre à une fréquence beaucoup plus élevée que la basse fréquence mentionnée ci-dessus. Ainsi, le temps d'écoulement de la poudre est en pratique uniformisé. La poudre 13 est donc répartie uniformément
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L'emplacement de la partie où le moule est plus mince, conformément à la présente invention, est déterminé comme suit. L'effet des oscillations haute fréquence se manifeste par la non-apparition d'un point de fixation et par un nombre diminué de défauts de surface du type fissure de la pièce d'acier coulée. Cet effet des oscillations haute fréquence varie avec l'emplacement de la partie amincie du moule. Puisque les apparitions de défauts superficiels du type fissure peuvent être minimisées en contraignant la poudre
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l'acier fondu 70, la vibration doit être contrainte également de prendre place au voisinage du niveau de la surface du bain fondu.
Au surplus, puisque le point de fixation dû à la chaleur peut être empêché et que le temps pendant lequel la couche de solidification 71 est en contact avec la face 61 de la paroi interne du moule 6 est raccourci par les oscillations haute fréquence, l'effet le plus grand peut être exercé en appliquant les oscillations à un point où la vibration a lieu le plus aisément à l'intérieur de la couche de solidification 71. D'autre part, comme mentionné ci-avant la couche de solidification 71 commence à se former au point 8 proche du niveau de la surface du bain fondu, l'épaisseur de la couche de solidification s'accroît et sa température diminue dans la mesure où la couche continue à descendre. Par consé- quent, la partie supérieure de la couche de solidification est plus aisément déplaçable que sa partie inférieure.
Lorque les oscillations sont appliquées dans les mêmes conditions, la répartition de l'amplitude de la couche de solidification est similaire 1
à celle reproduite à la figure 7.
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fréquence sont appliquées au moule de préférence dans une direction perpendiculaire à la face de la paroi interne dudit moule, bien qu'elles ne doivent pas être perpendiculaires à cette face de la paroi interne.
Comme décrit ci-avant, l'effet empêchant la fixation est exercé par l'application d'oscillations perpendiculairement à la face
61 de la paroi interne du moule. Dans ce cas, la vibration de cette face 61 de la paroi interne du moule se compose principalement d'une composante perpendiculaire à la face de la paroi interne du moule et de diverses petites composantes dans d'autres directions, pour autant qu'elles se présentent. Tel que ceci se dégage de la description ci-avant, en utilisant le moule conforme à l'invention, les oscillations sont appliquées sur celui-ci de préférence dans une direction autre que la direction verticale. Toutefois, il est aussi efficace d'appliquer les oscillations dans la direction verticale, tel que ceci est expliqué ci-après.
Pour que la poudre 13 adopte l'état inégal partiellement concentré par le mécanisme mentionné en liaison avec la marque d'oscillation, un temps d'au moins 0,1 seconde ou environ est nécessaire. Dès lors, conformé-
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quence que dépasse cette vitesse de réponse. Par conséquent, même si la vibration a lieu dans la direction verticale, la couche de solidification 71 et la poudre 13 ne disposent pas d'un temps suffisant pour le déplacement, de sorte que la poudre peut être répartie uniment sans partie localement concentrée quelconque.
Au surplus, il est préférable que les oscillations haute fréquence appliquées sur le moule 6 varient selon un cycle donné. Si les oscillations exercées sur ce moule 6 à partir de l'extérieur ont un état stable tel que des ondes sinusoïdales, la vibration qui a lieu à la face 61 de la paroi interne du moule [pound] passe à 1
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<EMI ID=36.1> la figure 8), une partie de la couche de solidification 71 entrant en contact avec la crête, reçoit fortement l'effet de l'invention, tandis que l'autre partie de la couche de solidification 71 entrant en contact avec le creux de l'onde (position 189 à la figure 8), reçoit légèrement l'effet. La surface de la pièce coulée
12 comprend donc certaines parties qui reçoivent fortement l'effet de l'invention, tandis que d'autres parties reçoivent faiblement cet effet. Ces parties influencées fortement et faiblement apparaissent selon un modèle semblable à des bandes verticales à des intervalles d'une demi-longueur d'onde des ondes stationnaires. Ceci peut être empêché en variant continuellement la fréquence des oscillations appliquées sur le moule 6 dans les limites <EMI ID=37.1>
trictif imposé à la partie amincie du moule 6 de façon à modifier les emplacements des crêtes et des creux des onde" stationnaires se manifestant sur la face 61 de la paroi interne du moule.
Conformément à la présente invention, la vibration du moule est confinée à la partie amincie par suite de la diminution partielle de l'épaisseur de la paroi du moule 6 et de l'application des oscillations haute fréquence à ladite partie amincie. Ceci se dégage de la description ci-après d'un exemple de réalisation de l'invention. On se réfère à présent à la figure 9 où est représenté un moule de cuivre 6 d'une épaisseur de 65 mm. Une rainure 22 est formée sur la face extérieure du moule 6 et l'épaisseur de la paroi à l'endroit de cette rainure 22 est amincie à 20 mm. Une chemise de refroidissement est raccordée au moule au moyen de nombreux boulons non représentés, mais serrés sur le moule à des endroits autres que la partie rainurée ou amincie.
La partie amincie est prolongée à l'extérieur pour former une plaque de transmission de vibrations 30 qui est plus mince que la partie amincie. Un os-cillateur 31 est monté pour osciller verticalement et est raccordé
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une fréquence de 15 kHz. Dès lors, le moule vibre comme le montren' les figures 10a et lOb qui représentent l'amplitude de la vibration du moule 6 dans la direction de la rainure et également dans une direction perpendiculaire à cette rainure. Tel que ceci se dégage de ces figures, la partie rainurée ou amincie vibre à une amplitude de 3 à 5 /un, tandis que la vibration diminue à une amplitude de moinds de lA.un dans d'autres parties du moule. Ceci indique clairement que la vibration induite est confinée à la partie rainurée. On a cinformé, par des expériences, que des résultats semblables à celui-ci peuvent être obtenus dans les limites d'un
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Conformément à 1 ' invention, le moule 6 peut vibrer dans sa partie rainurée par diverses méthodes. Dans le cas de l'exemple donné ci-avant, la vibration est communiquée par la plaque de transmission de vibrations 30. Selon une autre méthode reproduite à la figure 11, la même vibration peut être obtenue en utilisant un dispositif d'entrée directe 32. Dans ce cas, une rainure 22 d'une profondeur de 25 mm est formée dans un moule 6 d'une épaisseur de 40 mm. Un oscillateur 31 est attaché directement à la partie rainurée 22. Grâce à ce dispositif, des oscillations d'une fréquence de 18 kHz sont appliquées.
La partie amincie ou rainurée du moule conçu conformément à la présente invention a de préférence la forme suivante et est disposée préférablement à l'emplacement ci-après. L'épaisseur préférée de la partie rainurée est de 5 à 30 mm. Comme mentionné dans le texte ci-avant, de bons résultats peuvent être obtenus lorsque l'épaisseur de la partie rainurée se situe à une valeur comprise entre 15 et 20 mm. Une épaisseur inférieure à 5 mm n'est pas pratique parce que la transmission de chaleur ne varie pas d'une manière frappante avec l'emplacement, l'usinage devient très
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30 mm a un degré moindre d'amplitude et, tel que ceci a été confirmé par des essais, ne donne pas l'effet désiré. Eu égard à ceci, l'épaisseur de la partie rainurée de moule se situe de préférence entre 5 et 30 mm. Au surplus, la partie rainurée peut être pourvue d'une ou de plusieurs nervures de renforcement disposées dans la direction de la rainure ou perpendiculairement à celle-ci.
La rainure est située de préférence dans les limites de 300 mm à partir de l'extrémité supérieure du moule. Ainsi, à la lumière du principe, la rainure doit être formée dans la direction horizontale et son emplacement préféré se trouve dans les limites de 300 mm à partir du sommet du moule, puisque, si l'on considère ceci qualitativement, l'effet maximum des vibrations se produit au voisinage du point 8 de démarrage de la solidification. Toutefois, en appréciant les résultats des essais effectués pour trouver la répartition de température dans les directions verticales du moule, le point 8 de démarrage de la solidification semble se situer à 150-250 mm à partir du sommet du moule. Simultanément, la position de la surface du bain fondu est contrôlable dans une mesure de l'ordre de + 10 mm.
Par conséquent, en observant les tolérances, on estime que l'emplacement appropriée de la rainure réside dans les limites de 300 mm à partir du sommet du moule. D'autre part, la rainure est formée dans chacun des côtés longitudinaux du moule uniquement ou dans les deux côtés longitudinaux et latéraux.
La largeur de la rainure est de préférence de 50 à 150 mm. Des essais ont été effectués en utilisant deux moules différents à base de cuivre, dont l'épaisseur était de 32 mm. Un moule a été doté d'une rainure d'une largeur de 100 mm, tandis que l'autre moule a présenté une rainure de 80 mm de largeur. En utilisant le dis-positif d'entrée du type oscillateur et plaque de transmission de vibrations, on a appliqué à ces moules des oscillations de 10 kH2 et une entrée de puissance de 500 W. Tous deux ont donné une ampl
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entre eux. Cependant, dans les cas où la largeur de la rainure es de moins de 50 mm, la rainure peut venir se situer à l'extérieur de l'ordre de variation du niveau du bain fondu. D'autre part, lorsque la largeur de la rainure dépasse 150 mm, 1 ' énergie de la vibration est dispersée trop fortement pour exercer un effet de vibration suffisant.
Quant à la fréquence de la vibration, aucune limite particulière ne lui est imposée. Toutefois, à une fréquence supérieure à 30 kHz, la présente technique de fabrication de l'oscillateur ne permet pas d'obtenir un degré d'amplitude suffisant pour une application pratique. D'autre part, une fréquence inférieure à 10 kHz engendre un certain bruit qui a un effet défavorable sur les travailleurs. Une mise en action à une fréquence de moins de 10 kHz n'est donc pas désirable.
Les caractéristiques et les avantages de l'invention se dégagent encore de la description ci-après d'un exemple de réalisatior de l'invention.
Les figures 12a, b, c, d, e et f représentent un moule réalisé conformément à l'invention et utilisable dans un système de cou lée continue du type courbé, ainsi que conçu pour une utilisation dans un moule de cuivre ouvert dans le haut et refroidi à l'eau. Comme le montre la figure 12f, le moule de l'invention est du type, à l'état assemblé, à quatre côtés et se compose de deux pa-
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est constitué d'une plaque de cuivre 303 mesurant 60 x 80 mm et d'une plaque de renforcement d'acier 306. A l'intérieur du moule, on a prévu des conduits d'eau de refroidissement 304 formant chacun une admission d'eau de refroidissement 301 à une extrémité et �
une émission d'eau de refroidissement à l'autre extrémité. Une partie amincie 307 se trouve à un emplacement situé à 100 mm audessous de l'extrémité supérieure des plaques de cuivre 303, la partie amincie 307 ayant une largeur de 120 mm dans la direction verticale. Un oscillateur 311 est fixé sur la partie amincie 307 par une plaque de base 308 au moyen d'un vis de jonction 309. Un
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que de renforcement 306 et entre l'oscillateur 311 et la paroi d'un trou percé dans la plaque de renforcement. Le tableau 1 compare le moule de l'invention au moule classique.
Tableau 1
Disposition structurale et dimensions des moules
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Conduit d'eau de re- plaque de cuivre partie amincie sans froidissement rainurée, rainure fente, conduit d'eau
de 5 x 45 mm de 2 mm.
2. Forme du côté latéral
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Conduit d'eau de re- semblable au côté semblable au côté froidissement longitudinal longitudinal
3. Raccordement de la vissée à la pla- fixée sur la partie
tige d'oscillation que de cuivre amincie par la plaque de base.
Des expériences ont été effectuées en utilisant les moules précités. Dans chacune de ces expériences, la surface du bain fondu s'est toujours située à 150 mm au-dessous de l'extrémité supérieure du moule. La coulée a été exécutée en appliquant des oscillations haute fréquence dans les conditions d'entrée données au tableau 2. L'état superficiel de chaque brame ainsi obtenue a été examiné et exprimé en grandeur de surface exigeant un meulage superficiel. Les résultats de cet examen sont aussi cités au tableau 2.
Tableau 2
Pourcentage de brames requérant un meulage superficiel
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Etat d'entrée haute fréquence, fréquence de 18 kHz.
Côté longitudinal : 1,9 kW/côté x 2 côtés
Côté latéral : 0,5 kW/côté x 2 côtés.
Notes :
- Indice 1 : grandeur de surface exigeant un meulage superficiel de moins de 1%;
- Indice 2 : grandeur de surface exigeant un meulage superficiel de 1 à 5%; et
- Indice 3 : grandeur de surface exigeant un meulage superficiel de plus de 5%.
Pour confirmer davantage l'effet de la présente invention, un côté longitudinal du moule conforme à ladite invention est conçu comme le montre la figure 14 et un côté longitudinal du moule classique est aussi préparé comme reproduit à la figure 13 pour un but de comparaison. Ces côtés sont assemblés comme indiqué à la figure 15. Ensuite, des oscillations sont appliquées à la plaque de transmission de vibrations de chacun des côtés à une fréquence de 15 kHz et selon une entrée de puissance de 500 W pour obtenir une brame d'acier mesurant 200 x 1980 mm. Les oscillations ne sont appliquées que sur les côtés longitudinaux et non sur les côtés latéraux de l'assemblage. A l'exception de la forme du moule, la coulée a lieu dans les mêmes conditions que celles de l'opération de coulée classique.
Le tableau 3 donne l'état superficiel de la pièce coulée ain-
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tion de l'acier fondu. Au tableau, le moule de l'invention est représenté par le côté N (figure 15) et l'amplitude est comparée à celle du moule classique représenté par le côté S (figure 15).
Tableau 3
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que
Tel que ceci apparaît dans les résultats des expériences mentionnées ci-dessus, la brame d'acier obtenue en utilisant le moule conforme à l'invention a une qualité de surface excellente.
REVENDICATIONS
1.- Moule de coulée continue pour un métal fondu, caractérisé en ce qu'il comprend des organes dont des parties localement amincies sont situées au point de démarrage de la solidification du métal fondu, ainsi que des organes pour appliquer des oscillations auxdites parties localement amincies.