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La sollicitation de tubes de cuvelage, qui sont constitués par une colonne de cuvelage simple avec du béton de remplissage arrière ou une colonne de cuvelage @ double avec du béton de remplissage arrière et intermé- diaire, se compose de la pression d'eau et de la pression du terrain, qui augmentent toutes les deux avec la pro-
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fondeur. On suppose que la pression d'eau 'it rur la colonne de cuvelage intérieure parcequ'il faut toujours: compter avec la possibilité que le béton du remplissage arrière, y compris la colonne de cuvelage extérieure, ne puisse pas, à la longue, être maintenue étanche. -La. pres- sion du terrain agit, par contre, sur le revêtement exté- rieur du béton de remplissage arrière.
En raison des surfa- oes différentes d'application de la pression d'eau et de la pression du terrain, ainsi que de la grandeur différente des deux charges ces pressions et ces charges tendent à donner des déformations différentes à la colonne de cuve- lage intérieure et à la colonne de cuvelage extérieure avec le béton de remplissage intermédiaire et arrière. Les dé- formations sont essentiellement constituées par des dépla- cements radiaux des diverses sections du revêtement, ce qui a pour effet que l'adhérence entre le fer et le béton est en général dépassée, de sorte que le béton se sépare du fer.
Dans ce cas, les colonnes intérieure et extérieure sont à considérer dans une certaine mesure comme des parties de construction indépendantes. Elles devraient alors être calculées de façon à être plus résistantes que si une séparation du béton de ce genre pouvait-être évitée par des mesures appropriées (effet oompound). Du fait que la pression de l'eau surpasse toujours la pression du terrain dans le cas de couches de terrain perméables à l'eau et qu'en outre la colonne intérieure est toujours calculée de fa- çon à être moins résistante que la colonne extérieure, les forces à transmettre entre les deux colonnes sont des forces de traction.
Dans ce cas, les forces de séparation produi- eant un décollement de la colonne intérieure de celle ex-
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térieure s'élèvent, suivant le type de construction du tube, à 0,3 à u,7 fois la pression de l'-iau. Par ces chiffres, on peut déjà reconnaître qu'un effet compound suffisant entre les deux colonnes ne peut être obtenu qu'avec une certaine difficulté. Pour obtenir un effet compound de ce genre, l'invention propose alors de munir convenable- ment l'enveloppe de cuvelage d'ancrages. A cet effet, on se sert de profilés en T dont l'âme est soudée à la colonne de cuvelage.
Dans le cas de la colonne de cuvelage à double paroi, ces âmes sont à souder tant sur la paroi intérieure de la colonne de cuvelage extérieure qu'également sur la paroi extérieure de la colonne de cuvelage intérieure pour absorber les forces de traction produites par la pression de l'eau agissant sur la colonne de cuvelage intérieure.
Dans ce cas, les profilés en T placés à l'intérieur doivent avoir une plus grande épaisseur que ceux placés à l'ex- térieur.
,les profilés en T sont avantageusement obtenus en coupant en deux un profilé en I par le milieu de l'âme.
Dans une colonne de cuvelage à une seule paroi, les pro- filés en T sont soudés sur la paroi extérieure des tubes de cuvelage en acier. Les brides de tous les profilés en T peuvent être reliées les unes aux autres par un anneau ou collier.
Il est avantageux d'épaissir les âmes à l'endroit de soudure pour obtenir une épaisseur suffisante pour le cordon de soudure.
Quelques formes de réalisation d'ancrages pour revêtements compound de puits de mines sont représentées, à titre d'exemples non limitatifs, au dessin annexé.
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La fig. 1 est une coupe horizontale d'une colonne de cuvelage simple avec du béton do remplissage arrière.
La fig. 2 est une coupe horizontale d'une colonne de cuve- lage double avec du béton de remplissage arrière et inter- médiaire. la fig. 3 représente un élément d'ancrage constitué par un profilé en T à l'état soudé.
La fig. 4 montre une autre forme d'une partie de l'ame d'un profilé en T également à l'état soudé.
Des profilés en T 3 et 4, répartis à la périphérie de distance en distance et de longueur relativement courte, sont' soudés par leur âme, qui est épaissie à son extré- mité pour obtenir une épaisseur suffisante du joint de soudure, sur la paroi extérieure de la colonne de cuve- lage intérieure 1, suivant la fig. 1, et 2, suivant la fig. 2. L'épaississement peut être obtenu par refoulement (fig. 3 et 4). Dans la réalisation suivant la fig. 3,1e joint de soudure se trouve entre la paroi extérieure du cuvelage et les flancs de la tête 5 de l'âme. Dans la réa- lisation suivant la fig. 4, la tête 6 de l'âme est amincie en pointe, de sorte qu'on obtient des joints en biseau pour recevoir la matière de soudure.
Par rapport à la réalisation suivant la fig. 3, on économise de ce fait de la matière de soudure.
Dans la colonne de cuvelage à double paroi suivant la fig. 2, des profilés en T 8 sont soudés sur la paroi intérieure du tube extérieur 7 et en fait avantageusement en quinconce par rapport aux profilés 4 en T. Les profilés, en T peuvent être reliés les uns aux autres par des fers de ceinture ou des fils métalliques placés tout autour.
Comme le montre la fig. 2 les profilés en T peuvent être soutenus latéralement par des goussets soudés 9.
Revendications
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The stress of casing tubes, which are made up of a single casing column with rear filling concrete or a double casing @ column with rear and intermediate filling concrete, consists of the water pressure and ground pressure, both of which increase with the
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founder. It is assumed that the water pressure is on the inner casing column because it is always necessary to: reckon with the possibility that the concrete of the rear infill, including the outer casing column, may not, in the long run, be kept waterproof. -The. Ground pressure, on the other hand, acts on the exterior coating of the rear infill concrete.
Due to the different application surfaces of the water pressure and the ground pressure, as well as the different magnitude of the two loads these pressures and these loads tend to give different deformations to the tank column. interior and to the exterior casing column with intermediate and rear filling concrete. The deformations are essentially constituted by radial displacements of the various sections of the coating, which has the effect that the adhesion between the iron and the concrete is generally exceeded, so that the concrete separates from the iron.
In this case, the inner and outer columns are to some extent to be considered as independent building parts. They should then be calculated so as to be more resistant than if such separation of concrete could be avoided by suitable measures (oompound effect). Due to the fact that the water pressure always exceeds the ground pressure in the case of water permeable soil layers and furthermore the inner column is always calculated so as to be less resistant than the outer column , the forces to be transmitted between the two columns are tensile forces.
In this case, the forces of separation producing a detachment of the inner column from that ex-
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depending on the type of construction of the tube, rise to 0.3 to u, 7 times the pressure of the iau. From these figures, it can already be recognized that a sufficient compound effect between the two columns can only be obtained with some difficulty. To obtain a compound effect of this type, the invention then proposes to suitably provide the casing casing with anchors. For this purpose, T-profiles are used, the core of which is welded to the casing column.
In the case of the double-wall casing column, these cores are to be welded both on the inner wall of the outer casing column and also on the outer wall of the inner casing column to absorb the tensile forces produced by the casing. water pressure acting on the inner casing column.
In this case, the T-profiles placed inside must have a greater thickness than those placed outside.
, the T-sections are advantageously obtained by cutting an I-section in half through the middle of the core.
In a single wall casing column, the T-sections are welded to the outer wall of the steel casing tubes. The flanges of all T-profiles can be connected to each other with a ring or collar.
It is advantageous to thicken the cores at the weld location to obtain sufficient thickness for the weld bead.
A few embodiments of anchors for compound coatings of mine shafts are shown, by way of nonlimiting examples, in the accompanying drawing.
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Fig. 1 is a horizontal section of a single casing column with rear fill concrete.
Fig. 2 is a horizontal section of a double tank column with rear and intermediate filling concrete. fig. 3 shows an anchoring element consisting of a T-section in the welded state.
Fig. 4 shows another shape of part of the web of a T-section also in the welded state.
T-sections 3 and 4, distributed at the periphery of distance in distance and of relatively short length, are welded by their web, which is thickened at its end to obtain a sufficient thickness of the weld joint, to the wall. exterior of the interior tank column 1, according to fig. 1, and 2, according to fig. 2. Thickening can be obtained by upsetting (fig. 3 and 4). In the embodiment according to FIG. 3.1 the weld joint is between the outer wall of the casing and the flanks of the core head 5. In the embodiment according to FIG. 4, the head 6 of the core is tapered to a point, so that bevelled joints are obtained to receive the solder material.
Compared to the embodiment according to FIG. 3, soldering material is thereby saved.
In the double-walled casing column according to fig. 2, T-profiles 8 are welded to the inner wall of the outer tube 7 and in fact advantageously staggered with respect to the T-profiles 4. The T-profiles can be connected to each other by belt irons or metal wires placed all around.
As shown in fig. 2 T-profiles can be supported laterally by welded gussets 9.
Claims