BE539190A - - Google Patents

Info

Publication number
BE539190A
BE539190A BE539190DA BE539190A BE 539190 A BE539190 A BE 539190A BE 539190D A BE539190D A BE 539190DA BE 539190 A BE539190 A BE 539190A
Authority
BE
Belgium
Prior art keywords
sep
quenching
steels
temperatures
cold rolling
Prior art date
Application number
Other languages
French (fr)
Publication of BE539190A publication Critical patent/BE539190A/fr

Links

Classifications

    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/24—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with vanadium

Landscapes

  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Materials Engineering (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Metallurgy (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • Heat Treatment Of Articles (AREA)

Description

       

   <Desc/Clms Page number 1> 
 



   Pour l'exécution de cylindres de laminoirs à froid, on utilise généralement des aciers dont la composition est approximativement la suivante: 
 EMI1.1 
 
<tb> 0,75 <SEP> - <SEP> 1,05 <SEP> % <SEP> de <SEP> carbone
<tb> 
<tb> 
<tb> 0,2 <SEP> - <SEP> 0,5 <SEP> % <SEP> de <SEP> silicium
<tb> 
<tb> 
<tb> 0,2 <SEP> - <SEP> 0,5 <SEP> % <SEP> de <SEP> manganèse
<tb> 
<tb> 
<tb> 1 <SEP> - <SEP> 2 <SEP> %de <SEP> chrome.
<tb> 
 



   On a également proposé (voir Houdremont   "Manuel   de la science des aciers spéciaux" 1943, page 653, tableau 134, ligne 5) d'utiliser des aciers contenant : 
 EMI1.2 
 
<tb> 0,8 <SEP> - <SEP> 1 <SEP> 1 <SEP> % <SEP> de <SEP> carbone
<tb> 
<tb> 0,35 <SEP> % <SEP> de <SEP> silicium
<tb> 
<tb> 0,3 <SEP> % <SEP> de <SEP> manganèse
<tb> 
<tb> 1,2 <SEP> - <SEP> 1,6 <SEP> % <SEP> de <SEP> chrome
<tb> 
<tb> 0,10 <SEP> % <SEP> de <SEP> vanadium
<tb> 
 pour l'exécution de cylindres de laminoirs à froid.En   oùtre,la   littérature propose (voir brevet Autriche 147.996) d'utiliser pour l'exécution des cylindres de laminoirs à froid des aciers résistant au recuit, à savoir des aciers contenant, séparément ou en mélange:

   
 EMI1.3 
 
<tb> 0,25 <SEP> - <SEP> 1,2 <SEP> %de <SEP> carbone
<tb> 
<tb> 
<tb> 
<tb> 1 <SEP> - <SEP> 4 <SEP> % <SEP> de <SEP> chrome
<tb> 
<tb> 
<tb> 
<tb> 0,5 <SEP> - <SEP> 5 <SEP> % <SEP> de <SEP> nickel <SEP> ainsi <SEP> qu'outre <SEP> ou <SEP> à <SEP> la <SEP> place
<tb> 
<tb> 
<tb> 
<tb> du <SEP> nickel <SEP> 2 <SEP> - <SEP> 12 <SEP> % <SEP> de <SEP> tungstène
<tb> 
<tb> 
<tb> 
<tb> jusqu'à <SEP> 2 <SEP> % <SEP> de <SEP> molybdène
<tb> 
<tb> 
<tb> 
<tb> jusqu'à <SEP> 5 <SEP> % <SEP> de <SEP> vanadium
<tb> 
<tb> 
<tb> 
<tb> 
<tb> jusqu'à <SEP> 3 <SEP> % <SEP> de <SEP> silicium.
<tb> 
 



   La difficulté principale lors de l'exécution de cylindres de laminoirs à froid réside dans la trempe, étant donné que le moyen de saisissement doit être constitué par de   1 eau   afin d'obtenir la dureté nécessaire, bien que des aciers au chrome de ce type font principalement partie du groupe des durcisseurs à l'huile {voir Rapatz "Les aciers nobles"   1951,page   504).De ce fait ,pour ces outils relativement précieux, il existe un risque de rebut de trempe.En ce qui concerne la température de trempe à utiliser,la littérature indique, entre autres,ce qui suit: 
Dans Houdremont "Science de l'acier spécial"   1936.,page   204 il est dit que la trempe des aciers au chrome pour les cylindres de laminoirs à froid doit être effectuée dans   l'eau   à une température de 760-800 . 



  Dans   Houdremont     ''Manuel   de la science des aciers spéciaux" 1943,page 653, il est indiqué que la température de trempe pour un acier au chrome contenant du vanadium doit être de   830-850. .La   trempe des aciers au chrome mentionnés plus haut, s'effectue jusqu'à présent généralement à des températures variant entre 790-840  Il est également possible de procéder à une trempe superficiel- le au chalumeau ou à une trempe par induction, 
En outre, dans cette exécution   connue   des cylindres de laminoirs à froid, l'usage dans l'exploration prescrit de varier à l'intérieur des limites indiquées les teneurs en chrome suivant le diamètre de la table du cylindre;

   dans ce cas,le pouvoir de trempe doit augmenter proportionnelle- ment à   l'accroissement   de la teneur en chrome (voir ZVDI 1939, page 269 et suivantes).La température de trempe également peut être variée, de ma- nière correspondante, entre   760=8509;Après   la   trente, l'acier   est soumis à un revenu à environ 100 -   200 Go   
En opposition à la pratique et à l'opinion actuelles, on a pu constater maintenant qu'il était possible de s'écarter des températures de 

 <Desc/Clms Page number 2> 

 trempe utilisées jusqu'à présent et qu'il était possible de tremper des cylindres de laminoirs à froid, exécutés avec des aciers contenant environ:

   
 EMI2.1 
 
<tb> 0,75 <SEP> - <SEP> 1,30 <SEP> % <SEP> de <SEP> carbone
<tb> 
<tb> 
<tb> 
<tb> 
<tb> 
<tb> 0,10 <SEP> - <SEP> 0,6 <SEP> % <SEP> de <SEP> manganèse
<tb> 
<tb> 
<tb> 
<tb> 
<tb> 
<tb> 1,2 <SEP> - <SEP> 2,5 <SEP> % <SEP> de <SEP> chrome
<tb> 
<tb> 
<tb> 
<tb> 
<tb> 
<tb> 0,05 <SEP> - <SEP> 0,25 <SEP> % <SEP> de <SEP> vanadium
<tb> 
 à des températures de trempe de 900 à   1050 C   dans de l'eau mouvante;ces aciers étant ensuite immédiatement revenus.De tels aciers peuvent contenir également, outre ou à:la place du vanadium, 0,10-0,50% de molybdène. 



   Dans des cylindres durcie dans   l'exploitation   à   950 ,suivant   l'invention, et présentant un diamètre de 275 mm, respectivement de 450 mm, on n'a pû constater aucun   défaut.L'examen   d'un tel cylindre faisait ressor- tir pour une dureté   Rockwell   de 66 à 60, une profondeur de trempe de 26,5 mm ou de 17 mm (voir dessin), tandis que les cylindres correspondants de la composition d'acier actuelle et trempés suivant la méthode actuelle à 840 , ne présentent une profondeur de trempe que de 7 - 10 mm.Cette trempe   aété   effectuée après un réchauffage constant jusqu'à la   température   de   trempe.Cependant   il est également possible de n'amener que la couche super- ficielle à durcir à la température élevée de trempe,

   tandis que l'intérieur du cylindre reste plus froid, à savoir à la température courante de trempe ou même   en-dessous.   



   Cependant le procédé peut être modifié? de manière que le cylindre soit chauffé, avant la trempe, d'abord à des températures très élevées,par exemple , de 1000 à 1050 C, qu'ensuite la température dans le four soit abaissée à la température de trempe de 900 à 9800, par exemple 9500,et que seulement alors on procède au saisissement dans de l'eau mouvante et au revenu subséquent. 



   Outre pour les cylindres de   laminoirs   à   froid,l'invention   peut également être utilisée pour des manteaux de cylindres de support durcis, divisés ,et   similaires.Dans   le cas d'une trempe superficielle, il est pos- sible d'utiliser tant la trempe au chalumeau que la trempe par induction. 



   REVENDICATIONS. 



   10- Procédé pour la trempe de cylindres de laminoirs à froid, caractérisé en ce que les cylindres, constitués par un acier de la composi- tion suivante: 
 EMI2.2 
 
<tb> 0,75 <SEP> - <SEP> 1,30 <SEP> % <SEP> de <SEP> carbone
<tb> 
<tb> 
<tb> 0,10 <SEP> - <SEP> 0,6 <SEP> % <SEP> de <SEP> manganèse
<tb> 
<tb> 
<tb> 1,2 <SEP> - <SEP> 2,5 <SEP> % <SEP> de <SEP> chrome
<tb> 
<tb> 
<tb> 0,05 <SEP> - <SEP> 0,25 <SEP> % <SEP> de <SEP> vanadium
<tb> 
 sont trempés dans de   l'eau   mouvante à des températures de   900-1050 , dé-   passant largement les températures de trempe courantes, et sont ensuite   revenus.  



   <Desc / Clms Page number 1>
 



   For the execution of cold rolling mill rolls, steels are generally used, the composition of which is approximately as follows:
 EMI1.1
 
<tb> 0.75 <SEP> - <SEP> 1.05 <SEP>% <SEP> of <SEP> carbon
<tb>
<tb>
<tb> 0.2 <SEP> - <SEP> 0.5 <SEP>% <SEP> of <SEP> silicon
<tb>
<tb>
<tb> 0.2 <SEP> - <SEP> 0.5 <SEP>% <SEP> of <SEP> manganese
<tb>
<tb>
<tb> 1 <SEP> - <SEP> 2 <SEP>% of <SEP> chrome.
<tb>
 



   It was also proposed (see Houdremont "Manual of the science of special steels" 1943, page 653, table 134, line 5) to use steels containing:
 EMI1.2
 
<tb> 0.8 <SEP> - <SEP> 1 <SEP> 1 <SEP>% <SEP> of <SEP> carbon
<tb>
<tb> 0.35 <SEP>% <SEP> of <SEP> silicon
<tb>
<tb> 0.3 <SEP>% <SEP> of <SEP> manganese
<tb>
<tb> 1,2 <SEP> - <SEP> 1,6 <SEP>% <SEP> of <SEP> chrome
<tb>
<tb> 0.10 <SEP>% <SEP> of <SEP> vanadium
<tb>
 for the execution of rolls for cold rolling mills. In other places, the literature proposes (see Austrian patent 147.996) to use for the execution of rolls of cold rolling mills steels resistant to annealing, namely steels containing, separately or in mixture:

   
 EMI1.3
 
<tb> 0.25 <SEP> - <SEP> 1.2 <SEP>% of <SEP> carbon
<tb>
<tb>
<tb>
<tb> 1 <SEP> - <SEP> 4 <SEP>% <SEP> of <SEP> chrome
<tb>
<tb>
<tb>
<tb> 0.5 <SEP> - <SEP> 5 <SEP>% <SEP> of <SEP> nickel <SEP> as well as <SEP> than in addition to <SEP> or <SEP> to <SEP> the <SEP > place
<tb>
<tb>
<tb>
<tb> of <SEP> nickel <SEP> 2 <SEP> - <SEP> 12 <SEP>% <SEP> of <SEP> tungsten
<tb>
<tb>
<tb>
<tb> up to <SEP> 2 <SEP>% <SEP> of <SEP> molybdenum
<tb>
<tb>
<tb>
<tb> up to <SEP> 5 <SEP>% <SEP> of <SEP> vanadium
<tb>
<tb>
<tb>
<tb>
<tb> up to <SEP> 3 <SEP>% <SEP> of <SEP> silicon.
<tb>
 



   The main difficulty in the execution of cold rolling mill rolls lies in the quenching, since the gripping means must be water in order to obtain the necessary hardness, although chromium steels of this type are mainly part of the group of oil hardeners (see Rapatz "The noble steels" 1951, page 504). Therefore, for these relatively valuable tools, there is a risk of scrap quenching. With regard to temperature quench to be used, the literature indicates, among other things, the following:
In Houdremont "Science of Special Steel" 1936., page 204 it is said that the quenching of chromium steels for cold rolling mill rolls should be carried out in water at a temperature of 760-800.



  In Houdremont '' Manual of the science of special steels "1943, page 653, it is stated that the hardening temperature for a chromium steel containing vanadium must be 830-850. The hardening of the chromium steels mentioned above , until now generally carried out at temperatures varying between 790-840 It is also possible to carry out a surface hardening with a torch or an induction hardening,
In addition, in this known embodiment of cold rolling mill rolls, it is customary in exploration to vary the chromium contents within the limits indicated according to the diameter of the roll table;

   in this case the quenching power must increase in proportion to the increase in the chromium content (see ZVDI 1939, page 269 ff). The quenching temperature can also be varied, correspondingly, between 760 = 8509; After the thirtieth the steel is subject to an income of about 100 - 200 GB
In contrast to current practice and opinion, it has now been found that it is possible to deviate from the temperatures of

 <Desc / Clms Page number 2>

 quenching used until now and that it was possible to quench rolls of cold rolling mills, made with steels containing approximately:

   
 EMI2.1
 
<tb> 0.75 <SEP> - <SEP> 1.30 <SEP>% <SEP> of <SEP> carbon
<tb>
<tb>
<tb>
<tb>
<tb>
<tb> 0.10 <SEP> - <SEP> 0.6 <SEP>% <SEP> of <SEP> manganese
<tb>
<tb>
<tb>
<tb>
<tb>
<tb> 1.2 <SEP> - <SEP> 2.5 <SEP>% <SEP> of <SEP> chrome
<tb>
<tb>
<tb>
<tb>
<tb>
<tb> 0.05 <SEP> - <SEP> 0.25 <SEP>% <SEP> of <SEP> vanadium
<tb>
 at quenching temperatures of 900 to 1050 C in flowing water; these steels then being immediately tempered Such steels may also contain, in addition to or instead of: vanadium, 0.10-0.50% molybdenum .



   In cylinders hardened in the operation at 950, according to the invention, and having a diameter of 275 mm, respectively 450 mm, no defect could be observed. Examination of such a cylinder revealed for a Rockwell hardness of 66 to 60, a quenching depth of 26.5 mm or 17 mm (see drawing), while the corresponding cylinders of the current steel composition and quenched according to the current method at 840, do not exhibit a quenching depth of only 7 - 10 mm. This quenching was carried out after constant heating up to the quenching temperature. However, it is also possible to cause only the surface layer to harden at the high quenching temperature ,

   while the inside of the cylinder remains cooler, i.e. at or even below the current quench temperature.



   However, can the process be changed? so that the cylinder is heated, before quenching, first to very high temperatures, for example, from 1000 to 1050 C, then the temperature in the furnace is lowered to the quenching temperature from 900 to 9800, for example 9500, and that only then one proceeds to the seizure in moving water and the subsequent income.



   In addition to cold rolling mill rolls, the invention can also be used for hardened, split backing roll coats, and the like. In the case of surface quenching, both quenching and quenching may be used. torch than induction hardening.



   CLAIMS.



   10- Process for the quenching of cold rolling mill rolls, characterized in that the rolls, consisting of a steel of the following composition:
 EMI2.2
 
<tb> 0.75 <SEP> - <SEP> 1.30 <SEP>% <SEP> of <SEP> carbon
<tb>
<tb>
<tb> 0.10 <SEP> - <SEP> 0.6 <SEP>% <SEP> of <SEP> manganese
<tb>
<tb>
<tb> 1.2 <SEP> - <SEP> 2.5 <SEP>% <SEP> of <SEP> chrome
<tb>
<tb>
<tb> 0.05 <SEP> - <SEP> 0.25 <SEP>% <SEP> of <SEP> vanadium
<tb>
 are quenched in flowing water at temperatures of 900-1050, well in excess of common quench temperatures, and then tempered.

Claims (1)

2.- Procédé suivant la revendication 1,caractérisé en ce que le cylindre est d'abord réchauffé à une température supérieure à celle men- tionnée à la revendication 1, à savoir à 1000 - 105000,ensuite on procède à un équilibrage dans le four à des températures de trempe moyennes de 900 - 970 C; la trempe. s'effectuant à partir de ces températuees. 2.- Method according to claim 1, characterized in that the cylinder is first reheated to a temperature above that mentioned in claim 1, namely 1000-105000, then a balancing is carried out in the furnace. at average quenching temperatures of 900 - 970 C; quenching. taking place from these temperatures. 3.- Procédé suivant les revendications 1 et 2, caractérisé en ce que les cylindres à tremper sont constitués-par les aciers mentionnés à la revendication 1, -contenant, outre ou à la place du vanadium, environ 0,10 à <Desc/Clms Page number 3> 0,50% de molybdène. 3.- A method according to claims 1 and 2, characterized in that the quenching rolls consist of the steels mentioned in claim 1, -containing, in addition to or instead of vanadium, about 0.10 to <Desc / Clms Page number 3> 0.50% molybdenum.
BE539190D BE539190A (en)

Publications (1)

Publication Number Publication Date
BE539190A true BE539190A (en)

Family

ID=168965

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
BE539190D BE539190A (en)

Country Status (1)

Country Link
BE (1) BE539190A (en)

Cited By (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
FR2584318A1 (en) * 1985-07-08 1987-01-09 C3F Comp Franc Forges Fond FORGE CYLINDER FOR COLD LAMINATION IN LOW ALLOY STEEL
FR2685348A1 (en) * 1991-12-24 1993-06-25 Thyssen Edelstaslwerke Ag USE OF STEEL FOR COLD ROLLING.

Cited By (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
FR2584318A1 (en) * 1985-07-08 1987-01-09 C3F Comp Franc Forges Fond FORGE CYLINDER FOR COLD LAMINATION IN LOW ALLOY STEEL
US4823451A (en) * 1985-07-08 1989-04-25 Chavanne Ketin Forged cold-rolling roll
FR2685348A1 (en) * 1991-12-24 1993-06-25 Thyssen Edelstaslwerke Ag USE OF STEEL FOR COLD ROLLING.
BE1006545A3 (en) * 1991-12-24 1994-10-11 Thyssen Edelstahlwerke Ag Use of steel cold rolling.

Similar Documents

Publication Publication Date Title
CA2506347C (en) Method for making an abrasion resistant steel plate and steel plate obtained
FR2847272A1 (en) Fabrication of steel components or sheet resistant to abrasion but with improved ability for welding and thermal cutting
CA2895944C (en) Method for the production of press-hardened, coated steel parts and pre-coated steel sheets that can be used for the production of said parts
EP1426453B1 (en) Process for the production of a steel forged part
US20160298224A1 (en) Production method of carburized steel component and carburized steel component
US20040040631A1 (en) Piston ring excellent in resistance to scuffing, cracking and fatigue and method for producing the same, and combination of piston ring and cylinder block
EP0209437B1 (en) Lightly alloyed, forged steel cylinder for cold rolling
BE539190A (en)
EP0028980B2 (en) Bimetallic roll for hot strip rolling mill
JP4569358B2 (en) Cast roll material for hot rolling and roll for hot rolling
CH639136A5 (en) Process for manufacturing rolled products made of steel with a high elastic limit
EP1885900A1 (en) Steel for submarine hulls with improved weldability
EP0845544A1 (en) Steel product made from bainitic steel and process for making the steel product
FR2636076A1 (en) PROCESS FOR MANUFACTURING STEEL ELEMENTS DESIGNED TO RESIST HIGH STRESSES, SUCH AS ROLLER BEARING ELEMENTS
FR2777023A1 (en) TOOL STEEL COMPOSITION
FR2788997A3 (en) Threaded fastener, especially of small diameter for fastening metals, is produced from highly work hardenable steel wire rod by rough drawing, regeneration heat treatment, finish drawing and cold forging
WO2013021009A1 (en) Steel for manufacturing carburized steel parts, carburized steel parts produced with said steel, and method for manufacturing same
JPH03126838A (en) Composite roll
BR112021001259A2 (en) method to manufacture railway tracks
JPH11279705A (en) Outer layer material for rolling roll and rolling roll using the same
JPH02182861A (en) Work roll stock for cold rolling excellent in wear resistance and cracking resistance
FR2679924A1 (en) PROCESS FOR MANUFACTURING A THIN-WALL STEEL TUBE, STEEL FOR PRODUCING THE TUBE AND TUBE FOR A CYCLE FRAME OBTAINED
BE531268A (en)
BE394895A (en)
BE419870A (en)