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Cette invention concerne des perfectionnements relatifs à la commande d'appareils de conditionnement d'air, notamment mais non exclusive- ment pour véhicules. L'Invention a pour objet de fournir un moyen de com- mande simple mais efficace pour régler la température et l'humidité de l'air dans des espaces fermés.51 tels que des véhicules de chemins de fer.
Suivant l'inventions l'élément constitutif de l'appareil qui est sensible à la condition ou aux conditions à contrôler est un montage en pont comprenant à la fois un élément sensible à la température et un élément sensible à l'humidité, de préférence des éléments sensibles à la température "à boule sèche"et "à boule mouillée"o
Avantageusement.51 les éléments sensibles à la température et sen- sibles à l'humidité de l'une des branches ou de chacune de deux branches d' un montage en pont comprennent des résistances en une matière ayant un coef- ficient de résistance à la température élevé, les autres branches du montage en pont comprenant des résistances avec un tel coefficient égal à zéro ou négligeable.51 ou des inducteurs ou des condensateurs.
On peut alors facile- ment prévoir un réglage de la proportion des effets desdits éléments dans la commande exercée. La proportion est de préférence telle que le montage en pont réponde à l'état de "température effective", comme défini par la Ameri- can Society of Heating and Ventilating Engineers.
Cependant, d'autres conditions entre la réponse à la température "à bonle sèche", et la réponse à la température "à boule mouillée"peuvent être obtenues par un tel réglage
La discrimination entre un état nécessitant un refroidissement et un état nécessitant un réchauffement peut être produite par l'Intermédi- aire d'une différence de phase de courant alternatif ou de polarité de cou- rant continu influencée par l'élément constitutif sensible précité. A cet effet,
le montage en pont peut être prévu pour donner un débit qui soit sensiblement proportionnel à la différence entre l'état commandé et un état de température prédéterminé et qui ait une phase ou polarité opposée selon que la différence se situera au-dessus ou en dessous de l'état de température prédéterminé. En variante le montage en pont peut être prévu peur donner un débit qui soit sensiblement constant mais dont le décalage de phase soit sensiblement proportionnel à la différence entre l'état commandé et un état de température prédéterminé. Dans le premier cas, la grandeur du débit et.51 dans le second casle décalage de phase donnent une mesure de l'effet de refroidissement ou de réchauffement demandé.
Les moyens destinés à transformer la réponse du montage en pont en un débit du courant progressivement variable prévu pour produire une succession d'opérations de commande de refroidissement ou de commande de réchauffement, éventuellement combinés avec des moyens de discrimination de phase ou de polarité, peuvent comprendre des tubes thermioniques "durs" ou des thyratrons ayant des moyens de commande actionnés en séquence., généralement des relais, prévus comme charge anodique.
Dans un agencement combiné de discrimination et de transformation le signal appliqué aux grilles des tubes peut être un courant alternatif amplifié dérivé de la réponse du montage en pont. En variante., les moyens de discrimination peuvent être constitués par des modulateurs en anneau prévus pour fournir un signal de courant continu qui puisse être appliqua aux tubes du dispositif de transformation.
Le dispositif de commande de refroidissement peut comprendre non seulement des relais pour commander la marche d'un réfrigérateur mais encore des relais pour régler la position d'une soupape commandant une dérivation de remise en circulation d'air, la soupape étant accouplée à un dispositif Influençant l'excitation des relais cités en second lieu dans un sens tel que l'excitation maximum tendant à régler la soupape vers la remise en circulation d'air minimum soit obtenue avec la soupape dans la position propre à la remise en circulation maximum.
Le dispositif de commande de refroidissement este avantageuse-
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ment, également prévu pour commander le fonctionnement à vitesse variable du compresseur du réfrigérateur, par exemple au moyen d'un dispositif de commande de vitesse accouplé au dispositif d'actionnement pour la soupape de dérivation.
Divers modes de mise en oeuvre de l'Invention seront maintenant décrits à titre d'exemples, avec référence aux dessins ci-annexés, où : la figure 1 est une représentation schématique d'une installation de conditionnement d'air; les figures 2 à 4 sont des schémas de différentes formes de montages en pont sensibles à la température et sensibles à l'humidité; la figure 5 est un schéma de montage d'un agencement de dis- crimination de phase et de translation de signal à tubes durs; les figures 5a à 5c représentent des courbes différence de potentiel/temps :Illustrant le fonctionnement de l'agencement représenté à la figure 5; la figure 6 est un schéma de montage illustrant une variante;
la figure 611 représente des courbes semblables à celles des figures 5a à 59.mais pour la variante représentée à la figure 6; la figure 7 est un schéma de montage d'un dispositif de discri- mination constituant variante; la figure 8 représente un diagramme de tensions Illustrant le fonctionnement de l'agencement représenté à la figure 7; la figure 9 est un schéma de montage d'un dispositif de translation; la figure 10 est un schéma de montage de dispositif de commande de la soupape de réglage; les figures 11a et 11 b. sont des diagrammes illustrant le fon- ctionnement de l'ensemble de l'installation; la figure 12 est un schéma de montage des circuits commandés par relais de l'installation;
les figures 13 et 14 sont des schémas de montage de formes de montages en pont constituant variantes, et les figures 15 et 16 sont des schémas illustrant les modes d' utilisation de ces circuits.
On suppose que l'installation qui sera décrite soit employée pour régler la température et l'humidité de l'air dans un wagon de chemin de fer. Une Installation de conditionnement d'air à laquelle l'invention est applicable à cet effet est Illustrée à titre d'exemple à la figure 1. Dans cette Installation, il est fait usage, pour le refroidissement contrôlée d' un système de réfrigération comprenant un compresseur 10, un récipient condenseur de liquide 11 et un évaporateur 12, sur lequel l'air passe, aspiré par un ventilateur 13. Cet air est constitué en partie par de l'air frais pris sur l'atmosphère en 14 et, en partie,par de l'air remis en circulation tiré de l'intérieur 15 du wagon, par un conduit 16.
Ce mélange d'air passe sur l'évaporateur 12, par lequel il est refroidie et il est amené à l'intérieur du wagon par le ventilateur 13. Une dérivation 17, commandée par une soupape de réglage 18, permet à une proportion de l'air remis en circulation de retourner dans le wagon sans passer sur l'évaporateur 12. L'humidité de l'air conditionné fourni par le ventilateur 13 au wagon peut être réglée de manière connue, par modification des proportions des volumes d'air qui passent sur l'évaporateur 12 et par la dérivation 17. Pour le réchauffement réglé, il est fait usage d'un système de réchauffeurs comprenant des réchauffeurs d'air, indiqués en 19, près du plancher du wagon, et des réchauffeurs, indiqués en 20, dans le courant d'arrivée de l'air, au-delà de l'évaporateur
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12.
Les éléments sensibles à la température et sensibles à l'humidité du dispositif de commande sont placés en 21.
L'élément sensible à la température et sensible à l'humidité, constitutif du dispositif de commande, est un montage en pont, qui peut avoir l'une des différentes formes données ci-après -. dans les montages représentés aux figures 2 à 4, une tension alternative sensiblement constante
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est fournie en gaz B soit par un transformateur dont le secondaire forme une moitié du pont (figure 2)p soit directement (figures 3 et ±)> et la sortie du circuit se trouve en 0.
Do Les éléments sensibles à la température T 1 et T2 sont des résistances telles que celles qui sont connues dans le commerce sous la dénomination Thermistor" en une matière ayant un coefficient de résistance à la température élevée qui peut être positif ou négatif, le dernier cas étant envisagé dans la description qui va suivre. Les deux éléments peuvent être disposés dans l'une des branches du pont (figures 2 et 3) ou dans des branches opposées (figure 4). Une autre branche comprend une ré-
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sistance réglable Rx. Une résistance d'étalonnage R2 de préférence réglable également., est connectée aux bornes de l'élément T2.
Les résistances Ta formant les autres branches des ponts et9 de préférence9 également les résistan- ces R1 et R2 sont faites en une matière ayant un coefficient de résistance à la température égal à zéro ou négligeable.
Les éléments T1 et T2 sont exposés à la température du wagon., en un point quelconque, par exemple en 21 (figure 1), où 11 y a un courant constant d'air. Si, après que la résistance R1 a été réglée pour équilibrer le pont dans toutes combinaisons désirées de conditions, la température s'é- lève,\! il se développera en D une tension qui par rapport à C, aura la même polarité alternative que celle de A par rapport à C et qui aura une grandeur proportionnelle à l'accroissement de la température pourvu que ce dernier soit faible Réciproquement., une chute de température développera une tension en D qui aura la même polarité relative que celle qui existe en B,
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o'est-a-dire que,
par rapport à la tension en CAs la tension en CD sera en phase ou aura un décalage de phase de 180 > selon que la température régnante sera supérieure ou inférieure à la température d'équilibrel'amplitude de la tension en CD étant proportionnelle à la différence entre lesdites tempé- ratures.
Tandis que la partie sensible à la température de l'élément T1 est sèche, celle de l'élément T2 est contenue dans une mèche, si bien que sa température est maintenue au point de rosée de 1-'atmosphère,, la mèche étant maintenue mouillée par un apport d'eau, de manière connue. Si l'on suppose que la température de l'élément sec est constante et que le pont est équilibré à une humidité relative de 50% par exemple, une augmentation de l'humidité p rovoquera une élévation de la température de l'élément T2 et une diminution de l'humidité provoquera un abaissement de cette température.
Par conséquent une augmentation de l'humidité a le même effet sur la sortie du pont qu'une augmentation de la température, ceci étant l'effet désirée La valeur de la résistance R2 est choisie ou peut être réglée pour donner une proportion dé- sirée à l'effet de l'élément T2. Comme il est requis, cette proportion peut être prévue telle que le pont réponde sensiblement à la température "à boule
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sèche"$ à la température â boule mouillée" ou à une condition de température intermédiaire, en particulier à la condition précitée de "température effectirez.
La tension en CD va à un amplificateur destiné à produire un décalage de phase négligeable à la fréquence employée. Le pont et l'anplifica- teur sont Indiqués schématiquement en E à la figure 5. L'amplificateur fournit un courant de signal à un agencement de discrimination destiné à produire l'excitation de relais (représentés à la figure 5 par la résistance R11)
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intéressant le refroidissement ou de relais (représentés par la résistance Rl) intéressant le réchauffement, selon la phase de la tension amplifiée
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Vcd en C Di c'est-à-dire selon que la température régnante sera supérieure ou Inférieure à la température d'équilibre.
L'agencement de discrimination comprend des pentodes Vu V2.11 ayant des condensateurs Ci9 C2 reliés en parallèle avec les résistances respectives Ri 9 R2 de leurs circuits anodiques, ainsi que des résistances R3 pour le réglage de leurs tensions de polarisation de grille courant continu.
Le fonctionnement de cet agencement sera décrit avec référence
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aux figures 5ii. à 5ç. La figure 5, traduit le comportement de VI pour un faible décalage de phase de la tension cd; la figure 5b traduit le compor-
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tement devi pour un grand décalage de phase de la tension cd et la figure 5ç, traduit le comportement de V 2.11 la tension cd étant en phase. Dans la description qui suit et aux figures;, Vgâ 1 et Vcb, 1 indiquent les tensions entre le point commun C et les points il et B1. respectivement. V1.. et V2 sont les tensions anodiques,, Ve et V,g2 sont les tensions de grille-écran, V et V12.2 sont les tensions de polarisation de grille et Vg,L et Ve sont les tensions de grille pour les tubes V1 et Vz respectivement.
Avec le pont équilibrée les tensions de polarisation de grille V:b.1- et V:b.2 sont réglées pour donner de faibles courants égaux IJ..1. et IJ..2 dans les résistances Ri et RI Si le pont est hors d'équilibre en raison d'un faible accroissement de la température régnantes on obtient la condition illustrée à la figure 5a. La
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tension en phase amplifiée Vr;jJ}-s; qui est d'allure positive lorsque les tensions Vs et Vw- sont d'allure positive, produira dans le tube V1. des Im- pulsions de courant anodique Ia1 qui seront Intégrées par le condensateur
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ci et développeront un courant moyen IL1 dans la résistance RI et une ten- sion moyenne V11 aux bornes de celle-ci.
On peut ne pas tenir can pte de l' accroissement de la durée d'établissement des Impulsions ni de l'affaiblisse-
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ment exponentiel de I1.L et VJ..1s; puisque la valeur de Ci doit être suffisante pour maintenir T,"1 et V1. presque constants. Si la température qui règne est plus élevée, la tension amplifiée
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vae sera plus grande et les Impulsions de courant I.II de plus grande am- plitude. Cette condition est illustrée par la figure 5b.
Dans les mêmes conditions la tension amplifiée Vcd1 est d'allure
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négative lorsque les tensions Vl.ll Vii.2 et VàJ2 pour la tube V2 sont d'allure positive. Par conséquent le courant IA2 sera rapidement coupé et restera à zéro comme vg,1 augmentera, comme il est illustré par la figure 59.. Si le pont est hors d'équilibre en raison d'une faible tempéra-
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ture régnante, c'est-à-dire si la tension amplifiée vg,1 a un décalage de phase de 18o > le circuit travaillera de la manière quivient d'être décrite mutatis mutandis, mais avec le tube V2 actif. Tandis que le tube V2 est con- ducteur, le tube V1 sera donc déconnecté. Si c'est nécessaire,\) on peut ad- ditionnellement prévoir de rendre le tube V2 nettement non conducteur tandis que le tube V1 est conducteur et vice versa.
A cet effets on peut prévoir des moyens pour exclure l'un des tubes dès que l'autre devient conducteur, par exemple un contact auxiliaire sur le premier relais qui répond lorsque le second tube devient conducteur.
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Les tensions de polarisation de grille V.. et V12?- peuvent, en variante, être des tensions alternatives. Une modification convenable à cet effet est représentée à la figure 6. Le mode de fonctionnement pour une con- dition dans laquelle la tension Vcd1 est en phase est illustré par la figure
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ou 7b,L (C.G.) = v:b.1 dû au courant de grille (variable).
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Au lieu de montages en pont à courant alternatif, on peut em- ployer des montages en pont à courant continu. Dans ce case on peut adop- ter des circuits semblables à ceux des figures 3 et 4, les bornes A et B étant connectées à une source de courant continu et les bornes C, D à un am-
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plificateur de courant continu remplaçant 1 amplificateur E prévu à la figure 5.
Les condensateurs de couplage représentés' au-delà de cet amplificateur sont omis mais pour le reste, le même agencement peut être employée Avec les montages en pont à courant continu., la discrimination est obtenue par rapport à la différence de polarité dans le débit aux bornes C et Do
On peut employer d'autres agencements de discrimination que celui qui est représenté à la figure 5. Par exemple, comme il est repré senté à la figure 7, on peut faire usage de deux modulateurs en anneau à
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sens opposés 1 et M29 les tensions porteuses appliquées étant en phase avec l'amenée de tension au montage en pont sensible à la température.
Le débit obtenu de chaque modulateur est Illustré à la figure 8, qui représente un diagramme dont les coordonnées sont les tensions de sortie courant continu
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Vgàu et V,9 entre C et An et Bis respectivement> et la tension alternative Vodles unités choisies étant arbitraires. Le débit de chaque modulateur est ensuite utilisée comme il sera décrit plus loin avec référence à la figure 9p pour commander l'un de deux tubes de sortie V 1 et V9 qui sont actionnés a partir d'une alimentation en tension courant continu,, une ten- sion de polarisation de grille Vb étant appliquée comme Indiqué.
Les relais commandant le réchauffement et représentés par la
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résistance Rl aux figures 5 et 99 par exemple trois relais N9 09 P9 dont les contacts sont représentés à la figure 12, commandant une série de réchauffeurs
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fi, .I H (répartis entre les deux endroits de réchauffement Indiqués en 19 e 20 à la figure 1) comme if sera décrit ci-après, sont prévus pour être actionnés en succession pour des valeurs croissantes du courant moyen I12 (figures 5 et 6). Un différentiel petite bien que définie entre le fonctionnement et le relâchement des relais est désirable.
La figure 10 Illustre
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un agencement en série de relais de commande de refroidissement G9 H9 I (représentés par la résistance Rl aux figures 5 et 9) destinés à être action-
1 nés en, succession serrée à mesure que le courant moyen I11 augmente Le relais G, lorsqu'il est actionnée met le compresseur du système de réfrigé-
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ration en marche et> lorsqu'il est relâchée sil l'arrête.
L'action du courant Il.1 sur les relais H, I est modifiée par un shunt réglable Rd qui est mécaniquement accouplé à une soupape de réglage F occupant la position indiquée en 18 à la figure 1 et commandant la dérivation 17. La résistance du shunt est maximum quand la soupape de réglage est ouverte et elle est minimum lorsqu'elle est fermée. Lorsque le shunt Rd a sa résistance maximum.\! les relais H, I suivent le relais G en fonctionnement dans cet ordre.
Les relais H, I sont prévus pour agir sur la commande de la soupape de réglage F de manière telle que, lorsqu'ils sont tous deux relâchés, la soupape de réglage se déplace vers sa position d'ouverture lorsque l'un des relais (en pratique H) est actionné et que l'autre est rela-
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ché, la soupape de réglage est fixe et> lorsque l'un et l'autre sont action- nés, la soupape de réglage se déplace vers sa position de fermeture. A supposer que le courant I11 augmente suffisamment pour actionner les trois
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relais G, Hp I9 et reste ensuite constante la soupape de réglage F se déplacera vers sa position de fermeture et la résistance du shunt Rd sera réduite la proportion du courant Il3 traversant les relais H.I1 1 se trouvant de ce fait réduite.
Lorsque le courant traversant le relais I est réduit d'une quantité correspondant à son différentiel, ledit relais se relâchera et la soupape de réglage F sera arrêtée et restera dans la position atteinte jusqu'à ce que le courant I11 change de nouveau. Si la température régnante s'élevé le courant Il$ augmentera, le reliais I sera actionné et la soupape de réglage F sera ensuite fermée. D'autre par% si la température régnante
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descend, le courant J1.1. diminuera et la soupape de réglage F s'ouvrira.
Un mode de fonctionnement efficace du dispositif de commande
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tel qu'il a été décrit ci-dessus est illustré par les figures 11a. et 1111 qui représentent des graphiques dans lesquels la mise en circuit et hors
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circuit des réchauffeurs EL H2 et H3' la mise en circuit et hors circuit du compresseur 10 du réfrigérateur {figure 1) et l'ouverture et la fermeture de la soupape de réglage F sont portées en ordonnées, avec l'ac-
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croissement de la température en abscisse à la figure llà et la diminution de la température en abscisse à la figure 11:boo Pour faciliter la lecture on notera que : o. = ouverture de la soupape de réglage f. = fermeture de la soupape de réglage; o'. = ouvert ; f'= fermé o". = hors circuit ; f". = en circuit ; A.
T. = accroissement de température; C.T. = chute de température ; C.G. = charge du compresseur ; D.C. = décharge du compresseur ; T. E. = température d'équilibre, et que la gamme de températures comprise
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entre TU. et Tß est celle dans laquelle le contr62e est effectif; on se rappelera en outre que F désigne la soupape de réglage et que 10 désigne le compresseur. A toute température donnée, le passage d'une température croissante à une température descendante entraîne un passage de la figure
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lia. à la figure 111;1. et vice versa, à la condition qu'en fait, à la tempéra- ture donnée, l'état de fonctionnement ne change pas.
Par exemple, si la température s'est élevée (figure 11a) et si la valeur Ta, ayant été atteinte, la température cesse de s'élever et commence à baisser, le fonctionnement cesse d'être déterminé par la figure
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11 et il est alors déterminé par la figure 111;1. mais le compresseur reste hors circuit puisque la température n'a pas atteint la valeur pour laquelle le relais G du compresseur travaille. Inversement, si la température est des-
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cendue (figure 111;1.) et si, la valeur TA. ayant été atteinte, la température cesse de descendre et commence à s'élever, le compresseur reste en circuit puisque la température n'a pas atteint la valeur pour laquelle le relais G du compresseur est relâché.
Le fonctionnement, pendant le préconditionnement Initial., peut se présenter comme suit : quel que soit l'état du dispositif de commande., lors de la déconnexion à la fin du fonctionnement précédent et quelle que soit la température régnant lorsque le préconditionnement commence, on ne peut appliquer ni le réchauffement, ni le refroidissement avant que l'équi-
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pement n'ait- chauffé. Pendant le chauffage, qui peut prendre environ une minute, la soupape de réglage F de la dérivation est déplacée vers sa po- sition d'ouverture.
Ensuite, si la température régnante est voisine dé la température d'équilibre, la soupape de réglage F continuera à se déplacer dans le même sens jusqu'à ce qu'elle soit arrêtée par un interrupteur de fin de course, en sa position de pleine ouverture. Le dispositif de commande attend ensuite tout changement de température. Si la température qui règne est élevée
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(au-dessus de Tlh, aux figures lia. et 11:tl.) le compresseur est mis en marche et la soupape de réglage F se déplace vers sa position de fermeture. Lorsque la température est descendue jusqu'à Tdh. la soupape de réglage commence
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à s'ouvrir et la température se stabilise avec de faibles oscillations autour de la valeur Tb.
Si la température qui règne est basse (inférieure à T11), la pleine chaleur est appliquée et la soupape de réglage F se déplace vers sa position de fermeture et reste fermée jusqu'à ce que la chaleur ne soit plus demandée. La température s'élève et se stabilise avec de légères oscillations autour de la valeur Tc.
La figure 12 représente un circuit commandé par relais convenable comprenant les contacts des relais
G, H, I, commandant un moteur J, destiné à actionner la soupape de ré- glage F et à régler la résistance Rd' un moteur K, destiné à actionner le compresseur, et un contacteur L, commandant le moteur K et lui-même excité par un moyen de contrôle de vitesse Mo La figure 12 représente également les contacts des relais N, O, P, qui commandent les réchauf- feurs H1, H2, H3,par l'intermédiaire des contacteurs Q, R, S.
Ainsi qu'on l'a déjà indiqué en se référant aux figures 11a et 11b, le refroidissement peut additionnellement être réglé par une commande de vitesse du moteur K du compresseur. Pour que l'on puisse effec- tuer ceci par un moyen simple et de façon avantageuse, le moyen de contro- le de vitesse M, par exemple un rhéostat, est accouplé mécaniquement à la tige de la soupape de réglage F, comme il est Indiqué schématiquement à la figure 12, et il coopère avec le-contacteur L, si bien que le compresseur marche lentement lorsqu'il est mis en marche et marque une accélération progressive jusqu'à un maximum à mesure que la nécessité du refroidissement augmente,c'est-à-dire à mesure que la température régnante s'élève.
Par la prévision d'un système de liaison à mouvement perdu, la zone de températures correspondant à la gamme de vitesses du compresseur peut être prévue inférieure,, égale ou supérieure à la zone de températures correspondant au déplacement de la soupape de réglage, depuis sa position d'ouverture jusqu'à sa position de fermeture.
Si c'est nécessaire, l'installation peut comprendre un dispo- sitif d'avance dépendant de l'allure du changement de conditions ou pour corriger de brisques changements externes. Un tel dispositif peut être prévu réglable pour compenser tout retard dans l'Installation.
Au lieu des montages en pont représentés aux figures 2à 4, on peut employer des montages en pont donnant un débit sensiblement constant sur une gamme de décalage de phase sensiblement proportionnelle à la variation de la condition de température à partir d'une condition prédéterminée Ainsi, la figure 13 représente un agencement semblable à celui de la figure 2 mais dans lequel on a remplacé la résistance R1 par un condensateur C3. Ce circuit peut être prévu pour donner une tension de sortie constante aux bornes C, D, sur une gamme de variation de phase de cette tension.
Un débit ayant des caractéristiques semblables peut être obtenu du montage en pont représenté à la figure 14, dans lequel deux branches opposées comprennent des éléments T1, T2 et R2 semblables à ceux de l'une des branches du montage de la figure 3, les deux autres branches comprenant des condensateurs C4.
Comme on peut le voir au schéma d'ensemble de la figure 15, le débit d'un tel montage en pont 22 peut être amenée par un amplificateur 23, à un étage de sortie à thyratron 24, dont le débit sert à actionner les relais du dispositif de refroidissement 25, et du dispositif de réchauffement 26. Le débit de l'étage à thyratron peut être prévu pour varier sensiblement proportionnellement avec la variation de température.:, dans le même sens ou dans le sens opposé. Les relais du dispositif de refroidissement 25 et du dispositif de réchauffement 26 respectivement peuvent être prévus pour répondre à la variation du débit au-delà et en deçà d'un débit moyen correspondant à un état de température prédéterminé ou Inversement.
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En variante.!! on peut prévoir deux montages en pont 22, comme il est représenté à la figure 16, chacun d'eux étant associé à un dispositif à relais respectif25 ou 26, par 1'intermédiaire d'une succession comprenant un amplificateur 23, un dispositif 27 destiné à assurer un changement de phase de 90 et un étage de sortie à thyratron 24. Dans cet agencement, on obtient deux débits dont l'un est sensiblement proportionnel à la chute de température en dessous de la température désirée et produisant par exemple un angle de phase croissant mais est égal à zéro pour un accroissement de température et un angle de phase décroissante tandis que l'autre de ces débits se comporte de la manière opposée.
Les deux dispositifs à relais peuvent être solidarisés comme il est indiqué schématiquement en 28.
REVENDICATIONS.
1. Appareil pour la commande du conditionnement de l'airs dans lequel l'élément constitutif sensible à la condition à contrôler est un montage en pont comprenant un élément sensible à la température et un élément sensible à l'humidité.