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AMPLIFICATEUR MAGNETIQUE.
La présente invention concerne les appareils à induction, et en particulier, les amplificateurs magnétiques du type push-pull.
Jusqu'ici, les amplificateurs magnétiques push-pull ont toujours été munis d'enroulements de polarisation et de commande séparés recevant respectivement une tension continue constante et une tension de commande variable. Comme le bobinage d'un amplificateur magnétique représente une grande partie du prix de revient. l'emploi d'enroulements de polarisation et de commande séparés augmente fortement le coût de la fabrication, sans oublier que l'accroissement du volume des enroulements entraîne une augmentation des dimensions et du poids de l'amplificateur magnétique.
Ceci est un inconvénient, surtout dans le cas d9un avion, où l'encombrement d'un appareil incorporé est d'importance extrême.
Suivant l'invention, on supprime cet inconvénient en connectant deux paires de bornes, recevant respectivement une tension de commande variable et une tension de polarisation, de telle façon qu'une partie de chacune des deux tensions apparaisse aux bornes de chacun des divers enroulements de commande d'un amplificateur magnétique push-pull. chaque enroulement de commande jouant donc à la fois rôle d'enroulement de commande et d'enroulement de polarisation.
Différentes formes d'exécution de l'invention sont représentées. à titre d'exemple, aux dessins annexés dans lesquels chacune des Figs. 1.
2 et 3 est un schéma d'un amplificateur magnétique push-pull conforme à 1' invention.
La Fig. 1 représente un amplificateur magnétique push-pull 10 comprenant quatre noyaux magnétiques rectangulaires 12, 14, 16 et 18. Pour magnétiser au degré voulu les noyaux 12. 14. 16. et 18. plu-
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BeyçQ7.ements self'1ques 20p 22 a 24 et 26 sont inductivement couBéV'1iyaux .
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Des redresseurs 28a 30, 32 et 34 sont prévus pour ne laisser passer le courant que dans une direction dans les enroulements respectifs 20. 22 24 et 26. Comme représentée les redresseurs 28 et 30 sont connectés en série, une borne du redresseur 28 étant reliée à une extrémité de 1-,en- roulement 20 et une borne du redresseur 30 étant connectée à une extrémité de l'enroulement 22.
Les redresseurs 32 et 34 sont connectés de même en sériée une des bornes du redresseur 32 étant connectée à une extrémité de l'enroulement 24 et une borne du redresseur 34 étant reliée à une extrémité de l'enroulement 26.
Dans le cas considérée deux redresseurs de charge 36 et 38 sont reliés électriquement en série, une borne du redresseur 36 étant connectée à l'autre extrémité de l'enroulement 20 et une borne du redresseur 38 étant reliée à l'autre extrémité de l'enroulement 22. Les redresseurs 36 et 38 arrêtent le courant de façon qu'il ne passe que dans une direction à tra-
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vers une charge ±0a pendant chaque demi-période d'une tension d'alimentaëonaltama- tive 41.
Comme représenté, la charge 40 consiste en un bobinage d'excitation d'un solénoide 42 et est reliée électriquement aux bornes des redresseurs 36 et 38 connectés en série.,
De même,, deux redresseurs 46 et 48 de charge arrêtent le courant
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de façon qu'il ne passe que dans un sens à travers une charge l,,3, pendant- chaque demi-période de la tension d'alimentation alternative ±la Comme repré- senté. les redresseurs 46 et 48 sont connectés en série, une des bornes du redresseur 46 étant connectée à une extrémité de l'enroulement 24 et une des bornes du redresseur 48 étant reliée à une extrémité de l'enroulement 26.
Dans le cas considéré, la charge 43 consiste en une bobine d'excitation d'un solénode 49 et est connectée électriquement aux bornes des redresseurs 46 et 48 connectés en série.
Des bornes 50 et 52 et des connexions associées sont prévues pour appliquer
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pne:tension alternative aux enroulements 20. 22, 24 et 26. Comme représenté.. la tension d'alimentation 41 est appliquée aux bornes 50 et 52. et le circuit d'alimentation, pendant une demi-période de la source de courant alternatif 41.
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pour l'enroulement 20. va de la borne 50fil par le redresseur 28a l'enroulement 20. la bobine d9exed-tatlon 40 du solénoïde ,f,2 et le redresseur 38, à la borne 52. D'autre part. le circuit d'alimentation pour l'enroulement 24. pendant la même demi-période de la source de courant alternatif 41. va de la borne ,
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50, par le redresseur )2Q l'enroulement 24a la bobine d'excitation 43 du,-.soléno3:de 49 et le redresseur 48. à la borne 52.
Pendant l'autre demi-Période de la-source de courant alternatif 41e le circuit d9aiimentation.d8'l'nroulement 22 va de la borne 52, par le redresseur 360 la bobine d'excitation'40 du solénoide 42, l'enroulement 22 et le redresseur 30,, à la borne 50. Pendant da même demi-période de la source de courant alternatif 41. le circuit d'alimentation de l'enroulement 26 va de la borne 52. par le redresseur 46.
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la bobine d'excitation 43 du solêno3'de 49e l'enroulement 26 et le redresseur 34. à la borne 50. ,
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Des enroulements 56, 58,, 60 et 62 couplés inductivement aux noyaux 12g 14a 16 et 18 respectivement,, servent à régler la magnétisa- tion de ceux-ci.
Dans le cas considérée les enroulements de commande 56 et 58 sont bobinés de telle façon sur les noyaux 12 et 14. respectivement,, que le courant continu circulant dans ces enroulements 56 et 58 produise, dans les noyaux 12 et 14. un flux qui s'ajoute au flux produit dans les noyaux par le courant continu circulant respectivement dans les enroulements de réactance 20 et 22, pour la polarité de la tension de commande variable indiquée au dessin.
D'autre parte pour le cas considéré, les enroulements de commande 60 et 62 sont bobinés de telle façon sur les noyaux respectifs 16 et 18. que le courant continu circulant dans ces en-
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BAD 9NiSM produise.dans les noyaux 16 et 18Q un flux qui se soustrait du flux produit dans les noyaux par le courant continu circulant respectivement dans les enroulements de réactance 24 et 260
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Comme représente, des impédances 66 et 67 qui, dans le cas présenta sont des résistances, sont reliées en série entré des bornes-68 et 69. auxquelles on applique une tension continue de commande variable: D'autre parte des bornes 70 et 72 reçoivent une tension continue de polarisation en substance constante.
Suivant la présente inventions une partie de la tension de commande variable aux bornes de la résistance 66 et une partie de la tension de polarisation entre les bornes 70 et 72 sont appliquées à chacun des enroulements de commande 56 et 58, en reliant électriquement-en série la résistance 66, les bornes 70 et 72 et les enroulements de commande 56 et 58, de façon que chacun de ces enroulements réponde à la fois à la tension variable de commande et à la tension de polarisation. Ce circuit série va d'une extrémité de la résistance 66, par les bornes 70 et 72, les enroulements de commande 58 et 56, à l'autre extrémité de la résistance 66.
De même,, conformément à la présente invention, une partie de la tension de commande variable aux bornes de la résistance 67 et une partie de la tension de polarisation entre les bornes 70 et 72 sont appliquées à chacun des enroulements de commande 60 et 62, en reliant électriquement en série la résistance 67, les bornes 70 et 72 et les enroulements de commande 60 et 62. Ce circuit série va d'une extrémité de la.résistance 67, par les bornes 70 et 72, les enroulements de commande 60 et 62, à l'autre extrémité de la résistance 67. Les enroulements de commande 60 et 62 répondent ainsi chacun à la fois à la tension de commande variable et à la tension de polarisation.
En fonctionnement, quand la tension de commande variable entre les bornes 68 et 69 est à sa valeur de régulation, les courants circulant dans les bobines d'excitation 40 et 43 des solénoïdes respectifs 42 et 49, sont égaux et le contact mobile 80 d'un relais 81 se trouve dans la position représentée aux dessins.
Si, au contraire, la tension de commande entre les bornes 68 et 69 dépasse la vapeur de régulation, avec la polarité indiquée au dessine le courant dans la bobine d'excitation 40 du solé- noide 42 sera plus grand que le courant dans la bobine d'excitation 43 du solénoïde 49. Il en est ainsi parce que le flux produit par les enroulements de commande 56 et 58 s'ajoute aux flux produit par les enroulements de réactance 20 et 22 respectivement,, tandis que le flux produit par les enroulements de commande 60 et 62 se soustrait du flux produit par les enroulements de réactance 24 et 26 respectivement.
Quand le courant dans la bobine d'excitation 40 est supérieur au courant dans la bobine d'excitation 43. le contact mobile 80 du relais 81 vient en contact avec un contact fixe 82. et ferme un circuit électrique contenant des appareils non représentés.
Si. d9autre parte la tension de commande entre bornes 68 et 69 descend sous la valeur de régulation,, le courant circulant dans la bobine d'excitation 43 du solénoide 49 sera supérieur au courant circulant dans la bobine d'excitation 40 du solénoïde 42, et le contact mobile 80 du relais $1 vient en contact avec un autre contact fixe 84, et ferme un circuit électrique contenant des appareils non représentés.
Quoique sur la fig. 1 des dessins, la charge soit constituée par les bobines d'excitation 40 et 43 qui actionnent une pièce pivotante 86, de manière à fermera par un contact fixe 82 ou 84, un circuit électrique contenant des appareils non représentés,, il va de soi que d'autres types de charges (non représentées) peuvent être connectées de façon à répondre
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à la tension aux bornes des redresseurs reliés en série 36 et 38 et la tenBAi0ildrnes des redresseurs reliés en série 46 et ,48.. , ..¯
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La tension de polarisation pourrait être appliquée aussi entre les bornes 70 et 72, de façon que la borne 70 soit la borne positive et la borne 72 -la borne négative.
Dans ce cas. la tension aux bornes des enroulements de commande 56, 58, 60 et 62 produite par la tension de polarisation, crée. dans les noyaux correspondants 12, 14, 16 et 18, un flux qui s'ajoute au flux produit par les enroulements de réactance 20, 22, 24 et 26. dans ces noyaux. Quand, en outre la polarité de la tension de commande variable aux bornes 68 et 69 est inversée, par rapport à celle indiquée aux dessins. le flux produit par les enroulements de commande 56 et 58 se soustrait du flux produit par les enroulements de réactance 20 et 22 respectivement, et le flux produit par les enroulements de commande 60 et 62 s'ajoute au flux produit par les enroulements de réactance 24 et 26 respectivement.
La fig. 2 des dessins représente une autre forme d'exécution de l'invention. les éléments communs aux figs. 1 et 2 portant les mêmes références-, La différence principale entre les appareils des figs. 1 et 2 réside dans la manière d'appliquer la tension alternative aux enroulements de réactance 20, 22. 24 et 26.
En outre, les enroulements de commande 58' et 62' sont bobinés sur les noyaux correspondants 14 et 18 à l'envers par rapport aux enroulements 58 et 62 de la Fig. 1. Ceci est nécessaire parce que le sens de passage du courant dans les enroulements 22 et 26 sur la fig. 1 est opposé à celui sur la Fig.2.
Des redresseurs 100. 102. 104 et 106 sont prévus pour que le courant ne circule que dans un sens dans les enroulements de réactance 20. 22, 24 et 26. Comme représenté,, les redresseurs 100 et 102 sont reliés en série, une borne du redresseur 100 étant reliée à une extrémité de l'enroulement 20, et une borne du redresseur 102 étant reliée à une extrémité de l'enroulement 22. De même,. les redresseurs 104 et 106 sont reliés en série, une borne du redresseur 104 étant reliée à une extrémité de l'enroulement 24. et une borne du redresseur 106 étant reliée à une extrémité de l'enroulement 26.
L'énergie est envoyée aux enroulements de réactance 20. 22. 24 et 26, par un transformateur 110 ayant un enroulement primaire 112 et un enroulement secondaire 114 à prise médiane. Comme représenté, un circuit d' alimentation de l'enroulement de réactance 26, pour une demi-période de la source de courant alternatif 115, va d'une extrémité de l'enroulement secondaire 114 du transformateur 110, par l'enroulement 26. le redresseur 106 et la bobine d'excitation 43 du solénolde 49, à la prise de l'enroulement secondaire 114.
Pendant la même demi-période de la source de courant alternatif, un circuit d9alimentation de l'enroulement de réactance 22 va de la même extrémité de l'enroulement secondaire 114. par l'enroulement 22. le redresseur 102 et la bobine d'excitation 40 du solénoïde 42. à la prise médiane de l'enroulement secondaire 114.
D'autre part. pendant l'autre demi-période de la source demeurant alternatif, un circuit d'alimentation de l'enroulement de réactance 24 va de 1' autre extrémité de l'enroulement secondaire 114. par l'enroulement 24. le redresseur 104 et la bobine d'excitation 43 du solénoide 49. à la prise médiane de l'enroulement secondaire 114.
Pendant la même demi-période de la source de courant alternatif, un circuit d'alimentation de l'enroulement de réactance 20 va d'une extrémité de l'enroulement secondaire 114, par l'enroulement 20, le redresseur 100 et la bobine d'excitation 40 du solénoide 42. à la prise médiane de l'enroulement secondaire 114.
Il est inutile- de décrire le fonctionnement de l'appareil de la fig. 2. puisqu'il est le même que celui de l'appareil de la Fig. 1.
La Fig. 3 représente une autre forme d'exécution de l'invention. les éléments communs aux Figs. 1 et 3 portant les mêmes références.
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La différence principale entre les appareils des Figs. 1 et 3 réside en ce que les quatre noyaux rectangulaires 12, 14, 16 et 18 de la Fig. 1 sont remplacés par deux noyaux magnétiques à trois branches 120 et 122. Cette' interchangeabilité de noyaux rectangulaires et à trois branches, est bien connue en technique d'amplificateurs magnétiques push-pull. En outre, les enroulements de réactance 20 et 24 de la Fig. 1 sont remplacés, à la Fig.
3. par des enroulements respectifs 20' et 24' bobinés à l'envers.
Quand on utilise les noyaux à trois branches 120 et 122 de la Fig. 3, deux enroulements de commande 124 et 126 suffisent à l'amplificateur magnétique 10, l'un étant couplé inductivement au noyau 120 et l'autre au noyau 122. Dans ce cas, pour appliquer la tension de commande variable et la tension de, polarisation à l'enroulement de commande 124, la résistance 66, les bornes 70 et 72 et l'enroulement de commande 124 sont reliés en série.
L'enroulement de commande variable et à la tension de polarisationo
Pour appliquer,, à l'enroulement de commande 126, la tension apparaissant aux bornes de la résistance 67 et celle entre les bornes 70 et 72. la résistance 67. les bornes 70 et 72 et l'enroulement de commande 126 sont reliés en série. Comme représenté, l'enroulement de commande 124 se trouve sur la branche médiane du noyau 120 et le courant continu qui le traverse produit, dans le noyau 120, un flux qui s'oppose au flux produit. dans le noyau 120. par le courant continu passant dans les enroulements de réactance 20' et 22. D'autre part, la tension de polarisation entre les bornes 70 et 72 produit, dans le noyau 120, un flux qui s'ajoute au flux produit, dans le noyau 120, par le courant continu circulant dans les enroulements de réactance 20' et 22.
Cependant, l'enroulement de commande 126 est placé de telle façon sur la branche médiane du noyau 122, que le courant continu qui le traverse produise, dans le noyau 122, un flux qui s'ajoute au flux produit, dans ce noyau, par le courant continu circulant dans les enroulements de réactance 24' et 26. La tension de polarisation entre les bornes 70 et 72 produit, dans le noyau 122, un flux qui s'ajoute aussi au flux produit par le courant continu circulant dans les enroulements de réactance 24' et 26. Il est évident que si on désire que la tension de polarisation entre les bornes 70 et 72 produise, dans les noyaux 120 et 122, un flux qui s'oppose au flux produit par les enroulements de réactance correspondants, il suffit d'inverser la polarité de la tension entre les bornes 70 et 72. par rapport à celle indiquée au dessin.
En fonctionnement, si la tension aux bornes des résistances 66 et 67 dépasse la valeur de régulations le courant dans la bobine d'excitation 43 du solénoïde 49 sera supérieur au courant dans la bobine d'excitation 40 du solénoide 42. Le contact mobile 80 du relais 81 vient en contact avec le contact fixe 84 et ferme un circuit électrique contenant des appareils non représentés.
Si la tension aux bornes des résistances 66 et 67 descend endessous de la valeur de régulation. le courant dans la bobine d'excitation 40 du solénoide 42 est supérieur au courant dans la bobine d'excitation 43 du solénoide 49. Le contact mobile 80 du relais 81 ferme le circuit par le contact fixe 82.
REVENDICATIONS.
**ATTENTION** fin du champ DESC peut contenir debut de CLMS **.
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MAGNETIC AMPLIFIER.
The present invention relates to induction devices, and in particular to magnetic amplifiers of the push-pull type.
Until now, push-pull magnetic amplifiers have always been provided with separate polarization and control windings receiving a constant DC voltage and a variable control voltage respectively. As the winding of a magnetic amplifier represents a large part of the cost price. the use of separate polarization and control windings greatly increases the cost of manufacture, without forgetting that the increase in the volume of the windings results in an increase in the dimensions and weight of the magnetic amplifier.
This is a drawback, especially in the case of an airplane, where the size of a built-in device is of extreme importance.
According to the invention, this drawback is eliminated by connecting two pairs of terminals, respectively receiving a variable control voltage and a bias voltage, such that part of each of the two voltages appears at the terminals of each of the various windings of control of a push-pull magnetic amplifier. each control winding therefore playing both the role of control winding and polarization winding.
Different embodiments of the invention are shown. by way of example, to the accompanying drawings in which each of Figs. 1.
2 and 3 is a diagram of a push-pull magnetic amplifier according to the invention.
Fig. 1 shows a push-pull magnetic amplifier 10 comprising four rectangular magnetic cores 12, 14, 16 and 18. To magnetize the cores 12. 14. 16. and 18. more to the desired degree.
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BeyçQ7.ements self'1ques 20p 22 to 24 and 26 are inductively couBéV'1iyaux.
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Rectifiers 28a 30, 32 and 34 are provided to pass current only in one direction in the respective windings 20. 22 24 and 26. As shown the rectifiers 28 and 30 are connected in series with one terminal of the rectifier 28 being connected. at one end of 1-, winding 20 and a terminal of rectifier 30 being connected to one end of winding 22.
The rectifiers 32 and 34 are likewise connected in series with one of the terminals of the rectifier 32 being connected to one end of the winding 24 and a terminal of the rectifier 34 being connected to one end of the winding 26.
In the case considered two charge rectifiers 36 and 38 are electrically connected in series, one terminal of the rectifier 36 being connected to the other end of the winding 20 and a terminal of the rectifier 38 being connected to the other end of the winding 22. The rectifiers 36 and 38 stop the current so that it flows only in one direction through
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to a ± 0a load during each half-period of an alternating supply voltage 41.
As shown, the load 40 consists of an excitation coil of a solenoid 42 and is electrically connected to the terminals of the rectifiers 36 and 38 connected in series.,
Likewise, two charge rectifiers 46 and 48 stop the current
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so that it only passes in one direction through a load I ,, 3, during each half-period of the AC supply voltage ± 1a As shown. the rectifiers 46 and 48 are connected in series, one of the terminals of the rectifier 46 being connected to one end of the winding 24 and one of the terminals of the rectifier 48 being connected to one end of the winding 26.
In the case considered, the load 43 consists of an excitation coil of a solenode 49 and is electrically connected to the terminals of the rectifiers 46 and 48 connected in series.
Terminals 50 and 52 and associated connections are provided to apply
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pne: alternating voltage to windings 20. 22, 24 and 26. As shown .. supply voltage 41 is applied to terminals 50 and 52. and the supply circuit, for half a period of the alternating current source 41.
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for the winding 20. goes from the terminal 50fil through the rectifier 28a the winding 20. the exed-tatlon coil 40 of the solenoid, f, 2 and the rectifier 38, to the terminal 52. On the other hand. the power supply circuit for the winding 24. during the same half-period of the alternating current source 41. goes from the terminal,
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50, by the rectifier) 2Q the winding 24a the excitation coil 43 of the soleno3: of 49 and the rectifier 48 to the terminal 52.
During the other half-period of the alternating current source 41st the power supply circuit of winding 22 goes from terminal 52, through rectifier 360, excitation coil 40 of solenoid 42, winding 22 and the rectifier 30 ,, to the terminal 50. During the same half-period of the alternating current source 41, the supply circuit of the winding 26 goes from the terminal 52 through the rectifier 46.
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the excitation coil 43 of the solenoid 49th winding 26 and the rectifier 34. to terminal 50.,
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Windings 56, 58, 60 and 62 inductively coupled to cores 12g 14a 16 and 18, respectively, serve to regulate the magnetization thereof.
In the case considered, the control windings 56 and 58 are wound in such a way on the cores 12 and 14. respectively, that the direct current circulating in these windings 56 and 58 produces, in the cores 12 and 14. a flow which s 'adds to the flux produced in the cores by the direct current flowing respectively in the reactance windings 20 and 22, for the polarity of the variable control voltage indicated in the drawing.
On the other hand, for the case considered, the control windings 60 and 62 are wound in such a way on the respective cores 16 and 18. that the direct current flowing in these en-
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BAD 9NiSM produces. In cores 16 and 18Q a flux which is subtracted from the flux produced in the cores by the direct current flowing respectively in the reactance windings 24 and 260
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As shown, impedances 66 and 67 which, in the present case are resistors, are connected in series between terminals -68 and 69. to which is applied a continuous voltage of variable control: On the other hand terminals 70 and 72 receive a DC voltage of substantially constant polarization.
According to the present inventions part of the variable control voltage across resistor 66 and part of the bias voltage between terminals 70 and 72 are applied to each of control windings 56 and 58, electrically connecting in series resistor 66, terminals 70 and 72, and control windings 56 and 58, such that each of these windings responds to both the variable control voltage and the bias voltage. This series circuit goes from one end of resistor 66, through terminals 70 and 72, control windings 58 and 56, to the other end of resistor 66.
Likewise, in accordance with the present invention, part of the variable control voltage across resistor 67 and part of the bias voltage between terminals 70 and 72 are applied to each of control windings 60 and 62, by electrically serially connecting resistor 67, terminals 70 and 72, and control windings 60 and 62. This series circuit runs from one end of resistor 67, through terminals 70 and 72, control windings 60 and 62, at the other end of resistor 67. The control windings 60 and 62 thus each respond to both the variable control voltage and the bias voltage.
In operation, when the variable control voltage between terminals 68 and 69 is at its regulation value, the currents flowing in the excitation coils 40 and 43 of the respective solenoids 42 and 49, are equal and the moving contact 80 of a relay 81 is in the position shown in the drawings.
If, on the contrary, the control voltage between terminals 68 and 69 exceeds the regulation vapor, with the polarity indicated in the drawing the current in the excitation coil 40 of the solenoid 42 will be greater than the current in the coil. 43 of the solenoid 49. This is because the flux produced by the control windings 56 and 58 adds to the flux produced by the reactance windings 20 and 22 respectively, while the flux produced by the windings control 60 and 62 subtracts from the flux produced by the reactance windings 24 and 26 respectively.
When the current in the excitation coil 40 is greater than the current in the excitation coil 43, the moving contact 80 of the relay 81 comes into contact with a fixed contact 82 and closes an electrical circuit containing devices not shown.
If. On the other hand, the control voltage between terminals 68 and 69 drops below the regulation value, the current circulating in the excitation coil 43 of the solenoid 49 will be greater than the current circulating in the excitation coil 40 of the solenoid 42, and the moving contact 80 of the relay $ 1 comes into contact with another fixed contact 84, and closes an electrical circuit containing devices not shown.
Although in fig. 1 of the drawings, the load is constituted by the excitation coils 40 and 43 which actuate a pivoting part 86, so as to close by a fixed contact 82 or 84, an electrical circuit containing devices not shown, it goes without saying that other types of loads (not shown) can be connected so as to meet
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to the voltage at the terminals of the rectifiers connected in series 36 and 38 and the voltage of the rectifiers connected in series 46 and, 48 .., ..¯
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The bias voltage could also be applied between terminals 70 and 72, so that terminal 70 is the positive terminal and terminal 72 is the negative terminal.
In that case. the voltage across the control windings 56, 58, 60 and 62 produced by the bias voltage, creates. in the corresponding cores 12, 14, 16 and 18, a flux which is added to the flux produced by the reactance windings 20, 22, 24 and 26. in these cores. When further the polarity of the variable control voltage across terminals 68 and 69 is reversed from that shown in the drawings. the flux produced by the control windings 56 and 58 subtracts from the flux produced by the reactance windings 20 and 22 respectively, and the flux produced by the control windings 60 and 62 adds to the flux produced by the reactance windings 24 and 26 respectively.
Fig. 2 of the drawings shows another embodiment of the invention. the elements common to figs. 1 and 2 bearing the same references, The main difference between the devices of figs. 1 and 2 is how to apply AC voltage to the reactance windings 20, 22. 24 and 26.
Further, the control windings 58 'and 62' are wound on the corresponding cores 14 and 18 upside down with respect to the windings 58 and 62 of FIG. 1. This is necessary because the direction of current flow in the windings 22 and 26 in fig. 1 is opposite to that in Fig. 2.
Rectifiers 100, 102, 104 and 106 are provided so that current flows only in one direction in the reactance windings 20. 22, 24 and 26. As shown, the rectifiers 100 and 102 are connected in series, one terminal of the rectifier 100 being connected to one end of the winding 20, and a terminal of the rectifier 102 being connected to one end of the winding 22. Likewise ,. rectifiers 104 and 106 are connected in series, a terminal of rectifier 104 being connected to one end of winding 24. and a terminal of rectifier 106 being connected to one end of winding 26.
Energy is sent to the reactance windings 20, 22, 24 and 26, by a transformer 110 having a primary winding 112 and a secondary winding 114 with mid-tap. As shown, a circuit for feeding the reactance winding 26, for half a period of the alternating current source 115, runs from one end of the secondary winding 114 of the transformer 110, through the winding 26. the rectifier 106 and the excitation coil 43 of the solenoid 49, at the tap of the secondary winding 114.
During the same half-period of the alternating current source, a power supply circuit of the reactance winding 22 runs from the same end of the secondary winding 114 through the winding 22. the rectifier 102 and the field coil. 40 of the solenoid 42. to the midpoint of the secondary winding 114.
On the other hand. during the other half-period of the source remaining ac, a supply circuit of the reactance winding 24 goes from the other end of the secondary winding 114 through the winding 24. the rectifier 104 and the coil. 43 of the solenoid 49. at the midpoint of the secondary winding 114.
During the same half-period of the alternating current source, a supply circuit of the reactance winding 20 runs from one end of the secondary winding 114, through the winding 20, the rectifier 100 and the coil d. excitation 40 of solenoid 42 at the midpoint of secondary winding 114.
It is unnecessary to describe the operation of the apparatus of FIG. 2. since it is the same as that of the apparatus of FIG. 1.
Fig. 3 shows another embodiment of the invention. the elements common to Figs. 1 and 3 with the same references.
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The main difference between the devices of Figs. 1 and 3 is that the four rectangular cores 12, 14, 16 and 18 of FIG. 1 are replaced by two three-branched magnetic cores 120 and 122. This interchangeability of rectangular and three-branched cores is well known in the art of push-pull magnetic amplifiers. Further, the reactance windings 20 and 24 of FIG. 1 are replaced, in FIG.
3. by respective windings 20 'and 24' wound upside down.
When using the three branch cores 120 and 122 of FIG. 3, two control windings 124 and 126 are sufficient for the magnetic amplifier 10, one being inductively coupled to the core 120 and the other to the core 122. In this case, to apply the variable control voltage and the voltage of, bias at control winding 124, resistor 66, terminals 70 and 72, and control winding 124 are connected in series.
Variable control winding and bias voltage
To apply, to the control winding 126, the voltage appearing across the resistor 67 and that between the terminals 70 and 72. the resistor 67. the terminals 70 and 72 and the control winding 126 are connected in series. . As shown, the control winding 124 is on the middle leg of the core 120 and the direct current passing through it produces, in the core 120, a flow which opposes the produced flow. in the core 120. by the direct current flowing through the reactance windings 20 'and 22. On the other hand, the bias voltage between the terminals 70 and 72 produces, in the core 120, a flux which is added to the flux produced in the core 120 by the direct current flowing through the reactance windings 20 'and 22.
However, the control winding 126 is placed in such a way on the middle branch of the core 122, that the direct current which passes through it produces, in the core 122, a flux which is added to the flux produced, in this core, by the direct current flowing in the reactance windings 24 'and 26. The bias voltage between the terminals 70 and 72 produces, in the core 122, a flux which is also added to the flux produced by the direct current flowing in the windings of reactance 24 'and 26. It is obvious that if it is desired that the bias voltage between terminals 70 and 72 produce, in cores 120 and 122, a flux which opposes the flux produced by the corresponding reactance windings, it it suffices to reverse the polarity of the voltage between terminals 70 and 72 with respect to that indicated in the drawing.
In operation, if the voltage across resistors 66 and 67 exceeds the regulation value, the current in the excitation coil 43 of the solenoid 49 will be greater than the current in the excitation coil 40 of the solenoid 42. The moving contact 80 of the relay 81 comes into contact with the fixed contact 84 and closes an electrical circuit containing devices not shown.
If the voltage across resistors 66 and 67 drops below the regulation value. the current in the excitation coil 40 of the solenoid 42 is greater than the current in the excitation coil 43 of the solenoid 49. The moving contact 80 of the relay 81 closes the circuit through the fixed contact 82.
CLAIMS.
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