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DISPOSITIF DE COMMANDE ET D'AMORÇAGE D'UN TUBE A DECHARGE DANS LE GAZ
OU LA. VAPEUR.
L'invention concerne un dispositif de commande et d'amorçage pour un tube à décharge dans le gaz ou dans la vapeur, dont les deux électrodes thermioniques peuvent être connectées, par l'intermédiaire d'un condensateur et d'une self-induction, à l'enroulement secondaire d'un transformateur d'a- limentation et de plus être interconnectées par un relais shunt, de préféren- ce remplaçable ouvert à l'état non excité, la transformation d'alimentation comportant un enroulementauxiliaire inséré entre les électrodes thermioniques en série avec le relais et monté de façon qu'à vide, il augmente la tension appliquée au relais.
En pratiqueon tient compte du fait que la tension d'a- limentation peut baisser notablement par rapport à sa valeur nominale et que la tension d'arc;, c'est-à-dire la tension obtenue aux bornes du tube pendant le fonctionnement, augmente avec la durée de service du tube. Afin d'obtenir une réserve de tension suffisante pour l'enclenchement du relais shunt, qui fait office d'interrupteur d'amorçage,, et qui peut être par exem- ple, un relais à décharge par lueur, il est donc nécessaire de prévoir pour la tension à vide du secondaire du transformateur., une valeur approximative- ment égale au double de la tension d'arc. Ceci implique l'emploi d'un appa- reillage auxiliaire assez coûteux.
Suivant l'invention l'enroulement secon- daire du transformateur d'alimentation est dimensionné pour une tension à vide inférieure à 1,' fois la tension d'arc et de préférence égale à environ 1,55 fois la tension d'arc. Ceci réduit notablement la puissance et le prix de l'appareillage auxiliaire.
La description qui va suivre en regard du dessin annexé, donné à titre d'exemple non limitatif, fera bien comprendre comment l'invention peut être réalisée, les particularités qui ressortent tant du texte que-du dessin faisant,, bien entendu, partie de ladite invention.
Sur la figure, 1 est un tube à décharge dans le gaz et/ou dans
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la vapeur, par exemple un tube fluorescent qui, sQus une tension de 110 V et pour un courant de 0,44 A absorbe une puissance de 40 W. Le tube comporte deux électrodes thermioniques 2 et 3 dont les extrémités sont reliées aux contacts 4,5 et 6,7 de supports delampe usuels. Les contacts 4 et 6 sont interconnectés par l'intermédiaire d'un relais à décharge par lueur 8 com- portant au moins une électrode bimétallique et un enroulement 9. Le relais 8 est monté de fagon qu'on puisse remplacer dans des organes de support et de connexion 10 et 11 d'un support de relais usuel, et peut comporter un con- densateur en parallèle 81 d'environ 10.000 pF.
Les contacts 5 et 7 sont interconnectés par l'intermédiaire d'un condensateur 12, d'une self-induction 13 et de l'enroulement secondaire 14 d'un auto-transformateur dont le circuit magnétique est indiqué par 15. La partie 16 de l'enroulement 14, qui fait office d'enroulement primaire du transformateur, comporte les bornes de connexion 17 et 18 du dispositif.
L'enroulement 9 constitue l'enroulement auxiliaire mentionné du transforma- teur d'alimentation.
Dans un cas concret, pour le branchement sur une source de cou- rant alternatif de 110 V 50 c/s, la tension à vide de l'enroulement 14 n'é- tait que d'environ 170 V. L'enroulement 9 fournissait environ 40 V, de sorte que lors de la mise en circuit du dispositif, on obtenait, aux bornes du re- lais 8, une tension d'environ 210 V.
Après l'amorçage du tube 1, on pourrait s'attendre aux bornes du relais 8, par suite de la tension d'arc de 110 V et de la tension de 40 V de l'enroulement 9, à une tension efficace de 150 V, ce qui correspond à une tension de crête de V2 x 150 = 210 Vo
Toutefois, des mesures ont montré que la tension de crête obte- nue aux bornes du relais 8 pendant le fonctionnement du tube 1, n'est que de 130 Vo Ceci est attribuable entre autres au déphasage entre la tension aux bornes du tube 1, et celle obtenue aux bornes de l'enroulement 9.
Il sub- siste donc une réserve de tension suffisamment grande pour le dimensionne- ment du relais 8;, de façon à permettre non seulement de notables chutes de tension de la source de courant reliée aux bornes 17 et 18, mais aussi un fort accroissement de la tension aux bornes du tube 1, pendant la durée de vie de celui-ci.
La tension d'enclenchement du relais 8 était réglée à 160 V eff.
L'impédance de la self-induction 13 était de 225@ et celle du condensateur 12 de 580 @, toutes deux pour un courant de 0,44 A. L'intensité du courant de chauffage des électrodes thermioniques 2 et 3 était de 0,55 A dans la po- sition fermée du relais 8. Pendant le fonctionnement du tube, le facteur de puissance du dispositif était de 0,65, décalage en avant. En ramenant la ten- sion à vide à environ 170 V au lieu d'environ 210 V, comme il était d'usage jusqu'à présent, on obtient une notable économie dans la puissance du trans- formateur d'alimentation, de la self-induction 13 et du condensateur 12.
De plus, on peut utiliser un relais à décharge par lueur 8 usuel dimension- né pour des tensions d'alimentation de 200 à 250 V.
Il y a lieu de noter que, pour augmenter l'intensité du courant de magnétisation du transformateur d'alimentation on peut comme on le sait, amener le facteur de puissance du dispositif à environ 1. Comme dans le dis- positif conforme à l'invention, le rapport de la tension à vide à la tension d'arc est inférieur à 2 et le facteur de puissance plus élevé que pour le rapport usuel de2, l'intensité du courant de magnétisation ne doit pas être majorée d'un montant aussi élevé pour obtenir la grande valeur désirée du facteur de puissance comprise entre 0,8 (décalage en avant) et0,8 (décalage en arrière).