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CLAPET PERFECTIONNE'ET SES APPLICATIONS, EN PARTICULIER AUX AMORTISSEURS
HYDRAULIQUES, La présente invention est relative aux clapets dobturation
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automatique et.!) en partimllier,9 à ceux utilisés dans les amortisseurs pour freiner 1.9 éo1J1ement d 9un fluide pour un sens déterminé de déplacement rela- tif des éléments réunis par cet amortisseur
On utilise généralement, dans ce but,
des clapets battants com-
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portant une lame rigide qui s.9écarte plus ou moins d'un siège parallèlement a lui=même.9 S0'l19 1-'action du fluide à freiner et à l'encontre d9un- dispositif élastique de rappelé Or? ces clapets sont toujours bruyants en raison du léger choc qui se produit entre le siège et la lame lorsque celle-ci retombe sur son siège à chaque changement de sens du déplacement à amortir.
En outre.!) les sollicitations nombreuses auxquelles sont soumis les clapets automatiques au cours de leur fonctionnement rendent très difficile l'obtention de clapets ne variant pas dans le temps il se produit pres-
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que toujurS.9 soit des déformations permanentes de la lame, seit des cassures intempestives de celle=ci,9 de telle sorte (ra9on ne peut avoir aucune certitude sur la durée de servies du clapet.
La pz.oiseDke invention a pour objet un clapet perfectionné ne priésentant pas ces ini.'!o1j:vénients9 ledit elapet destiné au contrôle de iL'éeoulement d'un fluide quelconque", étant r.:J.9 Ui&1 fonctionnement rigoureusement silensieux, .sonstant dans le temps et ee pour une très longue durée.
Ces résultats sont obtenu( grâce au fait que le clapet comporte
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en combinaison un siège percé d 2 au moins un trou d'écoulement du fluide., une lamelle élastique d'obturation et une butée fixeladite lamelle étant en- castrée transversalement à une certaine distance dudit trouentre ce siège et cette butées et cette butée présentant, face au siège, au. moins une sur-
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face cylindrique sur laquelle une portion de la lamelle vient s9en-rouler progressivement par flexion élastiques au fur et à mesure qa.g el3.e sécarte du siège face audit trou.
L'invention a également pour objet les applications diverses de ce clapet et., en particulier, sur les amortisseurs hydrauliques.
D'autres caractéristiques résulteront de la descripttion qui va suivre.
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Au dessin annexé, donné uniquement à titre daexempleô Figo 1 est une coupe longitudinale, suivant la ligne 1-1 de la Figo 2. d'un clapet suivant l9invention ; Fig. 2 en est une vue en plan correspondante Fig. 3 est une coupe, suivant la ligne 3-3 de la Figo 4.9 d'un clapet double selon l'invention j
Figo 4 en est une vue en plan correspondante
Fig. 5 est une coupe diamétrale et axiale., suivant la ligne 5-5 de la Figo 6., d'un clapet, disposé sur le piston d'un amortisseur hydraulique;
Fig. 6 est une vue en plan correspondante ;
Fig. 7 est une vue en perspective des différentes pièces entrant dans la composition de l'ensemble des Figo 5 et 6, ces pièces étant représentées avant assemblage ;
Figs. 8 à 11 sont des graphiques, relatifs à un amortisseur hydraulique pourvu de 1-'ensemble des figso 5 et 60
Suivant l'exemple d'exécution représenté aux Figso 1 et 2. le
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clapet comporte un siège ha dans lequel est ménagé un orifice 2, destiné au libre passage, sans laminage et-freinage, d'un fluide (gaz, vapeur ou liqui- de). Le réglage du début de l'écoulement du fluide y compris 1-'arrêt total de l'écoulement sont assurés par une lamelle métallique, élastique 3, de
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forme rectangulaire B7D (Figo 2) et dont la face 4 est destinée à s.9appli= quer sur la face conjuguée 5 du siège. Ces deux faces sont parfaitement dressées, de manière à assurer un contact étanche autour du trou 2, lorsque la lamelle 3 est appliquée, par toute sa face 4. sur le siège.
La lamelle est encastrée par une zone rectangulaire transversa- le CDEF entre la face 5 du siège 1 et une butée 6, fixée audit siège par
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exemple par un boulon 7 et un écrou 8. La face de la butée 6 face tournée vers le siège 1, comporte une portion 9. correspondant au rectangle d:1e,.-r:lcas- trement GDE9 qui est parallèle à la face 5 du siège et une portion 10 qui est cylindrique, ses génératrices perpendiculaires au plan de la Fig. 1 étant parallèles aux côtés CD et EF de la zone d-encastrement, c2est-à=dire perpen- diculaires à l'axe longitudinal de la lamelle 30 La directrice de cette sur- face cylindrique 10 est une courbe qui peut être circulaire; parabolique ou
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autre.
Cette surface cylindrique est tangente à la portion dèncastrement 9 c9 est .ad.ire que le rayon de courbure R sur la ligne EF, est perpendicu- laire à ladite portion 9 d'encastrementa Le rayon de courbure peut être constante ou non, de la zone d'encastrement jusqu'à 19etémité il de la bu- tée.
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La. lamelle 3 peut être exécutée en un matériau élastique quel- conque; elle sera toutefois, de préférences en acier par exemple en acier suédois traité.
On utilisera avantageusement un acier ou autre matériau laminé et on découpera la lamelle dans ce matériau, de manière que les fibres dudit matériau,fibres orientées par le laminage, soient parallèles 1-'axe longi- tudinal 1-1 (Fig. 2) de la lamelle et à l'axe transversal de la zone d'encas- trement (c'est-à-dire parallèles aux cotés CE et DF de cette zone).
Le fonctionnement est le suivant .- Au repos, la lamelle est pla- quéé par sa face dressée 4 sur la face également dressée 5 du siège 1 et le trou 2 est obturéo
En vue d'assurer un contact parfaite il pourra être avantageux de donner à la lamelle un très léger cambrage avant montage., la flèche étant de l'ordre de quelques dixièmes de millimètre et la face concave étant tour- née vers le siège 1, de manière qu'à la suite du serrage d'encastrement cet- te lamelle plaque bien sur ce siège.
Lorsque, par contre, un fluide exerce un effort P sous la lamel- le, effort égal à la pression p du fluide multiplié par la section s du trou 2, à travers lequel cette pression s'exerce sur la lamelle celle-ci fléchit élastiquement, à la manière d'une pièce encastrées et., au fur et à mesure de son fléchissement, elle vient s'enrouler progressivement contre la face cy- lindrique 10 de la butée 6, Elle prend par exemple, à un instant donné la position représentée en traits mixtes en 3a pour laquelle la lamelle porte contre la surface 10 jusqu'à la génératrice de trace Z (Figo 1).
On voit que la longueur de la zone libre de la lamelle.\! susceptible de fléchir, diminue au fur et à mesure du fléchissement de cette lamelle, qui oppose ainsi une résistance croissante à l'action du fluide. Comme par ailleurs, au fur et à mesure de ce fléchissement., l'espace d'écoulement pour le fluide augmente entre les surfaces conjuguées 4 de la lamelle et 5 du siège, on conçoit que, pour chaque effort P exercé par le fluide sous la lamelle c'est-à-dire pour chaque pression p de ce fluide., la lamellé prend une position d'équilibre Si p augmente., la lamelle fléchit davantage en continuant à s'enrouler au- tour de la surface 10.
Si, au contraire,p décroît, la lamelle se déroule; elle revient progressivement et complètement s'appliquer, sans le moindre bruit, sur le siège quand p tombe à zéroo
Il y a lieu de noter qu'au cours de ses déformations, les fibres de la-lamelle, en raison de leur orientation, fléchissent dans le sens de leur longueur c'est-à-dire dans les conditions les meilleures pour la conser- vation de la lamelle.
Les conditions de déformation de la lamelle dépendent, pour un clapet donné., des paramètres suivants section s du trou 2, épaisseur e de la lamelle 3, surface S non encastrée de cette lamelle, forme en plan de la partie libre de la lamelles partie qui pour- rait, éventuellement, ne pas être rectangulaire mais de forme trapézoïdale, semi-circulaire (voir plus loin), ou autre, caractéristiques mécaniques du matériau constituant la lamelle forme de la surface 10.
Il sera donc possible par un choix judicieux de ces paramètres
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d'obtenir, dans chaque cas deespèce, le résultat désiré. On pourra,\! - comme on le montrera plus loin,, à propos d'un exemple numérique, dresser, par des essais, des courbes en fonction de ces paramètres, et ces courbes par leur interprétation permettront de résoudre immédiatement tout nouveau cas d'es- péce.
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Aux Figes. 3 et 4p on a représenté un clapet double analogue au précédente Le siège 12 comporte deux orifices 13 et 14, avec lesquels coopè- rent les deux portions libres d'une lamelle 15, encastrée par une zone trans-
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versale centrale cYF1 entre le siège 12 et une butée 16, fixée par le boulon 17 et 1-'écrou 18. Cette pièce comporte deux surfaces cylindriques 19 et 20 d'appui pour la lamelle de part et d'autre de lazone d-'encastrement.
Pour chacune de ces surfaces, les rayons de courbure R et R3 (égaux ou non entre eux) au point de raccordement de ces surfaces à la face médiane plane 21 d'encastrement,!) sont perpendiculaires à cette face 21, ce qui veut dire que les surfaces 19 et 20 sont tangentes à cette face médiane 21. Les deux surfaces 19 et 20 peuvent être identiques ou non.
Aux Figso 5 à 7, on a représenté une application d'un clapet dou- ble du type des Fige. 3 et 4 au cas d'un amortisseur hydraulique comportant un piston pourvu d'un clapet, destiné à permettre l'écoulement freiné du li- quide à travers ce piston pour un sens de déplacement de ce piston dans son cylindre et arrêter l'écoulement pour l'autre sens de déplacement, le fluide s'éeoulant alors par un autre circuit différemment freiné.
Suivant cet exemple d'exécution, le piston cylindrique 22, pour- vu de son segment d'étanchéité 23 comporte dans son fond deux séries 24 et
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25 d'orifices d'écoulement. Ces,orifices ont, de préférence, leurs axes si- tués sur un cylindre de trace circulaire 26 (Figo 6) dont le centre est situé sur 1.9 axe longitudinal GG du piston., le rayon de ce cylindre étant égal à r (Figo 6) et la section de chaque orifice étant égale à s.
La face extérieure 27 du fond du piston est plane et dressée et, sur cette face,\! est appliquée une lamelle 28 en un matériau élastique. Cette
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lamelle est encastrée dans une zone diamétrale C2E2 par serrage entre la face 27 et la face plane centrale 29, de même forme, d'une pièce de butée 30, fixée au piston 22 à 1?aide d'une portion filetée 31 de la tige de piston 32 et d'un écrou 33.
De part et d'autre de la zone d'encastrement 29, la pièce de butée 30 comporte deux surfaces cylindriques 34 et 35 dont les rayons de cour-
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bure R4 et R5 en chaque point des lignes d'encastrement C2 et E2 sont perpendiculaires à la face plane d'encastrement 29 de telle sorte que ces surfaces cylindriques 34 et 35 sont tangentes à ladite face 290
Dans l'exemple représenté (Figo 5) les directrices des deux sur- faces cylindriques-sont circulaires, leurs rayons de courbure sont constants et
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égaux;
elles ont donc deux centres 0'' et 059 situés à égale distance de la face 29 d'encastrement, sur deux perpendiculaires élevées suivant les lignes
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02 et E2F2 sur ladite face d'encastrement 290
Les contours extérieurs 36 et 37 de la lamelle 28 et de la pièce de butée 30 peuvent être circulaires et de centre situé sur 1?axe GG comme représenté ou autres.
De préférence, la lamelle 28 est en un matériau laminé et,, comme dans les exemples précédents, ses fibres sont parallèles aux faces de la lamelle et dirigées perpendiculairement à la zone d'encastrement et, d'une ma-
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nière plus précise, à ses lignes C 2D2 et 0
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Le fon--tl.onnement de ce clapet est identique à celui exposé'plus" haut. Pour -.,trie pression p du fluide, la position prise.par le 'clapet et*-par suite le laminage du fluide sous Inaction de ce clapet et le freinage ainsi apporté au déplacement du piston 22 dans son cylindre dépendent des paramètres suivants
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nombre d'orifices 2.9 25, .µ, section de chaque orifice; r, distance de ces orifices à 19axe GG; caractéristiques mécaniques du matériau constituant la lamelle 28;
e, épaisseur de cette lamelle; s, surface non encastrée de ladite lamelle;
1, largeur de-la zone encastrée dont 19augmentation pour un dia- mètre de piston donné augmente la rigidité de la lamelle et ceci pour une forme donnée de ladite partie non encastrée de la rondelle et de la forme des
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surfaces d9appui 34 et 35 de la butée 30.
A titre d'exemple, on a donné aux FigSo 8 à Il quelques courbes obtenues sur un amortisseur hydraulique ayant un piston de-25 mm de diamètre, avec les données numériques suivantes n = 6 s= 1295 mm r= 8 mmo lamelle en acier suédois traité ayant les caractéristiques mécaniques suivan- tes ;
R = 195 à 205 kg/mm environ
E 165 kg/mm "
A 4% ' e on a fait des essais avec les épaisseurs successives
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0948e 0933 et Oj,l6 mm ; S 445 !Bn" 1 5 mm lamelle en forme de rondelle circulaire de 23,8 mm; pièce d'appui circulaire, le rayon de courbure des surfaces 34 et 35 étant égal à 50 mm.
Les essais ont été effectués avec une machine dans laquelle la feuille enregistreuse se déplace parallèlement aux ordonnées des courbes tracées en même temps que la partie mobile dont on désire freiner les mou- vements, tandis que les abscisses sont tracées par un style dont les dépla-
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cements sont fonction de la résistance opposée par l8amox tâsse
Ceci posé,, on a 'fait une première série dressais.? consignés sur le graphique de la Fige 8 dont les ordonnées OY correspondent aux débatte-
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ments en hauteur de l'ensemble mobile que 19amortisseur ést chargé de freiner, tandis que les abscisses OX correspondent aux réactions'opposées par 19amor- tisseur.
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On a effectué trois essais à l'aide de trois lamelles d'épais-
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seurs e respectivement égales à 0,\)489 0a33 et 6s16 mm. Les diagrammes sont tracés dans le sens des flèches à partir du point 0. L'échelle du dessin annexé est telle que sur 0$ un mm correspond à une réaction de l'amortisseur égale à 6y25 kgs9 à la vitesse de 0970 m/seco environ.
Les résultats obtenus sont les suivants.- La course aller est représentée dans les trois cas par la courbe Ho Le retour freiné est représen- té par ;
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la courbe I pour le clapet de Og48 mm d9épaisseur e fi re j n ri n de 0 s 33 " il tt il K !Y ti " de 0pi6 if il qui donnent les réactions maxima respectives o 1 = 210 kg environ
0 j = 120 ' ' o k - 68 " Ces abscisses permettent de tracer la courbe de variation de la réaction Re
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portée en kg et en ordonnées (Fig.10) en fonction de l9épaisseux e en cen- tièmes de mm portées en abscisses. Ce graphique permet pour une résistance donnée re1 de connaître l'épaisseur e1 à prendre avec les autres données précitées.
Une deuxième série dressais a été effectuée avec une lamelle de
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0922 mm d'épaisseur e, en faisant varier le rayon de courbure R4 m R5 des surfaces d9appui. Les courbes L, 9 N correspondent, respectivement â des rayons de courbure égaux à 125, 82 et 48 mmo On a obtenu des réactions maxi- ma
01 = 270 kgo environ
0 m = 120 " " o n = 76 " " ce qui a permis de tracer la courbe Q de la fig. 11 donnant en ordonnées la réaction Re en fonction des rayons R4 et R5 en abscisses en millimètre.
Cette courbe Q permet de voir que, pour un même clapet, si on a une réaction imposée Re1 le rayon de courbure sera Ov.
En brefles courbes décrites permettent avec les données numé- riques choisies de résoudre tous les cas d'espèceso Des courbes analogues peuvent, bien entendu, être tracées avec d'autres données numériques.
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On remarquera que les courbes lafgl.gI9N des Figs. 8 et 9 sont parfaitement régulières ce qui permet de connaître les réactions de l'amor- tisseur en tous les points de son élongation. Ceci n'est pas le cas avec les clapets usuels à déplacement en translation qui donnent, au moins dans le dé- but de la course amortie., des courbes irrégulières, imprévisibles, de l'allu- re de celle représentée en traits pointillés en V (Figo 8) et desquelles on ne peut tirer aucune conclusion.
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PERFECTED VALVE AND ITS APPLICATIONS, IN PARTICULAR TO SHOCK ABSORBERS
HYDRAULIC, The present invention relates to shutter valves
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automatic and.!) in particular, 9 to those used in shock absorbers to brake 1.9 eo1J1ement of a fluid for a determined direction of relative displacement of the elements joined by this shock absorber
For this purpose, we generally use
swing check valves
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carrying a rigid blade which s.9écarts more or less from a seat parallel to itself.9 S0'l19 1-'action of the fluid to be braked and against d9un- elastic device of recalled Or? these valves are always noisy because of the slight shock which occurs between the seat and the blade when the latter falls back on its seat at each change of direction of movement to be damped.
In addition.!) The numerous stresses to which automatic valves are subjected during their operation make it very difficult to obtain valves that do not vary over time.
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that toujurS.9 is permanent deformations of the blade, seit untimely breaks of the latter, 9 in such a way (ra9on can not have any certainty on the service life of the valve.
The pz.oiseDke invention relates to an improved valve not presenting these ini. '! O1j: vénients9 said elapet intended for controlling the flow of any fluid ", being r.:J.9 Ui & 1 rigorously silent operation, . resistent in time and ee for a very long duration.
These results are obtained (thanks to the fact that the valve comprises
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in combination a seat pierced with at least one fluid flow hole., an elastic sealing strip and a fixed stopper said strip being embedded transversely at a certain distance from said hole between this seat and this stopper and this stopper having, facing the seat, at. minus one over-
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cylindrical face on which a portion of the strip comes s9en-roll progressively by elastic bending as and when qa.g el3.e moves away from the seat facing said hole.
The subject of the invention is also the various applications of this valve and, in particular, on hydraulic shock absorbers.
Other characteristics will result from the description which follows.
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In the accompanying drawing, given solely by way of example, Figo 1 is a longitudinal section, taken along line 1-1 of Figo 2. of a valve according to the invention; Fig. 2 is a corresponding plan view thereof; FIG. 3 is a section, on line 3-3 of Fig. 4.9 of a double valve according to the invention j
Figo 4 is a corresponding plan view
Fig. 5 is a diametral and axial section, taken along line 5-5 of FIG. 6, of a valve, arranged on the piston of a hydraulic damper;
Fig. 6 is a corresponding plan view;
Fig. 7 is a perspective view of the various parts entering into the composition of the assembly of Figs 5 and 6, these parts being shown before assembly;
Figs. 8 to 11 are graphs, relating to a hydraulic shock absorber provided with 1-set of figs 5 and 60
Following the example of execution shown in Figs 1 and 2.
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The valve comprises a seat ha in which an orifice 2 is provided, intended for the free passage, without rolling and braking, of a fluid (gas, vapor or liquid). The adjustment of the beginning of the flow of the fluid including 1-total stopping of the flow are ensured by a metal strip, elastic 3, of
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rectangular shape B7D (Figo 2) and whose face 4 is intended to s.9appli = quer on the mating face 5 of the seat. These two faces are perfectly erect, so as to ensure a sealed contact around the hole 2, when the strip 3 is applied, by its entire face 4. on the seat.
The slat is embedded by a transverse rectangular zone CDEF between the face 5 of the seat 1 and a stop 6, fixed to said seat by
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example by a bolt 7 and a nut 8. The face of the stop 6 face turned towards the seat 1, comprises a portion 9. corresponding to the rectangle d: 1e, .- r: the GDE9 casing which is parallel to the face 5 of the seat and a portion 10 which is cylindrical, its generatrices perpendicular to the plane of FIG. 1 being parallel to the sides CD and EF of the embedding zone, that is to say perpendicular to the longitudinal axis of the lamella 30 The directrix of this cylindrical surface 10 is a curve which may be circular; parabolic or
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other.
This cylindrical surface is tangent to the embedding portion 9 c9 is .ad.ire that the radius of curvature R on the line EF, is perpendicular to said embedding portion 9a The radius of curvature may or may not be constant, from the recessing area up to the end of the stop.
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The sipe 3 can be made of any elastic material; however, it will preferably be made of steel, for example treated Swedish steel.
Advantageously, a steel or other laminated material will be used and the strip will be cut from this material, so that the fibers of said material, fibers oriented by the rolling, are parallel to the longitudinal axis 1-1 (FIG. 2) of the lamella and to the transverse axis of the embedding zone (that is to say parallel to the CE and DF sides of this zone).
The operation is as follows .- At rest, the blade is pressed by its upright face 4 on the also upright face 5 of the seat 1 and the hole 2 is closed.
In order to ensure perfect contact, it may be advantageous to give the lamella a very slight camber before assembly., The deflection being of the order of a few tenths of a millimeter and the concave face being turned towards the seat 1, so that after the fitting tightening this lamella fits well on this seat.
When, on the other hand, a fluid exerts a force P under the strip, this force equal to the pressure p of the fluid multiplied by the section s of the hole 2, through which this pressure is exerted on the strip, the latter flexes elastically , in the manner of a recessed part and., as it bends, it gradually rolls up against the cylindrical face 10 of the stop 6. It takes for example, at a given moment the position shown in phantom lines at 3a for which the lamella bears against the surface 10 up to the trace generator Z (Figo 1).
We see that the length of the free zone of the lamella. \! capable of flexing, decreases as the bending of this strip, which thus opposes an increasing resistance to the action of the fluid. As, moreover, as this flexing progresses, the flow space for the fluid increases between the mating surfaces 4 of the lamella and 5 of the seat, it is understood that, for each force P exerted by the fluid under the lamella that is to say for each pressure p of this fluid., the lamella takes a position of equilibrium If p increases., the lamella flexes more while continuing to wind around the surface 10.
If, on the contrary, p decreases, the lamella unwinds; it comes back gradually and completely to apply, without the slightest noise, on the seat when p falls to zero o
It should be noted that during its deformations, the fibers of the lamella, because of their orientation, flex in the direction of their length, that is to say in the best conditions for the preservation. vation of the lamella.
The deformation conditions of the lamella depend, for a given valve, on the following parameters section s of hole 2, thickness e of the lamella 3, non-embedded surface S of this lamella, plan shape of the free part of the lamella part which could possibly not be rectangular but trapezoidal, semi-circular (see below), or other, mechanical characteristics of the material constituting the lamella shape of the surface 10.
It will therefore be possible by a judicious choice of these parameters
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to obtain, in each case, the desired result. We will be able to,\! - as will be shown later, with regard to a numerical example, to draw up, by tests, curves as a function of these parameters, and these curves by their interpretation will make it possible to immediately resolve any new case.
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In Figes. 3 and 4p there is shown a double valve similar to the previous one. The seat 12 has two orifices 13 and 14, with which the two free portions of a strip 15, embedded by a trans-
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central versal cYF1 between the seat 12 and a stop 16, fixed by the bolt 17 and 1-nut 18. This part comprises two cylindrical surfaces 19 and 20 for the support of the blade on either side of the zone d- ' embedding.
For each of these surfaces, the radii of curvature R and R3 (equal or not to each other) at the point of connection of these surfaces to the flat median face 21 of embedding,!) Are perpendicular to this face 21, which means that the surfaces 19 and 20 are tangent to this median face 21. The two surfaces 19 and 20 may or may not be identical.
In Figs. 5 to 7, there is shown an application of a double valve of the Fige type. 3 and 4 in the case of a hydraulic shock absorber comprising a piston provided with a valve, intended to allow the braked flow of the liquid through this piston for a direction of movement of this piston in its cylinder and to stop the flow for the other direction of movement, the fluid then flowing through another differently braked circuit.
According to this exemplary embodiment, the cylindrical piston 22, provided with its sealing ring 23 comprises in its bottom two series 24 and
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25 outlets. These orifices preferably have their axes located on a circular cylinder 26 (Figo 6), the center of which is located on 1.9 longitudinal axis GG of the piston., The radius of this cylinder being equal to r (Figo 6) ) and the section of each orifice being equal to s.
The outer face 27 of the bottom of the piston is flat and upright and, on this face, \! is applied a strip 28 of an elastic material. This
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lamella is embedded in a diametrical zone C2E2 by clamping between the face 27 and the central flat face 29, of the same shape, of a stop piece 30, fixed to the piston 22 by means of a threaded portion 31 of the rod piston 32 and a nut 33.
On either side of the embedding zone 29, the stop piece 30 comprises two cylindrical surfaces 34 and 35 whose radii of curvature
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bure R4 and R5 at each point of the embedding lines C2 and E2 are perpendicular to the flat embedding face 29 such that these cylindrical surfaces 34 and 35 are tangent to said face 290
In the example shown (Figo 5) the directional lines of the two cylindrical surfaces are circular, their radii of curvature are constant and
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equal;
they therefore have two centers 0 '' and 059 located at an equal distance from the face 29 of embedding, on two high perpendiculars along the lines
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02 and E2F2 on said embedding face 290
The outer contours 36 and 37 of the sipe 28 and the stop piece 30 may be circular and centered on the axis GG as shown or the like.
Preferably, the strip 28 is made of a laminated material and, as in the previous examples, its fibers are parallel to the faces of the strip and directed perpendicular to the embedding zone and, of a ma-
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more precise, at its lines C 2D2 and 0
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The func - tioning of this valve is identical to that explained above. For -., Sorts the pressure p of the fluid, the position taken by the valve and * - subsequently the rolling of the fluid under Inaction of this valve and the braking thus brought to the displacement of the piston 22 in its cylinder depend on the following parameters
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number of orifices 2.9 25, .µ, section of each orifice; r, distance of these orifices at 19axe GG; mechanical characteristics of the material constituting the strip 28;
e, thickness of this lamella; s, non-recessed surface of said lamella;
1, width of the recessed zone, the increase of which for a given piston diameter increases the rigidity of the blade and this for a given shape of said non-recessed part of the washer and of the shape of the
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bearing surfaces 34 and 35 of the stop 30.
As an example, we have given in FigSo 8 to II some curves obtained on a hydraulic shock absorber having a piston of -25 mm in diameter, with the following numerical data n = 6 s = 1295 mm r = 8 mmo steel blade Swedish treated having the following mechanical characteristics;
R = 195 to 205 kg / mm approximately
E 165 kg / mm "
At 4% 'e tests were carried out with the successive thicknesses
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0948e 0933 and Oj, 16 mm; S 445! Bn "1 5 mm lamella in the form of a circular washer of 23.8 mm; circular bearing piece, the radius of curvature of surfaces 34 and 35 being equal to 50 mm.
The tests were carried out with a machine in which the recording sheet moves parallel to the ordinates of the curves drawn at the same time as the moving part whose movements it is desired to slow down, while the abscissas are drawn by a style whose displacements.
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cements are a function of the resistance offered by the amox test
This said, we 've made a first series. recorded on the graph of Fig. 8 whose ordinates OY correspond to the debate
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The height of the movable assembly that the shock absorber is responsible for braking, while the abscissas OX correspond to the reactions opposed by 19 shock absorbers.
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Three tests were performed using three thick coverslips.
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sors e respectively equal to 0, \) 489 0a33 and 6s16 mm. The diagrams are drawn in the direction of the arrows from point 0. The scale of the appended drawing is such that over $ 0 a mm corresponds to a reaction of the shock absorber equal to 6y25 kgs9 at a speed of approximately 0970 m / sec. .
The results obtained are as follows: The outward stroke is represented in the three cases by the curve Ho The braked return is represented by;
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the curve I for the valve of Og48 mm of thickness e fi re j n ri n of 0 s 33 "il tt il K! Y ti" of 0pi6 if il which give the respective maximum reactions o 1 = 210 kg approximately
0 j = 120 '' o k - 68 "These abscissas are used to draw the variation curve of the reaction Re
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load in kg and on the y-axis (Fig. 10) as a function of the thickness e in hundredths of a mm shown on the x-axis. This graph allows for a given resistance re1 to know the thickness e1 to be taken with the other aforementioned data.
A second dressing series was carried out with a strip of
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0922 mm of thickness e, by varying the radius of curvature R4 m R5 of the bearing surfaces. The curves L, 9 N correspond, respectively to radii of curvature equal to 125, 82 and 48 mmo. Maximum reactions were obtained.
01 = 270 kgo approximately
0 m = 120 "" o n = 76 "" which made it possible to draw the curve Q of fig. 11 giving on the ordinate the reaction Re as a function of the radii R4 and R5 on the abscissa in millimeters.
This curve Q makes it possible to see that, for the same valve, if there is an imposed reaction Re1 the radius of curvature will be Ov.
In short, the curves described make it possible with the selected numerical data to solve all species cases. Analogous curves can, of course, be plotted with other numerical data.
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It will be noted that the lafgl.gI9N curves of Figs. 8 and 9 are perfectly regular, which makes it possible to know the reactions of the shock absorber at all points of its elongation. This is not the case with the usual translational displacement valves which give, at least at the start of the damped stroke., Irregular, unpredictable curves resembling that shown in dotted lines in V (Figo 8) and from which no conclusions can be drawn.