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FILTRE DIFFERENTIEL'A. HAUTE 'FREQUENCE ACCORDE
On sait qu'un bon récepteur de radio doit avoir une courbe de sélec- tion aussi rectangulaire que possible, c'est-à-dire qu'il doit se produire une descente latérale très abrupte après passage uniforme des fréquences de modula- tion désirées. On a visé principalement jusqu'ici à atteindre ce but en utili- sant des circuits de résonance aussi nombreux que possible en dispôsition mul- tiplicative, en faisant usage du principe d'accouplement et de désaccordage pour obtenir une sensibilité uniforme dans la gamme de passage.
Mais étant donné que la mise hors d'action des deux émetteurs immé- diatement voisins au-dessus et au-dessous de la fréquence de résonance offre les plus grandes difficultés, l'idée se présente d'effectuer par action diffé- rentielle, à côté de la sélection normale de résonance, encore une suppression pratiquement complète de la perméabilité du dispositif de filtre dans cet inter- valle critique de fréquences, par exemple + 9 kilocycles.
En utilisant trois circuits de résonance dans le montage usuel jus- qu'à présent, on peut obtenir la courbe de résonance favorable A de la figure 3.
Le passage à la courbe de résonance B très supérieure est obtenu, conformément à l'invention, en utilisant un filtre différentiel à haute fréquence accordé suivant la figure 1. -Son entrée est formée par deux impédances montées en sé- rie, dont la première est constituée par le circuit de résonance a et la secon- de par les circuits de résonance b et ± désaccordés symétriquement également couplés en série. La tension de sortie est prise en opposition de phase aux deux impédances, ce qui se fait dans l'exemple par des bobines d'accouplement.
Par un choix approprié des conditions de transformation et de l'amortissement des circuits de résonance .@;, b et.2, on règle l'effet différentiel optimum et ensuite le minimum symétrique produit de la courbe de résonance est déplacée par exemple de + 9 kilocycles, par désaccordage des deux circuits de résonance b et .2 de la seconde impédance sur l'intervalle de fréquence critique.
L'égalisation d'amortissement peut demeurer limitée au premier circuit de résonance a et s'effectue par des moyens connus. Dans le couplage suivant la figure 1, on utilise par exemple une résistance réglable r, tandis
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que suivant le couplage de la figure 2 on utilise une bobine d pouvant être accouplée de façon variable qui est chagrée d'une résistance., Le désaccordage symétrique s'effectue également par des moyens connus, comme par exemple le condensateur différentiel v du montage de la figure 1.
Mais étant donné que,, comme on le sait, l'impédance de deux circuits de résonance couplés en série de même nature et désaccordés symétriquement cor- respond à l'impédance d'entrée d'un filtre d'accouplement appropriée on peut ob- tenir exactement le même résultat avec le couplage suivant la figure 2. Ici, la seconde impédance est formée par l'impédance d'entrée d'un filtre d'accouple- ment qui est constitué par les deux circuits de résonance b et c. La contre-in- ductivité réglable Mbc prend la place du dispositif de désaccordage. Le régla- ge de l'accouplement nécessaire se fait avantageusement par un mouvement appro- prié de la bobine d'accord du circuit de résonance ce ce qui est constructive- ment très simple., car il n'y a pas de connexions extérieures.
L'avantage de ce montage réside en ce que sa réalisation pratique est beaucoup plus simple.
Par la charge capacitive extérieure des circuits de résonance mon- tés en série, on produit entre ces circuits un accouplement qui rend difficile ou même impossible l'égalisation des circuits de résonance et qui influence aus- si défavorablement la forme de la courbe de résonance. Le présent filtre dif- férentiel supprime bien cet accouplement, avec un choix approprié de la charge d'entrée et de la charge de sortie capacitives, mais il peut être rationnel d'é- liminer complètement le cas échéant l'accouplement résiduel existant encore.
On utilise avantageusement à cet effet un accouplement inductif réglable entre les circuits de résonance mis en danger., car, comme on le sait, ceux-ci travail- lent sans désaccordage.
Dans les montages suivant les figures 1 et 2, le désaccouplement des circuits de résonance a et b est effectué par la contre-inductivité Mab ré- glable entre une valeur limite positive et une valeur limite négative, ce qui peut se faire par exemple par un mouvement approprié de l'une des bobines d'ac- cord.
Malgré que le présent filtre différentiel à haute fréquence accor- dé est mis en action en combinaison avec des lampes amplificatrices normales avantageusement dans le sens indiqué, l'entrée et la sortie peuvent être permu- tées avec un effet en principe semblable.
On peut en effet signaler qu'avec le nouveau montage à trois cir- cuits de résonance, on peut obtenir le gain de sélection important dans la gam- me perturbatrice critique par action différentielle sans dépense notable supplé- mentaire.
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DIFFERENTIAL FILTER A. HIGH FREQUENCY GRANTED
It is known that a good radio receiver should have as rectangular a selection curve as possible, that is, a very steep lateral descent should occur after uniform passage of the desired modulating frequencies. . The main aim hitherto has been to achieve this goal by using as many resonance circuits as possible in multiplicative arrangement, by making use of the coupling and detuning principle to obtain uniform sensitivity in the passing range. .
But given that disabling the two immediately neighboring emitters above and below the resonant frequency offers the greatest difficulties, the idea arises of performing by differential action, to next to the normal resonance selection, again a virtually complete elimination of the permeability of the filter device in this critical frequency range, for example + 9 kilocycles.
By using three resonance circuits in the usual arrangement up to now, the favorable resonance curve A of FIG. 3 can be obtained.
The passage to the much higher resonance curve B is obtained, in accordance with the invention, by using a high-frequency differential filter tuned according to figure 1. Its input is formed by two impedances mounted in series, the first of which is is constituted by the resonance circuit a and the second by the resonance circuits b and ± symmetrically detuned also coupled in series. The output voltage is taken in phase opposition at the two impedances, which is done in the example by coupling coils.
By an appropriate choice of the conditions of transformation and of the damping of the resonance circuits. @ ;, b and 2, the optimum differential effect is adjusted and then the symmetrical minimum produced by the resonance curve is shifted for example by + 9 kilocycles, by detuning the two resonance circuits b and .2 of the second impedance on the critical frequency interval.
The damping equalization can remain limited to the first α resonance circuit and is carried out by known means. In the coupling according to FIG. 1, for example an adjustable resistor r is used, while
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that according to the coupling of FIG. 2 a coil d which can be coupled in a variable manner is used which is subjected to a resistance., The symmetrical detuning is also carried out by known means, such as for example the differential capacitor v of the assembly of figure 1.
But given that, as we know, the impedance of two resonance circuits coupled in series of the same nature and symmetrically detuned corresponds to the input impedance of a suitable coupling filter, we can obtain keep exactly the same result with the coupling according to figure 2. Here, the second impedance is formed by the input impedance of a coupling filter which is constituted by the two resonance circuits b and c. The adjustable counter-inductivity Mbc takes the place of the detuning device. The adjustment of the necessary coupling is carried out advantageously by an appropriate movement of the tuning coil of the resonance circuit, which is constructively very simple, since there are no external connections.
The advantage of this assembly lies in that its practical realization is much simpler.
By the external capacitive load of the resonance circuits connected in series, a coupling is produced between these circuits which makes it difficult or even impossible to equalize the resonance circuits and which also adversely influences the shape of the resonance curve. The present differential filter does well eliminate this coupling, with an appropriate choice of the capacitive input load and the capacitive output load, but it may be rational to completely eliminate if necessary the residual coupling which still exists.
To this end, an adjustable inductive coupling is advantageously used between the endangered resonance circuits, since, as is known, these operate without detuning.
In the arrangements according to figures 1 and 2, the uncoupling of the resonance circuits a and b is effected by the counterinductivity Mab adjustable between a positive limit value and a negative limit value, which can be done for example by a appropriate movement of one of the chord coils.
Although the present matched high frequency differential filter is operated in combination with normal amplifier tubes advantageously in the direction indicated, the input and output can be swapped with a similar effect in principle.
It can in fact be pointed out that with the new assembly with three resonance circuits, it is possible to obtain the significant gain in selection in the critical disturbing range by differential action without significant additional expense.