PERFECTIONNEMENTS AUX ALIMENTATIONS DE SYSTEMES DECOMMUNICATIONS ELECTRIQUES A COURANT PORTEUR.
La présente invention concerne des perfectionnements aux moyens d'alimentation des systèmes de communications électriques
à courant porteur particulièrement pour des systèmes à courant porteur à multivoies et un de ses objets est de prévoir un tel
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bes thermoioniques du système, est exécuté d'une façon perfectionnée
Un arrangement bien connu pour le réglage du voltage comprend un régulateur à décharge spatial, ayant la forme d'un tube
à trois électrodes en série, avec le circuit de charge, l'impédance de ce tube étant contrôlée pour compenser les changements
dans le voltage sur le circuit de charge. Dans ce but, la grille
de ce tube est contrôlée par un potentiel variant suivant celui existant aux bornes de la charge. On a proposé de façon à éviter la variation des batteries de polarisation de grille avec le temps. d'accroître le potentiel de la cathode de ce tube jusqu'à un potentiel standard ou normal par rapport à l'une des bornes du circuit de charge et ce au moyen d'un potentiel obtenu à partir du potentiel existant aux bornes du tube à décharge dans les gaz, connecté en shunt sur l'alimentation. On a trouvé cependant que le potentiel aux bornes du tube à décharge dans les gaz est instable et que l'on ne peut s'appuyer sur lui dans ce but�
Suivant une caractéristique de la présente invention, on prévoit une source de puissance pour un système de courant porteur à multivoie dans laquelle le voltage à courant continue à haute tension, ou les voltages, sont obtenus à partir d'une source à courant alternatif par l'intermédiaire d'un redresseur ou
de redresseurs qui est ou sont contrôlés en appliquant à une é-
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l'impédance d'un régulateur à décharge spatial en série avec le circuit de charge, un potentiel de référence et, en opposition avec celui-ci, un potentiel variant suivant celui qui existe aux bornes du circuit de charge, dans lequel ledit potentiel de référence est obtenu à partir du courant alternatif d'alimentation après passage à travers un régulateur statique du type à bobine de satura.tion et à travers l'enroulement secondaire séparé d'un transformateur redresseur séparé de celui ou de ceux fournissant ladite haute tension à voltage ou voltages continus.
Par régulateur statique du type à bobine de saturation, on entend un régulateur n'ayant pas de parties mobiles mais dépendant pour son action de régulation d'un noyau qui est actionné au voisinage de la courbure supérieure de sa courbe mécani-que de saturation. Des exemples sont décrits dans les brevets
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Une réalisation de l'invention sera décrite dans le cas de son application à une source de puissance pour un système té-légraphique à multivoies à courant porteur dans lequel les exigences en de qui concerne le réglage du voltage sont particulièrement sévères.
Dans un système télégraphique à courant porteur à multivoies, des voltages à courant continu à haute tension sont nécessaires non seulement pour être appliqués aux anodes des tubes
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récepteurs, mais aussi pour les voltages par lesquels les relais des voies télégraphiques à courant continu modulent les courants porteurs et pour les voltages à appliquer aux voies télégraphiques à courant continu, en accord avec les signaux porteurs reçus.
Ces voltages à courant continu sont plus ou moins également éloignés de zéro et on préfère obtenir les valeurs + et - séparément, c'est à dire par des enroulements secondaires séparés et des ponts redresseurs, et de régler chacun de ceux-ci par des régulateurs à décharge spatiale individuelle dont l'impédance est contrôlée par un tube thermo-ionique individuel. Le potentiel de polarisation pour la grille du tube thermoionique pour le réglage de l'un de ces voltages, c'est-à-dire le voltage négatif-, est obtenu directement par le courant alternatif de la manière susmentionnée, mais préférablement le potentiel de polarisation pour le réglage de l'autre de ces Voltages, le voltage +, est obtenu
à partir du débit réglé du voltage -, de façon que s'il y a quelques légères variations des voltagèsn+ ou -, ceux-ci varieront ensemble.
Le système montré dans les dessins ci-joints est le premier système d'alimentation pour un système télégraphique multivoies à courant porteur dans lequel un fonctionnement satisfaisant a été obtenu sans l'emploi de batteries. Ce système s'est montré meilleur que les systèmes antérieurs utilisant des batteries.
En se référant au dessin, la source de courant alternatif est connectée aux bornes Al et lorsque le commutateur SI est fermé, un courant alternatif est fourni par une pluralité d'enroulés* ment primaire de transformateurs en parallèle. La source de puissance pour les éléments chauffants des cathodes, des tubes du transmetteur télégraphique à courant porteur et des récepteurs est obtenu par un transformateur Tl et un pont redresseur Wl, l'alimentation étant égalisée par l'inductance Ll et le condensateur Cl. Les voltages d'anode pour le tube dans les transmetteurs télégraphiques à courant porteur et dans les récepteurs sont fournis
à travers des transformateurs T3 et un pont redresseur W3 ajusté de la manière qui sera décrite ci-après. Des voltages de + 80
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télégraphiques à courant continu qui modulent les transmetteurs
à ondes porteuses et pour les voltages à appliquer aux voies à courant continu par les circuits récepteurs d'ondes porteuses, sont obtenus par les transformateurs T5, T7 et les ponts redresseurs W4 et W5 respectivement et ajustés de la. manière décrite ci-après. Un voltage de polarisation de 100 volts négatif nécessaire pour le voltage d'anode d'un régulateur et pour le voltage négatif à courant continu du transmetteur télégraphique est obtenu à travers le transformateur T2 et le pont redresseur W2, les résistances Rl et R2 et le condensateur C2, qui est connecté au delà du pont redresseur W2 dans un but qui sera exposé plus loin. Les côtés négatifs des débits redressés des transformateurs Tl et
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le côté positif du débit redressé du transformateur T2.
Les bornes primaires du transformateur Tl et les bornes du transformateur T2 sont connectées aux bornes d'alimentation
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fonctionnant sur le principe des bobines de choc saturées, lequel fournit un débit qui est stable à l'intérieur de limites étroites, malgré les variations dans l'alimentation principale et à travers un commutateur SI" Les bornes al, all de l'enroulement primaire du transformateur T3 et les bornes el, ell des primaires des transformateurs T5 et T7 sont connectées à travers le commutateur Sl aux bornes d'alimentation A, Al sans l'interposition de régulateurs, mais sont interposées dans un des conducteurs normalement ouvert aux contacts B3 d'un relais B qui forme une partie d'un arrangement retardateur qui sera décrit ci-après.
La fourniture de -'00 volts pour les transmetteurs télégraphiques à courant continu est obtenue par le transformateur
T7 et le pont redresseur V5, suivi par un filtre égalisateur L4,
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pour être résonnants à 100 périodes par seconde et pour décroître ainsi le voltage aux bornes C5 pour de faibles charges. Le débit de ce filtre est réglé de la manière suivante : Dans l'un des' conducteurs est connectée une résistance R23 et un régulateur à tube thermoionique VII en série. Bien que seulement une phase soit représentée, on doit comprendre qu'une pluralité de phases
ou de tubes en parallèle, dont le nombre dépend de la charge, peuvent être employées par exemple pour un courant de 0,55 ampère, six tubes étaient connectés en parallèle et il y avait six résistances R23. Le but de ces résistances est de permettre que
le courant à travers chacun des tubes séparés puisse être mesuré; la grille du tube VII est connectée à travers la résistance R17
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y a de tubes Wll) dont la cathode est connectée à l'autre conducteur du pont WR. Le tube V19 est montré comme une pentode dont la grille de suppression est connectée à la grille de contrôle et la grille écran est polarisé-e par un potentiomètre RIO, R19, placé sur le débit égalisé du pont redresseur W5. La grille de contrôle est connectée par des résistances R20, R27 à un voltage de référence obtenu à partir d'un point sur un potentiomètre P3 qui est connecté entre le côté positif de la charge, c'est-à-di-. re la terre, et le côté négatif de l'alimentation redressée et égalisée à partir du transformateur p2 et du pont redresseur W2.
Le voltage sur la charge est appliqué entre la borne mise à la terre et la cathode du tube V19. Ainsi le voltage sur la grille de ce tube V19 est la résultante du voltage de polarisation obtenu par le voltage de référence et par un voltage en opposition avec lui, variant suivant celui qui existe aux extrémités de la charge.
Toute diminution ou augmentation dans le voltage de la source à courant alternatif (secteur) provoque une augmentation dans le voltage entre les bornes du condensateur d'égalisation
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re et la cathode V19 à augmenter. La grille du tube V19 tendra
à devenir plus positive et le potentiel d'anode du tube V19 diminuera. La polarisation grille sur Wll, qui est la différence entre le potentiel de l'anode de V19 et le voltage de sortie, aug-
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balander l'augmentation dans le voltage, qu'elle soit due à un changement dans l'alimentation ou dans la charge. Etant donné qu'un voltage de référence standard est fourni à la. grille du tube V19, au lieu de l'être à la cathode, comme dans les arrangements les plus usuels, aucune résistance n'est nécessaire dans
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elle a un effet d'autopolarisation affectant de façon adverse le fonctionnement des tubes de contrôle.
De plus, en appliquant le voltage de référence comme une
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T2 devient un haut voltage et à faible courant (P3 étant une haute résistance), ce qui est plus aisément égalisé par un fil de résistance capacité Rl, R2, C2 qu'une alimentation à bas voltage et à plus haut courant qui serait nécessaire si un potentiel fi-
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Des fluctuations entre la charge totale et l'absence de charge se produiront dans les circuits télégraphiques à courant continu et sont réduites en fait en prévoyant une résistance R22 de 8.000 ohms comme charge artificielle.
Pour la simplicité et l'économie, le voltage pour chauf-
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rectement, alimenté par les bornes g, g du secondaire du trans-formateur T6, le point h de l'élément de chauffage étant connecté au point h du secondaire de T6. La cathode du tube V19 est chauffée indirectement, l'élément de chauffage étant connecté aux bornes k, k sur le secondaire du transformateur T6. L'émission d'électrons des cathodes de ces tubes change avec les variations dans le secteur et, pour compenser le voltage de polarisation négatif, des augmentations dans le voltage du secteur sont désirables et peuvent être aisément obtenues lorsque, comme dans l'arrangement montré, le voltage de référence est appliqué comme polarisation sur la grille.
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potentiel est appliqué sur son anode et le courant sur son filament, tandis que V19 nécessite un intervalle, tandis que la cathode est en train de chauffer pour devenir conducteur, des précautions doivent être prises pour empêcher l'alimentation d'être connectée au primaire du transformateur T7 jusqu'à ce que la cathode du tube V19 ait eu le temps de s'échauffer complètement. En d'autres termes, le voltage appliqué à la charge pourrait fluctuer considérablement dans l'absence de contrôle par le tube V19. Dans
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à courant alternatif immédiatement aux bornes du primaire du transformateur T6, mais la connection de courant alternatif aux bornes el, ell du transformateur T5 et du transformateur T7 est retardée parce que les contacts b3 du relais B sont initialement ouverts. Un moteur synchrone M est mis en mouvement par des contacts normalement fermés b2 du relais B. Attaché au rotor du moteur, se trouve un bras tournant qui établit des contacts momentanés avec deux tiges ou protubérances à succession. Dans la position montrée, rien ne se produit mais lorsque le bras vient
sur la tige ou protubérance suivante, le relais A opère et ferme un circuit de verrouillage pour lui-même par le contact al au travail et le contact bl au repos. Lorsque le bras atteint de nouveau la position montrée, le relais B opère, ferme un circuit de verrouillage pour lui-même, ouvre le circuit du relais 2 par les mêmes contacts et pour le moteur M, au contact b2 et au contact de travail b3, il connecte le courant alternatif sur les bor-
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lais A de rester actionné jusqu'à ce que le relais B ait eu le temps de fermer son circuit de verrouillage.
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obtenu à partir de la sortie égalisée du transformateur Tl et du pont redresseur Wl. Ainsi, si une panne principale se produit, le relais B relâche, ouvre les contacts b3 et ferme les contacts b2. Lorsque le secteur est rétabli, un délai dans la connection du voltage au transformateur T7 se produit de la. même manière que celle qui a été décrite. Ce délai est disposé pour être de l'ordre de 50 secondes.
Dans l'alimentation d'un télégraphe, il est nécessaire de maintenir la différence entre les voltages sur les côtés positifs et négatifs des circuits à courant continu à l'intérieur de limites très rapprochées et bien que le voltage utilisé doit être maintenu approximativement à une valeur nominale, plus les déviations tolérées sont grandes, plus les côtés positifs et négatifs des circuits à courant continu sont équilibrés avec précision. Dans l'arrangement montré, la polarisation sur la grille
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circuits à courant continu, est polarisé par le potentiomètre R14, P2, R21, connectée sur les sorties des alimentations à courant continu positif et négatif dans la. série. Tous changements dans la charge sur le circuit négatif conduisent à un changement dans le voltage qui sera réfléchi sur le régulateur de la charge positive et une équilibration des voltages en résultera.
Le voltage + 80 volts nécessaire pour les transmetteurs télégraphiques à courant continu est obtenu à partir du transformateur T5 et du pont redresseur W4, et est égalisé par les inductances L3 et les condensateurs C9 ,et C4 disposés de la même
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de charge. Une charge artificielle R15 est utilisée de la même manière que R22. Les points d et e sur la cathode chauffée directement de V10 sont connectés à des points correspondants sur le secondaire du transformateur T6.
Le voltage nécessaire pour les anodes des tubes dans le système à courant.porteur est obtenu à partir d'un transformateur T3 et d'un pont redresseur W3, égalisé par une inductance L2 et un condensateur C3 régulé par un tube V4 qui est contrôlé par un
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la même manière que celle du tube V19, la grille étant connectée
à un point sur un potentiomètre Tl entre le côté positif de la charge et le - 100 volts obtenu à partir du transformateur T2 et du pont redresseur W2. La cathode chauffée directement du tube V4 et l'élément de chauffage du tube V17 sont connectés au secondaire du transformateur T4.
On devra observer que les tubes V4 et V10 sont en pratique constitués chacun par une pluralité de tubes connectés en parallèle.
Comme indiqué ci-dessus, le potentiel de polarisation pour
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tandis que l'alimentation pour les éléments de chauffage des cathodes de ces tubes n'est pas soumise à un tel réglage ou contrôle. Une augmentation dans le voltage du secteurbprovoque une augmentation dans le voltage aux bornes des éléments de chauffage des
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dans la chute de potentiel, dans les résistances R4, R9, R16 et aussi une augmentation dans la polarisation appliquée aux tubes
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sulte. Le potentiel de polarisation appliqué aux grilles des tu- <EMI ID=28.1>
voltage du secteur. Cette augmentation dans le potentiel de polarisation sert à compenser l'augmentation d'émission des cathodes.
Les alimentations pour les divers voltages nécessaires ont été montrées comme étant obtenues à travers des enroulements séparés, mais ceci est simplement une question de convenance et des transformateurs Tl et T2 d'un coté et T3, T4, T5, T6 et T7 de l'autre coté peuvent avoir un enroulement commun et des enroulements secondaires séparés.
L'invention n'est pas limitée à l'exemple décrit. On peut évidemment y apporter des modifications et des changements sans sortir de son domaine.
IMPROVEMENTS IN POWER SUPPLY FOR ELECTRIC COMMUNICATION SYSTEMS.
The present invention relates to improvements to the power supply means of electrical communications systems.
carrier particularly for multi-channel carrier systems and one of its objects is to provide such
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thermionic needs of the system, is executed in a perfected way
A well-known arrangement for voltage regulation comprises a space discharge regulator, having the shape of a tube.
three electrodes in series, with the load circuit, the impedance of this tube being controlled to compensate for changes
in the voltage on the load circuit. For this purpose, the grid
of this tube is controlled by a potential varying according to that existing at the terminals of the load. It has been proposed so as to avoid the variation of the grid polarization batteries with time. increase the potential of the cathode of this tube up to a standard or normal potential with respect to one of the terminals of the load circuit and this by means of a potential obtained from the potential existing at the terminals of the tube to gas discharge, connected as a shunt on the power supply. It has been found, however, that the potential across the gas discharge tube is unstable and cannot be relied on for this purpose �
According to a feature of the present invention, there is provided a power source for a multi-channel carrier current system in which high voltage direct current voltage, or voltages, are obtained from an alternating current source by the '' intermediary of a rectifier or
of rectifiers which is or are controlled by applying to a
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the impedance of a space discharge regulator in series with the load circuit, a reference potential and, in opposition to the latter, a potential varying according to that which exists at the terminals of the load circuit, in which said potential of reference is obtained from the AC supply current after passing through a static regulator of the saturation coil type and through the separate secondary winding of a rectifier transformer separate from that or those supplying said high voltage to DC voltage or voltages.
By static regulator of the saturation coil type is meant a regulator having no moving parts but dependent for its regulating action on a core which is actuated in the vicinity of the upper curvature of its mechanical saturation curve. Examples are described in patents
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An embodiment of the invention will be described in the case of its application to a power source for a carrier-current multi-channel telegraph system in which the requirements for voltage adjustment are particularly severe.
In a multi-channel carrier current telegraph system, high voltage direct current voltages are required not only to be applied to the anodes of the tubes.
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receivers, but also for the voltages by which the relays of the direct current telegraph channels modulate the carrier currents and for the voltages to be applied to the direct current telegraph channels, in accordance with the carrier signals received.
These direct current voltages are more or less equally distant from zero and it is preferred to obtain the + and - values separately, that is to say by separate secondary windings and rectifier bridges, and to regulate each of these by regulators with individual space discharge whose impedance is controlled by an individual thermionic tube. The bias potential for the grid of the thermionic tube for the adjustment of one of these voltages, i.e. the negative voltage, is obtained directly by the alternating current in the aforementioned manner, but preferably the potential of polarization for the adjustment of the other of these Voltages, the voltage +, is obtained
from the set voltage flow -, so that if there are some slight variations in voltagesn + or -, these will vary together.
The system shown in the accompanying drawings is the first power supply system for a carrier current multi-channel telegraph system in which satisfactory operation has been obtained without the use of batteries. This system has been shown to be better than previous systems using batteries.
Referring to the drawing, the alternating current source is connected to the A1 terminals and when the S1 switch is closed, an alternating current is supplied by a plurality of primary windings of transformers in parallel. The power source for the heating elements of the cathodes, the tubes of the telegraph carrier current transmitter and the receivers is obtained by a transformer Tl and a bridge rectifier Wl, the power being equalized by the inductance L1 and the capacitor C1. Anode voltages for the tube in powerline telegraph transmitters and in receivers are provided
through transformers T3 and a bridge rectifier W3 adjusted in the manner which will be described below. Voltages of + 80
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direct current telegraphs that modulate transmitters
with carrier waves and for the voltages to be applied to the direct current channels by the carrier wave receiving circuits, are obtained by the transformers T5, T7 and the rectifier bridges W4 and W5 respectively and adjusted from the. manner described below. A negative 100 volt bias voltage necessary for the anode voltage of a regulator and for the negative DC voltage of the telegraph transmitter is obtained through transformer T2 and bridge rectifier W2, resistors R1 and R2 and the capacitor C2, which is connected beyond the bridge rectifier W2 for a purpose which will be explained later. The negative sides of the rectified flows of transformers Tl and
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the positive side of the rectified flow of transformer T2.
The primary terminals of transformer T1 and the terminals of transformer T2 are connected to the supply terminals
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operating on the principle of saturated shock coils, which provides a flow which is stable within narrow limits, despite variations in the main power supply and through an SI switch "Terminals al, all of the primary winding of the transformer T3 and the terminals el, ell of the primary of the transformers T5 and T7 are connected through the switch Sl to the supply terminals A, Al without the interposition of regulators, but are interposed in one of the conductors normally open at the contacts B3 a relay B which forms part of a delay arrangement which will be described below.
The supply of -'00 volts for direct current telegraph transmitters is obtained by the transformer
T7 and the rectifier bridge V5, followed by an equalizer filter L4,
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to be resonant at 100 periods per second and thus to decrease the voltage at the terminals C5 for low loads. The flow rate of this filter is regulated as follows: In one of the 'conductors is connected a resistor R23 and a thermionic tube regulator VII in series. Although only one phase is shown, it should be understood that a plurality of phases
or tubes in parallel, the number of which depends on the load, can be used for example for a current of 0.55 amps, six tubes were connected in parallel and there were six resistors R23. The purpose of these resistances is to allow
the current through each of the separate tubes can be measured; the grid of tube VII is connected through resistor R17
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there are tubes Wll) whose cathode is connected to the other conductor of the bridge WR. Tube V19 is shown as a pentode whose suppression grid is connected to the control grid and the screen grid is biased by an RIO potentiometer, R19, placed on the equalized flow of the rectifier bridge W5. The control gate is connected by resistors R20, R27 to a reference voltage obtained from a point on a potentiometer P3 which is connected between the positive side of the load, ie di-. re earth, and the negative side of the rectified and equalized power supply from transformer p2 and bridge rectifier W2.
The voltage on the load is applied between the ground terminal and the cathode of the V19 tube. Thus the voltage on the grid of this tube V19 is the result of the polarization voltage obtained by the reference voltage and by a voltage in opposition to it, varying according to that which exists at the ends of the load.
Any decrease or increase in the voltage of the AC source (mains) causes an increase in the voltage between the terminals of the equalization capacitor.
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re and the cathode V19 to increase. The grid of the V19 tube will stretch
to become more positive and the anode potential of the V19 tube will decrease. The grid bias on Wll, which is the difference between the anode potential of V19 and the output voltage, increases
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balance the increase in voltage, whether due to a change in the power supply or in the load. Since a standard reference voltage is supplied to the. grid of the V19 tube, instead of being at the cathode, as in the most usual arrangements, no resistance is necessary in
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it has a self-polarizing effect adversely affecting the operation of the control tubes.
In addition, by applying the reference voltage as a
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T2 becomes a high voltage and low current (P3 being a high resistance), which is more easily equalized by a wire of resistance capacitance R1, R2, C2 than a low voltage and higher current supply which would be necessary if a potential fi-
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Fluctuations between full load and no load will occur in direct current telegraph circuits and are in fact reduced by providing a resistor R22 of 8,000 ohms as the artificial load.
For simplicity and economy, the voltage for heating
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directly, supplied by terminals g, g of the secondary of transformer T6, point h of the heating element being connected to point h of the secondary of T6. The cathode of tube V19 is indirectly heated, the heating element being connected to terminals k, k on the secondary of transformer T6. The electron emission from the cathodes of these tubes changes with variations in the mains and, to compensate for the negative bias voltage, increases in the mains voltage are desirable and can be readily obtained when, as in the arrangement shown. , the reference voltage is applied as bias on the grid.
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potential is applied to its anode and current to its filament, while V19 requires a gap, while the cathode is heating to become conductive, care should be taken to prevent the power supply from being connected to the primary of the transformer T7 until the cathode of tube V19 has had time to warm up completely. In other words, the voltage applied to the load could fluctuate considerably in the absence of control by the V19 tube. In
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AC immediately across the primary of transformer T6, but the AC connection to terminals el, ell of transformer T5 and transformer T7 is delayed because contacts b3 of relay B are initially open. A synchronous motor M is set in motion by normally closed contacts b2 of relay B. Attached to the rotor of the motor is a rotating arm which establishes momentary contacts with two rods or protuberances in succession. In the position shown nothing happens but when the arm comes
on the next rod or protuberance, relay A operates and closes a locking circuit for itself by contact al on work and contact bl on rest. When the arm again reaches the position shown, relay B operates, closes a locking circuit for itself, opens the circuit of relay 2 through the same contacts and for the motor M, at contact b2 and at work contact b3 , it connects the alternating current to the terminals
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allow A to remain actuated until relay B has had time to close its latch circuit.
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obtained from the equalized output of transformer Tl and rectifier bridge Wl. Thus, if a main fault occurs, relay B releases, opens contacts b3 and closes contacts b2. When the mains is restored, a delay in connecting the voltage to the transformer T7 occurs from the. same way as that which has been described. This delay is arranged to be of the order of 50 seconds.
In powering a telegraph it is necessary to keep the difference between the voltages on the positive and negative sides of direct current circuits within very close limits and although the voltage used should be kept approximately at a rated value, the larger the tolerated deviations, the more accurately the positive and negative sides of DC circuits are balanced. In the arrangement shown, the polarization on the grid
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DC circuits, is biased by the potentiometer R14, P2, R21, connected to the outputs of the positive and negative DC power supplies in the. series. Any changes in the charge on the negative circuit will lead to a change in the voltage which will be reflected on the positive charge regulator and voltage balancing will result.
The voltage + 80 volts necessary for the telegraphic transmitters with direct current is obtained from the transformer T5 and the bridge rectifier W4, and is equalized by the inductors L3 and the capacitors C9, and C4 arranged in the same
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dump. An artificial charge R15 is used in the same way as R22. Points d and e on the heated cathode directly from V10 are connected to corresponding points on the secondary of transformer T6.
The voltage required for the anodes of the tubes in the current carrier system is obtained from a transformer T3 and a bridge rectifier W3, equalized by an inductor L2 and a capacitor C3 regulated by a tube V4 which is controlled by a
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the same way as for tube V19, the grid being connected
at a point on a potentiometer T1 between the positive side of the load and the -100 volts obtained from the transformer T2 and the bridge rectifier W2. The heated cathode directly from tube V4 and the heating element from tube V17 are connected to the secondary of transformer T4.
It should be observed that the tubes V4 and V10 are in practice each constituted by a plurality of tubes connected in parallel.
As stated above, the bias potential for
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while the supply for the heating elements of the cathodes of these tubes is not subject to such adjustment or control. An increase in the mains voltage causes an increase in the voltage across the heating elements of the
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in the potential drop, in the resistors R4, R9, R16 and also an increase in the bias applied to the tubes
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sult. The polarization potential applied to the grids of the tu- <EMI ID = 28.1>
mains voltage. This increase in the polarization potential serves to compensate for the increase in emission from the cathodes.
The supplies for the various voltages required have been shown to be obtained through separate windings, but this is simply a matter of convenience and transformers T1 and T2 on one side and T3, T4, T5, T6 and T7 on the one hand. other side can have a common winding and separate secondary windings.
The invention is not limited to the example described. You can obviously make modifications and changes without going outside your domain.