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Distribution de pression pour pompes d'injection de oom- bustible.
On sait que dans les moteurs Diesel sans com- presseur, un raccourcissement du retard d'allumage et aveo cela un fonctionnement plus doux peuvent être obtenus en in- jeotant préalablement, avant l'injection principale du com- bustible, une toute petite quantité de ce dernier,
L'effet désiré, consistant en une courte onde @ de pression précédant la montée de prê'ssion principale dans l'ajutage est obtenu en rendant d'abord libre le refoule- ment de la pompe vers l'ajutage, en 1!-interrompant ensuite pour un oourt instant, et en l'accomplissant alors seulement définitivement.
Cela exige une double oommande du chemin allant de la chambre de travail de la pompe à l'ajutage.
D'abord une ouverture de ce chemin doit s'ope- rer par une distribution commandée, par exemple par le pis- ton, ou par une soupape automatique chargée aussi peu que
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possible, qui se ferme immédiatement de nouveau et cela commandée ou spontanément.
Puis on doit avoir prévu une soupape automatique fortement chargée, qui, après la fermeture du premier chemin et la montée de la pression, s'ouvre automatiquement pour donner maintenant passage à la quantité d'injection principale.
La distribution du premier chemin se fait le mieux par une petite soupape à double cône, qui s'ouvre aussitôt que la pression dans la chambre de travail dépasse cel le dans la conduite de refoulement, et dont la levée a été déterminée par des essais de façon que la quantité de combustible qui passe suffit pour porter la pression dans la conduite de refoulement au-dessus de la pression d'ouverture du pointeau, et que celui-ci soit donc forcé de s'ouvrir un court instant.
Aussitôt que le cône supérieur ferme de nouveau le chemin à l'ajutage, il se produit dans la conduite de refoulement une courte chute de pression qui cause une fermetu re du pointeau. La pression dans la chambre de travail augmente maintenant, et au bout d'un temps court, vainquant la charge plus forte de la soupape principale, elle soulève cet te soupape et rend ainsi libre le chemin principal du combustible
La soupape principale s'ouvre jusqu'à une hauteur de course, qui est déterminée d'une part par la section transversale d'écoulement ainsi découverte, et d'autre part par la pression accrue sous la soupape supérieure.
Lorsque la même section transversale de soupapa est obtenue du fait qu'on assigne à la deuxième soupape une limitation de course qui limite juste la course de soupape admise autrement par le ressort, l'effet est, dans la plupart des cas, le même que si la section transversale d'étranglement était établie par la charge du ressort.
Mais en pareil cas on peut supprimer le ressort
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ce qui simplifie la construction.
De plus, on peut, dans la plupart des cas, éviter aussi de fermer cette section transversale, cette sec tion restant alors constante sans modification notable de l'effet, de sorte qu'il est possible de la remplacer simplement par des percées qui entourent la fermeture du cône de soupape supérieur, de façon qu'après fermeture du cône double vers le haut, il existe encore un chemin de communication pour le liquide, chemin qui comporte juste la section transversale et étrangle donc le liquide exactement comme la section transversale maximum admise par la soupape chargée par ressort.
Dans le dessin ci-joint, la fig.l montre une semblable soupape double d'après le principe indiqué cidessus., mais avec la différence que la pièce de limitation de course supérieure n'est pas soulevée pour découvrir la nouvelle section transversale d'écoulement, et que cette section est formée par une ou plusieurs percées prévues dans cette pièce de limitation de course même.
Le cône double A est pourvu latéralement de méplats, qui laissent passer le liquide autour du cône. Le cône est monté dans la chapelle B, qui est fermée dans le haut par la pièce de limitation de course 0.,Cette dernière est fortement pressée par le vissage D sur la chapelle B et contient les trous J,J qui après application du cône supérieur découvrent la section transversale étranglée.
Cette section est calculée de manière qu'en cas de plein écoulement, elle engendre le même étranglement que celui obtenu par la charge de ressort de la soupape principale mentionnée plus haut,
Les fig.2 et 3 montrent en coupe longitudinale et en coupe transversale, une forme d'exécution dans la-
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quelle le chemin étranglé du liquide passe par le cône de soupape même. On a percé dans ce cône, latéralement,en partant des trois méplats, les trois trous radiaux G,G d'où un trou exactement calibré I mème vers le sommet du cône supérieur de soupape, Lorsque ce cône supérieur est appli- qué sur son siège dans la pièce de limitation de course C, ce trou I forme le seul chemin de liquide, notablement di- minué.
La fig. 4 montre une forme d'exécution dans la- quelle le cône double A est chargé d'un faible ressort L qui agit vers le bas.
Le fonctionnement est le même que dans le dis- positif mentionné plus haut; le Après/'début de la course de refoulement, la sou- pape conique A s'ouvre très vite, c'est-à-dire dès que la pression régnant dans l'espace de pression atteint la pres- sion régnant dans la conduite de pression, et se meut avec le courant de liquide jusqu'au siège de soupape supérieur dans la pièce de limitation de course C, qu'elle ferme.
A partir de ce moment, il se produit un étran- glement si fort que la pression régnant dans l'espace de travail est obligée d'augmenter considérablement (par exem- ple de 25 atm), jusqu'à ce que la pleine quantité d'écoule- ment puisse couler à travers la section transversale d'é- tranglement des trous J,J ou I. On obtient ainsi une brus- que réduction du débit, qui donne l'effet désiré, à savoir la production d'un creux d'onde se propageant vers l'ajuta- ge à la vitesse su son.
En calculant la course et éventuel lement le faible ressort de charge, on peut ajuster la quan tité de combustible injectée à l'avance jusqu'à ce moment, de sorte qu'on peut déterminer par des essais l'injection préalable appropriée pour chaque moteur et pour chaque qua- lité de combustible, On obtient en conséquence le même
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effet que celui décrit plus haut,,
Il est évident que le chemin de liquide étranglé peut aussi passer latéralement à travers la chapelle ou passer d'une autre manière quelconque autour du siège de soupape supérieur.
REVENDICATIONS
1. Distribution de pression pour pompes d'injection de combustible, caractérisé en ce que le chemin de la chambre de travail de la pompe vers l'ajutage est commandé par une double soupape qui n'est pas chargée on n'est chargée que faiblement et qui se referme après une courte levée, après quoi une deuxième section transversale est ouverte pour le passage du combustible.
2. Distribution de pression d'après la revéndi- cation 1, caractérisée en ce que la deuxième section trans- .versale, découverte après ouverture de la première poupape, est en forme d'ouverture d'une soupape à course constamment limitée, ou en Corme de communication constante quelconque, à fort étranglement, entre l'espace situé au-dessus du siège de soupape inférieur et l'espace au-dessus du siège de soupape supérieur.
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Pressure distribution for fuel injection pumps.
It is known that in diesel engines without a compressor, a shortening of the ignition delay and thus smoother operation can be obtained by injecting beforehand, before the main injection of the fuel, a very small quantity of fuel. this last,
The desired effect, consisting of a short pressure wave preceding the main pressure rise in the nozzle, is obtained by first releasing the discharge from the pump to the nozzle, by 1! - stopping then for a short time, and then only definitively accomplishing it.
This requires dual control of the path from the pump working chamber to the nozzle.
First, an opening of this path must be effected by a controlled distribution, for example by the piston, or by an automatic valve loaded as little as
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possible, which immediately closes again and this ordered or spontaneously.
Then a heavily loaded automatic valve must be provided, which, after closing the first path and increasing the pressure, opens automatically to now give passage to the main injection quantity.
The distribution of the first path is best done by a small double cone valve, which opens as soon as the pressure in the working chamber exceeds that in the discharge line, and whose lift has been determined by pressure tests. so that the quantity of fuel which passes is sufficient to raise the pressure in the discharge line above the opening pressure of the needle, and that the latter is therefore forced to open for a short time.
As soon as the upper cone closes the path to the nozzle again, a short pressure drop occurs in the discharge line which causes the needle to close. The pressure in the working chamber now increases, and after a short time, overcoming the stronger load of the main valve, it lifts this valve and thus clears the main fuel path.
The main valve opens to a stroke height, which is determined on the one hand by the flow cross section thus discovered, and on the other hand by the increased pressure under the upper valve.
When the same valve cross section is obtained by assigning the second valve a stroke limitation which just limits the valve stroke otherwise allowed by the spring, the effect is, in most cases, the same as if the throttle cross section was established by the spring load.
But in such a case we can remove the spring
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which simplifies the construction.
In addition, in most cases it is also possible to avoid closing this cross section, this section then remaining constant without noticeable modification of the effect, so that it is possible to replace it simply by breakthroughs which surround closing the upper valve cone, so that after closing the double cone upwards, there is still a communication path for the liquid, which path has just the cross section and therefore throttles the liquid exactly as the maximum cross section admitted by spring loaded valve.
In the attached drawing, fig. 1 shows a similar double valve according to the principle indicated above, but with the difference that the upper stroke limiting part is not lifted to reveal the new cross section of flow, and that this section is formed by one or more openings provided in this same stroke limitation part.
The double A cone is provided with flats laterally, which allow the liquid to pass around the cone. The cone is mounted in the chapel B, which is closed at the top by the stroke limitation piece 0., The latter is strongly pressed by the screwing D on the chapel B and contains the holes J, J which after application of the cone upper uncover the constricted cross section.
This section is calculated in such a way that in the event of full flow, it generates the same constriction as that obtained by the spring load of the main valve mentioned above,
Figs. 2 and 3 show in longitudinal section and in cross section, an embodiment in the-
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which the constricted path of the liquid passes through the valve cone itself. We drilled in this cone, laterally, starting from the three flats, the three radial holes G, G from which an exactly calibrated hole I same towards the top of the upper valve cone, When this upper cone is applied to its seated in the stroke limitation part C, this hole I forms the only liquid path, which is notably reduced.
Fig. 4 shows an embodiment in which the double cone A is loaded with a weak spring L which acts downwards.
The operation is the same as in the device mentioned above; After the start of the discharge stroke, the conical valve A opens very quickly, i.e. as soon as the pressure in the pressure space reaches the pressure in the pipe. pressure, and moves with the liquid stream to the upper valve seat in the stroke limitation piece C, which it closes.
From this moment, there is such a strong constriction that the pressure in the working space is forced to increase considerably (eg 25 atm), until the full amount of d The flow can flow through the throttle cross section of holes J, J or I. This results in a sudden reduction in flow, which gives the desired effect, namely the production of a hollow. wave propagating towards the adjustment at the sound speed.
By calculating the stroke and possibly the small load spring, the quantity of fuel injected in advance up to this moment can be adjusted, so that the appropriate pre-injection for each engine can be determined by testing. and for each fuel quality, we consequently obtain the same
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effect than that described above ,,
It is evident that the constricted liquid path can also pass laterally through the chapel or otherwise pass around the upper valve seat.
CLAIMS
1. Pressure distribution for fuel injection pumps, characterized in that the path from the working chamber of the pump to the nozzle is controlled by a double valve which is not loaded and only slightly loaded. and which closes after a short lift, after which a second cross section is opened for the passage of fuel.
2. Pressure distribution according to claim 1, characterized in that the second cross-section, uncovered after opening of the first valve, is in the form of an opening of a valve with constantly limited stroke, or In some constant form of communication, with strong constriction, between the space above the lower valve seat and the space above the upper valve seat.