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-mnaif pour l'aMORtatiOn âe la tension sax pornes d.'appareïls csnsomt dt. oar5.t aert., travaillant avec 'cla courant lersqtto la chane,aupé4te.
La Société méf GâFL VILMNQSSAGt BESZTBNYTSASAG
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LtiiwtfÀiiin coee visant 7.' gmen- t*ti< aatomtiqae fe raltagé r..r aux o,rea d.t apparei.e cormoumant cla codant ailerai. et onotinn.t avec aiie composante aéwattoé t'*c? â àe à viae tels qM &es transformâteure
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transformateurs ou (Les moteurs à Induction, lorsque ces appareils sont mis sous charge.
Le principe de 1* invention consiste à monter en série avec l'appareil récepteur de courant une bobine d'in- duction comportant un noyau en métal aimantable, bobine dans la- quelle il se produit pendant la marche à vide une chute de ten- sion dépassant 2% du voltage aux bornes de l'appareil récepteur de courant non charge et dont le noyau aimant&ble est saturé à vide jusqu'à un point tel que, lorsque l'appareil récepteur de courant est chargé par un courant wattôT, le vecteur de tension qui se produit dans la bobine (L'induction augmente, non pas pro- portionnellement au courant qui traverse-la bobine,
mais seule- ment dans une mesure telle qu'il en résulte une augmentation au vecteur de tension relatif à l'appareil récepteur du courant après que le vecteur de tension mentionné ci-dessus a été re- tranché vectoriellement du vecteur de tension total.
Il peut etre utile, dans certains, cas, de pouvoir également provoquer de l'extérieur un réglage facultatif de la tension, en plus de l'augmentation de voltage automatique, en particulier lorsque la charge qui varie continuellement dans les appareils récepteurs decourant est principalement une charge ohmique, mais qu'il faut aussi compenser de temps à autre des chutes de tension assez grandes produites, par des charges oxyda- bles comportant un décalagede phases considérable.
On obtient ce résultat, suivant l'invention, en ajoutant encore à là bobine de self-induction, en plus de l'enroulement à courant principal destiné à être relié à l'ap- pareil consommateur de courant qu'il s'agit de régler, un deu- xième enroulement pouvant être alimenté par une source de cou- rant
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courant indépendante da courant qui alimente le premier enrou- louent
Lorsqu'il s'agit d'appareils polyphasés, la bobine de self-induction doit comporter, suivant l'invention, pour chaque phase, deux enroulements montas dans des phases différent, tes, ce qui permet, d'une part, de faire varier la caractéris- tique du réglage et, d'autre part,
de compenser l'inflaence de charges comportant un décalagede phases assez grand, '
Le dessin représente plusieurs exemples de réa- lisation de 1' invention,
Fig. 1 est le schéma de connexions d'an exemple de réalisation du dispositif servant à augmenter le voltage aux bornes pour le courant monophasé.
Fig. 2 est un diagramme vectoriel montrant le mode d'action de ce dispositif.
Fig. 3 est une variante du dispositif.
Fig. 4 montré le dispositif monté en triphasé.
Figs 5 et 6 montrent deux exemples de réalisa- tion alun dispositif monophasé comportant des enroulements ré- gulateurs à excitation séparée.
Fig. 7 est un dispositif dont la bobine de self- induction est divisée en plusieurs étages montés en série.
Fig. 8 est un dispositif dont la. bobine de self-induction est munie d'une bobine secondaire.
Fige 9 et 10 montrent deux exemples de réa- lisation d'on dispositif polyphasé comportant des enroulement régulateurs à excitation séparée.
Entre les conducteurs 1, 1 est monté l'appa- / reil
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l'appareil récepteur de courant 3 fonctionnant avec un courant de marche à vide, par exemple un transformateur dont on désire que le voltage primaire aux bornes augmente avec la charge. En avant du transformateur est montée, suivant l'invention, une bobine de self-induction4 dont le noyau 5, en métal aimanta- ble, en particulier le fer, a des dimensions telles qu'il se produise une saturation suffisante pour obtenir l'effet qui sera décrit plus loin.
La bobine de self-induction 4 doit avoir des dimensions telles qu'elle absorbe déjà à vide une tension représentant un.pourcentage appréciable du voltage aux bernes de l'appareil récepteur de courant 3, pour qu'on obtienne l'effet de réglage cherché, Cette tension doit dépasser 2% du voltage aux bornes de l'appareil à régler. En conséquence, lorsque la charge de l'appareil récepteur de courant 3 augmente, le courant qui traverse la bobine de self-induction 4 augmente également et tend à augmenter l'aimantation du noyau de fer 5.
Toutefois, si le fer se trouve dans le voisinage de son point de saturation, 1'.aimantation augmente dans une mesure moindre que le courant qui traverse la bobine de self-induction, de sor- te que la tension qui se présente dans la bobine de self-in- duction augmente également moins que l'intensité du courant, Le mode d'action est représenté par le diagramme vectoriel de la fig.2.
Le vecteur E représente le voltage total exis- tant entre les conducteurs: 1,1, voltage qui se répartit à vide de façon que la bobine de self induction 4 absorbe le voltage Et) et l'appareil 3 le voltage eo. Lorsque l'appareil récepteur est chargé par du courant watté, le voltage absorbé; par la bobine de self-induction a la, valeur vectorielle e1, de sorte que
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que le voltage est E.'1oar l'appareil rooeptaar 3, Le voltage ]Il aux bornes de l'appareil récepteur 3 a donc augmenté par
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rapport aa voltage EQ. correspondant à la marche à, vide.
Le voltage d e l'appareil récepteur peut aussi diminuer dansune très petite mesure lorsque la charge en courant watt± est très petite et ne représente qu'une -fraction du courant de marche à vide, c'est à dire qu'elle est négligeable en pratique. Ce
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cas peut se presjanter aussi lorsque- le décalage de phase entre l'intensité et le voltage dans la, bobiné de self-induction, pendant la marche 4 vide, est plus petit que dans l'appareil récepteur à régler.
On peut adapter la caractéristique de la bobine de self-induction aux différentes conditions exigées en choisissant convenablement la saturation, en faisant le noyau
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de fer de façon ql1t:il cohorte une partie rétrécie 6 011 an entrefer, ou en montant une résistance ahp3.qe.e 7 en dérivation sur la bobine de self...1ndllction. Dans la :(ig.S)o deux bobines de selfluclacilon ayant des caractéristiques différentes sont montées en série, par exemple la bobine 4 comportant une résis-
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tance en dérivation 7 et 3A bobine simple 4 Fig.4 montre le dispositif monté à titre
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d'exemple en triphasé et comportant trois bobines.de self-in- daction 4 enroulées sur tin noyau de fer commun.
Pour assurer la. symétrie des différentes phases, il est o.tile 'que le noyaa de fer porte encore une autre bobine S pour chaque phase, ces. bobines 3 étant montées en tri- angle
On Il bien déjà monté des bobines de réac-
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tion en avant de trànsformatetara mais ces bobines ne serf- Ij faiez
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servaient qu'à retenir des ondes de surtension abruptes et elles comportaient pour la fréquence de régime une self-induction aussi petite que possible, de sorte qu'elles ne contenaient presque jamais de noyau. de fer. On a également utilisé des bobines de réaction montées en avant de transformateurs pour limiter les courants de court-circuit.
Toutefois, ces bobines ne contenaient paa de fer non plus, ou bien elles présentaient un entrefer assez grand pour que la chute de tension produite dans .la bobine de réaction soit autant que possible proportion- nelle au courant de charge, -de sorte que e noyau. de fer ne pouvait jamais atteindre la saturation, . même à pleine charge.
La tension qui se présente tant dans. les bobines de réaction servant de protection contre les surtensions que dans celles qui sont utilisées jusqu'ici pour limiter le courant de court- circuit, était toujours considérablement inférieure à 2% du voltage aux bornes du transformateur, lorsque les bobines de réaction ne sont traversées que par le courant de marche à vide, mais au dessus de cette valeur la. tension devait croître sen- siblement proportionnellement au courant de charge. Or, pour qu'il se produise en réglage appréciable de la tension, il faut d'une part que la tension qui se présente dans la bobine de self induction dépasse déjà 2% à vida et, d'autre part, que la tension ne croisse pas proportionnellement au courant qui passe, mais qu'elle augmente dans une mesure considérablement plus petite.
Il suffit, en pratique, que la tension qui se présente dans la. bobine de self-induction soit au maximum égale à 1,4 fois la tension de marche à, vide lorsque le courant de charge qui traverse la bobine de self-induction a atteint le double du courant de marche à vide, et lorsque le courant atteint 10 / fois
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tôle la valeur correspondant à la marche vide, la. tension de la bobine de self-induction ne doit pas dépasser au maximum, quatre foie cette valeur.
Comme la tension de l'appareil récepteur de courant croît du fait que le vecteur de tension de la. bobine de self-induction se trouve déplace par la. charge produite par {La. courant watté, on ne peut obtenir on réglage pratique de la tension que si le décalage de phases du courant de marche est assez grand et si la charge comporte au moins une composante wattée assez grande pour que le décalage de phases entre l'in- tensité et la tension en charge normale ne dépasse pas 45 , c'est à dire que le vecteur de puissance (cos 4) ne soit pas infé- rieur à 0,7.
Dans le mode de réalisation représenté par la fig.5, comme dans les figures, précédentes, 3 est l'appareil récepteur de courant alternatif alimenté pair les conducteurs alternatifs 1,1 par exemple un transformateur, et 5 la bobine de self-induction dont l'enroulement 4 est monté en série avec le transformateur 3.
En plus de l'enroulement principal 4, le no- yau de fer 5 porte encore un enroulement particulier 20 pouvant $±ce alimenté par une source de courant, par exemple une -source de courant continu, indépendante de la source de courant qui alimente le transformateur 3 ou l'enroulement 4.
L'enroulement régulateur 20 est monté de préférence sur un pont particulier du noyau de fer annulaire 5 et il comporte en outre une spire de court-circuit 21. CeUe-ci a pour but d'écarter du pont qui porte l'enroulement régulateur 20 le champ alternatif produit par l'enroulement 4, de façon que ce pont ne soit traversé que par les lignes de force produites par l'enroulement 20 excité par-
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par du. courant continu.
Suivant que l'excitation de l'enroulement 20 augmente ou diminue, la résistance gnétique du circuit ma- gnétique de la bobine 4 augmenteou diminue également, ce qui fait qu'on peut aussi faire varier le voltage aux bornes du transformateur 3 à volonté entre des limites très éloignées.
En fig, 6 celle des branches du. noyau, de fer 5 qui porte l'enroulement régulateur 20 à excitation séparée est divisée en deux ou. plusieurs branches parallèles sur les- quelles l'enroulement 20 est monté de façon que le flux de force alternatif ne réagissepas par induction sur l'enroulement 20.
Les deux branches portent en outre une spire de court-circuit croisée 21 empêchant toute répartition inégale du. flux de force alternatif sur les deux branches.
Lorsque l'enroulement régulateur 20 est excité par du courant alternatif au. lieu de courant continu, les spires de court-circuit 21 sont supprimées.
Il peut être utile dans certains cas, lorsqu'au. utilise des bobines à excitation séparée, de remplacer par plu- sieurs bobines partiellea montées en série la bobine de self- induction montée en avant de l'appareil récepteur de courant al- ternatif à règler et d'exciter chacune de ces bobinea séparé- ment au moyen de courant continu..
Fig. 7 montre 4 titre d'exemple un dispositif de ce genre dans lequel les bobines partielles 32 peuvent être reliées au réseau accourant confina au moyen des interrupteurs Individuels 33.
Pour régler le voltage aux bornes, on met les bobines partielles 32 des enroulements à courant continu indi- viduellement
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individuellement en circuit suivant la grandeur du voltage déwatté dans le cas envisage en les saturant de courant contins.
On sait que la self-induction des bobines saturées de courant continu diminue jusqu'à devenir pratiquement négligeable , de sorte qu'il ne s'y produit aucune chute de tension. D'autre part, les bobines non saturées de courant continu compensent encore automatiquement et devantage la chute de tension produite par les courante wattés.
Le dispositif décrit est plueavantageux que celai des figs. 5 et 6, parce qu'il se produit, lorsque la saturation au moyen de courant- contins ntest que partielle, des vibrations harmoniques' supérieures qui déforment la courbe de tension. Par contre, ces harmoniques ne se produisent que dans une mesure tout à fait insignifiante lorsque les enroulements sont saturés.
Dans un autre mode de réalisation pratique du dispositif, la bobine de self-induction comporte, au lieu d'un enroulement d'excitation, à courant confina, une bobine secondaire dans laquelle une tension se produit sous l'action du flux de force qui traverse le noyau en fer.
Ce mode de réalisation est représenté en fig.8, dans laquelle la, bobine secondaire est désignée par 34.
Cette bobine peut être court-circuitée directement au moyen d'un interrupteur ou graduellement au moyen d'une self-induc- tion réglable ou d'une résistance 35. Le réglage extérieur a lieu de préférence par la mise en court-circuit de la bobine secondaire 34. Au lieu d'une bobine de self-induction 4 on peut aussi at'iliser plusieurs bobines montées en série, le cas échéant sur un noyau commun./
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il ne se produit aucune chute de tension dans la bobinesecondaire court-circuit'69 34, de sorte que la tension du dispositif augmente.
La. bobine de self-induction non court- circuitée produit aussi la. compensation automatiquement sous l'action des charges de courant watté
Dans le dispositif à courant triphasé représenté par fig.7, la bobine de self-induction comporte pour chaque phase deux enroulements 30 et 31 montés en série avec l'appa- reil récepteur de courant; par exemple le transformateur 3,.
Le montage est tel que le flux de force magnétique produit par chaque enroulement de self-induction traverse simultanément aussi un deuxième enroulement de self-induction faisant partie d'une phase différente de, celle du premier enroulement . Ce dispositif permet aussi de compenser l'action de charges pro- voguant un décalage de phases sensible.
Alors que le mode de réalisation représenté par fig. 7 comporte pour chaque phase du, transformateur 3 uns corps en fer particulier dans labobine de self-induction, dans la fig.8 les enroulements de self-induction de toutes les phases se trouvent sur un noyau commun en fer, les bobines 30 étant montées en série sur l'enroulement primaire 3a et les bobines 31 sur l'enroulement secondaire 3b du transformateur 3.
Dans les exemples représentés par fige. 7 et 8, la bobine de self-induction peut comporter aussi, en plus des enroulements montés en série avec le transformateur, un autre enroulement correspondant à l'enroulement régulateur 20 des fige. 5 et 6 et excité par une source de courant indépendante de celle de l'appareil 3 à régler.
Lorsqu'il s'agit de transformateurs à huile,
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les bobines de self-induction sont montres de préférence, suivant 1'invention, dans un bac à huile commun avec le trans- formateur.
Revendications*
1. Dispositif d'augmentation da voltage aux 'bornes d'appareils consommant du codant alternatif,'et fonctionnant avec un courant de marche à vide, lorsque la charge augmente, dispositif caractérisé par le montage' en série , avec l'appa- reil récepteur de courant, d'une bobine de self-induction com- portant un noyau en métal aimantable,
bobine dans laquelle il se profit à vide une chute de tension dépassant 2% du vol- tage aux bornes de l'appareil récepteur de courant non chargé et dont le noyau aimantable est saturé à vide jusqu'à un point tel que lorsque l'appareil récepteur de courant est chargé par un courant watté, le vecteur de tension qui se profit dans la bobine d'induction attente non pas proportionnellement au courant qui traverse la bobine,
mais seulement dans une me- sure telle qu'il en 'résulte une augmentation du vecteur de ten- sion relatif à l'appareil récepteur du courant après que le vecteur de tension mentionné ci-dessus a été retranché vec- toriellement Eu vecteur de tension,total.
2.Dispositif suivant la renvendication 1, carac- térisé en ce que le degré de saturation du noyau de fer de la bobine de self-induction est tel que lorsque la charge atteint.
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-mnaif for aMORtatiOn the sax tension pornes d.'Csnsomt dt devices. oar5.t aert., working with 'cla running lersqtto the chain, aupé4te.
The Company méf GâFL VILMNQSSAGt BESZTBNYTSASAG
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LtiiwtfÀiiin coee aiming 7. ' gmen- t * ti <aatomtiqae fe raltéré r..r aux o, rea d.t apparatus cormoumant cla coding ailerai. and onotinn.t with aiie component aéwattoé t '* c? â to throughe such qM & es transformer
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transformers or (Induction motors, when these devices are loaded.
The principle of the invention consists in mounting in series with the current receiving apparatus an induction coil comprising a magnetizable metal core, in which coil a drop in voltage occurs during idling. voltage exceeding 2% of the voltage at the terminals of the unloaded current receiving apparatus and whose magnet core is saturated at no load to such a point that, when the current receiving apparatus is charged by a wattot current, the vector voltage that occurs in the coil (Induction increases, not in proportion to the current flowing through the coil,
but only to such an extent as to result in an increase in the voltage vector relative to the current receiving apparatus after the above-mentioned voltage vector has been vectorially retracted from the total voltage vector.
It may be useful, in some cases, to be able to also cause an optional adjustment of the voltage from the outside, in addition to the automatic voltage increase, in particular when the load which varies continuously in the receiving apparatuses current is mainly an ohmic load, but which must also be compensated from time to time for the fairly large voltage drops produced by oxidizable loads comprising a considerable phase shift.
This result is obtained, according to the invention, by additionally adding to the self-induction coil, in addition to the main current winding intended to be connected to the current consuming apparatus which is concerned. adjust, a second winding that can be supplied by a current source
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current independent of the current supplied to the first winding
When it comes to polyphase devices, the self-induction coil must comprise, according to the invention, for each phase, two windings mounted in different phases, yours, which makes it possible, on the one hand, to make vary the characteristic of the adjustment and, on the other hand,
to compensate for the inflaence of loads with a fairly large phase shift, '
The drawing shows several exemplary embodiments of the invention,
Fig. 1 is the circuit diagram of an exemplary embodiment of the device for increasing the voltage at the terminals for single-phase current.
Fig. 2 is a vector diagram showing the mode of action of this device.
Fig. 3 is a variant of the device.
Fig. 4 shows the device mounted in three-phase.
Figs 5 and 6 show two exemplary embodiments of a single-phase device comprising regulator windings with separate excitation.
Fig. 7 is a device in which the self-induction coil is divided into several stages connected in series.
Fig. 8 is a device whose. Self-induction coil is provided with a secondary coil.
Figures 9 and 10 show two exemplary embodiments of a polyphase device comprising regulator windings with separate excitation.
The device is mounted between the conductors 1, 1
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the current receiving apparatus 3 operating with a no-load current, for example a transformer whose primary voltage at the terminals is desired to increase with the load. In front of the transformer is mounted, according to the invention, a self-induction coil4 whose core 5, made of magnetizable metal, in particular iron, has dimensions such that sufficient saturation is produced to obtain the. effect which will be described later.
The self-induction coil 4 must have dimensions such that it already absorbs a no-load voltage representing an appreciable percentage of the voltage at the berns of the current receiving apparatus 3, so that the desired adjustment effect is obtained. , This voltage must exceed 2% of the voltage at the terminals of the device to be adjusted. As a result, as the load on the current receiving apparatus 3 increases, the current flowing through the self-induction coil 4 also increases and tends to increase the magnetization of the iron core 5.
However, if the iron is in the vicinity of its saturation point, the magnetization increases to a lesser extent than the current flowing through the self-inducing coil, so that the voltage present in the coil. of self-induction also increases less than the intensity of the current. The mode of action is represented by the vector diagram in fig. 2.
The vector E represents the total voltage existing between the conductors: 1.1, voltage which is distributed at no load so that the self-induction coil 4 absorbs the voltage Et) and the device 3 the voltage eo. When the receiving device is charged by watted current, the voltage absorbed; by the self-induction coil has the vector value e1, so that
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that the voltage is E.'1oar the rooeptaar device 3, The voltage] Il at the terminals of the receiving device 3 has therefore increased by
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ratio aa voltage EQ. corresponding to running at, empty.
The voltage of the receiving device can also decrease to a very small extent when the current watt ± load is very small and only represents a fraction of the no-load current, i.e. it is negligible in convenient. This
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This case can also arise when the phase shift between the intensity and the voltage in the self-induction coil, during the empty step 4, is smaller than in the receiving device to be adjusted.
The characteristic of the self-induction coil can be adapted to the different conditions required by suitably choosing the saturation, making the core
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iron so ql1t: it cohorts a narrowed part 6 011 an air gap, or by mounting a resistor ahp3.qe.e 7 in shunt on the choke coil ... 1ndllction. In the: (ig.S) o two coils of selfluclacilon having different characteristics are connected in series, for example the coil 4 comprising a resistor
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bypass tance 7 and 3A single coil 4 Fig. 4 shows the device mounted as a
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example in three-phase and comprising three coils of self-induction 4 wound on a common iron core.
To ensure the. symmetry of the different phases, it is o.tile 'that the iron nucleus carries yet another S coil for each phase, these. coils 3 being mounted at a tri-angle
We have already mounted reaction coils
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tion forward of trànsformatetara but these coils do not serve
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served only to retain abrupt surge waves, and for the operating frequency they had as small a self-induction as possible, so that they almost never contained a nucleus. of iron. Feedback coils mounted in front of transformers have also been used to limit short-circuit currents.
However, these coils did not contain any iron either, or they had a gap large enough that the voltage drop produced in the reaction coil was as much as possible proportional to the load current, so that e core. iron could never reach saturation,. even at full load.
The tension that presents itself so much in. the feedback coils serving as overvoltage protection only in those hitherto used to limit the short-circuit current, was always considerably less than 2% of the voltage across the transformer, when the feedback coils are not traversed than by the no-load current, but above this value la. voltage should increase appreciably in proportion to the charging current. However, for it to occur in appreciable adjustment of the tension, it is necessary on the one hand that the tension which is present in the coil of choke induction already exceeds 2% at empty and, on the other hand, that the tension not does not grow in proportion to the current passing, but that it increases to a considerably smaller extent.
It suffices, in practice, that the tension which arises in the. self-induction coil is at most equal to 1.4 times the off-load voltage when the load current flowing through the self-induction coil has reached double the off-load current, and when the current reaches 10 times
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sheet the value corresponding to the empty step, la. voltage of the self-induction coil should not exceed a maximum of four times this value.
As the voltage of the current receiving apparatus increases due to the fact that the voltage vector of the. self-induction coil is moved by the. charge produced by {La. watted current, a practical voltage adjustment can only be obtained if the phase shift of the operating current is large enough and if the load has at least one watted component large enough for the phase shift between the current and the voltage under normal load does not exceed 45, ie the power vector (cos 4) is not less than 0.7.
In the embodiment shown in FIG. 5, as in the preceding figures, 3 is the AC receiving device supplied with the AC conductors 1.1, for example a transformer, and 5 the self-induction coil of which winding 4 is mounted in series with transformer 3.
In addition to the main winding 4, the iron core 5 also carries a special winding 20 which can be supplied by a current source, for example a direct current source, independent of the current source which supplies power. transformer 3 or winding 4.
The regulator winding 20 is preferably mounted on a particular bridge of the annular iron core 5 and it further comprises a short-circuit turn 21. The purpose of this is to move away from the bridge which carries the regulator winding 20. the alternating field produced by the winding 4, so that this bridge is crossed only by the lines of force produced by the winding 20 excited by-
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by of. direct current.
Depending on whether the excitation of the winding 20 increases or decreases, the genetic resistance of the magnetic circuit of the coil 4 also increases or decreases, so that the voltage at the terminals of the transformer 3 can also be varied at will between very distant limits.
In fig, 6 that of the branches of. The iron core 5 which carries the regulator winding 20 with separate excitation is divided into two or. several parallel branches on which the winding 20 is mounted so that the alternating force flow does not react inductively on the winding 20.
The two branches also carry a crossed short-circuit turn 21 preventing any unequal distribution of the. alternating flow of force on the two branches.
When the regulator winding 20 is energized by alternating current to the. instead of direct current, the short-circuit turns 21 are eliminated.
It can be useful in some cases when au. uses coils with separate excitation, to replace by several partial coilsa connected in series the self-induction coil mounted in front of the AC receiver device to be regulated and to energize each of these coils separately by means of direct current.
Fig. 7 shows 4 by way of example a device of this type in which the partial coils 32 can be connected to the flowing network confina by means of the individual switches 33.
To adjust the voltage at the terminals, we put the partial coils 32 of the DC windings individually.
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individually in circuit according to the magnitude of the dewatted voltage in the case considered by saturating them with continuous current.
It is known that the self-induction of coils saturated with direct current decreases until it becomes practically negligible, so that no voltage drop occurs there. On the other hand, the coils not saturated with direct current still automatically compensate and devantage the voltage drop produced by the current watt.
The device described is more advantageous than that of figs. 5 and 6, because when saturation by means of continuous current is only partial, higher harmonic vibrations occur which distort the voltage curve. On the other hand, these harmonics only occur to an entirely insignificant extent when the windings are saturated.
In another practical embodiment of the device, the self-induction coil comprises, instead of an excitation winding, confined current, a secondary coil in which a voltage is produced under the action of the flow of force which passes through the iron core.
This embodiment is shown in fig. 8, in which the secondary coil is designated by 34.
This coil can be short-circuited directly by means of a switch or gradually by means of an adjustable self-induction or a resistor 35. The external adjustment takes place preferably by short-circuiting the coil. secondary coil 34. Instead of a self-induction coil 4, it is also possible to use several coils mounted in series, if necessary on a common core.
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there is no voltage drop in the short-circuit secondary coil '69 34, so the voltage of the device increases.
The un-short-circuited self-induction coil also produces the. automatic compensation under the action of watt-current loads
In the three-phase current device shown in FIG. 7, the self-induction coil comprises for each phase two windings 30 and 31 mounted in series with the current receiving apparatus; for example the transformer 3 ,.
The assembly is such that the flow of magnetic force produced by each self-induction winding simultaneously also passes through a second self-induction winding forming part of a phase different from that of the first winding. This device also makes it possible to compensate for the action of loads causing a significant phase shift.
While the embodiment represented by FIG. 7 has for each phase of the transformer 3 a particular iron body in the self-induction coil, in fig. 8 the self-induction windings of all the phases are on a common iron core, the coils 30 being mounted in series on the primary winding 3a and the coils 31 on the secondary winding 3b of the transformer 3.
In the examples represented by fige. 7 and 8, the self-induction coil may also include, in addition to the windings mounted in series with the transformer, another winding corresponding to the regulating winding 20 of the freezes. 5 and 6 and excited by a current source independent of that of the device 3 to be regulated.
When it comes to oil transformers,
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the self-induction coils are preferably shown, according to the invention, in an oil pan common with the transformer.
Claims *
1. Device for increasing the voltage at the 'terminals of devices consuming AC coding,' and operating with a no-load current, when the load increases, device characterized by mounting 'in series with the device. current receiver, a self-induction coil comprising a magnetizable metal core,
coil in which a voltage drop exceeding 2% of the vol- tage at the terminals of the unloaded current receiving apparatus is profitable and of which the magnetizable core is saturated at no-load to a point such as when the apparatus current receiver is charged by a watted current, the voltage vector which is profit in the waiting induction coil not in proportion to the current which crosses the coil,
but only to such an extent as to result in an increase in the voltage vector relative to the current receiving apparatus after the above-mentioned voltage vector has been directly subtracted from the voltage vector. ,total.
2. Device according to claim 1, characterized in that the degree of saturation of the iron core of the self-induction coil is such as when the load reaches.