BE1011178A3 - Method of making continuous strip steel stamping having improved surface properties. - Google Patents

Method of making continuous strip steel stamping having improved surface properties. Download PDF

Info

Publication number
BE1011178A3
BE1011178A3 BE9700459A BE9700459A BE1011178A3 BE 1011178 A3 BE1011178 A3 BE 1011178A3 BE 9700459 A BE9700459 A BE 9700459A BE 9700459 A BE9700459 A BE 9700459A BE 1011178 A3 BE1011178 A3 BE 1011178A3
Authority
BE
Belgium
Prior art keywords
strip
sep
zone
treatment
carburetion
Prior art date
Application number
BE9700459A
Other languages
French (fr)
Inventor
Jean-Francois Willem
Jean Crahay
Vincent Leroy
Original Assignee
Metallurigiques Ct Voor Resear
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Metallurigiques Ct Voor Resear filed Critical Metallurigiques Ct Voor Resear
Priority to BE9700459A priority Critical patent/BE1011178A3/en
Priority to DE69802525T priority patent/DE69802525T2/en
Priority to PCT/BE1998/000061 priority patent/WO1998054371A1/en
Priority to EP98916676A priority patent/EP0985054B1/en
Application granted granted Critical
Publication of BE1011178A3 publication Critical patent/BE1011178A3/en

Links

Classifications

    • CCHEMISTRY; METALLURGY
    • C23COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
    • C23CCOATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
    • C23C8/00Solid state diffusion of only non-metal elements into metallic material surfaces; Chemical surface treatment of metallic material by reaction of the surface with a reactive gas, leaving reaction products of surface material in the coating, e.g. conversion coatings, passivation of metals
    • C23C8/06Solid state diffusion of only non-metal elements into metallic material surfaces; Chemical surface treatment of metallic material by reaction of the surface with a reactive gas, leaving reaction products of surface material in the coating, e.g. conversion coatings, passivation of metals using gases
    • C23C8/08Solid state diffusion of only non-metal elements into metallic material surfaces; Chemical surface treatment of metallic material by reaction of the surface with a reactive gas, leaving reaction products of surface material in the coating, e.g. conversion coatings, passivation of metals using gases only one element being applied
    • C23C8/20Carburising
    • C23C8/22Carburising of ferrous surfaces
    • CCHEMISTRY; METALLURGY
    • C21METALLURGY OF IRON
    • C21DMODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/02Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
    • C21D8/04Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips to produce plates or strips for deep-drawing
    • C21D8/0447Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips to produce plates or strips for deep-drawing characterised by the heat treatment
    • C21D8/0457Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips to produce plates or strips for deep-drawing characterised by the heat treatment with diffusion of elements, e.g. decarburising, nitriding
    • CCHEMISTRY; METALLURGY
    • C21METALLURGY OF IRON
    • C21DMODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/02Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
    • C21D8/04Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips to produce plates or strips for deep-drawing
    • C21D8/0421Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips to produce plates or strips for deep-drawing characterised by the working steps
    • C21D8/0426Hot rolling
    • CCHEMISTRY; METALLURGY
    • C21METALLURGY OF IRON
    • C21DMODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/02Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
    • C21D8/04Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips to produce plates or strips for deep-drawing
    • C21D8/0421Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips to produce plates or strips for deep-drawing characterised by the working steps
    • C21D8/0436Cold rolling

Landscapes

  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Materials Engineering (AREA)
  • Metallurgy (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • Physics & Mathematics (AREA)
  • Thermal Sciences (AREA)
  • Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
  • Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
  • Heat Treatment Of Sheet Steel (AREA)
  • Heat Treatment Of Strip Materials And Filament Materials (AREA)

Abstract

Le procédé de fabrication en continu d'une bande en acier pour emboutissage à propriétés de surface améliorées, dans lequel une bande, ayant subi un laminage à chaud avec bobinage de fin de laminage à une température comprise entre 500 et 800 degré C, ainsi qu'un laminage à froid avec un taux de réduction d'au moins 30 % et de préférence 75 %, subit une étape de chauffage, puis ensuite un traitement thermique appelé ci-après recuit réactif, permettant de réaliser d'une part la recristallisation c'est-à-dire la régénération du réseau cristallin suite à la déformation, et d'autre part la carburation de la bande à une température T, les deux pouvant être simultanées ou non selon le type de propriétés finales de la bande visées, et finalement ladite bande étant soumise à un refroidissement, consiste en ce que le recuit réactif en question est effectué totalement ou partiellement sous une atmosphère gazeuse comportant au moins du CO et du H2 dans des concentrations en volume satisfaisant à la relation suivante: (% vol H2) + 2 (% vol CO]-80 > 0, au moins du H20 et CO2 de concentrations inférieures ou à 3 % en volume, un solde en un gaz neutre tel que le N2...The process for the continuous production of a steel strip for stamping with improved surface properties, in which a strip, having undergone hot rolling with end-of-rolling winding at a temperature between 500 and 800 degree C, as well as '' cold rolling with a reduction rate of at least 30% and preferably 75%, undergoes a heating step, then thereafter a heat treatment called hereinafter reactive annealing, making it possible on the one hand to recrystallize c that is to say the regeneration of the crystal lattice following the deformation, and on the other hand the carburetion of the strip at a temperature T, the two being able to be simultaneous or not depending on the type of final properties of the target strip, and finally said strip being subjected to cooling, consists in that the reactive annealing in question is carried out totally or partially under a gaseous atmosphere comprising at least CO and H2 in volume concentrations satisfying the following relationship: (% vol H2) + 2 (% vol CO] -80> 0, at least H20 and CO2 of concentrations lower than or 3% by volume, a balance in a neutral gas such as the N2 ...

Description

       

   <Desc/Clms Page number 1> 
 



  Procédé de fabrication en continu d'une bande en acier pour emboutissage présentant des propriétés de surface améliorées. 



  La présente invention concerne un procédé de fabrication en continu d'une bande en acier pour emboutissage présentant des propriétés de surface améliorées, en particulier une plus grande dureté de surface selon les tests Brinell, Vickers,..., une meilleure résistance à l'indentation et une aptitude plus élevée au revêtement par une couche métallique de protection comme par exemple lors de la galvanisation au trempé. 



  L'acier est, sans conteste, un matériau utilisé dans un très grand nombre de domaines industriels pour fabriquer des éléments de formes et dimensions variables, notamment en mettant en oeuvre des techniques de déformation et mise à forme par emboutissage profond et extra-profond. 



  A ce propos, on mentionnera plus spécialement et sans que cela constitue une limitation des domaines d'application de la présente invention, que l'industrie automobile exige des bandes en acier présentant des propriétés mécaniques de plus en plus grandes tout en souhaitant conserver des aptitudes à la déformation conformes aux procédés d'emboutissage généralement utilisés pour fabriquer les pièces de carrosserie. 



  On sait que ces exigences sont souvent antagonistes et que les aciers de fabrication courante ne peuvent y satisfaire alors que les bandes en acier fabriquées selon le procédé de l'invention répondent à ces exigences et peuvent être mises à forme par emboutissage profond et extra-profond. 



  Dans ce contexte, deux voies complémentaires ont été développées, d'une part la recherche de nouvelles nuances d'aciers et d'autre part la mise au point de divers procédés de traitement, principalement du type thermique, pour conférer aux bandes en acier, y compris les nouvelles nuances précitées, une déformabilité suffisante pour leur utilisation dans des opérations d'emboutissage profond et extra-profond. 

 <Desc/Clms Page number 2> 

 On s'attachera plus spécialement à expliquer les procédés mettant en oeuvre un traitement thermique dit de recuit, opéré en continu, cadre dans lequel s'inscrit le procédé de la présente invention. 



  Parmi les nuances d'aciers aptes à subir des opérations d'emboutissage profond ou extra-profond, on citera les aciers doux à bas carbone du type ELC (ELC = Extra Low Carbon,   c'est-à-dire   avec C < 0, 1 %) et du type ULC (ULC = Ultra Low Carbon, c'est- à-dire avec C < 0,01 %). 



  Plus particulièrement, des développements ultérieurs ont donné naissance à d'autres nuances d'aciers dites"Interstitial Free"ou"IF". Elles sont caractérisées par leur très basse teneur en éléments interstitiels (C, N) et par la présence d'éléments à grande affinité pour le carbone, et l'azote tels que le Ti et/ou le Nb. Ces éléments sont ajoutés en quantité suffisante pour pouvoir réagir avec la totalité du C et du N. 



  Pour obtenir des propriétés mécaniques permettant l'emboutissage profond, les bandes en acier doivent présenter une texture particulière qui est le résultat d'un certain nombre de contraintes au niveau de leur processus de fabrication. Entre autres, on doit respecter une certaine plage de températures de bobinage après laminage à chaud, une gamme de valeurs du taux de réduction au laminage à froid ainsi que divers paramètres définissant le cycle de recuit continu opéré ultérieurement. 



  Bon nombre de brevets et d'articles scientifiques décrivent en détail la manière de procéder qui est bien connue de tous les fabricants de tôles pour automobile. En particulier, il est connu qu'il est important d'éviter d'avoir des éléments interstitiels libres au moment de la recristallisation en début de recuit continu pour former la texture (111) favorable à l'emboutissage. 



  Un choix adéquat de la composition de l'acier associé à une optimisation dans les traitements thermiques opérés sur la bande en acier en question, permet l'obtention d'un produit présentant des propriétés mécaniques qui sont conformes à ce que requiert l'emboutissage profond, à savoir un coefficient de Lankford r > 2, un coefficient d'écrouissage n élevé, un allongement à la rupture El élevé (El = Elongation), une basse limite élastique YS (YS = Yield Strength), un palier de limite 

 <Desc/Clms Page number 3> 

 élastique YPE faible et de préférence nul (YPE = Yield Point Elongation). 



  Cependant, l'utilisation de ce type d'acier IF ne va pas sans poser de nombreux problèmes en terme de propriétés d'emploi. C'est ainsi que l'on constate une fragilité intergranulaire CWE accrue lors d'une déformation à froid (CWE = Cold Working   Embrittlement),   de faibles propriétés mécaniques comme la limite élastique YS, la charge de rupture TS (TS = Tensile Strength), ou la dureté, donc une faible aptitude au découpage et de faibles propriétés de frottement, ainsi qu'un comportement plus difficile en galvanisation par l'apparition de défauts aux joints de grains de l'acier (outburst structure) et moins de résistance en service. 



  Pour remédier à certains de ces problèmes, des solutions ont été proposées comme par exemple : - l'ajout de bore à la composition chimique de l'acier pour diminuer la fragilité à froid du joint de grains GB (GB = Grain Boundaries), - l'ajout de niobium comme élément piégeant le C, associé à un recuit à plus haute température ( >   820 C)   et un refroidissement accéléré permettant de dissoudre une partie des carbures et de garder quelques ppm de C en solution ; ces tôles d'acier étant généralement peintes, la présence de ce C permet également de regagner quelques MPa de limite élastique lors de la cuisson de la peinture BH (BH = Bake-
Hardening).

   La température de recuit nécessaire à la remise en solution du NbC devient néanmoins excessive pour les fours de recuit en vertu d'une limitation de productivité ainsi que de l'apparition de problèmes de guidage de la bande (heat buckles), - l'introduction de C en quantités modérées après la recristallisation par des procédés de recarburation pour diminuer la fragilisation lors du formage à froid CWE et donner des possibilités de durcissement lors du traitement de cuisson de la peinture (effet
BH). 



  A ce propos, on mentionnera l'existence d'une part d'un procédé de carburation en continu dans une atmosphère non suyante, donc à faible potentiel de carbone, et d'autre part un procédé de recarburation contrôlée d'acier IF ayant initialement une concentration en carbone [C]    <    0,01 %. 

 <Desc/Clms Page number 4> 

 



  Ces procédés donnent naissance à des aciers présentant des propriétés améliorées dans le cadre des propriétés mécaniques volumiques mais non de surface, tout en étant aptes au revêtement. 



  Il est aussi connu que des nuances rephosphorées ont été mises au point pour augmenter la résistance mécanique des aciers pour emboutissage, et ce notamment afin de réaliser des tôles pour carrosserie plus fines. Cependant, le phosphore inclus dans ce type d'acier a pour défaut d'en diminuer le coefficient de Lankford r et d'en augmenter la fragilité intergranulaire (CWE), tout en diminuant fortement la réactivité des dits aciers lors du recuit de formation des couches Zn-Fe lors de la galvanisation au trempé entraînant par conséquent une diminution de la productivité des lignes de galvanisation. 



  En résumé, les différents procédés de fabrication susmentionnés conduisent, soit à l'obtention de nuances d'aciers aptes aux opérations d'emboutissage profond EDDQ (EDDQ = Extra Deep Drawing Quality) mais présentant de faibles propriétés mécaniques   (YS,   TS), une dureté de surface et une résistance lors du façonnage à froid peu élevées, soit à des propriétés mécaniques améliorées (YS, TS, CWE) mais obtenues au détriment des propriétés d'emboutissage. 



  Dans l'état actuel de l'art, seuls l'introduction de Nb à la chimie de l'acier, sous réserve des problèmes évoqués ci-dessus, ou des procédés de carburation modérés permettent d'obtenir une texture favorable à l'emboutissage profond (EDDQ) associée à des possibilités de durcissement au recuit de peinture (BH). Dans tous les cas, cependant, ce durcissement est volontairement limité soit pour éviter le suyage au cours du traitement de carburation, soit pour limiter le vieillissement favorisé par un excès de C non précipité, ou enfin pour limiter la température de recuit, cas des ULC-Ti-Nb ou ULCNb. 



  Par conséquent, les propriétés mécaniques de ces bandes d'acier sont faibles, particulièrement leur dureté superficielle, ce qui conduit à des problèmes lors du découpage et de l'emboutissage (friction) ainsi qu'au cours de leur utilisation ultérieure, notamment à cause de leur faible résistance à l'indentation. 

 <Desc/Clms Page number 5> 

 Le procédé de la présente invention permet de fabriquer des bandes en aciers à partir de nuances à bas carbone qui présentent des caractéristiques d'emboutissabilité satisfaisantes, même pour l'emboutissage profond ou extra-profond, tout en possédant des propriétés de surfaces dépourvues des limitations précitées, et il peut être exécuté en continu, ce qui est un avantage pour sa rentabilité dans le contexte d'une application industrielle économique. 



  Le procédé de fabrication en continu d'une bande en acier pour emboutissage à propriétés de surface améliorées, objet de la présente invention, dans lequel une bande, ayant subi un laminage à chaud avec bobinage de fin de laminage à une température comprise entre 500 et 800 oC ainsi qu'un laminage à froid avec un taux de réduction d'au moins 30 % et de préférence 75%, subit une étape de chauffage, puis ensuite un traitement thermique suivant la présente invention, appelé ci-après recuit réactif, permettant de réaliser d'une part la recristallisation   c'est-à-dire   la régénération du réseau cristallin suite à la déformation, et d'autre part la carburation de la bande à une température T, les deux pouvant être simultanées ou non selon le type de propriétés finales de la bande visées,

   et finalement ladite bande étant soumise à un refroidissement, est essentiellement caractérisé en ce que le recuit réactif en question est effectué totalement ou partiellement sous une atmosphère gazeuse comportant au moins du CO et du H2 dans des concentrations en volume satisfaisant à la relation. suivante : 
 EMI5.1 
 [% vol H2] + 2 [% vol CO]-80 :

   0, au moins du H20 et C02 de concentrations inférieures ou égales à 3 % en volume, un solde en un gaz neutre tel que le N2, en ce que la température T de carburation est comprise entre 650 et 950    C,   en ce que la durée totale t du traitement thermique de recuit réactif précité est comprise entre 0,1 et 300 secondes, de préférence entre 0,1 et 20 secondes, et en ce que la vitesse de carburation est supérieure ou égale à   10' '.   exp (T/100) g. cm (-2). s (-1), où T est la température de carburation exprimée en degrés Kelvin. 



  Suivant une variante   préférentielle   du procédé de l'invention précité, l'atmosphère gazeuse comporte aussi un autre gaz qui a pour objet d'opérer simultanément un 

 <Desc/Clms Page number 6> 

 traitement d'enrichissement de surface tel qu'une nitruration, boruration, sulfuration,   oxydation,....   



  C'est ainsi qu'on peut associer au procédé de carburation simultanément ou successivement une étape de nitruration, de sulfuration, de boruration et/ou d'oxydation pour améliorer les propriétés de la couche d'un point de vue de résistance à la corrosion, de diminution du coefficient de frottement et/ou de réactivité améliorée au cours des traitements de finition ultérieurs. 



  Suivant une première modalité de mise en oeuvre du procédé de la présente invention, la bande est constituée en un acier du type"Interstitial Free"ou"IF"contenant des teneurs en titane avec ou sans niobium respectant les relations suivantes :   Ti'=total [Ti]- ( (48/32) [S]   + (48/14)   [N])   1   ( (Ti'/48)   +   ([NbJ/93))/ ([CJ/12).   



  Suivant une modalité particulière de mise en oeuvre du procédé de la présente invention, la bande est constituée en un acier du type"Interstitial Free"ou"IF"dont la teneur en Nb respecte la relation suivante : 
 EMI6.1 
 1 ( [Nb]/93))/ ( [C]/12). 



  Dans le contexte des nuances d'acier précitées, on a constaté avec surprise que l'on obtenait des surfaces de la bande parfaitement propres même avec des atmosphères réputées suyantes. 



  Suivant une autre modalité de mise en oeuvre du procédé de l'invention, on forme sur la bande une couche superficielle de carbures dont l'épaisseur est comprise entre 0,01 et   50 pm.   



  L'avantage de potentiels carburants élevés est la réalisation à température modérée (par ex.   810'C)   d'une phase austénitique en peau au cours du procédé de carburation tout en conservant une structure ferritique à coeur. 



  La phase austénitique se caractérise par une plus grande solubilité des éléments interstitiels (C, N, B) et par un plus faible coefficient de diffusion. 

 <Desc/Clms Page number 7> 

 Par conséquent, en favorisant la formation de la phase austénitique en peau par une carburation rapide de celle-ci, on peut réaliser une peau dure très riche en carbone avec un coeur doux ayant développé une microstructure favorable à l'emboutissage (coefficient de Lankford > 2) par un recuit en phase ferritique. En effet, la peau austénitique se durcit en s'enrichissant en carbone tout en limitant la diffusion de celuici vers le coeur de l'acier. 



  Cette manière de procéder permet d'obtenir des propriétés de surface nettement différentes de celles du coeur de l'acier et se démarque des produits existants issus de procédés de traitement utilisant soit des atmosphères à plus bas potentiel carbone, soit visant une carburation plus faible et plus homogène. 



  Suivant une variante préférentielle de la modalité précédente, on module la microstructure et la dureté superficielles en opérant le refroidissement de la bande après recuit réactif à une vitesse comprise entre 4 et   1000 oC/seconde,   de préférence entre 4 et   100 oC/seconde.   



  Suivant encore une autre modalité de mise en oeuvre du procédé de l'invention, la bande en acier subit après la carburation un traitement thermique de diffusion sous atmosphère faiblement ou non carburante avant refroidissement final. 



  Le traitement de diffusion précité sous atmosphère contrôlée permet à la fois d'homogénéiser les propriétés de la peau et de restaurer une propreté de surface suffisante pour d'éventuels traitements de finition ultérieurs tels que la galvanisation au trempé ou par électrodéposition, la phosphatation-peinture,.... 



  Suivant encore une autre modalité de mise en oeuvre du procédé de l'invention, la carburation est effectuée à l'aide d'un gaz de carburation ionisé sous forme de plasma. 



   Suivant une alternative   préférentielle   de la modalité précédente, les deux faces de la bande en acier subissent des traitements différenciés. 



   Les deux modalités précédentes ont pour effet, d'une part d'augmenter les possibilités d'application du procédé en permettant d'opérer plusieurs traitements de surface via 

 <Desc/Clms Page number 8> 

 des plasmas distincts, et d'autre part de fournir une solution attrayante dans le cas de traitements différenciés suivant les faces de la bande en acier en fonction d'applications ultérieures spécifiques. 



  Suivant une autre variante préférentielle de mise en oeuvre du procédé de la présente invention, on effectue un traitement de survieillissement après le refroidissement de la bande en acier. 



  Suivant encore une autre modalité de mise en oeuvre du procédé de l'invention, la carburation est opérée, totalement ou en partie, dans au moins une zone délimitée, appelée zone indépendante, qui est soit juxtaposée, soit intégrée partiellement ou totalement dans la structure d'un des fours traditionnels de préchauffage de la bande, de chauffage, de maintien à température ou de survieillissement ultérieur ainsi qu'il est connu de procéder couramment lors de la fabrication d'une bande en acier. 



  Suivant une modalité différente de mise en oeuvre du procédé de l'invention, la carburation est opérée totalement ou en partie au cours du refroidissement de la bande. 



  Dans le contexte de l'utilisation de zones indépendantes pour procéder au recuit réactif, c'est-à-dire de zones faisant partie d'une succession de zones de traitements thermiques dans lesquelles une ou plusieurs de ces zones sont explicitement dévolues pour opérer une carburation, on notera l'avantage que cette disposition présente si l'on désire réaliser plusieurs types de traitements successivement en injectant des gaz de concentrations différentes et ce même au niveau d'un traitement différencié des deux faces de la bande. 



  Suivant une modalité préférentielle de mise en oeuvre du procédé de l'invention, la bande en acier passe d'abord dans une zone de préchauffage de la bande, ensuite dans une zone indépendante de traitement de carburation, puis une zone de chauffage avec maintien à température, puis subit un refroidissement et enfin un traitement de survieillissement dont l'existence est liée aux propriétés finales désirées. 

 <Desc/Clms Page number 9> 

 



  Suivant une autre modalité préférentielle de mise en oeuvre du procédé de l'invention, la bande en acier passe d'abord dans une zone de préchauffage, ensuite dans une zone de chauffage à température, puis dans une zone indépendante de traitement de carburation, ensuite une zone de maintien à température suivie d'un refroidissement et enfin un traitement de survieillissement dont l'existence est liée aux propriétés finales désirées. 



  Suivant encore une autre modalité préférentielle de mise en oeuvre du procédé de l'invention, la bande en acier passe d'abord dans une zone de préchauffage de la bande, ensuite dans une zone de chauffage à température, puis dans une première zone de maintien à température suivie d'une zone indépendante de traitement de carburation, puis dans une deuxième zone de maintien à température suivie d'un refroidissement et enfin un traitement de survieillissement dont l'existence est liée aux propriétés finales désirées. 



  Suivant encore une autre modalité préférentielle de mise en oeuvre du procédé de l'invention, la bande en acier entre dans une unité de traitement thermique dans laquelle elle passe d'abord dans une zone de recristallisation, ensuite dans une zone indépendante de traitement de carburation, puis dans une zone de traitement de diffusion, puis sort de l'unité de traitement thermique en question. 



  La figure 1 montre schématiquement le chemin de traitement suivi par la bande en acier (B) dans le cadre de la modalité précédente. On y distingue l'unité de traitement thermique (1), celle-ci étant maintenue sous une atmosphère déterminée, la bande (B) passe d'abord dans une zone de recristallisation (2), ensuite dans une zone indépendante de traitement (3) au moyen d'un gaz réactif injecté suivant le débit (Q), puis passe dans une zone de traitement diffusif (4), et ensuite sort de l'unité de traitement thermique (1) en question. 



  A titre d'exemple des résultats obtenus par application du procédé de la présente invention, on a rassemblé dans le tableau ci-dessous les valeurs de certaines propriétés mécaniques mesurées sur quatre aciers traités ainsi que sur un acier non traité servant de référence. 

 <Desc/Clms Page number 10> 

 Les quatre aciers   T1,   T2, T3 et T4 ont subi un recuit réactif à la température de   810C   dans une atmosphère composée de 45 % de CO, 25 % de H2, solde N2, pendant des durées variant de 1 à 300 secondes. 



  Les différents symboles utilisés sont : 
 EMI10.1 
 
<tb> 
<tb> t <SEP> (s) <SEP> : <SEP> durée <SEP> du <SEP> traitement <SEP> en <SEP> secondes,
<tb> HV1 <SEP> : <SEP> dureté <SEP> Vickers <SEP> superficielle <SEP> (charge <SEP> 1 <SEP> kg),
<tb> HV3 <SEP> : <SEP> dureté <SEP> Vickers <SEP> superficielle <SEP> (charge <SEP> 3 <SEP> kg),
<tb> HV10 <SEP> : <SEP> dureté <SEP> Vickers <SEP> superficielle <SEP> (charge <SEP> 10 <SEP> kg),
<tb> YS <SEP> (MPa) <SEP> : <SEP> limite <SEP> élastique <SEP> exprimée <SEP> en <SEP> mégapascals,
<tb> TS <SEP> (MPa) <SEP> : <SEP> charge <SEP> de <SEP> rupture <SEP> exprimée <SEP> en <SEP> mégapascals,
<tb> r <SEP> : <SEP> coefficient <SEP> de <SEP> Lankford,
<tb> [C]total <SEP> : <SEP> concentration <SEP> moyenne <SEP> en <SEP> carbone <SEP> exprimée <SEP> en <SEP> ppm.
<tb> 
 

 <Desc/Clms Page number 11> 

 



  TABLEAU 
 EMI11.1 
 
<tb> 
<tb> Atmosphère <SEP> : <SEP> 45% <SEP> CO-0, <SEP> 25% <SEP> H20
<tb> 25% <SEP> H2 <SEP> Solde <SEP> : <SEP> N2
<tb> Température <SEP> : <SEP> 8100C
<tb> #
<tb> t <SEP> (s) <SEP> HV1 <SEP> HV3 <SEP> HV10 <SEP> YS <SEP> TS <SEP> r <SEP> [C], <SEP> total
<tb> carburation <SEP> MPa <SEP> MPa <SEP> Microstructure <SEP> ppm
<tb> ac. <SEP> ref.

   <SEP> 0 <SEP> 77 <SEP> 77 <SEP> 69 <SEP> 146 <SEP> 298 <SEP> # <SEP> 2 <SEP> 100% <SEP> ferrite <SEP> 18
<tb> T1 <SEP> 1 <SEP> 106 <SEP> 105 <SEP> 92 <SEP> 276 <SEP> 319 <SEP> # <SEP> 2 <SEP> 100 <SEP> % <SEP> ferrite <SEP> + <SEP> TiC <SEP> en <SEP> peau <SEP> 113
<tb> T2 <SEP> 60 <SEP> 118 <SEP> 114 <SEP> 89 <SEP> 311 <SEP> 352 <SEP> 2 <SEP> 10 <SEP> pm <SEP> perlite <SEP> + <SEP> reste <SEP> ferrite <SEP> + <SEP> TiC <SEP> 500
<tb> T3 <SEP> 120---339 <SEP> 377 <SEP> # <SEP> 2 <SEP> 20 <SEP>  m <SEP> perlite <SEP> + <SEP> reste <SEP> ferrite <SEP> + <SEP> TiC <SEP> 761
<tb> T4 <SEP> 300 <SEP> 209 <SEP> 139 <SEP> 106 <SEP> 339 <SEP> 405 <SEP> 2.

   <SEP> 30 <SEP>  m <SEP> perlite <SEP> + <SEP> reste <SEP> ferrite <SEP> + <SEP> TiC <SEP> 1170
<tb> 
 

 <Desc/Clms Page number 12> 

 Il en ressort que la couche de perlite formée en peau augmente avec la durée du traitement et que les aciers traités présentent des valeurs de YS, TS et de dureté de surface nettement supérieures à celles de l'acier de référence. 



  En conclusion, on mentionnera l'ensemble des avantages associés au procédé, à savoir : - réalisation de propriétés de surface nettement différentes des propriétés du coeur comme par exemple l'obtention d'une dureté de surface élevée associée à un coeur ductile ; - amélioration de la résistance à l'indentation, de la résistance à la corrosion et diminution de la résistance au frottement ; - possibilité de modifier la réactivité de la tôle au cours des traitements de finition ; - possibilité de réaliser le traitement de carburation dans des zones indépendantes, c'est-à-dire sans modification majeure des lignes de recuit continu existantes ; - possibilité de réaliser un traitement différencié suivant les faces de la bande en acier.



   <Desc / Clms Page number 1>
 



  Process for the continuous production of a steel strip for stamping with improved surface properties.



  The present invention relates to a continuous manufacturing process for a steel strip for stamping having improved surface properties, in particular greater surface hardness according to the Brinell, Vickers, ... tests, better resistance to indentation and higher suitability for coating with a protective metal layer, for example during hot dip galvanizing.



  Steel is, without question, a material used in a very large number of industrial fields to manufacture elements of variable shapes and dimensions, in particular by using deformation and shaping techniques by deep and extra-deep drawing.



  In this regard, it will be mentioned more particularly and without this constituting a limitation of the fields of application of the present invention, that the automobile industry requires steel strips having increasingly large mechanical properties while wishing to retain aptitudes. deformation in accordance with the stamping processes generally used to manufacture bodywork parts.



  It is known that these requirements are often antagonistic and that the steels of current manufacture cannot satisfy them whereas the steel strips manufactured according to the process of the invention meet these requirements and can be formed by deep and extra-deep drawing .



  In this context, two complementary ways have been developed, on the one hand the search for new steel grades and on the other hand the development of various treatment processes, mainly of the thermal type, to give steel strips, including the aforementioned new grades, sufficient deformability for their use in deep and extra deep drawing operations.

 <Desc / Clms Page number 2>

 Special attention will be paid to explaining the processes implementing a heat treatment called annealing, operated continuously, the framework in which the process of the present invention is inscribed.



  Among the grades of steels capable of undergoing deep or extra-deep drawing operations, there will be mentioned low carbon mild steels of the ELC type (ELC = Extra Low Carbon, that is to say with C <0, 1%) and of the ULC type (ULC = Ultra Low Carbon, that is to say with C <0.01%).



  More particularly, subsequent developments have given rise to other grades of steel known as "Interstitial Free" or "IF". They are characterized by their very low content of interstitial elements (C, N) and by the presence of elements with great affinity for carbon and nitrogen such as Ti and / or Nb. These elements are added in sufficient quantity to be able to react with all of the C and N.



  To obtain mechanical properties allowing deep drawing, the steel strips must have a particular texture which is the result of a certain number of constraints in their manufacturing process. Among other things, a certain range of coiling temperatures after hot rolling must be observed, a range of values of the reduction rate in cold rolling as well as various parameters defining the continuous annealing cycle operated subsequently.



  Many patents and scientific articles describe in detail the procedure which is well known to all manufacturers of automotive sheet metal. In particular, it is known that it is important to avoid having free interstitial elements at the time of recrystallization at the start of continuous annealing to form the texture (111) favorable for stamping.



  An adequate choice of the composition of the steel associated with an optimization in the heat treatments operated on the steel strip in question, allows the production of a product having mechanical properties which are in accordance with what deep drawing requires. , namely a Lankford coefficient r> 2, a high work hardening coefficient n, a high elongation at break El (El = Elongation), a low elastic limit YS (YS = Yield Strength), a limit plateau

 <Desc / Clms Page number 3>

 weak YPE elastic and preferably zero (YPE = Yield Point Elongation).



  However, the use of this type of IF steel is not without posing many problems in terms of properties of use. This is how we observe increased CWE intergranular brittleness during cold deformation (CWE = Cold Working Embrittlement), weak mechanical properties such as YS elastic limit, TS breaking load (TS = Tensile Strength) , or hardness, therefore a low cutting ability and low friction properties, as well as a more difficult behavior in galvanizing by the appearance of defects at the grain boundaries of the steel (outburst structure) and less resistance in service.



  To remedy some of these problems, solutions have been proposed such as: - adding boron to the chemical composition of the steel to reduce the cold brittleness of the grain boundary GB (GB = Grain Boundaries), - the addition of niobium as an element trapping C, associated with annealing at a higher temperature (> 820 C) and accelerated cooling making it possible to dissolve part of the carbides and to keep a few ppm of C in solution; these steel sheets being generally painted, the presence of this C also makes it possible to regain a few MPa of elastic limit during the curing of the paint BH (BH = Bake-
Hardening).

   The annealing temperature necessary for re-solution of the NbC nevertheless becomes excessive for the annealing furnaces by virtue of a limitation of productivity as well as the appearance of problems of guiding the strip (heat buckles), - the introduction of C in moderate quantities after recrystallization by recarburization processes to reduce embrittlement during cold CWE forming and give possibilities of hardening during the baking treatment of the paint (effect
BH).



  In this connection, mention will be made of the existence on the one hand of a process of continuous carburetion in a non-soaking atmosphere, therefore with low carbon potential, and on the other hand of a process of controlled recarburization of IF steel having initially a carbon concentration [C] <0.01%.

 <Desc / Clms Page number 4>

 



  These methods give rise to steels having improved properties within the framework of volume mechanical properties but not of surface, while being suitable for coating.



  It is also known that rephosphorous grades have been developed to increase the mechanical strength of steels for stamping, and this in particular in order to produce sheets for finer bodywork. However, the phosphorus included in this type of steel has the defect of reducing the Lankford coefficient r and of increasing its intergranular brittleness (CWE), while strongly reducing the reactivity of said steels during the formation annealing of the Zn-Fe layers during hot dip galvanizing, consequently reducing the productivity of the galvanizing lines.



  In summary, the various manufacturing processes mentioned above lead either to obtaining grades of steels suitable for deep drawing operations EDDQ (EDDQ = Extra Deep Drawing Quality) but having low mechanical properties (YS, TS), a low surface hardness and resistance during cold forming, ie to improved mechanical properties (YS, TS, CWE) but obtained at the expense of stamping properties.



  In the current state of the art, only the introduction of Nb to steel chemistry, subject to the problems mentioned above, or moderate carburetion methods allow a texture favorable to drawing to be obtained. deep (EDDQ) associated with possibilities of hardening during paint annealing (BH). In all cases, however, this hardening is deliberately limited either to avoid sweating during the carburetion treatment, or to limit the aging favored by an excess of non-precipitated C, or finally to limit the annealing temperature, case of ULC -Ti-Nb or ULCNb.



  Consequently, the mechanical properties of these steel strips are low, particularly their surface hardness, which leads to problems during cutting and stamping (friction) as well as during their subsequent use, in particular because of their low resistance to indentation.

 <Desc / Clms Page number 5>

 The process of the present invention makes it possible to manufacture steel strips from low carbon grades which have satisfactory drawing characteristics, even for deep or extra-deep drawing, while possessing surface properties without limitations. mentioned above, and it can be executed continuously, which is an advantage for its profitability in the context of an economical industrial application.



  The process for the continuous production of a steel strip for stamping with improved surface properties, object of the present invention, in which a strip, having undergone hot rolling with end-of-rolling winding at a temperature between 500 and 800 oC and a cold rolling with a reduction rate of at least 30% and preferably 75%, undergoes a heating step, then a heat treatment according to the present invention, hereinafter called reactive annealing, allowing to carry out on the one hand recrystallization, that is to say the regeneration of the crystal lattice following the deformation, and on the other hand the carburization of the strip at a temperature T, the two being able to be simultaneous or not depending on the type targeted final properties of the strip,

   and finally said strip being subjected to cooling, is essentially characterized in that the reactive annealing in question is carried out totally or partially under a gaseous atmosphere comprising at least CO and H2 in concentrations by volume satisfying the relationship. next :
 EMI5.1
 [% vol H2] + 2 [% vol CO] -80:

   0, at least H20 and C02 of concentrations less than or equal to 3% by volume, a balance in a neutral gas such as N2, in that the carburetion temperature T is between 650 and 950 C, in that the total duration t of the aforementioned reactive annealing heat treatment is between 0.1 and 300 seconds, preferably between 0.1 and 20 seconds, and in that the carburetion speed is greater than or equal to 10 ''. exp (T / 100) g. cm (-2). s (-1), where T is the carburetion temperature expressed in degrees Kelvin.



  According to a preferred variant of the process of the aforementioned invention, the gaseous atmosphere also includes another gas which has the object of simultaneously operating a

 <Desc / Clms Page number 6>

 surface enrichment treatment such as nitriding, boriding, sulfurization, oxidation, etc.



  This is how the carburetion process can be combined simultaneously or successively with a nitriding, sulfurizing, boriding and / or oxidation step to improve the properties of the layer from the point of view of corrosion resistance. , decrease in the coefficient of friction and / or improved reactivity during subsequent finishing treatments.



  According to a first embodiment of the method of the present invention, the strip is made of a steel of the "Interstitial Free" or "IF" type containing titanium contents with or without niobium respecting the following relationships: Ti '= total [Ti] - ((48/32) [S] + (48/14) [N]) 1 ((Ti '/ 48) + ([NbJ / 93)) / ([CJ / 12).



  According to a particular embodiment of the process of the present invention, the strip is made of a steel of the "Interstitial Free" or "IF" type, the Nb content of which respects the following relationship:
 EMI6.1
 1 ([Nb] / 93)) / ([C] / 12).



  In the context of the abovementioned steel grades, it was surprisingly found that perfectly clean strip surfaces were obtained even with atmospheres reputed to be soaking.



  According to another embodiment of the process of the invention, a surface layer of carbides is formed on the strip, the thickness of which is between 0.01 and 50 μm.



  The advantage of high fuel potentials is the realization at moderate temperature (eg 810 ° C.) of an austenitic phase in skin during the carburetion process while retaining a ferritic structure at heart.



  The austenitic phase is characterized by a greater solubility of the interstitial elements (C, N, B) and by a lower diffusion coefficient.

 <Desc / Clms Page number 7>

 Consequently, by favoring the formation of the austenitic phase in skin by a rapid carburation of this one, one can achieve a hard skin very rich in carbon with a soft heart having developed a microstructure favorable to stamping (Lankford coefficient> 2) by annealing in the ferritic phase. Indeed, the austenitic skin hardens by enriching itself in carbon while limiting the diffusion of this towards the core of the steel.



  This way of proceeding makes it possible to obtain surface properties clearly different from those of the core of the steel and differs from existing products resulting from treatment processes using either atmospheres with lower carbon potential, or aiming for a lower carburation and more homogeneous.



  According to a preferred variant of the preceding modality, the microstructure and the surface hardness are modulated by cooling the strip after reactive annealing at a speed of between 4 and 1000 oC / second, preferably between 4 and 100 oC / second.



  According to yet another embodiment of the method of the invention, the steel strip undergoes after carburization a heat treatment of diffusion in a low or non-fuel atmosphere before final cooling.



  The aforementioned diffusion treatment in a controlled atmosphere makes it possible both to homogenize the properties of the skin and to restore sufficient surface cleanliness for possible subsequent finishing treatments such as dip galvanization or by electroplating, phosphating-painting. , ....



  According to yet another embodiment of the process of the invention, the carburization is carried out using a carburetted gas ionized in the form of plasma.



   According to a preferential alternative to the previous method, the two faces of the steel strip undergo differentiated treatments.



   The two preceding methods have the effect, on the one hand, of increasing the possibilities of application of the method by allowing several surface treatments to be carried out via

 <Desc / Clms Page number 8>

 separate plasmas, and on the other hand to provide an attractive solution in the case of differentiated treatments according to the faces of the steel strip according to specific subsequent applications.



  According to another preferred variant of implementation of the method of the present invention, an overaging treatment is carried out after the steel strip has cooled.



  According to yet another modality of implementation of the method of the invention, the carburetion is operated, totally or in part, in at least one delimited zone, called independent zone, which is either juxtaposed, or integrated partially or totally in the structure of one of the traditional furnaces for preheating the strip, for heating, for maintaining at temperature or for subsequent overaging, as is known in the art of proceeding during the manufacture of a steel strip.



  According to a different mode of implementation of the method of the invention, the carburetion is carried out wholly or in part during the cooling of the strip.



  In the context of the use of independent zones for reactive annealing, that is to say zones forming part of a succession of heat treatment zones in which one or more of these zones are explicitly assigned to operate a carburation, we will note the advantage that this arrangement has if one wishes to carry out several types of treatment successively by injecting gases of different concentrations and this even at the level of a differentiated treatment of the two faces of the strip.



  According to a preferred embodiment of the process of the invention, the steel strip passes first into a zone for preheating the strip, then to an independent zone for treating carburetion, then a heating zone with maintenance at temperature, then undergoes cooling and finally an overaging treatment whose existence is linked to the desired final properties.

 <Desc / Clms Page number 9>

 



  According to another preferred embodiment of the process of the invention, the steel strip passes first into a preheating zone, then into a temperature heating zone, then into an independent carburization treatment zone, then a temperature maintenance zone followed by cooling and finally an overaging treatment, the existence of which is linked to the desired final properties.



  According to yet another preferred method of implementing the process of the invention, the steel strip passes first into a zone for preheating the strip, then to a zone for heating to temperature, then to a first holding zone. at temperature followed by an independent carburation treatment zone, then in a second temperature maintenance zone followed by cooling and finally an aging treatment, the existence of which is linked to the desired final properties.



  According to yet another preferred method of implementing the method of the invention, the steel strip enters a heat treatment unit in which it first passes through a recrystallization zone, then into an independent carburation treatment zone , then in a diffusion treatment zone, then leaves the heat treatment unit in question.



  Figure 1 shows schematically the treatment path followed by the steel strip (B) in the context of the previous modality. A distinction is made between the heat treatment unit (1), this being maintained under a determined atmosphere, the strip (B) passes first into a recrystallization zone (2), then into an independent treatment zone (3 ) by means of a reactive gas injected at the flow rate (Q), then passes into a diffusive treatment zone (4), and then leaves the heat treatment unit (1) in question.



  By way of example of the results obtained by applying the method of the present invention, the values below have been collected in the table below of certain mechanical properties measured on four treated steels as well as on an untreated steel serving as a reference.

 <Desc / Clms Page number 10>

 The four steels T1, T2, T3 and T4 underwent reactive annealing at a temperature of 810C in an atmosphere composed of 45% CO, 25% H2, balance N2, for periods varying from 1 to 300 seconds.



  The different symbols used are:
 EMI10.1
 
<tb>
<tb> t <SEP> (s) <SEP>: <SEP> duration <SEP> of <SEP> treatment <SEP> in <SEP> seconds,
<tb> HV1 <SEP>: <SEP> hardness <SEP> Vickers <SEP> superficial <SEP> (load <SEP> 1 <SEP> kg),
<tb> HV3 <SEP>: <SEP> hardness <SEP> Vickers <SEP> superficial <SEP> (load <SEP> 3 <SEP> kg),
<tb> HV10 <SEP>: <SEP> hardness <SEP> Vickers <SEP> superficial <SEP> (load <SEP> 10 <SEP> kg),
<tb> YS <SEP> (MPa) <SEP>: <SEP> elastic <SEP> limit <SEP> expressed <SEP> in <SEP> megapascals,
<tb> TS <SEP> (MPa) <SEP>: <SEP> load <SEP> of <SEP> break <SEP> expressed <SEP> in <SEP> megapascals,
<tb> r <SEP>: <SEP> coefficient <SEP> of <SEP> Lankford,
<tb> [C] total <SEP>: <SEP> average <SEP> concentration <SEP> in <SEP> carbon <SEP> expressed <SEP> in <SEP> ppm.
<tb>
 

 <Desc / Clms Page number 11>

 



  BOARD
 EMI11.1
 
<tb>
<tb> Atmosphere <SEP>: <SEP> 45% <SEP> CO-0, <SEP> 25% <SEP> H20
<tb> 25% <SEP> H2 <SEP> Balance <SEP>: <SEP> N2
<tb> Temperature <SEP>: <SEP> 8100C
<tb> #
<tb> t <SEP> (s) <SEP> HV1 <SEP> HV3 <SEP> HV10 <SEP> YS <SEP> TS <SEP> r <SEP> [C], <SEP> total
<tb> carburation <SEP> MPa <SEP> MPa <SEP> Microstructure <SEP> ppm
<tb> ac. <SEP> ref.

   <SEP> 0 <SEP> 77 <SEP> 77 <SEP> 69 <SEP> 146 <SEP> 298 <SEP> # <SEP> 2 <SEP> 100% <SEP> ferrite <SEP> 18
<tb> T1 <SEP> 1 <SEP> 106 <SEP> 105 <SEP> 92 <SEP> 276 <SEP> 319 <SEP> # <SEP> 2 <SEP> 100 <SEP>% <SEP> ferrite <SEP > + <SEP> TiC <SEP> in <SEP> skin <SEP> 113
<tb> T2 <SEP> 60 <SEP> 118 <SEP> 114 <SEP> 89 <SEP> 311 <SEP> 352 <SEP> 2 <SEP> 10 <SEP> pm <SEP> perlite <SEP> + <SEP > rest <SEP> ferrite <SEP> + <SEP> TiC <SEP> 500
<tb> T3 <SEP> 120 --- 339 <SEP> 377 <SEP> # <SEP> 2 <SEP> 20 <SEP> m <SEP> m perlite <SEP> + <SEP> rest <SEP> ferrite <SEP > + <SEP> TiC <SEP> 761
<tb> T4 <SEP> 300 <SEP> 209 <SEP> 139 <SEP> 106 <SEP> 339 <SEP> 405 <SEP> 2.

   <SEP> 30 <SEP> m <SEP> perlite <SEP> + <SEP> rest <SEP> ferrite <SEP> + <SEP> TiC <SEP> 1170
<tb>
 

 <Desc / Clms Page number 12>

 It appears that the perlite layer formed in skin increases with the duration of the treatment and that the treated steels have values of YS, TS and surface hardness significantly higher than those of the reference steel.



  In conclusion, mention will be made of all the advantages associated with the process, namely: - achieving surface properties clearly different from the properties of the core such as, for example, obtaining a high surface hardness associated with a ductile core; - improvement in resistance to indentation, resistance to corrosion and reduction in resistance to friction; - possibility of modifying the reactivity of the sheet during finishing treatments; - possibility of carrying out the carburetion treatment in independent zones, that is to say without major modification of the existing continuous annealing lines; - possibility of carrying out a differentiated treatment according to the faces of the steel strip.


    

Claims (24)

REVENDICATIONS 1. Procédé de fabrication en continu d'une bande en acier pour emboutissage à propriétés de surface améliorées, dans lequel une bande, ayant subi un laminage à chaud avec bobinage de fin de laminage à une température comprise entre 500 et 8000C, ainsi qu'un laminage à froid avec un taux de réduction d'au moins 30 % et de préférence 75%, subit une étape de chauffage, puis ensuite un traitement thermique suivant la présente invention, appelé ci-après recuit réactif, permettant de réaliser d'une part la recristallisation c'est-à-dire la régénération du réseau cristallin suite à la déformation, et d'autre part la carburation de la bande à une température T, les deux pouvant être simultanées ou non selon le type de propriétés finales de la bande visées, et finalement ladite bande étant soumise à un refroidissement, CLAIMS 1. Process for the continuous production of a steel strip for stamping with improved surface properties, in which a strip, having undergone hot rolling with end-of-rolling winding at a temperature between 500 and 8000C, as well as cold rolling with a reduction rate of at least 30% and preferably 75%, undergoes a heating step, then thereafter a heat treatment according to the present invention, hereinafter called reactive annealing, making it possible to carry out on the one hand recrystallization, that is to say the regeneration of the crystal lattice following the deformation, and on the other hand the carburetion of the strip at a temperature T, the two being able to be simultaneous or not according to the type of final properties of the strip targeted, and finally said strip being subjected to cooling, caractérisé en ce que le recuit réactif en question est effectué totalement ou partiellement sous une atmosphère gazeuse comportant au moins du CO et du H2 dans des concentrations en volume satisfaisant à la relation suivante : [% vol H2] + 2 [% vol CO]-80 0, au moins du H20 et C02 de concentrations inférieures ou égales à 3 % en volume, un solde en un gaz neutre tel que le N2, en ce que la température T de carburation est comprise entre 650 et 950 oC, en ce que la durée totale t du traitement thermique de recuit réactif précité est comprise entre 0,1 et 300 secondes et en ce que la vitesse de carburation est supérieure ou égale à 1 01-101. exp (T/100) g. cm (-2). s (-1), où T est la température de carburation exprimée en degrés Kelvin.  characterized in that the reactive annealing in question is carried out totally or partially under a gaseous atmosphere comprising at least CO and H2 in concentrations by volume satisfying the following relation: [% vol H2] + 2 [% vol CO] - 80 0, at least H20 and C02 of concentrations less than or equal to 3% by volume, a balance in a neutral gas such as N2, in that the carburetion temperature T is between 650 and 950 oC, in that the total duration t of the aforementioned reactive annealing heat treatment is between 0.1 and 300 seconds and in that the carburetion speed is greater than or equal to 1 01-101. exp (T / 100) g. cm (-2). s (-1), where T is the carburetion temperature expressed in degrees Kelvin. 2. Procédé suivant la revendication 1, caractérisé en ce que la durée totale t du traitement thermique de recuit réactif précité est comprise entre 0,1 et 20 secondes. 2. Method according to claim 1, characterized in that the total duration t of the aforementioned reactive annealing heat treatment is between 0.1 and 20 seconds. 3. Procédé suivant les revendications 1 ou 2, caractérisé en ce que l'atmosphère gazeuse comporte aussi un autre gaz qui a pour objet d'opérer simultanément un traitement d'enrichissement en surface. 3. Method according to claims 1 or 2, characterized in that the gaseous atmosphere also comprises another gas which has the object of simultaneously operating a surface enrichment treatment. 4. Procédé suivant la revendication 3, caractérisé en ce que le traitement de surface est une nitruration. <Desc/Clms Page number 14> 4. Method according to claim 3, characterized in that the surface treatment is a nitriding.  <Desc / Clms Page number 14>   5. Procédé suivant la revendication 3, caractérisé en ce que le traitement de surface est une boruration. 5. Method according to claim 3, characterized in that the surface treatment is a boriding. 6. Procédé suivant la revendication 3, caractérisé en ce que le traitement de surface est une sulfuration. 6. Method according to claim 3, characterized in that the surface treatment is a sulfurization. 7. Procédé suivant la revendication 3, caractérisé en ce que le traitement de surface est une oxydation. 7. Method according to claim 3, characterized in that the surface treatment is an oxidation. 8. Procédé suivant l'une ou l'autre des revendications 1 à 7, caractérisé en ce que la bande est constituée en un acier du type"Interstitial Free"ou"IF"contenant soit du titane, soit du niobium, soit les deux. 8. Method according to either of claims 1 to 7, characterized in that the strip consists of a steel of the "Interstitial Free" or "IF" type containing either titanium, niobium, or both . 9. Procédé suivant la revendication 8, caractérisé en ce que la teneur en titane satisfait aux relations suivantes : Ti* =total [Ti]- ( (48/32) [5] + (48/14) [N]) 1 ( (Ti */48) + ([Nb]/93))/ ([C]/12) dans lesquelles les teneurs sont exprimées en pourcentage de poids. 9. Method according to claim 8, characterized in that the titanium content satisfies the following relationships: Ti * = total [Ti] - ((48/32) [5] + (48/14) [N]) 1 ((Ti * / 48) + ([Nb] / 93)) / ([C] / 12) in which the contents are expressed as a percentage by weight. 10. Procédé suivant la revendication 8, caractérisé en ce que la teneur en niobium satisfait à la relation suivante : 1 < = ([Nb]/93)/ ([C]/12) dans laquelle les teneurs sont exprimées en pourcentage de poids. 10. Method according to claim 8, characterized in that the niobium content satisfies the following relationship: 1 <= ([Nb] / 93) / ([C] / 12) in which the contents are expressed as a percentage by weight . 11. Procédé suivant une ou plusieurs des revendications 1 à 10, caractérisé en ce qu'on forme sur la bande une couche superficielle de carbures dont l'épaisseur est comprise entre 0,01 et 50, um. 11. Method according to one or more of claims 1 to 10, characterized in that a surface layer of carbides whose thickness is between 0.01 and 50 µm is formed on the strip. 12. Procédé suivant une ou plusieurs des revendications 1 à 11, caractérisé en ce que la carburation est effectuée à l'aide d'un gaz de carburation ionisé sous forme de plasma. <Desc/Clms Page number 15>12. Method according to one or more of claims 1 to 11, characterized in that the carburetion is carried out using an ionized carburetion gas in the form of plasma.  <Desc / Clms Page number 15> 13. Procédé suivant une ou plusieurs des revendications 1 à 12, caractérisé en ce qu'on module la microstructure et la dureté superficelles en opérant le refroidissement de la bande après recuit réactif à une vitesse comprise entre 4 et 1000 oC/seconde. 13. Method according to one or more of claims 1 to 12, characterized in that the microstructure and the surface hardness are modulated by cooling the strip after reactive annealing at a speed of between 4 and 1000 oC / second. 14. Procédé suivant la revendications 13, caractérisé en ce qu'on opère le refroidissement de la bande après recuit réactif à une vitesse comprise entre 4 et 100OC/ seconde. 14. Method according to claims 13, characterized in that the strip is cooled after reactive annealing at a speed between 4 and 100OC / second. 15. Procédé suivant l'une ou l'autre des revendications 1 à 14, caractérisé en ce que la bande en acier subit après la carburation un traitement thermique de diffusion sous atmosphère faiblement carburante avant refroidissement final. 15. Method according to either of claims 1 to 14, characterized in that the steel strip undergoes after carburization a diffusion heat treatment under a low-fuel atmosphere before final cooling. 16. Procédé suivant l'une ou l'autre des revendications 1 à 14, caractérisé en ce que la bande en acier subit après la carburation un traitement thermique de diffusion sous atmosphère non carburante avant refroidissement final. 16. Method according to either of claims 1 to 14, characterized in that the steel strip undergoes after carburization a heat treatment of diffusion in a non-fuel atmosphere before final cooling. 17. Procédé suivant l'une ou l'autre des revendications 1 à 16, caractérisé en ce que les deux faces de la bande en acier subissent des traitements différenciés. 17. Method according to either of claims 1 to 16, characterized in that the two faces of the steel strip undergo differentiated treatments. 18. Procédé suivant une ou plusieurs des revendications 1 à 17, caractérisé en ce qu'on effectue un traitement de survieillissement après le refroidissement de la bande en acier. 18. Method according to one or more of claims 1 to 17, characterized in that an overaging treatment is carried out after the steel strip has cooled. 19. Procédé suivant une ou plusieurs des revendications 1 à 18, caractérisé en ce que la carburation est opérée, totalement ou en partie, dans au moins une zone délimitée, appelée zone indépendante, qui est soit juxtaposée, soit intégrée partiellement ou totalement dans la structure d'un des fours traditionnels de préchauffage de la bande, de chauffage, de maintien à température ou de survieillissement ultérieur ainsi qu'il est connu de procéder couramment lors de la fabrication d'une bande en acier. 19. Method according to one or more of claims 1 to 18, characterized in that the carburetion is carried out, totally or in part, in at least one delimited zone, called independent zone, which is either juxtaposed, or integrated partially or totally in the structure of one of the traditional furnaces for preheating the strip, heating, maintaining at temperature or subsequent overaging as is known in the art when manufacturing a steel strip. 20. Procédé suivant une ou plusieurs des revendications 1 à 19, caractérisé en ce que la carburation est opérée totalement ou en partie au cours du refroidissement de la bande. <Desc/Clms Page number 16> 20. Method according to one or more of claims 1 to 19, characterized in that the carburetion is carried out wholly or in part during the cooling of the strip.  <Desc / Clms Page number 16> 21. Procédé suivant l'une ou l'autre des revendications 1 à 19, caractérisé en ce que la bande en acier passe d'abord dans une zone de préchauffage de la bande, ensuite dans une zone indépendante de traitement de carburation, puis une zone de chauffage avec maintien à température, puis subit un refroidissement et enfin un traitement de survieillissement. 21. Method according to either of claims 1 to 19, characterized in that the steel strip passes first through a zone for preheating the strip, then through an independent zone for carburetion treatment, then a heating zone with temperature maintenance, then undergoes cooling and finally an overaging treatment. 22. Procédé suivant l'une ou l'autre des revendications 1 à 19, caractérisé en ce que la bande en acier passe d'abord dans une zone de préchauffage, ensuite dans une zone de chauffage à température, puis dans une zone indépendante de traitement de carburation, ensuite une zone de maintien à température suivie d'un refroidissement et enfin un traitement de survieillissement dont l'existence est liée aux propriétés finales désirées. 22. Method according to either of claims 1 to 19, characterized in that the steel strip passes first into a preheating zone, then into a temperature heating zone, then into a zone independent of carburation treatment, then a temperature maintenance zone followed by cooling and finally an aging treatment whose existence is linked to the desired final properties. 23. Procédé suivant l'une ou l'autre des revendications 1 à 19, caractérisé en ce que la bande en acier passe d'abord dans une zone de préchauffage de la bande, ensuite dans une zone de chauffage à température, puis dans une première zone de maintien à température suivie d'une zone indépendante de traitement de carburation, puis dans une deuxième zone de maintien à température suivie d'un refroidissement et enfin un traitement de survieillissement dont l'existence est liée aux propriétés finales désirées. 23. Method according to either of claims 1 to 19, characterized in that the steel strip passes first through a zone for preheating the strip, then through a zone of heating at temperature, then through a first temperature maintenance zone followed by an independent carburation treatment zone, then in a second temperature maintenance zone followed by cooling and finally an aging treatment, the existence of which is linked to the desired final properties. 24. Procédé suivant une ou plusieurs des revendications 1 à 19, caractérisé en ce que la bande en acier entre dans une unité de traitement thermique dans laquelle elle passe d'abord dans une zone de recristallisation, ensuite dans une zone indépendante de traitement de carburation, puis dans une zone de traitement de diffusion, puis sort de l'unité de traitement thermique. 24. Method according to one or more of claims 1 to 19, characterized in that the steel strip enters a heat treatment unit in which it passes first into a recrystallization zone, then into an independent carburation treatment zone , then in a diffusion treatment zone, then leaves the heat treatment unit.
BE9700459A 1997-05-27 1997-05-27 Method of making continuous strip steel stamping having improved surface properties. BE1011178A3 (en)

Priority Applications (4)

Application Number Priority Date Filing Date Title
BE9700459A BE1011178A3 (en) 1997-05-27 1997-05-27 Method of making continuous strip steel stamping having improved surface properties.
DE69802525T DE69802525T2 (en) 1997-05-27 1998-04-28 METHOD FOR THE CONTINUOUS PRODUCTION OF STEEL STRIP WITH IMPROVED SURFACE PROPERTIES FOR DEEP DRAWING
PCT/BE1998/000061 WO1998054371A1 (en) 1997-05-27 1998-04-28 Method for continuous manufacture of a steel band for drawing with improved surface properties
EP98916676A EP0985054B1 (en) 1997-05-27 1998-04-28 Method for continuous manufacture of a steel band for drawing with improved surface properties

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
BE9700459A BE1011178A3 (en) 1997-05-27 1997-05-27 Method of making continuous strip steel stamping having improved surface properties.

Publications (1)

Publication Number Publication Date
BE1011178A3 true BE1011178A3 (en) 1999-06-01

Family

ID=3890538

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
BE9700459A BE1011178A3 (en) 1997-05-27 1997-05-27 Method of making continuous strip steel stamping having improved surface properties.

Country Status (4)

Country Link
EP (1) EP0985054B1 (en)
BE (1) BE1011178A3 (en)
DE (1) DE69802525T2 (en)
WO (1) WO1998054371A1 (en)

Families Citing this family (3)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
BE1014880A4 (en) * 2002-06-14 2004-05-04 Ct Rech Metallurgiques Asbl Management of gas flow in section reactive.
JP2004315949A (en) * 2003-04-21 2004-11-11 Internatl Business Mach Corp <Ibm> Information calculating device for physical state control, information calculating method for physical state control, information calculating program for physical state control and physical state control unit
DE10325795B4 (en) * 2003-06-05 2005-07-28 Thyssenkrupp Stahl Ag Method for producing carburized steel strips

Citations (5)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
EP0421087A2 (en) * 1989-08-09 1991-04-10 KABUSHIKI KAISHA KOBE SEIKO SHO also known as Kobe Steel Ltd. Method of manufacturing a steel sheet
EP0444967A2 (en) * 1990-03-02 1991-09-04 Kabushiki Kaisha Kobe Seiko Sho Cold-rolled steel sheets or hot-dip galvanized cold rolled steel sheets for deep drawing
EP0559225A1 (en) * 1992-03-06 1993-09-08 Kawasaki Steel Corporation High tensile steel sheet having excellent stretch flanging formability, and method of producing the same
EP0589415A1 (en) * 1992-09-21 1994-03-30 Kawasaki Steel Corporation Steel sheet for press working that exhibits excellent stiffness and satisfactory press workability
EP0626467A1 (en) * 1992-10-15 1994-11-30 Kawasaki Steel Corporation Method of continuously carburizing steel strip

Patent Citations (5)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
EP0421087A2 (en) * 1989-08-09 1991-04-10 KABUSHIKI KAISHA KOBE SEIKO SHO also known as Kobe Steel Ltd. Method of manufacturing a steel sheet
EP0444967A2 (en) * 1990-03-02 1991-09-04 Kabushiki Kaisha Kobe Seiko Sho Cold-rolled steel sheets or hot-dip galvanized cold rolled steel sheets for deep drawing
EP0559225A1 (en) * 1992-03-06 1993-09-08 Kawasaki Steel Corporation High tensile steel sheet having excellent stretch flanging formability, and method of producing the same
EP0589415A1 (en) * 1992-09-21 1994-03-30 Kawasaki Steel Corporation Steel sheet for press working that exhibits excellent stiffness and satisfactory press workability
EP0626467A1 (en) * 1992-10-15 1994-11-30 Kawasaki Steel Corporation Method of continuously carburizing steel strip

Also Published As

Publication number Publication date
DE69802525T2 (en) 2002-06-27
WO1998054371A1 (en) 1998-12-03
EP0985054A1 (en) 2000-03-15
DE69802525D1 (en) 2001-12-20
EP0985054B1 (en) 2001-11-14

Similar Documents

Publication Publication Date Title
EP1899490B1 (en) Austenitic stainless steel strip having a bright surface finish and excellent mechanical properties
BE1017086A3 (en) PROCESS FOR THE RECLAIMING AND CONTINUOUS PREPARATION OF A HIGH STRENGTH STEEL BAND FOR ITS GALVANIZATION AT TEMPERATURE.
EP3445878A1 (en) A process for manufacturing a martensitic stainless steel part from a sheet
US20150159259A1 (en) Low Alloy Steel Carburization and Surface Microalloying Process
EP2459765B1 (en) Method for treatment pieces for cookware articles
EP3056583A1 (en) Method for manufacturing a part made of nitrided low-alloy steel
EP3486009B1 (en) Method for sintering an austenitic stainless steel
CA1259551A (en) Heat treatment for the production of corrosion resistant steel parts
BE1011178A3 (en) Method of making continuous strip steel stamping having improved surface properties.
US6328819B1 (en) Method and use of an apparatus for the thermal treatment, in particular nitriding treatment, of metal workpieces
Eshkabilov et al. Hardening of cutting tools by combined gas nitriding method
CH714349A2 (en) Sintering process of austenitic stainless steel
WO2018086930A1 (en) Method for the heat treatment of a workpiece consisting of a high-alloy steel
RU1836484C (en) Method of application of nitride layers on parts made of titanium and titanium alloys
EP0213011A1 (en) Process for speedily and homogeneously carburizing a charge in a furnace
BE1015018A3 (en) PROCESS FOR THE THERMAL TREATMENT OF A COLD ROLLED STEEL STRIP, PROCESS FOR MANUFACTURING A STEEL STRIP SUITABLE FOR CHEESE AND STEEL STRIP THUS OBTAINED.
JP2003286561A (en) Method for nitriding steel plate and steel product
JP2000073156A (en) Production of nitrided stainless steel
JPS6169957A (en) Posttreatment in nitriding
EP1300477B1 (en) Continuous annealing process for obtaining an improved surface appearance
EP0159222A1 (en) Process for the surface treatment of iron or cast iron parts by ionic bombardment
Khusainov et al. Influence of hydrogen content in working gas on growth kinetics of hardened layer at ion nitriding of steels
FR2474060A1 (en) METHOD FOR MANUFACTURING ALUMINUM STEEL SHEETS HAVING LOW SPRAY RESISTANCE AND HIGH OXIDATION RESISTANCE
FR2742449A1 (en) METHOD FOR GALVANIZING STEEL SHEET CONTAINING OXYDABLE ADDITIONAL ELEMENTS
Ciofu et al. Changes of Structure and Physical-Mechanical Properties in Alloy Steels Thermochemically Treated by Plasma Nitriding

Legal Events

Date Code Title Description
RE Patent lapsed

Effective date: 20030531