<Desc/Clms Page number 1>
BEWERKINGSTOESTEL VOOR DE BEWERKING DER RANDZONES VAN
GLASWAREN
De onderhavige uitvinding heeft betrekking op de bewerking van randzones van glaswaren door middel van een werktuig met kenmerken volgens de algemene in bijgaande hoofdconclusie 1 gegeven definitie.
Bij het slijpen van randzones van de bedoelde glaswaren, zoals bijvoorbeeld holle glazen voorwerpen en dergelijke, die om technische redenen zorgvuldig gladbewerkte randzones moeten vertonen, heeft men zich tot nu toe steeds gebaseerd op het principe dat het aangrijpen van het bewerkingsoppervlak van het werktuig op de randzone van het glazen voorwerp over een betrekkelijk breed oppervlak moet plaatsvinden.
Dit vindt dan ook plaats speciaal door middel van holle schijfvormige werktuigen, waarvan het bewerkingsoppervlak, in een loodrecht op de rotatie-as van het werktuig staande vlak, concentrisch met deze rotatieas cirkelringvlakvormig verloopt en waarbij de opstelling tussen de te bewerken randzone van het glazen voorwerp en het bewerkingsoppervlak van het werktuig in een vlak plaats vindt, hetgeen betekent, bij de randbewerking van een bekervormig glas met loodrecht op het vlak van de te bewerken randzone staande rotatiesymmetrie-as, dat men de rotatie-as van het werktuig evenwijdig met die van het
<Desc/Clms Page number 2>
bekervormig glas laat verlopen. Hierbij grijpt het bewerkingsoppervlak derwijze over een strook van de te bewerken randzone aan dat het aangrijpingsgebied de vorm van een konvex lensoppervlak heeft.
Als de evenwijdige assen nog dichter bij elkaar komen te liggen, kunnen het bewerkingsoppervlak en de te bewerken randzone zo. ver over elkaar liggen, dat, gezien in de omtrekrichting van de rand, twee tegelijkertijd bewerkte zones worden gevormd.
Aangezien de randzone van het betrokken glazen voorwerp doorlopend wordt bewerkt, kan men dit glazen voorwerp om zijn rotatie-as laten roteren, terwijl het werktuig meteen om zijn stationaire rotatie-as wordt bewogen.
Wegens de over een brede strook van de te bewerken randzone van het glazen voorwerp plaatsvindende bewerking, komen reeds losgeraakte glasdeeltjes over een bepaald rotatiebereik van het glazen voorwerp terecht in de brede kontaktzone, tussen de te bewerken randzone en het bewerkingsoppervlak, met gevaar voor de vorming van evenwijdig met de rand of boogvormig verlopende krassen of groeven.
Bovendien biedt de bewerking over een brede strook tussen het bewerkingsoppervlak en deendzone het nadeel van een vrij gering slijp-of polijstvermogen.
Welnu de onderhavige uitvinding heeft betrekking op een randbewerking van glaswaren met een gladder oppervlak en met een groter slijp-of polijstvermogen.
Dit doel wordt bereikt dank zij de kenmerken van de
<Desc/Clms Page number 3>
uitvinding volgens bijgaande conclusie 1.
Volgens de uitvinding blijft de aangrijping tussen het bewerkingsoppervlak van het werktuig en de te bewerken randzone van het glazen voorwerp beperkt tot een lijnvormige strook, Te dien einde wordt het bewerkingsopper-'.',' van het werkstuk beperkt tot een koaxiaal om de rotatie-as wentelend kegeloppervlak of een ringvormig deel ervan. De geometrische as van dit kegeloppervlak vormt met de rotatie-as in ieder geval een hoek van minder dan 90 en kan in het uiterste geval ook evenwijdig zijn met de rotatie-as en het bedoelde oppervlak aldus de vorm van een cilinderoppervlak hebben.
Ter verzekering van de lijnvormige aangrijping tussen het bewerkingsoppervlak en de te bewerken randzone in de dwarsrichting t. o. v. de omtrek ervan, heeft het bewerkingsoppervlak van het werktuig op de bewerkingsplaats als vlakke randzone een boogvormig verloop t. o. v. deze laatste, hetgeen betekent dat de randzone een het bewerkingsoppervlak op de bewerkingsplaats rakende raaklijn vormt. Te dien einde moet de ro- tatie-as van het werktuig een hoek vormen met de loodrechte op het vlak van de te bewerken rand en aldus op de bewerkingsplaats schuin staan op deze rand.
In de rich- ting van de lijnvormige aangrijpingsstrook tussen het be- werkingsoppervlak en de te bewerken randzone staat de rotatie-as onder een hoek die kleiner is dan 900 en in het uiterste geval zelfs nul kan zijn, zodat ze dan even-
<Desc/Clms Page number 4>
wijdig is met de randzone op de bewerkingsplaats. Volgens een voorkeuruitvoeringswijze van de uitvinding is de hoek tussen de rotatie-as en de lijnvormige aangrijpingsstrook . kleiner dan 85*, bv. met een waarde van 600.
De werkwijze volgens de uitvinding leent zieh niet alleen voor het slijpen der randzones van glaswaren, maar ook voor het polijsten ervan. Voor het slijpen wordt een diamantwerktuig gebruikt, terwijl voor het mechanisch polijsten speciale polijstschijven met een bewerkingsoppervlak volgens de uitvinding worden gebruikt. De conclusies 2 e. v. hebben betrekking op andere voorkeuruitvoeringswijzen, terwijl de bijgaande tekening een uitvoeringsvoorbeeld weergeeft, naar hetwelk hier speciaal wordt verwezen en waarvan de hier volgende beschrijving dient tot nadere toelichting van de uitvinding.
De bijgaande tekening vertoont een schijfvormig werktuig 1 en een draagschijf 2, allebei gemonteerd op een draagblok 3, zoals hier alleen op schematische wijze is weergegeven. De draagschijf 2 is voorzien van een loodrecht op haar vlak staande rotatie-as 4. Ze draagt een bekervormig glazen voorwerp 5, dat, hier op niet nader weergegeven wijze, op de draagschijf 2 gecentreerd is, zodat de rotatiesymmetrie-as ervan samenvalt met de rotatie-as 4. De naar boven gekeerde rand van het glazen voorwerp 5 moet worden voorzien van een geslepen randzone 6, liggend in een loodrecht op de rotatiesymmetrie-as van de
<Desc/Clms Page number 5>
beker staande vlak.
Het werktuig 1 is rotatiesymmetrisch rondom een rotatie-as 7 gemonteerd, die, evenals de rotatie-as 4 door
EMI5.1
@v middel van het lager 8, met een lager 9 rechtstreeks of onrechtstreeks, bv. door middel van een draagarm of op
EMI5.2
11 andere geschikte wijze, draaibaar op het draagblok 3 ge- monteerd is. De assen 4 en 7 zijn aangedreven assen, waar-
EMI5.3
.' van de in het machineblok liggende astappen worden aangedreven door hier niet weergegeven rotatiedrijfwerken. De rotatie-as 7 wordt aangedreven met slijpsnelheid, terwijl de aandrijving van de rotatie-as 4 zorgt voor de doorlopende relatieve beweging van de randzone 6 van het glazen voorwerp 5 ten opzichte van het slijpwerktuig. Het toerental van de rotatie-as 4 is normaal heel wat kleiner dan dit van het werktuig.
Zoals duidelijk blijkt uit de figuur, vormt de rotatie-as 7 een hoek met de loodrechte op het vlak van de randzone 6, zodat ze schuin staat op de bewerkingsplaats 12. Anderzijds staat het ringkegelvormige bewerkingsoppervlak 10 van het werktuig 1 schuin op de rotatie-as 7, waarbij de hoek y tussen de rotatie-as 7 en het vlak van de randzone 6 overeenkomt met die tussen het kegeloppervlak 10 en de rotatie-as 7. Aldus verkrijgt men dat, bij overeenkomstige montage van het werktuig t. o. v. het glazen voorwerp zoals weergegeven in de figuur, waarnaar tot zover uitdrukkelijk wordt verwezen, het bewerkingsoppervlak 10 op de bewerkingsplaats zieh alleen vol-
<Desc/Clms Page number 6>
gens een lijnvormige aangrijpingsstrook 11 in kontakt met het werkstuk bevindt.
Gezien in de omtrekrichting aan weerszijden van de aangrijpingslijn 11, verwijdert het bewerkingsoppervlak 10 zieh boogvormig van het vlak der randzone6. Dank zij de voornoemde lijnvormige aangrijping, is het kontaktvlak tussen het werktuig en de te bewerken rand 6 zo klein dat de bij het slijpen of polijsten vrijkomende glasdeeltjes gemakkelijk kunnen worden weggeslingerd of afgevoerd (bv. met een luchtstraal), zodat ze niet kunnen optreden in de lijnvormige slijpzone. Dit vermijdt de vorming van lelijke of schadelijke krassen of groeven en biedt bovendien het voordeel dat voor de relatieve beweging tussen het glazen voorwerp en het werktuig op de bewerkingsplaats 12 een vrij hoge snelheid kan worden gekozen.
Het is in principe mogelijk de onderlinge opstelling van het werktuig en het te bewerken glazen voorwerp zo te regelen dat de lijnvormige kontaktzone 11 op de bewerkingsplaats 12 schuin op de omlooprichting van de rand staat en de rotatiesymmetrie-as 4 van het glazen voorwerp niet snijdt. In het hier als voorbeeld beschreven geval verloopt de lijnvormige kontaktzone 11 radiaal t. o. v. het glazen voorwerp 5 en snijdt ze derhalve de rotatiesymmetrie-as 4 ervan, zodat de verlengingen van de rotatie-as 7 van het werktuig 1, de rotatiesymmetrie-as 4 van het glazen voorwerp 5 en de lijnvormige bewerkingsstrook
<Desc/Clms Page number 7>
11 een vlakke driehoek vormen, waarvan de drie hoeken verschillend kunnen zijn.
In het onderhavige, door de figuur weergegeven voorbeeld is de hoek tussen de bewer- 'k1ngsstrook 11 en de rotatie-as 4 een rechte hoek (90 ). Naargelang de randzone naar buiten of naar binnen afhelt,
EMI7.1
. : -.,. verkrijgt men driehoeken alleen met scherpe hoeken of driehoeken stompe hoek.
'-'
<Desc / Clms Page number 1>
MACHINING MACHINE FOR MACHINING THE EDGE ZONES OF
GLASSWARE
The present invention relates to the processing of edge zones of glassware by means of a tool having features according to the general definition given in the appended main claim 1.
When grinding edge zones of the intended glass products, such as, for example, hollow glass objects and the like, which for technical reasons must have carefully smoothed edge zones, it has hitherto always been based on the principle that the machining surface of the tool engages the tool surface. edge zone of the glass object must take place over a relatively wide surface.
This therefore takes place in particular by means of hollow disc-shaped tools, the working surface of which, in a plane perpendicular to the axis of rotation of the tool, is concentric with this axis of rotation and which is arranged between the edge zone of the glass object to be processed. and the machining surface of the tool takes place in a plane, which means, in the edge machining of a cup-shaped glass with a rotation symmetry axis perpendicular to the plane of the edge zone to be processed, that the axis of rotation of the tool is parallel to that of it
<Desc / Clms Page number 2>
cup-shaped glass expires. The machining surface thus engages over a strip of the edge zone to be machined that the engagement area has the shape of a convex lens surface.
If the parallel axes become even closer to each other, the machining surface and the edge zone to be machined can be changed. are widely spaced that, viewed in the circumferential direction of the edge, two zones are machined simultaneously.
Since the edge zone of the glass object concerned is continuously machined, this glass object can be rotated about its axis of rotation while the tool is immediately moved about its stationary axis of rotation.
Due to the machining which takes place over a wide strip of the edge zone to be processed of the glass object, glass particles that have already come loose end up over a certain range of rotation of the glass object in the wide contact zone, between the edge zone to be processed and the processing surface, with a risk of formation of scratches or grooves parallel to the edge or arcuate.
Moreover, the machining over a wide strip between the machining surface and the duck zone offers the disadvantage of a relatively low grinding or polishing power.
The present invention relates to an edge processing of glassware with a smoother surface and with a greater grinding or polishing ability.
This aim is achieved thanks to the characteristics of the
<Desc / Clms Page number 3>
invention according to appended claim 1.
According to the invention, the engagement between the machining surface of the tool and the edge zone of the glass object to be machined is limited to a linear strip. For this purpose, the machining surface of the workpiece is limited to a coaxial about the rotation. shaft rotating conical surface or an annular part thereof. The geometric axis of this conical surface at least forms an angle of less than 90 with the axis of rotation and in the most extreme case can also be parallel to the axis of rotation and the intended surface thus has the shape of a cylinder surface.
To ensure the linear engagement between the machining surface and the edge zone to be machined in the transverse direction t. o. for its circumference, the working surface of the tool at the working place as a flat edge zone has an arc-shaped course t. o. v. the latter, which means that the edge zone forms a tangent to the machining surface at the machining site. To this end, the rotational axis of the tool must form an angle with the perpendicular to the plane of the edge to be machined and thus be obliquely positioned on this edge at the machining site.
In the direction of the line-shaped engagement strip between the machining surface and the edge zone to be machined, the axis of rotation is at an angle less than 900 and, in the most extreme case, even zero, so that it is also
<Desc / Clms Page number 4>
wide with the edge zone at the machining location. According to a preferred embodiment of the invention, the angle is between the axis of rotation and the linear engagement strip. less than 85 *, eg with a value of 600.
The method according to the invention lends itself not only to grinding the edge zones of glassware, but also to polishing them. A diamond tool is used for grinding, while special polishing discs with a working surface according to the invention are used for mechanical polishing. The conclusions 2 e. v. relate to other preferred embodiments, while the accompanying drawing illustrates an exemplary embodiment, to which reference is especially made herein, and the following description of which further illustrates the invention.
The accompanying drawing shows a disc-shaped tool 1 and a carrier disc 2, both mounted on a carrier block 3, as shown only schematically here. The carrier disc 2 is provided with a rotation axis 4 perpendicular to its plane. It carries a cup-shaped glass object 5, which, in a manner not shown here, is centered on the carrier disc 2, so that its axis of rotation coincides with the axis of rotation. axis of rotation 4. The upwardly facing edge of the glass object 5 must be provided with a ground edge zone 6, lying in a perpendicular to the axis of rotation of the axis of rotation.
<Desc / Clms Page number 5>
cup standing flat.
The tool 1 is mounted in a rotationally symmetrical manner around a rotary axis 7, which, like the rotary axis 4, passes through
EMI5.1
@v by means of the bearing 8, with a bearing 9 directly or indirectly, eg by means of a wishbone or on
EMI5.2
11 is otherwise mounted rotatably on the support block 3. The axles 4 and 7 are driven axles, where
EMI5.3
. " of the shaft journals located in the machine block are driven by rotary gears not shown here. The rotary shaft 7 is driven at grinding speed, while the drive of the rotary shaft 4 ensures the continuous relative movement of the edge zone 6 of the glass object 5 with respect to the grinding tool. The rotational speed of the rotary shaft 4 is normally much less than that of the tool.
As can be clearly seen from the figure, the axis of rotation 7 forms an angle with the perpendicular to the plane of the edge zone 6, so that it is inclined at the machining location 12. On the other hand, the ring-conical machining surface 10 of the tool 1 is obliquely on the rotation. axis 7, the angle y between the axis of rotation 7 and the plane of the edge zone 6 corresponding to that between the conical surface 10 and the axis of rotation 7. This is thus obtained, if the tool t is mounted correspondingly. o. v. the glass object as shown in the figure, to which so far expressly referred, the processing surface 10 at the processing place, see only
<Desc / Clms Page number 6>
is in contact with the workpiece according to a linear engagement strip 11.
Seen in the circumferential direction on either side of the engagement line 11, the machining surface 10 removes arcuate from the plane of the edge zone 6. Thanks to the aforementioned linear engagement, the contact surface between the tool and the edge 6 to be machined is so small that the glass particles released during grinding or polishing can be easily ejected or discharged (e.g. with an air jet), so that they cannot occur in the linear grinding zone. This avoids the formation of unsightly or harmful scratches or grooves and moreover offers the advantage that a relatively high speed can be selected for the relative movement between the glass object and the tool at the processing site 12.
In principle, it is possible to arrange the mutual arrangement of the tool and the glass object to be processed so that the linear contact zone 11 on the processing site 12 is obliquely on the direction of rotation of the edge and does not intersect the axis of rotation 4 of the glass object. In the case described here as an example, the linear contact zone 11 extends radially t. o. v. the glass object 5 and therefore cuts its axis of rotation symmetry 4, so that the extensions of the axis of rotation 7 of the tool 1, the axis of rotation 4 of the glass object 5 and the linear machining strip
<Desc / Clms Page number 7>
11 form a flat triangle, the three angles of which may be different.
In the present example shown by the figure, the angle between the processing strip 11 and the rotary axis 4 is a right angle (90). As the edge zone slopes outward or inward,
EMI7.1
. : -.,. one obtains triangles only with sharp corners or obtuse angle triangles.
"-"