AT391826B - BI-METAL STRIP FOR METAL SAWS - Google Patents
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Description
Nr. 391 826No. 391 826
Die Erfindung betrifft ein Bi-Metallband, insbesondere zur Herstellung von Metallsägeblättern und Metallsägebändem, bestehend aus einem Trägerband und einer aufgeschweißten Schneidstahlauflage, vorzugsweise einer Schnellstahlauflage.The invention relates to a bi-metal band, in particular for the production of hacksaw blades and hacksaw bands, consisting of a carrier band and a welded-on cutting steel support, preferably a high-speed steel support.
Bi-Metallbänder für Metallsägeblätter und Metallsägebänder werden hergestellt, indem man auf ein Trägerband,Bi-metal bands for hacksaw blades and hacksaw bands are manufactured by placing them on a carrier band,
5 beispielsweise mittels Elektronenstrahlschweißung, eine Schneidstahlauflage, vorzugsweise eine Schnellstahlauflage, aufschweißt, hernach meist ein Entspannen der bei der Schweißung gehärteten Zone durch eine Anlaß-Wärmebehandlung des Rohbandes vornimmt, dieses Rohband einer Wärmebehandlung zum Weichglühen des Werkstoffes im Schweißnahtbereich unterwirft, worauf die Fertigbearbeitung des Weichbandes ’J erfolgt. 10 Nach dem Einarbeiten und gegebenenfalls Schränken der Sägezähne wird die Härtung und das Anlassen des Sägeblattes bzw. des Sägebandes vorgenommen, wobei die Härte und Anlaßtemperatur auf die Schneid- bzw. *5, for example by means of electron beam welding, a cutting steel support, preferably a high-speed steel support, is welded on, after which the zone hardened during welding is usually relaxed by tempering the raw strip, this raw strip is subjected to a heat treatment for soft annealing of the material in the weld area, whereupon the finishing of the soft strip 'J is done. 10 After the saw teeth have been worked in and possibly set, the saw blade or the saw blade is hardened and tempered, the hardness and tempering temperature depending on the cutting or *
Schnellstahllegierung abgestimmt werden müssen und demzufolge insbesondere die Härtetemperatur für den Trägerbandstahl ungewöhnlich hoch ist, sodaß es zur Grobkombildung und zur Materialversprödung kommen kann. 15 Um bei guten Schneideigenschaften der Säge den hohen Beanspruchungen im praktischen Betrieb über lange Zeit gerecht zu werden, sind Endhärtewerte der Schnellstahlzähne von mindestens 65 HRC gefordert, wobei das Trägerband zur Vermeidung ungünstiger Hochkantdurchbiegungen und für eine gute Führungsstabilität eine Härte von mindestens 470 HV aufweisen muß. Bei Sägeanlagen mit umlaufenden Sägebändem und gute Zähigkeit des Trägerbandes von entscheidender Bedeutung. 20 Es ist bekannt, daß für das Trägerband Kohlenstoffstähle und vorzugsweise Federstähle mit Kohlenstoffgehalten von ca. 0,2 bis 0,6 % und Legierungsteilen von bis zu ca. 10 % verwendet werden. Diese Werkstoffe sind bei Anwendung entsprechender Verfahren mit Schnellstahl verschweißbar, wobei die Neigung zur Ausbildung von spröden Bereichen oder von Bereichen mit geringer Härte in der Schweißzone gering ist.High-speed steel alloy must be matched and consequently in particular the hardening temperature for the carrier strip steel is unusually high, so that coarse grain formation and material embrittlement can occur. 15 In order to meet the high demands in practical operation over a long period of time with good cutting properties of the saw, final hardness values of the high-speed steel teeth of at least 65 HRC are required, whereby the carrier tape must have a hardness of at least 470 HV to avoid unfavorable upright bending and good guiding stability . This is crucial for sawing systems with rotating saw bands and good toughness of the carrier band. 20 It is known that carbon steels and preferably spring steels with carbon contents of approximately 0.2 to 0.6% and alloy parts of up to approximately 10% are used for the carrier tape. These materials can be welded with high-speed steel using appropriate processes, the tendency to form brittle areas or areas with low hardness in the welding zone is low.
Derartige Bereiche können während des Schweißvorganges und/oder während der Wärmebehandlung entstehen und 25 werden durch die Diffusion von Elementen, insbesondere des Kohlenstoffes, aufgrund unterschiedlicher Konzentrationen bzw. Aktivitäten in den verschieden zusammengesetzten Legierungen verursacht.Such areas can arise during the welding process and / or during the heat treatment and are caused by the diffusion of elements, in particular the carbon, due to different concentrations or activities in the differently composed alloys.
Weiters ist aus AT-PS 371 149 bekannt geworden, daß zur Verminderung der Grobkombüdung bei der auf den Schnellstahltyp ausgerichteten Härtung auch Mikrolegierungselemente dem Trägerwerkstoff zugesetzt sein können, wodurch ein Abfall der Zähigkeitseigenschaften verhindert werden soll. 30 Aus der EP-PS 256 619 ist ein Sägewerkzeug zu entnehmen, das aus einem einzigen biegsamen metalüschenFurthermore, it is known from AT-PS 371 149 that, in order to reduce the coarse fatigue in the hardening geared to the high-speed steel type, micro-alloying elements can also be added to the carrier material, thereby preventing a decrease in the toughness properties. 30 From EP-PS 256 619 a sawing tool can be found which consists of a single flexible metal bush
Draht mit rundem Querschnitt besteht, auf welchem zylindrische Trägerelemente verschiebbar auf diesem Draht angeordnet sind, wobei jedes dieser Trägerelemente mit einem zylindrischen Schleif-Schneidteil verbunden ist.There is wire with a round cross-section, on which cylindrical carrier elements are slidably arranged on this wire, each of these carrier elements being connected to a cylindrical grinding-cutting part.
Der metallische Draht besteht aus martensitaushärtbarem Stahl und trägt eine Vielzahl von schraubenförmigen Federelementen, die ein elastisches Nachgeben der verschieb- und veidiehbaren Trägerelemente in axialer Richtung 35 ermöglichen. Diese Ausbildung gibt jedoch keinen Hinweis, wie ein Bi-Metallband für Bandsägen gefertigt werden kann.The metallic wire is made of martensitic steel and carries a large number of helical spring elements which allow the displaceable and viable support elements to yield in the axial direction 35. However, this training gives no indication of how a bi-metal band for band saws can be manufactured.
Die JP-PS 60 255 959 verweist auf die Möglichkeit, einen legierten Stahl mit hoher Härte und hochgesättigter magnetischer Rußdichte zu erstellen. Ein Zusammenhang zur vorliegenden Erfindung ist nicht gegeben, welche ein Bi-Metallband betrifft 40 Durch die JP-PS 56 035 750 wird ein legierter Stahl mit ausgezeichneter Festigkeit und Zähigkeit sowie ein Prozeß zur Herstellung des Stahles unter Schutz gestellt Es ist jedoch kein Hinweis auf die Herstellung von Metallbändem für Bandsägen ersichtlich.JP-PS 60 255 959 refers to the possibility of creating an alloy steel with high hardness and highly saturated magnetic soot density. A connection to the present invention is not given, which relates to a bi-metal strip 40. JP-PS 56 035 750 puts an alloy steel with excellent strength and toughness and a process for producing the steel under protection. However, there is no reference to this Manufacture of metal bands for band saws can be seen.
Nach JP-PS 61 009 903 ist ein Verfahren beschrieben, das für die Herstellung von Stahlbändern bzw. Stahlstreifen Anwendung findet. Hierbei werden auf eine Dicke von 1 mm oder darunter gewalzte und 45 wärmebehandelte martensitaushärtende oder ausscheidungshärtende rostfreie Stähle zu einem endlosen Band zusammengeschweißt und mit einem Verformungsgrad von 20 bis 50 % kaltverformt, wonach eine Ausscheidungsbehandlung erfolgt Auch hier können keinerlei Parallelen oder Hinweise zur Herstellung von Bi-Metallbändem für Sägeblätter entnommen weiden.According to JP-PS 61 009 903 a method is described which is used for the production of steel strips or steel strips. Here, rolled to a thickness of 1 mm or less and 45 heat-treated martensite-hardening or precipitation-hardening stainless steels are welded together to form an endless band and cold-formed with a degree of deformation of 20 to 50%, after which a precipitation treatment takes place.No parallels or references to the production of Bi can be made here either -Made the metal bands for saw blades.
Schließlich sei noch auf die DE-OS 2 327 528 verwiesen, in der ein Verfahren zum Herstellen von Bi-Metall-50 Bandsägeblättem offenbart wird. Hierbei wird darauf verwiesen, daß das Verbinden von Bandmetall mit Zahnspitzenmetall mittels Elektronenstahlschweißung kostspielig ist und erhebliche Verfahrensschwierigkeiten bereitet. Das in Bandform herzustellende mehrschichtige Halbzeug wird als pulvermetallurgisches Verfahren angeführt, bei dem unterschiedliche Metalle in den Fächern einer unterteilten Form gesintert und anschließend stranggepreßt werden. Dieses Verfahren bezieht sich auf eine Methode zur Herstellung von Bi-Metallbändem unter 55 Verwendung einer PM-Technologie, ohne konkrete Angaben über die chemische Zusammensetzung der 'Finally, reference is made to DE-OS 2 327 528, which discloses a method for producing bi-metal 50 band saw blades. It is pointed out here that the joining of strip metal to tooth tip metal by means of electron steel welding is expensive and causes considerable process difficulties. The multi-layer semi-finished product to be produced in strip form is mentioned as a powder metallurgical process in which different metals are sintered in the compartments of a divided form and then extruded. This process refers to a method of producing bi-metal strips using 55 PM technology, without specific information about the chemical composition of the '
Werkstoffe. Es wird in keiner Weise nahegelegt, wie ein Bi-Metallband herzustellen ist und wie der Werkstoff des schmelzmetallurgisch hergestellten Trägerbandes beschaffen sein muß, wie dessen chemische Zusammensetzung ^ ist und wie die Verbindung mit der Schneidauflage durch Schweißen erfolgtMaterials. It is in no way suggested how a bi-metal strip is to be produced and how the material of the melt-metallurgically produced carrier strip must be, what its chemical composition is, and how the connection to the cutting support is made by welding
Alle Bi-Metall-Sägebänder haben somit die Nachteile gemeinsam, daß bei Einstellung guter 60 Schneideigenschaften der Schneidstahlauflage bzw. der Schnellstahlauflage durch entsprechende Härte- und Anlaßverfahren die geforderten hohen mechanischen Kennwerte des Trägerbandes nur schwer erreichbar sind und insbesondere die Biegewechselfestigkeit des Bandes begrenzt ist. Dadurch kann es zu Brüchen des Sägebandes -2-All bi-metal saw bands therefore have the disadvantages in common that if the cutting steel support or the high-speed steel support is set to a good 60 cutting properties, the required high mechanical characteristics of the carrier band are difficult to achieve by appropriate hardening and tempering processes, and in particular the alternating bending strength of the band is limited. This can cause the saw blade to break -2-
Nr. 391 826 aufgrund von Materialermüdung des Trägerwerkstoffes kommen, obwohl die Schneideigenschaften noch in ausreichendem Maße gegeben sind. Der Einsatz höherwertiger Schneidmaterialien, welche verbesserte Schneideigenschaften aufweisen, ist unwirtschaftlich, weil die Standzeit des Trägerbandes wesentlich geringer ist als die Standzeit der Sägezahne.No. 391 826 due to material fatigue of the carrier material, although the cutting properties are still sufficient. The use of higher-quality cutting materials that have improved cutting properties is uneconomical because the service life of the carrier tape is significantly shorter than the service life of the sawtooth.
Aufgabe der Erfindung ist, ein Bi-Metall-Sägeband zu schaffen, welches insgesamt verbesserte Langzeitgebrauchseigenschaften bzw. Sägestandzeit aufweist, wobei eine hohe Biegewechselfestigkeit sowie Zähigkeit und Härte des Trägerbandes erreicht werden und der Übergang vom Trägefband zur Schneidstahlauflage, also die Schweißzone, entsprechende mechanische Kennwerte aufweist.The object of the invention is to provide a bi-metal saw band which has overall improved long-term use properties or saw life, with a high fatigue strength and toughness and hardness of the carrier band and the transition from the carrier band to the cutting steel support, i.e. the welding zone, corresponding mechanical characteristics having.
Diese Aufgaben werden erfindungsgemäß dadurch gelöst, daß das Trägerband aus einem martensitaushärtenden Stahl mit einem Kohlenstoffgehalt von max. 0,05 Gew.-% und einem Legierungsgehalt von mindestens 10 Gew.-%, vorzugsweise mindestens 18 Gew.-%, besteht. Bevorzugt ist es, wenn das Trägerband einen Kohlenstoffgehalt von 0,007 bis 0,03 Gew.-%, vorzugsweise von 0,01 bis 0,02 Gew.-% aufweist, und die Legierungselemente in Gew.-% 4 bis 25 Ni, vorzugsweise 8 bis 18 Ni, 4 bis 15 Co, vorzugsweise 6 bis 12 Co, 2 bis 10 Mo, vorzugsweise 4 bis 8 Mo, 0,2 bis 2 Ti und/oder Al und/oder Nb/Ta, vorzugsweise 0,4 bis 1 Ti und/oder Al und/oder Nb/Ta, Rest Eisen und erschmelzungsbedingte Verunreinigungen enthält. Damit werden eine hohe Biegewechselfestigkeit sowie Zähigkeit und Härte des Trägerbandes erreicht und die Anforderungen an die Schweißverbindung betreffend die mechanischen Kennwerte voll erfülltThese objects are achieved in that the carrier tape made of a martensitic steel with a carbon content of max. 0.05% by weight and an alloy content of at least 10% by weight, preferably at least 18% by weight. It is preferred if the carrier tape has a carbon content of 0.007 to 0.03% by weight, preferably 0.01 to 0.02% by weight, and the alloy elements in% by weight 4 to 25 Ni, preferably 8 to 18 Ni, 4 to 15 Co, preferably 6 to 12 Co, 2 to 10 Mo, preferably 4 to 8 Mo, 0.2 to 2 Ti and / or Al and / or Nb / Ta, preferably 0.4 to 1 Ti and / or Al and / or Nb / Ta, balance iron and melting-related impurities. This ensures a high level of fatigue strength, toughness and hardness of the carrier tape and fully meets the requirements for the welded joint with regard to the mechanical parameters
In martensitaushärtendem Stahl soll der Kohlenstoffgehalt der Legierung möglichst niedrig sein, weil sonst mit den kohlenstoffaffinen Elementen Karbide wie beispielsweise TiC, MoC, M02C, NbC etc. in einer weichenIn martensitic steel, the carbon content of the alloy should be as low as possible, because otherwise the carbon-affine elements make carbides such as TiC, MoC, M02C, NbC etc. soft
Grundmasse, insbesondere an den Komgrenzen, gebildet werden, was zu einer Versprödung des Werkstoffes führt. Weiters tritt bei Anwendung hoher Lösungsglühtemperaturen von über 900 bis 1000 °C ein starkes Komwachstum ein, wobei diese Grobkombildung die mechanischen Eigenschaften, insbesondere die Zähigkeit und die Biegewechselfestigkeit, stark reduziert. Es ist dem Fachmann bekannt, daß durch den niedrigen Kohlenstoffgehalt der martensitaushärtbaren Legierungen ein Verbinden artgleicher Teile, beispielsweise durch WIG-Schweißung, insbesondere durch Elektronenstrahl-Schweißung, erfolgen kann. Wenn entsprechend günstige Schweißparameter angewendet werden und anschließend an die Schweißung ein Lösungsglühen, Abkühlen und Auslagern des Werkstoffes erfolgen, treten bei gleicher Härte wie im Grundmaterial zwar geringere Bruchverformungswerte und eine geringere Überlebenswahrscheinlichkeit unter Schwingbeanspruchung der Schweißzone auf, das Werkstück kann jedoch bei geringen Biegewechselbeanspruchungen eingesetzt werden. Stähle mit einem Legierungsgehalt von größer 10 Gew.-% haben auch im Vergleich mit niedriglegierten Werkstoffen, die als Stahlsägebänder verwendet werden, unterschiedliche Wärmeleitfähigkeiten und unterschiedliche Temperaturausdehnungskoeffizienten, wodurch im praktischen Einsatz bzw. bei der im Sägebetrieb auftretenden Erwärmung, Verwerfungen und Durchbiegungen des Trägerbandes auftreten können und zu groben, unsauberen Schnitten führen. Völlig übenaschend hat sich gezeigt, daß eine Schneidstahl- bzw. Schnellstahlauflage auf ein Trägerband aus martensitaushärtbarem Stahl mit Gehalten von höchstens 0,05 Gew.-% C und mindestens 10 Gew.-% Legierungselementeanteil aufgeschweißt werden kann und daß mit einem daraus gefertigten Sägeblatt, insbesondere Sägeband, wesentlich erhöhte Sägestandzeiten erreichbar sind. Der Fachmann erwartete, daß im Bereich der Schweißzone bzw. zwischen Schnellstahl und Trägerband, Karbidausscheidungen in einer weichen, spröden Grundmasse gebildet werden, weil durch die hohen Temperaturen beim Schweißen, Härten und Anlassen Legierungselemente, insbesondere der Kohlenstoff, in Richtung zu niedrigeren Konzentrationen diffundieren. Weiters bestand die Fachmeinung, daß bei einer Härtung, die auf den Schneid- bzw. Schnellstahl ausgerichtet ist und Austenitisierungstemperaturen von ca. 1150 bis 1220 °C verlangt, die martensitaushärtbare Legierung durch Grobkombildung aufgrund einer um bis zu 500 °C überhöhten Lösungsglühtemperatur derart versprödet, daß keine ausreichende Biegewechselfestigkeit des Trägerbandes erreicht werden kann. Diese Vorurteile der Fachwelt konnten keine Bestätigung finden; sowohl die Härte und Zähigkeit der Schweißzone bei intermittierender Beanspruchung der Sägezähne, als auch die Biegewechselfestigkeit und Härte des Trägerbandes bei umlaufendem Sägeband waren derart, daß im praktischen Betrieb wesentlich erhöhte Sägestandzeiten erreicht werden konnten. Weiters wurde gefunden, daß ein Kohlenstoffgehalt von 0,01 bis 0,02 Gew.-% der martensitaushärtbaren Legierung das Komwachstum bei überhöhter Lösungsglühtemperatur vermindert und eine Verbesserung der mechanischen Eigenschaften, insbesondere der Bmchzähigkeit und Biegewechselfestigkeit bewirktBase mass, especially at the grain boundaries, are formed, which leads to embrittlement of the material. Furthermore, when using high solution annealing temperatures of over 900 to 1000 ° C., there is a strong grain growth, this coarse grain formation greatly reducing the mechanical properties, in particular the toughness and the bending fatigue strength. It is known to the person skilled in the art that, due to the low carbon content of the martensitic-hardenable alloys, parts of the same type can be joined, for example by TIG welding, in particular by electron beam welding. If correspondingly favorable welding parameters are used and the weld is then subjected to solution annealing, cooling and aging, then with the same hardness as in the base material, lower fracture deformation values and a lower probability of survival occur under vibration stress in the welding zone, but the workpiece can be used with low bending stresses . Steels with an alloy content of more than 10% by weight also have different thermal conductivities and different coefficients of thermal expansion compared to low-alloy materials that are used as steel saw bands, which means that warping, warping and bending of the carrier band occur in practical use or during the heating process that occurs in sawmills can lead to rough, unclean cuts. Completely surprisingly, it has been shown that a cutting steel or high-speed steel overlay can be welded onto a carrier tape made of martensite-hardenable steel with contents of at most 0.05% by weight C and at least 10% by weight alloy element content and that with a saw blade made therefrom, saw band in particular, significantly longer sawing times can be achieved. The person skilled in the art expected that in the area of the welding zone or between high-speed steel and carrier tape, carbide precipitates would be formed in a soft, brittle base material, because alloying elements, in particular the carbon, would diffuse towards lower concentrations due to the high temperatures during welding, hardening and tempering. There was also the expert opinion that, when hardening is aimed at the cutting or high-speed steel and requires austenitizing temperatures of approx. 1150 to 1220 ° C, the martensite-hardenable alloy embrittles through coarse grain formation due to a solution annealing temperature that is increased by up to 500 ° C, that sufficient bending fatigue strength of the carrier tape cannot be achieved. These prejudices of the professional world could not be confirmed; Both the hardness and toughness of the welding zone with intermittent stress on the saw teeth, as well as the fatigue strength and hardness of the carrier tape with rotating saw band were such that considerably longer sawing times could be achieved in practical operation. Furthermore, it was found that a carbon content of 0.01 to 0.02% by weight of the martensitic-curable alloy reduces the grain growth at an elevated solution annealing temperature and brings about an improvement in the mechanical properties, in particular the toughness and flexural fatigue strength
Im praktischen Sägebetrieb konnten überraschenderweise auch die erwarteten Sägeblattverwerfungen und Sägeblattdurchbiegungen aufgrund der unterschiedlichen Wärmeleitung und Wärmedehnung von Werkstoffen mit Legiemngsanteilen von über 10 Gew.-% nicht festgestellt werden. Besonders gute Eigenschaften werden bei Metallsägen erreicht, wenn das Trägerband die Legiemngselemente in Gew.-% 8 bis 18 Ni, 6 bis 12 Co, 4 bis 8 Mo, 0,4 bis 1 Ti, Rest Eisen und erschmelzungsbedingte Verunreinigungen enthältSurprisingly, the expected saw blade warping and saw blade deflection could not be determined in practical sawing operations due to the different heat conduction and thermal expansion of materials with alloy components of more than 10% by weight. Particularly good properties are achieved in metal saws if the carrier tape contains the alloying elements in% by weight of 8 to 18 Ni, 6 to 12 Co, 4 to 8 Mo, 0.4 to 1 Ti, the rest iron and melting-related impurities
Im folgenden wird das erfindungsgemäße Bi-Metallband anhand der Herstellung und Erprobung näher beschrieben.The bimetal strip according to the invention is described in more detail below on the basis of the production and testing.
Beispiel 1:Example 1:
Ein Bi-Metallband mit Abmessungen von 1,27 x 38,1 mm wurde erzeugt, indem auf ein bei 800 °C lösungsgeglühtes Trägerband mit einer in der nachfolgenden Tabelle 1 angegebenen chemischen -3-A bimetal strip with dimensions of 1.27 x 38.1 mm was produced by applying a support strip annealed at 800 ° C. with a chemical -3- given in Table 1 below.
Nr. 391 826No. 391 826
Zusammensetzung in Gew.-% ein Schnellarbeitsstahl, Werkstoff-Nr. 1.3343 mittels Elektronenstrahlschweißung aufgebracht wurde.Composition in% by weight of high-speed steel, material no. 1.3343 was applied by means of electron beam welding.
Tabelle 1: C Si Mn Cr Mo Ni V W Co Ti Al Träger- 0,009 0,07 0,085 0,14 5,06 18,17 0,016 0,20 8,55 0,53 0,083 band Schneid- 0,85 0,30 0,30 4,00 5,10 0,10 1,95 6,10 0,05 0,015 stahlTable 1: C Si Mn Cr Mo Ni VW Co Ti Al carrier - 0.009 0.07 0.085 0.14 5.06 18.17 0.016 0.20 8.55 0.53 0.083 band cutting 0.85 0.30 0 , 30 4.00 5.10 0.10 1.95 6.10 0.05 0.015 steel
Nach dem Schweißvorgang erfolgte ein Entspannen bzw. Anlassen der schweißbeeinflußten Zone bei ca. 400 °C und ein Weichglühen bei einer Temperatur von 730 °C während einer Zeit von 9 Stunden, worauf eine Maßbearbeitung durch ein Walzen und ein Schleifen des Weichbandes durchgeführt wurden. In das Weichband wurde ein Einarbeiten von Sägezähnen vorgenommen, worauf eine auf den Schneidstahl bzw. Schnellstahl ausgerichtete Härte- und Anlaßbehandlung gemäß Tabelle 2 erfolgte.After the welding process, the sweat-affected zone was relaxed or tempered at approx. 400 ° C. and soft-annealed at a temperature of 730 ° C. for 9 hours, after which dimensional processing was carried out by rolling and grinding the soft strip. Saw teeth were worked into the soft strip, whereupon a hardening and tempering treatment according to Table 2 was carried out, geared to the cutting steel or high-speed steel.
Tabelle 2:Table 2:
Temperatur Zeit Abkühlmedium Härten 1210 °C 30 Sekunden Öl 1. Anlassen 560 °C 1 Stunde Luft 2. Anlassen 560 °C 1 Stunde LuftTemperature Time Cooling medium Hardening 1210 ° C 30 seconds Oil 1st tempering 560 ° C 1 hour air 2nd tempering 560 ° C 1 hour air
Bei da Materialerprobung wurde festgestellt, daß das Trägerband eine Härte von 560 bis 570 HV aufwies und beim Schnellstahl eine Endhärte von 860 bis 870 HV bzw. 65 HRC gegeben war. Die Härte des Materials im Schweißnahtbereich stieg kontinuierlich von 560 bis 570 HV auf Werte von 860 bis 870 HV an. Metallographische Untersuchungen des Schweißbereiches im Sägeband zeigten einen Übergang vom ausscheidungsgehärteten martensitischen Gefüge in ein Härte- und Anlaßgefüge des Schnellarbeitsstahles, wobei keinerlei Karbid- und/oder Austenit-Anreicherungen Vorlagen. Das Trägerband und der Schweißbereich wiesen hohe Materialzähigkeitswerte auf. Die Biegewechselfestigkeitsprüfung ergab bei einer AusschlagsspannungWhen testing the material, it was found that the carrier tape had a hardness of 560 to 570 HV and that the high-speed steel had a final hardness of 860 to 870 HV or 65 HRC. The hardness of the material in the weld area increased continuously from 560 to 570 HV to values from 860 to 870 HV. Metallographic investigations of the welding area in the saw band showed a transition from the precipitation-hardened martensitic structure to a hardness and tempering structure of the high-speed steel, whereby no carbide and / or austenite accumulations were present. The carrier tape and the welding area showed high material toughness values. The fatigue strength test showed a deflection stress
Sigma a von 1030 N/mirP' Werte von 4,5 x 10^ Lastwechsel bis zum Bruch, im praktischen Einsatz konnte eine um das 1,8-fache erhöhte Standzeit der Metallsäge festgestellt werden.Sigma a of 1030 N / mirP 'values of 4.5 x 10 ^ load changes until breakage. In practical use, the service life of the hacksaw was increased by 1.8 times.
Beispiel 2:Example 2:
Ein Bi-Metallband mit den Abmessungen von 1,60 x 67,0 mm und einer Kombination von Werkstoffen, welche durch die in Tabelle 3 angegebenen chemischen Zusammensetzungen bestimmt sind, wurde mittels Elektronenstrahlschweißung erzeugt, wobei das Vormaterial für die Schneid- bzw. Schnellstahlauflage auf pulvermetallurgischem Weg hergestellt war. -4-A bi-metal strip with the dimensions of 1.60 x 67.0 mm and a combination of materials, which are determined by the chemical compositions given in Table 3, was produced by means of electron beam welding, the starting material for the cutting or high-speed steel coating was made by powder metallurgy. -4-
Claims (3)
Priority Applications (6)
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