RU2661283C1 - Method of generation of microwave noise oscillations - Google Patents
Method of generation of microwave noise oscillations Download PDFInfo
- Publication number
- RU2661283C1 RU2661283C1 RU2017122695A RU2017122695A RU2661283C1 RU 2661283 C1 RU2661283 C1 RU 2661283C1 RU 2017122695 A RU2017122695 A RU 2017122695A RU 2017122695 A RU2017122695 A RU 2017122695A RU 2661283 C1 RU2661283 C1 RU 2661283C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- noise
- microwave
- frequency
- generation
- voltage
- Prior art date
Links
Images
Classifications
-
- H—ELECTRICITY
- H03—ELECTRONIC CIRCUITRY
- H03B—GENERATION OF OSCILLATIONS, DIRECTLY OR BY FREQUENCY-CHANGING, BY CIRCUITS EMPLOYING ACTIVE ELEMENTS WHICH OPERATE IN A NON-SWITCHING MANNER; GENERATION OF NOISE BY SUCH CIRCUITS
- H03B29/00—Generation of noise currents and voltages
-
- H—ELECTRICITY
- H03—ELECTRONIC CIRCUITRY
- H03K—PULSE TECHNIQUE
- H03K3/00—Circuits for generating electric pulses; Monostable, bistable or multistable circuits
- H03K3/02—Generators characterised by the type of circuit or by the means used for producing pulses
- H03K3/357—Generators characterised by the type of circuit or by the means used for producing pulses by the use, as active elements, of bulk negative resistance devices, e.g. Gunn-effect devices
Abstract
Description
Изобретение относится к радиотехнике и может быть использовано при разработке СВЧ-аппаратуры различного назначения, в частности, для шумовой радиолокации, радиовидения и медицины.The invention relates to radio engineering and can be used in the development of microwave equipment for various purposes, in particular for noise radar, radio vision and medicine.
Известен способ увеличения спектральной плотности мощности сверхширокополосного источника СВЧ шумовых колебаний на лавинно-пролетном диоде (ЛПД) [1], спектр которого перекрывает весь 3 мм диапазон волн, за счет воздействия на цепь питания ЛПД внешнего импульсного сигнала.There is a method of increasing the power spectral density of an ultra-wideband microwave noise source using an avalanche-span diode (LPD) [1], the spectrum of which covers the entire 3 mm wavelength range, due to the effect of an external pulse signal on the power supply circuit of the LPD.
Для достижения эффекта увеличения спектральной плотности мощности генератора питание ЛПД осуществлялось смещением на постоянную величину напряжения (меньшую на 0,1B пробивного) и наложением импульсов с длительностью 2,2 нс и амплитудой 3B. Импульсы могли подаваться с различной скважностью, период Т их повторения составлял 0,1…1,0 мкс, т.е. частота следования импульсов могла изменяться от 1.0 МГц до 10 МГц. В результате воздействующий низкочастотный сигнал представлял собой набор гармоник, т.е. имел широкополосный многочастотный спектр [2].To achieve the effect of increasing the spectral density of the power of the generator, the power supply was supplied by shifting the voltage to a constant value (lower by 0.1 V breakdown) and applying impulses with a duration of 2.2 ns and an amplitude of 3 V. Pulses could be supplied with different duty cycle, the period T of their repetition was 0.1 ... 1.0 μs, i.e. pulse repetition rate could vary from 1.0 MHz to 10 MHz. As a result, the acting low-frequency signal was a set of harmonics, i.e. had a broadband multi-frequency spectrum [2].
Это техническое решение невозможно использовать для генератора одночастотных колебаний на ЛПД (ГЛПД) с напряжением больше пробивного, так как амплитуда гармоник слишком мала.This technical solution cannot be used for a generator of single-frequency oscillations on an LPD (HFD) with a voltage higher than the breakdown voltage, since the harmonic amplitude is too small.
Известен также способ генерации шумовых колебаний при наложении на напряжение питания ГЛПД СВЧ-диапазона гармонического напряжения модуляции на частотах Ω от 0.1 МГц до 1.0 МГц [3]. Недостатком такого способа генерации СВЧ шумовых колебаний является то, что ширина спектра СВЧ шумовых колебаний чрезвычайно мала и имеет большую неравномерность спектральной характеристики. Этот генератор имел как волноводно-коаксиальную конструкцию, так и микрополосковую конструкцию. При больших амплитудах модулирующего колебания и при наличии резонансного контура в цепи питания на частоте Ω/2 в высокочастотных колебаниях происходит расширение дискретного спектра генерируемых частот и при определенных условиях происходит переход к генерации СВЧ шумовых колебаний. При этом напряжение питания устанавливается выше пробивного. Этот способ является более близким к предлагаемому техническому решению. Недостатком такого способа генерации СВЧ шумовых колебаний является то, что ширина спектра СВЧ шумовых колебаний в микрополосковой конструкции даже при максимальной частоте модуляции в 1 МГц составляет всего 6 МГц. Причем на этой ширине спектра имеют место 4е максимума спектральной плотности мощности шума (СПМШ), которые от первого максимума уменьшаются по экспоненциальному закону, а разница СПМШ в минимумах и максимумах составляет более 10 дБ. В генераторе волноводно-коаксиальной конструкции при частоте модуляции 150 кГц ширина спектра в виде чередования максимумов и минимумов составила 13.5МГц, но с неравномерностью также более 10 дБ.There is also a method of generating noise oscillations when superimposed on the supply voltage of the HFLD of the microwave range of the harmonic modulation voltage at frequencies from 0.1 MHz to 1.0 MHz [3]. The disadvantage of this method of generating microwave noise is that the width of the spectrum of microwave noise is extremely small and has a large non-uniformity of spectral characteristics. This generator had both a waveguide-coaxial design and a microstrip design. At large amplitudes of the modulating oscillations and in the presence of a resonant circuit in the power circuit at a frequency of Ω / 2 in high-frequency oscillations, the discrete spectrum of the generated frequencies expands and under certain conditions there is a transition to the generation of microwave noise oscillations. In this case, the supply voltage is set higher than the breakdown voltage. This method is closer to the proposed technical solution. The disadvantage of this method of generating microwave noise is that the spectrum width of microwave noise in a microstrip design even with a maximum modulation frequency of 1 MHz is only 6 MHz. Moreover, at this spectral width, there are 4 maximums of the noise power spectral density (SPMS), which decrease exponentially from the first maximum, and the difference of the PSMS in the minima and maxima is more than 10 dB. In the generator of the waveguide-coaxial design with a modulation frequency of 150 kHz, the width of the spectrum in the form of alternating maxima and minima was 13.5 MHz, but also with an unevenness of more than 10 dB.
Задача, решаемая предлагаемым техническим решением, - устранение этих недостатков, т.е. задача увеличения ширины спектра СВЧ-сигнала и уменьшения неравномерности спектральной мощности шума. Для этого в предлагаемом техническом решении на цепь питания генератора на ЛПД (ГЛПД) СВЧ-диапазона при напряжении выше пробивного воздействуют низкочастотным шумовым напряжением с возможностью изменения его величины и с шириной спектра и его граничной верхней частотой не менее 3 МГц. При таком воздействии на цепь питания генератора одночастотных (или регулярных многочастотных) колебаний СВЧ-диапазона на ЛПД (ГЛПД) происходит подавление генерации одночастотных (или регулярных многочастотных) колебаний СВЧ-диапазона с возбуждением СВЧ шумового сигнала. Ширина спектра этого СВЧ шумового сигнала определяется режимом работы ЛПД, уровнем модулирующего шумового низкочастотного напряжения и добротностью электродинамической системы ГЛПД. При увеличении уровня модулирующего шумового напряжения ширина спектра СВЧ-шума увеличивается и вблизи пускового тока генерации зависит от добротности электродинамической системы ГЛПД и определяется ею, а по мере увеличения тока диода и перестройке генерации в ГЛПД вверх по частоте достигает ширины спектра, равной диапазону перестройки. При пусковом токе генерации спектр шумового СВЧ-сигнала имеет сначала огибающую, соответствующую узкополосной резонансной автоколебательной системе ГЛПД, и только один максимум. А затем ширина спектра СВЧ-сигнала изменяется, увеличиваясь с ростом тока от его минимального значения при пусковом токе генерации. Техническое решение поясняется: Фиг. 1, Фиг. 2а, б, в, г, Фиг. 3а, б, Фиг. 4а, б.The problem solved by the proposed technical solution is the elimination of these shortcomings, i.e. the task of increasing the spectral width of the microwave signal and reducing the unevenness of the spectral power of noise. To do this, in the proposed technical solution, the microwave power supply to the generator’s LPD (HFLD) power supply circuit is exposed to a low-frequency noise voltage with a voltage higher than the breakdown voltage with the possibility of changing its magnitude and with a spectral width and its upper boundary frequency of at least 3 MHz. With this effect on the power supply circuit of the generator of single-frequency (or regular multi-frequency) microwave oscillations on the LPD (HFLD), the generation of single-frequency (or regular multi-frequency) microwave oscillations with the excitation of a microwave noise signal is suppressed. The width of the spectrum of this microwave noise signal is determined by the mode of operation of the LPD, the level of the modulating noise low-frequency voltage, and the quality factor of the electrodynamic system of GLPD. With an increase in the level of modulating noise voltage, the width of the microwave noise spectrum increases and, near the starting current of generation, it depends on the Q factor of the HFDD electrodynamic system and is determined by it, and as the diode current increases and the lasing in the HFDP increases in frequency, it reaches a spectral width equal to the tuning range. When the inrush current is generated, the spectrum of the microwave noise signal first has an envelope corresponding to a narrow-band resonant self-sustained HFLD system, and only one maximum. And then the width of the spectrum of the microwave signal changes, increasing with increasing current from its minimum value at the starting current of generation. The technical solution is illustrated: FIG. 1, FIG. 2a, b, c, d, FIG. 3a, b, FIG. 4a, b.
На Фиг. 1а, б приведен Рис. 2 из работы [3], демонстрирующий спектры генерируемых шумовых сигналов в СВЧ-диапазоне генераторов двух конструкций, о которых говорилось ранее. На Фиг. 1а приведен спектр СВЧ-сигнала генератора волноводно-коаксиальной конструкции при частоте модуляции 150 кГц. На Фиг. 1б приведен спектр СВЧ-сигнала генератора микрополосковой конструкции с метками через 10 МГц при частоте модуляции 1 МГц.In FIG. 1a, b is shown in Fig. 2 from [3], which demonstrates the spectra of the generated noise signals in the microwave range of the generators of two designs, which were mentioned earlier. In FIG. Figure 1a shows the microwave signal spectrum of a waveguide-coaxial generator with a modulation frequency of 150 kHz. In FIG. Figure 1b shows the microwave signal spectrum of a microstrip design with labels at 10 MHz at a modulation frequency of 1 MHz.
На Фиг. 2а, б, в, г, представлен результат воздействия НЧ шумового напряжения с шириной спектра 3МГц для трех его уровней (при отсутствии или малом U=0.05 В, среднем U=0.1 В, максимальном U=0.5 В) на цепь питания ГЛПД на фотографиях спектра высокочастотного (ВЧ) сигнала 7 мм диапазона волн с экрана анализатора спектра С4-60 при токе через диод 80 мА. Параметры экрана анализатора спектра С4-60 для Фиг 2а, б, в, г: масштаб 20 МГц/дел, полоса видео фильтра 10 кГц, скорость развертки 2 мсек/дел. На Фиг. 2д представлена фотография того же сигнала, что и на Фиг. 2 г, но полоса видеофильтра 100 Гц, а масштаб 50 МГц/дел. Мощность на выходе генератора 5.6 мВт и практически не меняется при изменении уровня НЧ шумового напряжения.In FIG. 2a, b, c, d, the result of exposure to low-frequency noise voltage with a spectral width of 3 MHz for its three levels (in the absence or small U = 0.05 V, average U = 0.1 V, maximum U = 0.5 V) on the HFLD power supply circuit in photographs is presented the spectrum of the high-frequency (HF) signal of the 7 mm wave range from the screen of the C4-60 spectrum analyzer at a current through the diode of 80 mA. The parameters of the screen of the spectrum analyzer C4-60 for Fig 2a, b, c, d: scale 20 MHz / div, the bandwidth of the video filter 10 kHz, the scan speed of 2 ms / div. In FIG. 2e is a photograph of the same signal as in FIG. 2 g, but the bandwidth of the video filter is 100 Hz, and the scale is 50 MHz / div. The output power of the generator is 5.6 mW and practically does not change with a change in the level of low-frequency noise voltage.
На Фиг. 3а приведена фотография спектра многочастотного сигнала ГЛПД с широкополосной автоколебательной системой, реализованного при рабочем токе диода, величина которого меньше рабочего тока автономной генерации широкополосного СВЧ шумового сигнала (без внешнего воздействия НЧ шумового напряжения с шириной спектра и граничной верхней частотой 3МГц).In FIG. Figure 3a shows a photograph of the spectrum of a multifrequency HFLD signal with a broadband self-oscillating system implemented at a diode operating current whose value is less than the operating current of autonomous generation of a broadband microwave noise signal (without external exposure to low-frequency noise voltage with a spectral width and a boundary upper frequency of 3 MHz).
На Фиг. 3б приведена фотография спектра ГЛПД с широкополосной автоколебательной системой, реализованного при одном и том же рабочем токе диода, что и на Фиг. 3а, под воздействием внешнего низкочастотного шумового напряжения с шириной спектра и граничной верхней частотой спектра 3 МГц.In FIG. 3b is a photograph of the HFLD spectrum with a broadband self-oscillating system implemented at the same diode operating current as in FIG. 3a, under the influence of an external low-frequency noise voltage with a spectral width and a boundary upper frequency of the spectrum of 3 MHz.
На Фиг. 4а приведена фотография спектра воздействующего низкочастотного шумового напряжения с экрана анализатора спектра С4-27 при полосе обзора 0.3 МГц……3 МГц, а на Фиг. 4б - при полосе обзора 3 МГц……50 МГц с метками через 10 МГц.In FIG. 4a is a photograph of the spectrum of the impacting low-frequency noise voltage from the screen of the C4-27 spectrum analyzer with a span of 0.3 MHz ....... 3 MHz, and in FIG. 4b - with a 3 MHz span ....... 50 MHz with marks across 10 MHz.
Техническое решение реализуется следующим образом. К ЛПД, размещенному в генераторной камере (или в любой другой, например, микрополосковой автоколебательной системе), подводится электропитание от стабилизатора тока и устанавливается требуемая его величина (с учетом паспорта прибора). Элементами настройки генераторной камеры и изменением величины тока диода добиваются генерации либо одночастотных, либо многочастотных колебаний (в зависимости от желаемой ширины спектра СВЧ шумовых колебаний). Затем на цепь питания ЛПД воздействуют низкочастотным шумовым напряжением, величина которого может изменяться, с шириной спектра и его граничной верхней частотой не менее 3 МГц. При изменении постоянного тока через ЛПД (после пробоя и возникновения одночастотной генерации) изменяется, как известно, и частота генерации. При достижении пускового режима моногенерации и дальнейшем увеличении тока на вольт-амперной характеристике (ВАХ) располагается единственная рабочая точка с координатами U-I. Воздействие на цепь питания шумовым сигналом приводит к тому, что к данным значениям U и I теперь добавляется шумовая составляющая, изменяющая по случайному закону ток диода. В результате величина постоянного тока, обеспечивающая необходимую его величину для моногенерации, теперь оказывается «размазанной» по некоторому диапазону амплитуд I тока, изменяющегося по случайному закону. Это приводит к подавлению генерации на одной частоте и в зависимости от величины этого диапазона I определяет сначала (в пусковом режиме и вблизи него) генерацию узкополосного шумового сигнала, ширина которого определяется добротностью узкополосной автоколебательной системы ГЛПД. По мере увеличения рабочего тока (без внешнего НЧ шумового сигнала) до I>Iп происходит перестройка вверх частоты моногенерации от fп до f. В этом случае увеличение уровня НЧ шумового сигнала и, как следствие, диапазона изменения тока диода при достаточно большой его величине обеспечивает генерацию широкополосного шумового сигнала с шириной спектра ΔF=f-fп за счет появления носителей тока, соответствующих «пройденным» величинам тока при отсутствии модуляции. Таким образом, изменяя величину воздействующего низкочастотного шумового напряжения, изменяют ширину спектра шумового сигнала миллиметрового диапазона волн (при генерации первоначально одночастотной генерации) до величины, определяемой параметрами автоколебательной системы генератора и диапазоном перестройки частоты, связанной с диапазоном изменения рабочего тока ЛПД.The technical solution is implemented as follows. The power supply from the current stabilizer is supplied to the LPD located in the generator chamber (or in any other, for example, microstrip self-oscillating system), and its required value is set (taking into account the instrument passport). By adjusting the generator chamber and by changing the diode current, either single-frequency or multi-frequency oscillations are generated (depending on the desired spectral width of the microwave noise oscillations). Then, the low-noise noise voltage is applied to the power supply circuit of the LPD, the value of which can vary, with the spectrum width and its boundary upper frequency at least 3 MHz. With a change in direct current through an LPD (after breakdown and the occurrence of single-frequency generation), the frequency of generation is also known to change. Upon reaching the start-up mode of monogeneration and a further increase in current, the only working point with UI coordinates is located on the current-voltage characteristic (CVC). Impact on the power supply circuit with a noise signal leads to the fact that a noise component is added to these values of U and I, which randomly changes the diode current. As a result, the magnitude of the direct current, providing the necessary magnitude for mono-generation, is now "smeared" over a certain range of amplitudes I of the current, which varies according to a random law. This leads to suppression of generation at a single frequency and, depending on the magnitude of this range, I first determines (in the starting mode and near it) the generation of a narrow-band noise signal, the width of which is determined by the quality factor of a narrow-band self-oscillating HFLD system. As the operating current increases (without an external LF noise signal) to I> I p , the mono-generation frequency is tuned up from f p to f. In this case, an increase in the level of the low-frequency noise signal and, as a result, the range of the diode current with a sufficiently large value ensures the generation of a broadband noise signal with a spectral width ΔF = ff p due to the appearance of current carriers corresponding to the “passed through” current values in the absence of modulation. Thus, by changing the magnitude of the acting low-frequency noise voltage, the spectral width of the noise signal of the millimeter wave range (when generating the initially single-frequency generation) is changed to a value determined by the parameters of the self-oscillating system of the generator and the frequency tuning range associated with the range of variation of the operating current of the LPD.
В случае генерации СВЧ широкополосного многочастотного сигнала, возникающей в результате нелинейного взаимодействия многих собственных резонансных частот широкополосной автоколебательной системы ГЛПД, воздействие на цепь электропитания ЛПД низкочастотного шумового напряжения достаточной величины с шириной спектра и его граничной верхней частотой не менее 3 МГц, приводит к генерации СВЧ шумовых колебаний с шириной спектра, равной ширине спектра многочастотного сигнала.In the case of the generation of a microwave broadband multifrequency signal resulting from the nonlinear interaction of many natural resonant frequencies of a broadband self-oscillating HFD system, exposure to an LPD power supply circuit of a low-frequency noise voltage of sufficient magnitude with a spectrum width and its boundary upper frequency of at least 3 MHz leads to the generation of microwave noise oscillations with a spectrum width equal to the spectrum width of a multi-frequency signal.
Но самое главное достоинство предлагаемого способа генерации шумовых СВЧ-колебаний заключается в том, что для его реализации нет необходимости переводить ЛПД в напряженный нелинейный режим, необходимый для нелинейной хаотизации колебаний. Генерация СВЧ-шума при использовании предлагаемого способа возможна уже при пусковом режиме одночастотной генерации.But the most important advantage of the proposed method for generating microwave noise is that it does not need to be transferred to the intense nonlinear mode necessary for nonlinear randomization of oscillations. The generation of microwave noise when using the proposed method is possible even with the starting mode of single-frequency generation.
ЛИТЕРАТУРАLITERATURE
[1]. Лошицкий П.П., Павлюченко А.В. Исследование сверхширокополосных генераторов шума миллиметрового диапазона длин волн с высоким уровнем шумов // Радиотехника и информатика. 2006. №4. С. 4-10[one]. Loshitsky P.P., Pavlyuchenko A.V. The study of ultra-wideband millimeter-wave noise generators with a high noise level // Radio engineering and informatics. 2006. No4. S. 4-10
[2]. Гоноровский И.С. Радиотехнические цепи и сигналы. // Изд. - во «Советское радио». М., 1963. С. 48.[2]. Gonorovsky I.S. Radio circuits and signals. // Ed. - in the "Soviet Radio". M., 1963.S. 48.
[3]. Кокорин И. А. Особенности режима глубокой модуляции тока питания ГЛПД // Электронная техника. Серия 1. 1984. Вып. 2. С. 25-27.[3]. Kokorin I.A. Features of the deep modulation mode of the HFLP supply current // Electronic technology. Series 1, 1984. 2, p. 25-27.
Claims (1)
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2017122695A RU2661283C1 (en) | 2017-06-28 | 2017-06-28 | Method of generation of microwave noise oscillations |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2017122695A RU2661283C1 (en) | 2017-06-28 | 2017-06-28 | Method of generation of microwave noise oscillations |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU2661283C1 true RU2661283C1 (en) | 2018-07-13 |
Family
ID=62917108
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU2017122695A RU2661283C1 (en) | 2017-06-28 | 2017-06-28 | Method of generation of microwave noise oscillations |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| RU (1) | RU2661283C1 (en) |
Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| GB1113240A (en) * | 1964-10-08 | 1968-05-08 | Motorola Inc | Current regulator |
| EP0556819A2 (en) * | 1992-02-21 | 1993-08-25 | Takeshi Yamakawa | Apparatus and method for generating chaotic signals and chaos device |
| RU2614925C1 (en) * | 2015-12-17 | 2017-03-30 | Федеральное государственное бюджетное учреждение науки Институт радиотехники и электроники им. В.А. Котельникова Российской академии наук | Microwave noise generator |
| US20170096630A1 (en) * | 2007-03-23 | 2017-04-06 | University Of Southern California | Compact subnanosecond high voltage pulse generation system for cell electro-manipulation |
-
2017
- 2017-06-28 RU RU2017122695A patent/RU2661283C1/en active
Patent Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| GB1113240A (en) * | 1964-10-08 | 1968-05-08 | Motorola Inc | Current regulator |
| EP0556819A2 (en) * | 1992-02-21 | 1993-08-25 | Takeshi Yamakawa | Apparatus and method for generating chaotic signals and chaos device |
| US20170096630A1 (en) * | 2007-03-23 | 2017-04-06 | University Of Southern California | Compact subnanosecond high voltage pulse generation system for cell electro-manipulation |
| RU2614925C1 (en) * | 2015-12-17 | 2017-03-30 | Федеральное государственное бюджетное учреждение науки Институт радиотехники и электроники им. В.А. Котельникова Российской академии наук | Microwave noise generator |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| CN109743115B (en) | MZM-based microwave frequency comb generation device and method of numerical control optical heterodyne method | |
| US2455472A (en) | Method and system for electronically generating complex signals | |
| RU193698U1 (en) | NOISE SIGNAL SHAPER | |
| Dmitriev et al. | A microwave chaos generator with a flat envelope of the power spectrum in the range of 3–8 GHz | |
| CN105846288B (en) | The control method that first pulse of laser inhibits | |
| KR100815584B1 (en) | Apparatus and method for generation of noise signal | |
| RU2661283C1 (en) | Method of generation of microwave noise oscillations | |
| US2364756A (en) | Harmonic generator | |
| JP6769931B2 (en) | Methods and Devices for Lamping Switched Capsule Power Amplifiers | |
| Solankee et al. | EMI reduction in switching power converter by using chaotic frequency modulation technique | |
| Mishra et al. | A method for chaotic self-modulation in nonlinear Colpitts oscillator and its potential applications | |
| Myasin et al. | Effect of a low-frequency noise signal on the supply circuit of the millimeter-band generator of single-frequency and chaotic oscillations designed on an avalanche transit-time diode | |
| Breitbarth et al. | Spectral performance and noise theory of nonlinear transmission line frequency multipliers | |
| ES2228948T3 (en) | PROCEDURE FOR THE GENERATION OF AN OUTPUT AND CIRCUIT CLOCK PULSE FOR THE GENERATION OF THE CORRESPONDING CLOCK PULSE. | |
| Grishin et al. | Generation of chaotic microwave pulses in broadband self-oscillating ring system with ferromagnetic film under the action of external pulse-modulated microwave signal | |
| RU2342780C1 (en) | Generator of broadband frequency-modulated signal | |
| Merad et al. | An enhanced ultra wideband hyperchaotic oscillator | |
| RU54277U1 (en) | NOISE GENERATOR WITH REDUCTION OF SPECTRA PARAMETERS | |
| RU197903U1 (en) | NOISE SIGNAL SHAPER | |
| RU2421876C1 (en) | Generation method of chaotic super-high-frequency pulses | |
| DE102006025436A1 (en) | Method and device for generating frequency and / or phase modulated signals | |
| RU2210857C1 (en) | Method for generating high-power short microwave pulses | |
| SU836757A1 (en) | Radio pulse harmonic oscillator | |
| Ustinov et al. | Nonlinear dynamics of microwave optoelectronic oscillators: A time series analysis | |
| RU1841332C (en) | Device for forming narrow-band noise interference |