JP6968775B2 - Oct−nirafマルチモダリティプローブの較正 - Google Patents
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Description
図1は、冠状動脈または他の体管腔の撮像のための血管内OCT−NIRAFシステムとして適用することができる干渉OCTモダリティおよびNIRAF/NIRF分光法モダリティを含む例示的なシステム100を示す。例えばシステム100は、食道の撮像に使用されるように適合することもできる。図1に描かれているように、システム100は、試料アーム(sample arm)および参照アーム(reference arm)を有する干渉計と、光源110と、検出器ユニット120と、データ取得電子機器130と、コンピュータ190とから構成されるOCTモダリティを含む。試料アームは、患者インターフェイスユニット(PIU)150と、カテーテル160とを含む。それに加えてシステム100は、ファイバ811を介してカテーテル160に、および、PIU150を介してコンピュータ190にも接続されている光源810から構成されるNIRAF/NIRFモダリティを含む。一実施形態では、システム100は、OCT光源として掃引源レーザ(1310nm±50nm)を使用し、NIRAF/NIRF光源として633nmヘリウムネオンレーザを使用する。カテーテル160の遠位光学部品は、側方ビュー撮像(side−view imaging)のために、その上部に研磨ボールレンズを有するダブルクラッドファイバ(DCF)を含む。遠位光学部品は、代替的に、DCF、GRINレンズ、および屈折素子(格子)を含んでもよい。OCTおよびNIRAFデータは、同時に得られる。
図2Aは、カテーテル160の遠位端(光学プローブ)を例示的に表している。図2Aに示されるようにカテーテル200は、透明なシース210と、コイル220と、透明なプロテクタ230と、光学プローブ250とを備えている。プローブ250の遠位端は、ダブルクラッドファイバ(DCF)252、レンズ254(例えばGRINレンズまたはボールレンズ)、および反射または回折表面256を含んでいる。カテーテル200は、その近位端において(図1に示されるように)PIU150に接続されている。コイル220は、PIU150に位置付けられた図示されていない回転モータによる回転トルクを、近位端から遠位端に送達する。プローブ250の遠位端では、反射表面または回折表面256(例えばミラー、プリズム、または格子)が、試料(管腔空洞の壁)に向かって外向きに照射光(試料ビーム)を偏向させる。図2Aに示されているように、プローブ250は、側方ビュー撮像のために構成されており、この場合、試料表面に入射する照射光は、カテーテルの軸Oxに対して横断方向の線に沿って進む。ここで、OCTおよびNIRAFデータが同時に得られることから、照射光とは、OCT光源110から出た光、および/またはNIRAF光源810から発せられた光を指す。
NIRAF/NIRFモダリティにおいて対象となる角度は、励起光の光学軸と、試料表面(血管壁)に対して垂直な線との間の角度として定義される。言い換えれば、検出されたNIRAF/NIRF強度は、励起光が試料表面に入射する角度に依存する。しかしOCT/NIRAFシステムは3D環境において動作することから、3D角度を考慮しなくてはならない。具体的には、試料表面に入射する光の投射は、血管の軸方向および横断方向の図を見たとき、より正確に観察される。したがって軸方向角度は、遠位光学部品が回転するときの順次読取り値を用いて計算され、横断方向角度は、固定された軸方向回転角度に対しての引き戻し経路に沿った順次読取り値を用いて計算される。
αt =|φ−θoffset| 式(1)
=|tan-1(h/D)−θoffset|
=|tan-1((d−dprev_a)*cos(θoffset)/D)−θoffset|
=|tan-1((d−dprev_a)*cos(θoffset)/δ)−θoffset|
ここで、
φは、光が試料表面に入射するポイントPにおける試料表面(血管壁)とカテーテルの間の角度であり、
θoffsetは、カテーテルに対する垂直線と、カテーテルからの光が試料に向かって伝播する方向(光学軸)との間に形成される角度であり、
dは、カテーテルと試料表面(血管壁)との間の(オフセット角における)現在の距離であり、
dprev_aは、カテーテルと試料表面(血管)との間の、同じ軸方向角度θaにおいて測定された前の距離であり、
δは、固定された軸方向角度θaにおける連続した測定(Aスキャン)間の引き戻し中に、カテーテルが移動する距離であり、
Dは、固定された軸方向角度θaにおける連続して隣り合う測定間の、試料上の水平方向距離であり、Dはδとして近似され、
hは、現在の測定と前の測定との間の垂直方向距離(作動距離)の差である。
θoffset=tan-1(h/δ) 式(1a)
h=(d−dprev_a)*cos(θoffset) 式(1b)
αa=|π/2−β| 式(2)
β=sin-1(d*sin(θ)/A) 式(2a)
A2=dprev 2+d2−2dprev*dcos(θ) 式(2b)
α=tan-1[sqrt(tan2(αt)+tan2(αa))] 式(3)
(1)軸方向回転角度:モータエンコーダにより与えられる。
(2)カテーテルからの伝播角度:カテーテルの遠位光学部品の光学設計により与えられる。
(3)横断方向図における試料表面の角度:式(1)により計算される。
(4)軸方向図における試料表面の角度:式(2)により計算される。
α=tan-1[sqrt(tan2(θoffset)+tan2(αa))] 式(4)
α=tan-1[sqrt(tan2(αt)+tan2(αa))] 式(5)
これは、式(5)が、α=αtになることを意味する。
本開示の第2の実施形態によれば、OCTデータを用いて、検出されたNIRAF強度を距離の関数として較正し、信号の深さおよび組織の組成を用いて、距離の変動に関して補償されたNIRAF信号を改善することができる。具体的には、血管内撮像において、カテーテルの遠位端の周りで血液が取り囲まれているとき、血液細胞からの後方散乱が、高強度信号として第2の検出器122(図1に示される)によって検出される。この場合、血液細胞が、造影剤、生理食塩水、および/またはデキストランなどの洗浄媒体によって除去されると、洗浄媒体は相対的に透明であり、カテーテルの遠位端を囲む散乱媒体(赤血球細胞)がなくなることによって後方散乱が低減することから、第2の検出器122が受信する信号は次第に少なくなる。
さらに、OCTの代わりに血管内超音波(IVUS)を用いて、距離、角度、深さ、および組織の組成についてNIRAF信号を較正することができる。IVUSは、IVUSエラストグラフィおよび組織学技法によって血管壁内の組織特性を評価するために広く使用されている。実際、様々な関連する開示において、特定の複合型NIRF−IVUSシステムがすでに記述されており、そのシステムでは、血管壁に対するカテーテルの距離がIVUSデータから推定され、推定された距離が(ベールの法則に基づき)光伝播モデルに組み込まれて、可変感知距離についてNIRF測定値が補正される。しかし、作動距離に加えて横断方向角度および軸方向角度の両方を較正関数に含めて、NIRAF/NIRF信号の強度を補正するという新規の概念について記述している関連技術はない。
図7は、OCT/NIRAFシステム100のための例示的なコンピュータ制御システムを示す概略ブロック図である。図7に示されるように、コンピュータ制御システムは、図1に示されているコンピュータ190を表している。図7では、コンピュータ190は、中央処理装置(CPU)701、記憶メモリ(ROM/RAM)702、ユーザ入力/出力(I/O)インターフェイス703、およびシステムインターフェイス704を含んでいる。コンピュータ190の様々な構成要素は、知られている方法でデータバス(BUS)を介して互いに通信する。
強度corrected=強度detected * g(α) 式(6)
ここで、g(α)=c/f(α)である。
図10Aは、(図1に示されているように)カテーテル300の近位端に位置付けられた患者インターフェイスユニット(PIU)500の関連部分の1つの例示的な実装を示す概略図である。図10Aに示されているように、PIU500は、外側ハウジング502に包まれており、外側ハウジング502は、光学プローブの制御に有用な、機械的、電子的、および光学的構成要素のためのハウジングとしての役割を果たす。ハウジング502には、回転モータ520と、モータ付き並進ステージ514と、自由空間光学接続部510とから構成される光ファイバロータリジョイント(FORJ)も含まれる。一端において、PIU500には光学/電気コネクタ516が設けられ、その他端において、PIU500には光学コネクタ518が設けられている。シース504aに包まれたダブルクラッドファイバ506aおよび電子配線接続部515は、PIU500を、コネクタ516を介してコンピュータ190に接続する。シース504bに包まれているダブルクラッドファイバ506bは、カテーテル300の一部分であり、コネクタ517を介してPIU500に接続される。例えば血液除去媒体(液体)を送達するためのガイドワイヤおよび1つまたは複数の導管などの他の要素がカテーテル300に含まれてもよいことが、理解される。それに加えて、単一のDCF506aおよび単一のDCF506bが示されているが、OCT光源110からの光、およびNIRAF光源810からの光を伝送するために2つ以上のファイバを使用することができる。
上述されたように、カテーテル300は、OCT光とNIRAF光の両方を送達および収集するための単一のダブルクラッドファイバ(DCF)を含む。しかし、カテーテルは、ファイバ束、ホーリーファイバ(フォトニック結晶微細構造ファイバ)、またはカスタムメイドのマルチファイバ構造を含むように修正することができる。図11Aは、例示的なファイバ束の断面図を示しており、図11Bは、マルチファイバ構造を示している。図11Aと図11Bの両方において、中心ファイバは、OCT光を伝送するのに使用される単一モードファイバ(SMF)であり、中心ファイバを囲んでいる他のファイバは、NIRAF光を伝送するのに使用され得るマルチモードファイバ(MMF)または単一モードファイバである。
以下の非特許文献(NPT)および特許文献は、「非本質的な材料」とみなされているが、それらの全体が参照により本明細書に組み込まれる。
1. H.Wang,J.A.Gardecki,G.J.Ughi,P.V.Jacques,E.Hamidi,G.J.Tearney,“Ex vivo catheter−based imaging of coronary atherosclerosis using multimodality OCT and NIRAF excited at 633 nm,”Biomedical Optics Express 6(4), 1363−1375 (2015)
2. G.J.Ughi,J.Verjans,A.M.Fard,H.Wang,E.Osborn.T.Hara,A.Mauskapf,F.A.Jaffer,およびG.J.Tearney,“Dual modality intravascular optical coherence tomography (OCT) and near−infrared fluorescence (NIRF) imaging: a fully automated algorithm for the distance−calibration of NIRF signal intensity for quantitative molecular imaging,”Int.J.Cardiovasc. Imagine31,259−268(2014)
3. S.Liu,J.Eggermont,Ron Wolterbeek,A.Broersen,C.A.G.R.Busk,H.Precht,B.P.F.Lelieveldt,J.Dijkstra,“Analysis and compensation for the effect of the catheter position on image intensities in intravascular optical coherence tomography,”J.Biomed.Opt.21(12)(2016)
4. AJ Dixon,JA Hossack,“Intravascular near−infrared fluorescence catheter with ultrasound guidance and blood attenuation correction”, Journal of Biomedical Optics.2013;18(5):056009.doi:10.1117/1.JBO.18.5.056009
5. Hao Wang,“Near infrared autofluorescence augmentation of optical coherence tomography for diagnosis of coronary atherosclerosis”,Thesis/Dissertation,Boston University,2014
6. 特許公開は、WO2012039679、US20160038029、WO2016015052、US20160228097、US20140180133、JP2006194812、EP2846149、WO2016036314、US8190241、US9557154を含む。
Claims (10)
- 第1の波長の放射線および第2の波長の放射線を、カテーテル軸に対して横断方向の線に沿って前記カテーテルの遠位端から試料に向けて方向付けるように構成され、前記試料の複数の場所から、前記試料が前記第1の波長の放射線で照らされたことに応答して後方散乱された第1の波長の放射線を収集し、前記試料が前記第2の波長の放射線で照らされたことに応答して前記試料によって発せられる第3の波長の放射線を収集するように構成された、カテーテルと、
前記カテーテルに動作可能に結合される検出器であって、前記試料の前記複数の場所のそれぞれから前記カテーテルによって収集された前記第3の波長の放射線の強度及び前記後方散乱された第1の波長の放射線の強度を検出するように構成された検出器と、
前記検出器に動作可能に結合されるプロセッサであって、
(i)前記第3の波長の放射線の前記強度についてのデータと、前記後方散乱された第1の波長の放射線の前記強度についてのデータとを取得し、
(ii)前記後方散乱された第1の波長の放射線の前記強度についての前記データに基づいて、前記試料の前記複数の場所のそれぞれに前記第2の波長の放射線が入射した角度αを計算し、
(iii)較正係数g(α)を用いて、前記検出器によって検出された前記第3の波長の放射線の前記強度を調整し、
(iv)前記第3の波長の放射線の前記調整された強度を用いて画像を生成するように構成されたプロセッサと、
を備え、
前記較正係数g(α)は、前記複数の場所のそれぞれについて計算された前記角度αの関数であり、
前記角度αは、横断方向角度αt及び軸方向回転角度αaから成り、前記横断方向角度αtは、前記カテーテル軸に平行な平面で見た、前記試料の表面に垂直である線と前記カテーテル軸に対して横断方向の前記線との間の角度であり、前記軸方向回転角度αaは、前記カテーテル軸に垂直な平面で見た、前記試料の表面に垂直である前記線と前記カテーテル軸に対して横断方向の前記線との間の角度であり、
前記プロセッサは、前記横断方向角度αtと前記軸方向回転角度αaの両方の関数として前記複数の場所のそれぞれにおいて得られた前記較正係数g(α)を、前記第3の放射線の前記検出された強度に掛けることによって、前記第3の波長の放射線の前記強度を調整する、装置。 - 前記カテーテルの近位端に動作可能に接続された患者インターフェイスユニット(PIU)を更に備え、
前記PIUは、光ファイバロータリジョイント(FORJ)と、回転モータと、並進ステージとを含んでおり、
前記カテーテルは、保護シース内に配設されたダブルクラッドファイバとコイルとを含んでおり、
前記FORJは、引き戻し動作中に前記カテーテル内の前記ダブルクラッドファイバを回転させながら、1つまたは複数の光源からの前記第1の波長の放射線および前記第2の波長の放射線を遮られることなく前記カテーテルに伝送し、前記収集された第3の波長の放射線を前記検出器に伝送するように構成されている、請求項1に記載の装置。 - 前記横断方向角度αtは、固定された軸方向回転角度に対して、前記カテーテルの引き戻し経路に沿って検出された、前記複数の場所から後方散乱された前記第1の波長の放射線または前記第2の波長の放射線の順次読取り値を用いて計算され、
前記軸方向回転角度αaは、前記カテーテルが回転すると同時に引き戻されているときに検出された、前記複数の場所から後方散乱された前記第1の波長の放射線または前記第2の波長の放射線の順次読取り値を用いて計算される、請求項2に記載の装置。 - 前記角度αは、以下の式を用いて計算され、
α=tan-1[sqrt(tan2(αt)+tan2(αa))]
ここで、
前記横断方向角度αtは、固定された軸方向回転角度に対して、前記カテーテルの引き戻し経路に沿って検出された、前記複数の場所から後方散乱された前記第1の波長の放射線または前記第2の波長の放射線の順次読取り値を用いて計算され、
前記軸方向回転角度αaは、前記カテーテルが回転すると同時に引き戻されているときに検出された、前記複数の場所から後方散乱された前記第1の波長の放射線または前記第2の波長の放射線の順次読取り値を用いて計算される、請求項1に記載の装置。 - 前記試料の表面が前記カテーテル軸に実質的に平行である場合、前記角度αは、以下の式を用いて計算され、
α=tan-1[sqrt(tan2(θoffset)+tan2(αa))]
ここで、
αt≒θoffsetであり、θoffsetは、前記カテーテルに垂直である線と、前記カテーテル軸に対して横断方向の前記線との間に形成された角度であり、
前記軸方向回転角度αaは、前記複数の場所から後方散乱され、かつ前記カテーテルが回転すると同時に引き戻されているときに検出された前記第1の波長の放射線または前記第2の波長の放射線の順次読取り値を用いて計算される、請求項1に記載の装置。 - 前記試料の表面が、前記カテーテル軸に対して垂直な平面において実質的に環状であり、その円の実質的に中央に前記カテーテルが位置付けられている場合、αa≒0であり、前記角度αは、以下の式を用いて計算され、
α=αt
ここで、
前記横断方向角度αtは、前記複数の場所から後方散乱され、かつ前記カテーテルの引き戻し経路に沿って検出された前記第1の波長の放射線または前記第2の波長の放射線の順次読取り値を用いて計算される、請求項1に記載の装置。 - 前記試料は、体管腔であり、
前記横断方向角度αtは、以下の式を用いて計算され、
αt=|φ−θoffset|
αt=|tan-1(h/D)−θoffset|
αt=|tan-1((d−dprev_a)cos(θoffset)/D)−θoffset|
αt=|tan-1((d−dprev_a)cos(θoffset)/δ)−θoffset|
ここで、
φは、現在の測定場所における前記管腔の表面と、前記カテーテル軸に平行な線との間に形成された角度であり、
θoffsetは、前記カテーテルに垂直である線と、前記カテーテル軸に対して横断方向の前記線との間の角度であり、
dは、前記カテーテルと前記管腔の表面との間の、角度θoffsetで測定された現在の距離であり、
dprev_aは、前記カテーテルと前記管腔の表面との間の、同じ角度θoffsetにおいて測定された前の距離であり、
δは、引き戻し中に連続した測定間で前記カテーテルが移動する引き戻し経路に沿った距離であり、
Dは、連続して隣り合う測定間の前記管腔の表面上の距離であり、
hは、現在の測定と前の測定との間の、前記カテーテルから前記管腔の表面までの距離の差である、請求項4に記載の装置。 - 前記軸方向回転角度αaは、以下の式を用いて計算され、
αa=|π/2−β|
ここで、前記管腔の表面と前記カテーテル軸に対して横断方向の前記線との間の角度であるβは、
β=sin-1(d*sin(θ)/A)
として定義され、
連続した回転測定間の前記管腔の表面上の距離であるAは、
A2=dprev 2+d2−2dprevdcos(θ)
として定義され、
θは、前記現在の測定の前記カテーテル軸に対して横断方向の前記線と、前の測定の前記カテーテル軸に対して横断方向の前記線との間の角度である、請求項7に記載の装置。 - 1310nm±50nmの波長を有する前記第1の波長の放射線を発するように構成された掃引源レーザと、
633nmの波長を有する前記第2の波長の放射線を発するように構成された励起光源と、
を更に備える、請求項1に記載の装置。 - 前記カテーテルの前記遠位端に配置された遠位光学部品であって、側方ビュー撮像のために構成されたボールレンズまたはGRINレンズをその先端に有するダブルクラッドファイバを含む、遠位光学部品を更に備え、
光コヒーレンストモグラフィOCTデータと、近赤外自発蛍光(NIRAF)データまたは近赤外蛍光(NIRF)データのいずれかとが、同時に得られる、請求項9に記載の装置。
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