JP3250331B2 - 粗酸化亜鉛焼鉱の製造方法 - Google Patents
粗酸化亜鉛焼鉱の製造方法Info
- Publication number
- JP3250331B2 JP3250331B2 JP20478693A JP20478693A JP3250331B2 JP 3250331 B2 JP3250331 B2 JP 3250331B2 JP 20478693 A JP20478693 A JP 20478693A JP 20478693 A JP20478693 A JP 20478693A JP 3250331 B2 JP3250331 B2 JP 3250331B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- zinc oxide
- sio
- pbo
- ore
- dust
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired - Fee Related
Links
Classifications
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02P—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES IN THE PRODUCTION OR PROCESSING OF GOODS
- Y02P10/00—Technologies related to metal processing
- Y02P10/20—Recycling
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は鉄鋼ダストペレットを還
元、揮発して得られる粗酸化亜鉛ダスト、又は粗酸化亜
鉛ダストを湿式精製した水分を１０〜３０重量％含む粗
酸化亜鉛ダストのケーキを造粒、乾燥、焼成することに
より、ペレット状の粗酸化亜鉛焼鉱を製造する方法に関
する。
元、揮発して得られる粗酸化亜鉛ダスト、又は粗酸化亜
鉛ダストを湿式精製した水分を１０〜３０重量％含む粗
酸化亜鉛ダストのケーキを造粒、乾燥、焼成することに
より、ペレット状の粗酸化亜鉛焼鉱を製造する方法に関
する。
【０００２】
【従来の技術】ＩＳＰ法による亜鉛精錬における焼結工
程での返し粉代替原料として、粗酸化亜鉛ダスト、粗酸
化亜鉛ケーキを造粒、乾燥、焼成した粗酸化亜鉛焼鉱が
知られており、使用が拡大しつつある。この粗酸化亜鉛
焼鉱を得るための方法として、現在操業されているロー
タリーキルンによる方法について説明する。
程での返し粉代替原料として、粗酸化亜鉛ダスト、粗酸
化亜鉛ケーキを造粒、乾燥、焼成した粗酸化亜鉛焼鉱が
知られており、使用が拡大しつつある。この粗酸化亜鉛
焼鉱を得るための方法として、現在操業されているロー
タリーキルンによる方法について説明する。
【０００３】主として電気炉鉄鋼メーカーから受け入れ
られた鉄鋼ダストは、コークス及び石灰石と共に還元焙
焼炉に挿入される。ここで鉄鋼ダスト中に含まれる亜鉛
は、適当な温度と雰囲気下で揮発し、他の揮発物と共に
電気集塵機によって回収される。この粗酸化亜鉛ダスト
は脱不純物の目的で、レパルプ、濾過、及びバキューム
フイルターなどの湿式工程を経た後、その取り扱い及び
輸送の際の粉化による発塵を防止するため、ケーキ状の
ままロータリーキルンに挿入されて乾燥、焼成され酸化
亜鉛焼鉱とされている。
られた鉄鋼ダストは、コークス及び石灰石と共に還元焙
焼炉に挿入される。ここで鉄鋼ダスト中に含まれる亜鉛
は、適当な温度と雰囲気下で揮発し、他の揮発物と共に
電気集塵機によって回収される。この粗酸化亜鉛ダスト
は脱不純物の目的で、レパルプ、濾過、及びバキューム
フイルターなどの湿式工程を経た後、その取り扱い及び
輸送の際の粉化による発塵を防止するため、ケーキ状の
ままロータリーキルンに挿入されて乾燥、焼成され酸化
亜鉛焼鉱とされている。
【０００４】ロータリーキルン中における代表的な温度
分布は次のようになっている。長さ３０ｍ、直径１.２
ｍのロータリーキルンにおけるガス層の温度分布は、炉
前の８００〜９００℃を最高に、炉尻の１５０〜２５０
℃に向かってなだらかに傾斜しており、この中を１時間
かけて移動することによって挿入されたケーキ状の粗酸
化亜鉛が焼成され粗酸化亜鉛焼鉱が得られていると考え
られている。
分布は次のようになっている。長さ３０ｍ、直径１.２
ｍのロータリーキルンにおけるガス層の温度分布は、炉
前の８００〜９００℃を最高に、炉尻の１５０〜２５０
℃に向かってなだらかに傾斜しており、この中を１時間
かけて移動することによって挿入されたケーキ状の粗酸
化亜鉛が焼成され粗酸化亜鉛焼鉱が得られていると考え
られている。
【０００５】ところが、実際上は、ガス層の温度は比較
的正確に測定できるが、原料の温度は、ロータリーキル
ンの性格上、測定が困難である。従来、ロータリーキル
ンにおける原料の温度は、排出される焼鉱の温度のみで
管理されているのが現状である。このため、焼鉱の所定
の強度が確保出来ないばかりか、バラツキの多いものに
なっていた。又、ロータリーキルンにおいては、昇温可
能な温度は、装置及び耐火物等に起因する上限が存在す
る。更には、熱的省エネルギーの観点からも、Ｐｂ、Ｃ
ｌの揮発による排ガス洗浄工程への負荷を抑える意味か
らも、出来得る限り焼成温度は低い方が望ましい。
的正確に測定できるが、原料の温度は、ロータリーキル
ンの性格上、測定が困難である。従来、ロータリーキル
ンにおける原料の温度は、排出される焼鉱の温度のみで
管理されているのが現状である。このため、焼鉱の所定
の強度が確保出来ないばかりか、バラツキの多いものに
なっていた。又、ロータリーキルンにおいては、昇温可
能な温度は、装置及び耐火物等に起因する上限が存在す
る。更には、熱的省エネルギーの観点からも、Ｐｂ、Ｃ
ｌの揮発による排ガス洗浄工程への負荷を抑える意味か
らも、出来得る限り焼成温度は低い方が望ましい。
【０００６】以上に説明したように、従来の粗酸化亜鉛
焼鉱の製造方法は、焼成のための温度、或は滞留時間に
限界があるため、焼鉱の有する強度は非常に小さい。そ
のために、後工程である焼結機において、本来の焼鉱の
役目である焼結塊の骨材としての働きが不十分で、その
結果として、繰り返し粉が増加し、生産効率を低下させ
る。更には、再度粉化を起こし、輸送途中及び焼結工程
で使用する際の作業環境の悪化を招く。
焼鉱の製造方法は、焼成のための温度、或は滞留時間に
限界があるため、焼鉱の有する強度は非常に小さい。そ
のために、後工程である焼結機において、本来の焼鉱の
役目である焼結塊の骨材としての働きが不十分で、その
結果として、繰り返し粉が増加し、生産効率を低下させ
る。更には、再度粉化を起こし、輸送途中及び焼結工程
で使用する際の作業環境の悪化を招く。
【０００７】
【発明が解決しようとする課題】本発明の課題は、粗酸
化亜鉛焼鉱を製造するに当たり、焼成のための温度を８
７０℃まで低下せしめても充分な圧壊強度を有すると共
に焼鉱の望ましい粒径である５〜７ｍｍのものが多い粗
酸化亜鉛焼鉱を得ることのできる製造方法を提供するこ
とにある。
化亜鉛焼鉱を製造するに当たり、焼成のための温度を８
７０℃まで低下せしめても充分な圧壊強度を有すると共
に焼鉱の望ましい粒径である５〜７ｍｍのものが多い粗
酸化亜鉛焼鉱を得ることのできる製造方法を提供するこ
とにある。
【０００８】
【課題を解決するための手段】本発明は、粗酸化亜鉛ダ
スト、又は水分を１０〜３０重量％含む粗酸化亜鉛ダス
トのケーキをロータリーキルンで造粒、乾燥、焼成して
ペレット状の粗酸化亜鉛焼鉱を製造する方法において、
粗酸化亜鉛ダスト中の不可避不純物であるＰｂＯ、Ｆｅ
2Ｏ3、ＳｉＯ2の合計が５重量％以上、１５重量％未満
であり、ＰｂＯ−Ｆｅ2Ｏ3−ＳｉＯ2のモル％三元系図
において、ＰｂＯ：Ｆｅ2Ｏ3：ＳｉＯ2のモル比が、
２：０：３、８：１：１、１：３：１の３点を結ぶこと
によって得られる三角形の範囲内となるように、ＰｂＯ
含有物質、Ｆｅ2Ｏ3含有物質、ＳｉＯ2含有物質の何れ
か一種以上を、粗酸化亜鉛ダストに添加調整して８７０
℃以上で焼成を行うことにある。
スト、又は水分を１０〜３０重量％含む粗酸化亜鉛ダス
トのケーキをロータリーキルンで造粒、乾燥、焼成して
ペレット状の粗酸化亜鉛焼鉱を製造する方法において、
粗酸化亜鉛ダスト中の不可避不純物であるＰｂＯ、Ｆｅ
2Ｏ3、ＳｉＯ2の合計が５重量％以上、１５重量％未満
であり、ＰｂＯ−Ｆｅ2Ｏ3−ＳｉＯ2のモル％三元系図
において、ＰｂＯ：Ｆｅ2Ｏ3：ＳｉＯ2のモル比が、
２：０：３、８：１：１、１：３：１の３点を結ぶこと
によって得られる三角形の範囲内となるように、ＰｂＯ
含有物質、Ｆｅ2Ｏ3含有物質、ＳｉＯ2含有物質の何れ
か一種以上を、粗酸化亜鉛ダストに添加調整して８７０
℃以上で焼成を行うことにある。
【０００９】又、添加するＰｂＯ含有物質、Ｆｅ2Ｏ3含
有物質、ＳｉＯ2含有物質の粒度を１００メッシュ以下
とすることである。上記の焼成は不活性雰囲気又は重油
燃焼雰囲気で行うことにある。
有物質、ＳｉＯ2含有物質の粒度を１００メッシュ以下
とすることである。上記の焼成は不活性雰囲気又は重油
燃焼雰囲気で行うことにある。
【００１０】
【作用】粗酸化亜鉛ダスト中の不可避不純物であるＰｂ
Ｏ、Ｆｅ2Ｏ3、ＳｉＯ2の合計は由来によって異なる
が、表１に示すように約３〜１０重量％である。本発明
において、これらの不可避不純物であるＰｂＯ、Ｆｅ2
Ｏ3、ＳｉＯ2の合計を５〜１５重量％とするのは、５重
量％以上で高い方が、焼鉱の圧壊荷重は大きくなるが、
後工程の亜鉛精錬において亜鉛品位を低下させないため
に１５重量％未満とするものである。
Ｏ、Ｆｅ2Ｏ3、ＳｉＯ2の合計は由来によって異なる
が、表１に示すように約３〜１０重量％である。本発明
において、これらの不可避不純物であるＰｂＯ、Ｆｅ2
Ｏ3、ＳｉＯ2の合計を５〜１５重量％とするのは、５重
量％以上で高い方が、焼鉱の圧壊荷重は大きくなるが、
後工程の亜鉛精錬において亜鉛品位を低下させないため
に１５重量％未満とするものである。
【００１１】ＰｂＯ−Ｆｅ2Ｏ3−ＳｉＯ2のモル％三元
系図において、ＰｂＯ：Ｆｅ2Ｏ3：ＳｉＯ2のモル比
が、２：０：３、８：１：１、１：３：１の３点を結ぶ
ことによって得られる三角形の範囲内となるように、Ｐ
ｂＯ含有物質、Ｆｅ2Ｏ3含有物質、ＳｉＯ2含有物質の
何れか一種以上を、粗酸化亜鉛ダストに添加調整するの
は、ＰｂＯ：Ｆｅ2Ｏ3：ＳｉＯ2のモル比が、この範囲
より外では、望ましいとされる１０ｋｇ以上の圧壊強度
の焼鉱が得られないからである。
系図において、ＰｂＯ：Ｆｅ2Ｏ3：ＳｉＯ2のモル比
が、２：０：３、８：１：１、１：３：１の３点を結ぶ
ことによって得られる三角形の範囲内となるように、Ｐ
ｂＯ含有物質、Ｆｅ2Ｏ3含有物質、ＳｉＯ2含有物質の
何れか一種以上を、粗酸化亜鉛ダストに添加調整するの
は、ＰｂＯ：Ｆｅ2Ｏ3：ＳｉＯ2のモル比が、この範囲
より外では、望ましいとされる１０ｋｇ以上の圧壊強度
の焼鉱が得られないからである。
【００１２】本発明は粗酸化亜鉛ダスト中の不可避不純
物の含有量が焼鉱の圧壊強度に関与しているのではない
かとの着想に基づき、上記の不可避不純物の合計量並び
に割合について検討の結果、上記の不可避不純物の量並
びに含有割合のときに、圧壊強度が１０ｋｇ以上の焼鉱
が得られることを見いだしたものである。
物の含有量が焼鉱の圧壊強度に関与しているのではない
かとの着想に基づき、上記の不可避不純物の合計量並び
に割合について検討の結果、上記の不可避不純物の量並
びに含有割合のときに、圧壊強度が１０ｋｇ以上の焼鉱
が得られることを見いだしたものである。
【００１３】本発明で８７０℃以上で焼成するのは、８
７０℃より低いと焼結が十分進行せず焼鉱の圧壊強度が
１０ｋｇ以下となるからである。８７０℃での保持時間
は少なくとも３０分は必要である。
７０℃より低いと焼結が十分進行せず焼鉱の圧壊強度が
１０ｋｇ以下となるからである。８７０℃での保持時間
は少なくとも３０分は必要である。
【００１４】使用する粗酸化亜鉛ダスト及び添加調整に
用いるＰｂＯ、Ｆｅ2Ｏ3、ＳｉＯ2含有物質は、粒径１
００メッシュ以下であることが望ましい。粒径が１００
メッシュより大きいと、混合が不均一となり易く、焼鉱
の割れの発生の原因となるからである。添加調整に用い
るＰｂＯ、Ｆｅ2Ｏ3、ＳｉＯ2含有物質中のＰｂＯ、Ｆ
ｅ2Ｏ3、ＳｉＯ2の品位は高い方が好ましい。その理由
は、後工程の亜鉛精錬において亜鉛品位の低下を防止
し、不要な成分による後工程への悪影響を少なくするた
めである。
用いるＰｂＯ、Ｆｅ2Ｏ3、ＳｉＯ2含有物質は、粒径１
００メッシュ以下であることが望ましい。粒径が１００
メッシュより大きいと、混合が不均一となり易く、焼鉱
の割れの発生の原因となるからである。添加調整に用い
るＰｂＯ、Ｆｅ2Ｏ3、ＳｉＯ2含有物質中のＰｂＯ、Ｆ
ｅ2Ｏ3、ＳｉＯ2の品位は高い方が好ましい。その理由
は、後工程の亜鉛精錬において亜鉛品位の低下を防止
し、不要な成分による後工程への悪影響を少なくするた
めである。
【００１５】焼成を不活性雰囲気又は重油燃焼雰囲気で
行う理由は、強酸化性雰囲気でも還元性雰囲気でも上記
の添加調整を行った場合に、焼鉱の圧壊強度が１０ｋｇ
以上とならない場合があるからである。
行う理由は、強酸化性雰囲気でも還元性雰囲気でも上記
の添加調整を行った場合に、焼鉱の圧壊強度が１０ｋｇ
以上とならない場合があるからである。
【００１６】
実施例１ 酸化亜鉛試薬に、ＰｂＯ、Ｆｅ2Ｏ3、ＳｉＯ2試薬を加
えてＺｎＯ ９５重量％で、ＰｂＯ、Ｆｅ2Ｏ3、ＳｉＯ2
の合計が５重量％となるようにし、この５重量％の内の
ＰｂＯ：Ｆｅ2Ｏ3：ＳｉＯ2のモル比が種々の割合とな
るように配合した。この配合物に水を加えて直径５〜６
ｍｍのペレットに成形した。このペレットを内径１２５
ｍｍ、長さ２００ｍｍの試験用小型転動炉に入れ、それ
ぞれ８７０℃で１時間重油燃焼雰囲気下で焙焼し、焙焼
した焼鉱の圧壊荷重を測定した結果を図１のＰｂＯ−Ｆ
ｅ2Ｏ3−ＳｉＯ2のモル％三元系図に示す。図１中の外
側の三角形内の数値は圧壊荷重（ｋｇ）を示す。
えてＺｎＯ ９５重量％で、ＰｂＯ、Ｆｅ2Ｏ3、ＳｉＯ2
の合計が５重量％となるようにし、この５重量％の内の
ＰｂＯ：Ｆｅ2Ｏ3：ＳｉＯ2のモル比が種々の割合とな
るように配合した。この配合物に水を加えて直径５〜６
ｍｍのペレットに成形した。このペレットを内径１２５
ｍｍ、長さ２００ｍｍの試験用小型転動炉に入れ、それ
ぞれ８７０℃で１時間重油燃焼雰囲気下で焙焼し、焙焼
した焼鉱の圧壊荷重を測定した結果を図１のＰｂＯ−Ｆ
ｅ2Ｏ3−ＳｉＯ2のモル％三元系図に示す。図１中の外
側の三角形内の数値は圧壊荷重（ｋｇ）を示す。
【００１７】図１によれば、ＰｂＯ：Ｆｅ2Ｏ3：ＳｉＯ
2のモル比が、２：０：３、８：１：１、１：３：１の
３点を結ぶことによって得られる三角形の範囲内となる
ように配合したペレットの焼鉱では、圧壊荷重は総て１
０ｋｇ以上であったのに対してこのモル比の範囲外の焼
鉱の圧壊荷重は１０ｋｇに達していなかった。
2のモル比が、２：０：３、８：１：１、１：３：１の
３点を結ぶことによって得られる三角形の範囲内となる
ように配合したペレットの焼鉱では、圧壊荷重は総て１
０ｋｇ以上であったのに対してこのモル比の範囲外の焼
鉱の圧壊荷重は１０ｋｇに達していなかった。
【００１８】実施例２ 表１に示す３種の粗酸化亜鉛ダスト３００ｇに、本発明
の範囲となるようにＰｂＯ、Ｆｅ2Ｏ3、ＳｉＯ2の一級
試薬を添加したものと、ＰｂＯ、Ｆｅ2Ｏ3、ＳｉＯ2の
合計が５重量％未満、又はＰｂＯ：Ｆｅ2Ｏ3：ＳｉＯ2
のモル比が本発明の範囲外となるように表２に示すよう
に配合した。配合後の粗酸化亜鉛ダスト中のＰｂＯ：Ｆ
ｅ2Ｏ3：ＳｉＯ2のモル比を表３に示す。
の範囲となるようにＰｂＯ、Ｆｅ2Ｏ3、ＳｉＯ2の一級
試薬を添加したものと、ＰｂＯ、Ｆｅ2Ｏ3、ＳｉＯ2の
合計が５重量％未満、又はＰｂＯ：Ｆｅ2Ｏ3：ＳｉＯ2
のモル比が本発明の範囲外となるように表２に示すよう
に配合した。配合後の粗酸化亜鉛ダスト中のＰｂＯ：Ｆ
ｅ2Ｏ3：ＳｉＯ2のモル比を表３に示す。
【００１９】
【表１】 重量％ 粗酸化亜鉛ダスト銘柄 Ｚｎ ＰｂＯ Ｆｅ2Ｏ3 ＳｉＯ2 Ａ ５９.３ ０.６ １.８ ０.６ Ｂ ６０.２ ３.２ ０.７ １.５ Ｃ ５８.７ ８.０ ０.６ ０.７
【００２０】
【表２】 試験 粗酸化亜鉛 試薬別添加量（重量％） 合計の Ｎo. ダスト銘柄 ＰｂＯ Ｆｅ2Ｏ3 ＳｉＯ2 重量％ １ Ａ ２ ０ ０ ５.０ 本 ２ Ａ ３ ０ ０ ６.０ ３ Ａ ４ ０ ０ ７.０ 発 ４ Ａ ５ ０ ０ ８.０ ５ Ｂ ２ ０ ０ ７.４ 明 ６ Ｂ ３ ０ ０ ８.４ ７ Ｃ ０ １ ０ １０.３ 例 ８ Ｃ ０ １ １ １１.３ ──────────────────────────────── 比 ９ Ａ ０ ０ １ ６.０ 較 １０ Ａ ０ ０ ０ ３.０ 例 １１ Ｂ ０ １ ０ ６.４ １２ Ｃ ２ ０ ０ １１.３ ────────────────────────────────
【００２１】
【表３】
【００２２】上記のように配合した各粉末を、実施例１
で用いた試験用小型転動炉に入れ、重油燃焼雰囲気下
で、それぞれの温度まで１時間かけて昇温した後、その
温度に１時間保持して焙焼し、焙焼した焼鉱の粒度分布
を測定した結果を表４に、圧壊荷重を測定した結果を表
５、及び図２のＰｂＯ−Ｆｅ2Ｏ3−ＳｉＯ2のモル％三
元系図に示す。図２中の外側の三角形内の数値は圧壊荷
重（ｋｇ）を示す。
で用いた試験用小型転動炉に入れ、重油燃焼雰囲気下
で、それぞれの温度まで１時間かけて昇温した後、その
温度に１時間保持して焙焼し、焙焼した焼鉱の粒度分布
を測定した結果を表４に、圧壊荷重を測定した結果を表
５、及び図２のＰｂＯ−Ｆｅ2Ｏ3−ＳｉＯ2のモル％三
元系図に示す。図２中の外側の三角形内の数値は圧壊荷
重（ｋｇ）を示す。
【００２３】
【表４】 重量％ 試験 1mm以上 3mm以上 5mm以上 7mm以上 9mm以上 Ｎo. 3mm未満 5mm未満 7mm未満 9mm未満 11mm未満 本発明例 1〜８ 5〜14 30〜38 36〜49 9〜16 1〜3 比較例 ９ 12 36 37 7 1 〃 １０ 14 38 38 5 0 〃 １１ 18 37 33 4 1 〃 １２ 16 36 34 9 1
【００２４】
【表５】
【００２５】表４に示す粒度分布は、圧壊荷重と共に、
焼鉱の重要な性質の一つである。一般に、返し粉代替と
して使用される焼鉱の理想的な粒径は５〜７ｍｍである
と言われているが、８７０℃で焼成した本発明の範囲内
である試験Ｎｏ.１〜８においても、１０００℃で焼成
した比較例１０に比べ、特に粒径が小さくならず、むし
ろ理想粒径の焼鉱が増えていることが分かる。
焼鉱の重要な性質の一つである。一般に、返し粉代替と
して使用される焼鉱の理想的な粒径は５〜７ｍｍである
と言われているが、８７０℃で焼成した本発明の範囲内
である試験Ｎｏ.１〜８においても、１０００℃で焼成
した比較例１０に比べ、特に粒径が小さくならず、むし
ろ理想粒径の焼鉱が増えていることが分かる。
【００２６】表５及び図２に示されるように、粗酸化亜
鉛ダスト中のＰｂＯ、Ｆｅ2Ｏ3、ＳｉＯ2の合計重量
％、モル比が本発明範囲内で焼成温度が８７０℃である
試験Ｎｏ.１〜８においては、何れも圧壊荷重が１０ｋ
ｇ以上であるが、比較例では同じ焼成温度の試験Ｎｏ.
９、１１、１２の圧壊荷重は、本発明例の約１／３に止
まった。
鉛ダスト中のＰｂＯ、Ｆｅ2Ｏ3、ＳｉＯ2の合計重量
％、モル比が本発明範囲内で焼成温度が８７０℃である
試験Ｎｏ.１〜８においては、何れも圧壊荷重が１０ｋ
ｇ以上であるが、比較例では同じ焼成温度の試験Ｎｏ.
９、１１、１２の圧壊荷重は、本発明例の約１／３に止
まった。
【００２７】
【発明の効果】本発明によれば、従来よりも低温で焼成
して高温で焼成した場合と同等の圧壊荷重を有する焼鉱
が得られると共に、焼鉱として望ましい粒径である５〜
７ｍｍのものが多い焼鉱が得られる。
して高温で焼成した場合と同等の圧壊荷重を有する焼鉱
が得られると共に、焼鉱として望ましい粒径である５〜
７ｍｍのものが多い焼鉱が得られる。
【図１】実施例１のＰｂＯ：Ｆｅ2Ｏ3：ＳｉＯ2のモル
比と焼鉱の圧壊荷重との関係を示すＰｂＯ−Ｆｅ2Ｏ3−
ＳｉＯ2のモル％三元系図である。
比と焼鉱の圧壊荷重との関係を示すＰｂＯ−Ｆｅ2Ｏ3−
ＳｉＯ2のモル％三元系図である。
【図２】実施例２のＰｂＯ：Ｆｅ2Ｏ3：ＳｉＯ2のモル
比と焼鉱の圧壊荷重との関係を示すＰｂＯ−Ｆｅ2Ｏ3−
ＳｉＯ2のモル％三元系図である。
比と焼鉱の圧壊荷重との関係を示すＰｂＯ−Ｆｅ2Ｏ3−
ＳｉＯ2のモル％三元系図である。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (58)調査した分野(Int.Cl.7，ＤＢ名) C22B 1/00 - 61/00
Claims (3)
- 【請求項１】 粗酸化亜鉛ダスト、又は水分を１０〜３
０重量％含む粗酸化亜鉛ダストのケーキをロータリーキ
ルンで造粒、乾燥、焼成してペレット状の粗酸化亜鉛焼
鉱を製造する方法において、粗酸化亜鉛ダスト中の不可
避不純物であるＰｂＯ、Ｆｅ2Ｏ3、ＳｉＯ2の合計が５
重量％以上、１５重量％未満であり、ＰｂＯ−Ｆｅ2Ｏ3
−ＳｉＯ2のモル％三元系図において、ＰｂＯ：Ｆｅ2Ｏ
3：ＳｉＯ2のモル比が、２：０：３、８：１：１、１：
３：１の３点を結ぶことによって得られる三角形の範囲
内となるように、ＰｂＯ含有物質、Ｆｅ2Ｏ3含有物質、
ＳｉＯ2含有物質の何れか一種以上を、粗酸化亜鉛ダス
トに添加調整して８７０℃以上で焼成を行うことを特徴
とする粗酸化亜鉛焼鉱の製造方法。 - 【請求項２】 添加するＰｂＯ含有物質、Ｆｅ2Ｏ3含有
物質、ＳｉＯ2含有物質の粒径が１００メッシュ以下で
ある請求項１に記載の粗酸化亜鉛焼鉱の製造方法。 - 【請求項３】 焼成を不活性雰囲気又は重油燃焼雰囲気
で行うことを特徴とする請求項１に記載の粗酸化亜鉛焼
鉱の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP20478693A JP3250331B2 (ja) | 1993-07-27 | 1993-07-27 | 粗酸化亜鉛焼鉱の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP20478693A JP3250331B2 (ja) | 1993-07-27 | 1993-07-27 | 粗酸化亜鉛焼鉱の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0741870A JPH0741870A (ja) | 1995-02-10 |
| JP3250331B2 true JP3250331B2 (ja) | 2002-01-28 |
Family
ID=16496330
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP20478693A Expired - Fee Related JP3250331B2 (ja) | 1993-07-27 | 1993-07-27 | 粗酸化亜鉛焼鉱の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3250331B2 (ja) |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN115786694B (zh) * | 2023-01-29 | 2023-05-26 | 中南大学 | 锌铅铜矿料的预处理方法及其应用 |
-
1993
- 1993-07-27 JP JP20478693A patent/JP3250331B2/ja not_active Expired - Fee Related
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0741870A (ja) | 1995-02-10 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JP5984139B2 (ja) | ブリケットの製造方法 | |
| US5278111A (en) | Electric arc furnace dust as raw material for brick | |
| JP3043325B2 (ja) | 還元鉄ペレットの製造方法およびこの方法で製造した還元鉄ペレット | |
| JP3250331B2 (ja) | 粗酸化亜鉛焼鉱の製造方法 | |
| JP7151404B2 (ja) | 酸化亜鉛鉱の製造方法 | |
| KR101786056B1 (ko) | 코어쉘 구조를 갖는 저온소성용 무연압전 세라믹 및 그 제조 방법 | |
| JP6183752B2 (ja) | ブリケットの製造方法 | |
| JP5742358B2 (ja) | 電波吸収体用フェライト組成物および電波吸収体用フェライトコア | |
| JP3837845B2 (ja) | 還元鉄の製造方法 | |
| JP3395577B2 (ja) | 誘電体セラミック電子部品の製造方法 | |
| JP2020196941A (ja) | 焼結鉱の製造方法 | |
| JPH05339652A (ja) | ピソライト鉱石を主原料とする焼結鉱製造のための事前造粒法とその擬似粒子構造 | |
| JPH06212289A (ja) | 粗酸化亜鉛焼鉱の製造方法 | |
| JP2000192165A (ja) | 粗酸化亜鉛焼鉱の製造方法 | |
| JPH06184656A (ja) | 粗酸化亜鉛焼鉱の製造方法 | |
| JPH07126762A (ja) | 粗酸化亜鉛焼鉱の製造方法 | |
| JP3665083B2 (ja) | セラミックス粉末スラリー及びセラミックス顆粒の製造方法 | |
| JPH06220552A (ja) | 粗酸化亜鉛焼鉱の製造方法 | |
| CN114836616B (zh) | 铁矿粉球团矿及其制备方法 | |
| JP3545438B2 (ja) | Ｎｉ−Ｚｎ系フェライト粉の製造方法 | |
| JP3329980B2 (ja) | 高周波用誘電体磁器組成物及びその製造方法 | |
| JPH0310026A (ja) | 粘土質Ｎｉ鉱石の団鉱方法 | |
| KR20020042984A (ko) | 소결공정에서 발생한 더스트를 이용한 소성 펠렛 제조방법 | |
| JP4129174B2 (ja) | 導電性セラミックス | |
| JP3340757B2 (ja) | 電圧非直線抵抗体の製造方法 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| LAPS | Cancellation because of no payment of annual fees |