WO2024083386A1 - Procédé et appareil de récupération de gaz pour compresseur - Google Patents

Procédé et appareil de récupération de gaz pour compresseur Download PDF

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WO2024083386A1
WO2024083386A1 PCT/EP2023/073538 EP2023073538W WO2024083386A1 WO 2024083386 A1 WO2024083386 A1 WO 2024083386A1 EP 2023073538 W EP2023073538 W EP 2023073538W WO 2024083386 A1 WO2024083386 A1 WO 2024083386A1
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WO
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compressor
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liquid
gas
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PCT/EP2023/073538
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Inventor
Félix PERE
Thomas Morel
Jean-Marc Peyron
Ludovic Granados
Natacha Haik
Axelle GAERTNER
Baptiste PAGES
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L'air Liquide, Societe Anonyme Pour L'etude Et L'exploitation Des Procedes Georges Claude
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    • F25J2270/902—Details about the refrigeration cycle used, e.g. composition of refrigerant, arrangement of compressors or cascade, make up sources, use of reflux exchangers etc.

Definitions

  • the present invention relates to a process and apparatus for recovering gas for a compressor.
  • a high-pressure, dried, filtered seal gas (usually process gas from the machine outlet) is injected into the process cavity, from which leaks could occur. The vast majority of this gas is returned to the machine, but a small fraction of it is allowed to leak through a sealing system. All technologies work by creating a pressure drop that allows only a very limited fraction of the process gas to escape. The leak is finally mixed with an external sealing gas (usually nitrogen) and eliminated, if necessary.
  • This system prevents pollution of the process gas from external sources, such as air, and regulates the leak, which is mandatory as soon as the process gas is toxic and/or flammable.
  • external sources such as air
  • hydrocarbon pollution through the air must be avoided at all costs, as it would create an explosive mixture. Uncontrolled leaks of hydrocarbons into the atmosphere are also undesirable for safety and environmental reasons.
  • the benchmark sealing technology in this industry is the tandem dry gas seal used on rotary compressors.
  • FR2953913 describes a helium leak recovery system where the mixture of seal gas and helium is sent to the unit where the helium to be compressed is separated from the natural gas which contains it.
  • EP3225940B1 describes a leak recovery system in which the mixture of process gas and seal gas is first compressed and then separated in a distillation column.
  • WO2019/040521 describes a leak recovery system for LNG application, in which the mixture of process gas and seal gas is partially liquefied and separated to recover a process gas-rich liquid. Another claim adds the use of a pump to reinject the process fluid into the main system.
  • a process for recovering gas from a compressor in which a first fluid having at least one component is compressed in the compressor comprising one or more compression stages and a second fluid having a single component, this component being lighter than a component of the first fluid, or even than the component of the first fluid, the second fluid being a sealing fluid, is injected into the compressor at a seal of the compressor, a mixture of a part of the first fluid and at least a part of the second fluid is extracted from the compressor in gaseous form, another part of the first fluid leaves the compressor as the first compressed fluid, the mixture is cooled and partially condensed, without having compressed it, to form a liquid enriched in the or at least one component of the first fluid and depleted in the component of the second fluid lighter than one of or the component of the first fluid and a gas enriched in the component of the second fluid lighter than one of or the component of the first fluid and depleted in the or at least one component of the first fluid, the liquid is pressurized, after having vapor
  • a low temperature liquefaction apparatus comprising a compressor comprising one or more compression stages, means for sending a first fluid to be compressed in the compressor, means for injecting a second fluid , which is a sealing fluid in the compressor at a seal of the compressor, the second fluid having a single component, this component being lighter than at least one component of the first fluid, means for extracting a mixture of a part of the first fluid and at least a part of the second fluid of the compressor in gaseous form, means for removing another part of the first fluid from the compressor as the first compressed fluid, means for cooling and partially condensing the mixing, without having compressed it, to form a liquid enriched in the component(s) of the first fluid and depleted in the component(s) of the second fluid and a gas enriched in the component(s) of the second fluid and depleted in the component(s) of the first fluid, an ejector characterized in that it comprises means for vaporizing the liquid, means for sending the vaporized
  • a gas recovery process for example from a refrigeration cycle with mixed refrigerants, used for example to provide cold in a natural gas, hydrogen or helium liquefaction process.
  • the supply of at least one of these components may be problematic. It is therefore important to minimize any loss during compression in the C-cycle compressor.
  • a compressor C receives a gas to be compressed 01 at low pressure and supplies a compressed gas 02 at high pressure.
  • the gas 01 can for example be argon, neon, nitrogen, krypton, xenon, a toxic gas such as carbon monoxide, a hydrocarbon such as methane, ethane, propane, butane.
  • the gas may include at least two of the gases mentioned.
  • the sealing system of the compressor C is also supplied by a single-component sealing gas 10, this component being lighter than at least one component of the gas 01 and can for example be nitrogen.
  • a mixture of process gas and seal gas 20 leaves compressor C. Obviously a single-component gas can nevertheless contain some impurities.
  • the mixture of process gas and seal gas is at low pressure, usually just a little above atmospheric pressure.
  • the dew point temperature of the gas to be compressed 01 is significantly higher than the dew point temperature of the sealing gas 10.
  • the fluid to be compressed will therefore be mainly concentrated in the liquid phase 22, while the sealing gas will remain in the gas phase 23.
  • the concentration of the sealing gas in the liquid 22 would be less than 5 mol%. and perhaps less than 1 mol%, while maintaining good process gas recovery.
  • the heat exchanger E liquefying the mixture 20 coming from the joints of the compressor C can be a main cryogenic heat exchanger of a compressed gas liquefaction device 02, if the cold is supplied by the main refrigeration loops.
  • Exchanger E can otherwise be a dedicated heat exchanger such as a plate and fin exchanger, a coiled type exchanger or a tubular exchanger.
  • the fluid 21 leaving the exchanger E thus contains a liquid rich in process gas, and a vapor rich in sealing gas.
  • the two phases are separated in a tank V, by simple gravitational separation.
  • the steam rich in sealing gas 23 is then evacuated as it would have been if the recovery system had not been there.
  • Exchanger E can be made up of two heat exchangers in series.
  • the system may include means for dividing the mixture cooled in the first of the two exchangers into two, these means being connected to the compressor inlet through an expansion valve.
  • the mixture will be sent to the valve and then to the compressor to allow the compressor to reach its settle-out pressure.
  • the recycled mixture will always remain gaseous and there will be no liquid vaporization while the compressor outlet pressure decreases. This helps reduce the equilibrium pressure.
  • Liquid 22 is at low pressure. Its pressure must be increased to reinject it into the main process.
  • common pumping technologies for cryogenic liquids are not themselves leak-free. In order to avoid an additional leak which would reduce the overall efficiency of the system, the use of ejectors or eductors is proposed.
  • the ejector J is a static device, presenting a convergent-divergent profile.
  • a high-pressure fluid, gas or liquid passes through this orifice, its velocity increases as the diameter of the orifice decreases. Its dynamic pressure increases, and according to Bernouilli's law, its static pressure decreases. At some point in the device, the pressure may be low enough to draw low pressure fluids, gas or liquid, into the device.
  • the orifice then widens and reverse pressure conversion occurs.
  • the resulting fluid is a mixture of high and low pressure fluids, at an intermediate average pressure.
  • An ejector J powered by a high pressure gas 03 which is here a part of the compressed gas 02, sucks up the low pressure liquid 22.
  • the resulting fluid 04 is a mixture of fluids 22 and 03, at an intermediate pressure which allows its reinjection whatever part in the process, for example at the suction of compressor C.
  • fluid 03 could be a high pressure liquid
  • device J would be an eductor
  • sucking up a liquid with working gas represents specific difficulties due to the heterogeneity of the system.
  • the physical phenomena are very complex: depressurization can cause the liquid to evaporate, the difference in density between the two phases is significant. Ejector manufacturers are currently unable to correctly predict the performance of such a system.
  • the system of therefore has limits affecting both its realization and its integration.
  • the system of allows the use of a single-phase ejector, which eliminates the above problems.
  • refrigerant consumption is significantly reduced.
  • FIG. 1 illustrates a solution according to the invention, using a dedicated exchanger E to partially condense the gas 20. It is preferable to use a dedicated heat exchanger to be able to accommodate variations in flow rate during the life of the compressor.
  • the gas 20 is cooled in a heat exchanger E, of the brazed aluminum plate and fin type.
  • the flow 20 is separated in a phase separator V to form a gas 23 to be sent for example to a burner and a liquid depleted in the sealing gas and enriched in the gas to be compressed.
  • the liquid 22 is expanded to a subatmospheric pressure then enters the exchanger E in slightly biphasic form, the expansion having generated a little gas.
  • the two-phase fluid heats in heat exchanger E to vaporize any remaining liquid at subatmospheric pressure by heat exchange with gas 20, then sent to ejector J with gas 03 to form gas 04, at higher pressure than gas 22, which is recycled to compressor C.
  • the vaporization of the fluid 22 is not sufficient to partially condense the gas 20, for example in the case where the gas 20 contains a lot of components which will not be liquefied in the tank V, it will be necessary to bring cold to the process. In the example, this is done by a flow of liquid nitrogen 24 which vaporizes in the heat exchanger E to form a gas 25.

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Abstract

Procédé et appareil de récupération de gaz pour compresseur Procédé de récupération de gaz d'un compresseur (C) dans lequel un premier fluide (01) est comprimé dans le compresseur et un deuxième fluide (10) ayant un seul composant, le deuxième fluide étant un fluide d'étanchéité, est injecté dans le compresseur au niveau d'un joint d'étanchéité du compresseur, un mélange (20) d'une partie du premier fluide et d'au moins une partie du deuxième fluide est extrait du compresseur sous forme gazeuse, une autre partie du premier fluide sort du compresseur comme premier fluide comprimé (02), on refroidit et on condense partiellement le mélange pour former un liquide (22) enrichi en le ou au moins un composant du premier fluide, on pressurise le liquide après l'avoir vaporisé au moyen d'un éjecteur (J) pour produire un troisième fluide (04) et on envoie le troisième fluide au compresseur pour s'y comprimer.

Description

Procédé et appareil de récupération de gaz pour compresseur
La présente invention est relative à un procédé et appareil de récupération de gaz pour compresseur.
De nombreux procédés industriels impliquent une étape de compression de gaz. Différentes technologies sont utilisées pour augmenter la pression du fluide ; cependant, elles ont presque toutes en commun l'utilisation de machines dédiées. Les pièces mobiles à l'intérieur de ces machines rendent obligatoire la présence d'un système d'étanchéité, pour limiter et réguler les fuites continues du gaz de procédé à travers les espaces entre les pièces mobiles et statiques.
Ces systèmes partagent tous le même principe. Un gaz d'étanchéité à haute pression, séché et filtré (généralement du gaz de procédé provenant de la sortie de la machine) est injecté dans la cavité de procédé, à partir de laquelle des fuites pourraient se produire. La grande majorité de ce gaz est renvoyée dans la machine, mais une petite fraction de celui-ci est autorisée à fuir à travers un système d'étanchéité. Toutes les technologies fonctionnent en créant une chute de pression qui ne laisse fuir qu'une fraction très limitée du gaz de procédé. La fuite est finalement mélangée à un gaz d’étanchéité externe (généralement de l'azote) et éliminée, si nécessaire.
Ce système évite la pollution du gaz de procédé par des sources externes, comme l'air, et régule la fuite, ce qui est obligatoire dès que le gaz de procédé est toxique et/ou inflammable. Par exemple, dans les procédés pétroliers et gaziers, la pollution par les hydrocarbures par l'air doit être évitée à tout prix, car elle créerait un mélange explosif. Les fuites incontrôlées d'hydrocarbures dans l'atmosphère sont également indésirables pour des raisons de sécurité et d'environnement. La technologie d'étanchéité de référence dans cette industrie est le joint gaz sec tandem utilisé sur les compresseurs rotatifs.
Cependant, cette solution présente un inconvénient majeur : la fuite fatale de gaz de procédé. Lorsque le gaz est relativement bon marché, ceci ne pose pas de problème. C'est le cas de l'air ou de l'azote qui sont largement utilisés dans l'industrie. Mais dès que le gaz est cher ou rare, même de petites fuites peuvent avoir un impact énorme sur l'économie d'une usine. Par exemple, la plupart des procédés de liquéfaction du gaz naturel utilisent des systèmes de réfrigération à compression de vapeur, dans lesquels des mélanges d'hydrocarbures sont comprimés, liquéfiés, puis détendus à basse pression, à laquelle ils libèrent du froid par vaporisation. Ces boucles frigorifiques étant fermées, toute fuite doit être compensée par une alimentation externe en fluide frigorigène. L'approvisionnement, le stockage sur site et la logistique associée d'hydrocarbures plus lourds que le méthane peuvent peser lourdement sur les coûts d'exploitation des usines.
Dans ce contexte, il est pertinent d'essayer de collecter les fuites et de récupérer les molécules précieuses qu'elles contiennent, afin de réduire les coûts d'exploitation et de simplifier les opérations.
FR2953913 décrit un système de récupération de fuites d’hélium où le mélange de gaz d’étanchéité et d’hélium est envoyé à l’unité où l’hélium à comprimer est séparé du gaz naturel qui le contient.
EP3225940B1 décrit un système de récupération de fuites dans lequel le mélange de gaz de procédé et de gaz d’étanchéité est d'abord comprimé, puis séparé dans une colonne de distillation.
Ceci est différent de ce qui est proposé par le procédé selon l’invention où seul le fluide de procédé est recomprimé, après séparation.
WO2019/040521 décrit un système de récupération des fuites pour l'application GNL, dans lequel le mélange de gaz de procédé et de gaz d’étanchéité est partiellement liquéfié et séparé pour récupérer un liquide riche en gaz de procédé. Une autre revendication ajoute l'utilisation d'une pompe pour réinjecter le fluide de procédé dans le système principal.
Selon un objet de l’invention, il est prévu un procédé de récupération de gaz d'un compresseur dans lequel un premier fluide ayant au moins un composant est comprimé dans le compresseur comprenant un ou plusieurs étages de compression et un deuxième fluide ayant un seul composant, ce composant étant plus léger qu'un composant du premier fluide, voire que le composant du premier fluide, le deuxième fluide étant un fluide d’étanchéité, est injecté dans le compresseur au niveau d’un joint d’étanchéité du compresseur, un mélange d’une partie du premier fluide et d’au moins une partie du deuxième fluide est extrait du compresseur sous forme gazeuse, une autre partie du premier fluide sort du compresseur comme premier fluide comprimé, on refroidit et on condense partiellement le mélange, sans l’avoir comprimé, pour former un liquide enrichi en le ou au moins un composant du premier fluide et appauvri en le composant du deuxième fluide plus léger qu'un des ou le composant du premier fluide et un gaz enrichi en le composant du deuxième fluide plus léger qu'un des ou le composant du premier fluide et appauvri en le ou au moins un composant du premier fluide, on pressurise le liquide, après l'avoir vaporisé, au moyen d’un éjecteur pour produire un troisième fluide et on envoie le troisième fluide au compresseur pour s’y comprimer ou en amont du compresseur.
Selon d’autres aspects facultatifs :
  • un gaz d’alimentation et le troisième fluide sont envoyés à un séparateur de phases en amont du compresseur et le gaz formé dans le séparateur de phases constitue le premier fluide.
  • l’éjecteur est alimenté par une partie du fluide comprimé dans le compresseur et par le liquide enrichi en le ou les composants du premier fluide et appauvri en le composant du deuxième fluide sous forme gazeuse.
  • le liquide est vaporisé par échange de chaleur avec le mélange pour le refroidir.
  • le liquide se vaporise dans un échangeur de chaleur dédié.
  • un autre liquide frigorigène se vaporise par échange de chaleur avec le mélange qui se refroidit et se condense partiellement.
  • le premier fluide comprend de l’azote et/ou de l’argon et/ou du méthane et/ou de l’éthane et/ou de l’éthylène et/ou du propane et/ou du propylène et/ou du butane et/ou du pentane.
  • le deuxième fluide est de l’azote.
Selon un autre objet de l’invention, il est prévu un appareil de liquéfaction à basse température comprenant un compresseur comprenant un ou plusieurs étages de compression, des moyens pour envoyer un premier fluide être comprimé dans le compresseur, des moyens pour injecter un deuxième fluide, qui est un fluide d’étanchéité dans le compresseur au niveau d’un joint d’étanchéité du compresseur, le deuxième fluide ayant un seul composant, ce composant étant plus léger qu’au moins un composant du premier fluide, des moyens pour extraire un mélange d’ une partie du premier fluide et d’au moins une partie du deuxième fluide du compresseur sous forme gazeuse, des moyens pour sortir une autre partie du premier fluide du compresseur comme premier fluide comprimé, des moyens pour refroidir et condenser partiellement le mélange, sans l’avoir comprimé, pour former un liquide enrichi en le ou les composants du premier fluide et appauvri en le composant du deuxième fluide et un gaz enrichi en le composant du deuxième fluide et appauvri en le ou les composants du premier fluide, un éjecteur caractérisé en ce qu’il comprend des moyens pour vaporiser le liquide, des moyens pour envoyer le liquide vaporisé à l’éjecteur pour pressuriser le liquide vaporisé pour produire un troisième fluide et des moyens pour envoyer le troisième fluide de l’éjecteur au compresseur pour s’y comprimer ou en amont du compresseur.
Selon d’autres aspects facultatifs :
  • il y des moyens pour envoyer un gaz d’alimentation et le troisième fluide à un séparateur de phases en amont du compresseur et le gaz formé dans le séparateur de phases constitue le premier fluide.
  • l’appareil comprend des moyens pour alimenter l’éjecteur par une partie du fluide comprimé dans le compresseur et par le liquide enrichi en le ou les composants du premier fluide et appauvri en le ou les composants du deuxième fluide sous forme gazeuse.
  • l’appareil comprend des moyens pour permettre l’échangeur de chaleur entre le liquide à vaporiser et le mélange à refroidir.
  • l’appareil comprend des moyens pour envoyer le liquide se vaporiser dans un échangeur de chaleur dédié.
  • un autre liquide frigorigène se vaporise par échange de chaleur avec le mélange qui se refroidit et se condense partiellement.
  • les moyens pour refroidir le mélange comprennent un premier et un deuxième échangeur de chaleur en série, ainsi des moyens reliant la sortie du premier échangeur de chaleur avec l’entrée du compresseur à travers une vanne.
  • un échangeur de chaleur constitue les moyens pour vaporiser le liquide et les moyens pour refroidir et condenser partiellement le mélange.
  • l’échangeur de chaleur est un échangeur de chaleur dédié tel qu'un échangeur à plaques et ailettes, un échangeur de type bobiné ou un échangeur tubulaire.
  • l’appareil comprend des moyens pour apporter du froid à l’échangeur de chaleur.
  • les moyens pour apporter du froid à l’échangeur de chaleur sont constitués par un fluide frigorigène envoyé à l’échangeur de chaleur .
  • l’appareil comprend des moyens pour envoyer un fluide frigorigène à l’échangeur de chaleur.
L’invention sera décrite de manière plus détaillée en se référant aux figures où :
illustre un procédé alternatif
illustre un procédé selon l’invention
Le procédé décrit ci-après vise à :
  • séparer d'abord le gaz à comprimer du gaz d’étanchéité,
  • puis recomprimer le fluide séparé pour le réinjecter dans le compresseur.
décrit un procédé de récupération de gaz par exemple d’un cycle de réfrigération à réfrigérants mixtes, utilisé par exemple pour fournir du froid dans un procédé de liquéfaction de gaz naturel, d’hydrogène ou d’hélium.
Il est bien connu d’utiliser dans un liquéfacteur un cycle de réfrigération où circule un mélange gazeux comprenant
  1. Un premier composant qui est de l’azote et
  2. Au moins un deuxième composant qui est un hydrocarbure, par exemple du méthane, de l’éthane, de l’éthylène, du propane, du propylène, du butane ou du pentane.
Si le liquéfacteur est situé dans une région mal desservie par les transports, la fourniture d’au moins un de ces composants peut poser problème. Il est donc important de réduire au maximum toute perte pendant la compression dans le compresseur de cycle C.
Un compresseur C reçoit un gaz à comprimer 01 à basse pression et fournit un gaz comprimé 02 haute pression.
Le gaz 01 peut par exemple être de l’argon, du néon, de l’azote, du krypton, du xénon, un gaz toxique tel que le monoxyde de carbone, un hydrocarbure tel que le méthane, d’éthane, du propane, du butane. Le gaz peut comprendre au moins deux des gaz mentionnés.
Le système d'étanchéité du compresseur C est également alimenté par un gaz d’étanchéité 10 à un seul composant, ce composant étant plus léger qu’au moins un composant du gaz 01 et peut par exemple être de l’azote. Un mélange de gaz de procédé et de gaz d’étanchéité 20 sort du compresseur C. Évidemment un gaz à un seul composant peut néanmoins contenir quelques impuretés.
Le mélange de gaz de procédé et de gaz d’étanchéité est à basse pression, généralement juste un peu au-dessus de la pression atmosphérique.
Pour la plupart des applications industrielles, et notamment les boucles frigorifiques, la température de rosée du gaz à comprimer 01 est nettement supérieure à la température de rosée du gaz d’étanchéité 10. Le fluide à comprimer se concentrera donc majoritairement en phase liquide 22, tandis que le gaz d’étanchéité restera en phase gazeuse 23. La concentration du gaz d’étanchéité dans le liquide 22 serait inférieure à 5% mol. et peut-être moins de 1% mol., tout en maintenant une bonne récupération du gaz de procédé.
La puissance frigorifique nécessaire à cette liquéfaction partielle dans l’échangeur E peut être fournie par des fluides disponibles sur site. A savoir, le froid peut provenir du :
  • Fluide frigorigène des principales boucles de réfrigération (le surdimensionnement résultant serait d'environ 1%), par exemple si le gaz comprimé 02 est ensuite liquéfié dans un liquéfacteur ayant au moins une boucle de réfrigération ou si le gaz comprimé est le fluide frigorigène d’une boucle de réfrigération
  • Gaz d'évaporation des stockages cryogéniques de produits.
  • Liquide de stockage cryogénique du produit 02 si celui-ci est liquéfié par la suite.
  • Azote liquide si disponible, par exemple par un bain d’azote liquide dans lequel le fluide 20 circule à l’intérieur d’un tuyau.
L'échangeur de chaleur E liquéfiant le mélange 20 provenant des joints du compresseur C peut être un échangeur de chaleur cryogénique principal d’un appareil de liquéfaction du gaz comprimé 02, si le froid est fourni par les boucles de réfrigération principales.
L’échangeur E peut sinon être un échangeur de chaleur dédié tel qu'un échangeur à plaques et ailettes, un échangeur de type bobiné ou un échangeur tubulaire.
Le fluide 21 sortant de l'échangeur E contient ainsi un liquide riche en gaz de procédé, et une vapeur riche en gaz d’étanchéité. Les deux phases sont séparées dans une cuve V, par simple séparation gravitationnelle. La vapeur riche en gaz d’étanchéité 23 est alors évacuée comme elle l'aurait été si le système de récupération n'avait pas été là.
L’échangeur E peut être constitué par deux échangeurs de chaleur en série. Le système peut comprendre des moyens pour diviser le mélange refroidi dans le premier des deux échangeurs en deux, ces moyens étant reliés à l’entrée du compresseur à travers une vanne de détente. De cette manière, quand le compresseur s’approche de l’arrêt, le mélange sera envoyé à la vanne et ensuite au compresseur pour permettre au compresseur d’atteindre sa pression d’équilibre (en anglais ‘settle-out pressure ‘). Dans ce cas, le mélange recyclé restera toujours gazeux et il n’y aura pas de vaporisation de liquide pendant que la pression de sortie du compresseur décroit. Ceci permet de réduire la pression d’équilibre.
Le liquide 22 est à basse pression. Il faut augmenter sa pression pour le réinjecter dans le processus principal. Cependant, les technologies de pompage habituelles pour les liquides cryogéniques ne sont pas elles-mêmes exemptes de fuites. Afin d'éviter une fuite supplémentaire qui réduirait le rendement global du système, l'utilisation d'éjecteurs ou d'éducteurs est proposée.
L’éjecteur J est un dispositif statique, présentant un profil convergent-divergent. Lorsqu'un fluide à haute pression, gazeux ou liquide, traverse cet orifice, sa vitesse augmente à mesure que le diamètre de l'orifice diminue. Sa pression dynamique augmente, et selon la loi de Bernouilli, sa pression statique diminue. A un certain point du dispositif, la pression peut être suffisamment basse pour aspirer des fluides à basse pression, gazeux ou liquide, dans le dispositif. L'orifice s'élargit alors et la conversion de pression inverse se produit. Le fluide résultant est un mélange des fluides haute et basse pression, à une pression moyenne intermédiaire.
Un éjecteur J, alimenté par un gaz haute pression 03 qui est ici une partie du gaz comprimé 02, aspire le liquide basse pression 22. Le fluide résultant 04 est un mélange des fluides 22 et 03, à une pression intermédiaire qui permet sa réinjection quelque part dans le processus, par exemple à l'aspiration du compresseur C.
Alternativement, le fluide 03 pourrait être un liquide à haute pression, et le dispositif J serait un éducteur.
A noter qu'en variante, si les débits le rendent pertinent, une pompe qui délivrerait un liquide à haute pression pourrait remplacer le dispositif J. Si le débit 22 était trop faible, il serait possible de le faire fonctionner en discontinu, en stockant le liquide 22 dans un vase intermédiaire avant de l'acheminer vers la pompe lorsqu'il est disponible en quantité suffisante.
Il est connu de recomprimer un débit de gaz via un éjecteur, en accélérant un gaz à plus haute pression dans une tuyère convergente. A mesure que le gaz accélère, sa pression diminue par conservation de l'énergie, ce qui lui permet in fine d'aspirer le gaz basse pression injecté au point de vitesse maximale. Le mélange est ensuite ralenti en s'écoulant le long d'un profil divergent. A mesure qu'il ralentit, sa pression remonte jusqu'à une pression intermédiaire entre celle du fluide moteur haute pression et celle du fluide aspiré. 
La modélisation de ce système gaz-gaz, bien que complexe, est connue et permet de réaliser des éjecteurs ayant de bonnes performances. De manière similaire, on peut aussi réaliser des systèmes liquide-liquide, que l'on appelle communément éducteurs.
Toutefois, aspirer un liquide avec du gaz moteur représente des difficultés spécifiques dues à l'hétérogénéité du système. Les phénomènes physiques sont très complexes: la dépressurisation peut faire s'évaporer le liquide, la différence de densité entre les deux phases est significative. Les fabricants d'éjecteurs ne sont aujourd'hui pas en mesure de prédire correctement les performances d'un tel système. 
D'autre part, au-delà de la complexité technique de l'éjecteur, il existe un risque non négligeable de renvoyer un mélange diphasique à l'aspiration du compresseur, ce qui peut poser des problèmes opératoires non négligeable: dégradation des aubages, accumulation de liquide dans des capacités en amont des roues de compression.
Le système de la a donc des limites touchant à la fois à sa réalisation et à son intégration. 
A l'inverse, le système de la permet d'utiliser un éjecteur monophasique, ce qui supprime les problèmes ci-dessus. De plus, au prix de l'investissement dans un échangeur plus complexe, la consommation en réfrigérant est sensiblement diminuée. 
illustre une solution selon l’invention, utilisant un échangeur dédié E pour condenser partiellement le gaz 20. Il est préférable d’utiliser un échangeur de chaleur dédié pour pouvoir accommoder des variations de débit pendant la durée de vie du compresseur.
Les performances des éjecteurs liquide-liquide sont mauvaises et requièrent un débit d’alimentation sousrefroidi.
Il est donc préférable d’utiliser un éjecteur gaz-gaz.
Pour ce faire, le gaz 20 est refroidi dans un échangeur de chaleur E, de type à plaques et à ailettes en aluminium brasé. Le débit 20 est séparé dans un séparateur de phases V pour former un gaz 23 à envoyer par exemple à un brûleur et un liquide appauvri en le gaz d’étanchéité et enrichi en le gaz à comprimer. Le liquide 22 est détendu jusqu’à une pression subatmosphérique puis entre dans l’échangeur E sous forme légèrement biphasique, la détente ayant généré un peu de gaz. Le fluide biphasique se réchauffe dans l’échangeur de chaleur E pour vaporiser tout liquide restant à la pression subatmosphérique par échange de chaleur avec le gaz 20, puis envoyé à l’éjecteur J avec le gaz 03 pour former un gaz 04, à plus haute pression que le gaz 22, qui est recyclé au compresseur C.
Si la vaporisation du fluide 22 n’est pas suffisante pour condenser partiellement le gaz 20, par exemple dans le cas où le gaz 20 contient beaucoup de composants qui ne seront pas liquéfié dans la cuve V, il sera nécessaire d’apporter du froid au procédé. Dans l’exemple, ceci est fait par un débit d’azote liquide 24 qui se vaporise dans l’échangeur de chaleur E pour former un gaz 25.
Ceci permet de réduire de 80 à 90% les besoins de réfrigérant par rapport au procédé de la .

Claims (14)

  1. Procédé de récupération de gaz d'un compresseur (C) dans lequel un premier fluide (01) ayant au moins un composant est comprimé dans le compresseur comprenant un ou plusieurs étages de compression et un deuxième fluide (10) ayant un seul composant, ce composant étant plus léger qu'un composant du premier fluide, voire que le composant du premier fluide, le deuxième fluide étant un fluide d’étanchéité, est injecté dans le compresseur au niveau d’un joint d’étanchéité du compresseur, un mélange (20) d’une partie du premier fluide et d’au moins une partie du deuxième fluide est extrait du compresseur sous forme gazeuse, une autre partie du premier fluide sort du compresseur comme premier fluide comprimé (02), on refroidit et on condense partiellement le mélange, sans l’avoir comprimé, pour former un liquide (22) enrichi en le ou au moins un composant du premier fluide et appauvri en le composant du deuxième fluide plus léger qu'un des ou le composant du premier fluide et un gaz (23) enrichi en le composant du deuxième fluide plus léger qu'un des ou le composant du premier fluide et appauvri en le ou au moins un composant du premier fluide caractérisé en ce que l’on pressurise le liquide, après l'avoir vaporisé, au moyen d’un éjecteur (J) pour produire un troisième fluide (04) et on envoie le troisième fluide au compresseur pour s’y comprimer ou en amont du compresseur.
  2. Procédé selon la revendication 1 dans lequel un gaz d’alimentation et le troisième fluide sont envoyés à un séparateur de phases en amont du compresseur et le gaz formé dans le séparateur de phases constitue le premier fluide.
  3. Procédé selon la revendication 1 ou 2 dans lequel l’éjecteur (J) est alimenté par une partie du fluide (02) comprimé dans le compresseur (C) et par le liquide (22) enrichi en le ou les composants du premier fluide et appauvri en le composant du deuxième fluide sous forme gazeuse.
  4. Procédé selon la revendication 3 dans lequel le liquide (22) est vaporisé par échange de chaleur avec le mélange (20) pour le refroidir.
  5. Procédé selon la revendication 3 ou 4 dans lequel le liquide (22) se vaporise dans un échangeur de chaleur dédié (E).
  6. Procédé selon la revendication 3,4 ou 5 dans lequel un autre liquide frigorigène (24) se vaporise par échange de chaleur avec le mélange (20) qui se refroidit et se condense partiellement.
  7. Procédé selon l’une des revendications précédentes dans lequel le premier fluide (01) comprend de l’azote et/ou de l’argon et/ou du méthane et/ou de l’éthane et/ou de l’éthylène et/ou du propane et/ou du propylène et/ou du butane et/ou du pentane.
  8. Procédé selon l’une des revendications précédentes dans lequel le deuxième fluide (10) est de l’azote.
  9. Appareil de liquéfaction à basse température comprenant un compresseur (C) comprenant un ou plusieurs étages de compression, des moyens pour envoyer un premier fluide (01) être comprimé dans le compresseur, des moyens pour injecter un deuxième fluide(10), qui est un fluide d’étanchéité dans le compresseur au niveau d’un joint d’étanchéité du compresseur, le deuxième fluide ayant un seul composant, ce composant étant plus léger qu’au moins un composant du premier fluide, des moyens pour extraire un mélange (20) d’ une partie du premier fluide et d’au moins une partie du deuxième fluide du compresseur sous forme gazeuse, des moyens pour sortir une autre partie (02) du premier fluide du compresseur comme premier fluide comprimé, des moyens (E) pour refroidir et condenser partiellement le mélange, sans l’avoir comprimé, pour former un liquide (22) enrichi en le ou les composants du premier fluide et appauvri en le composant du deuxième fluide et un gaz (23) enrichi en le composant du deuxième fluide et appauvri en le ou les composants du premier fluide, un éjecteur(J) caractérisé en ce qu’il comprend des moyens (E) pour vaporiser le liquide, des moyens pour envoyer le liquide vaporisé à l’éjecteur pour pressuriser le liquide vaporisé pour produire un troisième fluide (04) et des moyens pour envoyer le troisième fluide de l’éjecteur au compresseur pour s’y comprimer ou en amont du compresseur.
  10. Appareil selon la revendication 9 dans lequel les moyens pour refroidir le mélange comprennent un premier et un deuxième échangeur de chaleur en série, ainsi que des moyens reliant la sortie du premier échangeur de chaleur avec l’entrée du compresseur à travers une vanne.
  11. Appareil selon la revendication 9 ou 10 dans lequel un échangeur de chaleur (E) constitue les moyens pour vaporiser le liquide et les moyens pour refroidir et condenser partiellement le mélange.
  12. Appareil selon la revendication 11 dans lequel l’échangeur de chaleur (E) est un échangeur de chaleur dédié tel qu'un échangeur à plaques et ailettes, un échangeur de type bobiné ou un échangeur tubulaire.
  13. Appareil selon la revendication 11 ou 12 comprenant des moyens (24) pour apporter du froid à l’échangeur de chaleur (E).
  14. Appareil selon la revendication 13 dans lequel les moyens pour apporter du froid à l’échangeur de chaleur sont constitués par un fluide frigorigène (24) envoyé à l’échangeur de chaleur (E).
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