WO2023243286A1 - 加圧装置 - Google Patents

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WO2023243286A1
WO2023243286A1 PCT/JP2023/018210 JP2023018210W WO2023243286A1 WO 2023243286 A1 WO2023243286 A1 WO 2023243286A1 JP 2023018210 W JP2023018210 W JP 2023018210W WO 2023243286 A1 WO2023243286 A1 WO 2023243286A1
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WO
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pressure
piston
pressure vessel
piston body
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PCT/JP2023/018210
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English (en)
French (fr)
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友充 中井
明紀 前川
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Kobe Steel Ltd
Original Assignee
Kobe Steel Ltd
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    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
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    • B30B—PRESSES IN GENERAL
    • B30B5/00—Presses characterised by the use of pressing means other than those mentioned in the preceding groups
    • B30B5/02—Presses characterised by the use of pressing means other than those mentioned in the preceding groups wherein the pressing means is in the form of a flexible element, e.g. diaphragm, urged by fluid pressure
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B30—PRESSES
    • B30B—PRESSES IN GENERAL
    • B30B15/00—Details of, or accessories for, presses; Auxiliary measures in connection with pressing
    • B30B15/16—Control arrangements for fluid-driven presses
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B30—PRESSES
    • B30B—PRESSES IN GENERAL
    • B30B1/00—Presses, using a press ram, characterised by the features of the drive therefor, pressure being transmitted directly, or through simple thrust or tension members only, to the press ram or platen
    • B30B1/32—Presses, using a press ram, characterised by the features of the drive therefor, pressure being transmitted directly, or through simple thrust or tension members only, to the press ram or platen by plungers under fluid pressure
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B30—PRESSES
    • B30B—PRESSES IN GENERAL
    • B30B11/00—Presses specially adapted for forming shaped articles from material in particulate or plastic state, e.g. briquetting presses, tabletting presses
    • B30B11/001—Presses specially adapted for forming shaped articles from material in particulate or plastic state, e.g. briquetting presses, tabletting presses using a flexible element, e.g. diaphragm, urged by fluid pressure; Isostatic presses
    • B30B11/002—Isostatic press chambers; Press stands therefor

Definitions

  • Patent Document 1 describes a pressurizing device that pressurizes the inside of a pressure vessel using a piston.
  • the relationship between the pressure inside the pressure vessel (container internal pressure) and the amount of distortion of the piston is measured in advance when the piston is pushed in and when the piston is retracted.
  • the packing resistance can be determined from the relationship between the internal pressure of the container and the amount of distortion of the piston.
  • the packing resistance is subtracted from the amount of piston distortion, and when the piston is retracted (in the depressurization process), the packing resistance is added from the amount of piston distortion to measure the internal pressure of the container.
  • the internal pressure of the container is controlled to a target pressure (set pressure) ([0016] to [0021] of the same document).
  • Patent Document 1 does not describe how to control the container internal pressure in a holding process for maintaining the container internal pressure. It is desired to accurately control the pressure inside the pressure vessel during the holding stroke.
  • An object of the present invention is to provide a pressurizing device that can accurately control the pressure inside a pressure vessel during a holding stroke.
  • the friction information storage section stores friction information regarding a frictional force between the piston seal and the pressure vessel when the piston main body moves relative to the pressure vessel.
  • the drive control section controls the drive device based on the piston axial force information detected by the piston axial force information detection section and the friction information stored in the friction information storage section.
  • the drive control unit controls the drive device so that the piston body reciprocates with respect to the pressure vessel during a holding stroke in which the pressure inside the pressure vessel is controlled to be kept constant.
  • a pressurizing device 1 according to an embodiment of the present invention will be described with reference to FIGS. 1 to 7.
  • the pressurizing device 1 is a device that pressurizes a pressurizing object O within a pressure vessel 10.
  • the pressurizing device 1 is a piston-type pressurizing device that pressurizes by the pressing force of a piston 20.
  • This pressurizing device 1 is, for example, an isostatic pressing (IP) device.
  • the pressurizing device 1 pressurizes the pressure medium O1 within the pressure vessel 10, thereby isotropically pressurizing the processed product O3 within the pressure vessel 10, and processes the processed product O3.
  • the pressurizing device 1 may be a hot isostatic pressing (HIP) device (for example, a piston-type hot isostatic pressing device).
  • the pressurizing device 1 may be an ultra-high pressure hot isostatic pressurizing device that pressurizes the pressure medium O1 to about 1000 MPa, or an ultra-super high pressure hot isostatic pressurizing device that pressurizes the pressure medium O1 to an even higher pressure.
  • An isostatic pressurizing device may also be used.
  • the pressurizing device 1 may be a warm isostatic pressing (WIP) device or a cold isostatic pressing (CIP) device.
  • the pressure medium O1 may be a gas (for example a noble gas).
  • the pressure medium O1 may be a liquid, for example, a liquid that solidifies at room temperature (for example, a molten salt).
  • This pressurizing device 1 does not need to pressurize the processed product O3 by pressurizing the pressure medium O1.
  • the pressurized object O does not need to include the pressure medium O1 and the product to be processed O3.
  • the pressurizing device 1 may be a device (measuring device, experimental device, etc.) that measures the state of the pressurizing object O.
  • the pressurizing device 1 may be a device that reproduces the state of magma underground, or may be a device that pressurizes and heats the same material as the magma placed in the pressure vessel 10. Further, the pressurizing device 1 may be a single crystal growth furnace.
  • the pressurizing device 1 may be a device for manufacturing a compound semiconductor single crystal of GaN (gallium nitride).
  • the pressurizing device 1 may be a device for performing a high-temperature, high-pressure synthesis method in which nitrogen gas is dissolved in a gallium solution under an ultra-high pressure nitrogen gas atmosphere and crystals are grown in a supersaturated state.
  • the pressurized object O includes a pressure medium O1 and a processed product O3.
  • the insertion direction Z1 may be upward or downward (the same applies to the withdrawal direction Z2).
  • An axis passing through the center of the piston 20 and extending in the axial direction Z is defined as a central axis A.
  • a virtual circle (not shown) on a plane perpendicular to the central axis A, and the diameter direction of the virtual circle centered on the central axis A is defined as a "radial direction.”
  • This pressurizing device 1 includes a frame 5, a pressure vessel 10, a piston 20, a pressure vessel internal member 30, a drive device 40, a piston position information detection section 51, a piston axial force information detection section 53, and a controller. 60 and a pressure notification section 70. At the time of preliminary measurement, which will be described later, the pressurizing device 1 includes a pressure detection member 80.
  • the frame 5 is a structure that receives (supports) the force in the axial direction Z.
  • the frame 5 supports a pressure vessel 10 and a drive device 40 (more specifically, a fluid pressure cylinder 41 (described later)).
  • the frame 5 supports the pressure vessel 10 and the fluid pressure cylinder 41 from both sides (for example, top and bottom) on the outside in the axial direction Z.
  • the frame 5 has an oval shape (not shown).
  • the frame 5 includes two semicircular or approximately semicircular yoke parts and two linear column parts that connect the two yoke parts.
  • the frame 5 shown in FIG. 1 is part of a yoke portion (yoke frame). Note that the frame 5 does not need to have an oval shape, and the frame 5 shown in FIG. 1 does not need to be a yoke frame.
  • the pressure vessel 10 is a container that accommodates a pressurized object O.
  • the pressure vessel 10 houses a pressure vessel internal member 30.
  • the pressure vessel 10 is configured to form a space surrounded by the pressure vessel 10 and the piston 20.
  • the pressure vessel 10 includes a pressure vessel body 11 and a pressure vessel lid 13.
  • the pressure vessel body 11 is a cylindrical (for example, cylindrical) member that extends in the axial direction Z.
  • the pressure vessel lid 13 closes (seals) one (for example, upper) opening of the pressure vessel body 11 in the axial direction Z.
  • the pressure vessel lid 13 is an "upper lid.”
  • the pressure vessel lid 13 may have a hole (for example, a gas inlet, not shown) for introducing the pressure medium O1.
  • the piston 20 is a member that pressurizes the inside of the pressure vessel 10.
  • the piston 20 closes (seals) the other opening of the pressure vessel body 11 in the axial direction Z (the side opposite to the side where the pressure vessel lid 13 is provided).
  • the piston 20 is a "lower lid.”
  • the piston 20 includes a piston body 21 and a piston seal 23.
  • the piston body 21 is the main body portion of the piston 20.
  • the piston body 21 is fitted (inserted) into the pressure vessel 10 .
  • the piston body 21 is fitted into the pressure vessel 10 via the piston seal 23.
  • the piston body 21 is movable relative to the pressure vessel 10 in an insertion direction Z1 and an extraction direction Z2.
  • the piston body 21 is slidable relative to the pressure vessel 10 via the piston seal 23.
  • the piston body 21 includes a piston body columnar portion 21a and a piston body base portion 21b.
  • the piston main body columnar part 21a is the tip end side portion of the piston main body 21 in the insertion direction Z1. At least a portion of the piston body columnar portion 21a is inserted into the pressure vessel 10.
  • the piston main body columnar part 21a is columnar (for example, cylindrical) provided so as to extend in the axial direction Z.
  • the piston body base 21b is a portion of the piston body 21 on the distal end side in the withdrawal direction Z2.
  • the piston body base 21b is not inserted into the pressure vessel 10.
  • the piston body base portion 21b projects radially outward from the piston body columnar portion 21a.
  • This piston seal 23 contacts the pressure vessel 10. More specifically, the piston seal 23 contacts the inner surface (for example, the inner circumferential surface) of the pressure vessel body 11.
  • the piston seal 23 receives pressure from the pressurized object O (for example, the pressure medium O1), deforms, and presses the inner surface of the pressure vessel 10 radially outward.
  • the frictional force between the piston seal 23 and the pressure vessel 10 is referred to as "piston seal frictional force.”
  • This piston seal frictional force has a size that cannot be ignored in controlling the pressure inside the pressure vessel 10 (referred to as "container internal pressure"). Therefore, control of the internal pressure of the container is performed based on information regarding the piston seal frictional force (friction information) (described later).
  • the pressure vessel internal member 30 is a member provided inside the pressure vessel 10.
  • the pressure vessel internal member 30 includes a support 31, a heat insulating layer 33, and a heating device 35.
  • the support 31 supports the processed product O3 and the like with respect to the piston body 21.
  • the support 31 supports the processed product O3 so that the processed product O3 is disposed closer to the distal end side of the piston body 21 in the insertion direction Z1.
  • the support 31 supports the heat insulating layer 33 and the heating device 35 in the same way as the processed product O3.
  • the heat insulating layer 33 accommodates the processed product O3.
  • the heat insulating layer 33 performs heat insulation between the space inside the heat insulating layer 33 and the space inside the pressure vessel 10 and outside the heat insulating layer 33.
  • the heat insulating layer 33 is configured to transmit pressure between the space within the heat insulating layer 33 and the space within the pressure vessel 10 and outside the heat insulating layer 33. For example, a gap may be provided between the heat insulating layer 33 and the support 31.
  • the cylinder body 41a accommodates the tip side portion of the ram 41c in the withdrawal direction Z2.
  • the cylinder body 41a includes a head side chamber 41a1 and a ram side chamber 41a2.
  • the head side chamber 41a1 is a space (for example, an oil chamber) to which working fluid is supplied when the ram 41c (the piston main body 21) moves in the insertion direction Z1.
  • the head side chamber 41a1 is a space inside the cylinder main body 41a and on the distal end side of the ram base 41c1 (described later) in the drawing direction Z2.
  • the ram side chamber 41a2 is a space (for example, an oil chamber) to which working fluid is supplied when the ram 41c (the piston main body 21) moves in the withdrawal direction Z2.
  • the ram side chamber 41a2 is a space inside the cylinder body 41a and on the distal end side of the ram base 41c1 in the insertion direction Z1. Note that the movement of the ram 41c (of the piston body 21) in the withdrawal direction Z2 does not need to be performed by fluid pressure. For example, the movement of the ram 41c (of the piston body 21) in the withdrawal direction Z2 may be performed by the elastic force of a spring (not shown), or by the weight of the piston 20 itself.
  • the ram 41c moves the piston body 21 in the axial direction Z.
  • the ram 41c may be separate from the piston body 21 and may be fixed to the piston body 21.
  • the ram 41c is connected to the piston body 21 in the axial direction Z.
  • the ram 41c is provided closer to the tip than the piston body 21 in the withdrawal direction Z2.
  • the ram 41c may be formed integrally with the piston body 21.
  • the ram 41c moves integrally with the piston body 21.
  • the ram 41c includes a ram base 41c1 and a ram columnar part 41c2.
  • the ram base 41c1 is the tip end side portion of the ram 41c in the pull-out direction Z2.
  • the ram base 41c1 is arranged inside the cylinder body 41a.
  • the ram base 41c1 divides (divides) the inside of the cylinder body 41a into a head side chamber 41a1 and a ram side chamber 41a2.
  • the ram columnar portion 41c2 is provided to extend in the insertion direction Z1 from the ram base 41c1.
  • the ram columnar portion 41c2 projects from the inside of the cylinder body 41a to the outside in the insertion direction Z1.
  • the ram columnar portion 41c2 is columnar (for example, cylindrical) extending in the axial direction Z.
  • the fluid pressure piping 43 is a piping through which working fluid passes.
  • the fluid pressure piping 43 supplies and discharges working fluid between the fluid pressure control section 47 and the fluid pressure cylinder 41 (more specifically, the head side chamber 41a1).
  • a pipe (not shown) may be provided for supplying and discharging working fluid between the fluid pressure control section 47 and the ram side chamber 41a2.
  • the fluid pressure control unit 47 controls the operation of the fluid pressure cylinder 41.
  • the fluid pressure control unit 47 controls the operation of the piston body 21 by controlling the operation of the fluid pressure cylinder 41 .
  • the fluid pressure control section 47 controls the operation of the fluid pressure cylinder 41 based on the fluid pressure detected by the fluid pressure detection section 45 .
  • the fluid pressure control section 47 is a device (fluid pressure unit) including a plurality of fluid devices.
  • the fluid pressure control section 47 includes a pump, a valve (for example, a relief mechanism, etc.), and a control device that controls the pump and the valve based on a signal input to the fluid pressure control section 47.
  • the piston position information detection section 51 detects position information using electromagnetic waves (for example, light)
  • the piston position information detection section 51 includes a sensor main body section 51a and a reflection section 51b.
  • the reflecting section 51b includes a surface (for example, a flat surface) that reflects the electromagnetic waves emitted from the sensor main body section 51a.
  • the reflecting portion 51b is arranged at a position facing the sensor main body portion 51a in the axial direction Z.
  • the reflecting portion 51b is provided on the opposite side of the pressure vessel 10 and the piston body 21 from the side where the sensor body portion 51a is provided.
  • the reflecting portion 51b is provided on the piston body 21 (for example, the piston body base 21b).
  • the reflecting portion 51b is separate from the piston body 21.
  • the reflecting portion 51b may be plate-shaped (a reflecting plate) or may not be plate-shaped (for example, block-shaped).
  • the reflecting portion 51b may be provided integrally with the piston main body 21.
  • the reflecting portion 51b may be a part of the piston body base 21b.
  • the reflecting portion 51b may be provided on the ram 41c (or may be provided on the piston body 21 via the ram 41c).
  • the sensor main body portion 51a may be provided on the piston main body 21, and the reflecting portion 51b may be provided on the pressure vessel 10.
  • the sensor main body part 51a detects the distance Dz in the axial direction Z from the sensor main body part 51a to the reflective part 51b.
  • the piston axial force information detection unit 53 detects piston axial force information.
  • the piston axial force information is information regarding the axial force in the axial direction Z (force applied in the axial direction Z) and the axial force applied to the piston body 21 (referred to as "piston axial force").
  • the piston axial force is the sum of the force due to the container internal pressure applied to the piston body 21 and the piston seal friction force. Strictly speaking, the piston axial force is influenced by forces other than the container internal pressure and the piston seal friction force, such as the dead weight of the piston body 21. However, the effects of forces other than the container internal pressure and the piston seal friction force on the piston axial force are negligible.
  • the reason why the piston axial force information is detected by the piston axial force information detection section 53 is as follows.
  • the pressurizing device 1 it is important to control the internal pressure of the container so that it approaches the set pressure (target pressure) as much as possible.
  • the set pressure target pressure
  • a pressure derivation member De for example, piping
  • a high pressure (for example, 1000 MPa class) pressure medium O1 from the inside of the pressure vessel 10 to the outside.
  • a pressure detection member 80 detects the pressure derived by the pressure derivation member De (or the pressure obtained by reducing this pressure) outside the pressure vessel 10.
  • the pressure derivation member De has a short lifespan and may not be able to withstand long-term actual operation.
  • the pressure detection member 80 is arranged inside the pressure vessel 10 and detects the pressure of the pressure medium O1.
  • the pressure detection member 80 may not be able to withstand long-term actual operation. Therefore, during actual operation of the pressurizing device 1 (described later), it is impossible or difficult to directly detect the container internal pressure. Therefore, during actual operation of the pressurizing device 1, the piston axial force information detection section 53 detects piston axial force information that can be converted into container internal pressure. Then, the internal pressure of the container is controlled based on piston axial force information and the like (details of the control will be described later).
  • the piston axial force information detected by the piston axial force information detection section 53 may be the value of the piston axial force itself.
  • the piston axial force information may be information related to (correlated with) the piston axial force.
  • the piston axial force information may include information that can be converted into piston axial force, or may include information that can be converted from piston axial force.
  • the piston axial force information may include the amount of distortion of the piston body 21 in the axial direction Z. Note that the axial force of the piston body 21 can be calculated from the amount of strain of the piston body 21 in the axial direction Z using an equation of mechanics of materials.
  • the piston axial force information may include information regarding the force with which the drive device 40 presses the piston body 21 in the insertion direction Z1 (see a modification described below).
  • the piston axial force information may include a pressure obtained by converting the piston axial force into a container internal pressure (converted pressure).
  • the piston axial force information detection section 53 includes a strain gauge 53a.
  • the strain gauge 53a detects the strain of the piston body 21 in the axial direction Z.
  • the strain gauge 53a is attached (for example, pasted) to the piston body 21. More specifically, the strain gauge 53a is attached to the radially outer surface (for example, the outer circumferential surface) of the piston main body columnar portion 21a.
  • the controller 60 is a device (computer) that performs input/output of signals, storage of information, calculations (calculations, judgments, etc.), and the like.
  • controller 60 may be a personal computer or a programmable controller.
  • the functions of the controller 60 are realized by a program stored in a storage section of the controller 60 being executed by a calculation section.
  • the controller 60 includes a piston position information calculation section 61, a friction information storage section 62, a set pressure setting section 63, a pressure calculation section 64, and a drive control section 65.
  • the piston position information calculation unit 61 performs calculations regarding the position information of the piston body 21 from the detected value of the piston position information detection unit 51.
  • the position information is used for selecting friction information, which will be described later.
  • the position information may include information on the position of the piston body 21 (values, coordinates, etc.).
  • the position information may include information on movement (change in position) of the piston body 21.
  • the position information may include information indicating whether or not the piston body 21 is moving.
  • the position information may include information on the direction of movement of the piston body 21 (insertion direction Z1 or withdrawal direction Z2).
  • the position information may include information on the moving speed (magnitude of the moving speed) of the piston body 21.
  • the friction information storage unit 62 stores friction information.
  • the friction information is information regarding piston seal friction force (details will be described later).
  • the set pressure setting section 63 sets the set pressure inside the pressure vessel 10.
  • the set pressure is a target pressure (target container internal pressure) in the pressure vessel 10 (details will be described later).
  • the set pressure setting unit 63 may set the set pressure according to the operation of the controller 60, or may set the set pressure based on information input to the controller 60 from outside the controller 60.
  • the pressure calculation unit 64 calculates (estimates) the container internal pressure.
  • the pressure calculation section 64 calculates the container internal pressure based on the piston axial force information detected by the piston axial force information detection section 53 and the friction information stored in the friction information storage section 62 (details will be described later).
  • the drive control section 65 controls the drive device 40.
  • the drive control unit 65 controls the drive device 40 based on the piston axial force information detected by the piston axial force information detection unit 53 and the friction information stored in the friction information storage unit 62 (details will be described later). .
  • the pressure notification unit 70 (see FIG. 1) notifies information regarding the internal pressure of the container.
  • the pressure notification unit 70 notifies the pressure calculation unit 64 of the calculated container internal pressure value.
  • the notification by the pressure notification unit 70 may be a display (the pressure notification unit 70 may be, for example, a pressure indicator).
  • the notification by the pressure notification unit 70 may be a notification by voice or the like.
  • the pressure detection member 80 (pressure measurement element) (see FIG. 1) detects the internal pressure of the container.
  • the pressure detection member 80 is used to directly detect the internal pressure of the container at the time of preliminary measurement, which will be described later.
  • the pressure detection member 80 is provided removably from the pressure vessel 10.
  • the pressure detection member 80 may be arranged inside the pressure vessel 10 and attached to the pressure vessel 10 inside the pressure vessel 10 (details will be described later).
  • the pressure detection member 80 may be placed outside the pressure vessel 10 and attached to the pressure vessel 10 via the pressure derivation member De.
  • This pressure detection member 80 is, for example, a member in which the relationship between the pressure around the pressure detection member 80 and the electrical resistance value of the pressure detection member 80 is known in advance.
  • the pressure detection member 80 may also be one in which the relationship between temperature and electrical resistance value is known in advance.
  • the pressure detection member 80 is a member in which the pressure around the pressure detection member 80 and the electrical resistance value of the pressure detection member 80 are proportional or substantially proportional.
  • the pressure detection member 80 may include a copper alloy containing 12 to 18% by mass of manganese and 1.5 to 4% by mass of nickel.
  • the pressure detection member 80 does not need to be a member in which the pressure around the pressure detection member 80 and the electrical resistance value of the pressure detection member 80 are proportional or substantially proportional.
  • the pressure detection member 80 may be an alloy (constantan) containing 45 to 50% by mass of nickel and 50 to 55% by mass of copper (the total ratio of nickel and copper is 100% by mass or less). The pressure detection member 80 does not need to be provided during actual operation of the pressurizing device 1 (described later).
  • the pressurizing device 1 is configured to operate as follows. In the pressurizing device 1, preliminary measurement and actual operation (normal operation) are performed. Components of the pressurizing device 1 other than the controller 60 will be described with reference to FIG. 1, and the controller 60 and the components of the controller 60 will be described with reference to FIG.
  • the preliminary measurement is a measurement (operation of the pressurizing device 1) for acquiring friction information stored in the friction information storage section 62.
  • the pressurizing device 1 used when preliminary measurement is performed is a friction information acquisition device for acquiring friction information.
  • the preliminary measurement is performed before (in advance) the actual operation.
  • the pressure detection member 80 is provided inside or outside the pressure vessel 10.
  • the relationship pre-measurement acquisition relationship R (Fig. 3)) are measured.
  • the pre-measurement acquisition relationship R shown in FIG. 3 is acquired over the range of piston axial force information during actual operation (usable axial force range).
  • the pre-measurement acquisition relationship R is acquired so as to include the entire range of axial force used.
  • the piston axial force information is a converted pressure (described later) that is converted from the axial force of the piston body 21 to the container internal pressure
  • the pre-measurement acquisition relationship R is the range of the converted pressure during actual operation (converted pressure in use). range).
  • the pre-measurement acquisition relationship R is acquired over the range of actual pressure inside the container during actual operation (actual pressure range inside the container used).
  • the pre-measurement acquisition relationship R is acquired so as to include the entire actual pressure range inside the container used.
  • a preliminary measurement acquisition relationship R when the piston body 21 moves in the axial direction Z with respect to the pressure vessel 10 is acquired.
  • the pre-measurement acquisition relationship R is acquired for each direction of movement of the piston body 21 with respect to the pressure vessel 10. More specifically, it is preferable that "relationship Ra for movement in the insertion direction Z1", which will be described later, and “relationship Rc for movement in the withdrawal direction Z2", which will be described later, are acquired.
  • a “relationship Rb at rest” which is a preliminary measurement acquisition relationship R when the piston body 21 is stationary with respect to the pressure vessel 10 may be acquired.
  • a pre-measurement acquisition relationship R for a certain pattern of moving speed of the piston body 21 may be obtained.
  • the moving speed of the "one pattern” is the same or substantially the same as the moving speed of the piston body 21 during actual operation.
  • the preliminary measurement acquisition relationship R for each of a plurality of patterns of moving speeds of the piston body 21 may be acquired. In this case, a plurality of patterns of graphs as shown in FIG. 3 are obtained.
  • the preliminary measurement acquisition relationship R includes a relationship Ra when moving in the insertion direction Z1, a relationship Rb when stationary, and a relationship Rc when moving in the pull-out direction Z2.
  • the pre-measurement acquisition relationship R is obtained in the order (process) of a relationship Ra when moving in the insertion direction Z1, a relationship Rb when stationary, and a relationship Rc when moving in the pull-out direction Z2.
  • the preliminary measurement is started from a state in which the pressure vessel 10 is pressurized in advance, and the preliminary measurement acquisition relationships R are acquired in the order of the relationship Rc for movement in the pull-out direction Z2 and the relationship Ra for movement in the insertion direction Z1. may be done.
  • the piston axial force information is a converted pressure
  • the relationship Ra in the movement in the insertion direction Z1 is the pre-measurement acquisition relationship R when the piston body 21 moves in the insertion direction Z1 with respect to the pressure vessel 10 (pressure stroke (details of each step will be described later)). be.
  • the greater the actual pressure the greater the converted pressure.
  • the amount of deviation ⁇ in the relationship Ra during movement in the insertion direction Z1 is defined as the amount of deviation ⁇ a.
  • the deviation amount ⁇ a increases as the converted pressure increases (as the actual pressure increases).
  • the deviation amount ⁇ a is a value obtained by subtracting the actual pressure inside the container from the converted pressure.
  • the relationship Rc in the movement in the withdrawal direction Z2 is the pre-measurement acquisition relationship R when the piston body 21 moves in the withdrawal direction Z2 with respect to the pressure vessel 10 (pressure reduction step).
  • the amount of deviation ⁇ in the relationship Rc during movement in the pull-out direction Z2 is defined as the amount of deviation ⁇ c.
  • the deviation amount ⁇ c increases as the converted pressure increases (as the actual pressure increases).
  • the deviation amount ⁇ c is a value obtained by subtracting the converted pressure from the actual pressure inside the container. In the example shown in FIG.
  • the amount of deviation ⁇ c when the actual pressure inside the container is a certain pressure P1 is larger than the amount of deviation ⁇ a when the actual pressure inside the container is this pressure P1.
  • the deviation amount ⁇ c may be smaller than the deviation amount ⁇ a, or may be equal to the deviation amount ⁇ a.
  • the pressure detection member 80 detects the actual pressure inside the container.
  • the pressure detection member 80 may be placed inside the pressure vessel 10 or outside the pressure vessel 10.
  • high pressure for example, 1000 MPa class
  • the pressure derivation member De may not be able to withstand long-term actual operation.
  • the pressure deriving member De can sufficiently withstand (a member that can withstand is used) a preliminary measurement (for example, pressurization several dozen times) that is shorter than the actual operation. It is preferable that the pressure derivation member De is removed from the pressure vessel 10 during actual operation after being used in preliminary measurement.
  • a specific example of the case where the pressure detection member 80 detects the actual pressure inside the pressure vessel 10 is as follows. That's right.
  • the pressure detection member 80 is arranged inside the pressure vessel 10 so as to be removable from the inside of the pressure vessel 10 .
  • Wiring (not shown) is connected to the pressure detection member 80.
  • This wiring is, for example, wiring for measuring the electrical resistance of the pressure detection member 80.
  • This wiring is connected to the pressure detection member 80 and led out to the outside of the pressure vessel 10, for example, via a feedthrough.
  • the pressure detection member 80 detects the pressure inside the pressure vessel 10. It is preferable that the pressure detection member 80 is removed from the pressure vessel 10 during actual operation after being used in advance measurement. During actual operation, the temperature inside the pressure vessel 10 exceeds the heat resistance of the pressure detection member 80, which affects the pressure detection performance of the pressure detection member 80 and deteriorates the accuracy of detection of the actual pressure inside the container. Or it may become impossible to detect.
  • the piston seal 23 may be brought to room temperature (such as about 20° C.) during preliminary measurement when the temperature of the piston seal 23 is 100° C. during actual operation.
  • room temperature such as about 20° C.
  • the above temperature value is only an example, and the above temperature can be set to various values. Conditions that have no or almost no effect on friction information do not need to be the same for preliminary measurement and actual operation. For example, at the time of preliminary measurement, there is no need to provide the pressure vessel internal material 30 or the processed product O3 inside the pressure vessel 10.
  • the friction information stored in the friction information storage section 62 includes information regarding the piston seal friction force when the piston body 21 moves relative to the pressure vessel 10.
  • the friction information is acquired (set) based on the preliminary measurement acquisition relationship R obtained by preliminary measurement.
  • the friction information may be the pre-measurement acquisition relationship R, or may be information calculated (derived) from the pre-measurement acquisition relationship R.
  • the friction information storage section 62 stores friction information for each direction of movement of the piston body 21.
  • the friction information storage section 62 stores friction information when the piston body 21 moves in the insertion direction Z1 with respect to the pressure vessel 10. This friction information is set based on the relationship Ra in the movement in the insertion direction Z1.
  • the friction information storage unit 62 stores friction information when the piston body 21 moves in the withdrawal direction Z2 with respect to the pressure vessel 10. This friction information is set based on the relationship Rc in movement in the pull-out direction Z2. Note that the friction information storage section 62 does not need to store the friction information based on the relationship Rb when the vehicle is at rest (although it may store it).
  • the friction information storage section 62 stores friction information for each of the plurality of patterns of movement speed of the piston body 21. More specifically, it is preferable that the friction information storage section 62 stores friction information for each of a plurality of patterns of movement speed of the piston body 21 with respect to the pressure vessel 10.
  • the friction information may be calibrated (corrected, updated) when necessary. For example, after actual operation is performed, preliminary measurements may be performed again as necessary to calibrate the friction information. In this case, the pressurizing device 1 can maintain highly accurate control of the container internal pressure.
  • a set pressure (target pressure) is set in the set pressure setting section 63, and, for example, a setting pattern of the set pressure is set (see FIG. 4).
  • the setting pattern is information regarding the relationship between setting pressure and time.
  • a piston 20 is inserted into the pressure vessel 10.
  • a pressurized object O (for example, a pressure medium O1 and a product to be treated O3) is placed in a pressure vessel 10.
  • the heating device 35 starts heating the inside of the pressure vessel 10 (is turned on) before or simultaneously with the start of the pressurization stroke. Then, the pressurizing device 1 performs a pressurizing process, a holding process, and a depressurizing process according to a set pattern (see FIG.
  • the pressurizing process may be performed in only one step or in multiple steps (the same applies to the depressurizing process).
  • the pressurization process is performed in two stages, and the pressure reduction process is performed in one stage.
  • the pressurizing device 1 performs each step in the order of a pressurizing stroke, a holding stroke, a pressurizing stroke, a holding stroke, and a depressurizing step.
  • the drive control unit 65 controls the drive device 40 based on the piston axial force information and friction information in each of the pressurizing stroke, holding stroke, and depressurizing stroke.
  • the drive control unit 65 controls the movement of the piston body 21 in the axial direction Z by controlling the drive device 40, and controls the internal pressure of the container. Since the container internal pressure is controlled based on the piston axial force information and friction information, the container internal pressure does not need to be directly detected (by the pressure detection member 80). Therefore, the pressure inside the pressure vessel 10 can be accurately controlled without introducing the pressure inside the pressure vessel 10 to the outside of the pressure vessel 10 or without providing the pressure detection member 80 inside the pressure vessel 10. can.
  • the drive control unit 65 controls the drive device 40 so that the piston body 21 moves in the insertion direction Z1 in the pressurizing stroke.
  • the direction of movement of the piston body 21 in the pressurizing stroke is limited to the insertion direction Z1 (limited to one direction).
  • the piston body 21 may reciprocate (described later) (see FIG. 7).
  • the internal pressure of the container increases over time. Changes in the internal pressure of the container during the pressurizing stroke are almost limited to those caused by the movement of the piston body 21 (the same applies to the depressurizing stroke).
  • the internal pressure of the pressure vessel 10 changes due to a temperature change inside the pressure vessel 10 due to heat from the heating device 35, for example.
  • changes in the container internal pressure due to factors other than the movement of the piston body 21 are so small that they can be ignored (even if ignored, there is no or almost no effect on the control of the container internal pressure) (the same applies to the depressurization process).
  • the control of the drive device 40 by the drive control unit 65 in the pressurizing stroke is similar to the control of the drive device 40 during movement in the insertion direction Z1 of the reciprocating motion of the piston body 21 in the holding stroke, which will be described later.
  • the drive control unit 65 controls the drive device 40 to maintain the container internal pressure substantially constant during the holding stroke.
  • the drive control unit 65 causes the piston body 21 to reciprocate at a substantially constant position during the holding stroke (details of the reciprocating operation will be described later).
  • the pressurizing device 1 is an isostatic pressurizing device that processes the product O3
  • the most important step among the pressurizing step, holding step, and depressurizing step is the holding step.
  • the holding process it is important to maintain the processed product O3 at a target temperature and to maintain the pressure for pressurizing the processed product O3 at a set pressure.
  • the target is to make the temperature distribution of the processed product O3 uniform at a target temperature (for example, 2000° C.). Therefore, in the holding process, the goal is to maintain the temperature distribution inside the pressure vessel 10 in a steady state (for example, a state in which a constant amount of heat continues to be released from the inside of the heat insulating layer 33 to the outside).
  • the converted pressure is not determined to be one value for one value of actual pressure inside the container (for example, pressure P2).
  • the value of the piston axial force information deviates (higher or lower) or whether it is the same with respect to the 100% efficiency line L.
  • the converted pressure is determined to be one value
  • the actual pressure inside the container is not determined to be one value. Therefore, it is difficult to accurately calculate (estimate) the container internal pressure from the converted pressure.
  • the piston body 21 is stationary with respect to the pressure vessel 10, it is difficult to accurately control the internal pressure of the vessel.
  • the reciprocating motion of the holding stroke is essentially the same as the pressurizing stroke and the depressurizing stroke in terms of movement of the piston body 21 in the insertion direction Z1 and the withdrawal direction Z2. Therefore, it is possible to control the reciprocating movement of the piston body 21 during the holding stroke of actual operation using the friction information obtained from the pressurizing stroke and the depressurizing stroke in the preliminary measurement.
  • the friction information used in the holding stroke may be exactly the same as the friction information used in the pressure stroke (or pressure reduction step), or may be information that is a corrected version of the friction information used in the pressure stroke (or pressure reduction step). But that's fine.
  • the drive control unit 65 selects friction information corresponding to the direction of movement of the piston body 21 with respect to the pressure vessel 10 (insertion direction Z1 or withdrawal direction Z2).
  • the direction of movement of the piston body 21 is obtained directly or indirectly.
  • Example 1 of obtaining orientation For example, it is preferable that the direction of movement of the piston body 21 is directly detected by the piston position information detection section 51. In this case, it is possible to reliably detect that the piston body 21 is moving in the axial direction Z.
  • the direction of movement of the piston body 21 may be acquired based on a command from the controller 60 to the drive device 40 (for example, a signal indicating the direction in which the piston body 21 is driven).
  • the drive control unit 65 selects friction information corresponding to the moving speed of the piston body 21 with respect to the pressure vessel 10 (moving speed in the axial direction Z).
  • the moving speed of the piston body 21 is obtained directly or indirectly.
  • the moving speed of the piston body 21 may be directly detected by the piston position information detection section 51.
  • the moving speed of the piston body 21 in the axial direction Z can be detected reliably.
  • the moving speed of the piston body 21 is calculated based on the position of the piston body 21 detected by the piston position information detection unit 51.
  • the moving speed of the piston body 21 may be acquired indirectly.
  • the moving speed of the piston body 21 may be acquired based on information regarding the drive of the drive device 40 (for example, the flow rate of the working fluid, etc.).
  • the moving speed of the piston body 21 may be acquired based on a command from the controller 60 to the drive device 40 (for example, a signal indicating the speed of driving the piston body 21, etc.).
  • the movement speed of the reciprocating movement of the piston body 21 is constant (excluding the time when the direction of movement changes and the time in the vicinity), it is not necessary to select friction information corresponding to the movement speed of the piston body 21. None. Further, in the preliminary measurement, it is not necessary to acquire friction information for each of the plurality of patterns of movement speed of the piston body 21. Therefore, the number of preliminary measurements (necessary number of times) for acquiring friction information can be reduced.
  • the drive control unit 65 sets (calculates) the content of the instruction to be output to the drive device 40.
  • the drive control unit 65 sets the content of the instruction to the drive device 40 based on the piston axial force information and the friction information so that the container internal pressure becomes the set pressure.
  • the contents of the instruction to the drive device 40 are, for example, as follows.
  • the instruction to the drive device 40 may be information indicating the position of the piston body 21 in the axial direction Z.
  • the instruction to the drive device 40 may be information regarding the force with which the drive device 40 presses the piston body 21.
  • the instruction to the drive device 40 may be an instruction of the pressure of the working fluid (instruction of the pressure of the head side chamber 41a1) for the drive device 40 to press the piston body 21.
  • the instruction to the drive device 40 may be "instruction pressure" (see FIG. 4).
  • the indicated pressure is the target value of the internal pressure of the container assuming that there is no piston seal friction force. In reality, there is a piston seal friction force. Therefore, when the piston body 21 moves in the insertion direction Z1, the command pressure is set to be larger than the set pressure. Furthermore, when the piston body 21 moves in the withdrawal direction Z2, the command pressure is set smaller than the set pressure.
  • FIG. 5 shows the relationship between the command pressure, the set pressure, and the actual pressure inside the container. In the example shown in FIG. 5, in the holding stroke, command pressures higher than the set pressure and command pressures lower than the set pressure are alternately commanded (with the set pressure in between). Then, the piston body 21 reciprocates, and the actual pressure inside the container repeats an increase (pressurization) and a decrease (depressurization).
  • the drive device 40 is driven in accordance with instructions output from the drive control section 65.
  • the fluid pressure control section 47 of the drive device 40 controls the pump, the relief mechanism, etc. in accordance with instructions output from the drive control section 65.
  • the fluid pressure cylinder 41 then drives the piston body 21 in accordance with the operation of the fluid pressure control section 47.
  • the internal pressure of the container is controlled to approach the set pressure.
  • Control of the drive device 40 (control of container internal pressure) by the drive control unit 65 can be performed by various methods.
  • the friction information may include the relationship between the converted pressure (an example of piston axial force information) shown in FIG. 3 and the pressure correction value data (deviation amount ⁇ ).
  • the controller 60 calculates the converted pressure from the detected value of the piston axial force information detection section 53. Further, the controller 60 selects friction information corresponding to the direction of movement of the piston 20. The controller 60 determines pressure correction value data (deviation amount ⁇ ) corresponding to the converted pressure based on the selected friction information.
  • the pressure calculation unit 64 calculates (estimates) the container internal pressure based on the converted pressure and the pressure correction value data (deviation amount ⁇ ).
  • the pressure calculation unit 64 sets the value obtained by subtracting the deviation amount ⁇ a from the converted pressure as the container internal pressure.
  • the pressure calculation unit 64 sets the value obtained by adding the displacement amount ⁇ c to the converted pressure as the container internal pressure.
  • the drive control unit 65 then controls the drive device 40 so that the estimated container internal pressure becomes the set pressure.
  • the friction information does not need to include the pressure correction value data (deviation amount ⁇ ) itself, and may include information that can be converted into pressure correction value data.
  • the friction information may include the relationship between converted pressure and container internal pressure.
  • the pressure calculation unit 64 calculates (estimates) the container internal pressure corresponding to the converted pressure based on the friction information.
  • the drive control unit 65 then controls the drive device 40 so that the estimated container internal pressure becomes the set pressure.
  • the pressure notification section 70 may notify the calculated container internal pressure (the same applies to the pressurization process and the depressurization process).
  • the drive control unit 65 controls the drive device 40 so that the piston body 21 performs a reciprocating operation continuously (multiple times).
  • the drive control unit 65 may continue the reciprocating operation throughout the holding stroke (from the start to the end) (see FIG. 4).
  • the drive control unit 65 continues to move (does not stop) the piston body 21 relative to the pressure vessel 10 except at the moment when the piston body 21 switches the moving direction.
  • the drive control unit 65 may temporarily stop the reciprocating movement of the piston body 21 during the holding stroke.
  • the drive control unit 65 may stop the reciprocating movement of the piston body 21 only for a short period of time during which the internal pressure of the container changes only slightly (for example, to an extent that does not affect the processing of the processed product O3).
  • the drive control unit 65 controls the drive device 40 so that the reciprocating distance (amplitude) in the reciprocating motion of the piston body 21 gradually decreases. Specifically, for example, as shown in FIG. 5, the drive control unit 65 gradually reduces the difference between the command pressure and the set pressure (gradually reduces the amplitude of the set pressure). Then, the amplitude of the reciprocating motion of the piston body 21 gradually decreases, and the amplitude of the change (increase and decrease) in the actual pressure inside the container gradually decreases.
  • the reason why it is preferable to gradually reduce the amplitude of the reciprocating motion of the piston body 21 is as follows. For example, immediately after the start of the holding stroke, the situation inside the pressure vessel 10 (specifically, the temperature distribution) changes significantly. Further, at the start of the holding stroke or immediately after the start, the movement of the piston body 21 in one direction stops. At this time, the piston seal friction force changes from dynamic friction force to static friction force. Therefore, immediately after the start of the holding stroke, the accuracy of the friction information may be insufficient. Specifically, for example, the difference between the converted pressure and the actual pressure inside the container (actual deviation amount ⁇ ) shown in FIG. 3 may be different from the pressure correction value data (deviation amount ⁇ ) set as friction information. .
  • the drive control unit 65 may gradually reduce the amplitude of the reciprocating motion of the piston body 21 at a timing different from immediately after the start of the holding stroke (such as during the holding stroke).
  • the gradual decrease in the amplitude of the reciprocating motion of the piston body 21 (for example, the gradual decrease in the amplitude of the command pressure) can be performed by various methods (modes) (see FIG. 5).
  • This gradual decrease in amplitude may be performed from the start of the holding stroke to the middle of the holding stroke.
  • the amplitude may be gradually reduced from the start of the holding stroke until the amplitude has decreased to a predetermined value. After that, the amplitude of the reciprocating motion of the piston body 21 may be constant.
  • This amplitude may be set (changed) depending on some conditions (for example, the internal pressure of the container, etc.). This amplitude may be set by feedback control. This amplitude may be set by, for example, PID (Proportional Integral Differential) control.
  • PID Proportional Integral Differential
  • the cycle of the reciprocating movement of the piston body 21 (for example, the cycle of the command pressure) can be set in various ways.
  • This period may be constant or substantially constant.
  • This period may be changed depending on the magnitude of the amplitude.
  • the cycle may be set longer as the amplitude is larger, and the cycle may be set shorter as the amplitude is smaller.
  • the period may gradually decrease as the amplitude gradually decreases.
  • This cycle may be set depending on some condition other than the amplitude (for example, the internal pressure of the container, etc.).
  • the container internal pressure matches or substantially matches the set pressure.
  • the internal pressure of the container gradually approaches the set pressure while repeating pressurization and depressurization.
  • the center of vibration of the container internal pressure gradually approaches the set pressure from a value lower than the set pressure.
  • FIG. 6 shows another example in which the container internal pressure is controlled according to the command pressure from the drive control unit 65 to the drive device 40.
  • the internal pressure of the container is higher than the set pressure.
  • the drive control unit 65 alternately instructs a command pressure larger than the set pressure and a command pressure smaller than the set pressure with the set pressure in between, and gradually reduces the amplitude of the command pressure ( (Same as Figure 5).
  • the center of vibration of the container internal pressure is the same or approximately the same as the set pressure.
  • the friction information storage unit 62 stores the friction force between the piston seal 23 and the pressure vessel 10 (piston seal friction force) when the piston body 21 moves relative to the pressure vessel 10. Stores friction information regarding.
  • the drive control section 65 controls the drive based on the piston axial force information detected by the piston axial force information detection section 53 and the friction information stored in the friction information storage section 62 (see FIG. 2). Control device 40.
  • the drive control unit 65 causes the piston body 21 to reciprocate with respect to the pressure vessel 10 in a holding stroke that controls the pressure inside the pressure vessel 10 to be kept constant.
  • the drive device 40 is controlled as follows.
  • the drive control section 65 controls the drive device 40 based on the friction information stored in the friction information storage section 62 (see FIG. 2).
  • This friction information is friction information when the piston body 21 moves relative to the pressure vessel 10.
  • the drive control unit 65 reciprocates (that is, moves) the piston body 21 with respect to the pressure vessel 10 in the holding stroke (see FIG. 5). Therefore, friction information when the piston body 21 moves relative to the pressure vessel 10 can be applied to control the drive device 40 during the holding stroke. Therefore, the pressurizing device 1 can control the pressure inside the pressure vessel 10 (container internal pressure) in the holding stroke with higher precision than when the piston body 21 is kept stationary with respect to the pressure vessel 10 in the holding stroke.
  • the friction information storage unit 62 stores friction information when the piston body 21 moves in the insertion direction Z1 with respect to the pressure vessel 10, and friction information when the piston body 21 moves with respect to the pressure vessel 10. Friction information when moving in the pull-out direction Z2 is stored.
  • the drive control unit 65 selects friction information corresponding to the direction of movement of the piston body 21 with respect to the pressure vessel 10, and controls the drive device 40 based on the selected friction information.
  • the above [Configuration 2] provides the following effects.
  • the piston seal friction force may differ depending on the direction of movement of the piston body 21 relative to the pressure vessel 10 (see FIG. 3).
  • the drive device 40 is controlled based on friction information corresponding to the direction of movement of the piston body 21. Therefore, the pressurizing device 1 can control the internal pressure of the container with higher accuracy.
  • the friction information storage unit 62 (see FIG. 2) stores friction information for each of a plurality of patterns of movement speeds of the piston body 21 with respect to the pressure vessel 10.
  • the drive control unit 65 selects friction information corresponding to the moving speed of the piston body 21 with respect to the pressure vessel 10, and controls the drive device 40 based on the selected friction information.
  • the above [Structure 3] provides the following effects.
  • the piston seal friction force may vary depending on the moving speed of the piston body 21 with respect to the pressure vessel 10.
  • the drive device 40 is controlled based on the friction information corresponding to the moving speed of the piston body 21. Therefore, the pressurizing device 1 can control the internal pressure of the container with higher accuracy.
  • the pressurizing device 1 includes a piston position information detection section 51.
  • the piston position information detection unit 51 detects position information of the piston body 21 with respect to the pressure vessel 10.
  • the drive control unit 65 controls the drive device 40 based on friction information corresponding to the direction of movement of the piston body 21 with respect to the pressure vessel 10.
  • the piston position information detection unit 51 detects the position information of the piston body 21 with respect to the pressure vessel 10, thereby reliably (directly) determining the direction of movement of the piston body 21 with respect to the pressure vessel 10. Can be detected. As a result, the pressurizing device 1 can control the internal pressure of the container with higher accuracy.
  • the drive control unit 65 controls the drive device 40 based on friction information corresponding to the moving speed of the piston body 21 with respect to the pressure vessel 10.
  • the piston position information detection unit 51 reliably (directly) detects the moving speed of the piston body 21 with respect to the pressure vessel 10 by detecting the position information of the piston body 21 with respect to the pressure vessel 10. Can be detected. As a result, the pressurizing device 1 can control the internal pressure of the container with higher accuracy.
  • the piston axial force information detection section 53 includes a strain gauge 53a.
  • the strain gauge 53a is attached to the piston body 21 and detects the strain of the piston body 21.
  • the strain gauge 53a of the above [Configuration 5] can directly detect piston axial force information. Therefore, the accuracy of piston axial force information can be improved. Specifically, for example, when the piston axial force information is the pressure of the working fluid of the drive device 40 that drives the piston body 21 (described later), the piston axial force information is influenced by the frictional force of the ram seal 41d. On the other hand, in the above [Configuration 5], the piston axial force information acquired from the strain gauge 53a is not affected by the frictional force of the ram seal 41d. Since the piston axial force information can be directly detected by the strain gauge 53a, the drive control unit 65 (see FIG. 2) controls the drive device 40 based on the piston axial force information and friction information (as described in [Configuration 1-1] above). ) can be performed with greater precision. As a result, the pressurizing device 1 can control the internal pressure of the container with higher accuracy.
  • the drive control unit 65 controls the drive device 40 so that the reciprocating distance in the reciprocating movement of the piston body 21 with respect to the pressure vessel 10 gradually decreases in the holding stroke.
  • the drive control unit 65 can gradually reduce the difference between the target internal pressure of the container (for example, the above-mentioned "set pressure") and the actual internal pressure of the container. Therefore, the drive control unit 65 (see FIG. 2) can control the container internal pressure to appropriately approach the target container internal pressure. As a result, the pressurizing device 1 can control the internal pressure of the container with higher accuracy.
  • the pressure detection member 80 is removable from the pressure vessel 10. Therefore, for example, even if the pressure detection member 80 or the pressure derivation member De cannot withstand long-term actual operation, the pressure detection member 80 or the pressure derivation member De may be removed after the friction information is acquired and before the actual operation. De can be removed from the pressure vessel 10.
  • the pressure detection member 80 can more directly detect the actual pressure inside the pressure vessel 10 in a state where it is disposed inside the pressure vessel 10. As a result, the accuracy of friction information can be improved. As a result, the pressurizing device 1 can control the internal pressure of the container with higher accuracy.
  • the pressure detection member 80 is removable from the pressure vessel 10. Therefore, even if, for example, the pressure detection member 80 cannot withstand long-term actual operation, the pressure detection member 80 should be removed from the pressure vessel 10 after friction information is acquired and before actual operation. Can be done.
  • the piston axial force information detected by the piston axial force information detection unit 53 includes information that directly detects the axial force of the piston body 21, or information that can be converted from this information. Specifically, for example, the piston axial force information includes information regarding the detected value of the strain gauge 53a.
  • the piston axial force information detected by the piston axial force information detection unit 53 may include information regarding the force with which the drive device 40 presses the piston body 21 in the insertion direction Z1. For example, if the drive device 40 is a device that drives the piston body 21 using fluid pressure, the piston axial force information may include information regarding the pressure of the working fluid for pressing the piston body 21 in the insertion direction Z1. .
  • the piston axial force information detected by the piston axial force information detection unit 53 is information regarding the pressure of the working fluid for pressing the piston body 21 in the insertion direction Z1.
  • the piston axial force information may be information regarding the pressure of the working fluid in the head side chamber 41a1.
  • the piston axial force information may be information regarding the fluid pressure detected by the fluid pressure detection section 45.
  • the piston axial force information detection section 53 for detecting piston axial force information and the fluid pressure detection section 45 for controlling the drive device 40 may be used together. Note that the piston axial force information detection section 53 does not have to be used also as the fluid pressure detection section 45.
  • a piston axial force information detection unit 53 that detects information regarding the pressure of the working fluid for pressing the piston body 21 in the insertion direction Z1 as piston axial force information is provided separately from the fluid pressure detection unit 45. It's okay. Below, a case will be mainly described in which the piston axial force information detection section 53 is also used as the fluid pressure detection section 45.
  • friction information that takes into account the ram seal friction force is acquired in the preliminary measurement. More specifically, in the preliminary measurement, information regarding the fluid pressure detected by the piston axial force information detection unit 53 (for example, the fluid pressure detection unit 45) is acquired as piston axial force information including the influence of the ram seal friction force. The relationship between this piston axial force information and the actual pressure inside the container (preliminary measurement acquisition relationship R (see FIG. 3)) is acquired. Based on this pre-measurement acquisition relationship R, friction information stored in the friction information storage section 62 (see FIG. 2) is acquired.
  • the drive control unit 65 controls the drive device 40 based on the piston axial force information including the influence of the ram seal friction force and the friction information including the ram seal friction force.
  • the drive control section 65 can control the drive device 40 similarly to the above embodiment.
  • the pressurizing device 1 can accurately control the internal pressure of the container.
  • the conditions that affect friction information as similar as possible between preliminary measurement and actual operation.
  • friction information may be acquired at various working fluid temperatures. Then, during actual operation, the drive control unit 65 (see FIG. 2) may select friction information corresponding to the detected temperature of the working fluid and control the drive device 40 based on the selected friction information.
  • the drive device 40 includes a fluid pressure cylinder 41, a fluid pressure detection section 45, and a fluid pressure control section 47.
  • the fluid pressure cylinder 41 moves the piston body 21 using fluid pressure.
  • the fluid pressure detection unit 45 detects the fluid pressure supplied to the fluid pressure cylinder 41.
  • the fluid pressure control section 47 controls the operation of the fluid pressure cylinder 41 based on the fluid pressure detected by the fluid pressure detection section 45 .
  • the piston axial force information detected by the piston axial force information detection section 53 includes the fluid pressure detected by the fluid pressure detection section 45.
  • the piston axial force information includes the fluid pressure of the hydraulic oil detected by the fluid pressure detection unit 45 for controlling the operation of the fluid pressure cylinder 41. Therefore, the piston axial force information detection section 53 and the fluid pressure detection section 45 can be used together. Therefore, apart from the fluid pressure detection section 45 for controlling the operation of the fluid pressure cylinder 41, there is no need to provide a sensor (for example, the strain gauge 53a, etc.) for acquiring piston axial force information. Therefore, the pressurizing device 1 can have a simple configuration.
  • a piston axial force information detection section 53 (for example, a strain gauge 53a) separate from the fluid pressure detection section 45 is provided, maintenance of each of the fluid pressure detection section 45 and the piston axial force information detection section 53 is required. Become. Specifically, for example, since the strain gauge 53a deteriorates over time, maintenance of the strain gauge 53a is required. On the other hand, when the piston axial force information detection section 53 and the fluid pressure detection section 45 are used together, the effort and time required for maintenance work can be reduced.
  • various parameters may be set in advance in the controller 60, or may be set directly by manual operation by an operator.
  • Various parameters may be calculated by the controller 60 based on information detected by a sensor (for example, the piston axial force information detection unit 53, etc.).
  • various parameters may not be changed, may be changed manually, or may be changed automatically by the controller 60 depending on some conditions.
  • each component may have only a portion of each feature (functionality, arrangement, shape, operation, etc.).
  • a pressurizing device includes a pressure vessel, a piston body fitted into the pressure vessel so as to be movable in an insertion direction and a withdrawal direction with respect to the pressure vessel, and the piston body.
  • Piston axial force information regarding a piston seal provided on a main body and sealing a gap between the piston main body and the pressure vessel, and an axial force applied to the piston main body that is an axial force in a moving direction of the piston main body with respect to the pressure vessel.
  • a piston axial force information detection unit that detects the piston axial force information, a drive device that moves the piston body relative to the pressure vessel, and a piston seal and the pressure vessel when the piston body moves relative to the pressure vessel.
  • a drive control section that controls the drive device.
  • the drive control unit controls the drive device so that the piston body reciprocates with respect to the pressure vessel during a holding stroke in which the pressure inside the pressure vessel is controlled to be kept constant.
  • the friction information storage unit stores the friction information when the piston body moves in the insertion direction with respect to the pressure vessel, and the friction information with respect to the pressure vessel.
  • the friction information when the piston body moves in the withdrawal direction is stored, and the drive control unit selects the friction information corresponding to the direction of movement of the piston body with respect to the pressure vessel, and selects the friction information that corresponds to the direction of movement of the piston body with respect to the pressure vessel.
  • the driving device may be controlled based on.
  • the friction information storage unit stores the friction information for each of a plurality of patterns of movement speed of the piston body with respect to the pressure vessel, and the drive control unit The friction information corresponding to the moving speed of the piston body with respect to the pressure vessel may be selected, and the drive device may be controlled based on the selected friction information.
  • the drive device includes a fluid pressure cylinder that moves the piston body using fluid pressure, and a fluid pressure cylinder that moves the piston body using fluid pressure.
  • a fluid pressure detection section that detects the fluid pressure
  • a fluid pressure control section that controls the operation of the fluid pressure cylinder based on the fluid pressure detected by the fluid pressure detection section, and the piston axial force information detection section detects
  • the piston axial force information may include fluid pressure detected by the fluid pressure detection section.
  • the pressurizing device further includes a pressure detection member that is removably provided from the pressure vessel and detects the pressure inside the pressure vessel,
  • the friction information includes the piston axial force information detected by the piston axial force information detection unit when the piston body moves relative to the pressure vessel, and the inside of the pressure vessel detected by the pressure detection member. It may be obtained based on the pressure of
  • the pressure detection member is disposed inside the pressure vessel so as to be removable from the inside of the pressure vessel, and the friction information indicates that the pressure detection member is It may also be acquired while being placed inside the .

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Abstract

ピストン軸力情報検出部（５３）は、ピストン本体（２１）にかかる軸力に関するピストン軸力情報を検出する。摩擦情報記憶部（６２）は、圧力容器（１０）に対してピストン本体（２１）が移動するときの、ピストンシール（２３）と圧力容器（１０）との摩擦力に関する摩擦情報を記憶する。駆動制御部（６５）は、ピストン軸力情報および摩擦情報に基づいて、駆動装置（４０）を制御する。圧力容器（１０）の内部の圧力を一定に保持するように制御する保持行程において、駆動制御部（６５）は、圧力容器（１０）に対してピストン本体（２１）が往復動作するように駆動装置（４０）を制御する。

Description

加圧装置
　本発明は、圧力容器の内部を加圧する加圧装置に関する。
　例えば特許文献１に、圧力容器の内部をピストンにより加圧する加圧装置が記載されている。同文献に記載の技術では、ピストンの押込時および後退時それぞれの圧力容器の内部の圧力（容器内圧）と、ピストンの歪み量と、の関係が予め測定される。容器内圧とピストンの歪み量との関係から、パッキン抵抗分が求められる。ピストン押込時には（加圧行程では）、ピストンの歪み量からパッキン抵抗分を減算し、ピストンの後退時には（減圧工程では）、ピストンの歪み量からパッキン抵抗分を加算することで、容器内圧が測定される（同文献の請求項１）。また、同文献に記載の技術では、容器内圧が、目標とする圧力（設定圧力）に制御される（同文献の［００１６］～［００２１］）。
特許第３２５４２５６号公報
　特許文献１には、容器内圧を保持するための保持行程において、容器内圧をどのように制御するかは記載されていない。保持行程での圧力容器の内部の圧力の制御を精度良く行うことが望まれている。
　本発明の目的は、保持行程での圧力容器の内部の圧力の制御を精度良く行うことができる加圧装置を提供することにある。
　本発明によって提供されるのは加圧装置である。当該加圧装置は、圧力容器と、ピストン本体と、ピストンシールと、ピストン軸力情報検出部と、駆動装置と、摩擦情報記憶部と、駆動制御部と、を備える。前記ピストン本体は、前記圧力容器に対して差込側および引出側に移動可能に、前記圧力容器の内部に嵌め込まれる。前記ピストンシールは、前記ピストン本体に設けられ、前記ピストン本体と前記圧力容器との隙間を密封する。前記ピストン軸力情報検出部は、前記圧力容器に対する前記ピストン本体の移動方向における軸力であって前記ピストン本体にかかる軸力に関するピストン軸力情報を検出する。前記駆動装置は、前記圧力容器に対して前記ピストン本体を移動させる。前記摩擦情報記憶部は、前記圧力容器に対して前記ピストン本体が移動するときの、前記ピストンシールと前記圧力容器との摩擦力に関する摩擦情報を記憶する。前記駆動制御部は、前記ピストン軸力情報検出部に検出された前記ピストン軸力情報、および、前記摩擦情報記憶部に記憶された前記摩擦情報に基づいて、前記駆動装置を制御する。前記駆動制御部は、前記圧力容器の内部の圧力を一定に保持するように制御する保持行程において、前記圧力容器に対して前記ピストン本体が往復動作するように前記駆動装置を制御する。
図１は、本発明の一実施形態に係る加圧装置１の断面図などを示す図である。 図２は、図１に記載のコントローラ６０などを示すブロック図である。 図３は、図１に記載の加圧装置１での事前測定で得られる情報を示すグラフである。 図４は、図２に記載の設定圧力設定部６３によって設定される設定圧力などを示すグラフである。 図５は、図４に記載の保持行程などにおける容器内圧などを示すグラフである。 図６は、図５に記載の例とは容器内圧が異なる場合の図５に相当する図である。 図７は、図５に示す保持行程の開始前に図１に示すピストン本体２１を往復動作させる場合の、図５に相当する図である。
　図１～図７を参照して、本発明の一実施形態に係る加圧装置１について説明する。
　加圧装置１は、圧力容器１０内の加圧対象物Ｏを加圧する装置である。加圧装置１は、ピストン２０の押圧力により加圧を行うピストン式加圧装置である。
　この加圧装置１は、例えば、等方圧加圧（IP；Isostatic Pressing）装置である。加圧装置１は、圧力容器１０内の圧力媒体Ｏ１を加圧することで、圧力容器１０内の処理品Ｏ３を等方的に加圧し、処理品Ｏ３を処理する。例えば、加圧装置１は、熱間等方圧加圧（HIP；Hot Isostatic Pressing）装置（例えばピストン式熱間等方圧加圧装置）でもよい。この場合、加圧装置１は、圧力媒体Ｏ１の圧力を約１０００ＭＰａなどに加圧する超高圧熱間等方圧加圧装置でもよく、圧力媒体Ｏ１の圧力をさらに高い圧力に加圧する超々高圧熱間等方圧加圧装置でもよい。例えば、加圧装置１は、温間等方圧加圧（WIP; Warm Isostatic Pressing）装置でもよく、冷間等方圧加圧（CIP；Cold Isostatic Pressing）装置でもよい。圧力媒体Ｏ１は、気体（例えば貴ガスなど）でもよい。圧力媒体Ｏ１は、液体でもよく、例えば常温では固化する液体（例えば溶融塩など）でもよい。
　この加圧装置１は、圧力媒体Ｏ１を加圧することで、処理品Ｏ３を加圧するものでなくてもよい。加圧対象物Ｏは、圧力媒体Ｏ１および処理品Ｏ３を含む必要はない。加圧装置１は、加圧対象物Ｏの状態を測定する装置（測定装置、実験装置など）でもよい。具体的には例えば、加圧装置１は、地中でのマグマの状態を再現する装置などでもよく、圧力容器１０内に入れられたマグマと同じ材料を加圧および加熱する装置でもよい。また、加圧装置１は、単結晶成長炉でもよい。例えば、加圧装置１は、ＧａＮ（窒化ガリウム）の化合物半導体単結晶を製造するための装置でもよい。具体的には例えば、加圧装置１は、超高圧の窒素ガス雰囲気下でガリウム溶液に窒素ガスを溶解させて過飽和状態の中で結晶成長させる高温高圧合成法を行うための装置でもよい。以下では主に、加圧対象物Ｏが、圧力媒体Ｏ１および処理品Ｏ３を含む場合について説明する。
　＜方向の定義＞
　後述するように、ピストン２０は、圧力容器１０に対して移動する。圧力容器１０に対するピストン２０の移動方向を、軸方向Ｚとする。軸方向Ｚにおいて、ピストン２０が圧力容器１０に差し込まれる向き（側）を差込方向Ｚ１とし、その逆向き（逆側）を引出方向Ｚ２とする。引出方向Ｚ２は、ピストン２０が圧力容器１０から引き出される側である。軸方向Ｚは、例えば上下方向（鉛直方向）でもよく、水平方向でもよく、上下方向および水平方向に対して傾いた方向でもよい。軸方向Ｚが上下方向の場合、差込方向Ｚ１は、上向きでもよく、下向きでもよい（引出方向Ｚ２も同様）。ピストン２０の中心を通る軸であって軸方向Ｚに延びる軸を、中心軸Ａとする。中心軸Ａに直交する平面上の仮想円（図示なし）であって中心軸Ａを中心とする仮想円の直径方向を「径方向」とする。
　この加圧装置１は、フレーム５と、圧力容器１０と、ピストン２０と、圧力容器内部材３０と、駆動装置４０と、ピストン位置情報検出部５１と、ピストン軸力情報検出部５３と、コントローラ６０と、圧力通知部７０と、を備える。後述する事前測定時に、加圧装置１は、圧力検出部材８０を備える。
　フレーム５は、軸方向Ｚの力を受け止める（支持する）構造物である。フレーム５は、圧力容器１０および駆動装置４０（さらに詳しくは流体圧シリンダ４１（後述））を支持する。フレーム５は、圧力容器１０および流体圧シリンダ４１を、軸方向Ｚ外側の両側（例えば上下）から支持する。例えば、フレーム５は、オーバル状（図示なし）などである。この場合、フレーム５は、半円形または略半円形の２つのヨーク部と、２つのヨーク部どうしをつなぐ２本の直線状のコラム部と、を備える。この場合、図１に示したフレーム５は、ヨーク部（ヨークフレーム）の一部である。なお、フレーム５は、オーバル状である必要はなく、図１に示したフレーム５はヨークフレームである必要はない。
　圧力容器１０は、加圧対象物Ｏを収容する容器である。圧力容器１０は、圧力容器内部材３０を収容する。圧力容器１０は、圧力容器１０とピストン２０とに囲まれた空間を形成するように構成される。例えば、圧力容器１０は、圧力容器胴１１と、圧力容器蓋１３と、を備える。
　圧力容器胴１１は、軸方向Ｚに延びる筒状（例えば円筒状）の部材である。
　圧力容器蓋１３は、圧力容器胴１１の軸方向Ｚの一方（例えば上側）の開口を塞ぐ（密封する）。圧力容器蓋１３が圧力容器１０の上側部分に設けられる場合は、圧力容器蓋１３は、「上蓋」である。圧力容器蓋１３は、圧力媒体Ｏ１を導入するための孔（例えば図示しないガス導入口）を有してもよい。
　ピストン２０は、圧力容器１０の内部を加圧する部材である。ピストン２０は、圧力容器胴１１の軸方向Ｚの他方（圧力容器蓋１３が設けられる側とは反対側）の開口を塞ぐ（密封する）。ピストン２０が圧力容器１０の下側部分に設けられる場合は、ピストン２０は、「下蓋」である。ピストン２０は、ピストン本体２１と、ピストンシール２３と、を備える。
　ピストン本体２１は、ピストン２０の本体部分である。ピストン本体２１は、圧力容器１０の内部に嵌め込まれ（差し込まれ）る。ピストン本体２１は、ピストンシール２３を介して圧力容器１０の内部に嵌め込まれる。ピストン本体２１は、圧力容器１０に対して差込方向Ｚ１および引出方向Ｚ２に移動可能である。ピストン本体２１は、ピストンシール２３を介して圧力容器１０に対して摺動可能である。例えば、ピストン本体２１は、ピストン本体柱状部２１ａと、ピストン本体基部２１ｂと、を備える。ピストン本体柱状部２１ａは、ピストン本体２１の差込方向Ｚ１の先端側部分である。ピストン本体柱状部２１ａの少なくとも一部は、圧力容器１０の内部に差し込まれる。ピストン本体柱状部２１ａは、軸方向Ｚに延びるように設けられる柱状（例えば円柱状）である。ピストン本体基部２１ｂは、ピストン本体２１の引出方向Ｚ２の先端側部分である。ピストン本体基部２１ｂは、圧力容器１０の内部に差し込まれない。ピストン本体基部２１ｂは、ピストン本体柱状部２１ａから径方向外側に突出する。
　ピストンシール２３は、ピストン本体２１と圧力容器１０との隙間を密封する部材（パッキン）である。ピストンシール２３は、ピストン本体２１に設けられ、特にピストン本体柱状部２１ａに設けられる。ピストンシール２３は、ピストン本体柱状部２１ａの差込方向Ｚ１の先端側部分に設けられる。ピストンシール２３は、ピストン本体柱状部２１ａの径方向外側の面（例えば外周面）に設けられる。例えば、ピストンシール２３は、弾性部材（例えば、ゴム、樹脂など）により構成される。ピストンシール２３は、環状（例えば円環状）である。ピストンシール２３は、ピストン本体２１と一体的に軸方向Ｚに移動する。ピストンシール２３は、圧力容器１０に対して摺動する。
　このピストンシール２３は、圧力容器１０に接触する。さらに詳しくは、ピストンシール２３は、圧力容器胴１１の内面（例えば内周面）に接触する。ピストンシール２３は、加圧対象物Ｏ（例えば圧力媒体Ｏ１）から圧力を受け、変形し、圧力容器１０の内面を径方向外側に押圧する。ピストンシール２３と圧力容器１０との間の摩擦力を、「ピストンシール摩擦力」という。このピストンシール摩擦力は、圧力容器１０の内部の圧力（「容器内圧」という）の制御において無視できない大きさとなる。そのため、容器内圧の制御は、ピストンシール摩擦力に関する情報（摩擦情報）に基づいて行われる（後述）。
　圧力容器内部材３０は、圧力容器１０の内部に設けられる部材である。例えば、加圧装置１が熱間等方圧加圧装置の場合、圧力容器内部材３０は、サポート３１と、断熱層３３と、加熱装置３５と、を備える。
　サポート３１は、ピストン本体２１に対して処理品Ｏ３などを支持する。サポート３１は、ピストン本体２１よりも差込方向Ｚ１の先端側部分に処理品Ｏ３が配置されるように、処理品Ｏ３を支持する。サポート３１は、断熱層３３および加熱装置３５を、処理品Ｏ３と同様に支持する。
　断熱層３３は、処理品Ｏ３を収納する。断熱層３３は、断熱層３３内の空間と、圧力容器１０内かつ断熱層３３外の空間と、の間での断熱を行う。断熱層３３は、断熱層３３内の空間と、圧力容器１０内かつ断熱層３３外の空間と、の間で圧力を伝えるように構成される。例えば、断熱層３３とサポート３１との間などに隙間が設けられてもよい。
　加熱装置３５（ヒータ、ヒータエレメント）は、圧力容器１０内を加熱する。例えば、加熱装置３５は、断熱層３３の内部を加熱し、処理品Ｏ３を加熱する。加熱装置３５は、断熱層３３の内部（径方向内側）に配置される。加熱装置３５は、処理品Ｏ３の周囲（径方向外側）に配置される。なお、加圧装置１が冷間等方圧加圧装置の場合には、断熱層３３および加熱装置３５は設けられなくてもよく、例えば、処理品Ｏ３を収容する部材（ゴム型など）が設けられてもよい。
　駆動装置４０は、圧力容器１０に対してピストン本体２１を移動させる（駆動する）装置である。駆動装置４０は、ピストン本体２１を軸方向Ｚに移動させる。駆動装置４０は、作動流体の圧力（流体圧）によりピストン本体２１を移動させる流体圧駆動装置でもよい。例えば、駆動装置４０は、油圧によりピストン本体２１を移動させる油圧駆動装置でもよい。駆動装置４０は、流体圧以外の動力（例えば電力など）によりピストン本体２１を移動させる装置でもよい。以下では主に、駆動装置４０が流体圧駆動装置である場合について説明する。駆動装置４０は、流体圧シリンダ４１と、流体圧配管４３と、流体圧検出部４５と、流体圧制御部４７と、を備える。
　流体圧シリンダ４１は、流体圧によりピストン本体２１を移動させる。流体圧シリンダ４１は、例えば油圧シリンダなどである。流体圧シリンダ４１は、シリンダ本体４１ａと、シリンダシール４１ｂと、ラム４１ｃと、ラムシール４１ｄと、を備える。
　シリンダ本体４１ａは、ラム４１ｃの引出方向Ｚ２の先端側部分を収容する。シリンダ本体４１ａは、ヘッド側室４１ａ１と、ラム側室４１ａ２と、を備える。ヘッド側室４１ａ１は、ラム４１ｃが（ピストン本体２１が）差込方向Ｚ１に移動するときに作動流体が供給される空間（例えば油室）である。ヘッド側室４１ａ１は、シリンダ本体４１ａ内部、かつ、ラム基部４１ｃ１（後述）よりも引出方向Ｚ２の先端側の空間である。ラム側室４１ａ２は、ラム４１ｃが（ピストン本体２１が）引出方向Ｚ２に移動するときに作動流体が供給される空間（例えば油室）である。ラム側室４１ａ２は、シリンダ本体４１ａの内部、かつ、ラム基部４１ｃ１よりも差込方向Ｚ１の先端側の空間である。なお、ラム４１ｃの（ピストン本体２１の）の引出方向Ｚ２への移動は、流体圧により行われなくてもよい。例えば、ラム４１ｃの（ピストン本体２１の）の引出方向Ｚ２への移動は、図示しないばねの弾性力などにより行われてもよく、ピストン２０の自重により行われてもよい。
　シリンダシール４１ｂは、シリンダ本体４１ａとラム４１ｃとの隙間を密封する部材（パッキン）である。シリンダシール４１ｂは、シリンダ本体４１ａに設けられ、さらに詳しくは、シリンダ本体４１ａの差込方向Ｚ１の先端側部分の径方向内側部分（例えば内周部分）に設けられる。シリンダシール４１ｂは、ラム４１ｃと接触し、さらに詳しくは、ラム柱状部４１ｃ２（後述）の径方向外側の面（例えば外周面）に接触する。例えば、シリンダシール４１ｂは、弾性部材（例えば、ゴム、樹脂など）により構成される。シリンダシール４１ｂは、環状（例えば円環状）である。
　ラム４１ｃは、ピストン本体２１を軸方向Ｚに移動させる。例えば、ラム４１ｃは、ピストン本体２１と別体であり、ピストン本体２１に固定されてもよい。この場合、ラム４１ｃは、ピストン本体２１に軸方向Ｚに連結される。ラム４１ｃは、ピストン本体２１よりも引出方向Ｚ２の先端側部分に設けられる。また、例えば、ラム４１ｃは、ピストン本体２１と一体的に形成されてもよい。ラム４１ｃは、ピストン本体２１と一体的に移動する。例えば、ラム４１ｃは、ラム基部４１ｃ１と、ラム柱状部４１ｃ２と、を備える。ラム基部４１ｃ１は、ラム４１ｃの引出方向Ｚ２の先端側部分である。ラム基部４１ｃ１は、シリンダ本体４１ａの内部に配置される。ラム基部４１ｃ１は、シリンダ本体４１ａの内部を、ヘッド側室４１ａ１とラム側室４１ａ２とに分ける（区切る）。ラム柱状部４１ｃ２は、ラム基部４１ｃ１から差込方向Ｚ１に延びるように設けられる。ラム柱状部４１ｃ２は、シリンダ本体４１ａの内部から外部に差込方向Ｚ１に突出する。ラム柱状部４１ｃ２は、軸方向Ｚに延びる柱状（例えば円柱状）である。
　ラムシール４１ｄは、ラム４１ｃとシリンダ本体４１ａとの隙間を密封する部材（パッキン）である。ラムシール４１ｄは、ヘッド側室４１ａ１とラム側室４１ａ２との間で作動流体が流入および流出しないようにする。ラムシール４１ｄは、ラム４１ｃに設けられ、さらに詳しくは、ラム基部４１ｃ１の径方向外側部分（例えば外周面）に設けられる。ラムシール４１ｄは、シリンダ本体４１ａと接触し、さらに詳しくは、シリンダ本体４１ａの内部の径方向内側の面（例えば内周面）と接触する。例えば、ラムシール４１ｄは、弾性部材（例えば、ゴム、樹脂など）により構成される。ラムシール４１ｄは、環状（例えば円環状）である。ラムシール４１ｄは、ラム４１ｃと一体的に軸方向Ｚに移動する。ラムシール４１ｄは、シリンダ本体４１ａに対して摺動する。
　流体圧配管４３は、作動流体が通る配管である。流体圧配管４３は、流体圧制御部４７と流体圧シリンダ４１（さらに詳しくはヘッド側室４１ａ１）との間での作動流体の供給および排出を行う。なお、流体圧制御部４７とラム側室４１ａ２との間での作動流体の供給および排出を行う配管（図示なし）が設けられてもよい。
　流体圧検出部４５は、流体圧シリンダ４１に供給される流体の流体圧を検出する。さらに詳しくは、流体圧検出部４５は、ピストン本体２１が差込方向Ｚ１に移動するときに流体圧シリンダ４１に供給される作動流体の圧力（流体圧）を検出する。流体圧検出部４５は、検出値（例えば電気信号）を、流体圧制御部４７に出力（送信）する。流体圧検出部４５は、例えば圧力発信機である。流体圧検出部４５は、シリンダ本体４１ａの内部（さらに詳しくはヘッド側室４１ａ１の内部）の流体圧を検出してもよく、この流体圧と同じまたは略同じ値を示す部分の流体圧（例えば、流体圧配管４３の内部の流体圧）を検出してもよい。
　流体圧制御部４７は、流体圧シリンダ４１の作動を制御する。流体圧制御部４７は、流体圧シリンダ４１の作動を制御することで、ピストン本体２１の作動を制御する。流体圧制御部４７は、流体圧検出部４５に検出された流体圧に基づいて、流体圧シリンダ４１の作動を制御する。例えば、流体圧制御部４７は、複数の流体機器を備える装置（流体圧ユニット）である。例えば、流体圧制御部４７は、ポンプと、バルブ（例えばリリーフ機構など）と、流体圧制御部４７に入力される信号に基づいてポンプおよびバルブを制御する制御装置と、を備える。
　ピストン位置情報検出部５１は、圧力容器１０に対するピストン本体２１の位置情報（詳細は後述）を検出する。ピストン位置情報検出部５１は、軸方向Ｚにおけるピストン本体２１の位置情報を検出する。後述するように、ピストン本体２１は、保持行程において微小な往復動作（往復移動）を行う。ピストン位置情報検出部５１は、このピストン本体２１の往復動作の微小な動きを把握できるように構成される。例えば、ピストン位置情報検出部５１は、非接触により位置情報を検出する。例えば、ピストン位置情報検出部５１は、電磁波により位置情報を検出する。例えば、ピストン位置情報検出部５１は、光（例えばレーザ光など）により位置情報を検出してもよく、電波により位置情報を検出してもよい。ピストン位置情報検出部５１は、ピストン本体２１またはラム４１ｃなどに接触することでピストン本体２１の位置情報を検出してもよい（接触式センサでもよい）。
　このピストン位置情報検出部５１が電磁波（例えば光）により位置情報を検出する場合、ピストン位置情報検出部５１は、センサ本体部５１ａと、反射部５１ｂと、を備える。
　センサ本体部５１ａは、電磁波を放出および受信（例えば受光）する。センサ本体部５１ａは、軸方向Ｚに電磁波を放出する。センサ本体部５１ａは、圧力容器１０またはピストン本体２１に設けられる。図１に示す例では、センサ本体部５１ａは、圧力容器１０に設けられる（例えば取り付けられる）。例えば、センサ本体部５１ａは、圧力容器胴１１の引出方向Ｚ２の先端側部分（例えば端部）に設けられてもよい。例えば、センサ本体部５１ａは、圧力容器胴１１の径方向外側の部分などに設けられてもよい（図示なし）。
　反射部５１ｂは、センサ本体部５１ａから放出された電磁波を反射する面（例えば平面）を備える。反射部５１ｂは、センサ本体部５１ａと軸方向Ｚに対向する位置に配置される。反射部５１ｂは、圧力容器１０およびピストン本体２１のうち、センサ本体部５１ａが設けられた側とは反対側に設けられる。図１に示す例では、反射部５１ｂは、ピストン本体２１（例えばピストン本体基部２１ｂ）に設けられる。例えば、反射部５１ｂは、ピストン本体２１と別体である。例えば、反射部５１ｂは、板状（反射板）でもよく、板状でなくても（例えばブロック状などでも）よい。また、例えば、反射部５１ｂは、ピストン本体２１と一体的に設けられてもよい。例えば、反射部５１ｂは、ピストン本体基部２１ｂの一部でもよい。反射部５１ｂは、ラム４１ｃに設けられてもよい（ラム４１ｃを介してピストン本体２１に設けられてもよい）。なお、センサ本体部５１ａがピストン本体２１に設けられ、反射部５１ｂが圧力容器１０に設けられてもよい。例えば、センサ本体部５１ａは、センサ本体部５１ａから反射部５１ｂまでの軸方向Ｚにおける距離Ｄｚを検出する。
　ピストン軸力情報検出部５３は、ピストン軸力情報を検出する。ピストン軸力情報は、軸方向Ｚの軸力（軸方向Ｚにかかる力）であってピストン本体２１にかかる軸力（「ピストン軸力」という）に関する情報である。ピストン軸力は、ピストン本体２１に加わる容器内圧による力と、ピストンシール摩擦力と、の和である。なお、厳密には、ピストン軸力は、容器内圧およびピストンシール摩擦力以外の力、例えばピストン本体２１の自重などの影響を受ける。しかし、容器内圧およびピストンシール摩擦力以外の力がピストン軸力に与える影響は、無視できる程度に小さい。
　このピストン軸力情報検出部５３でピストン軸力情報を検出する理由は、次の通りである。加圧装置１では、容器内圧が設定圧力（目標圧力）にできるだけ近づくように制御することが重要である。しかし、加圧装置１の実運転（後述）時には、容器内圧を直接的に検出することはできない、または困難である。その理由の例は、次の通りである。
　［容器内圧を容器外で検出する場合］
　例えば、圧力容器１０の内部から外部に高圧（例えば１０００ＭＰａ級など）の圧力媒体Ｏ１を導出するための、圧力導出部材Ｄｅ（例えば配管）が設けられる。そして、圧力検出部材８０（後述）が、圧力導出部材Ｄｅで導出された圧力（またはこの圧力が減圧された圧力）を、圧力容器１０の外部で検出する。この場合、圧力導出部材Ｄｅが、短寿命となり、長時間の実運転には耐えられないおそれがある。
　［容器内圧を容器内で検出する場合］
　例えば、圧力検出部材８０が、圧力容器１０の内部に配置され、圧力媒体Ｏ１の圧力を検出する。すると、圧力検出部材８０が、長時間の実運転には耐えられないおそれがある。そのため、加圧装置１の実運転（後述）時には、容器内圧を直接的に検出することはできない、または困難である。そこで、加圧装置１の実運転時には、ピストン軸力情報検出部５３が、容器内圧に換算可能なピストン軸力情報を検出する。そして、容器内圧が、ピストン軸力情報などに基づいて制御される（制御の詳細は後述）。
　このピストン軸力情報検出部５３に検出されるピストン軸力情報は、ピストン軸力の値そのものでもよい。ピストン軸力情報は、ピストン軸力に関する（相関する）情報でもよい。例えば、ピストン軸力情報は、ピストン軸力に換算可能な情報を含んでもよく、ピストン軸力から換算可能な情報を含んでもよい。具体的には例えば、ピストン軸力情報は、ピストン本体２１の軸方向Ｚの歪み量を含んでもよい。なお、ピストン本体２１の軸力は、ピストン本体２１の軸方向Ｚの歪み量から材料力学の式により算出可能である。また、例えば、ピストン軸力情報は、駆動装置４０がピストン本体２１を差込方向Ｚ１に押圧する力に関する情報を含んでもよい（後述する変形例を参照）。ピストン軸力情報は、ピストン軸力を、容器内圧に換算した圧力（換算圧力）を含んでもよい。例えば、ピストン軸力情報が、ピストン本体２１の軸方向Ｚの歪み量を含む場合、ピストン軸力情報検出部５３は、歪みゲージ５３ａを備える。
　歪みゲージ５３ａは、ピストン本体２１の軸方向Ｚの歪みを検出する。歪みゲージ５３ａは、ピストン本体２１に取り付けられる（例えば貼り付けられる）。さらに詳しくは、歪みゲージ５３ａは、ピストン本体柱状部２１ａの径方向外側の面（例えば外周面）に取り付けられる。
　コントローラ６０は、信号の入出力、情報の記憶、演算（算出、判定など）などを行う装置（コンピュータ）である。例えば、コントローラ６０は、パーソナルコンピュータでもよく、プログラマブルコントローラでもよい。例えば、コントローラ６０の機能は、コントローラ６０の記憶部に記憶されたプログラムが演算部で実行されることにより実現される。図２に示すように、コントローラ６０は、ピストン位置情報演算部６１と、摩擦情報記憶部６２と、設定圧力設定部６３と、圧力演算部６４と、駆動制御部６５と、を備える。以下では、加圧装置１のうちコントローラ６０以外の構成要素については図１を参照し、コントローラ６０およびコントローラ６０の構成要素については図２を参照して説明する。
　ピストン位置情報演算部６１は、ピストン位置情報検出部５１の検出値から、ピストン本体２１の位置情報に関する演算を行う。例えば、位置情報は、後述する摩擦情報の選択などに用いられる。位置情報は、ピストン本体２１の位置の情報（値、座標など）を含んでもよい。位置情報は、ピストン本体２１の移動（位置の変化）の情報を含んでもよい。位置情報は、ピストン本体２１が移動しているか否かを示す情報を含んでもよい。位置情報は、ピストン本体２１の移動の向き（差込方向Ｚ１か、引出方向Ｚ２か）の情報を含んでもよい。位置情報は、ピストン本体２１の移動速さ（移動速度の大きさ）の情報を含んでもよい。
　摩擦情報記憶部６２は、摩擦情報を記憶する。摩擦情報は、ピストンシール摩擦力に関する情報である（詳細は後述）。
　設定圧力設定部６３は、圧力容器１０内の設定圧力を設定する。設定圧力は、圧力容器１０内の目標とする圧力（目標とする容器内圧）である（詳細は後述）。例えば、設定圧力設定部６３は、コントローラ６０の操作に応じて設定圧力を設定してもよく、コントローラ６０の外部からコントローラ６０に入力される情報に基づいて設定圧力を設定してもよい。
　圧力演算部６４（圧力演算機）は、容器内圧を演算（推定）する。圧力演算部６４は、ピストン軸力情報検出部５３に検出されたピストン軸力情報、および、摩擦情報記憶部６２に記憶された摩擦情報に基づいて、容器内圧を演算する（詳細は後述）。
　駆動制御部６５は、駆動装置４０を制御する。駆動制御部６５は、ピストン軸力情報検出部５３に検出されたピストン軸力情報、および、摩擦情報記憶部６２に記憶された摩擦情報に基づいて、駆動装置４０を制御する（詳細は後述）。
　圧力通知部７０（図１参照）は、容器内圧に関する情報を通知する。例えば、圧力通知部７０は、圧力演算部６４に演算された容器内圧の値などを通知する。圧力通知部７０による通知は、表示でもよい（圧力通知部７０は、例えば圧力表示器でもよい）。圧力通知部７０による通知は、音声による通知などでもよい。
　圧力検出部材８０（圧力測定素子）（図１参照）は、容器内圧を検出する。圧力検出部材８０は、後述する事前測定時に、容器内圧を直接的に検出するために用いられる。圧力検出部材８０は、圧力容器１０から取り外し可能に設けられる。圧力検出部材８０は、圧力容器１０の内部に配置され、圧力容器１０の内部で圧力容器１０に取り付けられてもよい（詳細は後述）。圧力検出部材８０は、圧力容器１０の外部に配置され、圧力導出部材Ｄｅを介して圧力容器１０に取り付けられてもよい。
　この圧力検出部材８０は、例えば、圧力検出部材８０の周囲の圧力と、圧力検出部材８０の電気抵抗値と、の関係が予め分かっている部材である。圧力検出部材８０は、さらに温度と電気抵抗値との関係が予め分かっているものでもよい。例えば、圧力検出部材８０は、圧力検出部材８０の周囲の圧力と圧力検出部材８０の電気抵抗値とが、比例または略比例する部材である。具体的には例えば、圧力検出部材８０は、マンガンを１２～１８質量％、ニッケルを１．５～４質量％含む銅合金を備えてもよい。圧力検出部材８０は、圧力検出部材８０の周囲の圧力と圧力検出部材８０の電気抵抗値とが、比例または略比例する部材である必要はない。例えば、圧力検出部材８０は、ニッケルを４５～５０質量％、銅を５０～５５質量％含む合金（コンスタンタン）などでもよい（ニッケルと銅との割合の合計は１００質量％以下である）。圧力検出部材８０は、加圧装置１の実運転（後述）時には、設けられる必要はない。
　＜作動＞
　加圧装置１は、以下のように作動するように構成される。加圧装置１では、事前測定と、実運転（通常運転）と、が行われる。加圧装置１のうちコントローラ６０以外の構成要素については図１を参照し、コントローラ６０およびコントローラ６０の構成要素については図２を参照して説明する。
　＜事前測定＞
　事前測定は、摩擦情報記憶部６２に記憶される摩擦情報を取得するための、測定（加圧装置１の運転）である。事前測定がおこなわれるときの加圧装置１は、摩擦情報を取得するための摩擦情報取得装置である。事前測定は、実運転よりも前に（事前に）行われる。事前測定では、圧力検出部材８０が、圧力容器１０の内部または外部に設けられる。事前測定では、ピストン軸力情報検出部５３に検出されるピストン軸力情報と、圧力検出部材８０に検出される内圧（「容器内実圧」という）と、の関係（事前測定取得関係Ｒ（図３参照））が測定される。
　＜事前測定取得関係Ｒの取得の範囲＞
　図３に示す事前測定取得関係Ｒは、実運転時のピストン軸力情報の範囲（使用軸力範囲）にわたって取得される。事前測定取得関係Ｒは、使用軸力範囲の全体を含むように取得される。例えば、ピストン軸力情報が、ピストン本体２１の軸力から容器内圧に換算された換算圧力（後述）である場合は、事前測定取得関係Ｒは、実運転時の換算圧力の範囲（使用換算圧力範囲）にわたって取得される。事前測定取得関係Ｒは、実運転時の容器内実圧の範囲（使用容器内実圧範囲）にわたって取得される。事前測定取得関係Ｒは、使用容器内実圧範囲の全体を含むように取得される。
　＜事前測定でのピストン本体２１の移動の有無、および移動の向き＞
　事前測定では、圧力容器１０に対してピストン本体２１が軸方向Ｚに移動するときの事前測定取得関係Ｒが取得される。事前測定取得関係Ｒは、圧力容器１０に対するピストン本体２１の移動の向きごとに取得されることが好ましい。さらに詳しくは、後述する「差込方向Ｚ１の移動での関係Ｒａ」と、後述する「引出方向Ｚ２の移動での関係Ｒｃ」と、が取得されることが好ましい。事前測定では、圧力容器１０に対してピストン本体２１が静止しているときの事前測定取得関係Ｒである「静止時の関係Ｒｂ」が、取得されてもよい。
　＜事前測定でのピストン本体２１の移動速さ＞
　事前測定では、ある１パターンのピストン本体２１の移動速さでの事前測定取得関係Ｒが取得されてもよい。この場合、上記「１パターン」の移動速さは、実運転時のピストン本体２１の移動速さと同じまたは略同じ移動速さであることが好ましい。事前測定では、複数パターンのピストン本体２１の移動速さそれぞれでの事前測定取得関係Ｒが取得されてもよい。この場合、図３に示すようなグラフが複数パターン取得される。
　＜事前測定取得関係Ｒの具体例＞
　事前測定取得関係Ｒ（ピストン軸力情報と、容器内実圧との関係）の具体例について説明する。図３に示す例では、ピストン軸力情報は、換算圧力である。換算圧力は、例えば次のように算出される。歪みゲージ５３ａから得られたピストン本体２１の歪み量から、ピストン本体２１の軸力が算出される。なお、上記のように、ピストン本体２１の軸力は、ピストンシール摩擦力とピストン本体２１が受ける圧力による力との和である。そして、ピストン本体２１の軸力をピストン本体２１の受圧面積で割った値が、換算圧力である。上記「受圧面積」は、ピストン本体２１のうち、加圧対象物Ｏ（圧力媒体Ｏ１）から軸方向Ｚに圧力を受ける部分の面積である。具体的には例えば、受圧面積は、差込方向Ｚ１から見たときのピストン本体柱状部２１ａの面積である。
　事前測定取得関係Ｒには、差込方向Ｚ１の移動での関係Ｒａと、静止時の関係Ｒｂと、引出方向Ｚ２の移動での関係Ｒｃと、がある。図３に示す例では、事前測定取得関係Ｒは、差込方向Ｚ１の移動での関係Ｒａ、静止時の関係Ｒｂ、引出方向Ｚ２の移動での関係Ｒｃ、の順（プロセス）で得られる。なお、圧力容器１０が予め加圧された状態から事前測定が開始され、引出方向Ｚ２の移動での関係Ｒｃ、差込方向Ｚ１の移動での関係Ｒａ、の順で事前測定取得関係Ｒが取得されてもよい。以下では、主に、ピストン軸力情報が換算圧力の場合について説明する。
　換算圧力と容器内実圧とには、ズレが生じる。このズレの量を、ズレ量αとする。ズレ量αは、効率１００％線Ｌに対する、換算圧力のズレの量である。効率１００％線Ｌは、容器内実圧と換算圧力とが一致すると仮定した場合の、容器内実圧と換算圧力との関係を示す直線のグラフである。ズレ量αは、ピストンシール摩擦力によって生じる。具体的には、ズレ量αは、ピストンシール摩擦力を、ピストン本体２１の受圧面積で割った値である。
　差込方向Ｚ１の移動での関係Ｒａは、圧力容器１０に対してピストン本体２１が差込方向Ｚ１に移動するとき（加圧行程（各工程の詳細は後述））の事前測定取得関係Ｒである。差込方向Ｚ１の移動での関係Ｒａでは、実圧力が大きくなるほど、換算圧力が大きくなる。差込方向Ｚ１の移動での関係Ｒａにおけるズレ量αを、ズレ量αａとする。ズレ量αａは、換算圧力が大きくなるほど（実圧力が大きくなるほど）大きくなる。ズレ量αａは、換算圧力から容器内実圧を引いた値である。なお、ピストン本体２１の差込方向Ｚ１への移動の開始時（加圧行程の開始時）には、ピストン本体２１は、ピストンシール摩擦力を超える力で差込方向Ｚ１に押されるまでは、差込方向Ｚ１に移動せず、容器内実圧は上がらない（グラフの左下部分を参照）。
　静止時の関係Ｒｂは、圧力容器１０に対してピストン本体２１が静止しているとき（保持行程）の事前測定取得関係Ｒである。静止時の関係Ｒｂでは、実圧力は、一定（または略一定）の圧力Ｐ２に維持される。なお、静止時の関係Ｒｂは、事前測定において取得されなくてもよい。
　引出方向Ｚ２の移動での関係Ｒｃは、圧力容器１０に対してピストン本体２１が引出方向Ｚ２に移動するとき（減圧工程）の事前測定取得関係Ｒである。引出方向Ｚ２の移動での関係Ｒｃでは、容器内実圧が小さくなるほど、換算圧力が小さくなる。引出方向Ｚ２の移動での関係Ｒｃにおけるズレ量αを、ズレ量αｃとする。ズレ量αｃは、換算圧力が大きくなるほど（実圧力が大きくなるほど）大きくなる。ズレ量αｃは、容器内実圧から換算圧力を引いた値である。図３に示す例では、容器内実圧がある圧力Ｐ１のときのズレ量αｃは、容器内実圧がこの圧力Ｐ１のときのズレ量αａよりも大きい。なお、容器内実圧がある圧力Ｐ１のとき、ズレ量αｃが、ズレ量αａよりも小さくなる場合や、ズレ量αａと等しくなる場合があり得る。
　差込方向Ｚ１の移動での関係Ｒａ、静止時の関係Ｒｂ、および引出方向Ｚ２の移動での関係Ｒｃのそれぞれのグラフは、図３に示す例では直線状であるが、直線状になるとは限らず、曲線状となる場合もある。例えば、差込方向Ｚ１の移動での関係Ｒａおよび引出方向Ｚ２の移動での関係Ｒｃの少なくともいずれかのグラフが、保持行程に近い部分で大きく曲がる場合などがある。
　＜事前測定の具体例＞
　事前測定では、圧力検出部材８０が容器内実圧を検出する。圧力検出部材８０は、圧力容器１０の内部に配置されても、圧力容器１０の外部に配置されてもよい。
　圧力検出部材８０が圧力容器１０の外部で容器内実圧を検出する場合（圧力検出部材８０が圧力容器１０の外部に配置された状態で摩擦情報が取得される場合）の具体例は、次の通りである。圧力容器１０の内部から外部に高圧（例えば１０００ＭＰａ級など）の圧力媒体Ｏ１を導出するための、圧力導出部材Ｄｅ（例えば配管）が設けられる。例えば、圧力導出部材Ｄｅは、圧力容器１０（さらに詳しくは圧力容器蓋１３）の孔に設けられる。そして、圧力検出部材８０が、圧力導出部材Ｄｅによって導出された圧力（またはこの圧力が減圧された圧力）を、圧力容器１０の外部で検出する。この例では、圧力導出部材Ｄｅに高圧（例えば１０００ＭＰａ級など）が加わる。圧力導出部材Ｄｅは、長時間の実運転には耐えられないおそれがある。一方、圧力導出部材Ｄｅは、実運転よりも短時間の事前測定（例えば数十回程度の加圧）には十分耐えられる（耐えられるものが用いられる）。圧力導出部材Ｄｅは、事前測定で用いられた後、実運転時には圧力容器１０から取り外されることが好ましい。
　圧力検出部材８０が圧力容器１０の内部で容器内実圧を検出する場合（圧力検出部材８０が圧力容器１０の内部に配置された状態で摩擦情報が取得される場合）の具体例は、次の通りである。圧力検出部材８０は、圧力容器１０の内部から取出可能に、圧力容器１０の内部に配置される。圧力検出部材８０に、配線（図示なし）が接続される。この配線は、例えば圧力検出部材８０の電気抵抗を測定するための配線などである。この配線は、圧力検出部材８０に接続され、例えばフィードスルーを介して、圧力容器１０の外部に導出される。そして、圧力検出部材８０が、圧力容器１０の内部の圧力を検出する。圧力検出部材８０は、事前測定で用いられた後、実運転時には圧力容器１０から取り外されることが好ましい。実運転時には、圧力容器１０の内部の温度が圧力検出部材８０の耐熱性を超えることなどにより、圧力検出部材８０による圧力検出の性能に影響が生じ、容器内実圧の検出の精度が悪化する、または検出が不可能になるおそれがある。
　＜事前測定の他の条件＞
　事前測定と実運転とで、摩擦情報に影響を与える条件をできるだけ同じ条件にすることが好ましい。例えば、ピストンシール２３の温度は、事前測定と実運転とで、できるだけ同じであることが好ましい。具体的には例えば、実運転時には、断熱層３３の内部が２０００℃となる場合は、圧力容器１０の内部かつ断熱層３３の外部は約１００℃などになり、ピストンシール２３も約１００℃になる場合がある。この場合、事前測定時にも、ピストンシール２３の温度を１００℃または約１００℃とすることが好ましい。摩擦情報に与える影響が小さければ、実運転時にピストンシール２３が１００℃などになる場合に、事前測定時にピストンシール２３が室温（約２０℃など）にされてもよい。なお、上記の温度の値は一例にすぎず、上記の温度は様々に値に設定可能である。摩擦情報に与える影響がない、または略ない条件については、事前測定と実運転とで同じ条件にする必要はない。例えば、事前測定時には、圧力容器１０の内部に、圧力容器内部材３０や処理品Ｏ３が設けられる必要はない。
　＜摩擦情報記憶部６２が記憶する摩擦情報＞
　摩擦情報記憶部６２が記憶する摩擦情報は、圧力容器１０に対してピストン本体２１が移動するときの、ピストンシール摩擦力に関する情報を含む。摩擦情報は、事前測定によって得られた事前測定取得関係Ｒに基づいて取得（設定）される。摩擦情報は、事前測定取得関係Ｒでもよく、事前測定取得関係Ｒから算出（導出）された情報でもよい。
　例えば、摩擦情報は、ピストン軸力情報と、ピストンシール摩擦力に関する値の大きさと、の関係（例えばグラフ、マップなど）である。摩擦情報は、ピストン軸力情報とズレ量αとの関係でもよい。この場合のズレ量αを「圧力補正値データ」ともいう。摩擦情報は、ピストン軸力情報と、換算圧力からズレ量αを加算または減算した値（容器内圧の推定値）と、の関係でもよい。摩擦情報は、ピストン軸力情報と、ピストンシール摩擦力の大きさと、の関係でもよい。
　摩擦情報記憶部６２は、ピストン本体２１の移動の向きごとに摩擦情報を記憶することが好ましい。この場合、摩擦情報記憶部６２は、圧力容器１０に対してピストン本体２１が差込方向Ｚ１に移動するときの摩擦情報を記憶する。この摩擦情報は、差込方向Ｚ１の移動での関係Ｒａに基づいて設定される。また、摩擦情報記憶部６２は、圧力容器１０に対してピストン本体２１が引出方向Ｚ２に移動するときの摩擦情報を記憶する。この摩擦情報は、引出方向Ｚ２の移動での関係Ｒｃに基づいて設定される。なお、摩擦情報記憶部６２は、静止時の関係Ｒｂに基づく摩擦情報を記憶しなくてもよい（記憶してもよい）。
　摩擦情報記憶部６２は、ピストン本体２１の複数パターンの移動速さごとに摩擦情報を記憶することが好ましい。さらに詳しくは、摩擦情報記憶部６２は、圧力容器１０に対するピストン本体２１の複数パターンの移動速さそれぞれの摩擦情報を記憶することが好ましい。
　＜摩擦情報の校正＞
　摩擦情報は、必要な時に校正（修正、更新）されてもよい。例えば、実運転が行われた後、必要に応じて事前測定が再度行われ、摩擦情報が校正されてもよい。この場合、加圧装置１は、精度の高い容器内圧の制御を維持することができる。
　＜実運転＞
　実運転は、摩擦情報に基づいて容器内圧を制御する、加圧装置１の運転である。加圧装置１が処理品Ｏ３を処理する装置である場合、実運転は、処理品Ｏ３を処理するための運転である。加圧装置１が、加圧対象物Ｏの状態を測定する装置である場合、実運転は、加圧対象物Ｏの状態を測定するための運転である。
　＜実運転の概要＞
　実運転の手順の概要は、例えば次の通りである。設定圧力設定部６３に、設定圧力（目標圧力）が設定され、例えば設定圧力の設定パターンが設定される（図４参照）。設定パターンは、設定圧力と時間との関係に関する情報である。ピストン２０が、圧力容器１０内に差し込まれる。加圧対象物Ｏ（例えば圧力媒体Ｏ１および処理品Ｏ３）が、圧力容器１０内に入れられる。加熱装置３５が、加圧行程の開始前または開始と同時に、圧力容器１０内の加熱を開始する（オンにされる）。そして、加圧装置１は、設定パターン（図４参照）に従って、加圧行程、保持行程、および減圧工程を行う。加圧行程は、１段階のみ行われてもよく、複数段階行われてもよい（減圧工程も同様）。図４に示す例では、加圧行程が２段階行われ、減圧工程が１段階行われる。図４に示す例では、加圧装置１は、加圧行程、保持行程、加圧行程、保持行程、減圧工程、の順で各工程を行う。
　＜容器内圧の制御の概要＞
　駆動制御部６５は、加圧行程、保持行程、および減圧行程のそれぞれの行程において、ピストン軸力情報および摩擦情報に基づいて、駆動装置４０を制御する。駆動制御部６５は、駆動装置４０を制御することで、ピストン本体２１の軸方向Ｚの移動を制御し、容器内圧を制御する。ピストン軸力情報および摩擦情報に基づいて容器内圧が制御されるので、容器内圧が直接的に（圧力検出部材８０により）検出される必要はない。よって、圧力容器１０の内部の圧力を、圧力容器１０の外部に導出しなくても、また、圧力容器１０の内部に圧力検出部材８０を設けなくても、容器内圧を精度良く制御することができる。
　＜加圧行程＞
　駆動制御部６５は、加圧行程において、ピストン本体２１が差込方向Ｚ１に移動するように、駆動装置４０を制御する。加圧行程でのピストン本体２１の移動の向きは、差込方向Ｚ１に限定される（一方向に限定される）。なお、加圧行程において、ピストン本体２１が往復動作する場合があってもよい（後述）（図７参照）。加圧行程において、容器内圧は、時間とともに増加する。加圧行程での容器内圧の変化は、ほぼ、ピストン本体２１の移動によるものに限定される（減圧工程も同様）。なお、厳密には、加圧行程において、例えば加熱装置３５の熱などによる圧力容器１０の内部の温度変化により、容器内圧が変化する。しかし、ピストン本体２１の移動によるもの以外の要因による容器内圧の変化は、無視できる程度に小さい（無視しても容器内圧の制御に影響がない、または略ない）（減圧工程も同様）。加圧行程における駆動制御部６５による駆動装置４０の制御は、後述する保持行程でのピストン本体２１の往復動作のうち差込方向Ｚ１への移動時の駆動装置４０の制御と同様である。
　＜減圧工程＞
　駆動制御部６５は、減圧行程において、ピストン本体２１が引出方向Ｚ２に移動するように、駆動装置４０を制御する。減圧行程でのピストン本体２１の移動の向きは、引出方向Ｚ２に限定される（一方向に限定される）。なお、減圧行程において、ピストン本体２１が往復動作する場合があってもよい。減圧行程において、容器内圧は、時間とともに減少する。減圧行程における駆動制御部６５による駆動装置４０の制御は、後述する保持行程でのピストン本体２１の往復動作のうち引出方向Ｚ２への移動時の駆動装置４０の制御と同様である。
　＜保持行程＞
　駆動制御部６５は、保持行程において、容器内圧を略一定に保持するように、駆動装置４０を制御する。駆動制御部６５は、保持行程において、ピストン本体２１を略一定の位置で往復動作させる（往復動作の詳細は後述）。
　例えば、加圧装置１が、処理品Ｏ３を処理する等方圧加圧装置である場合、加圧行程、保持行程、および減圧工程の中で最も肝心な工程は、保持行程である。保持行程において、処理品Ｏ３を目標温度で保持し、処理品Ｏ３を加圧する圧力を設定圧力で保持することが重要である。保持行程では、処理品Ｏ３の温度分布が、目標温度（例えば２０００℃など）で一様になることが目標とされる。そのために、保持行程では、圧力容器１０の内部の温度分布を定常状態（例えば断熱層３３の内部から外部に一定の熱が放出し続ける状態など）とすることが目標とされる。しかし、圧力容器１０の内部の温度分布は、保持行程の開始後すぐに目標状態になるわけではない。保持行程は、圧力容器１０の内部の温度分布が目標状態になるように、長時間（例えば数時間など）行われる。なお、加圧装置１が、処理品Ｏ３を処理する装置でない場合でも、圧力容器１０の内部を、設定圧力および目標温度で保持することが重要になる場合がある。
　＜ピストン本体２１が静止する場合の問題＞
　圧力容器１０に対してピストン本体２１が静止しているときには、容器内圧を精度良く制御することは困難である。その理由には、容器内圧の推定が困難であること（下記［問題の例１］）、および、容器内圧の変化に対するピストン本体２１の追従が困難であること（下記［問題の例２］）がある。
　［問題の例１］
　図３に示すように、事前測定で取得可能な静止時の関係Ｒｂでは、ピストン本体２１は一定位置にとどまり、容器内実圧は一定の圧力Ｐ２となっている。しかし、実運転時は、ピストン本体２１の位置が一定でも、容器内実圧は一定にならず、変化する（ふらつく）。例えば、圧力容器１０の内部の温度は、時間的にも、分布にも、不可避の変化がある。例えば、加熱装置３５が、加圧対象物Ｏなどを加熱すると、圧力容器１０の内部の温度分布が変化する。また、このとき、圧力容器１０の内部の平均温度は、時間とともに上がっていく。圧力容器１０の内部の温度が変化すると、ボイルシャルルの法則に従って、容器内圧も変化する。よって、ピストン本体２１の位置が一定でも、容器内実圧は一定とはならない。
　図３から明らかなように、静止時の関係Ｒｂでは、ある１つの容器内実圧の値（例えば圧力Ｐ２）に対して、換算圧力が１つの値に決まらない。具体的には、保持行程では、効率１００％線Ｌに対して、ピストン軸力情報の値（換算圧力）が、どちらに振れているか（高いか、低いか）または同じかが不明である。このことは、換算圧力が１つの値に決まっても、容器内実圧が１つの値に決まらないことと等しい。そのため、換算圧力から、容器内圧を精度良く算出（推定）することは困難である。その結果、圧力容器１０に対してピストン本体２１が静止しているときには、容器内圧を精度良く制御することは困難である。
　［問題の例２］
　一般的に、静摩擦力は、動摩擦力より大きい。そのため、ピストン本体２１が圧力容器１０に対して静止しているときに、容器内圧が変化しても、ピストン本体２１は、圧力容器１０に対して静止したままとなりやすい。さらに詳しくは、圧力容器１０の内部の温度が上がった場合、ボイルシャルルの法則により、容器内圧は上がろうとする。このとき、ピストン本体２１が受ける容器内圧による力よりもピストンシール摩擦力が小さければ、ピストン本体２１が引出方向Ｚ２に移動し、容器内圧が下がり、容器内圧が設定圧に近づく。しかし、ピストンシール摩擦力が、ピストン本体２１が受ける容器内圧による力以上であれば、圧力容器１０の内部の温度が上がっても、ピストン本体２１は引出方向Ｚ２に移動しない。すると、容器内圧が上がり、容器内圧が設定圧からずれる。また、圧力容器１０の内部の温度が下がる場合は、容器内圧が下がり、容器内圧が設定圧からずれる。その結果、圧力容器１０に対してピストン本体２１が静止しているときには、容器内圧を精度良く制御することは困難である。
　＜往復動作の概要＞
　そこで、本実施形態の加圧装置１は、保持行程において、次のように作動するように構成される。駆動制御部６５は、圧力容器１０に対してピストン本体２１が往復動作（軸方向Ｚに往復動作）するように、駆動装置４０を制御する。駆動装置４０は、圧力容器１０に対してピストン本体２１を往復動作させる。ピストン本体２１は、圧力容器１０に対して往復動作する。ピストン本体２１は、軸方向Ｚに小刻みに（細かく）往復動作する。
　保持行程において、圧力容器１０に対してピストン本体２１が往復動作するので、容器内圧を精度良く制御することができる。その理由は、例えば次の通りである。
　［理由の例１］
　圧力容器１０に対してピストン本体２１が往復動作するので、ピストン本体２１が軸方向Ｚに移動するときの摩擦情報を利用することができる。ピストン本体２１が軸方向Ｚに移動するときの摩擦情報では、ピストン軸力情報の値が１つに決まれば、容器内圧が１つの値に決まる（図３参照）。よって、容器内圧を精度良く算出（推定）することができる。その結果、容器内圧を精度良く制御することができる。
　［理由の例２］
　また、圧力容器１０に対してピストン本体２１が往復動作するので、ピストンシール摩擦力は、静摩擦力よりも小さい動摩擦力になる。よって、圧力容器１０内の温度変化による容器内圧の変化に対して、ピストン本体２１の位置が容易に追従することができる。例えば圧力容器１０の内部の温度が上がり、容器内圧が上がろうとすると、ピストン本体２１が（例えばピストン本体２１の往復動作の中心位置が）引出方向Ｚ２に移動しやすい。また、圧力容器１０の内部の温度が下がり、容器内圧が下がろうとすると、ピストン本体２１が（例えばピストン本体２１の往復動作の中心位置が）差込方向Ｚ１に移動しやすい。よって、容器内圧の変化に対して、ピストン本体２１の位置が容易に追従するので、容器内圧を設定圧力に近づけることができる。その結果、容器内圧を精度良く制御することができる。
　＜往復動作の詳細＞
　上記のように、駆動制御部６５は、ピストン軸力情報および摩擦情報に基づいて、駆動装置４０を制御する。この制御の詳細は次の通りである。
　＜ピストン本体２１に関する検出＞
　ピストン位置情報検出部５１が、ピストン軸力情報（例えばピストン本体２１の歪みなど）を検出し、検出値をコントローラ６０に出力する。例えば、コントローラ６０は、ピストン軸力情報検出部５３の検出値から、換算圧力（図３参照）（ピストン軸力情報の一例）を算出する。
　例えば、ピストン位置情報検出部５１が、ピストン本体２１の位置情報を検出し、検出値をコントローラ６０に出力してもよい。ピストン位置情報演算部６１は、ピストン位置情報検出部５１の検出値から、ピストン本体２１が移動しているか否かを判定してもよい。ピストン位置情報検出部５１は、ピストン位置情報検出部５１の検出値から、ピストン本体２１の移動の向きが差込方向Ｚ１か引出方向Ｚ２かを判定してもよい。ピストン位置情報検出部５１は、ピストン位置情報検出部５１の検出値から、ピストン本体２１の移動速さ（さらに詳しくは移動速度の大きさ）を算出してもよい。
　＜摩擦情報の取得、選択＞
　駆動制御部６５は、摩擦情報記憶部６２から摩擦情報を取得する。ここで、事前測定では、加圧装置１が加圧行程を行うことで差込方向Ｚ１の移動での関係Ｒａ（図３参照）が得られ、加圧装置１が減圧行程を行うことで引出方向Ｚ２の移動での関係Ｒｃ（図３参照）が得られる。実運転での保持行程でのピストン本体２１の往復動作は、ピストン本体２１の差込方向Ｚ１の移動と、ピストン本体２１の引出方向Ｚ２の移動と、の繰り返しである。よって、保持行程の往復動作は、ピストン本体２１の差込方向Ｚ１および引出方向Ｚ２の移動という点では、加圧行程および減圧行程と本質的に変わらない。よって、事前測定での加圧行程および減圧行程から得られた摩擦情報を用いて、実運転の保持行程でのピストン本体２１の往復動作を制御することが可能である。なお、保持行程で用いられる摩擦情報は、加圧行程（または減圧工程）で用いられる摩擦情報と全く同じ情報でもよく、また、加圧行程（または減圧工程）で用いられる摩擦情報を補正した情報でもよい。
　駆動制御部６５は、圧力容器１０に対するピストン本体２１の移動の向き（差込方向Ｚ１または引出方向Ｚ２）に対応する摩擦情報を選択することが好ましい。ピストン本体２１の移動の向きは、直接的または間接的に取得される。
　［向き取得の例１］
　例えば、ピストン本体２１の移動の向きは、ピストン位置情報検出部５１に直接的に検出されることが好ましい。この場合は、ピストン本体２１が軸方向Ｚに移動していることを確実に検出することができる。
　［向き取得の例２］
　ピストン本体２１の移動の向きは、間接的に取得されてもよい。
　［向き取得の例２ａ］
　ピストン本体２１の移動の向きは、駆動装置４０の駆動に関する情報（例えば、作動流体の流れの向き、圧力など）に基づいて取得されてもよい。
　［向き取得の例２ｂ］
　ピストン本体２１の移動の向きは、コントローラ６０から駆動装置４０への指令（例えばピストン本体２１の駆動の向きを示す信号など）に基づいて取得されてもよい。
　駆動制御部６５は、圧力容器１０に対するピストン本体２１の移動速さ（軸方向Ｚの移動速さ）に対応する摩擦情報を選択することが好ましい。ピストン本体２１の移動速さは、直接的または間接的に取得される。
　［速さ取得の例１］
　ピストン本体２１の移動速さは、ピストン位置情報検出部５１に直接的に検出されてもよい。この場合、ピストン本体２１の軸方向Ｚの移動速さを確実に検出することができる。例えば、ピストン位置情報検出部５１に検出されたピストン本体２１の位置に基づいてピストン本体２１の移動速さが算出される。
　［速さ取得の例２］
　ピストン本体２１の移動速さは、間接的に取得されてもよい。
　［速さ取得の例２ａ］
　ピストン本体２１の移動速さは、駆動装置４０の駆動に関する情報（例えば、作動流体の流速など）に基づいて取得されてもよい。
　［速さ取得の例２ｂ］
　ピストン本体２１の移動速さは、コントローラ６０から駆動装置４０への指令（例えばピストン本体２１の駆動の速度を示す信号など）に基づいて取得されてもよい。
　ピストン本体２１の往復動作の移動速さが一定（移動の向きが切り替わる時およびその近傍の時間を除く）である場合は、ピストン本体２１の移動速さに対応する摩擦情報が選択される必要は無い。また、事前測定において、ピストン本体２１の複数パターンの移動速さごとに摩擦情報が取得される必要が無い。よって、摩擦情報を取得するための事前測定の回数（必要回数）を削減することができる。
　＜駆動装置４０への指示＞
　駆動制御部６５は、駆動装置４０に出力する指示の内容を設定（算出）する。駆動制御部６５は、ピストン軸力情報および摩擦情報に基づいて、容器内圧が、設定圧力になるように、駆動装置４０への指示の内容を設定する。駆動装置４０への指示の内容は、例えば次の通りである。
　［指示の例１］
　駆動装置４０への指示は、ピストン本体２１の軸方向Ｚの位置を示す情報でもよい。
　［指示の例２］
　駆動装置４０への指示は、駆動装置４０がピストン本体２１を押圧する力に関する情報でもよい。
　［指示の例２ａ］
　駆動装置４０への指示は、駆動装置４０がピストン本体２１を押圧するための、作動流体の圧力の指示（ヘッド側室４１ａ１の圧力の指示）でもよい。
　［指示の例２ｂ］
　駆動装置４０への指示は、「指示圧力」（図４参照）でもよい。指示圧力は、ピストンシール摩擦力が無いと仮定したときの、容器内圧の目標値である。実際にはピストンシール摩擦力がある。よって、差込方向Ｚ１へのピストン本体２１の移動時には、指示圧力は、設定圧力よりも大きく設定される。また、引出方向Ｚ２へのピストン本体２１の移動時には、指示圧力は、設定圧力よりも小さく設定される。具体的には例えば、図５に、指示圧力と、設定圧力と、容器内実圧と、の関係を示す。図５に示す例では、保持行程では、設定圧力よりも大きい指示圧力と、設定圧力よりも小さい指示圧力と、が交互に（設定圧力を挟むように）指示される。すると、ピストン本体２１が往復動作し、容器内実圧が、上昇（加圧）と降下（減圧）とを繰り返す。
　駆動装置４０は、駆動制御部６５から出力された指示に応じて駆動する。具体的には例えば、駆動装置４０の流体圧制御部４７は、駆動制御部６５から出力された指示に応じて、ポンプおよびリリーフ機構などを制御する。そして、流体圧シリンダ４１は、流体圧制御部４７の作動に応じて、ピストン本体２１を駆動する。その結果、容器内圧が、設定圧力に近づくように制御される。駆動制御部６５による駆動装置４０の制御（容器内圧の制御）は、様々な方法により行うことができる。
　＜容器内圧の制御の具体例１＞
　例えば、摩擦情報は、図３に示す換算圧力（ピストン軸力情報の一例）と、圧力補正値データ（ズレ量α）と、の関係を含んでもよい。この場合、コントローラ６０が、ピストン軸力情報検出部５３の検出値から換算圧力を算出する。また、コントローラ６０が、ピストン２０の移動の向きに対応する摩擦情報を選択する。コントローラ６０が、選択した摩擦情報に基づいて、換算圧力に対応する圧力補正値データ（ズレ量α）を決定する。圧力演算部６４が、換算圧力と圧力補正値データ（ズレ量α）とに基づいて、容器内圧を算出（推定）する。具体的には例えば、ピストン本体２１が差込方向Ｚ１に移動するときは、圧力演算部６４は、換算圧力からズレ量αａを引いた値を、容器内圧とする。ピストン本体２１が引出方向Ｚ２に移動するときは、圧力演算部６４は、換算圧力にズレ量αｃを足した値を、容器内圧とする。そして、駆動制御部６５は、推定された容器内圧が、設定圧力になるように、駆動装置４０を制御する。
　＜容器内圧の制御の具体例２＞
　摩擦情報は、圧力補正値データ（ズレ量α）そのものを含む必要はなく、圧力補正値データに換算可能な情報を含んでもよい。例えば、摩擦情報は、換算圧力と容器内圧との関係を含んでもよい。この場合、圧力演算部６４は、摩擦情報に基づいて、換算圧力に対応する容器内圧を算出（推定）する。そして、駆動制御部６５は、推定された容器内圧が、設定圧力になるように、駆動装置４０を制御する。
　＜容器内圧の制御の具体例３＞
　摩擦情報は、換算圧力を含む必要はない。例えば、摩擦情報は、ピストン本体２１の歪み量（ピストン軸力情報の一例）と、容器内圧との関係を含んでもよい。この場合、圧力演算部６４は、摩擦情報に基づいて、歪みゲージ５３ａに検出された歪み量に対応する容器内圧を算出（推定）する。そして、駆動制御部６５は、推定された容器内圧が、設定圧力になるように、駆動装置４０を制御する。なお、上記の容器内圧の制御方法は具体例にすぎず、様々に容器内圧を制御することが可能である。
　＜容器内圧の通知＞
　圧力演算部６４が容器内圧を算出（推定）した場合に、圧力通知部７０は、算出された容器内圧を通知してもよい（加圧行程および減圧工程も同様）。
　＜往復動作の継続＞
　駆動制御部６５は、ピストン本体２１が往復動作を連続的に（複数回）行うように、駆動装置４０を制御する。駆動制御部６５は、保持行程の全体で（開始時から終了時までにわたって）、往復動作を継続させてもよい（図４参照）。駆動制御部６５は、ピストン本体２１が移動方向を切り替える瞬間以外は、圧力容器１０に対するピストン本体２１を移動させ続ける（停止させない）。なお、駆動制御部６５は、保持行程において、ピストン本体２１の往復動作を一時的に停止させる場合があってもよい。例えば、容器内圧が微小にのみ変化する程度（例えば処理品Ｏ３の処理に影響を与えない程度）の短時間のみ、駆動制御部６５は、ピストン本体２１の往復動作を停止させてもよい。
　＜往復動作の漸減＞
　駆動制御部６５は、ピストン本体２１の往復動作における往復距離（振幅）が漸減するように駆動装置４０を制御することが好ましい。具体的には例えば、図５に示すように、駆動制御部６５は、指示圧力と設定圧力との差を漸減させる（設定圧力の振幅を漸減させる）。すると、ピストン本体２１の往復動作の振幅が漸減し、容器内実圧の変化（上昇および降下）の振幅が漸減する。
　ピストン本体２１の往復動作の振幅を漸減させることが好ましい理由は、次の通りである。例えば、保持行程の開始直後は、圧力容器１０の内部の状況（具体的には温度分布）の変化が大きい。また、保持行程の開始時または開始直後は、ピストン本体２１の一方向の動きが止まる。このとき、ピストンシール摩擦力は、動摩擦力から静摩擦力に変わる。そのため、保持行程の開始直後は、摩擦情報の精度が不十分な場合がある。具体的には例えば、図３に示す換算圧力と容器内実圧との差（実際のズレ量α）が、摩擦情報として設定された圧力補正値データ（ズレ量α）とは異なる可能性がある。例えば、実際のズレ量αが、摩擦情報として設定された圧力補正値データ（ズレ量α）よりも大きい可能性がある。そこで、保持行程の開始直後には、大きくピストン本体２１を往復動作させ、加圧行程や減圧工程と同じようなピストン本体２１の移動状態とすることで、摩擦情報の精度が高い状態にする。これにより、実際のズレ量αと圧力補正値データ（ズレ量α）との差が小さくなりやすい。その後、ピストン本体２１の往復動作の振幅を徐々に小さくしていくことで、容器内圧をスムーズに設定圧力に近づけることができる。なお、駆動制御部６５は、保持行程の開始直後とは異なるタイミング（保持行程の途中など）で、ピストン本体２１の往復動作の振幅を漸減させてもよい。
　ピストン本体２１の往復動作の振幅の漸減は（例えば指示圧力の振幅の漸減は）、様々な方法（態様）により行うことができる（図５参照）。
　［振幅の例１］
　この振幅の漸減は、保持行程の開始時から終了時にわたって行われてもよい。
　［振幅の例２］
　この振幅の漸減は、保持行程の開始時から、保持行程の途中まで行われてもよい。例えば、この振幅の漸減は、保持行程の開始時から、振幅が所定の大きさまで小さくなったときまで行われてもよい。その後、ピストン本体２１の往復動作の振幅が一定とされてもよい。
　［振幅の例３］
　この振幅は、時間に対して比例して減少してもよく、比例とは異なる関係で減少してもよい。
　［振幅の例４］
　この振幅は、何らかの条件（例えば容器内圧など）に応じて設定されても（変えられても）よい。この振幅は、フィードバック制御により設定されてもよい。この振幅は、例えばＰＩＤ（Proportional Integral Differential）制御などにより設定されてもよい。
　ピストン本体２１の往復動作の周期は（例えば指示圧力の周期は）、様々に設定することができる。
　［周期の例１］
　この周期は、一定でもよく、略一定でもよい。
　［周期の例２］
　この周期は、振幅の大きさに応じて変えられてもよい。例えば、振幅が大きいほど周期が長く設定され、振幅が小さいほど周期が短く設定されてもよい。例えば、振幅の漸減に応じて、周期が漸減してもよい。
　［周期の例３］
　この周期は、振幅以外の何らかの条件（例えば容器内圧など）に応じて設定されてもよい。
　＜指示圧力と容器内圧との関係の具体例＞
　駆動制御部６５による容器内圧の制御の一例として、駆動制御部６５から駆動装置４０への指示圧力に応じて、容器内圧が制御される場合について説明する。上記のように、図５に示す例では、駆動制御部６５は、設定圧力よりも大きい指示圧力と、設定圧力よりも小さい指示圧力と、を交互に指示し、指示圧力の振幅を漸減させる。その結果、ピストン本体２１の往復動作の振幅が漸減し、容器内圧の振幅が漸減する。
　図５に示す例では、保持行程の開始時（加圧行程の終了時）には、容器内圧は、設定圧力と一致または略一致する。そして、保持行程では、容器内圧は、加圧と減圧とを繰り返しながら、設定圧力に徐々に近づく。この例では、容器内圧の振動中心は、設定圧力よりも低い値から、設定圧力に徐々に近づく。
　図６に、駆動制御部６５から駆動装置４０への指示圧力に応じて、容器内圧が制御される場合の他の例を示す。この例について、図５に示す例との相違点を説明する。図６に示す例では、保持行程の開始時には、容器内圧は、設定圧力よりも高い。そして、保持行程では、駆動制御部６５は、設定圧力を挟んで、設定圧力よりも大きい指示圧力と、設定圧力よりも小さい指示圧力と、を交互に指示し、指示圧力の振幅を漸減させる（図５と同様）。この場合、容器内圧の振動中心は、設定圧力と同じまたは略同じである。
　図７に、駆動制御部６５から駆動装置４０への指示圧力に応じて、容器内圧が制御される場合の他の例を示す。この例について、図６に示す例との相違点を説明する。図７に示す例では、駆動制御部６５は、保持行程の前の行程から、保持行程にわたって、ピストン本体２１を往復動作させる。具体的には例えば、駆動制御部６５は、保持行程の前の行程から、設定圧力よりも大きい指示圧力と、設定圧力よりも小さい指示圧力と、を交互に指示する。その結果、ピストン本体２１は、保持行程の前の行程から保持行程にわたって、往復動作を行う。「保持行程の前の行程」は、加圧行程でも、減圧工程でもよい。駆動制御部６５は、保持行程の前の行程でのピストン本体２１の往復動作の振幅を、漸減させてもよく、漸減させなくてもよい。
　図１に示す本実施形態の加圧装置１による効果は、次の通りである。加圧装置１は、圧力容器１０と、ピストン本体２１と、ピストンシール２３と、ピストン軸力情報検出部５３と、駆動装置４０と、摩擦情報記憶部６２と、駆動制御部６５と、を備える。ピストン本体２１は、圧力容器１０に対して差込方向Ｚ１および引出方向Ｚ２に移動可能に、圧力容器１０の内部に嵌め込まれる。ピストンシール２３は、ピストン本体２１に設けられ、ピストン本体２１と圧力容器１０との隙間を密封する。ピストン軸力情報検出部５３は、圧力容器１０に対するピストン本体２１の移動方向（軸方向Ｚ）における軸力であってピストン本体２１にかかる軸力に関するピストン軸力情報を検出する。駆動装置４０は、圧力容器１０に対してピストン本体２１を移動させる。
　［構成１－１］摩擦情報記憶部６２（図２参照）は、圧力容器１０に対してピストン本体２１が移動するときの、ピストンシール２３と圧力容器１０との摩擦力（ピストンシール摩擦力）に関する摩擦情報を記憶する。駆動制御部６５（図２参照）は、ピストン軸力情報検出部５３に検出されたピストン軸力情報、および、摩擦情報記憶部６２（図２参照）に記憶された摩擦情報に基づいて、駆動装置４０を制御する。
　［構成１－２］駆動制御部６５（図２参照）は、圧力容器１０の内部の圧力を一定に保持するように制御する保持行程において、圧力容器１０に対してピストン本体２１が往復動作するように駆動装置４０を制御する。
　上記［構成１－１］では、駆動制御部６５（図２参照）は、摩擦情報記憶部６２（図２参照）に記憶された摩擦情報に基づいて駆動装置４０を制御する。この摩擦情報は、圧力容器１０に対してピストン本体２１が移動するときの摩擦情報である。
　そして、上記［構成１－２］では、駆動制御部６５は、保持行程において、圧力容器１０に対してピストン本体２１を往復動作（すなわち移動）させる（図５参照）。よって、圧力容器１０に対してピストン本体２１が移動するときの摩擦情報を、保持行程での駆動装置４０の制御に適用することができる。よって、加圧装置１は、保持行程において圧力容器１０に対してピストン本体２１を静止させる場合に比べ、保持行程での圧力容器１０の内部の圧力（容器内圧）の制御を精度良く行える。
　上記［構成１－２］では、圧力容器１０に対してピストン本体２１を往復動作（すなわち移動）させるので、ピストンシール摩擦力は静摩擦力よりも小さい動摩擦力となる（ピストン本体２１の移動の向きが切り替わる時を除く）。よって、圧力容器１０の内部の温度変化に対して、ピストン本体２１が追従して移動しやすい。よって、保持行程において圧力容器１０の内部の温度が変化しても、容器内圧が保持されやすい。よって、加圧装置１は、保持行程において圧力容器１０に対してピストン本体２１を静止させる場合に比べ、保持行程での圧力容器１０の内部の圧力（容器内圧）の制御を精度良く行える。
　［構成２］摩擦情報記憶部６２（図２参照）は、圧力容器１０に対してピストン本体２１が差込方向Ｚ１に移動するときの摩擦情報、および、圧力容器１０に対してピストン本体２１が引出方向Ｚ２に移動するときの摩擦情報を記憶する。駆動制御部６５（図２参照）は、圧力容器１０に対するピストン本体２１の移動の向きに対応する摩擦情報を選択し、選択した摩擦情報に基づいて駆動装置４０を制御する。
　上記［構成２］により、次の効果が得られる。ピストンシール摩擦力は、圧力容器１０に対するピストン本体２１の移動の向きによって相違する場合がある（図３参照）。上記［構成２］では、ピストン本体２１の移動の向きに対応する摩擦情報に基づいて、駆動装置４０が制御される。したがって、加圧装置１は、容器内圧の制御をより精度良く行える。
　［構成３］摩擦情報記憶部６２（図２参照）は、圧力容器１０に対するピストン本体２１の複数パターンの移動速さそれぞれの摩擦情報を記憶する。駆動制御部６５は、圧力容器１０に対するピストン本体２１の移動速さに対応する摩擦情報を選択し、選択した摩擦情報に基づいて駆動装置４０を制御する。
　上記［構成３］により、次の効果が得られる。ピストンシール摩擦力は、圧力容器１０に対するピストン本体２１の移動速さによって相違する場合がある。上記［構成３］では、ピストン本体２１の移動速さに対応する摩擦情報に基づいて、駆動装置４０が制御される。したがって、加圧装置１は、容器内圧の制御をより精度良く行える。
　［構成４］加圧装置１は、ピストン位置情報検出部５１を備える。ピストン位置情報検出部５１は、圧力容器１０に対するピストン本体２１の位置情報を検出する。
　上記［構成４］では、ピストン位置情報検出部５１は、圧力容器１０に対するピストン本体２１の位置情報を検出する。よって、ピストン位置情報検出部５１は、圧力容器１０に対してピストン本体２１が移動していることを確実に（直接的に）検出できる。よって、ピストン位置情報検出部５１は、圧力容器１０に対してピストン本体２１が移動するときの摩擦情報に基づいて駆動装置４０の制御を行える状態であることを検出（確認、担保）できる。その結果、加圧装置１は、容器内圧の制御をより精度良く行える。
　加圧装置１が上記［構成２］および上記［構成４］を備える場合は、次の効果が更に得られる。上記［構成２］では、駆動制御部６５（図２参照）は、駆動装置４０の制御を、圧力容器１０に対するピストン本体２１の移動の向きに対応する摩擦情報に基づいて行う。上記［構成４］では、ピストン位置情報検出部５１は、圧力容器１０に対するピストン本体２１の位置情報を検出することで、圧力容器１０に対するピストン本体２１の移動の向きを確実に（直接的に）検出できる。その結果、加圧装置１は、容器内圧の制御をより精度良く行える。
　加圧装置１が上記［構成３］および上記［構成４］を備える場合は、次の効果が更に得られる。上記［構成３］では、駆動制御部６５（図２参照）は、駆動装置４０の制御を、圧力容器１０に対するピストン本体２１の移動速さに対応する摩擦情報に基づいて行う。上記［構成４］では、ピストン位置情報検出部５１は、圧力容器１０に対するピストン本体２１の位置情報を検出することで、圧力容器１０に対するピストン本体２１の移動速さを確実に（直接的に）検出できる。その結果、加圧装置１は、容器内圧の制御をより精度良く行える。
　［構成５］ピストン軸力情報検出部５３は、歪みゲージ５３ａを備える。歪みゲージ５３ａは、ピストン本体２１に取り付けられ、ピストン本体２１の歪みを検出する。
　上記［構成５］の歪みゲージ５３ａは、ピストン軸力情報を、直接的に検出できる。よって、ピストン軸力情報の精度を向上させることができる。具体的には例えば、ピストン軸力情報が、ピストン本体２１を駆動させる駆動装置４０の作動流体の圧力の場合（後述）は、ピストン軸力情報は、ラムシール４１ｄの摩擦力による影響を受ける。一方、上記［構成５］では、歪みゲージ５３ａから取得されるピストン軸力情報は、ラムシール４１ｄの摩擦力による影響を受けない。歪みゲージ５３ａによりピストン軸力情報を直接的に検出できるので、駆動制御部６５（図２参照）は、ピストン軸力情報および摩擦情報に基づく、駆動装置４０の制御（上記［構成１－１］）を、より精度良く行える。その結果、加圧装置１は、容器内圧の制御をより精度良く行える。
　［構成７］駆動制御部６５（図２参照）は、保持行程において、圧力容器１０に対するピストン本体２１の往復動作における往復距離が漸減するように駆動装置４０を制御する。
　上記［構成７］により、駆動制御部６５（図２参照）は、目標とする容器内圧（例えば上記「設定圧力」）と容器内実圧との差を徐々に小さくすることができる。よって、駆動制御部６５（図２参照）は、容器内圧を、目標とする容器内圧に適切に近づけるように制御できる。その結果、加圧装置１は、容器内圧の制御をより精度良く行える。
　［構成８］加圧装置１は、圧力検出部材８０を備える。圧力検出部材８０は、圧力容器１０から取り外し可能に設けられる。圧力検出部材８０は、圧力容器１０の内部の圧力（容器内圧）を検出する。摩擦情報は、圧力容器１０に対してピストン本体２１が移動するときの、ピストン軸力情報検出部５３に検出されるピストン軸力情報と、圧力検出部材８０に検出される圧力容器１０の内部の圧力と、に基づいて取得される。
　上記［構成８］により、圧力検出部材８０が検出した容器内圧の実測値（容器内実圧）に基づく摩擦情報が、確実に取得される。その結果、加圧装置１は、容器内圧の制御をより精度良く行える。
　上記［構成８］では、圧力検出部材８０は、圧力容器１０から取り外し可能である。よって、例えば、長時間の実運転には圧力検出部材８０または圧力導出部材Ｄｅが耐えられない場合などでも、摩擦情報が取得された後、実運転の前に、圧力検出部材８０または圧力導出部材Ｄｅを圧力容器１０から取り外しておくことができる。
　［構成９］圧力検出部材８０は、圧力容器１０の内部から取出可能に圧力容器１０の内部に配置される。摩擦情報は、圧力検出部材８０が圧力容器１０の内部に配置された状態で取得される。
　上記［構成９］により、圧力検出部材８０が、圧力容器１０の内部に配置された状態で、より直接的に、容器内実圧を検出することができる。その結果、摩擦情報の精度を向上させることができる。その結果、加圧装置１は、容器内圧の制御をより精度良く行える。
　上記［構成９］では、圧力検出部材８０は、圧力容器１０から取出可能である。よって、例えば、長時間の実運転には圧力検出部材８０が耐えられない場合などでも、摩擦情報が取得された後、実運転の前に、圧力検出部材８０を圧力容器１０から取り出しておくことができる。
　＜変形例＞
　上記実施形態では、ピストン軸力情報検出部５３が検出するピストン軸力情報は、ピストン本体２１の軸力を直接的に検出した情報、またはこの情報から換算可能な情報を含む。具体的には例えば、ピストン軸力情報は、歪みゲージ５３ａの検出値に関する情報を含む。一方、ピストン軸力情報検出部５３が検出するピストン軸力情報は、駆動装置４０がピストン本体２１を差込方向Ｚ１に押圧する力に関する情報を含んでもよい。例えば、駆動装置４０が、流体圧によりピストン本体２１を駆動する装置である場合、ピストン軸力情報は、ピストン本体２１を差込方向Ｚ１に押圧するための作動流体の圧力に関する情報を含んでもよい。
　以下では、ピストン軸力情報検出部５３が検出するピストン軸力情報が、ピストン本体２１を差込方向Ｚ１に押圧するための作動流体の圧力に関する情報である場合について説明する。例えば、ピストン軸力情報は、ヘッド側室４１ａ１の作動流体の圧力に関する情報でもよい。ピストン軸力情報は、流体圧検出部４５が検出した流体圧に関する情報でもよい。ピストン軸力情報を検出するピストン軸力情報検出部５３と、駆動装置４０を制御するための流体圧検出部４５と、が兼用されてもよい。なお、ピストン軸力情報検出部５３は、流体圧検出部４５と兼用されなくてもよい。さらに詳しくは、ピストン本体２１を差込方向Ｚ１に押圧するための作動流体の圧力に関する情報をピストン軸力情報として検出するピストン軸力情報検出部５３が、流体圧検出部４５とは別に設けられてもよい。以下では、主に、ピストン軸力情報検出部５３が、流体圧検出部４５と兼用される場合について説明する。
　ピストン軸力情報が、ピストン本体２１を差込方向Ｚ１に押圧するための流体圧に関する情報である場合、ピストン軸力情報は、ラムシール４１ｄとシリンダ本体４１ａとの間の摩擦力（ラムシール摩擦力）による影響を含む。さらに詳しくは、ピストン軸力情報は、容器内圧によるピストン本体２１の軸力と、ピストンシール摩擦力によるピストン本体２１の軸力と、ラムシール摩擦力によるピストン本体２１の軸力と、の影響を含む。
　この変形例では、事前測定において、ラムシール摩擦力を加味した摩擦情報が取得される。さらに詳しくは、事前測定では、ピストン軸力情報検出部５３（例えば流体圧検出部４５）が検出した流体圧に関する情報が、ラムシール摩擦力の影響を含むピストン軸力情報として取得される。このピストン軸力情報と、容器内実圧と、の関係（事前測定取得関係Ｒ（図３参照））が取得される。この事前測定取得関係Ｒに基づいて、摩擦情報記憶部６２（図２参照）に記憶される摩擦情報が取得される。
　この変形例では、実運転でも、事前測定と同様に、ピストン軸力情報検出部５３（例えば流体圧検出部４５）が検出した流体圧に関する情報が、ピストン軸力情報として取得される。そして、駆動制御部６５（図２参照）は、ラムシール摩擦力の影響を含むピストン軸力情報と、ラムシール摩擦力を加味した摩擦情報と、に基づいて、駆動装置４０を制御する。これにより、駆動制御部６５は、上記実施形態と同様に、駆動装置４０を制御できる。その結果、加圧装置１は、容器内圧を精度良く制御できる。
　上記実施形態と同様に、事前測定と実運転とで、摩擦情報に影響を与える条件をできるだけ同じにすることが好ましい。例えば、事前測定と実運転とで、駆動装置４０の作動流体の温度を同じまたは略同じにしておくことが好ましい。また、例えば、事前測定において、様々な作動流体の温度で摩擦情報が取得されてもよい。そして、実運転時に、駆動制御部６５（図２参照）は、検出された作動流体の温度に対応する摩擦情報を選択し、選択した摩擦情報に基づいて駆動装置４０を制御してもよい。
　この変形例の加圧装置１による効果は、次の通りである。駆動装置４０は、流体圧シリンダ４１と、流体圧検出部４５と、流体圧制御部４７と、を備える。流体圧シリンダ４１は、流体圧によりピストン本体２１を移動させる。流体圧検出部４５は、流体圧シリンダ４１に供給される流体圧を検出する。流体圧制御部４７は、流体圧検出部４５に検出された流体圧に基づいて流体圧シリンダ４１の作動を制御する。
　［構成６］ピストン軸力情報検出部５３が検出するピストン軸力情報は、流体圧検出部４５が検出した流体圧を含む。
　上記［構成６］では、ピストン軸力情報は、流体圧シリンダ４１の作動を制御するための流体圧検出部４５が検出した作動油の流体圧を含む。よって、ピストン軸力情報検出部５３と、流体圧検出部４５と、を兼用することができる。よって、流体圧シリンダ４１の作動を制御するための流体圧検出部４５とは別に、ピストン軸力情報を取得するためのセンサ（例えば歪みゲージ５３ａなど）を設ける必要がない。したがって、加圧装置１を簡易な構成とすることができる。
　また、流体圧検出部４５とは別のピストン軸力情報検出部５３（例えば歪みゲージ５３ａ）が設けられる場合は、流体圧検出部４５およびピストン軸力情報検出部５３のそれぞれのメンテナンスが必要になる。具体的には例えば、歪みゲージ５３ａは経年劣化があるので、歪みゲージ５３ａのメンテナンスが必要となる。一方、ピストン軸力情報検出部５３と、流体圧検出部４５と、が兼用される場合は、メンテナンスの作業の手間や時間を削減することができる。
　＜その他の変形例＞
　上記実施形態および変形例は、さらに様々に変形されてもよい。例えば、上記実施形態などの構成要素の数が変更されてもよく、構成要素の一部が設けられなくてもよい。例えば、構成要素どうしの固定や連結などは、直接的でも間接的でもよい。例えば、図２に示す各構成要素の接続は変更されてもよい。図１に示す各構成要素の配置は、変更されてもよい。例えば、構成要素の包含関係は様々に変更されてもよい。例えば、ある上位の構成要素に含まれる下位の構成要素として説明したものが、この上位の構成要素に含まれなくてもよく、他の構成要素に含まれてもよい。例えば、互いに異なる複数の部材や部分として説明したものが、一つの部材や部分とされてもよい。例えば、一つの部材や部分として説明したものが、互いに異なる複数の部材や部分に分けて設けられてもよい。例えば、各種パラメータ（具体的には例えばピストン本体２１の往復動作の振幅や周期など）は、コントローラ６０に予め設定されてもよく、作業者の手動操作により直接的に設定されてもよい。各種パラメータは、センサ（例えばピストン軸力情報検出部５３など）に検出された情報に基づいてコントローラ６０に算出されてもよい。例えば、各種パラメータは、変えられなくてもよく、手動操作により変えられてもよく、何らかの条件に応じてコントローラ６０が自動的に変えてもよい。例えば、各構成要素は、各特徴（作用機能、配置、形状、作動など）の一部のみを有してもよい。
　本発明の第１の局面に係る加圧装置は、圧力容器と、前記圧力容器に対して差込方向および引出方向に移動可能に、前記圧力容器の内部に嵌め込まれたピストン本体と、前記ピストン本体に設けられ、前記ピストン本体と前記圧力容器との隙間を密封するピストンシールと、前記圧力容器に対する前記ピストン本体の移動方向における軸力であって前記ピストン本体にかかる軸力に関するピストン軸力情報を検出するピストン軸力情報検出部と、前記圧力容器に対して前記ピストン本体を移動させる駆動装置と、前記圧力容器に対して前記ピストン本体が移動するときの、前記ピストンシールと前記圧力容器との摩擦力に関する摩擦情報を記憶する摩擦情報記憶部と、前記ピストン軸力情報検出部によって検出された前記ピストン軸力情報、および、前記摩擦情報記憶部に記憶された前記摩擦情報に基づいて、前記駆動装置を制御する駆動制御部と、を備える。前記駆動制御部は、前記圧力容器の内部の圧力を一定に保持するように制御する保持行程において、前記圧力容器に対して前記ピストン本体が往復動作するように前記駆動装置を制御する。
　上記の第１の局面に係る加圧装置において、前記摩擦情報記憶部は、前記圧力容器に対して前記ピストン本体が差込方向に移動するときの前記摩擦情報、および、前記圧力容器に対して前記ピストン本体が引出方向に移動するときの前記摩擦情報を記憶し、前記駆動制御部は、前記圧力容器に対する前記ピストン本体の移動の向きに対応する前記摩擦情報を選択し、選択した前記摩擦情報に基づいて前記駆動装置を制御するものでもよい。
　上記の第１または第２の局面に係る加圧装置において、前記摩擦情報記憶部は、前記圧力容器に対する前記ピストン本体の複数パターンの移動速さそれぞれの前記摩擦情報を記憶し、前記駆動制御部は、前記圧力容器に対する前記ピストン本体の移動速さに対応する前記摩擦情報を選択し、選択した前記摩擦情報に基づいて前記駆動装置を制御するものでもよい。
　上記の第１～第３のいずれか１つの局面に係る加圧装置において、前記圧力容器に対する前記ピストン本体の位置情報を検出するピストン位置情報検出部を更に備えるものでもよい。
　上記の第１～第４のいずれか１つの局面に係る加圧装置において、前記ピストン軸力情報検出部は、前記ピストン本体に取り付けられ、前記ピストン本体の歪みを検出する歪みゲージを更に備えるものでもよい。
　上記の第１～第５のいずれか１つの局面に係る加圧装置において、前記駆動装置は、流体圧により前記ピストン本体を移動させる流体圧シリンダと、前記流体圧シリンダに供給される流体圧を検出する流体圧検出部と、前記流体圧検出部に検出された流体圧に基づいて前記流体圧シリンダの作動を制御する流体圧制御部と、を有し、前記ピストン軸力情報検出部が検出する前記ピストン軸力情報は、前記流体圧検出部が検出した流体圧を含むものでもよい。
　上記の第１～第６のいずれか１つの局面に係る加圧装置において、前記駆動制御部は、前記保持行程において、前記圧力容器に対する前記ピストン本体の前記往復動作における往復距離が漸減するように前記駆動装置を制御するものでもよい。
　上記の第１～第７のいずれか１つの局面に係る加圧装置において、前記圧力容器から取り外し可能なように設けられ、前記圧力容器の内部の圧力を検出する圧力検出部材を更に備え、前記摩擦情報は、前記圧力容器に対して前記ピストン本体が移動するときの、前記ピストン軸力情報検出部に検出される前記ピストン軸力情報と、前記圧力検出部材に検出される前記圧力容器の内部の圧力と、に基づいて取得されるものでもよい。
　上記の第８の局面に係る加圧装置において、前記圧力検出部材は、前記圧力容器の内部から取出可能に前記圧力容器の内部に配置され、前記摩擦情報は、前記圧力検出部材が前記圧力容器の内部に配置された状態で取得されるものでもよい。

 

Claims (9)

  1. 　圧力容器と、
    　前記圧力容器に対して差込方向および引出方向に移動可能に、前記圧力容器の内部に嵌め込まれたピストン本体と、
    　前記ピストン本体に設けられ、前記ピストン本体と前記圧力容器との隙間を密封するピストンシールと、
    　前記圧力容器に対する前記ピストン本体の移動方向における軸力であって前記ピストン本体にかかる軸力に関するピストン軸力情報を検出するピストン軸力情報検出部と、
    　前記圧力容器に対して前記ピストン本体を移動させる駆動装置と、
    　前記圧力容器に対して前記ピストン本体が移動するときの、前記ピストンシールと前記圧力容器との摩擦力に関する摩擦情報を記憶する摩擦情報記憶部と、
    　前記ピストン軸力情報検出部によって検出された前記ピストン軸力情報、および、前記摩擦情報記憶部に記憶された前記摩擦情報に基づいて、前記駆動装置を制御する駆動制御部と、を備え、
    　前記駆動制御部は、前記圧力容器の内部の圧力を一定に保持するように制御する保持行程において、前記圧力容器に対して前記ピストン本体が往復動作するように前記駆動装置を制御する、加圧装置。
  2. 　請求項１に記載の加圧装置であって、
    　前記摩擦情報記憶部は、前記圧力容器に対して前記ピストン本体が差込方向に移動するときの前記摩擦情報、および、前記圧力容器に対して前記ピストン本体が引出方向に移動するときの前記摩擦情報を記憶し、
    　前記駆動制御部は、前記圧力容器に対する前記ピストン本体の移動の向きに対応する前記摩擦情報を選択し、選択した前記摩擦情報に基づいて前記駆動装置を制御する、加圧装置。
  3. 　請求項１または２に記載の加圧装置であって、
    　前記摩擦情報記憶部は、前記圧力容器に対する前記ピストン本体の複数パターンの移動速さそれぞれの前記摩擦情報を記憶し、
    　前記駆動制御部は、前記圧力容器に対する前記ピストン本体の移動速さに対応する前記摩擦情報を選択し、選択した前記摩擦情報に基づいて前記駆動装置を制御する、加圧装置。
  4. 　請求項１または２に記載の加圧装置であって、
    　前記圧力容器に対する前記ピストン本体の位置情報を検出するピストン位置情報検出部を更に備える、加圧装置。
  5. 　請求項１または２に記載の加圧装置であって、
    　前記ピストン軸力情報検出部は、前記ピストン本体に取り付けられ、前記ピストン本体の歪みを検出する歪みゲージを更に備える、加圧装置。
  6. 　請求項１または２に記載の加圧装置であって、
    　前記駆動装置は、
    　　流体圧により前記ピストン本体を移動させる流体圧シリンダと、
    　　前記流体圧シリンダに供給される流体圧を検出する流体圧検出部と、
    　　前記流体圧検出部に検出された流体圧に基づいて前記流体圧シリンダの作動を制御する流体圧制御部と、
    　を有し、
    　前記ピストン軸力情報検出部が検出する前記ピストン軸力情報は、前記流体圧検出部が検出した流体圧を含む、加圧装置。
  7. 　請求項１または２に記載の加圧装置であって、
    　前記駆動制御部は、前記保持行程において、前記圧力容器に対する前記ピストン本体の前記往復動作における往復距離が漸減するように前記駆動装置を制御する、加圧装置。
  8. 　請求項１または２に記載の加圧装置であって、
    　前記圧力容器から取り外し可能なように設けられ、前記圧力容器の内部の圧力を検出する圧力検出部材を更に備え、
    　前記摩擦情報は、前記圧力容器に対して前記ピストン本体が移動するときの、前記ピストン軸力情報検出部に検出される前記ピストン軸力情報と、前記圧力検出部材に検出される前記圧力容器の内部の圧力と、に基づいて取得される、加圧装置。
  9. 　請求項８に記載の加圧装置であって、
    　前記圧力検出部材は、前記圧力容器の内部から取出可能に前記圧力容器の内部に配置され、
    　前記摩擦情報は、前記圧力検出部材が前記圧力容器の内部に配置された状態で取得される、加圧装置。

     
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